10全焊接固定球阀的设计与计算-陆培文
球阀计算书(陆培文阀门设计手册第三版)
7
计算力矩
W 8 断面系数
d3 Z (对于圆形) 32
2 r1b2 Z (对于矩形) 6
8
断面系数
d3 Z (对于圆形) 32
2 r1b2 Z (对于矩形) 6
9 10 11
手柄数量 手柄直径 手柄厚度
Z d
b2
12
手柄宽度
r1
13Biblioteka 许用弯曲应力[ W ]
力
公
式
单位
计 算 数 据
（设计手册表5-255）手柄总转矩及圆周力(L6)
浮动球阀见表 5 210 ， 固定球阀见表 5 211
2
开启时总转矩
" M
浮动球阀见表 5 210 ， 固定球阀见表 5 211
' M /L
3 4 5 6
关闭时圆周力 开启时圆周力 手柄力臂 弯曲应力
FS'
FS"
L
" M /L
W
M
M / W [W ]
' " 取M 或M 中较大值
mm
**
[ W ]
查表3-5
MPa
**
#VALUE!
' " 取M 或M 中较大值
N.mm
**
d3 Z (对于圆形) 32
2 r1b2 Z (对于矩形) 6
#VALUE!
m m3
d3 Z (对于圆形) 32
2 r1b2 Z (对于矩形) 6
m m3
#VALUE! ** mm mm ** **
设计给定 设计给定
b2
设计给定
r1
设计给定
计算内容：手柄总转矩及圆周力
球阀设计计算书
球阀设计计算书产品名称固定球阀10STQ3R59CG设计计算书目录阀体壁厚验算1阀盖壁厚验算2密封面上的计算比压3133倍中腔泄压能力的计算4阀杆启闭扭矩的计算5阀杆强度验算 7阀杆扭转变形的计算8阀杆键连接强度验算9中法兰螺栓强度验算10流量系数计算11吊耳的强度计算12参考资料API 6D 管道阀门ASME B1634 阀门法兰螺纹和焊端连接的阀门ASME 锅炉与压力容器规范第Ⅱ卷ASME 锅炉与压力容器规范第Ⅷ卷API 600 钢制闸阀法兰和对焊连接端螺栓连接阀盖说明以公称压力作为计算压力对壳体壁厚的选取在满足计算壁厚的前提下按相关标准取壳体最小壁厚且圆整整数已具裕度涉及的材料许用应力值按-29～38℃时选取适用介质为水油气等介质不考虑地震载荷风载荷等自然因数瞬间压力不得超过使用温度下允许压力11倍管路中应安装安全装置以防止压力超过使用下的允许压力型号 10STQ3R59CG 简图零件名称阀体材料牌号ASTM A105 计算内容壁厚验算根据ASME1634序号计算数据名称符号公式数值单位 1 壳体计算壁厚 t1 15Pcd2S-12Pc 1238 mm 2 计算压力Pc 设计给定300 psi 3计算内径 d d d0 254 mm 4 基本应力系数S 设计给定7000 psi 5 附加厚度 C 设计给定40 mm 6 阀体标准厚度tm ASTM B1634 84 mm 7 阀座外径DH 设计给定270 mm8 理论内径 d Dn15 180 mm 9 公称内径d0 设计给定254 mm 10 阀体实际壁厚t 设计给定25 mmASTM A216 WCB材料许用应力取值 1 常温下抗拉强度35 Re2035 200000 psi 2 常温下抗拉强度查ASME-Ⅱ-D 70000psi 3 常温下屈服强度15 Rm2015 240000 psi 4 常温下屈服强度查ASME-Ⅱ-D 36000 psi Re2035＞7000 Rm2015＞7000 取基本应力系数7000满足要求结论 t＞t1 t＞tm合格-1-型号 10STQ3R59CG 简图零件名称阀盖材料牌号ASTM A105 计算内容壁厚验算根据ASME1634序号计算数据名称符号公式数值单位 1 壳体计算壁厚 t1 15Pcd2S-12Pc 1269 mm 2 计算压力Pc 设计给定300 psi 3计算内径 d d d0 26333 mm 4 基本应力系数S 设计给定7000 psi 5 附加厚度 C 设计给定40 mm 6 阀体标准厚度tm ASTM B1634 112 mm 7 筒体实际内径Dn 设计给定395 mm8 理论内径 d Dn15 26333 mm 9 公称内径d0 设计给定254 mm 10 阀体实际壁厚t 设计给定33 mmASTM A216 WCB材料许用应力取值 1 常温下抗拉强度35 Re2035 200000 psi 2 常温下抗拉强度查ASME-Ⅱ-D 70000psi 3 常温下屈服强度15 Rm2015 240000 psi 4 常温下屈服强度查ASME-Ⅱ-D 36000 psi Re2035＞7000 Rm2015＞7000 取基本应力系数7000满足要求结论 t＞t1 t＞tm合格-2-型号10STQ3R59CG 简图零件名称阀座材料牌号A105 F4 计算内容密封面计算比压根据《阀门设计计算手册》序号计算数据名称符号公式数值单位1密封面计算比压q 416 MPa 2 计算密封活塞外径设计给定270 mm 3 阀座密封面内径设计给定2712 mm 4 阀座密封面外径设计给定2762 mm 5 球体的半径R 设计给定1935 mm 6 密封面带轴向宽度h 25 mm 7 球体与密封圈接触点与通道轴法向夹角0707 8 密封圈外径到轴心的距离设计给定2052 mm 9 密封圈内径到轴心的距离设计给定 2077 mm 10 设计压力P 设计给定取公称压力51 MPa14 密封面许用比压[q] 聚四氟乙烯取150Mpa尼龙取300MPa 150MPa 结论q≤[q] 合格-3-型号10STQ3R59CG 简图零件名称阀座弹簧材料牌号INCONEL X750计算内容133倍中腔泄压能力计算根据中腔压力大于进口压力133倍要求阀座泄压序号计算数据名称符号公式数值单位 1 关闭时中腔泄压的压差ΔP 033P 169 MPa 2 计算压力P 511 MPa 3 密封面平均直径 DM DMWDMN2 2757 mm 4 阀座密封面内径DMN 设计给定2712 mm 5 阀座密封面外径DMW 设计给定2762 mm 6 需要施加的弹簧力QN 07854D2JH –D2M ΔP 3629 N 7 单个弹簧施加的力Qn QMFN 1296 N 8 弹簧的个数N 设计给定28 9单个弹簧载荷Qn 弹簧设计工作范围124～207N取平均值 165 N结论Qn Qn 合格-4-型号10STQ3R59CG 简图零件名称阀杆材料牌号ASTM A276 410计算内容阀杆总摩擦扭矩计算根据《实用阀门设计手册》序号计算数据名称符号公式数值单位 1 总摩擦扭矩1201516 Nmm 2 固定球球阀的球体与阀座密封面间的摩擦力矩146193 Nmm 3 阀座对球体的预紧力产生的摩擦力矩70288 Nmm 4 阀座密封圈与球体接触面外径设计给定2762 ㎜ 5 阀座密封圈与球体接触面内径设计给定2712 ㎜ 6 球体与密封圈接触点与通道轴法向夹角设计选定45 °7 阀体最小预紧比压01P但不小于2Mpa对聚四氟乙烯或卡普隆密封圈大于等于1Mpa 20 MPa 8 球体与密封面间摩擦因数对聚四氟乙烯密封面为005～015对卡普隆密封面为01～015 01 9 球体半径R 设计给定1935 ㎜10 由介质工作压力产生的摩擦力矩75905 Nmm 11 活动套筒阀座外径设计给定27865 ㎜12 设计压力设计给定取公称压力PN 50 MPa 13 填料与阀杆的摩擦力矩82361 Nmm 14 O形圈与阀杆摩擦力矩34902 Nmm 15 阀杆直径设计给定65㎜16 阀杆处O形圈的数量Z 设计给定 2 17 石墨垫片与阀杆摩擦力矩QT2d12 47458 Nmm -5- 型号10STQ3R59CG 简图零件名称阀杆材料牌号ASTM A276 410计算内容阀杆总摩擦扭矩计算根据《实用阀门设计手册》序号计算数据名称符号公式数值单位18 石墨垫片与阀杆摩擦力 QT2 Ψd1btP 14614 N 19石墨垫片的厚度bt 设计给定 3 mm 20 系数Ψ设计给定15 21 O形圈与阀杆间摩擦因数取 08 08 22 O 形圈的直径设计给定65 ㎜23 轴承产生的摩擦力矩972961 Nmm 24 轴承摩擦因数用聚四氟乙烯制的滑动轴承为005～01滚动轴承为0002 01 25 轴颈设计给定75 ㎜26 计算扭矩12012 Nm 27 实际选用扭矩4500 Nm28 轴承摩擦因数用聚四氟乙烯制的滑动轴承为005～01滚动轴承为0002 01 29 轴颈设计给定75 ㎜30 计算扭矩MF 12012 Nm 31 实际选用齿轮箱扭矩MB 4500 Nm结论MB＞MF 合格-6-型号10STQ3R59CG 简图零件名称阀杆材料牌号ASTM A29 4140计算内容阀杆强度验算根据《实用阀门设计手册》序号计算数据名称符号公式数值单位 1 阀杆端头扭转剪切应力191 Mpa 2 阀杆端头所受力矩见阀杆力矩计算1201200 N·M 3 Ⅰ-Ⅰ断面抗转矩端面系数62878 ㎜3 4 系数查表5-153 0385 阀杆头方形端面边长 a 设计给定549 ㎜6 阀杆头矩形端面厚度 b 设计给定88 ㎜7 材料许用扭切应力查表ASME Ⅱ材料 D篇06 9604 Mpa 8 Ⅱ-Ⅱ断面处扭转剪切应力2574 Mpa 11 阀杆直径设计给定648 ㎜12 材料的许用剪切应力查表ASME Ⅱ材料 D篇06 9516 MPa 13 Ⅲ-Ⅲ断面处的扭转应力276 MPa 14 Ⅲ-Ⅲ断面处的抗扭系数435889 ㎜315 阀杆键槽的宽度设计给定18 ㎜16 阀杆键槽的深度t 设计给定707 ㎜17 Ⅲ-Ⅲ断面的阀杆直径设计给定6195 ㎜18 结论≤≤≤合格 -7-型号10STQ3R59CG 简图零件名称阀杆材料牌号ASTM A29 4140计算内容阀杆扭转变形计算根据《实用阀门设计手册》序号计算数据名称符号公式数值单位 1 扭转变形角度计算000252 rad 2 转动力矩T 见阀杆力矩计算1201200 N·mm 3 轴受转矩长度L 设计给定 240 mm 4 切变模量G 80000 Mpa 5 轴直径 d 设计给定 618 mm 6 轴截面的极惯性矩Ip πd432 1431310 mm4 7将扭转变形角变为度180314 0144 °8 允许最大角位移设计给定 2 °结论＜合格-8-型号10STQ3R59CG 简图零件名称平键材料牌号ASTM A29 1045计算内容键连接的强度验算根据《实用阀门设计手册》序号数据名称符号公式或索引数据单位 1 平键比压计算134 MPa 2 总转矩 T 见阀杆计算1201200 N·mm 3 键数n 设计给定 1 4 键的工作长度L 设计给定63 MPa 5 键与轮廓的接触高度K 设计给定h2 46 ㎜ 6 键的高度h 设计给定11 ㎜7 阀杆的直径设计给定618 ㎜8 许用比压查表200 MPa 9 平键剪应力计算342 MPa 10 键的宽度 b 设计给定18 ㎜11 许用剪应力查表6-37球阀设计与选用120 MPa18 结论≤≤合格-9-型号10STQ3R59CG 简图零件名称中法兰螺栓材料牌号ASTM A193 B7 计算内容中法兰螺栓连接的强度验算根据ASME B1634 序号计算数据名称符号公式数值单位1 ASME B1634计算公式66452 螺栓抗拉应力总有效面积51888 ㎜23 螺栓数量Z 设计给定164 单个螺栓的截面积设计给定3243 ㎜25 螺栓直径设计给定24 ㎜ 6 O型圈的有效外周边面积1301007 ㎜2 7 O型圈的直径设计给定407 ㎜8压力额定植设计给定300 9 系数给定03510 螺栓在38℃时的许用应力查表 ASME Ⅱ材料D篇P384对大于138MPa的许用应力取138MPa 138 Psi 11 ≤652Sa≤9000 7522结论≤652Sa≤ 9000 7522≤9000 合格 -10-型号 10STQ3R59CG 简图零件名称固定球阀材料牌号-计算内容流量系数Cv 根据《阀门设计与计算》序号计算数据名称符号公式数值单位1流量系数CV 1167Kv 10503 2 流量系数KV Q [ρΔP] 05 根据Kv定义9054 3 体积流量Q AV 36216 m3h 4 管道横截面 A πDN24 00503 m2 5 公称通径DN 设计给定0253 m 6 介质每小时的流速V 3600u 7200 mh 7 介质密度ρKv定义给定 1 gcm3 8 压力损失ΔP 098ΔPA 转换成bar 00016 bar 9 压力损失ΔPA ξu2 2g ρ10 《阀门设计与计算》00016 Kgfcm2 10 重力加速度g 物理常数98 ms2 11 介质平均流速u 设计给定对水u 2-3取2 2 ms 12 流阻系数ξ根据《阀门设计与计算》表1-95 008结论本计算只是根据流阻系数阀门设计手册查出的近似数据是否准确应有应由试验确定阀门试制结束后由公司安排试验进行验证-11-型号 10STQ3R59CG 简图零件名称吊耳材料牌号A36 计算内容承重能力的计算根据序号计算数据名称符号公式数值单位 1 单只吊耳的起吊力G K S 〔σ〕 9522 N 2 单只吊耳的最小断面面积S 设计给定230 mm2 3 许用拉应力〔σ〕查ASME-Ⅱ-D WCB 138 MPa 4 安全系数K 设计给定03 5 两只吊耳同时起吊G2 设计已定19044 N 5 阀门总重GS 设计已定3600 N结论GS≤G2 合格-12-CC。
固定球阀设计自动计算
固定球阀设计自动计算固定球阀是一种常见的流体控制装置，广泛应用于石油、化工、冶金、电力等行业。
在设计固定球阀时，需要考虑到阀门的结构、尺寸、材料等因素，以满足特定的工况要求。
本文将从设计固定球阀的过程、计算原理和自动计算方法等方面进行详细介绍。
固定球阀的设计过程可以分为以下几个步骤：确定工况参数、选择球阀类型和结构、计算阀门尺寸、确定阀门材料和连接方式、进行强度计算和校核、确定驱动装置等。
首先，在设计固定球阀之前，需要明确工况参数，包括介质性质、流量、压力、温度等。
这些参数将直接影响阀门的选型和尺寸计算。
例如，对于高压高温介质，需要选择耐高温材料和结构强度较高的球阀。
其次，根据工况参数选择球阀的类型和结构。
球阀的类型包括固定球阀、浮动球阀、弹簧负荷球阀等。
不同的类型具有不同的使用特点和适用范围。
例如，固定球阀适用于流体密封要求较高的场合，而浮动球阀适用于流量调节较大的场合。
然后，根据工况参数计算阀门的尺寸。
阀门尺寸的计算包括阀体和阀杆的直径、阀座的宽度和直径等。
在计算阀门尺寸时，需要考虑到介质流速、压降、流量系数等因素，同时满足介质流通的基本要求。
接下来，根据介质性质和工作条件选择合适的阀门材料和连接方式。
阀门材料的选择要求具有良好的耐腐蚀性、耐磨性和高温性能。
阀门的连接方式包括法兰连接、螺纹连接、焊接连接等，需要根据工况和现场条件进行选择。
然后，进行强度计算和校核。
根据球阀的结构和工况参数，进行强度计算，包括静力强度计算、承压试验和操作寿命计算等。
在强度校核中，需要根据国家和行业相关标准进行计算，确保球阀的可靠性和安全性。
最后，确定驱动装置。
根据球阀的规格和工作要求，选择合适的驱动装置，包括手动操作、电动操作、气动操作等。
同时，需要考虑到控制精度、操作力矩和可靠性等因素。
在设计固定球阀的计算原理中，主要涉及到流体动力学、结构力学和强度学等知识。
根据连续方程、动量方程和状态方程等基本原理，可以计算出阀门的流量特性、动态响应和压降等参数。
固定球阀力矩计算的探讨
固定球阀力矩计算的探讨浙江三花商用制冷有限公司浙江绍兴 3125002博雷（中国）控制系统有限公司浙江杭州 3112003摘要：固定球阀力矩计算在球阀设计中作为一项至关重要的技术指标，不仅为阀门执行器选型提供了重要的参考依据，也是一项体现阀门性能的重要指标。
其中阀座密封面与球体表面之间的摩擦力矩最为突出，占据总合成力矩的大部分，分析、推演了阀座密封面与球体表面的摩擦转矩的设计及计算方法，并提出了球体与阀座密封面摩擦力矩的计算公式，通过列举典型阀门尺寸计算数值、型式试验数值对比，证实了阀座密封面与球体表面摩擦转矩的计算公式符合阀门实际条件，是可行的。
关键词：固定球阀; 密封面摩擦力矩; 计算公式引言球阀作为一种通用机械设备，具有操作方便、启闭迅速、流体阻力小、密封性好与可靠性高等优点，广泛应用于能源化工、航天军工以及普通民生的各个领域，尤其在石油化工、煤化工行业的应用更为突出。
按密封结构所采用的材料，球阀可分为软密封和硬密封，硬密封球阀更适合高温高压、耐腐蚀的环境中，按球体固定形式，又可分为固定球阀和浮动球阀，由于球体有阀杆支撑，固定式球阀能够承受更高的压力，金属硬密封固定球阀适用温度范围广，并具有耐腐蚀、耐高压、耐磨损等特性，在化工行业广泛应用。
1概述随着现代工业的高速发展，阀门作为工业过程控制的重要组成设备。
精良的设备，先进的制造工艺，大大提高了零部件的表面粗糙度，低扭矩、转动灵活，密封可靠的阀门越来越受到重视。
在球阀设计过程中力矩控制已作为一项至关重要的技术指标。
球阀力矩计算的准确性对阀门结构设计、性能分析、材料选用、执行器选用等方面的影响都比较大。
球阀的开启或关闭，是通过驱动阀杆，从而带动球体的旋转得以实现。
驱动阀杆所需克服力矩主要由以下几部分组成:阀座密封面与球体表面的摩擦力矩;滑动轴承与阀杆的摩擦力矩;止推垫与阀杆的摩擦力矩;O形圈与阀杆的摩擦力矩;填料与阀杆的摩擦力矩。
阀门在启闭过程中，所需要的启闭力和启闭力矩是变化的，其最大值是在关闭的最终瞬时和开启的最初瞬时。
陆培文阀门设计手册第三版计算书
FD SD p MG FG SG MT FT F FD ST
流体静压总轴向力与作用于法兰内经截面上的轴向力之差 流体静压总轴向力 流体静压力作用在法兰内经截面上的轴向力 从螺栓中心圆到FT作用位置的径向距离 系数
tf
e F1 h0 T
p
Mp W
WA A
D Di
d b'
tf
9 10 11 12 13 14 注
法兰颈部大端有效厚度 法兰颈部小端有效厚度 危险截面B-B的法兰抗弯截面系数 重心距离 按管件计算厚度 设计温度下法兰材料许用应力
1
0
WB B
e ts
L tf
根据设计手册第三版表 5 132
Ma t L f 为合 W
单向密封阀座固定球球阀
型 号 零件名称 材料牌号 计算内容 DN
序号 T1 1 2 3 4 5 6 7 注 T2 1 2 3 4 5 6 7 8 注 T3 1 2 3 4 5 6 计算壁厚 公称压力 确定中腔壁厚 中腔最大内经 系数 应力系数 附加余量 实际壁厚 名 称 符号
阀 壁
式中符号 （设计手册表5-74）第
30 31 32 33 34
法兰厚度 参数 整体法兰的任意法兰系数 参数
由K ( K
D ）值确定系数 Di
参数
35
d1
36 37 38 F3 1
系数 法兰外经 系数
U
D V1 （设计手册表5-122/5-124/5-125）5-125第三版A法轴向
法兰环的环向应力
T
Y D Di
2 3 4
由K ( K
球阀设计计算书
球阀设计计算书XXX文件号：10STQ3R59CG产品名称：固定球阀设计计算书编制：审核：批准：2014年9月目录：1.阀体壁厚验算2.阀盖壁厚验算3.密封面上的计算比压4.1.33倍中腔泄压能力的计算5.阀杆启闭扭矩的计算6.阀杆强度验算7.阀杆扭转变形的计算8.阀杆键连接强度验算9.中法兰螺栓强度验算10.流量系数计算11.吊耳的强度计算参考资料：1.API 6D管道阀门2.ASME B16.34阀门—法兰、螺纹和焊端连接的阀门3.ASME锅炉与压力规范第Ⅱ卷4.ASME锅炉与压力规范第Ⅷ卷5.API 600钢制闸阀法兰和对焊连接端，螺栓连接阀盖说明：1.以公称压力作为计算压力；2.对壳体壁厚的选取，在满足计算壁厚的前提下，按相关标准取壳体最小壁厚且圆整整数，已具裕度；3.涉及的材料许用应力值按-29～38℃时选取；4.适用介质为水、油、气等介质；5.不考虑地震载荷、风载荷等自然因数；6.瞬间压力不得超过使用温度下允许压力的1.1倍；7.管路中应安装安全装置，以防止压力超过使用下的允许压力。
型号：10STQ3R59CG序号零件名称材料牌号计算内容根据1 阀体 ASTMA105 壁厚验算ASME16.342 阀盖 ASTMA105 壁厚验算ASME16.34根据相关标准，以公称压力作为计算压力，计算阀体和阀盖的壁厚。
涉及的材料许用应力值按-29～38℃时选取，适用介质为水、油、气等介质。
瞬间压力不得超过使用温度下允许压力的1.1倍，管路中应安装安全装置，以防止压力超过使用下的允许压力。
材料牌号计算内容序号10STQ3R59CG阀盖ASTM A105壁厚验算计算数据名称符号计算压力Pc300 psi基本应力系数C7000 psi阀体标准厚度S11.2 mm公称内径Dn254 mm附加厚度m4.0 mm设计给定Max（d’d0）设计给定ASTM B16.34设计给定Dn/1.5设计给定ASTM A216 WCB材料许用应力取值常温下抗拉强度Rm/20psi常温下屈服强度Re/20psi根据ASME-Ⅱ-D，常温下抗拉强度除以3.5大于7000 psi，常温下屈服强度除以1.5大于7000 psi，取基本应力系数7000 psi，满足要求。
球阀的设计与计算
球阀的设计与计算一、球阀的设计 1.1 设计输入即设计任务书。
应明确阀门的具体参数（公称通径、公称压力、温度、介质、驱动方式等），使用的条件和要求（如室内或室外安装、启闭频率等）及相关执行的标准（产品的设计与制造、结构长度、连接型式、产品的检验与试验等） 1.2 确定阀门的主体材料和密封圈材料 1.3 确定阀门承压件的制造工艺方法 1.4 确定阀门的总体结构型式1. 对阀门结构的确定:一般如果压力不高,DN ≤150时,可优先采用浮动式结构,其优点是:结构简单如果浮动球式结构满足不了需要时,应采用固定式结构或其它结构型式(如半球、撑开式…) 2. 对密封的材料的确定由于球阀的使用受温度的影响很大,因此,密封的材料的选定很关键：① 对使用温度≤300℃时,密封面材料可选择塑料类材料(如聚四氟乙烯、增强聚四氟乙烯、尼龙、对位聚苯)② 当使用温度超过300℃.或者介质代颗粒状时,密封面材料应选金属密封。
3．对球阀使用要求的确定主要确定,球阀是否具有防火.防静电要求 4．对阀体型式确定由于球阀公称通径适用的范围很广,其阀体型式也较为多样,一般分为以下三种： ① 整体式阀体一般用于DN ≤50的小通径阀门,此时,其材料多用棒材或厚壁管材直接加工击来,而对口径较大时,多采用二体式、三体式或全焊接结构② 二体式结构由左右不对称的二个阀体组成，多采用铸造工艺方法③ 三体式结构由主阀体和左右对称的二个阀体组成,可采用铸造或锻造工艺方法 5．阀门通道数量(直通、三通、四通…) 6．选择弹性元件的形式1.5 确定阀门的结构长度和连接尺寸 1.6 确定球体通道直径d球体通道直径应根据阀门在管道系统中的用途和性质决定，并要符合相关的设计标准或用户要求。
球体通道直径分为不缩径和缩径二种：不缩径：d 等于相关标准规定的阀体通道直径缩径：一般d=0.78相关标准规定的阀体通道直径，此时，其过渡段最好设计为锥角过渡，以确保流阻不会增大。
中国阀门行业标准介绍_陆培文
Application Technology 应用技术
3．我国标准采用国际标准的 情况
到2001年末国家标准总数为： 19 744项，其中采用ISO标准4 453 项（等同采用1 091项；修改采用 1 744项。非等效采用1 618项）； 采用I E C标准1 911项（等同采用 979项，修改采用479项，非等效采 用453项）；采用其他标准2 502项 （等同采用109项，修改采用705
GB/T12251－2005
GB/T13927－1992
GB/T19672－2005 GB/T20173－2006 JB/T6441－1992 JB/T6899－1993 JB/T7927－1999 JB/T9092－1999
表1 我国阀门行业标准对应采用国际标准和国外先进标准一览
标准名称
对应国际标准
自动蒸汽疏水阀
排水量测定试验方法 ISO17292：2004
石油天然气工业—钻探和生产 备—井口装置和采油树设备 石油和天然气工业用螺栓连接阀盖 的钢制闸阀
石油和天然气工业—管线输送系统 —管线阀门 阀门试验 阀门耐火试验要求 普通用途的金属蝶阀 通用螺栓连接阀盖钢制球阀
石油、天然气工业用钢制闸阀、 球阀和止回阀
62 2007年 增刊
通用机械
一、我国采用国际标准和国 外先进标准概况
采用国际标准是我国的一项重要技 术政策，为此，早在1983年当时的国家 标准局就提出要积极采用国际标准和国 外先进标准，1992年国家技术监督局发 部了《参加国际标准化组织（I S O）和国 际电工委员会（I E C）技术活动的管理办 法》，2001年国家质量监督检验检疫总 局发布了《采用国际标准管理办法》， 一系列管理办法的发布，充分体现了政 府对采用国际标准的重视。现将我国和 阀门行业采用国际和国外先进标准情况 介绍如下。
球阀毕业论文正文
阀门安装之前，要确认阀门符合设计要求和有关标准。
安装前，管道内部要清洗，除去铁屑等杂质，防止阀门密封座夹杂异物。另外，安装时的阀门应是关闭状态。
在安装阀门时，要确认介质流向、安装形式及手轮位置是否符合规定。
在搬运和安装阀门时，要谨防磕碰划伤的事故。
起吊阀门作业时。阀门要在指定的起吊位置上正确起吊，不得使阀门仅在局部受力的情况下进行起吊或牵引。
法兰连接阀门的安装。
连接两个法兰时，首先要使法兰密封面与垫片均匀压紧，由此保证靠同等的螺栓应力对法兰进行连接。
在紧固螺栓时，要使用与螺母相匹配的扳手，当使用油压、风动工具进行紧固时，注意不要超过规定的力矩。
法兰的紧固要避免用力不匀，应按照对称、交义的方向顺序旋紧。
法兰的安装后，要确认所有的螺栓螺母的坚固均匀
设计固定球阀应考虑壳体刚度强度、阀杆强度、中法兰强度、填料高度等力学性能。还应考虑使用年限、防火、防静电、外观及便于制造、安装使用、维修等特点。
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球阀一般有缩经和全通径两种结构。无论哪种结构，球阀的流阻系数都是很小的。特别是全通经球阀，由于其通道直径等于管道内经，故在所有阀门中，这种阀门的流阻是最小的。
在此次培训中，能听一些阀门界专家授课真是一个难得的好机会。对阀门有了初步的认识,为我们以后的人生道路做了一个良好的开端。我深知知识是无穷无尽的,所以我会好好利用我所学到的知识,在今后的工作中慢慢摸索,好让自己有所作为,为社会作出一点贡献。
参 考 文 献
1邱晓来、陆培文等编 阀门样本 北京：机械工业出版社 1997
4、设计需达到技术要求
4、1阀体
1、阀体壁厚应符合ASME B16.34的要求。
2、法兰连接阀门的结构长度应符合ASME B16.10长型或短型的规定。
球阀的设计与计算
球阀的设计与计算一、球阀的设计 1.1 设计输入即设计任务书。
应明确阀门的具体参数（公称通径、公称压力、温度、介质、驱动方式等），使用的条件和要求（如室内或室外安装、启闭频率等）及相关执行的标准（产品的设计与制造、结构长度、连接型式、产品的检验与试验等） 1.2 确定阀门的主体材料和密封圈材料 1.3 确定阀门承压件的制造工艺方法 1.4 确定阀门的总体结构型式1. 对阀门结构的确定:一般如果压力不高,DN ≤150时,可优先采用浮动式结构,其优点是:结构简单如果浮动球式结构满足不了需要时,应采用固定式结构或其它结构型式(如半球、撑开式…) 2. 对密封的材料的确定由于球阀的使用受温度的影响很大,因此,密封的材料的选定很关键：① 对使用温度≤300℃时,密封面材料可选择塑料类材料(如聚四氟乙烯、增强聚四氟乙烯、尼龙、对位聚苯)② 当使用温度超过300℃.或者介质代颗粒状时,密封面材料应选金属密封。
3．对球阀使用要求的确定主要确定,球阀是否具有防火.防静电要求 4．对阀体型式确定由于球阀公称通径适用的范围很广,其阀体型式也较为多样,一般分为以下三种： ① 整体式阀体一般用于DN ≤50的小通径阀门,此时,其材料多用棒材或厚壁管材直接加工而来,而对口径较大时,多采用二体式、三体式或全焊接结构② 二体式结构由左右不对称的二个阀体组成，多采用铸造工艺方法③ 三体式结构由主阀体和左右对称的二个阀体组成,可采用铸造或锻造工艺方法 5．阀门通道数量(直通、三通、四通…) 6．选择弹性元件的形式1.5 确定阀门的结构长度和连接尺寸 1.6 确定球体通道直径d球体通道直径应根据阀门在管道系统中的用途和性质决定，并要符合相关的设计标准或用户要求。
球体通道直径分为不缩径和缩径二种：不缩径：d 等于相关标准规定的阀体通道直径缩径：一般d=0.78相关标准规定的阀体通道直径，此时，其过渡段最好设计为锥角过渡，以确保流阻不会增大。
球阀设计(毕业论文)
第一章绪论1.1球阀简介球阀问世于20世纪50年代，随着科学技术的飞速发展，生产工艺及产品结构的的不断改进，在短短的40年时间里，已迅速发展成为一种主要的阀类。
在西方国家工业发达的国家，球阀的使用正在逐年不断的上升，在我国，球阀被广泛的应用在石油炼制、长输管线、化工、造纸、制药、水利、电力、市政、钢铁等行业，在国民经济中占有举足轻重的地位。
球阀主要用于截断或接通管路中的介质，亦可用于流体的调节与控制，其中硬密封V型球阀其V型球芯与堆焊硬质合金的金属阀座之间具有很强的剪切力，特别适用于含纤维、微小固体颗料等介质。
而多通球阀在管道上不仅可灵活控制介质的合流、分流、及流向的切换，同时也可关闭任一通道而使另外两个通道相连。
1.2球阀的工作原理球阀它具有旋转90度的动作，旋塞体为球体，有圆形通孔或通道通过其轴线。
球阀在管路中主要用来做切断、分配和改变介质的流动方向，它只需要用旋转90度的操作和很小的转动力矩就能关闭严密。
球阀最适宜做开关、切断阀使用，但近来的发展已将球阀设计成使它具有节流和控制流量之用，如V型球阀。
球阀的主要特点是本身结构紧凑，密封可靠，结构简单，维修方便，密封面与球面常在闭合状态，不易被介质冲蚀，易于操作和维修，适用于水、溶剂、酸和天然气等一般工作介质，而且还适用于工作条件恶劣的介质，如氧气、过氧化氢、甲烷和乙烯等，在各行业得到广泛的应用。
球阀阀体可以是整体的，也可以是组合式的。
1.3球阀的特点1．流体阻力小，全通径的球阀基本没有流阻。
2．结构简单、体积小、重量轻。
3．紧密可靠。
它有两个密封面，而且目前球阀的密封面材料广泛使用各种塑料，密封性好，能实现完全密封。
在真空系统中也已广泛使用。
4．操作方便，开闭迅速，从全开到全关只要旋转90°，便于远距离的控制。
5．维修方便，球阀结构简单，密封圈一般都是活动的，拆卸更换都比较方便。
6．在全开或全闭时，球体和阀座的密封面与介质隔离，介质通过时，不会引起阀门密封面的侵蚀。
10全焊接固定球阀的设计与计算-陆培文
全焊接固定球阀的设计与计算陆培文（原北京市阀门总厂）根据GB/T 19672-2005、GB/T 20173-2006和美国石油学会标准API 6D-2008、国际标准化组织标准ISO14313:2007标准规定。
固定球球阀为双阀座阀门、对于双阀座阀门分：单向密封、双向密封、双阀座双向密封、双阀座一个阀座单向密封一个阀座双向密封，双截断-泄放阀，如图1所示。
单向密封阀门——设计在一个方向密封的阀门。
双向密封阀门——设计在两个方向都能密封的阀门。
双隔离-泄放阀DIB-1(双阀座双向密封)——双阀座、每个阀座均能达到双向密封。
双隔离-泄放阀DIB-2（双阀座一个阀座单向密封一个阀座双向密封）——双阀座，一个为单方向密封阀座，一个为两个方向都能密封的阀座。
双截断-泄放阀DBB——在关闭位置时，具有双密封副的阀门，当两密封副间的体腔通大气或排空时，阀门体腔两端的介质流动应被切断。
标准还要求密封试验时，应为进口端阀座密封。
图1 固定球球阀阀座密封分类1 全焊接固定球球阀通道直径的确定在设计计算全焊接固定球球阀时，首先要确定阀体的通道直径，以便作为其他部位计算的基础。
球体通到底最小直径要符合相应标准的规定。
设计国标全焊接固定球球阀时，全通径球阀的最小通径应符合GB/T 19672-2005《管线阀门技术条件》或GB/T20173-2006《石油、天然气工业—管线输送系统—管线阀门》标准规定。
设计美标全焊接固定球球阀时，全通径球阀的最小通径应符合API6D-2008/ISO14313:2007《石油、天然气工业—管道输送系统—管道阀门》标准规定。
对于全焊接缩径固定球球阀，标准规定对于公称尺寸≤DN300(NPS12)的球阀，球阀公称尺寸的孔径缩小一个规格，按标准规定内径；对于公称尺寸DN350（NPS14）～DN600(NPS24)的球阀，球阀的公称尺寸的孔径缩小两个规格，按标准规定的内径尺寸；对于公称尺寸＞DN600(NPS24)的球阀，应和用户商定。
固定球阀的设计与计算
固定球阀的设计与计算李超【摘要】介绍支撑板结构固定球阀设计原理、设计计算和强度校核.采用支撑板固定球结构,可以改善阀杆受力状态,阀杆转动时只承受扭矩而不承受弯矩.阀门启闭时扭矩减小,阀门使用寿命延长,适用于大口径高压固定球阀及全焊接固定球阀.【期刊名称】《现代制造技术与装备》【年(卷),期】2018(000)004【总页数】3页(P28-29,32)【关键词】固定球阀;密封原理扭矩;强度【作者】李超【作者单位】河北光德流体控制有限公司,沧州 061000【正文语种】中文球阀是指启闭件（球体）由阀杆带动，并绕球阀轴线作旋转运动的阀门，它具有流体阻力小、密封性能好、使用寿命长、操作方便、启闭迅速等优点。
随着石油、天然气长输管线发展，材料和制造技术提高，管线球阀得到广泛应用。
本文介绍支撑板结构锻钢固定球阀设计计算。
1 结构特性高压大口径锻钢固定球阀，一般采用三段式，便于加工和装配。
球体由上下支撑板固定，支撑板轴颈处设置滑动轴承，轴承采用不锈钢板作为基体，内衬PTFE，摩擦阻力小，承载压力高，保证球阀的低操作扭矩。
介质作用在球体上的力全部传递到支撑板上，阀杆只承受扭转应力。
2 密封条件低压时，靠弹簧力推动密封圈压紧球体，产生预紧比压，实现低压密封。
一般最小预紧比压qM=0.1P（p为介质工作压力），但不小于2MPa，对PTFE或卡普隆密封圈，qM≥1MPa。
图1 低压密封图如图1所示，设单个圆柱弹簧刚度为P′，压缩量为HT，单边弹簧个数为n，则有：式中，R为球体半径，mm；bM为密封面接触宽度，mm；β为密封面对中心的倾角，°；P为公称压力，MPa。
高压时，作用在阀座的介质力与弹簧合力使密封圈与球体产生密封比压，且密封部位的实际比压必须等于或大于必需的密封比压，这样才能达到高压密封。
为保证密封的可靠性，考虑因密封圈过载造成的损坏，以及操作扭矩的加大和磨损加快，一般取qMF≤qS≤[q]，其中，qMF为密封的必需比压，qS为密封的设计比压，[q]为密封材料的许用比压。
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全焊接固定球阀的设计与计算陆培文（原北京市阀门总厂）根据GB/T 19672-2005、GB/T 20173-2006和美国石油学会标准API 6D-2008、国际标准化组织标准ISO14313:2007标准规定。
固定球球阀为双阀座阀门、对于双阀座阀门分：单向密封、双向密封、双阀座双向密封、双阀座一个阀座单向密封一个阀座双向密封，双截断-泄放阀，如图1所示。
单向密封阀门——设计在一个方向密封的阀门。
双向密封阀门——设计在两个方向都能密封的阀门。
双隔离-泄放阀DIB-1(双阀座双向密封)——双阀座、每个阀座均能达到双向密封。
双隔离-泄放阀DIB-2（双阀座一个阀座单向密封一个阀座双向密封）——双阀座，一个为单方向密封阀座，一个为两个方向都能密封的阀座。
双截断-泄放阀DBB——在关闭位置时，具有双密封副的阀门，当两密封副间的体腔通大气或排空时，阀门体腔两端的介质流动应被切断。
标准还要求密封试验时，应为进口端阀座密封。
图1 固定球球阀阀座密封分类1 全焊接固定球球阀通道直径的确定在设计计算全焊接固定球球阀时，首先要确定阀体的通道直径，以便作为其他部位计算的基础。
球体通到底最小直径要符合相应标准的规定。
设计国标全焊接固定球球阀时，全通径球阀的最小通径应符合GB/T 19672-2005《管线阀门技术条件》或GB/T20173-2006《石油、天然气工业—管线输送系统—管线阀门》标准规定。
设计美标全焊接固定球球阀时，全通径球阀的最小通径应符合API6D-2008/ISO14313:2007《石油、天然气工业—管道输送系统—管道阀门》标准规定。
对于全焊接缩径固定球球阀，标准规定对于公称尺寸≤DN300(NPS12)的球阀，球阀公称尺寸的孔径缩小一个规格，按标准规定内径；对于公称尺寸DN350（NPS14）～DN600(NPS24)的球阀，球阀的公称尺寸的孔径缩小两个规格，按标准规定的内径尺寸；对于公称尺寸＞DN600(NPS24)的球阀，应和用户商定。
对于没有标准规定的全焊接球阀，通常球体通道的截面积应不小于管道额定截面积的60%，设计成缩径形式，这样可以减小球阀的结构，减轻重量，减小阀座密封面上的作用力和启、闭转矩。
一般采用球阀公称尺寸DN与球体通道直径之比等于0.78。
此时，球阀的阻力不会过大。
2 球体半径的确定设计球阀首先应根据球体通道直径和介质工作压力p 来确定球体外圆半径R 。
如图2所示。
当α=45°时，sin 2D N Rα=,2sin 2α=,2=22D N R则，所以22RD N=。
如果按此式确定球体半径，则公称尺寸DN 和球体长度L 相等，则DN=L 。
当球阀关闭时，A 点实际上仍在密封环的边缘，而不能起到密封作用。
因此，L 尺寸必须增大，而使L ＞DN,使A 点移到密封环的面上起到密封作用。
所以，必须对上式进行修改。
球阀在达到密封时，所需的密封面宽度，如图3所示。
首先依据密封圈材料的许用比压，按密封面必须比压的公式，初步算出密封圈的宽度b M (mm)：/10M F M c K P q b +=（1）若阀座密封圈的材料为聚四氟乙烯，则许用比压为[q]=17.5MPa ；c 为与密封面材料有关的系数，对于聚四氟乙烯，c=1.8；K 为在给定密封面条件下，考虑为质压力对比压值的影响系数，对于聚四氟乙烯，K=0.9。
把以上数值代入式(1),经过运算，得b M =0.027p 2 +0.1p+0.1 (2) 上式中p 为设计压力，通常取公称压力PN 数 值的110（MPa ）。
对于阀座密封圈用金属圈加固时，许用挤压应力可适当加大。
所以不管球阀处于开启状态还是处于关闭状态，密封面与球体接触面的宽度，都不应小于b M ，L 应增加两倍密封面的投影宽度，球体半径也应增大a ，如图4所示。
因为ta n 12aM b α==,所以2a=b M ,因此球体的直径应增加b M ,则球体半径21b 22MRD N =+，此值为达到密封时的球体最小直径。
如球体强度需加大，可适当加大球体直径。
3 全焊接固定球球阀中体最小壁厚的计算（1）全焊接固定球球阀的结构形式通常有两种，即圆筒式壳体（如图5所示）和球形壳体(如图6所示)。
不过这两种结构的中体和左、右体的最小壁厚计算方法是相同的。
依据API6D-2008和GB/T 20173-2006标准要求，对于全焊接固定球球阀的角焊缝强度有效系数取0.75。
按GB/T 150-1998《钢制压力容器》和美国ASME锅炉和压力容器规范BPVC第Ⅷ卷第1册UG-27受内压容器的壁厚,结合ASME B16.34-2009《法兰、螺纹和焊连接的阀门》的最小壁厚计算式。
笔者认为焊缝强度有效系数取0.75，即是局部无损检测，也就是中体和颈部的焊接，属于角焊缝，只能做表面无损检测，即MT或PT，不能做射线无损检测，也不能做超声波无损检测。
因此，角焊缝的强度有效系数才取0.75，也就是用加厚壁厚，增加焊缝深度，来弥补由于焊缝不能进行全面100%的射线检测可能出现的缺陷。
因此，全焊接球阀中体和左、右体的最小壁厚的计算，按ASME B16.34-2009中的公式，分母中的应力系数应乘以0.75。
即：图51.52 1.2C CF C P d t C S E p ⎛⎫⋅=+ ⎪⋅-⎝⎭ （3）t —计算得出的壁厚，in ；P C —class 数值，如class600，P C =600；class900，P C =900； d C — 中腔内径，in ；S F —基本应力系数，取7000 E —焊缝强度有效系数，取0.75 C —附加裕量，in ，见表表1 附加裕量C in class d C 150 300 600 900 1500 2500 4500 10 0.187 0.180 0.112 0.095 0.096 0.101 0.101 12 0.185 0.184 0.107 0.096 0.097 0.099 0.101 13 0.188 0.181 0.109 0.102 0.103 0.098 0.097 14 0.182 0.178 0.111 0.097 0.098 0.097 0.102 15 0.186 0.185 0.103 0.103 0.104 0.096 0.097 16 0.190 0.182 0.106 0.098 0.099 0.096 0.102 17 0.183 0.179 0.108 0.104 0.105 0.105 0.097 18 0.187 0.176 0.110 0.099 0.100 0.104 0.102 19 0.171 0.183 0.102 0.105 0.096 0.103 0.097 20 0.184 0.180 0.105 0.100 0.102 0.102 0.102 21 0.188 0.177 0.107 0.096 0.097 0.101 0.098 22 0.182 0.184 0.109 0.101 0.103 0.100 0.103 23 0.186 0.181 0.101 0.097 0.098 0.099 0.098 24 0.189 0.178 0.104 0.102 0.104 0.098 0.103 25 0.173 0.185 0.106 0.098 0.099 26 0.177 0.182 0.108 0.103 0.105 — — 27 0.180 0.179 0.100 0.099 0.101 — — 28 0.174 0.176 0.102 0.104 0.096 — — 29 0.178 0.183 0.105 0.100 0.102 — — 30 0.172 0.180 0.107 0.095 0.097 — — 32 0.179 0.184 0.101 0.096 0.098 — — 34 0.177 0.178 0.106 0.097 0.100 — — 35 0.180 0.185 0.098 0.103 0.105 — — 36 0.174 0.182 0.100 0.098 0.101 — — 38 0.171 0.176 0.105 0.099 — — — 40 0.179 0.180 0.099 0.101 — — — 41 0.173 0.177 0.101 0.096 — — — 42 0.176 0.184 0.104 0.102 — — — 430.1800.1810.0960.097———图 644 0.174 0.178 0.098 0.103 — — — 46 0.171 0.182 0.103 0.104 — — — 48 0.179 0.176 0.097 0.105 — — — 50 0.176 0.181 0.102 0.096 — — — 52 — — — — — — — 54 — — — — — — — 56 — — — — — — — 58 — — — — — — — 60 — — — — — — —若按GB/T12224-2005标准计算最小壁厚应为： 161.52907.2NB K P N D tC S E K P N=⨯+-⨯ (4)式中：t B —虑内压的最小计算壁厚，mm ； PN —公称压力数值；S —应力系数，取48.3MPa; D N —阀体中腔最大内径，mm ； E —焊缝强度有效系数，取0.75； K —系数，见表2； C 1—附加裕量，见表3表2 K 系数 公称压力PN16 20 25 40 50 63 100 110 150 160 250 260 420 K1.251.251.01.01.00.910.911.00.971.0表3 附加裕量 C 1 mm PN D N 16 20 25 40 50 63 100 110 150 160 250 260 420 6 2.93 2.9 2.9 2.84 2.80 2.77 2.60 2.68 2.70 2.76 10 2.87 2.84 2.84 2.74 2.67 2.72 2.62 2.76 2.46 2.39 15 2.81 2.76 2.76 2.71 2.61 2.63 2.28 2.73 2.03 1.79 20 2.74 2.67 3.07 3.18 3.14 3.44 3.14 3.21 2.41 2.08 25 3.68 3.69 3.79 3.94 3.98 3.85 3.11 3.79 2.49 2.68 32 4.38 4.28 4.28 3.96 3.74 3.59 2.63 3.56 2.70 2.59 40 4.28 4.15 4.15 3.75 3.48 3.48 3.09 3.42 2.52 2.06 50 4.85 4.79 4.89 4.69 4.65 4.40 3.01 3.08 2.48 3.06 65 4.66 4.54 4.64 4.49 4.26 4.53 2.70 3.01 2.51 1.94 804.564.304.804.604.464.862.683.142.051.7390 4.63 4.93 5.23 4.74 4.43 4.48 2.50 3.19 2.50 2.12100 4.90 4.77 5.07 4.68 4.60 5.30 2.92 2.95 2.66 3.21 125 4.98 5.07 5.37 4.82 4.48 4.45 2.73 3.84 2.85 3.39 150 4.85 4.66 5.06 4.86 4.75 4.71 2.53 4.23 3.04 3.46 175 4.93 4.75 5.25 4.91 4.63 4.66 2.64 4.11 3.53 4.14 200 5.10 4.64 5.24 4.85 4.60 4.61 2.45 4.20 3.52 3.72 225 4.98 4.74 5.34 4.80 4.48 4.66 2.55 4.39 3.20 3.80 250 4.85 4.53 5.23 4.74 4.45 4.71 2.66 4.48 3.19 3.98 275 4.93 4.62 5.32 4.78 4.43 4.86 2.96 4.77 3.08 4.05 300 5.20 4.82 5.62 4.83 4.30 4.81 3.07 5.15 3.37 4.13 325 5.28 4.91 5.81 5.17 4.78 5.16 2.57 5.54 3.56 4.01 350 5.35 5.00 6.00 5.42 4.95 5.31 2.48 5.63 3.75 4.08 400 5.31 4.89 5.99 5.30 4.80 7.41 2.89 6.20 3.93 4.34 450 5.36 4.87 6.17 5.49 4.95 5.62 2.80 6.18 3.91 5.09 500 5.41 4.86 6.26 5.38 4.81 5.72 3.21 6.56 4.09 5.35 550 5.36 4.75 6.35 5.57 4.95 5.92 3.13 7.53 3.97 5.50 600 5.61 4.93 6.63 5.56 4.81 5.92 3.04 8.01 4.44 5.76 650 5.56 4.92 6.72 5.74 4.96 6.22 2.95 8.48 4.62 6.01 700 5.71 4.90 6.80 5.63 4.81 6.32 3.36 8.96 4.50 6.46 750 5.56 4.79 6.89 5.82 4.96 6.52 3.27 9.13 4.68 6.72 800 5.81 4.98 7.18 5.81 4.81 6.53 3.48 9.71 4.86 6.97 850 5.86 4.96 7.36 6.00 4.96 6.83 3.40 10.18 5.04 7.13 900 5.91 4.95 6.55 6.09 5.11 7.03 3.51 10.66 5.22 7.38 950 5.86 4.83 7.53 6.07 4.96 7.43 3.72 11.14 5.40 7.64 1000 6.11 5.02 7.82 6.26 5.11 7.33 3.63 11.61 5.57 8.09 1050 6.16 5.01 7.91 6.25 4.96 7.33 3.74 12.09 5.75 8.35 1100 6.11 4.99 8.09 6.34 5.11 7.64 3.65 12.56 5.63 8.50 1150 6.06 4.88 8.18 6.53 5.26 7.94 3.86 13.04 5.81 8.76 1200 6.32 5.06 8.46 6.51 5.11 7.94 3.78 13.41 5.99 9.01 1250 6.37 5.05 8.55 6.70 5.26 8.14 3.89 13.69 6.17 9.46（2）壳体开孔补强的要求1）不另行补强①设计压力≤2.5MPa②两相邻开孔中心间的距离（对于曲面间距以弧长计算）应小于两孔直径之和的两倍；③接管公称外径≤89mm；④ 接管最小壁厚满足表4要求表4 接管最小壁厚 mm 接管公称外径 25 32 38 45 48 57 65 76 89 最小壁厚3.53.53.54.04.05.05.06.06.0注：○a 钢材的标准抗拉强度下限值R M ＞540MPa,接管与壳体的连接宜采用全焊透的结构型式。