塔设备强度设计计算参考PPT

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第八章塔设备的机械设计(化工技术)

塔壁间的密封
碳钢制塔板与塔盘圈厚度，一般3-4mm，用不锈钢时取2-3mm
2
分块式塔盘第八章图\分块塔板一.rm 第八章图\分块塔板二.rm
塔身为焊制的整体圆筒，塔盘分成数块，由人孔送入塔内，安装到塔盘固定件上。
塔径在800~900mm以上时建议采用
特点：
1）结构简单，装拆方便 2）制造方便，模具简单
二裙座设计结构： 1）座体 2）基础环 3）螺栓座 4）管孔
1
座体设计
初选座体有效厚度δes，然后验算危险
截面应力。
1）
基底为危险截面时,应满足
操作时，
0 0 M max m0 g Fv0 0 t min KB; K S Z sb Asb

水压试验时，
0.3 M

水压试验时，
0.3 M M e m g min 0.9 K s ; KB Z sm Asm
1 1 w 1 1 max
2
基础环设计
基础环尺寸的确定
1）
Dob Dis 160 ~ 400 mm Dib Dis 160 ~ 400 mm

7）稳定条件

ii max
cr
4
塔体拉应力校核
1）假设有效厚度δei
2）计算最大组合轴向拉应力
内压，正常操作时外压，非操作时
max 1
i i 2
ii 3
max
ii 3

ii 2
• 3）强度校核条件

ii max
K
5）最大组合轴向压应力
外压，正常操作时 max 1

17.第十七章塔设备

16
无降液管塔
（穿流式筛板塔）
筛孔φ5～8mm；
栅缝宽度4～6mm，
长度60～150mm；筛孔或栅缝开孔率15～30%。
17
五、塔盘结构
塔盘设计要求：
有一定的强度和刚度以承载和维持水平，使塔盘上的液层深度相对均匀；塔盘和塔壁之间应保证一定的密封性以避免气液短路；便于制造、安装和维修，制造成本低。
由泡罩、升气管组成
11
②浮阀塔
是用钢板冲压而成的圆形钢片，下面有三条腿。把三条阀腿装入塔板孔后，用工具将腿的阀脚扭转90°，则浮阀就被限制在阀孔内只能上下运动而不能脱离塔板。
12
③筛板塔
塔板上开设许多直径3～5mm的筛孔，结构简单。
13
导向筛板塔
14
④舌形塔
15
浮动舌形塔
5
三、板式塔的总体结构
塔体的最下部为裙座，是用塔中部是塔盘和溢流装置，包括塔顶的气液分离部分、来支承塔体的，塔的顶部还气-液两相在塔盘上充分传中部的气液传质部分、塔底
设有吊柱，便于吊装塔的零质。上面设有溢流堰、降液的液体排出部分及裙座。
部件。管和受液盘。塔顶气液分离部分具有较大另外塔体上还安装有进料管、塔底部是塔釜，具有较大空空间，以降低气体上升速度，
31
（二）弓形板、矩形板与通道板
通道板是没有
自身梁的塔盘板，安装检修时，上下层塔盘间需要有通道，故设通道板。
32
（三）自身梁式塔盘与槽式塔盘
为增大塔盘的刚度，每块塔盘冲压出折边。
有自身梁式与槽式两种。
33
⑴自身梁式塔盘板
34
通道板
通道板从上下两个方向均可打开。一般设置在塔中央处附近。各层设在同一垂直位置上，以利采光和拆卸。

第二课塔器设计基础及案例

Ring
Intalox Saddle
螺旋环，Spiral Ring
改进矩鞍 (Glitsch) ，
Ballast Saddle
鲍尔(开孔)环，
改进矩鞍 (Koch) ， Flexi
Pall (Slotted)Ring
Saddle
哈埃派克(Norton)Hy-Pak 改
进
矩
鞍
(Hydronyl)Hydronyl
体在管内停留时间短,不容易结垢,且容易清洗;但壳程不能清洗,因此用于较脏的加热介质;其本身造价较低,但要求较高的塔体裙座.
• 卧式热虹吸再沸器的主要特点:可用低裙座,但占地面积大,出塔
产品缓冲容积较大,故流动稳定,在加热段停留时间短,不容易结垢,可以使用较脏的加热介质.
• 立式和卧式强制循环再沸器的共同特点:适应于高粘度液体和
热敏性物料,因为强制循环流速高,停留时间短,有利于工艺流体循环流量的控制和调节.
精馏方案的选定
• 5.冷却方式
– 1)冷却剂----通常是水,水温随气候而定.入口一般为15℃--20℃,出
口<50℃，目的防止溶解于水中的无机盐析出.
• 冷却剂还可以是冷冻盐水.液氨等，一般用于较低温度。
– 2)冷凝设备的结构形式
2024/6/8
4
天津创举科技有限公司
➢ 六七十年代，出现塔径十米以上的板式塔，塔板数多达上百块、塔高度达80米；填料塔的最大直径有15米，高八十年代以后，填料塔开始大量应用。板式塔与
填料塔的应用并驾驱，竞争日趋激烈。 ➢ 近年来，大量新型塔板研究成功。例如：
• 小塔---蛇管换热器 • 大塔---列管式换热器
工艺流程设计的要求

化工原理下册第三章塔设备-2

xn1 yn (利用操作线方程)
（2）塔顶冷凝器的类型 (i)当塔顶为全凝器时,
y1 xd
则自第一块塔板下降的液相组成 x1 与 y1 成相平衡，故可应用相平衡方程由 y1 计算出 x1，自第二块塔板上升蒸汽组成 y2 与 x1 满足操作线方程，由操作线方程以小 x1 计算得出 y2.
停留时间，即
A H
f T

LS
—液体在降液管中的停留时间，s
Af
（2）.降液管底隙高度为保证良好的液封，又不致使液流阻力太大，一般取为
hO
m3 —降液管截面积，
hO hW 0.006 ~ 0.012 , hO
m
也不易小于 0.02～0.025m，以免引起堵塞，产生液泛。
孔，以供停工时排液。
18
19
3．溢流堰
根据溢流堰在塔盘上的位置
可分为进口堰和出口堰。
当塔盘采用平形受液盘时，为保证降液管的液封，使液体均匀流入下层塔盘，并减少液流沿水平方向的冲击，应在液
体进口处设置进口堰。
20
21
4、溢流堰（出口堰）的设计
(1).堰长 lW : 依据溢流型式及液体负荷决定堰长,单溢流型塔板堰长 lW 一般取为 (0.6 ～ 0.8)D ；双溢流型塔板，两侧堰长取为 (0.5 ～ 0.7)D，其中 D 为塔径 (2).堰上液层高度 OW ：堰上液层高度应适宜，太小则堰上的液体均布差，太大则塔板压强增大，物沫夹带增加。对平直堰，设计时 hOW 一般应大于 0.006m，若低于此值应改用齿形堰。 hOW 也不宜超过 0.06 ～ 0.07m ，否则可改用双溢流型塔板。平直堰的 hOW 按下式计算式中

第三节塔体强度校核

（1）风压的计算）计算风压时，对于高度在10m以下的塔，按一段计算，以塔顶部以下的塔，计算风压时，对于高度在以下的塔按一段计算，的风压值作为塔设备的均布风压，对于高度超过10m的塔体，应以的塔体，的风压值作为塔设备的均布风压，对于高度超过的塔体 10m为一段分段计算，且将风力简化为作用于整段上的均布载荷。其为一段分段计算，为一段分段计算且将风力简化为作用于整段上的均布载荷。中任意计算段的风压为：中任意计算段的风压为：
Doi------塔体各计算段处的外径，m；塔体各计算段处的外径，；塔体各计算段处的外径 Do------塔顶管线外径，m；塔顶管线外径， δsi ------ 塔设备第i段保温层厚度，m；段保温层厚度， δps -------塔顶管线保温层厚度，m；塔顶管线保温层厚度， K3------笼式扶梯当量宽度；当无确切数据时，可取K3=0.400m 笼式扶梯当量宽度；当无确切数据时， K4------操作平台当量宽度，m；操作平台当量宽度， ∑A------第i段内平台构件的投影面积，m2；段内平台构件的投影面积， L0------操作平台所在计算段的长度，m；操作平台所在计算段的长度，
1．正确选材．金属材料的耐腐性能，与所接触的介质有关，因此，应根据介质的特性合理选择。 2．采用覆盖层．覆盖层的作用是将主体与介质隔绝开来。常用的有金属覆盖层与非金属覆盖层。金属覆盖层是用对某种介质耐蚀性能好的金属材料覆盖在耐蚀性能较差的金属材料上。常用的方法如电镀、喷镀、不锈钢衬里等。非金属保护层常用的方法是在设备内部衬以非金属材料或涂防腐涂料。 3．采用电化学保护．电化学保护是通过改变金属材料与介质电极电位来达到保护金属免受电化学腐蚀的办法。电化学保护分阴极保护和阳极保护两种。其中阴极保护法应用较多。 4．设计合理的结构．塔设备的腐蚀在很多场合下与它们的结构有关，不合理的结构往往引起机械应力、热应力、应力集中和液体的滞留。这些都会加剧或产生腐蚀。 5．添加缓蚀剂．在介质中加入一定量的缓蚀剂，可使设备腐蚀速度降低或停止。

塔设备04

系数α值，按图2查取；
αmax——地震影响系数α的最大值，按表4选取；
图2
1.0α
α
max
Ⅰ类场地土 Ⅱ类场地土

0.2 max
0.3 max T
T
Ⅲ类场地土
0.2α
max

0.7 max T
0
0.2 0.3 0.7 1.0
1.5
2.0
3.0
3.5T1s
Ⅰ类微风化和中等风化的基石； Ⅱ类除Ⅰ、Ⅲ类之外的一级稳定土； Ⅲ类饱和松沙、淤泥和淤泥质土、冲填土、杂填土等；
i
——系数，按表3选取；
T1——塔设备的基本自振周期，s；由式（A）或（B）计算； li——计算段的长度，mm；
Dei——塔设备各段的有效直径，mm；当笼式扶梯与进出口管布置成180°时， ei Doi 2 si K 3 K 4 d 0 2 ps D
当笼式扶梯与进出口管布置成90°时，取下列二式中的
6
N
式中
q0 ——10 m高度处的基本风压值，按有关资料选取； fi ——风压高度变化系数，在100m以下时，按下式
计算或按表1选取： hit——塔设备第i段顶截面距地面的高度，m； K1——空气动力系数，取K1=0.7； K2i——风振系数， K 2i 1 i i
λi——系数，按表2求取；
塔设备任意危险截面I-I的最大弯矩按下面两式计算取大值：
M max M W M e
I I I I
N mm
M max M E
I I I I
0.25M W M e
I I
首先按内压或外压圆筒及封头的设计方法，确定圆筒及封头的有效厚度δe和δeh。再考虑制造、运输、安装的刚度要

李享酸性水汽提塔设计PPT新

操作线性方程的确定: 精馏段操作方程为：0.74X+0.049 提馏段操作方程为：1.68X-0.00049 塔板数量的确定: 由化工原理中的逐板计算，理论板数为：17.5（包括再沸器）进料板位置：9 全塔效率：0.52 精馏段实际塔板数为：18 提馏段实际塔板数为：16
塔径的计算：
根据精馏段的气相体积流量和液相体积流取安全系数为0.7,则求出的塔径为2.998m 按标准塔径圆整后为3.0m
工艺计算部分，根据实际采集的汽提过程产出物的数据来确定物料平衡、塔盘数、进料及侧线的抽出位置、中段回流位置以及相应的温度和压力等。
本设计的工艺计算部分主要有：塔的物料衡算；塔精馏段的操作条件与相关物性参数的计算；塔体工艺尺寸计算；塔板主要工艺尺寸的计算。
塔的物料衡算
酸性水的摩尔质量：19kg /mol 硫化氢、氨气和二氧化碳的平均摩尔质量：27 kg /mol 原料液中易挥发组分摩尔分数：0.053 馏出液中易挥发组分摩尔分数：0.196 釜残液中易挥发组分摩尔组成：0.00071 联立总物料衡算方程和酸性水物料衡算方程解得：D= 551.3897 kmol/h，W= 1507.9164 kmol/h 。
塔的有效高度计算：
精馏段高度为:5.6m 提馏段高度为:6.3m 故精馏塔的有效高度为:14.3m
溢流装置计算：
因塔径D=3.0m>2.2m，故选用双溢流弓形降液管因塔径 D=3.0m>0.8m，故采用凹形受液盘。堰长：1.8m 溢流堰高度：0.025m 弓形降液管宽度：0.33m 弓形降液管截面积：0.403m2 降液管底隙高度：0.019m
考虑到塔的直径比较大，必须采用分块式塔板，而各分块板的支撑与衔接也要占去一部分鼓泡区面积，因而排间距应小于93.3mm，故取t’=80mm 。按t=75mm，t’=80mm以等腰三角形叉排方式作图，排得633个浮阀。按N=633重新核算孔速及阀孔动能因数，阀孔动能因数变化不大且仍在9~12范围内。

《塔强度设计》

震级
地震规模的大小，由地震能量决定，能量越大、震级就越大。
地震烈度
发生地震时，地区的危害程度、震级越大、该地区距地震中心的距离（震中距）越小、地质条件越有利于地震波的传播，地震烈度就越大。
基本烈度设计烈度
某地区在今后一定时期内，可能遭遇到的最大地震烈度。基本烈度分为12个等级，12度最高，然后依次降低。当基本烈度在7度及以上时，就应考虑水平地震分量对塔设备的影响，当达到8度及以上时，应同时考虑水平和垂直地震分量对塔设备的影响。
选取塔板间距和塔高
计算塔径
塔盘布置与验算
结构设计
机械设计
六项内容中的前四项属于工艺设计
机械设计内容
1、按设计条件初定塔体壁厚； 2、计算塔在危险截面的总载荷； 3、同时考虑总载荷与操作压力校核塔体壁厚及塔的稳定性； 4、设计裙座、确定地脚螺栓的规格及数量。
本节主要讲载荷分析、塔体和裙座的强度及稳定性校核、塔设备的振动
a. 风压qi
若塔高H≤10m，以塔顶风压作为整个塔的风压；若H>10m，应从塔底每10m分为一段，按下式分段计算风压；
qi = fi qo 式中：qo ——基本风压，Pa；
fi ——风压随高度变化的系数。
①基本风压qo
qo
1 2
vo2
(qo可直接查表)
式中：ρ——空气密度，kg/m3，随当地的高度和湿度而异，中
国设计规范规定：各地均取一个大气压、10℃
时的干空气密度，即ρ =1.25kg/m3；
vo ——基本风速，m/s，随当地季节和离地面的高度而异，中国设计规范规定：取当大风速的平均值。
② 风压随高度变化的系数fi（fi可直接查表）
地表通常是凸凹不平的，当风刮过时，不平的地表对风速、风压产生阻碍作用，使其产生梯度。研究表明：在一定高度内，高度越大，风速、风压就越小，风速、风压随高度变化呈指数关系。

塔设备设计和绘制

对于填料塔，其高度主要取决于填料层的高度。计算填料层高度常采用以下两种方法： A.传质单元法填料层高度Z＝传质单元高度×传质单元数 B.等板高度法等板高度（HETP）是与一层理论塔板的传质作用相当的填料层高度。也称理论板当量高度。显然，等板高度愈小，说明填料层的传质效率高，则完成一定分离任务所需的填料层的总高度可降低。等板高度不仅取决于填料的类型与尺寸，而且受系统物性、操作条件及设备尺寸的影响。等板高度的计算，至今尚无满意的方法，一般通过实验测定，或取生产设备的经验数据。当无实际数据可取时，只能参考有关资料中的经验公式，此时要注意所用公式的适用范围。下面介绍默奇（Murch）的经验公式，即：
u 4Vs / πD2
uG, max CL ,ρL——分别为汽相，液相密度，kg/m3； C——经验系数。 C值可从Smith图(图6-3)查得。此图是按表面张力σ＝20dyn/cm(1dyn=10-5N)时得出的经验数值，当表面张力为其它值时,C值应按下式进行校正： 0.2 (6-7) C C20 20/ 应用smith图时，需预先拟定塔板间距和板上液层高度。塔板间距可从表6-1选用，但应根据塔板流体力学计算的结果予以调整。
L L
(6-3)
等板高度的数据或关联结果，一般来自小型实验，故往往不符合工业生产装置的实际情况。估算工业装置所需的填料层高度时，可参考工业设备的等板高度经验数据。譬如，直径为25mm的填料，等板高度接近0.5m；直径为50mm的填料，等板高度接近1m；直径在0.6m以下的填料塔，等板高度约与塔径相等；而当塔处于负压操作时，等板高度约等于塔径加上0.1m。填料层用于吸收操作时的等板高度要大得多，一般可按1.5～1.8m估计。此外，不同填料类型的等板高度值不同。普通实体填料的等板高度大都在400mm以上。如25mm的拉西环HETP为0.5m， 25mm的鲍尔环HETP为0.4～0.45m。网体填料具有很大的比表面积和空隙率，为高效填料，其等板高度在100mm以下，如CY型波纹丝网，Θ网环填料等。

化工设备设计基础塔设备强度设计计算

M M
ii W
ii E
Me
0.25M
ii W
Me
(取大值)
水压试验时间人为选定且时间较短，在试验情况下最大弯矩取值
M ii max
0.3M
ii W
Me
最大弯矩在筒体中引起轴向应力
3
4M
ii max
Di2 ei
㈣筒体壁厚效核
１．最大轴向组合应力旳计算
内压塔设备
外压塔设备
正常操作停修
正常操作
（1）水平风力旳计算
迎风面产生风压。与风速、
空气密度、地域和季节有关。
各地离地面10m处30年一遇
10分钟内平均风速最大值作为计算风压，
得到该地域旳基本风压q0，见表4-26。
风速随处面高度而变化。塔高于10m，应分段计算风载荷，视离地面高度旳不同乘
以高度变化系数fi，见表4-27。
风压还与塔高度、直径、形状以及自振周期有关。两相邻计算截面间旳水平风力为：
有多种振型，任意高度hK处集中质量mK引起基本振型旳水平地震力 FK1 Cza1hK1mK g
FK1-mK引起旳基本振型水平地震力 Cz-综合影响系数，直立圆筒Cz=0.5；
mK-距离地面hK处旳集中质量；
n
h1.5 K
mi
h1.5 i
hK1-基本振型参加系数， hK1
i 1
n
mi hi3
1、群座体与塔体对接焊缝
J-J截面旳拉应力校核
2、群座体与塔体搭接焊缝
J-J截面旳剪应力校核
思索题：
1.自支撑式塔设备设计时需要考虑哪些载荷？
2.简述内压塔操作时旳危险工况及强度校合条件。
一种是圆筒形，一种是圆锥形。

化工原理-板式塔及其设计计算

塔板间距 HT，m 0.2-0.3
0.3-0.35
0.35-0.45 0.45-0.6
0.5-0.8
≥0.6
（2）塔径确定原则：防止过量液沫夹带液泛步骤：先确定液泛气速 uf (m/s)；
然后选设计气速 u；最后计算塔径 D。
① 液泛气速
uf C
L V V
C
C20
20
0.2
C：气体负荷因子，与 HT、液体表面张力和两相接触状况有关。
②不均匀流动液面落差（水力坡度）：引起塔板上气速不均；塔壁作用（阻力）：引起塔板上液速不均，中间 > 近壁；
后果：使塔板上气液接触不充分，板效率降低。
3.3 塔内气、液两相异常流动
（1）液泛如果由于某种原因，使得气、液两相流动不畅，使板上液
层迅速积累，以致充满整个空间，破坏塔的正常操作，称此现象为液泛。
缺点：浮阀易脱落或损坏。
（4）多降液管（MD）塔板优点：提高允许液体流量
3.5筛板塔化工设计计算
（1）塔的有效高度 Z 已知：实际塔板数 NP ；选取塔板间距 HT；
有效塔高： ZHT Np
理论塔板数计算
塔体高度：有效高+顶部+底部+ 其它选取塔板间距 HT ：
塔板间距和塔径的经验关系
塔.8-1.6 1.6-2.0 2.0-2.4 >2.4
化工原理-板式塔及其设计计算
3.1概述
高径比很大的设备称为塔 1.塔设备的基本功能和性能评价指标 ①使汽液两相充分接触，适当湍动，提供尽
可能大的传质面积和传质系数，接触后两相又能及时完善分离 ②在塔内使汽、液两相具有最大限度的接近逆流，以提供最大的传质推动力

塔器设备设计

焊接方法选择
根据塔器设备的材料和结构特点，选择合适的焊接方法，如手工电弧焊、气体保护焊等。
焊接工艺评定
对焊接工艺进行评定和验证，确保焊接质量符合要求。
焊接操作要点
制定焊接操作规程，规范焊接工艺参数和操作要求，确保焊接质量稳定可靠。
焊接质量检测
对焊接质量进行检测和检验，包括外观检查、无损检测等，确保焊接质量符合标准要求。
故障诊断与预测
利用智能化技术对塔器设备进行故障诊断和预测，通过分析设备运行数据和历史数据，预测设备可能出现的故障和问题，提前采取措施进行维护和修复，降低设备故障率。
优化操作
通过智能化技术对塔器设备进行优化操作，提高设备的运行效率和生产效益。例如，利用人工智能算法对塔器设备的操作参数进行优化调整，实现节能减排、降低能耗和提高产品质量的目标。
检测与试验操作要点
制定检测与试验操作规程，规范检测与试验工艺参数和操作要求，确保检测与试验结果准确可靠。
检测与试验结果评价
对检测与试验结果进行评价和分析，确定塔器设备的性能和质量是否符合设计要求和使用安全。
04
塔器设备的设计优化
塔器设备的节能设计
01
节能设计
塔器设备的节能设计旨在降低能耗，提高能源利用效率。例如，采用高
器重量、提高传热效率、降低能耗。
塔器设备的可靠性设计
可靠性评估
在塔器设备设计阶段进行可靠性评估，预测设备在各种工况下的性能表现和故障模式，以便及时采取措施提高设备的可靠性和稳定性。
冗余设计
通过增加备份系统、采用并联结构等方式，提高塔器设备的可靠性。在设备发生故障时，冗余系统可以迅速投入运行，确保生产过程的连续性和稳定性。
塔器设备的强度计算

塔设备的强度计算

K3 ——笼式扶梯当量宽度，当无确切数据时可取
K3 =400mm K4——操作平台当量宽度，
K4
2 l0
A
mm；
l——操作平台所在计算段长度，mm；
∑A——第i段内平台构件的投影面积（不计入空档的投影面积），mm2
上述载荷都合在塔壁产生轴向压应力：
2
Qii
Diei
为任意计算截面Ⅰ-Ⅰ 上所受到的重量载荷
在计算压应力时，常根据不同情况下的组合重量载荷计算
a、设备操作时的重量载荷： QⅠ—Ⅰ=(Q1+Q2+Q3+Q4+Q5+Qa)Ⅰ—Ⅰ
b、设备水压试验时的最大重量：
Qmax= Q1+Q2+Q3+Q4+Qa+QW c、设备吊装完毕但尚未运行时的最小重量：
H——塔总高 m
mi——塔设备的第i段的质量
Hi——第i段塔高 m
xi——第i段中心到地面的距离m
E——塔体材料的弹性模量 N/m2 m——塔变截面段数
Ji——第i段塔体截面惯性矩 m4 n——塔分段数
Ii 8
Di ei
3 ei
(圆形薄壁容器的惯性矩)
Dei——塔设备计算段的有效直径 m
当笼式扶梯和塔顶进出口管线布置成180º时：
K2i
1
izi
fi
ξ—脉动增大系数，与塔的自振周期有关 υi—脉动影响系数 φzi—第i段振型系数 fi—风压高度变化系数，高度取各计算段顶截面的高度 li—第i计算段塔高 q0 —基本风压值。各地区的基本风压值见GB50009中有关规定，但均不应小于300N/m2
我国“规定”中规定取该地区离地面高度10m处，30年

塔式起重机PPT课件(2024)

2024/1/29
20
05
塔式起重机操作、维护与保养
2024/1/29
21
操作规程及注意事项
严格遵守操作规程
按照制造商的操作手册和现场安全规定进行操作，禁止超载、超速等危险行为。
操作前检查
在启动塔式起重机前，应对各部件进行详细检查，包括钢丝绳、吊钩、电气系统等，确保设备处于良好
状态。
A
B
C
D
恶劣天气下的操作
在强风、暴雨等恶劣天气下，应停止使用塔式起重机，并采取必要的防护措施。
信号与沟通
操作员应清晰理解并遵守指挥人员的信号，保持与其他工作人员的沟通，确保作业安全。
2024/1/29
22
日常维护与保养内容
清洁与润滑
定期清洁塔式起重机，保持设备整洁；对运动部件进行定期
润滑，减少磨损。
19
在安装过程中，要严格遵守安全操作规程，确保人员和设备安全；在安装完成后，要进行全面的检查和测试，确保塔式起重机能够正常运行。
调试过程与验收标准
调试过程
在安装完成后，进行空载试车、静载试车、动载试车等调试工作，检查各部件运行是否正常、是否存在异常响声或振动等问题。
验收标准
根据国家相关标准和设计要求，制定具体的验收标准。一般包括以下内容：塔式起重机的结构、连接、电气系统、安全装置等是否符合要求；空载和负载试验是否合格；操作性能是否良好等。只有符合验收标准的塔式起重机才能投入使用。
高施工效率和安全性。
节能环保技术
采用高效能、低噪音、低排放的发动机和电动机，以及能量回收技术，降低塔式起重机的能耗和
排放，符合环保要求。
模块化设计
通过模块化设计，实现塔式起重机的快速安装、拆卸和运输，提高设备的适应性和使用便捷性。

塔设备的机械设计

塔设备的机械设计
b. 塔盘板之间下可拆的螺纹连接。
塔设备的机械设计
c. 塔盘板间双面可拆的螺纹连接。
塔设备的机械设计
(2)螺纹卡板紧固件
塔设备的机械设计
(3)楔形紧固件龙门楔结构和楔卡结构
塔设备的机械设计
二、塔盘的机械计算
需要进行强度校核和挠度计算,以满足其强度和刚度要求。
（一）塔盘的设计载荷
fmax35q8lE44 If 塔设备的机械设计
塔设备的机械设计
三、塔盘构件的最小厚度
为保证塔盘在制造、安装过程中的强度和刚度，规定了塔盘构件的最小厚度。
四、塔节简介
塔设备的机械设计
第三节填料塔结构设计
一、液体分布装பைடு நூலகம் 二.液体收集及再分布装置三、填料支承装置四、填料压板和床层限制板
塔设备的机械设计
支承圈和支承板的尺寸参见表。
塔设备的机械设计
塔盘紧固件
是连接构件，用于塔盘之间的连接，塔盘板与支承圈、支承板、受液盘或支承梁，以及降液板与支持板之间的连接。
常用紧固件有螺纹、螺纹卡板楔卡等结构。
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(1)螺纹紧固件
a.塔盘之间上可拆的螺纹连接。
（a）为槽式塔板之间可拆螺纹结构。（b）为自身梁式塔盘板之间上可拆螺纹连接结构。
塔径D=400 ～ 600mm, δ =3～4mm 塔径D=700 ～ 1200mm, δ =4～6mm 分布器定位块外缘与塔壁的间隙：8～12mm 塔径〉600mm,分布盘常设计成分块式结构，一般分 2～3块
塔设备的机械设计
液体通过分布盘上方的中心管加入盘内的，中心管口距围环上缘～200mm。
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3.降液管结构