地下室侧壁计算流程V1.0
地下室侧墙计算
二区地下室侧壁计算计算条件：顶板覆土：1米；地面超载：10kn/m2；裂缝控制：迎水面：0.2mm；背水面：0.3mm。
土层按25°内摩擦角计算，Ka＝0.95-sin25＝0.527经比较后，可得出正常使用的荷载大于人防使用时的荷载，计算按正常使用控制。
正常使用时配筋又以裂缝计算控制，则土压力计算（静止土压力）：地下三层：-12.000标高：10X12＋（8X12＋18X1＋10）X0.53＝185.72KN/m2-19.130标高：10X19.13＋（8X19.13＋18X1+10）X0.53＝ 287.25 KN/m2-20.130 标高：10X20.13＋（8X20.13＋18X1+10）X0.53＝ 301.49 KN/m2-14.550 标高：10X14.55＋（8X14.55＋18X1+10）X0.53＝ 222.03KN/m2地下二层：-7.200标高：10X7.2＋（8X7.2+18X1＋10）X0.53=117.37 KN/m2-7.600标高：10X7.6＋（8X7.6+18X1＋10）X0.53=123.06 KN/m2-10.260标高：10X10.26＋（8X10.26+18X1＋10）X0.53=160.94 KN/m2地下一层：-1.000标高：10X1＋（8X1＋18X1＋10）X0.53＝29.08 KN/m2-1.300标高：10X1.3＋（8X1.3＋18X1＋10）X0.53＝33.35 KN/m2-2.200标高：10X2.2＋（8X2.2＋18X1＋10）X0.53＝46.16 KN/m2弯矩、配筋计算：地下三层：1、厚度取1000mm 标高H＝－19.130～－12.000。
（二区3WQ1、三区3WQ1、四区WQ6等墙可参考此计算）代入裂缝计算，得支座配筋¢32@100,裂缝宽度0.188mm。
跨中配筋¢20@100,裂缝宽度0.152mm。
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地下车库外墙WQ1计算书============================================一.配筋计算1 计算简图：2 计算条件：荷载条件:均布恒载标准值: 0.00kN/m 活载准永久值系数: 0.50均布活载标准值: 0.00kN/m 支座弯矩调幅系数: 100.0%梁容重 : 25.00kN/m3计算时考虑梁自重: 不考虑恒载分项系数: 1.35 活载分项系数 : 1.40配筋条件:抗震等级 : 非抗震纵筋级别 : HRB400混凝土等级 : C30 箍筋级别 : HRB400配筋调整系数: 1.0 上部保护层厚度 : 40mm面积归并率 : 0.0% 下部保护层厚度 : 25mm最大裂缝限值: 0.000mm 挠度控制系数C : 200截面配筋方式: 双筋3 计算结果：单位说明:弯矩:kN.m 剪力:kN纵筋面积:mm2箍筋面积:mm2/m裂缝:mm 挠度:mm----------------------------------------------------------------------- 梁号 1: 跨长 = 4100 B×H = 1000 × 300左中右弯矩(-) : 0.000 0.000 -97.487弯矩(+) : 0.000 47.163 0.000剪力: 48.639 -14.322 -134.016上部as: 50 50 50下部as: 35 35 35上部纵筋: 600 600 1184下部纵筋: 600 608 600箍筋Asv: 953 953 953----------------------------------------------------------------------- 4 所有简图：二.裂缝验算1 计算简图：2 计算条件：荷载条件:均布恒载标准值: 0.00kN/m 活载准永久值系数: 0.50均布活载标准值: 0.00kN/m 支座弯矩调幅系数: 100.0%梁容重 : 25.00kN/m3计算时考虑梁自重: 不考虑恒载分项系数: 1.35 活载分项系数 : 1.40配筋条件:抗震等级 : 非抗震纵筋级别 : HRB400混凝土等级 : C30 箍筋级别 : HRB400配筋调整系数: 1.0 上部保护层厚度 : 40mm面积归并率 : 0.0% 下部保护层厚度 : 25mm最大裂缝限值: 0.200mm 挠度控制系数C : 200截面配筋方式: 双筋按裂缝控制配筋计算3 计算结果：单位说明:弯矩:kN.m 剪力:kN纵筋面积:mm2箍筋面积:mm2/m裂缝:mm 挠度:mm----------------------------------------------------------------------- 梁号 1: 跨长 = 4100 B×H = 1000 × 300左中右弯矩(-) : 0.000 0.000 -81.886弯矩(+) : 0.000 41.136 0.000剪力: 45.526 -13.976 -109.455上部as: 50 50 50下部as: 35 35 35上部纵筋: 600 600 1002下部纵筋: 600 600 600箍筋Asv: 953 953 953上纵实配: 6E12(679) 6E12(679) 12E12(1357)下纵实配: 6E12(679) 6E12(679) 6E12(679)箍筋实配: 4E12@200(2262) 4E12@200(2262) 4E12@200(2262)腰筋实配: ----(0) ----(0) ----(0) 上实配筋率: 0.23% 0.23% 0.45%下实配筋率: 0.23% 0.23% 0.23%箍筋配筋率: 0.23% 0.23% 0.23% 裂缝: 0.000 0.126 0.172挠度: 0.000 3.615 0.000最大裂缝:0.172mm<0.200mm最大挠度:3.615mm<20.500mm(4100/200)----------------------------------------------------------------------- 4 所有简图：汽车坡道挡土墙计算书一、PDQ1/PWQ3计算书============================================1 计算简图：2 计算条件：荷载条件:均布恒载标准值: 0.00kN/m 活载准永久值系数: 0.50均布活载标准值: 0.00kN/m 支座弯矩调幅系数: 100.0%梁容重 : 25.00kN/m3计算时考虑梁自重: 不考虑恒载分项系数: 1.35 活载分项系数 : 1.40配筋条件:抗震等级 : 非抗震纵筋级别 : HRB400混凝土等级 : C30 箍筋级别 : HRB400配筋调整系数: 1.0 上部保护层厚度 : 40mm面积归并率 : 0.0% 下部保护层厚度 : 25mm最大裂缝限值: 0.200mm 挠度控制系数C : 200截面配筋方式: 双筋按裂缝控制配筋计算3 计算结果：单位说明:弯矩:kN.m 剪力:kN纵筋面积:mm2箍筋面积:mm2/m裂缝:mm 挠度:mm----------------------------------------------------------------------- 梁号 1: 跨长 = 2800 B×H = 1000 × 250左中右弯矩(-) : 0.000 0.000 -19.757弯矩(+) : 0.000 8.823 0.000剪力: 10.584 -2.646 -42.336上部as: 50 50 50下部as: 35 35 35上部纵筋: 500 500 500下部纵筋: 500 500 500箍筋Asv: 953 953 953上纵实配: 5E12(565) 5E12(565) 5E12(565)下纵实配: 5E12(565) 5E12(565) 5E12(565) 上实配筋率: 0.23% 0.23% 0.23%下实配筋率: 0.23% 0.23% 0.23%箍筋配筋率: 0.23% 0.23% 0.23% 裂缝: 0.000 0.019 0.060挠度: 0.000 0.672 0.000最大裂缝:0.060mm<0.200mm最大挠度:0.672mm<14.000mm(2800/200)----------------------------------------------------------------------- 4 所有简图：二、PDQ2计算书============================================1 计算简图：2 计算条件：荷载条件:均布恒载标准值: 0.00kN/m 活载准永久值系数: 0.50均布活载标准值: 0.00kN/m 支座弯矩调幅系数: 100.0%梁容重 : 25.00kN/m3计算时考虑梁自重: 不考虑恒载分项系数: 1.35 活载分项系数 : 1.40配筋条件:抗震等级 : 非抗震纵筋级别 : HRB400混凝土等级 : C30 箍筋级别 : HRB400配筋调整系数: 1.0 上部保护层厚度 : 40mm面积归并率 : 0.0% 下部保护层厚度 : 25mm最大裂缝限值: 0.200mm 挠度控制系数C : 200截面配筋方式: 双筋按裂缝控制配筋计算3 计算结果：单位说明:弯矩:kN.m 剪力:kN纵筋面积:mm2箍筋面积:mm2/m裂缝:mm 挠度:mm----------------------------------------------------------------------- 梁号 1: 跨长 = 1300 B×H = 1000 × 250左中右弯矩(-) : -0.000 -3.051 -6.101弯矩(+) : 0.000 0.000 0.000剪力: -4.693 -4.693 -4.693上部as: 50 50 50下部as: 35 35 35上部纵筋: 500 500 500下部纵筋: 500 500 500箍筋Asv: 953 953 953上纵实配: 5E12(565) 5E12(565) 5E12(565)下纵实配: 5E12(565) 5E12(565) 5E12(565)箍筋实配: 4E12@200(2262) 4E12@200(2262) 4E12@200(2262)腰筋实配: ----(0) ----(0) ----(0) 上实配筋率: 0.23% 0.23% 0.23%下实配筋率: 0.23% 0.23% 0.23%箍筋配筋率: 0.23% 0.23% 0.23% 裂缝: 0.000 0.008 0.017挠度: 0.000 -0.088 0.000最大裂缝:0.017mm<0.200mm最大挠度:0.000mm<6.500mm(1300/200)----------------------------------------------------------------------- 梁号 2: 跨长 = 2800 B×H = 1000 × 250左中右弯矩(-) : -6.101 0.000 -16.706弯矩(+) : 0.000 7.118 0.000剪力: 13.853 0.623 -39.068上部as: 50 50 50下部as: 35 35 35上部纵筋: 500 500 500下部纵筋: 500 500 500箍筋Asv: 953 953 953上纵实配: 5E12(565) 5E12(565) 5E12(565)下纵实配: 5E12(565) 5E12(565) 5E12(565)箍筋实配: 4E12@200(2262) 4E12@200(2262) 4E12@200(2262)腰筋实配: ----(0) ----(0) ----(0) 上实配筋率: 0.23% 0.23% 0.23%下实配筋率: 0.23% 0.23% 0.23%箍筋配筋率: 0.23% 0.23% 0.23% 裂缝: 0.017 0.015 0.045挠度: 0.000 0.491 0.000最大裂缝:0.045mm<0.200mm最大挠度:0.491mm<14.000mm(2800/200)----------------------------------------------------------------------- 4 所有简图：三、PDQ4计算书============================================1 计算简图：2 计算条件：荷载条件:均布恒载标准值: 0.00kN/m 活载准永久值系数: 0.50均布活载标准值: 0.00kN/m 支座弯矩调幅系数: 100.0%梁容重 : 25.00kN/m3计算时考虑梁自重: 不考虑恒载分项系数: 1.35 活载分项系数 : 1.40配筋条件:抗震等级 : 非抗震纵筋级别 : HRB400混凝土等级 : C30 箍筋级别 : HRB400配筋调整系数: 1.0 上部保护层厚度 : 40mm面积归并率 : 0.0% 下部保护层厚度 : 25mm最大裂缝限值: 0.200mm 挠度控制系数C : 200截面配筋方式: 双筋按裂缝控制配筋计算3 计算结果：单位说明:弯矩:kN.m 剪力:kN纵筋面积:mm2箍筋面积:mm2/m裂缝:mm 挠度:mm----------------------------------------------------------------------- 梁号 1: 跨长 = 1100 B×H = 1000 × 250左中右弯矩(-) : 0.000 0.000 -1.198弯矩(+) : 0.000 0.535 0.000剪力: 1.634 -0.408 -6.534上部as: 50 50 50下部as: 35 35 35上部纵筋: 500 500 500下部纵筋: 500 500 500箍筋Asv: 953 953 953上纵实配: 5E12(565) 5E12(565) 5E12(565)下纵实配: 5E12(565) 5E12(565) 5E12(565)箍筋实配: 4E12@200(2262) 4E12@200(2262) 4E12@200(2262)腰筋实配: ----(0) ----(0) ----(0) 上实配筋率: 0.23% 0.23% 0.23%下实配筋率: 0.23% 0.23% 0.23%箍筋配筋率: 0.23% 0.23% 0.23% 裂缝: 0.000 0.001 0.003挠度: 0.000 0.006 0.000最大裂缝:0.003mm<0.200mm最大挠度:0.006mm<5.500mm(1100/200)----------------------------------------------------------------------- 4 所有简图：。
人防地下室侧壁计算 RWQ1.RWQ2
地下室侧壁计算书RWQ1.RWQ2条件：1、土质参数：容重γ=18kN/mmγ` = 11kN/mm Ko=0.50，地下水头高度H1=1000mm；(在负一层)2、地下室参数：覆土层厚Lo=300mm，地下一层层高L1=4500mm，地下二层层高L2=500mm，地下三层层高L3=500mm；地面堆载p=10kN/mm d1=350mm；地下二层d2=500mm；地下三层d3=500mm；临水面保护层为50mm；3、材料参数：混凝土强度等级为C35，fc=16.7 N/mm fy=300N/mm计算：1、荷载计算，土压力按静止土压力计算[《全国民用建筑工程设计技术措施》2.6.2]堆载折算为土压力q1=Ko×p=0.50×10=5.00kN/mm地下水位以上土压力q2=Ko×γ×H1=0.50×18×1000×10=9.00kN/mm地下水位以下土压力q3=Ko×γ`×H2=0.50×11×4800×10=26.40kN/mm水压力q4=γw×H2=10×4800×10=48.00kN/mmqD=q1+Ko×γ×Lo=7.70kN/mmqC=q1+q2+(Ko×γ` +10)×(L1+Lo-H1)=72.90kN/mmqB=q1+q2+(Ko×γ` +10)×(L2+L1+Lo-H1)=80.65kN/mmqA=q1+q2+q3+q4=88.40kN/mm2、弯距计算，按多跨梁弯距分配法支座弯距调幅0.8计算，顶点按铰支座，其余按固支座，按静力计算手册计算Mdc=0；Mcd=1.2×(7×qD+8×qC)×L1/120=129.01 kN.mMcb=1.2×qC×L2/12+1.2×(qB-qC)×L2/30=1.90 kN.mMbc=1.2×qC×L2/12+1.2×(qB-qC)×L2/20=1.94 kN.mMba=1.2×qB×L3/12+1.2×(qA-qB)×L3/30=2.09 kN.mMab=1.2×qB×L3/12+1.2×(qA-qB)×L3/20=2.13 kN.m弯距分配：D点：C点：B点：A点：截面：1000×350 1000×500 1000×500线刚度i=I/L：0.79×1020.83×1020.83×10分配系数μ：0.03；0.97；0.50；0.50 0固端弯距：-129.01；+1.90；-1.94；+2.09；-2.13开始分配：--3.53；--123.58 -0.08；-0.08 00；-0.04；--61.79；0 -0.04+0.02；+0.04；+-30.90；+-30.900；+-15.45；+0.02；0 +-15.45--0.43；--15.02；-0.01；-0.01 00；-0.00；--7.51；0 -0.00支座弯距：∑=-125.03；∑=125.05 ∑=36.40；∑=-28.89 ∑=-17.62简化为Mc=125kN.m Mb=-29kN.m Ma=18kN.m支座调幅0.8后Mc=100kN.m Mb=-23kN.m Ma=14kN.m根据规范公式7.1.4：ξb=0.8÷{1+300÷[20000×(0.0033-<10-50>×10 )]}=0.5692根据规范公式7.2.1-1：受压区高度x=ho-(ho-2*M/α1/fc/b)xc=300-( 300- 2×100×10/1.0/16.7/1000)=18.13mm<ξb×ho=170.77mmxb=450-( 450- 2×-23×10/1.0/16.7/1000)=0.19mm<ξb×ho=256.15mmxa=450-( 450- 2×14×10/1.0/16.7/1000)=0.20mm<ξb×ho=256.15mm根据规范公式7.2.1-2：纵向受拉钢筋As=α1×fc×b×x/fyAsc=1×16.7×1000×18.13/300=1,009mmAsb=1×16.7×1000×0.19/300=10mmAsa=1×16.7×1000×0.20/300=11mm3、裂缝计算：弯距标准值：Mc=125/1.2=104kN.m Mb=-29/1.2=-24kN.m Ma=18/1.2=15kN.m实配钢筋为：负一层16@100钢筋面积As1=2,011mm负二层16@120钢筋面积As2=1,676mm负三层16@100钢筋面积As3=2,011mm带肋钢筋的相对粘结特性系数υ＝1.0矩形截面受弯构件，构件受力特征系数αcr ＝2.1对矩形截面的受弯构件：Ate=0.5×b×h负一层：Ate1=0.5×1000×350=175000mm负二层：Ate2=0.5×1000×500=250000mm负三层：Ate3=0.5×1000×500=250000mm负一层：ρte1=As1/Ate1=2010.6176/175000=0.0115负二层：ρte2=As2/Ate2=1675.51466666667/250000=0.0067负三层：ρte3=As3/Ate3=2010.6176/250000=0.0080纵向受拉钢筋的等效应力σsk=Mk/(0.87×ho×As)负一层：σsk1=104×10/(0.87×300×2,011)=199N/mm负二层：σsk2=-24×10/(0.87×450×1,676)=-37N/mm负三层：σsk3=15×10/(0.87×450×2,011)=19N/mm 钢筋应变不均匀系数ψ=1.1-0.65×ftk/ρte/σsk负一层：ψ1=1.1-0.65×2.2/0.01/199/=0.4732负二层：ψ2=1.1-0.65×2.2/0.01/-37/=4.9965负三层：ψ3=1.1-0.65×2.2/0.01/19/=-6.5645最大裂缝宽度ωmax=αcr×ψ×σsk×(1.9×c+0.08×deq/ρte)/Es负一层：ωmax1=2.1×0.4732×199×(1.9×50+0.08×16/0.01)/200000=0.20mm4、人防计算：本工程负1层为6级人防地下室。
地下室侧壁计算书(很实用)
地面附加载q1k=等效静载qe=土容重γ=最不利地下水标高土浮容重γ'=平时地下水标高土内摩擦角a=室外标高Ka=tg2(45-a/2)=地下室顶板标高墙厚h=地下室底板标高外侧保护层厚度C1=地下室层高L=内侧保护层厚度C2=混凝土强度等级混凝土调整系数 1.50钢筋强度fy 钢筋调整系数fc=19.1支座弯矩调幅系数α1ftk= 2.39跨中弯矩调幅系数α'ft= 1.71荷载分项系数：工况一：正常使用阶段永久荷载γG=可变荷载γQ=工况二：人防计算阶段永久荷载γG=等效荷载γQ=工况三：裂缝验算永久荷载γG=可变荷载γQ=1，正常使用阶段面载q1=γG*q1k*Ka= 4.53水压力q2=γQ*γw*h=顶10.40底59.80土压力q3=γQ*γ*h*Ka=顶 6.28底36.10梯形荷载顶部Qu=q1+q2顶+q3顶=21.21KN/m梯形荷载底部875Qd=q1+q2底+q3底=100.43KN/m103.08KN*m(调幅后弯矩)面积：984.96mm255.62KN*m 面积：748.13mm260.32KN 170.78KN Mu=0.5Md=51.54KN*m 面积：2，人防计算阶段面载q1=γG*q1k*Ka=0.00(不考虑)水压力q2=γQ*γw*h=顶0.00底43.20土压力q3=γQ*γ*h*Ka=顶13.04底42.38梯形荷载顶部Qu=q1+q2顶+q3顶+qe=13.04KN/m 梯形荷载底部Qd=q1+q2底+q3底+qe=85.58KN/m84.03KN*m(调幅后弯矩)面积：44.45KN*m 面积：46.14KN 141.22KN Mu=0.5Md=42.01KN*m 面积：3，裂缝计算短期效应组和：面载q1=Ψq*q1k*Ka= 2.26水压力q2=γQ*γw*h=顶0.00底36.00Vu=3/8*Qu*L+1/10*(Qd-Qu)*L=Vd=5/8*Qu*L+2/5*(Qd-Qu)*L=Md=α1 *(1/8*Qu*L*L+1/15*(Qd-Qu)*L*L)=Mm=α'*9/128*Qu*L*L+0.0298*(Qd-Qu)*L*L=Md=α1* (1/8*Qu*L*L+1/15*(Qd-Qu)*L*L)=Mm=α'*9/128*Qu*L*L+0.0298*(Qd-Qu)*L*L=Vu=3/8*Qu*L+1/10*(Qd-Qu)*L=Vd=5/8*Qu*L+2/5*(Qd-Qu)*L=土压力q3=γQ*γ*h*Ka=顶10.87底35.31梯形荷载顶部Qu=q1+q2顶+q3顶=13.13KN/m梯形荷载底部Qd=q1+q2底+q3底=73.58KN/m73.70KN*m 39.34KN*m有效受拉混凝土截面面积Ate：175000mm2/m实际配筋：墙内侧As：1025.73mm/m2等效直径d:mm,间距：有效受拉区配筋率Pte：墙外侧As：1339.733mm/m2等效直径d:mm,间距：有效受拉区配筋率Pte： 1.00%（内侧筋满足抗弯要求）（外侧筋满足抗弯要求）钢筋弹性模量Es：200000N/mm2内侧拉应力(中）σs：133.59N/mm2钢筋应力不均匀系数ψ：0.20最大裂缝宽度Wmax： 1.9ψσ外侧拉应力(支）σs：钢筋应力不均匀系数ψ： 1.1-0.65ftk/(Pte σsk)=0.36返回目录Mq/(0.87*h0*As)=1.1-0.65ftk/(Pte σsk)=Md= α1* (1/8*Qu*L*L+1/15*(Qd-Qu)*L*L)=Mm=α'*9/128*Qu*L*L+0.0298*(Qd-Qu)*L*L=1.基本参数及荷载取值:按规范取2.内力计算说明算时不考虑室外活荷载。
地下室侧壁计算书(很实用)
地下室侧壁计算书(很实用)地下室侧壁计算书1. 引言在设计地下室侧壁时，需要进行详细的计算和分析，以确保结构的安全和稳定性。
本文档为地下室侧壁计算书，提供了针对地下室侧壁设计的全面指导，包括计算方法、参数选择、力学模型和结构分析等方面的内容。
2. 类型和尺寸2.1 地下室侧壁类型地下室侧壁可分为刚性侧壁和柔性侧壁两种类型。
刚性侧壁常用于深基坑工程，柔性侧壁适用于较浅的地下室工程。
2.2 尺寸参数地下室侧壁的尺寸参数包括高度、长度、厚度等，这些参数需要根据具体的工程要求进行选择和计算。
3. 材料特性3.1 土工参数地下室侧壁所承受的土压力是一个重要的考虑因素，需要根据实际的土工参数进行计算和分析。
3.2 材料强度侧壁材料的强度特性对于地下室结构的稳定性具有关键影响，弹性参数和破坏参数的选择需要结合实际情况进行合理设计。
4. 侧壁稳定分析4.1 刚性侧壁的稳定性分析刚性侧壁的稳定性分析主要包括对土压力和地下水压力的计算和分析。
4.2 柔性侧壁的稳定性分析柔性侧壁的稳定性分析需要考虑土体变形和支撑结构的稳定性，采用模拟和计算方法进行分析。
5. 侧壁开挖分析5.1 初始状态分析在地下室侧壁开挖前，需要进行初始状态下的地下水压力和土体应力的分析。
5.2 开挖过程分析地下室侧壁开挖过程中，需要进行地下水渗流和土体变形的分析，以确定开挖过程中的稳定措施。
5.3 补强措施分析6. 结构设计6.1 侧壁支撑结构设计地下室侧壁的支撑结构设计需要考虑材料的选择、结构的布置和施工的技术要求。
6.2 过渡段设计地下室侧壁和地面之间的过渡段设计需要考虑地下室结构的承载力、变形和渗流等因素。
7. 结论综合考虑地下室侧壁的稳定性和结构要求，制定相应的设计和施工方案，确保地下室侧壁的安全和稳定。
附件：附件1：地下室侧壁计算表格附件2：侧壁支撑结构设计图纸法律名词及注释：1. 施工图纸：施工图纸是依据设计图纸和相关要求编制的具有施工指导意义的图纸。
地下室侧壁计算
地下室侧壁、人防临空墙计算
一、侧壁计算：
侧壁荷载作用分为两部分土压力作用（S GK）
等效荷载作用（S QK）1、土压力作用（S GK）
q G=γh
-M max=-qh2/15
+M max=0.03qh2
2、等效静荷载（S QK）
按规范人防侧壁等效静荷载q Q=55kn/m2
-M max=-qh2/8
+M max=9qh2/128
3、内力组合
γ0（γG*S Gk+γQ*S Qk）
其中γ0=1.0
γG=1.2
γQ=1.0
4、考虑材料强度提高系数γd=1.35
则有 -M=-M max /1.35
+M=+M max /1.35
5、由于侧壁负弯矩计算采用了一端简支，一端固端的计算模型，
其配筋是偏安全的。
所以在计算时考虑地下室顶板边缘弯矩的影响。
其弯矩考虑如下：假设地下室顶板边缘弯矩为M0，则其传递至地下室底板支座处的弯矩M’0=1/2M0。
(M0=30kN/M2)
二、人防临空墙计算：
1、等效静荷载（S QK）
按规范人防地下室临空墙等效静荷载q Q=110kN/m2
2、其余计算取值参侧壁计算。
地下室侧壁计算书(很实用)
地下室侧壁计算书(很实用)地下室侧壁计算书 (实用风格)一：引言地下室作为建筑结构中的重要组成部分，承载着房屋的重量并保证其稳定性。
本文档旨在提供详细的地下室侧壁计算书，包括计算理论、计算方法、计算过程及结果。
二：计算理论地下室侧壁的计算设计基于土力学原理和结构力学原理。
土力学原理涉及土壤的力学性质和地下水压力的分析，而结构力学原理则关注土壤对地下室侧壁的作用力以及地下室侧壁的内力分析。
三：计算方法1. 土壤参数测试和确定方法：通过现场取样和实验室测试的方法确定土壤的重度、剪切强度参数、泊松比等关键参数。
2. 地下水压力的计算方法：根据地下水位和地下水渗透性系数推导地下水的垂直和水平分布，并计算压力。
3. 地下室侧壁的内力计算方法：采用等效围压原理及弹性分析方法，考虑土壤重力、土压力、地下水压力等因素。
四：计算过程及结果1. 地下室侧壁的尺寸和形式：按照设计要求确定地下室侧壁的深度、宽度和倾斜度。
2. 土壤力学参数的测试结果：包括重度、剪切强度参数、泊松比等参数的实测值和测试方法。
3. 地下水压力计算过程和结果：根据地下水位和地下水渗透系数进行水力分析，得出地下水压力的计算结果。
4. 地下室侧壁内力计算过程和结果：根据等效围压原理和弹性分析方法进行内力计算，得出地下室侧壁的应力和变形情况。
附件：1. 土壤参数测试报告：包括土壤重度、剪切强度参数、泊松比等参数的实测数据和测试过程。
2. 地下水压力计算表：列出地下水位、地下水渗透系数和地下水压力的计算结果。
3. 地下室侧壁内力计算表：列出地下室侧壁的应力和变形情况的计算结果。
法律名词及注释：1. 建筑法律：涉及建筑设计、施工、审批等方面的法律法规。
2. 土地法律：涉及土地使用、转让、开发等方面的法律法规。
3. 环保法律：涉及环境保护、污染治理、排放标准等方面的法律法规。
4. 建设法律：涉及建设工程的设计、施工、监理、验收等方面的法律法规。
---------------------------------------------------------------------------地下室侧壁计算书 (正式风格)一：引言本文档为地下室侧壁计算书，旨在提供详尽的计算内容和结果，以确保地下室的结构安全性和稳定性。
地下室侧壁设计
地下室侧壁设计：（壁厚 h=300mm,C30砼，HRB335级钢筋）（1）内力和配筋计算：静止土压力系数：K0=1-sinφ=0.658 （取回填土的内摩擦角为φ=20°）取回填土的浮容重：γ浮= 8.0 kN/m³1)垂直配筋计算：如图(1),(2)σ堆载= K0 q = 13.2 kN/m2σAK = K0 q +K0γ浮H1 + γ水H1= 13.2+0.658×8×3.0 + 10×3.0 = 59.0 kN/m2M AK =（σ土+σ水）H1²/15 +σ堆载H1²/8=45.8×3.3²/15 + 13.2×3.3²/8=47.03 kN·mM A =1.2×（σ土H1²/15 +σ堆载H1²/8）+1.4×σ水H1²/15=1.2×（15.8×3.3²/15 + 13.2×3.3²/8）+1.4×30×3.3²/15=60.44 kN·m计算得：A s = 830 mm²实配 14＠100（A S= 1539 mm²）ρ= A S/ bh0=1539/(1000×300)=0.51% >ρmin= 45f t/ f y = 0.215%另一侧的最大弯矩：按如图（3）计算模式（ly/lx = 3.3/6.6 = 0.5）查表得，M C = 0.0262（1.2σ土+1.4σ水）H1²+0.0608（1.4σ堆载）H1²=0.0262×61.0×3.3²+0.0608×18.5×3.3²=27.25 kN·m实配 14＠150（A S= 1026 mm²）ρ= A S/ bh0=1026/(1000×300)=0.34% >ρmin= 45f t/ f y = 0.215% 2)水平配筋计算：按如图（3）计算模式取不利跨（ly/lx = 3.3/5.1 = 0.65）查表得，水平柱边弯矩约为：M CK= 0.0453×45.8×3.3²+0.0923×13.2×3.3²= 33.0 kN·mM C= 0.0453×61.0×3.3²+0.0923×18.5×3.3²= 44.68 kN·m计算得：A s = 613 mm²实际水平配筋双层 12＠150（A S= 754 mm²）ρ= A S/ bh0=754/(1000×300)=0.25% >ρmin= 45f t/ f y = 0.215%（2）裂缝验算：[W] = 0.20 mm1）水平裂缝验算：M AK = 47.03 kN·mA S= 1539 mm²σSK = M AK/（0.87 h0 A S）=47.03×106/（0.87×270×1539）=130.1 MpaA te = 0.5bh = 0.5×1000×300 = 1.5×105 mm²ρte= A S/A te= 1539/ (1.5×105) = 0.0103ψ = 1.1-0.65×f tk/(ρteσSK)= 1.1-0.65×2.01/(0.0103×130.1) = 0.125取ψ= 0.2d eq= 14 mm由表8.1.2-1查得：αcr= 2.1W max=αcrψσSK(1.9C + 0.08 d eq/ρte)/E S= 2.1×0.2×130.1×(1.9×30 + 0.08×14.0/0.0103)/(2.0×105) = 0.045 mm水平裂缝宽度满足要求2）垂直裂缝验算：M CK = 33.0 kN·mA S= 754 mm²σSK = M K/（0.87 h0 A S）=33.0×106/（0.87×300×754）=167.7 MpaA te = 0.5bh = 0.5×1000×300 = 1.5×105 mm²ρte= A S/A te= 754/ (1.5×105) = 0.005取ρte=0.01ψ = 1.1-0.65×f tk/(ρteσSK)= 1.1-0.65×2.01/(0.01×167.7) = 0.32d eq= 12.0 mm由表8.1.2-1查得：αcr= 2.1W max=αcrψσSK(1.9C + 0.08 d eq/ρte)/E S= 2.1×0.32×167.7×(1.9×30 + 0.08×12.0/0.01)/(2.0×105) = 0.086 mm垂直裂缝宽度满足要求雨篷计算一、②~③×G雨篷雨篷板恒载：20mm厚水泥砂浆保护层0.02×17=0.34 kN/m板自重0.9×0.1×25+0.35×0.06×25/0.9=2.83 kN/m板底抹灰0.02×17=0.34kN/mg＝0.34+2.83+0.34＝3.51 kN/m活载：均布活荷载（最不利：水满布）q＝0.25×10＝2.5 kN/m施工或检修集中荷载 P＝1 kNM0＝0.5×（1.2g+1.4q）l2+1.4P l＝0.5×（1.2×3.51+1.4×2.5）×0.92+1.4×1×0.9＝6.9 kN·m 查表得，As = 429 mm2, 实配 10@130 (As = 604 mm2)雨篷梁梁截面240×650恒载：梁自重0.24×0.65×25＝3.9 kN/m墙自重4.5×2.95＝13.3 kN/m雨篷板传来3.51×0.9 =3.16 kN/m活载：雨篷板传来2.5×0.9 =2.25 kN/m,P＝1 kNM=1/8×[1.2×（3.9+13.3+3.16）+1.4×2.25]×6.02+1/4×1.4×1×6.0=132.7 kN·m 查表As=750mm2，实配 3 20 (As=941 mm2) 满足V=1/2×[1.2×（3.9+13.3+3.16）+1.4×2.25]×6.0+1.4=84.15 kNT＝0.5×Ml＝0.5×6.9×6.0＝17.7 kN·m查表As=808mm2，实配As=1570 mm2，满足二、D~F×⑦雨篷雨篷板同②~③×G雨篷雨篷梁梁截面240×880恒载：梁自重0.24×0.88×25＝5.28 kN/m墙自重4.0×2.72＝11.0 kN/m雨篷板传来3.51 kN/m活载：雨篷板传来q＝2.5 kN/mP＝1 kNM=1/8×[1.2×（5.28+11.0+3.51）+1.4×2.5]×6.92+1/4×1.4×1×6.9=200.0 kN·m 查表As=692 mm2，实配 3 20 (As=941 mm2) 满足V=1/2×[1.2×（5.28+11.0+3.51）+1.4×2.5]×6.9+1.4=115.2 kNT＝0.5×Ml＝0.5×6.9×6.6＝22.77 kN·m查表As=808mm2，实配As=1570 mm2，满足1#楼梯TB1-1 b×h=280×162板厚h=2320/30 取80mm1/cosα=1.156踏步0.5×0.162×0.28×25/0.28=2.025kN/m斜板1.156×0.08×25=2.31kN/m装修2.0kN/m活载3.5 kN/mg=1.2×(2.025+2.31+2.0)+1.4×3.5=12.5kN/mM=1/8ql2=1/8×12.5×2.322=8.4kN.m选 12@150TB1-2 b×h=280×162板厚h=3920/30 取140mm1/cosα=1.156踏步0.5×0.162×0.28×25/0.28=2.025kN/m斜板1.156×0.14×25=4.05kN/m装修2.0kN/m活载3.5 kN/mg=1.2×(4.05+2.025+2.0)+1.4×3.5=14.59kN/mM=1/8ql2=1/8×14.59×3.922=28.02kN.m选 12@100TB1-3 b×h=280×150板厚h=3920/30 取140mm1/cosα=1.135踏步0.5×0.150×0.28×25/0.28=1.875kN/m斜板1.135×0.14×25=4.03 kN/m装修2.0kN/m活载3.5 kN/mg=1.2×(4.03+1.875+2.0)+1.4×3.5=14.39kN/mM=1/8ql2=1/8×14.39×3.922=28 kN.m选 12@100PTB1-1 h=80mmg=1.2×(0.08×25+2)+1.4×3.5=9.7kN/mM=1/8ql2=1/8×9.7×1.682=3.42kN.m选 8@130TL1-1 200×350梯板传来14.57×3.92×0.5=28.6 kN/m平台板传来9.7×1.68×0.5=8.15 kN/m梁自重1.2×0.2×（0.35-0.08）×25=1.62 kN/mg=28.6+8.15+1.62=38.37 kN/mM=1/8ql2=1/8×38.37×3.62=62.13 kN.mV=1/2ql=0.5×38.37×3.6=69.03 kN选2 16 ; 3 20 8@1502#楼梯TB2-1 同TB1-1TB2-2 同TB1-2TB2-3 ,TB2-4 同TB1-3TB2-5 b×h=280×150板厚h=3080/30 取110mm1/cosα=1.135踏步0.5×0.150×0.28×25/0.28=1.875kN/m斜板1.135×0.11×25=3.168 kN/m装修2.0kN/m活载2.5 kN/mg=1.2×(3.168+1.875+2.0)+1.4×2.5=12.13kN/mM=1/8ql2=1/8×12.13×3.082=14.38 kN.m选 12@150PTB2-1 h=80mmg=1.2×(0.1×25+1.5)+1.4×3.5=9.7kN/mM=1/8ql2=1/8×9.7×1.72=3.5kN.m选 8@130TL2-1 200×350梯板传来14.59×3.92×0.5=28.6kN/m平台板传来9.7×1.68×0.5=8.15kN/m梁自重1.2×0.2×（0.35-0.08）×25=1.62kN/mg=28.6+8.15+1.62=38.37kN/mM=1/8ql2=1/8×38.37×3.62=62.16 kN.mV=1/2ql=0.5×38.37×3.6=69.1kN选2 16 ; 3 20 8@150TL2-2 200×350梯板传来12.13×3.08×0.5=18.68kN/m平台板传来9.7×1.68×0.5=8.15kN/m梁自重1.2×0.2×（0.35-0.08）×25=1.62kN/mg=18.68+8.15+1.62=28.45kN/mM=1/8ql2=1/8×28.45×3.62=46.1 kN.mV=1/2ql=0.5×28.45×3.6=51.21kN选2 16 ; 3 16 8@1503#楼梯TB3-1 b×h=280×150板厚h=1760/30 取80mm1/cosα=1.135踏步0.5×0.15×0.28×25/0.28=1.88kN/m斜板1.135×0.08×25=2.27kN/m装修2.0kN/m活载2.5 kN/mg=1.2×(1.88+2.27+2)+1.4×2.5=10.88kN/mM=1/8ql2=1/8×10.88×1.762=4.2kN.m选 8@100TB3-2 b×h=280×150板厚h=2520/30 取100mm1/cosα=1.135踏步0.5×0.150×0.28×25/0.28=1.875kN/m斜板1.135×0.10×25=2.84 kN/m装修2.0kN/m活载2.5 kN/mg=1.2×(2.84+1.875+2.0)+1.4×2.5=9.67kN/mM=1/8ql2=1/8×9.67×2.522=7.68kN.m选 8@100TB3-3 同TB3-2TB3-4 同TB2-5PTB3-1 h=80mmg=1.2×(0.08×25+2)+1.4×2.5=8.3kN/mM=1/8ql2=1/8×8.3×1.362=1.92kN.m选 8@130PTB3-2 h=80mmg=1.2×(0.08×25+2)+1.4×2.5=8.3kN/mM=1/8ql2=1/8×8.3×1.722=3.07kN.m选 8@130TL3-1 200×350梯板传来9.67×3.08×0.5=14.9kN/m平台板传来8.3×1.36×0.5=5.65梁自重1.2×0.2×（0.35-0.08）×25=1.62kN/mg=14.9+5.65+1.62=22.17kN/mM=1/8ql2=1/8×22.17×3.02=24.9 kN.mV=1/2ql=0.5×22.17×3.0=33.25kN选2 16 ; 3 16 8@150荷载计算1）恒荷载计算上人种植屋面：50厚覆土层18×0.5=9 KN/㎡40厚C25刚性防水层25×0.04=1 KN/㎡铺油毛毡隔离层一道0.25 KN/㎡20厚1：3水泥砂浆找平20×0.02=0.4 KN/㎡25厚挤塑泡沫成品保温层0.5×0.025=0.125 KN/㎡35#SBS改性沥青防水卷材防水层一道0.01 KN/㎡20厚1：3水泥砂浆找平20×0.02=0.4 KN/㎡130厚钢筋混凝土板25×0.13=3.25 KN/㎡20mm厚板底抹灰17×0.02=0.34 KN/㎡V型轻钢龙骨吊顶0.25 KN/㎡合计16.0 KN/㎡非上人屋面：20厚1:2水泥砂浆（编织钢丝网片一道）20×0.02=0.4 KN/㎡35#SBS改性沥青防水卷材防水层一道0.01 KN/㎡20厚1：3水泥砂浆找平20×0.02=0.4 KN/㎡防水涂膜一道0.1KN/㎡1:6水泥焦渣建筑找坡14×0.072 =1.008KN/㎡120厚钢筋混凝土板25×0.12=3.0 KN/㎡20mm厚板底抹灰17×0.02=0.34 KN/㎡合计 6.0 KN/㎡楼面：花岗岩面层10厚（20厚1：2.水泥砂浆找平）28×0.03=0.84 KN/㎡110厚钢筋混凝土板25×0.11=2. 75 KN/㎡20mm厚板底抹灰17×0.02=0.34 KN/㎡V型轻钢龙骨吊顶0.25 KN/㎡合计 4.18 KN/㎡，取4.5 KN/㎡卫生间：防滑地砖面层10厚（20厚1：2.5水泥砂浆找平）28×0.03=0.84 KN/㎡1：2防水砂浆向地漏找坡20×0.02=0.04 KN/㎡防水涂膜一道0.1KN/㎡100厚钢筋混凝土板25×0.10=2.5 KN/㎡20mm厚板底抹灰17×0.02=0.34 KN/㎡V型轻钢龙骨吊顶0.25 KN/㎡合计 4.07 KN/㎡，取4.5 KN/㎡墙身：240粘土多孔砖外围护墙 4.5 KN/m190粘土多孔砖外围护墙 3.8 KN/m190Mu10砼空心砌块墙 3.0 KN/m120实心砖墙 3.0 KN/m 2）活载取值按《建筑结构荷载规范》 GBJ 5009-2001。
地下室侧壁计算
地下室侧壁计算1、基本资料：地下室层高3.60m。
表面覆土厚1.50m。
底板厚400mm。
抗浮设计水位：顶板以下1.20m填土重度γ=18.5（kN/m3）填土高度h0=1.50(m)侧壁的高度 H=(3.6+0.20)=3.80（m）地表均布荷载 q=10（kN/m2）侧壁背填土内摩擦角ϕ=22（°）2、主动土压力：h=1.5+q/γ=2.04(m)作用在侧壁顶面处土压力强度为:p1=γhtg2(45°-ϕ/2)=17.17 (kN/m2)作用在侧壁底面处(深H)的土压力强度设计值为:p a=1.2γ(h+H)tg2(45°-ϕ/2)= 58.98（kN/m2）3．配筋计算：池壁高3.80m，而宽8.0m，按双向板计算。
有顶盖时，双向板按底端及侧面固定顶端简支的形式计算。
查《建筑结构静力计算手册》b/a=3.8/8=0.475(1)对于主动土压力下三角形荷载：q1=58.98－17.17=41.81（kN/m2）qL2=41.81×3.82=603.73底边弯矩：Mb0=0.0621×603.73=37.49(kN.m)跨中弯矩：Mb=0.0251×603.73=15.15(kN.m)Ma=0.0058×603.73=3.50(kN.m)侧边弯矩：Ma0=0.0362×603.73=21.86(kN.m)(2)对于地下水压力下三角形荷载：q2=(3.6-1.2)×10=24（kN/m2）近似取三角形至顶面。
qL2=24×3.62=311.04底边弯矩：Mb0=0.0621×311.04=19.32(kN.m)跨中弯矩：Mb=0.0251×311.04=7.81(kN.m)Ma=0.0058×311.04=1.80(kN.m)侧边弯矩：Ma0=0.0362×311.04=11.26(kN.m)(3)对于主动土压力下的均布荷载：q3=17.17（kN/m2）qL2=17.17×3.82=247.93底边弯矩：Mb0=0.0563×247.93=13.96(kN.m)跨中弯矩：Mb=0.0028×247.93=0.69(kN.m)Ma=0.0409×247.93=10.14(kN.m)侧边弯矩：Ma0=0.0836×603.74=20.73(kN.m)以上三项合计：最小配筋率：ρ＝45ft/fy=0.215% Asmin=645mm21米板宽配筋为Ø14@200 As=770 mm2底边弯矩：Mb0=37.49＋19.32＋13.96＝62.77 (kN.m)1.25×62.77＝78.46 (kN.m)求得1米板宽配筋1200mm2，实配Ø16@100（钢筋1 与 1a 交错放置），A s=2011 mm2。
地下室侧壁计算书
地下室侧壁计算书一、工程概况本工程地下室位于_____，地下室的平面尺寸为长_____m，宽_____m，深度为_____m。
地下室侧壁所承受的土压力、水压力以及地面活荷载等作用，需要进行详细的计算分析，以确保地下室侧壁的安全性和稳定性。
二、设计依据1、《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）2、《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）（2015 年版）3、《建筑抗震设计规范》（GB 50011-2010）（2016 年版）4、本工程的地质勘察报告三、荷载计算1、土压力静止土压力系数 K0 取_____，根据土的重度γ和深度 h，计算得到静止土压力 p0 ＝K0×γ×h。
主动土压力系数 Ka 取_____，主动土压力 pa ＝Ka×γ×h。
考虑地面堆载 q 作用时，土压力计算需要叠加堆载产生的附加土压力。
2、水压力地下水位位于地下室底面以下_____m 处，水压力按照静水压力计算，p ＝γw×h，其中γw 为水的重度。
3、地面活荷载地面活荷载标准值取_____kN/m²，按照等效均布荷载作用于地下室侧壁。
四、内力计算1、计算模型地下室侧壁按单向板或双向板进行计算，根据边界条件和支撑情况确定计算模型。
一般情况下，侧壁顶部与地下室顶板铰接，底部与基础底板固接。
2、弯矩计算采用结构力学方法或有限元软件计算侧壁在各种荷载作用下的弯矩。
分别计算水平方向和竖向的弯矩，并考虑最不利组合。
3、剪力计算根据弯矩分布计算相应的剪力，注意剪力的分布规律和最大值位置。
五、配筋计算1、混凝土强度等级选用_____强度等级的混凝土，其抗压强度设计值 fc 和抗拉强度设计值 ft 分别为_____和_____。
2、钢筋种类采用_____钢筋，其抗拉强度设计值 fy 为_____。
3、正截面受弯配筋计算根据弯矩设计值 M，按照混凝土结构设计规范的公式计算所需的纵向钢筋面积 As ＝ M ／（fy×h0)，其中 h0 为有效高度。
地下室外墙计算书(纯手算)
Program BasementWall Version 1.0 @ ARUP China Ltd. 2007.06 Design of Basement Wall (China Code) Printed 01/Aug/16
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3
9:46 AM
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项目名称： 图纸索引 设计 日期 构件 检查
= 0.015204 > 0.01 0.87× 439× 3801
160.0175318
ψ = 1.1 - 0.65f tk/ρ teσsk = 1.1-0.65× 2.2/(0.015× 160.018) 则最大裂缝宽度为 ωmax = 2.1 ψ σsk Es ( 1.9c + 0.08 d eq ρ te 0.2 )
HRB335
则 fy = Es =
200000 N /mm 2
= =
21.000 21.000
kN /m kN /m
p1 = p0 + p2 = p1 + p3 = p1 + p4 = p1 +
= 21+1.2× 1× 8× (6.475-0-0)× 0.5+1× 1× 10× (6.475-0-0) r 0 g 0 (L 1-H 1-H 2+L 2)K 0 + 1.0 r 0 g w (L 1-H 1-H 2+L 2) = 21+1.2× 1× 8× (6.475-0-0+2.9)× 0.5+1× 1× 10× (6.475-0-0+2.9) r 0 g 0 (L 1-H 1-H 2+L 2+L 3)K 0 + 1.0 r 0 g w (L 1-H 1-H 2+L 2+L 3) = 21+1.2× 1× 8× (6.475-0-0+2.9+4.4)× 0.5+1× 1× 10× (6.475-0-0+2.9+4.4) 外墙弯矩及剪力设计值为： +M1 = -MB = Vmax = 164.2 248.1 268.1 kNm kNm kN , , , +M2 = -MC = Vmax = 34.68 198 351 kNm kNm kN , , , +M3 = -MD = Vmax = 160.5 330 457.5 kNm kNm kN
地 下 室 侧 壁 计 算 书(Q1,Q2)
地下室侧壁计算书（Q1，Q2）地下室侧壁计算书条件：1、土质参数：容重γ=18kN/m ，浮容重γ` = 11kN/m ，静止土压力系数K=0.50，地下水位设防高度为=3300mm；2、地下室参数：覆土层厚h1=300mm，地下室侧墙计算跨度Lo=3500mm，临水面保护层为50mm；地面堆载q=10kN/m ，侧壁厚度d=300mm，截面有效高度ho=250mm3、材料参数：混凝土强度等级为C30，fc=14.3 N/mm ，钢筋抗拉强度为fy=300N/mm ；地下室侧壁计算书；计算：1、荷载计算，土压力按静止土压力计算[《全国民用建筑工程设计技术措施》2.6.2]堆载折算为土压力q1=K×q=0.50×10=5.00kN/m地下水位以上土压力q2=K×γ×(h1+h2)=0.50×18×(0.30+0.20)=4.50kN/m地下水位以下土压力q3=K×γ`×h3=0.50×11×3.3=18.15kN/m水压力q4=γw×h3=10×3.3=33.00kN/m2、支座弯距计算，按单向板底端固定顶端简支计算，查静力计算手册m1=q1×Lo /8=5.00×3.5 /8=7.66kN.mm2=q2×Lo /15=4.50×3.5 /15=3.68kN.mm3=q3×Lo /15=18.15×3.5 /15=14.82kN.mm4=q4×Lo /15=33.00×3.5 /15=26.95kN.m3、强度计算:土压力及水压力均按恒载考虑,[《全国民用建筑工程设计技术措施》2.6.2],按支座调幅计算m=0.80×1.35×(m1+m2+m3+m4)=57.35kN.mξb=0.8÷{1+300÷[20000×(0.0033-<30-50>×0.00001)]}=0.5600 《砼》规公式7.1.4x=ho-√(ho -2×m/α1/fc/b)=250-√(250-2×57.35×1000000/1/14.3/1000) 《砼》规公式7.2.1-1=16.59mm<ξb×ho=140.00mmAs=α1×fc×b×x/fy 《砼》规公式7.2.1-2=1×14.3×1000×16.59/300=791mm4、裂缝计算：弯距标准组合Mk=k×(m1+m2+m3+m4)=0.80×(7.66+3.68+14.82+26.95)=42.48kN.m实配钢筋为： 14@100钢筋面积As=1,539mm带肋钢筋的相对粘结特性系数υ＝1.0矩形截面受弯构件，构件受力特征系数αcr ＝2.1对矩形截面的受弯构件：Ate=0.5×b×h=0.5×1000×=150000mmρte=As/Ate=1,539/150000=0.0103纵向受拉钢筋的等效应力σsk=Mk/(0.87×ho×As)=42×1000000/(0.87×250×1,539)=127 N/mm钢筋应变不均匀系数ψ=1.1-0.65×ftk/ρte/σsk=1.1-0.65×2.01/0.01/127/=0.0967 最大裂缝宽度ωmax=αcr×ψ×σsk×(1.9×c+0.08×deq/ρte)/Es=2.1×0.0967×127×(1.9×50+0.08×14/0.01)/200000=0.0263mm。
地下钢筋混凝土挡土墙计算程序
地面附加载q1k=土内摩擦角a=Ka=tg2(45-a/2)=0.3334.3280.00014.382梯形荷载顶部Qu=q1= 4.328KN/m梯形荷载底部18.710KN/m17.01163KN*m 面积：21.86567KN*m 面积：10.67072KN*m 面积：19.44614KN 32.39026KN梯形荷载顶部Qu=q4=0KN/m梯形荷载底部14.38KN/m9.708089KN*m 面积：14.56213KN*m 面积：7.018948KN*m 面积：9.708089KN 22.65221KN3.329一，地下室侧壁计算(上下固定；计算模型：单向1，正常使用阶段面载q1=1.3*q1k*Ka=水压力q2=1.2*ps*g*L=Md=1/12*Qu*L*L+1/20*(Qd-Qu)*L*L=Mm=1/24*Qu*L*L+0.0241*(Qd-Qu)*L*L=Vu=1/2*Qu*L+3/20*(Qd-Qu)*L=Vd=1/2*Qu*L+7/20*(Qd-Qu)*L=土压力q3=1.2*p3*g*L*Ka=Qd=q1+q2+q3=支座条件：上下固定；计算模型：单向Mu=1/12*Qu*L*L+1/30*(Qd-Qu)*L*L=Mu=1/12*Qu*L*L+1/30*(Qd-Qu)*L*L=Md=1/12*Qu*L*L+1/20*(Qd-Qu)*L*L=Mm=1/24*Qu*L*L+0.0241*(Qd-Qu)*L*L=Vu=1/2*Qu*L+3/20*(Qd-Qu)*L=2，人防计算阶段等效静载 q4=Qd=q4+q2+q3=支座条件：上下固定；计算模型：单向Vd=1/2*Qu*L+7/20*(Qd-Qu)*L=3，裂缝计算短期效应组和：面载q1=q1k*Ka=0.00011.985梯形荷载顶部Qu=q1= 3.329KN/m梯形荷载底部15.315KN/m13.70818KN*m17.75322KN*m8.658177KN*m 墙厚h：2150000mm2/m墙内侧As：1340mm/m2d墙外侧As：1340mm/m2d200000N/mm228.570340.258.582260.2水压力q2=ps*g*L=土压力q3=p3*g*L*Ka=Qd=q1+q2+q3=支座条件：上下固定；计算模型：单向有效受拉混凝土截面面积Ate：保护层厚度c：实际配筋：Mu=1/12*Qu*L*L+1/30*(Qd-Qu)*L*L=Md=1/12*Qu*L*L+1/20*(Qd-Qu)*L*L=Mm=1/24*Qu*L*L+0.0241*(Qd-ftk：内侧拉应力(中）Qsk：Mk/(0.87*h0*As)=钢筋应力不均匀系数u：1.1- 1.1-钢筋弹性模量Es：（内侧筋满足抗弯要求）(外侧筋满足抗弯要求)钢筋应力不均匀系数u：1.1- 1.1-最大裂缝宽度Wmax：2.1uQsk/Es(1.9C+0.08d/Pte)=最大裂缝宽度Wmax：2.1uQsk/Es(1.9C+0.08d/Pte)=外侧拉应力(支）Qsk：Mk/(0.87*h0*As)=235mm2 301mm2 147mm299mm2 149mm2 72mm2mm,间距：1.00%mm,间距：1.00%N/mm 20.01224mm N/mm 20.025097mm：：外侧筋满足抗弯要求)抗裂满足要求抗裂满足要求。
关于地下室外墙应如何计算
关于地下室外墙应如何计算1计算方法1.1计算简图（1）根据墙板长边与短边支承长度的比例关系,地下室外墙（挡土墙）、窗井外墙按双向板或单向板计算.（2）对单层或多层地下室外墙,当基础底板厚度不小于墙厚时,可按底边固结于基础、顶边铰接于地下室顶板的单跨或连续板计算；当基础底板厚度小于墙厚时,底边可按铰接计算或按弯矩平衡计算.不论采用何种计算简图,均应采用适宜的构造做法.窗井外墙顶边按自由计算.墙板两侧根据实际情况按固结或铰接考虑.（3）墙板的支承条件应符合实际受力状态,作为墙板支座的基础和内墙（或扶壁柱）,其内力和变形应满足设计要求.1.2计算荷载地下室外墙承受竖向荷载和水平荷载.竖向荷载包括地下室外墙自重、上部建筑（结构构件和围护构件）竖向荷载、地下室各层楼板传递的竖向荷载.水平荷载包括土压力（地下水位以下为土水混合压力）、地下水压力、室外地面活荷载引起的侧压力、人防外墙等效静荷载.2计算中需注意的问题(1)《全国民用建筑工程设计技术措施/结构/地基与基础》（2009年版）第5.8.11条和《北京市建筑设计技术细则-结构专业》（2005版）第2.1.6条对室外地面活荷载,均建议取5kN/m2（包括可能停放消防车的室外地面）.该规定对于有上部结构的地下室外墙是适用的,且当考虑消防车时消防车重不超过30吨.其出发点是行车道距离建筑物外墙是有一定距离的,即一般情况下汽车不可能紧贴上部建筑外墙行驶（《城市居住区规划设计规范》、《建筑设计防火规范》等对室外行车道距离建筑物外墙的距离有明确规定）,消防车更不可能紧贴上部建筑外墙进行消防扑救（因消防云梯车在工作时受云梯高度和仰角的制约必须与建筑物外墙保持一定距离）.对于没有上部结构的地下车库外墙,或处于上部结构范围之外的地下室外墙,以及消防车重超过30吨的,若笼统地按5kN/m2计算就可能因地面荷载取值偏小而引起结构安全问题.这时候应当根据车道与地下室外墙的位置关系、地下室顶板覆盖层厚度及其应力扩散角、车辆轮压分布按实际情况计算.(2)《全国民用建筑工程设计技术措施/结构/地基与基础》（2009年版）第5.8.5条计算水压力时,当勘察报告提供了地下室外墙水压力分布时,按勘察报告计算；当勘察报告未提供时,可取历史最高水位和近3~5年的最高水位的平均值（水位高度包括上层滞水）,水压力按静止压力直线分布计算.《北京市建筑设计技术细则-结构专业》（2005版）第3.1.8条则相对更为简化,要求验算地下室外墙承载力时,水位高度可按最近3~5年的最高水位（水位高度包括上层滞水）.当勘察报告缺少对地下水变化规律的描述,或勘察报告依据的场地标高与设计目标的差别可能影响设计结果时,应请勘察单位补充说明.如果勘察报告提供了抗浮设计水位,在计算地下室外墙承载力时应按抗浮设计水位计算.(3)计算地下室外墙土压力时,对采用大开挖方式施工的地下室,当没有护坡桩或连续墙支护时,地下室外墙土压力取静止土压力.《建筑地基基础设计规范GB50007-2011》第9.3.2条的条文说明指出,静止土压力系数宜通过试验测定,当无试验条件时,对正常固结土,静止土压力系数可按表24估算.静止土压力系数K=1-sinφ（φ为土的内摩擦角）.当基坑支护采用护坡桩或连续墙时,除考虑支护结构和地下室外墙共同作用的情况外,地下室外墙土压力按静止土压力系数K乘以折减系数0.66计算（《全国民用建筑工程设计技术措施/结构/地基与基础》（2009年版）第5.8.11条,《北京市建筑设计技术细则-结构专业》（2005版）第2.1.16条）.例如,北京地区静止土压力系数K一般取0.5,乘以折减系数0.66后即为0.33.(4)计算地下水位以下土对地下室外墙的侧压力时,土的重度应取有效重度：有效重度=饱和重度-水重度（水的重度取10kN/m3）.注意,不能用天然重度减去水重度来计算有效重度,这是错误的概念.当勘查报告只提供了土的天然重度而没有提供饱和重度时,可根据报告提供的土粒比重（土粒相对密度）和孔隙比求出饱和重度,即：饱和重度=[(土粒比重-1)／(1+孔隙比)]×水重度,或根据勘察报告提供的其他参数计算有效重度,必要时应请勘察单位补充.有效重度一般在8～13kN/m3,北京地区一般第四纪土的有效重度可取11kN/m3.(5)《全国民用建筑工程设计技术措施/结构/地基与基础》（2009年版）第5.8.11条提出,配筋计算时,地下室外墙的侧向压力分项系数取1.3.这是指在完成荷载组合之后,对其荷载效应乘以该分项系数,适用于仅考虑水平荷载的情况.从受力状态上讲,地下室外墙属于压弯构件,同时存在水平荷载和竖向荷载.一般情况下,地下室外墙计算时可以忽略竖向荷载作用,是因为竖向荷载引起的效应在荷载效应组合中所占比例很低,对配筋结果的影响很小.但是对于地下室外墙上部有较大荷载的情况,例如地下室外墙与上部结构剪力墙相连的情况,当竖向荷载较大已经不可忽略时,仍应按恒、活荷载效应的比例确定具体分项系数,按压弯构件计算,并与按纯弯计算的结果比较,选较大值作为配筋设计的依据.(6)计算地下室外墙配筋时,如果考虑地下室外墙扶壁柱的支承作用,就必须考虑按外墙传递的荷载计算扶壁柱的内力和变形.当扶壁柱与上部结构框架柱相连时,扶壁柱的内力要考虑上部结构的整体作用.当上部结构的柱距较大时,可在地下室外墙加设扶壁柱,用以减小墙板的跨度,进而减小扶壁柱承担的水平荷载.当扶壁柱承担较大的上部结构传递的竖向荷载时,应按压弯构件计算.当扶壁柱承担的竖向荷载较小时,例如仅地下室设置的扶壁柱,可按底端固结、顶端连续的竖向单跨梁（或连续梁）计算.(7)对剪力墙结构的地下室挡土墙,应尽可能利用垂直于外墙方向的剪力墙作为外墙板的支座,按双向板计算配筋.对框架结构的地下室挡土墙,按竖向单向板计算配筋较为稳妥.挡土墙配筋可以采用通长钢筋+附加短筋（竖向、水平或两者兼有）的方式,而不必一律通长,可以节约钢材.对平面长度较大的窗井墙,可在其中部设置内隔墙作为窗井墙的支座,根据窗间墙长度确定工字形截面,按底部嵌固于基础、顶部铰接于地下室顶板的竖向梁计算其承载力和变形.图2设有内隔墙的窗井墙(8)根据一般民用建筑工程混凝土结构所处的环境类别,外墙外侧钢筋的混凝土保护层厚度取30mm已经足够,如无特殊需要,不必加厚.对《地下工程防水技术规范》（GB50108-2008）第4.1.7条的规定应慎重对待.设有防水层的人防外墙,混凝土保护层厚度取30mm.(2009年版全国民用建筑工程设计技术措施-防空地下室)(9)地下室外墙的厚度,当有防水要求时不小于250mm,具体厚度应根据计算确定.当为多层地下室时,其外墙可根据侧向压力、层高的大小,自下而上逐层减小墙厚,以节约混凝土和钢材.如果层高较大且室内有回填土及刚性地坪时,可以利用刚性地坪减小外墙的计算高度.此时,应要求施工时先回填室内,后回填室外,回填土的压实系数不应小于0.94.当有条件时,可在外墙根部设置加腋或地梁,用以减小外墙的计算高度.加腋或地梁的刚度应能约束外墙使之符合计算简图.当地下室外墙计算时确定底部为固结支座(即外墙固结于基础),侧壁底部与相连的基础底板应满足弯矩平衡条件,底板的抗弯能力不应小于侧壁.尤其对窗井外墙、地下车道外墙敞口段,车道侧壁等悬臂构件,要特别注意底板的抗弯能力不应小于侧壁底部.同时,对于地下室顶板开洞部位（如楼梯间、地下车道）,地下室外墙顶部没有楼板支撑,应注意计算模型的支座条件和配筋构造要与实际情况相符.(10)由于一般地下室外墙所受弯矩是底部最大,因此一般竖向钢筋置于外层,水平钢筋置于内层,使挡土墙在承受水平荷载时有效高度最大,抗弯能力最高.《混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图（现浇钢筋混凝土框架、剪力墙、梁、板）16G101-1》规定地下室外墙的水平筋在内层,但当设计有不同要求时,应按设计要求施工.需要注意的是,当大多数墙板的两侧弯矩相较于底端为大时,就应改变竖向钢筋和水平钢筋的内外位置,保障最大的有效高度.(11)地下室外墙的混凝土强度等级应尽量采用较低等级,以不超过C30为宜.因为混凝土强度等级越高,水泥用量越大,就越容易产生收缩裂缝.当地下室外墙（或扶壁柱）与上部结构剪力墙（或框架柱）相连时,若上部结构剪力墙（或框架柱）的混凝土强度等级高于地下室外墙的混凝土强度等级,应通过计算确定地下室外墙的混凝土强度等级,此时,不应简单地将地下室外墙的混凝土强度等级取与上部结构相同.混凝土强度等级的确定,尚应符合规范规定的环境类别.当地下室有防水要求时,根据相关规范,地下室外墙的抗渗等级应由最大水头与墙厚之比确定,且不应低于P6.3结论地下室外墙（挡土墙）既承担竖向荷载,亦承担水平荷载,经济、合理地设计地下室外墙,对结构安全、投资优化都会产生积极的影响.本文简单地讨论了地下室外墙（挡土墙）计算的相关问题,期待各位同行批评指正.。
地下室外墙、人防外墙计算
地下室侧墙计算1:单层地下室外墙(土、水在顶板下)2:单层地下室外墙－(土、水在顶板上)3:单层地下室外墙－(土在顶板上，水在下)4:单层悬臂地下室外墙5:水池侧壁 (1)6:水池侧壁 (2)悬臂模式7：双层地下室外墙(土水顶板上)8：双层地下室外墙(土在顶板上水在-1层)9：双层地下室外墙(土在顶板上水在-2层)10：双层地下室外墙(土水均在-1层)11：双层地下室外墙(土在-1层水在-2层)12：悬臂双层地下室外墙=(土水在悬臂)修改记录一：R2版第一次修改为新规范更改：计算改进及新规范修改说明1：根据新规范，计算裂缝采用准永久组合，对挡土墙地面活荷载采用了消防车的准永久组合系数0.62：根据新规范，裂缝公式修改A,构件受力特征系数2.1改为1.9；B，当外墙水平筋在外侧时，裂缝计算公式中c考虑了水平筋3：水、土与顶板关系相同情况下的人防与非人防计算表格统一为一个表格，所以表格增加可选项确定人防还是非人防墙4：表格增加可选项确定墙体水平筋与竖向筋之间关系，计算时予以考虑5：单层地下室计算模型为下部固端，上部简支的单跨梁；悬臂墙为悬臂梁模型6：表格仅考虑弹性工作状态，不考虑塑性工作状态，即不考虑弯矩调幅7：跨中内侧弯矩为各种图形荷载弯矩最大值的简单叠加，实际情况中最大弯矩并非出现在同一位置，因此本表格对跨中弯矩8：本次表格调整了计算高度的考虑，不再简化地认为实配竖向筋直径为20，相对精确地考虑实配钢筋的最大直径，即拉通筋二：2011.11.4 修改了新版边缘构件中剪力墙配箍率中fc取值问题，小于C35时将按照C35取值-高规6.4.7及7.2.15三：2011.12.10~12.24 柱、边缘构件中L形及T字形增加了外箍和内箍直径的选项，外箍分为X向和Y向，内箍取统一数值，箍四：2011.12.111：删除抗浮验算中1.05F浮单元格批注，系数1.05引自2009年版全国民用建筑工程技术措施/结构/地基与基础》中7.1.22：增加人防封堵面顶板梁及封堵面侧边柱抗扭验算3：增加底板人防封堵翻边受力计算4：对人防门框墙as的计算中fc疏漏混凝土人防调整系数修改五：2011.12.12 根据北京市建筑设计标准化办公室2008六：2012.3.6 增加悬臂双层地下室外墙七：1：2012.3.20修改边柱与角柱抗冲切计算，当满足规范要求时角柱可按边、中柱计算，边柱可按中柱计算2:增加基础承台及无梁楼盖大分项八：2012.4.2修正人防封堵梁、柱中的梁宽错误，梁宽由1000改为梁宽b九: 2012.4.18底板倒无梁楼盖考虑集水井影响十：2012.4.20增加普通灌注桩抗裂验算。
地下室侧墙结构计算公式
地下室侧墙结构计算公式地下室侧墙结构是地下室工程中的重要部分，其设计和计算是确保地下室结构安全稳定的关键。
在地下室侧墙结构的设计中，需要考虑地下水压力、土压力、地下室结构的承载能力等因素，因此需要进行详细的计算和分析。
本文将介绍地下室侧墙结构计算公式的相关内容，以帮助工程师和设计师更好地进行地下室侧墙结构设计。
地下室侧墙结构计算公式的基本原理是根据力学原理和土力学原理，利用相关公式和理论进行计算。
在地下室侧墙结构设计中，需要考虑到土体的侧压力、地下水的压力以及地下室结构的承载能力，因此需要综合考虑这些因素进行计算。
下面将介绍地下室侧墙结构计算公式的相关内容。
首先是地下室侧墙结构承载能力的计算公式。
地下室侧墙结构承载能力主要是指地下室侧墙的抗压能力，其计算公式可以用强度理论或者极限平衡原理进行计算。
一般来说，地下室侧墙结构承载能力的计算公式可以表示为：P = σc Ac + σs As。
其中，P为地下室侧墙结构的承载能力，σc为混凝土的抗压强度，Ac为混凝土的截面积，σs为钢筋的抗拉强度，As为钢筋的截面积。
这个公式是根据混凝土和钢筋的强度进行计算的，可以用来评估地下室侧墙结构的承载能力。
其次是地下室侧墙结构的受力分析公式。
地下室侧墙结构在受到土压力和地下水压力的作用下会产生受力，其受力分析公式可以表示为：N = P F。
其中，N为地下室侧墙结构的受力，P为地下室侧墙结构的承载能力，F为土压力和地下水压力的合力。
这个公式可以用来评估地下室侧墙结构在受力作用下的受力情况，以帮助设计师进行合理的地下室侧墙结构设计。
另外，地下室侧墙结构的稳定性分析也是设计中的重要内容。
地下室侧墙结构在受到土压力和地下水压力的作用下需要保持稳定，因此需要进行稳定性分析。
地下室侧墙结构的稳定性分析公式可以表示为：F = μ N。
其中，F为地下室侧墙结构的稳定性系数，μ为地下室侧墙结构的摩擦系数，N为地下室侧墙结构的受力。
这个公式可以用来评估地下室侧墙结构的稳定性，以帮助设计师进行合理的地下室侧墙结构设计。
地下室计算
1、地下室底标高为-5.000m处的混凝土墙壁计算荷载计算简图如下（按顶端自由考虑）：1.1基本资料1.1.1工程名称： 5米高地下室挡土墙计算1.1.2边界条件（左端/下端/右端/上端）：自由 / 固端 / 自由 / 自由1.1.3荷载标准值1.1.3.1永久荷载标准值均布荷载： g k1＝ 6.3kN/m2三角形荷载： g k2＝ 60kN/m21.1.3.2可变荷载标准值： q k＝ 01.1.4荷载的基本组合值1.1.4.1板面 Q ＝ Max{Q(L), Q(D)} ＝ Max{79.56, 89.51} ＝ 89.51kN/m2 1.1.5计算跨度 L y＝ 5000mm，板的厚度 h ＝ 400mm （h ＝ L y / 13）1.1.6混凝土强度等级为 C35， f c＝ 16.72N/mm2， f t＝ 1.575N/mm2， f tk＝2.204N/mm21.1.7钢筋抗拉强度设计值 f y＝ 360N/mm2， E s＝ 200000N/mm21.1.8纵筋合力点至截面近边的距离：板底 a s＝ 35mm、板面 a s' ＝ 60mm1.2配筋计算1.2.1沿 L y方向的支座弯矩 M y'M y'k＝ -328.75kN·m，M y'q＝ -328.75kN·m；M y' ＝ Max{M y'(L), M y'(D)} ＝ Max{-394.5, -443.81} ＝ -443.81kN·mA sy' ＝ 4179mm2，a s' ＝ 60mm，ξ ＝ 0.265，ρ ＝ 1.23%；实配纵筋： 25@70 （A s＝ 7012）；ωmax＝ 0.187mm1.3斜截面受剪承载力计算V ＝ (Q' + Q)·L y / 2 ＝ (8.51+89.51)*5/2 ＝ 245.0kNR ＝ 0.7·βh·f t·b·h0＝ 0.7*1*1575*1*0.4 ＝ 440.9kN ≥ V ＝ 245.0kN，满足要求。
地下室侧壁挡土墙设计
1地下室侧壁设计在地下室侧壁设计时，采用水土分算。
地下水位算至H=50。
00；土压力按静止土压力计算。
土的有效重度γ’=10kN/m3,土压力系数取静止土压力系数K=1-sin，根据《深基坑工程设计施工手册》的84页，压实的残积粘土取K=0.50。
为考虑侧壁与基坑支护间的填土引起的侧压力，地下室侧壁全高考虑地下室室外活载（5kN/m2）引起的侧压力.同样,该侧压力采用静止土压力系数K=0。
50。
]=0。
2mm，所以侧壁的配筋由裂缝宽度因为需要控制侧壁外侧的裂缝宽度为[wmax验算控制而不是由强度控制，故以下的计算均仅计算结构受力的标准组合。
1。
CB1设计地下室外墙计算结果遵循规范1：《混凝土结构设计规范》GB50010-2010计算方法：一维杆件有限元法。
水土压力模式：静止土压力（水土分算)土压力分项系数=1。
2，水压力分项系数= 1.0裂缝宽度Wmax=0.2mm，堆载P=40kN/m*m, c=25mm土层分布及力学性能详地下室结构简图。
第 1 层外墙, 墙厚h= 300mm，层高L=4.1m混凝土强度:C35，纵筋fy=360MPa无人防组合强度计算结果(最小配筋率Umin=0。
20％）：上支座跨中下支座M= —62。
4 35.6 -78.7As= 686 386 872裂缝验算结果：上支座跨中下支座M= -54.8 31。
6 -70。
2As= 928 535 12502. CB1a设计地下室外墙计算结果遵循规范1：《混凝土结构设计规范》GB50010—2010 计算方法:一维杆件有限元法。
水土压力模式：静止土压力(水土分算）土压力分项系数=1.2, 水压力分项系数= 1。
0裂缝宽度Wmax=0.2mm,堆载P=40kN/m*m, c=25mm土层分布及力学性能详地下室结构简图。
第 1 层外墙, 墙厚h= 300mm, 层高L=4.1m混凝土强度:C35, 纵筋fy=360MPa无人防组合强度计算结果（最小配筋率Umin=0。
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地下室侧壁计算流程V1.0
1.操作指南
已MSteel
若有人防，按人防荷载等级考虑，且注意人防范围挡
土墙的最小厚度
钢筋中心至墙边距离：外侧50 ；内侧40
裂缝计算保护层厚度：外侧30 ；内侧20
根据地下室实际情况填写
根据实际情况填写，一般恒载活载均填0
计算的墙厚及配筋要满足强度及裂缝两方面的要求
1.强度：内外两侧实配值≥计算值
2.裂缝，经讨论确定按0.2控制，当部分项目强度足
够，但仅因为裂缝需要大幅度增加墙厚时，可适当将
裂缝限值放宽至0.4，具体由专负及审定人把控
2.参数释义
1.计算模式的选取
（1）墙体长度大于等于2倍层高时：按底板嵌固，其余楼层简支的每延米连续宽扁梁来设计，顶部悬臂时按自由端计算；
（2）转折后形成长度小于2倍层高的挡墙，应按两侧与底板嵌固，其余各层按简支的双向板设计，顶部悬臂时按自由端计算；
①常规情况下，即使满足此条规定的挡墙，可按（1）来设计，仅仅在顶部悬臂时再按此条设计；
②采用此条时，注意该段挡墙的两边支座形成条件；
（3）对悬臂高度过大，导致计算挡土墙厚度大于400的挡土墙，应主动与建筑配合是否能增设水平墙（或者水平梁）做为侧向支点顶部自由计算；（4）地下室埋深较大或水头较高时，应按层采用变厚度挡土墙；
2.边界条件的确定
（1）应根据侧壁厚度与顶板的刚度比，确定顶部到底按铰接还是刚接。
为简化设计，当顶部有板（板厚≥160时），均按上端铰接；当顶部无板开洞时，按自由计算。
（2）侧壁边开的小洞，底板侧壁边的集水坑虽然改变了相应侧壁的计算方式或计算高度，由于洞口（或坑）尺寸很小，因此这些小洞口带来的影响可忽略，仍按上端铰接计算。
一般情况下，认为洞口尺寸小于1米可忽略，当超过1米时，应根据挡墙厚度，水位程度综合由专业负责人来确定是否可以忽略。
3.土压力模式的确定
土压力分为静止土压力、主动土压力、被动土压力；挡土墙计算时首先应确定所算挡土墙为何种受力模式，再对应选取相应的土压力系数。
由于土压力模式取决于挡土墙变形，当顶部没有水平位移时，按静止土压力计算；当顶部有水平位移时，即按主动土压力计算（地下室一般没有被动土压力）
当按静止土压力计算时，K0统一取0.5（K0=1-sinφ，φ取30°），适用于墙后填土较好的情况。
当按主动土压力计算时，主动土压力系数取0.333（K0=Tan2(45°-φ/2)，φ取30°）。
4.水土计算模式
采取水土分算还是水土合算，主要取决于土体的渗透性。
工程上处于安全考虑，一般均按水土分算考虑。
当采用渗透性好的土（如砂土、碎石土）回填时，采用水头分算。
所谓水土分算，即分别计算水、土压力，将二者之和做为总的侧压力，计算土压力时取土的浮重度（取11KN/m3），计算水压力时取抗浮水头。
由于土体中的水压力与孔隙中的自由水及其渗透性密切相关，即使是透水性好的土之间也总存在着透水性的差别，例如砂土的渗透系数Ks=1.0m/d，而碎石土的渗透性可能达到Ks=500m/d。
如此大差异的水头差均按全水头计算显然过于笼统。
工程实践表明，水土分算对大多数土层来水，基本上均偏大。
而水土分算，实质即为不考虑水压力的作用。
认为土空隙中的水均为结合水，没有自由水，因此不能形成水压力。
土颗粒与其空隙中的水是一
个整体，直接用土的饱和重度计算土体侧压力即可。
然而这一系数仅适用于渗透系数为0的不透水层，实际情况下完全不透水的土层是不存在的，因此水土合算在岩土工程界存在一定的争论。
5.裂缝控制取值
根据《混规》3.4.5条及《防水规范》4.1.7条第2款，一般情况下，挡土墙裂缝应按0.2mm取值。
特殊情况下，可酌情增大，由专负与审核审定人沟通确定。
《全国民用技术措施》2.6.5条三款指出，挡土墙裂缝可放大至0.4mm；最终经讨论，武汉结构设计时按0.3mm控制。
6.保护层厚度取值
根据《防水规范》4.1.7条3款，迎水面保护层厚度不应小于50mm，而混规8.2.2条第4款规定，当地下室墙体采取可靠防水措施时，与土体接触一侧钢筋保护层厚度可适当减小，但不应小于25mm。
取25mm，25+12+12.5=49.5，取50mm
内侧墙保护层最小厚度取15mm，因此内侧钢筋中心至墙边距15+12+12.5=39.5，取40mm
计算裂缝时，土体接触一侧保护层厚度不小于25mm，取30mm；内侧墙保护层最小厚度为15mm，取20mm
7.弯矩调幅
弯矩调幅并不会减小侧壁根部处的弯矩，仅仅将根部处的弯矩转到跨中处，调幅的代价是允许根部出现部分裂缝。
但这种情况对侧壁的防水不利，因此侧壁不考虑弯矩调幅。
8.侧壁何时需要采用扶壁柱
根据跨度及配筋综合确定，建议5米以上设扶壁柱；但当扶壁柱影响建筑车位或者扶壁柱设置过多时，由专负及审定老总确定。
9.人防相关
（1）关于人防范围的挡土墙，侧壁应与人防配合，配筋及厚度由我司还是人防院表示；若由我司表示，应与人防沟通确认，人防对配筋及厚度是否有最低要求；
（2）应与人防沟通，顶板上人防荷载如何考虑。
10.构造措施
（1）水平分布筋按0.15%配筋率计算，F10@150。
（2）无论哪种方式，纵筋在内侧，水平筋在外侧。
（3）挡土墙是否悬臂，顶部均不设置暗梁，仅配置附加纵筋2F20。
（4）条基位置处，条基从侧壁外边缘伸出300宽构造；侧壁内边缘伸出长度，根据经验取2倍的挡墙厚度与底板厚度之和；配筋大小应取应满足AS1xT1=AS2xT2（其中AS1为侧壁底部受力钢筋，T1为侧壁厚度，AS2为底板受力钢筋，T2为条基厚度），转角处弯矩平衡。
3.配置附加纵筋2F20
2.纵筋在内侧，水平筋在外侧
1.水平分布筋按F10@150
4.条基内外长度规定以及侧壁与条基底筋配筋规定。