贝雷架钢便桥计算书30米跨
贝雷梁便桥计算书
贝雷梁施工便桥设计计算书中铁十一局集团第四工程有限公司二〇一六年三月贝雷梁便桥计算书1、便桥设计依据1.1、设计依据和设计规范《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004) 《钢结构设计规范》(GB 50017-2003) 《港口工程荷载规范》（JTJ215-98） 1.2、技术标准1）荷载：按80t 履带吊吊重20t 荷载验算，其中80t 履带吊吊重20t 为栈桥设计的主要荷载。
2）宽度：考虑施工车辆通行需求和经济性因素，按行车道8m 宽布置，每孔跨度12m ，5跨一联。
3）水流力：按流速1.75m/s 考虑。
4）标高：按照设计高潮位+4.75m 设计，栈桥顶面标高设计为+7.0m 。
5）栈桥设计车速：15km/h 。
6）风荷载：工作状态：13.8m/s ；非工作状态：40m/s 。
7）型钢、钢管桩允许应力 抗拉、压 []188.5MPa σ= 抗弯 []188.5w MPa σ= 抗剪 []110MPa τ=单排单层贝雷梁容许弯矩[]788.2M kN m =⋅ 单排单层贝雷梁容许剪力[]245.2Q kN = 2、便桥结构设计 2.1、技术标准（1）设计恒载：栈桥结构自重（2）验算活载：80t履带吊(自重80t+吊重20t)。
10方混凝土罐车栈桥上通行，载重时重量40t 。
总重：400 kN ，轮距：1.8 m，轴距：3.45 m +1.35m前轴重力标准值：60kN，后轴重力标准值：2×170kN前轮着地面积：0.30m×0.20m，后轮着地面积：0.60m×0.20m（3）设计行车速度：15km/h（4）设计使用寿命：5年2.2、便桥结构形式便桥桥面行车道宽度8.0m。
桥面系由上往下依次为10mm组合型花纹钢板，工12.6小纵梁，工22b横向分配梁。
便桥纵梁采用8排单层321型贝雷梁，间距为0.9+1.3m+0.9m+1.3m+0.9m+1.3m+0.9m，贝雷梁跨度12m，采用5跨一联布置，中间设置刚性墩。
贝雷梁支架计算书
简支箱梁贝雷支架现浇施工方案计算书一、工程概况为加快现浇简支箱梁施工进度，确保施工工期，施工单位决定增加2套贝雷支架和1套箱梁模板，进行现浇简支箱梁的施工。
计划采用贝雷支架进行箱梁现浇的桥梁孔跨位置见下表：表1 计划采用贝雷支架的桥梁孔跨贝雷支架现浇梁施工就是用贝雷片组装成箱梁施工的支撑平台，在贝雷架上进行箱梁模板安装、模板预压、钢筋安装、砼浇注、预应力初张拉等施工项目。
它与移动模架的区别在于，支撑系统与模板系统是分离的，且没有液压和走行系统。
贝雷支架经受力检算后，必须能满足制梁过程的各种荷载及形变。
二、贝雷支架施工方案介绍针对最不利的墩高19.5m，跨度32m的梁，设计两种方案。
这里对这两种方案进行检算。
方案1的贝雷支架布置图见图1、图2。
图1 32米现浇梁贝雷支架顺桥向布置图图2 32m现浇梁现浇支架横向布置（方案1）方案2的贝雷支架布置图见图3、图4。
图3 方案2中的贝雷梁纵桥向布置图4 方案2中的贝雷梁横桥向布置三、贝雷支架施工计算内容1、贝雷梁强度、位移计算2、立柱强度、稳定计算3、立柱基础即承台抗剪切破坏检算4、横梁计算四、贝雷支架施工计算（一）荷载分析1、箱梁自重32m梁体混凝土用量为334.5m3，容重按2.6t/m3计，则梁体重量为870t。
2、箱梁内外模板重量根据现浇箱梁定型模板图按150t考虑，呈均布荷载形式布置在底板上面。
3、人、机、料及施工附加荷载人、机、料及其他施工附加荷载取4.5kN/m2。
（二）方案1的贝雷梁及立柱承载能力计算1、腹板正下方贝雷梁计算将混凝土的重量考虑1.1倍的增大系数，人、机、料及其他施工附加荷载按箱梁底宽5m考虑，则每延米的荷载集度为：(≈870⨯1.1+⨯⨯+1505.4362kN/m56.10/32)所以参与计算的作用于支架上的荷载实际为：/362=⨯326.mmkN11803kN为安全计，假定半个箱梁的重量及施工机具、模板重量均由腹板正下方的6片贝雷梁承受。
贝雷梁便桥设计检算书
贝雷梁便桥设计检算书一、工程概况xx河道湍急，项目桥梁工程多为跨江桥。
故设在xx1#、2#和3#、4#桥之间分别设置一座施工便桥，桥长均为21m 、净宽均为3.75m、限载50t 。
二、检算书(一)基本数据及说明1、便桥允许通行能力及载重在同一时间只允许一辆车位于便桥上，车辆自重加装载重量总计不超过50t ，限速5 km/ h ，严禁在便桥范围内急刹车，取Q 1 =500kN 。
2、便桥基本数据(1)自重：贝雷片纵梁：p 1 = 4.73kN /m⋅21m =99.33kN横向连接及钢板桥面：p2=[(14.71 cm2 ⋅12 +187.5 cm2)×21 m + 46.48 cm2×5.20 m×15⋅]×7.85=106.13kN桥台及及基础：p3 = 12.4 m3⋅ρ C25混凝土+26.5m 3⋅ρ浆砌片石= 86kN(2)跨度：便桥采用贝雷片纵梁四排下加强的组拼形式，两桥台支点中心距20.6m，纵梁总长21m，采用7节贝雷架拼装成 4 排加强型，其容许弯矩[W]= 4729.0kN.m ，容许剪力[Q]= 980.8kN ，自重荷载集度q1 = 4.73kN /m。
(3)桥面系荷载集度：() /m kN 63.101821q =+=p p (二)便桥检算1、横向连接强度检算最不利状况：当满载车行于跨中时荷载 P max = kQ 1=1.2×500kN = 600kN式中 k 动载系数，取1.2Q 1满荷载总重计算图式(按最不利情况并结合现场实际情况组合)及结果如下： q=10.625kNP=600kN （弯矩最大）R=96KN(剪力）R=396KN(弯矩）P=600kN （剪力最大）R=396KN(弯矩）R=696KN(剪力）注：图中红色表示活载移到端部剪力最大组合情况。
Q max = p max +=⨯2q L 600+10.63×21/2=711.56kN < [Q ]=4×24.52×0.9=882.7kN M max = p ·8q 22L L + = 3735.7kN /m <[M ]= 4×1687.5×0.9 = 5323kN ·m 满足要求!2、横向连接挠度检算f = f 1+ f 2 + f 3式中： f 1 自重W 引起的挠度；f 1=X47200X10384X2.1X5715X10.625X2384q 53-44=EI L = 5.5493mmf 2外荷P 引起的挠度:f 2 =mm EI L 80.6X4577200X10384X7X2.1X 16X600X21n 384q 163-33== f 3销孔间隙引起的挠度；节数n = 7，销孔间隙△L = 0.159cm ，桁高h = 150cm 01484.0150159.0722tg =⨯⨯=∆=h L n φ ︒=7288.0φ()()1482.141445159.072159.0621001502=⨯⨯⨯-⨯=∆∆-=L n L n L h R cm f 3()()mm h R 6.2827288.0cos 11501428.1414452cos 1=⎪⎭⎫ ⎝⎛-+=⎪⎭⎫ ⎝⎛-+=φ 则f = f 1+ f 2+f 3=5.5+6.8+28.6=40.9满足要求!3、基础承载力检算最不利状况：当满载车行于桥头时()()kPa Pa kPa A p p p 90k 566.55.286600213.10613.99Q 2A Q 3121max <=⨯++÷+=++÷+==σ 满足地基承载力要求。
钢便桥计算书
安徽蚌埠至固镇公路改建工程2标临时钢栈桥计算书编制：批准：浙江兴土桥梁建设有限公司2012年2月7日目录1概述 (1)1.1设计说明 (1)1.2设计依据 (1)1.3技术标准 (2)1.4自重荷载统计 (3)1.5荷载工况建立 (3)1.6荷载组合： (3)2上部结构内力计算 (4)2.1桥面板内力计算 (4)2.2I22横向分配梁内力计算 (9)2.3321型贝雷梁内力验算 (14)2.4承重梁内力计算： (19)2.5钢管桩基础验算 (22)3计算结论 (28)蚌埠临时栈桥计算说明书1 概述1.1 设计说明本栈桥为安徽蚌埠至固镇公路改建工程2标基础施工，根据施工现场的具体地质情况、水纹情况和气候情况，拟建栈桥合同段长30m，便桥宽度为4米。
栈桥两侧设栏杆，下部结构采用钢管桩基础，上部结构采用贝雷和型钢的组合结构。
栈桥的结构形式为横向四排单层贝雷桁架，两侧桁架间距分0.9m，中间桁架间距为1.5m，标准跨径为12m，边侧跨径为9m。
栈桥桥面系采用定型桥面板，面系分配横梁为I22a，间距为75cm；基础采用φ529×8mm以上钢管桩，为加强基础的整体稳定性，每排钢管桩间均采用[20a号槽钢连接成整体。
1.2 设计依据1）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）2）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63-2007）3）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）4）《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）5）《海港水文规范》（JTJ213-98）6）《装配式公路钢桥多用途使用手册》7）《钢结构计算手册》1.3技术标准1）桥面设计顶标高为+17.09米。
2）设计荷载：9m3砼罐车、履-50（最大吊重按10t考虑）。
3）验算荷载：（冲击系数已加入模型）①9m3砼罐车：罐车满载在计算模型中添加。
②50T履带吊机：履带接地尺寸4.5m×0.7m。
钢便桥的设计与计算(贝雷架).docx
邓金河便桥的设计与计算主题词：邓金河便桥设计计算内容摘要：运用材料力学和结构力学方面的知识，对便桥各部受力进行了力学分析和计算，通过这些计算，选定桥面系各部构造的材料、型号和尺寸，选定主桁架的型式和跨度。
为钢桥的设计与受力分析提供了一些参考性的思路。
青银高速公路齐河至夏津段一合同段起点里程K0+000〜K15+000,全长15Km,为方便施工,在施工前先要修通主线施工便道, 在K4+570处跨越邓金河时需要修便桥一座，邓金河常水位17. 80m, 河岸地面高程19.30m,常水位时水面宽度10m。
地基土为亚粘土，通过轻型动力触探试验，测得桥位处地基容许承载力llOKPa。
因为施工中常有重车通过，拟以30t汽车作为其设计荷载，主梁型式采用贝雷钢梁，计算跨径12m。
钢梁组合形式为双排单层，共需16片标准贝雷，下承式结构，两组贝雷钢梁间净距4m,同一组的两片贝雷之间在竖直方向和水平方向以L8的角钢相连接形成整体，增加结构的稳定性。
横梁采用I28a的工字钢，每片标准贝雷的下弦杆上横放四根I28a 工字钢，工字钢长度6m,工字钢在水平方向伸出贝雷50cm, 伸出部分以L8角钢与上弦杆连接，增加全桥的结构的稳定。
共需16 根I28a工字钢，工字钢间距为100cm和40cm交替布置。
工字钢上面放置16根纵梁，纵梁为10x15的方札方木材质为东北红松，厚度为15cm,宽度为10cm,纵梁间距25cm,纵梁上面满铺15x10的方木做为桥面板，桥面板厚为10cm,材质为东北红松，桥面板单根长4m, 共需80根桥面板。
便桥各部分构造设计与计算叙述如下：一.桥面板的设计与计算公路钢桥标准设计桥面宽度3. 70m,公路施工车辆及施工机械宽度一般不超过2. 5m,施工车辆与机械可以安全通过，故确定桥面宽度为3.70。
桥面板初步选定用木桥面板，拟选用15x10的方木满铺，方木厚度为10cm,方木之间以耙钉连接，方木材质为优质红松，长度4. 0m, 共需80根方木，汽车后轴重240KN,双桥8轮，单轮压力30KN,小于木桥面板容许承载力60KN的要求，故可用方木做为桥面板。
贝雷架便桥设计及计算
施工 便桥 使用 中最 重 车辆 ９ ｍ 的混凝 土 运输 车
图 １ 荷 载 平 面 图
１ ９
设计 及计 算
Ｐ１
Ｐ２
Ｐ３
ｌ
—
＼ ／
ｆ
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＼ ／ ＼ ｌ
３８ ０ ０ Ｉ ｌ ３５ ０
吉林 交通科技
Ｓ Ｃ Ｉ Ｅ Ｎ Ｃ Ｅ ＡＮ Ｄ Ｔ Ｅ Ｃ Ｈ Ｎ Ｏ Ｌ Ｏ Ｇ Ｙ Ｏ Ｆ Ｊ Ｉ Ｌ Ｉ Ｎ Ｃ Ｏ ＭＭＵ Ｎ Ｉ Ｃ Ａ Ｔ Ｉ Ｏ Ｎ Ｓ
２ ０ １ ７年 第 ２期
贝雷架便桥 设计及计算
张 学 军
金 一 ％
１ ３ ３ ０ ０ １ ）
３ 贝雷 架梁计 算 贝雷架 按 １ ２ ＋ １ ２ ＋ ９ ｍ为 一联 计 算 ，采用 平 面杆
该结 构标 准跨 径 为 ９ ｍ、 １ ２ ｍ等 ， 因此本 桥共 设 ３跨 ， 跨径 组 合为 １ ２ ＋ １ ２ ＋ ９ ｍ 的连续 梁 结 构 ，便桥 贝雷 架 桥墩 采 用 １ ２ ０ ｃ ｍ钢 管桩 内灌 Ｃ ２ ０混凝 土 ， 每墩 位
要。
【 关键词 】 贝雷架
桥
设计
计算
作 为计 算 荷 载 ， Ｐ Ｉ ＝ ６ Ｔ、 Ｐ ２ ＝ Ｐ ３ ＝ １ ７ Ｔ 合计 ： ４ ０ Ｔ 计 算
图示 如 图 １ 、 图 ２所示 。
１ 工 程 概 况
某 高速公 路特 大桥跨 越 河流 ，需设 置 施 工便 桥
一
座， 便 桥 总 长度 拟 定 ３ ３ ｍ， 上 部采 用 “ ３ ２ １钢 桥 ” 。
图 ２ 荷 载 立 面 图
３ ８ ００
１ ３ ５０
１ ８ ０
贝雷梁便桥设计检算书.doc
贝雷梁便桥设计检算书一、工程概况xx河道湍急，项目桥梁工程多为跨江桥。
故设在xx1#、2#和3#、4#桥之间分别设置一座施工便桥，桥长均为21m 、净宽均为3.75m、限载50t 。
二、检算书(一)基本数据及说明1、便桥允许通行能力及载重在同一时间只允许一辆车位于便桥上，车辆自重加装载重量总计不超过50t ，限速5 km/ h ，严禁在便桥范围内急刹车，取Q 1 =500kN 。
2、便桥基本数据(1)自重：贝雷片纵梁：p 1 = 4.73kN /m⋅21m =99.33kN横向连接及钢板桥面：p2=[(14.71 cm2 ⋅12 +187.5 cm2)×21 m + 46.48 cm2×5.20 m×15⋅]×7.85=106.13kN桥台及及基础：p3 = 12.4 m3⋅ρ C25混凝土+26.5m 3⋅ρ浆砌片石= 86kN(2)跨度：便桥采用贝雷片纵梁四排下加强的组拼形式，两桥台支点中心距20.6m，纵梁总长21m，采用7节贝雷架拼装成 4 排加强型，其容许弯矩[W]= 4729.0kN.m ，容许剪力[Q]= 980.8kN ，自重荷载集度q1 = 4.73kN /m。
(3)桥面系荷载集度：() /m kN 63.101821q =+=p p (二)便桥检算1、横向连接强度检算最不利状况：当满载车行于跨中时荷载 P max = kQ 1=1.2×500kN = 600kN式中 k 动载系数，取1.2Q 1满荷载总重计算图式(按最不利情况并结合现场实际情况组合)及结果如下：q=10.625kNP=600kN （弯矩最大） R=96KN(剪力）R=396KN(弯矩） P=600kN （剪力最大）R=396KN(弯矩）R=696KN(剪力）注：图中红色表示活载移到端部剪力最大组合情况。
Q max = p max +=⨯2q L 600+10.63×21/2=711.56kN < [Q ]=4×24.52×0.9=882.7kN M max = p ·8q 22L L + = 3735.7kN /m <[M ]= 4×1687.5×0.9 = 5323kN ·m 满足要求!2、横向连接挠度检算f = f 1+ f 2 + f 3式中： f 1 自重W 引起的挠度；f 1=X47200X10384X2.1X5715X10.625X2384q 53-44=EI L = 5.5493mmf 2外荷P 引起的挠度:f 2 =mm EI L 80.6X4577200X10384X7X2.1X 16X600X21n 384q 163-33== f 3销孔间隙引起的挠度；节数n = 7，销孔间隙△L = 0.159cm ，桁高h = 150cm 。
贝雷梁钢便桥计算书
贝雷梁钢便桥计算书峃⼝隧道钢栈桥计算书1、⼯程概况本施⼯便桥采⽤321型单层上承式贝雷桁架，栈桥0#桥台与⽼56省道相连，6#桥台位于峃⼝隧道起点位置，横跨泗溪。
便桥孔跨布置为10m+5*15m，全长85⽶，桥⾯净宽6⽶，⼈⾏道宽度，纵向坡度+3%，桥⾯⾄河床⾯净⾼10⽶，⾄⽔⾯净空为⽶（图 1 为钢栈桥截⾯图）。
钢栈桥桥⾯系主体结构由δ=10 mm 花纹钢板、I10 ⼯字钢纵梁（间距 m）、I20 ⼯字钢横梁（长，间距 m）组成。
桥⾯板与⼯字钢采⽤⼿⼯电弧焊焊接连接，桥⾯系布置于贝雷桁梁之上，与贝雷桁梁之间⽤U 型螺栓固定。
贝雷桁梁由贝雷⽚拼制⽽成，横向设置6⽚，间距,贝雷⽚之间采⽤⾓钢⽀撑花架连接成整体。
本桥基础为明挖基础，基础为7××的钢筋砼，扩⼤基础必须坐落于河床基岩上，且基础顶标⾼低于河床。
基础上部墩⾝均采⽤φ630 mm（δ=8 mm）钢管，采⽤双排桩横桥向各布置 2 根，钢管桩之间由平联、斜撑连接。
钢管桩顶设双I32 ⼯字钢分配梁。
本桥基础设计为明挖基础，基础采⽤C25钢筋砼，钢管桩位于砼基础上与预埋钢板焊接牢固，在此不做计算。
图1 钢栈桥截⾯图（单位：mm）2、计算⽬标本计算的计算⽬标为：1）确定通⾏车辆荷载等级；2）确定各构件计算模型以及边界约束条件；3）验算各构件强度与刚度。
3、计算依据本计算的计算依据如下：[1] 黄绍⾦, 刘陌⽣. 装配式公路钢桥多⽤途使⽤⼿册[M]. 北京: ⼈民交通出版社,2001[2] 《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）[3] 《公路桥涵设计通⽤规范》（JTG D60-2004）[4] 《公路桥涵钢结构及⽊结构设计规范》（JTJ025-86）4、计算理论及⽅法本计算主要依据《装配式公路钢桥多⽤途使⽤⼿册》（黄绍⾦，刘陌⽣着.北京：⼈民交通出版社，）、《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）、《公路桥涵设计通⽤规范》（JTG D60-2004）、《公路桥涵钢结构及⽊结构设计规范》（JTJ025-86）等规范中的相关规定，通过MIDAS/Civil 2012结构分析软件计算完成。
贝雷梁钢栈桥设计计算书
1、工程概况本栈桥工程为广西北海金滩14K㎡场地施工用辅助通道。
设计宽度8米，设计长度1755.6米,跨径采用15米。
2、结构验算2.1 验算依据（1）《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2015)（2）《公路钢结构桥梁设计规范》（JTG D64-2015）（3）《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）（4）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）（5）《公路桥涵钢结构设计规范》(GB50017-2003)（6）《建筑桩基技术规程》（JGJ94-2008）（7）《钢管桩施工技术规程》（YBJ233-1991）（8）《桥梁施工图设计文件》（9）《广西北海金滩14K㎡场地岩土勘察报告》2.2 荷载参数作用于栈桥的荷载分为恒荷载及可变荷载。
恒荷载主要为栈桥结构自重，可变验算荷载为设计荷载：55t渣土运输车。
2.2.1 恒载由计算程序自动考虑。
2.2.2 可变荷载（1）55 吨渣土运输车渣土运输车共3 轴，其具体尺寸如下图，前轮着地面积为0.3×0.2m，后轮着地面积为0.6×0.2m。
单轮最大设计荷载为5.5t。
55吨渣运输车轴距布置图（单位：mm）2.3 荷载工况按最不利的原则考虑以下控制工况：（1）验算控制工况考虑栈桥实际情况，单跨长度为15m，同一跨内最多布置两辆重车，贝雷梁、桥面系验算控制工况为：工况1：结构自重+55t渣土运输车荷载+55t渣土运输车荷载， 55t渣土运输车移动荷载作用于标准贝雷梁段；工况2：结构自重+55t渣土运输车荷载+55t渣土运输车荷载， 55t渣土运输车移动荷载作用于通航口加强弦杆贝雷梁段；2.4 结构材料1、钢弹性模量E=2.1×105 mpa；剪切模量G=0.81×105 mpa；密度ρ=7850 Kg/m；线膨胀系数α=1.2×10-5；泊松比μ=0.3；抗拉、抗压和抗弯强度设计值f d =190MPa；抗剪强度设计值fvd=110MPa；2、贝雷梁中各杆件理论容许应力：抗拉、抗压和抗弯强度设计值fd=200MPa；抗剪强度设计值fvd=120MPa。
贝雷架支架计算书
贝雷架支架计算书一、主要荷载分析根据本工程桥梁结构特点，取一天门大桥第五联进行验算（此联为本工程最大箱梁尺寸，跨度最大50米，平均高度30米）箱梁尺寸：（宽×高）9.5×2.5米，跨度50米。
新浇混凝土密度取26KN/m3。
则：①箱梁自重:（查图得此联混凝土458.44m3。
）q1=(458.44×26)/(9.5×50)=25.09KN/m2。
②q2--模板自重，取0.5KN/m2。
③q3--施工人员及机具，取1.0KN/m2。
④q4--混凝土倾倒、振捣，取2.0KN/m2。
二、箱梁底模、枋木、碗扣支架调整层验算因箱梁底模、枋木、碗扣支架调整层均采用满堂支架搭设形式，具体验算过程详见《满堂支架计算书》，在此不再作计算。
三、I20a工字钢分配梁受力验算I20a分配梁上碗扣架取平均值1.8m高；纵、横间距60×60cm碗扣架调整层根数：N1=(50*9.5)/(0.6*0.6)=1320根碗扣架调整层自重：q5=(1320*10.19+1320*4*2.4)/(9.5*50)=55kg/m2=0.55KN/m2施工总荷载：Q1=1.2*(q1+q5)+1.4*(q2+q3+q4)=35.67KN/m2把整联视为均布荷载，单根工字钢受力为：q单=(Q1*50*9.5)/(50/0.6)=203.3KN受力模型图如下：荷载集度：q=q 单/12m=16.94KN/m经过受力分析，最大弯矩发生在2.3m 位置（最不利位置）最大弯矩为：m KN 2.113.294.1681ql 81M 22max •=⨯⨯== 应力验算：MPa 3.47102372.11W M 6max =⨯==-σ []MPa 140=<σσ （A3钢材允许应力）（强度满足要求）挠度验算：查表得I20a 工字钢（E=2.1*105MPa ，I X =2369cm 4）m 1024.1102369101.23843.294.165EI 384ql 5f 3854x 4--⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==mm 75.54002300400l f ==< （挠度满足要求）四、贝雷片受力验算考虑到本联箱梁的断面形式及施工需要，贝雷片横向布置端跨取13片布置（详见附图）①I20a 分配梁重量：（查表得I20a 自重：22.63kg/m ）q1=(50/0.6)*12*22.63=226.3KN②上部结构总重：Q1=35.7*50*9.5=16957.5KN③施工总荷载：Q=q1+Q1=17183.8KN把整联视为均布荷载，单根贝雷片受力情况：q 单=Q/13=1321.8KN受力模型图如下：荷载集度：q=q 单/50=26.5KN/m经过受力分析，最大弯矩发生在12m 位置（最不利位置）最大弯矩为：m KN 477125.2681ql 81M 22max •=⨯⨯== []m KN 2.788M M max •=<（弯矩满足要求）最大剪力为：KN 159125.2621ql 21Q max =⨯⨯==q[]KN 2.245Q Q max =<（剪力满足要求）挠度验算：m 101.910250500101.2384125.265EI 384ql 5f 3854x 4--⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==mm 3040012000400l f ==< （挠度满足要求）五、I56a 主分配梁受力验算I56a 工字钢特性：(查表得）b=166mm 、h=560mm 、t=21mm 、d=12.5mm 、Ix=65576cm 4、Wx=2342cm 3、ix=22.01cm 、Iy=1365.8cm 4、Wy=164.6cm 3、iy=3.18cm 、A=135.38cm 2①321型贝雷片自重：（查表得单片重量：270kg/片）q 贝雷=270*17*13=59670kg=596.7KN （17片，13排） ②施工总荷载：Q=17183.8+q 贝雷=17780.5KN受力分析：I56a 工字钢主分配梁受力模型可视为5跨连续梁，把整联视为均布荷载，单根工字钢受力情况：(整联共有10根I56a 工字钢）q 单=Q/10=1778.05KN受力模型图如下：q荷载集度：q=q 单/12=148.2KN/m经过受力分析，最大弯矩发生在3m 位置（最不利位置）最大弯矩为：m KN 7.16632.14881ql 81M 22max •=⨯⨯== 应力验算：MPa 2.711023427.166W M 6max =⨯==-σ []MPa 140=<σσ （A3钢材允许应力）（强度满足要求）挠度验算：m 1014.11065576101.238432.1485EI 384ql 5f 3854x 4--⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==mm 5.74003000400l f ==< （挠度满足要求）六、钢管支墩受力验算取墩高30m ，钢管外径D=630mm ，壁厚t=12mm查《钢结构设计手册》得：钢管截面面积：A=232.86cm 2回转半径： i=21.85cm则长细比：3.13785.213000i l===λ 根据长细比查表可知轴心受压构件的稳定系数383.0=ϕ单根立柱竖向受力：N=(Q+工字钢分配梁自重)/20=895.4KN①稳定性验算根据《建筑施工钢管脚手架安全技术规范》有关支架立杆的稳定性计算公式：f WM A N w ≤+ϕ N —钢管所受的垂直荷载ϕ—轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ查表即可求得A —钢管截面面积（查表可得）w M —风荷载对立杆产生弯矩（碗扣式支架已计算）W —钢管抵抗矩（查表得3533.23cm 3）f —钢材的抗压强度设计值，f ＝205N/mm 2参考《钢结构设计手册》。
贝雷梁便桥检算_
栈桥梁部设计计算书一、设计资料1．跨径：计算跨径：L=4×18.0m。
2．桥面净空：净4＋1.5m。
3．设计荷载：汽－超20，挂－120。
4．材料：贝雷梁，Q235型钢。
5．设计依据：《西公河特大桥施工图》《公路桥涵设计通用规范》（JTJ021－89）；《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025－86）；《装配式公路钢桥多用途使用手册》，人民交通出版社，2002年；《公路桥涵设计手册》二、构造型式及尺寸栈桥桥面净空为净4＋1.5m，栈桥梁部采用连续梁结构，一联跨度布置为4×18m，栈桥梁部使用贝雷梁搭设，横桥向布置3组单层双排贝雷梁，每组2片，组间距1.5m。
桥面采用16cm厚方木满铺。
车道两侧设防撞栏，一侧设1m宽人行道。
三、内力计算（一）荷载取值1、恒载恒载包括：贝雷梁、横向联接系、分配垫梁、桥面系等结构重量。
经主要工程材料数量统计及参考其它类似桥梁资料可知，恒载为：g＝30 kN/m。
2、基本可变荷载基本可变荷载按照汽－超20设计，挂－120检算。
①荷载横向分配考虑道栈桥宽跨比较大，贝雷梁结构一致，刚度相同等因素，为简化计算，荷载横向分配调整系数按1.2计算。
②汽车冲击系数根据《公路桥涵设计通用规范》第2.3.2条可知，汽车冲击系数为：1515（二）计算模型将桥面纵向分配梁作为桥面元、横向分配梁作为贝蕾梁和纵向分配梁的联结单元，对整个结构进行加载检算。
（三）检算结果采用桥梁有限元结构分析程序对一联4X18m进行加载计算，考虑荷载横向分配和汽车冲击后，内力组合作用下贝雷梁杆件轴力计算结果见下表。
支墩恒载最大支反力为270 kN；活载最大支反力为850 kN；汽车制动力为165 kN。
四、挠度计算以汽车荷载（不计冲击力）计算栈桥上部构造最大竖向挠度，计算结果见下表。
结论：经上述计算可知，栈桥满足设计要求。
钢管排架支墩设计计算一、构造形式及尺寸栈桥上部采用贝蕾梁4X18m一联，下部结构为钢管桩排架墩，φ800×10mm钢管，钢管间设有联结系，每联中设一个制动墩采用2X3的结构形式，其他支墩均采用2X1形式，钢管间设有桩连接系、分配梁、垫梁组成。
30米贝雷梁公路二级钢桥主梁计算书
ZB-200型装配式公路钢桥主梁结构强度计算书根据客户的要求，需要一座总长30.48米，宽度4.2米、可以在每跨通行荷载为公路二级的装配式公路钢桥。
拟定钢桥结构采用ZB-200型三排加强型组合结构，并根据《ZB-200型装配式公路钢桥手册》的相关参数对该桥主梁桁架作强度计算。
公路二级荷载:对于公路二级查到国家对此类车的相关设计标准，公路二级荷载为超汽-20级（车队），超汽-20级（车队）主车为20吨，该车各项主要技术指标如下：为2轴车，方向轴承载70KN,后面一个轴承载130KN，纵向轴距为4米。
重车为55吨，该车各项主要技术指标如下：为5轴车，方向轴承载30kn, 后面4个轴分别承重120Kn、120kn、140kn、140kn，纵向轴距为3米+1.4米+7米+1.4米,依据上述数据作弯矩影响线：一：根据《ZB-200型装配式公路钢桥多用途手册》的规定,结构承载能力的计算如下。
1：桥梁所承受的最大弯矩M，按下式（2-1）确定；桥梁所承受的最大剪力Q按下式（2-2）确定。
弯矩: M=[M1（1+μ）k1k2+ M0]≤[M] （2-1）剪力: Q=[Q1（1+μ）k1k2+ Q0]≤[Q] （2-2）式中：M—计算弯矩（kN·m）Q—计算剪力(KN)M1—活载弯矩（kN·m）Q1—活载剪力 (KN)M0—静载弯矩（kN·m）Q1—静载剪力 (KN)（1+μ）冲击系数，ZB-200型钢桥按GJB435-88《军用桥梁设计荷载》规定如下弯矩计算采用1+μ=1.1，剪力计算采用1+μ=1.2⑴荷载分配系数k1按“杠杆分配法”进行计算确定。
详见表2-51⑵k2—多排桁架结构的桥梁，桁架受力不均匀系数。
根据计算结果，现确定为：弯矩计算，k2=1.1；剪力计算，k2=1.2。
2：按影响量算得车载弯矩M活=30Kn×1.92+120Kn×7.54+140Kn×14.54+70Kn×1.92＝3132.4Kn·mZB-200型装配式公路钢桥三排加强型桥结构的自重每节为55.57KN，分摊到半边桥主梁桁架为9.12KN/m。
施工临时贝雷梁钢便桥计算书
目录1. 工程概况 (1)2.参考规范及计算参数 (3)2。
1。
主要规范标准。
(3)2。
2.计算荷载取值 (3)2.3.主要材料及力学参数 (4)2。
4.贝雷梁性能指标 (5)3。
.................................................................................................................................. 上部结构计算63.1.桥面板计算 (6)3。
2.16b槽钢分布梁计算 (6)3。
3。
贝雷梁内力计算 (7)4.杆系模型应力计算结果 (11)4.1.计算模型 (11)4.2.计算荷载取值 (12)4。
3。
贝雷梁计算结果 (13)4。
4。
墩顶工字横梁计算结果 (21)4。
5。
钢立柱墩计算结果 (24)5.下部结构验算 (26)6。
...................................................................................................................................... 稳定性验算28 7。
.................................................................................................................................................... 结论281.工程概况根据现状道路控制条件,李家花园隧道拓宽改造工程钢便桥跨径布置为6m+9m+24m（27m）+12m。
桥面宽度每跨等宽，第一跨为12.629m，第二跨15.4m，第三跨20.4m（23.4m),第四跨28。
673m。
第三跨20.4m宽度跨径为24m，另外3m范围跨径27m。
贝雷片钢便桥计算书
贝雷片钢便桥设计计算书1、设计依据1.1《××××××合同段钢便桥设计图》1.2《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》1.3《钢结构设计手册》（第三版）1.4《钢结构设计规范》1.5《装配式公路桥梁钢桥使用手册》。
1.6《公路桥涵设计通用规范》1.7《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》1.8《公路桥涵地基与基础设计规范》2、技术指标设计荷载：公路-Ⅰ级;设计速度：10公里/小时桥面净空：净3.7米。
地震动峰值加速度系数小于0.05g。
设计洪水频率：1/100。
3、结构布置形式××××××合同段需要架设一座便桥跨越都柳江，桥长183米，通过车辆为70t 的汽车，汽车全宽2.7米。
根据以上资料及地面线资料，确定本桥结构布置如下：上部构造：采用公路钢桥标准桥面3.7米，跨径为36+4×33m，全桥共长183m，主梁断面为单层三排加强型弦杆，全桥横向共6片贝雷架。
其中横梁架设在贝雷架的下弦杆上，每隔1.5m一根，连通六片贝雷架，长5.85m。
横梁之上再设纵梁，纵梁长3m，宽0.75m。
纵梁之上再铺设桥板，采用木板则要求按轴压力120KN设计。
护轮木安装在行车道的两侧，用以压住桥板，固定桥面的外缘。
人行道的设计可根据施工中的具体情况而设，可悬臂架设在贝雷架的外侧。
下部构造：钢筋砼桩基础和墩柱为2根φ150cm的圆桩，盖梁为厚度为120cm的C25砼。
墩顶支座采用木跺。
桥型布置见附图1，横断面见下图。
图1、桥梁横断面4、材料参数主梁采用贝雷架拼装而成，根据《装配式公路桥梁钢桥使用手册》,加强型弦杆三排单层的容许弯距为4809.4KN·m，剪力为698.9KN。
桥面板采用木板，承载能力为60KN。
C25砼强度按规范取值。
5、构件计算5.1、荷载分析图2、车辆荷载车辆荷载按《公路桥涵设计通用规范》中车辆荷载的取值。
贝雷架施工便桥计算书
工字钢施工便桥计算书一、工程简介为便于混凝土等施工物资的运输在距南盘江特大桥3号墩上游40米处设一座两跨共57米（27米＋30米）钢便桥。
便桥2号墩位于河中岛焦基岩上。
上部均采用63C工字钢拼装，全桥采用七排单层工字钢桁架。
二、桥位选址及布置根据两岸接线位置、地形、高差和地质等情况，测定最适宜的桥梁中线；测量河流宽度，测定推出桥梁跨径。
三、工字钢桁架结构验算本工程以8m3砼运输车为最重，便桥设计以能通过8m3砼运输车即可，运输车自重17t 到20t，8m3砼约21t。
计算时便桥所受荷载按集中荷载考虑——取50t，七片工字钢自重取0.14114x7KN／ｍ。
当活载作用在跨中时，便桥承受的荷载为最不利荷载。
便桥受力图示如下：便桥荷载示意图（一）30 米跨径（七排单层工字钢桁架）1、实际弯矩计算M＝ｑｌ2／ 8+ｋｐｌ／4＝0.14114×302/8+500/7×30×1.1×1.2×1.05/4＝758.378KN.ｍ最大允许弯矩：［M］＝M/W=758.378×106/32.489×105=277.411MPa<145 MPa 2、实际剪力计算Q＝ｋ（ｐ+ｑｌ）/2＝1.1×1.2×1.05（ 500/7+0.14114×30） /2＝52.434KN.ｍ最大允许剪力:［Q］＝Q×S X/(I X＆)=52.434×1945.9/(1023.39×17)=5.865MPa 3、挠度［ｆ］＝L/400＝30000/600＝50mm＞ f＝ 5ql4/384EI+ｐｌ3/48ＥＩ＝ 5×0.14114×9.8×300004/(384×2.1×105×1732303.2×104) +50/7×9.8×1000×30000３／(48×2.1×105×1732303.2×104)＝14.833mm三、施工安全1、施工期间保证通航净空，满足通航的要求；洪水季节，安排汛期值班人员检查水位对便桥基础的影响。
贝雷梁支架计算书
简支箱梁贝雷支架现浇施工方案计算书一、工程概况为加快现浇简支箱梁施工进度，确保施工工期，施工单位决定增加2套贝雷支架和1套箱梁模板，进行现浇简支箱梁的施工。
计划采用贝雷支架进行箱梁现浇的桥梁孔跨位置见下表：表1 计划采用贝雷支架的桥梁孔跨序号桥梁名称制梁位置孔跨数备注2孔24m梁，1 东边山大桥全桥梁高3.05m2孔32m梁1孔24m梁，2 陈福湾1＃大桥全桥梁高3.05m9孔32m梁3孔24m梁，合计11孔32m梁贝雷支架现浇梁施工就是用贝雷片组装成箱梁施工的支撑平台，在贝雷架上进行箱梁模板安装、模板预压、钢筋安装、砼浇注、预应力初张拉等施工项目。
它与移动模架的区别在于，支撑系统与模板系统是分离的，且没有液压和走行系统。
贝雷支架经受力检算后，必须能满足制梁过程的各种荷载及形变。
二、贝雷支架施工方案介绍针对最不利的墩高19.5m，跨度32m的梁，设计两种方案。
这里对这两种方案进行检算。
方案1的贝雷支架布置图见图1、图2。
30140ⅠⅡⅠⅡ4972单位：m m图1 32米现浇梁贝雷支架顺桥向布置图2Ⅰ36a 工字钢砂桶95×3001395.5375.5承台承台墩身墩身74252962062072008500350图2 32m现浇梁现浇支架横向布置（方案1）方案2的贝雷支架布置图见图3、图4。
图3 方案2中的贝雷梁纵桥向布置图4 方案2中的贝雷梁横桥向布置三、贝雷支架施工计算内容1、贝雷梁强度、位移计算2、立柱强度、稳定计算3、立柱基础即承台抗剪切破坏检算4、横梁计算四、贝雷支架施工计算（一）荷载分析1、箱梁自重32m梁体混凝土用量为334.5m3，容重按2.6t/m3计，则梁体重量为870t。
2、箱梁内外模板重量根据现浇箱梁定型模板图按150t考虑，呈均布荷载形式布置在底板上面。
3、人、机、料及施工附加荷载人、机、料及其他施工附加荷载取4.5kN/m2。
（二）方案1的贝雷梁及立柱承载能力计算1、腹板正下方贝雷梁计算将混凝土的重量考虑1.1倍的增大系数，人、机、料及其他施工附加荷载按箱梁底宽5m考虑，则每延米的荷载集度为：(≈870⨯1.1+⨯⨯+1505.4362kN/m56.10/32)所以参与计算的作用于支架上的荷载实际为：/362=⨯326.mmkN11803kN为安全计，假定半个箱梁的重量及施工机具、模板重量均由腹板正下方的6片贝雷梁承受。
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30m贝雷架钢便桥计算书1.工程概况本桥适用于30m下承式贝雷架钢便桥。
桥梁主体结构为321型三排单层加强贝雷架。
便桥净宽4.2m，行车道净宽4m，人行道宽净宽1m。
桥面铺设8mm厚Q235钢板，面板上沿桥向横向焊接φ12的圆钢，间距15cm，面板下设加强肋10#工字钢，间距25cm，工字钢底部铺设横向分配梁28b#工字钢，横穿贝雷架，纵向间距为1.5m。
2.设计参数2.1设计荷载设计荷载按照公路I级，考虑到贝雷架钢便桥长30m，采用车道荷载进行桥梁结构设计计算。
贝雷架钢便桥结构图见图1,立面图见图2。
图1 贝雷架钢便桥结构图（单位：mm）图2 贝雷架钢便桥立面图（单位：mm）2.2受力模型建立受力模型，如图3。
图3 桥梁受力模型（单位：mm）对桥梁受力模型进行简化，简化为简支梁受力模型（偏于安全），见图4。
图4 简化后的受力模型（单位：mm）3.加强肋10#工字钢受力验算3.1工字钢及面板参数构件参数：理论重量11.261kg/m(0.11261kN/m),d=4.5mm,Ix:Sx=8.59,Wx= 49cm3，[σ]=145Mpa/1.2=120.8 Mpa，[τ]=85Mpa/1.2=70.8Mpa，安全系数取1.2，E=206GPa,Ix=245cm4,8mm厚钢板0.628kN/m2。
3.2荷载组成根据公路I级车道荷载的均布荷载标准值qk=10.5kN/m，桥涵计算跨径小于或等于5m时，Pk=180kN;桥涵计算跨径等于或大于50m时，Pk=360kN，桥涵计算跨径大于5m，小于50m时，Pk值采用插法求得。
因计算跨径为1.5m，故集中力Pk=180kN。
荷载组合采用1.2恒载+1.4活载。
3.3受力计算以简支梁模型计算，以跨中1.5m最不利位置进行受力分析，以单根工字钢进行受力计算。
截取单元见图5。
图5 截取单元的断面图3.3.1恒载计算(1)面板重力0.628×4×1.5=3.768kN(2)10#工字钢重力（0.11261kN/m）0.11261×1.5×（4/0.25+1）=2.87kN则单根工字钢每延米重力q1=（3.768+2.87）/((4/0.25)+1)=0.26kN/m(3)恒载弯矩M1(组合系数1.2)M1=1.2×0.125×0.26×1.5×1.5=0.09kN·m图6 恒载作用下均布力、剪力及弯矩图3.3.2活载计算根据公路I级车道荷载的均布荷载标准值qk=10.5kN/m，桥涵计算跨径小于或等于5m时，Pk=180kN;桥涵计算跨径等于或大于50m时，Pk=360kN，桥涵计算跨径大于5m，小于50m时，Pk值采用直线插求得，计算跨径为1.5m，故Pk=180kN。
(1)均布荷载q=10.5kN/m跨中弯矩M2=0.125qL2=0.125×10.5×1.5×1.5=2.95kN·m图7 活载作用下均布力、剪力及弯矩图(2)集中荷载Pk=180kN跨中弯矩M3=0.25PkL=0.25×180×1.5=67.5kN·m跨中弯矩为2.95+67.5=70.45 kN·m则活载弯矩M4(组合系数1.4)活载小计M4=1.4×（2.95+67.5）=98.63kN·m图8 活载作用下集中力、剪力及弯矩图3.3.3应力计算荷载组合：1.2倍恒载+1.4倍活载=0.09+98.63=98.72kN·m分配至单根工字钢跨中弯矩M5=98.72÷（4/0.25+1）=5.81kN·m支点反力R4=Q1=R1+R2+R3=0.5×（0.26×1.5+10.5×1.5+180）/2=5.95kN 偏载系数1.4即单根工字钢支点反力为1.4×5.95=8.33kNσ=M/W=5.81/49=118.51Mpa<[σ]=120.8Mpaτ=QSx/Ixd=8.33/8.59/4.5=21.56<[τ]=70.8Mpafc1=5qL4/384EI=5×（0.26+10.5+180/(16+1)/1.5）×1.5^4/(384/206/7480= 0.23cm<[f]=150/250=0.6cm，满足受力要求。
可得10#工字钢满足受力要求。
4.横向分配梁28b#工字钢受力验算4.1 28b#工字钢参数构件参数：理论重量47.888kg/m(0.478881kN/m),d=10.5mm,Ix:Sx= 24.2,Wx=534cm3，[σ]=145Mpa/1.2=120.8 Mpa，[τ]=85Mpa/1.2=70.8Mpa，安全系数取1.2，E=206GPa,Ix=7480cm4,8mm厚钢板0.628kN/m2。
3.3.1荷载计算以单根横向分布梁建立受力体系，受集中荷载+分布荷载。
(1)集中荷载：纵向加强肋工字钢传递下来的集中力P1=5.95kN,共17个，n=16（n为空隙数）图9 集中力、剪力及弯矩图M6=0.125nPL=0.125×16×5.95×4.2=50kN·m图10 均布力、剪力及弯矩图M7=0.125qL2=0.125×0.47888×4.2×4.2=1.06kN·mM8=50+1.06=51.06kN·m(2)支点反力（28b#工字钢重力（0.47888kN/m））Ra4=Q2+Q3=(5.95×17+0.47888×4.2)/2=51.6kN偏载系数1.4即单根28b#工字钢支点反力为1.4×51.6=72.24kN·mσ=M/W=51.06/534=95.61Mpa<[σ]=120.8Mpaτ=QSx/Ixd=72.24/24.2/10.5=28.43<[τ]=70.8Mpafc2=5qL4/384EI=5×（5.95×（16+1）/4.2+0.47888×4.2^4/384/206/7480×10000=0.64cm<[f]=420/250=1.68cm，满足受力要求。
可得28b#工字钢满足受力要求。
5.贝雷架受力验算5.1贝雷架参数三排单层贝雷架其容许力见下表1，30m钢便桥共计60片贝雷片。
表1 桁架结构容许力表5.2荷载组成以简支梁为模型，以贝雷架作为梁体进行整体受力分析，以单根贝雷架进行受力分析，承受1.2恒载+1.4活载。
5.3受力计算5.3.1恒载计算(1)面板荷载62.8×4×30×10/1000=75.36kN(2)10#工字钢荷载11.261×（4/0.25+1）×30×10/1000=57.43kN(3)28b#工字钢（工字钢根数42根）47.888×42×4.2×10/1000=84.474kN(4)贝雷架自重荷载（贝雷架自重340kg/m，共计60片）340×60×10/1000=204kN恒载计算75.36+57.43+84.474=421.27kN则均布荷载q4=421.27/30=14.04kN/m支点反力为Ra5=421.27/2=210.63kN跨中弯矩M9=0.125qL2=0.125×14.04×30×30=1579.75kN·m图11 贝雷架恒载均布力、剪力及弯矩图则恒载弯矩M10(组合系数1.2)M10=1.2×1579.75=1895.69kN·m5.3.2活载计算根据公路I级车道荷载的均布荷载标准值qk=10.5kN/m，桥涵计算跨径小于或等于5m时，Pk=180kN;桥涵计算跨径等于或大于50m时，Pk=360kN，桥涵计算跨径大于5m，小于50m时，Pk值采用插法求得，经计算集中荷载Pk=280kN。
(1)均布荷载q=10.5kN/m跨中弯矩M11=0.125qL2=0.125×10.5×30×30=1181.25kN·m图12 贝雷架活载均布力、剪力及弯矩图(2)集中荷载Pk跨中弯矩M12=0.25PL=0.25×280×30=2100kN·m图13 贝雷架活载集中力、剪力及弯矩图Ra6=(10.5×30+280)÷2=297.5kN则活载弯矩M12(组合系数1.4)M13=1.4×(1181.25+2100)=4593.75kN·m5.3.3受力计算M14=M10+M13=1895.69+4593.75=6489.44kN·m由表1桁架结构容许力表，得三排单层加强型贝雷架容许弯矩为4809KN·m，则M14<[M]=4809×2=9618kN·mQ7=Q5+Q6=Ra5+Ra6=210.63+297.5=508.13kN偏载系数1.4即支点反力为1.4×508.13=711.39kN由表1，得三排单层加强型贝雷架容许剪力为698kN，则Q5=711.39<[Q]=698×2=1369kN综上可得该贝雷架钢便桥稳定安全。