船舶轴系校中计算书
船舶轴系校中计算书
尾管斜膛孔数据
尾管后轴承长度 艉管后轴承支点距后端面距离 尾管后轴承间隙 艉管最大斜度 艉管平均斜度
艉管不需进行斜膛孔
:
1000.0
:
1275.0
:
1.1
:
1.1E+00
: 5.14E-02
轴承 序号
2
mm mm mm mm mm
Ver.0601 70088 浙江欣海船舶
COMPASS
SRM04
船舶轴系校中计算程序 ( Ver. 0201 ) - 70088
变位 ( mm )
0.0000 0.0000 -0.3450 -0.3700
转角 ( rad )
1.5018E-04 -1.3249E-04 -7.4741E-05 -5.8285E-05
反力 ( k.N )
22.678 8.277 3.952 7.231
20%轴段重量 ( k.N )
1.909 3.530 2.593 0.226
单元材料 序号
3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
Ver.0601 70088 浙江欣海船舶
F
0.00
0
材料数据
材料序号
1 2 3
弹性模量(N/mm^2)
2.060E+11 2.060E+11 2.060E+11
PAGE 3
单元 号
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35
67m滚装船推进轴系校中计算
67m滚装船推进轴系校中计算摘要：本文介绍67m滚装船推进轴系的一种简易校中计算方法，及其力学模式的确立，为船上的轴系对中提供对中数据。
关键词：推进轴系；校中；计算1 前言67m滚装船是江门船厂为澳大利亚船东建造的航行于岛屿之间的汽车渡船。
本船基本尺度：结构船长67m，总船长~72m，型宽13m，设计吃水2.5m。
推进系统为双机双浆双舵，配置V型减速齿轮箱，首部设置侧推装置。
通常情况下，推进轴系的校中计算是由主机厂提供，需要运用一套复杂的计算公式和专门的计算机软件计算得出，但由于本船船东方面的原因，主机厂未提供此校中计算，船东于是委托我公司进行推进轴系校中计算。
此计算主要是为船上的轴系对中提供对中数据。
2 推进轴系的主要参数和基本布置主机：MTU 8V4000M60R 700KW；减速齿轮箱：TWIN DISC6619RV 减速比2.95：1 轴线至箱底距离280mm；尾轴直径×长度：Φ115.5mm×4840mm；中间轴直径×长度：Φ110mm×3367mm；Φ110×3002mm各一条；轴系布置图如图1所示。
本船的推进轴系布置比较特别，整个轴系为V型布置，主机位于船尾在螺旋桨之后，主机输出端朝船首通过弹性联轴节与后中间轴连接，前后中间轴之间以齿轮联轴节相连，前中间轴与齿轮箱输入端以弹性联轴节相连，前后中间轴分别有两个轴承，共四个中间轴承。
齿轮箱为V型传动，输入端与输出端之间的夹角为10°，输出端通过刚性联轴节与尾轴连接，尾轴设置尾部美人架轴承和前部尾管轴承。
中间轴与尾轴的夹角为10°，其中中间轴朝前倾斜2°而尾轴则朝尾倾斜8°。
3 推进轴系的力学模式和校中计算推进轴系的各个轴承位置已由澳洲船东来的技术设计提供为已知条件，包括每条中间轴各两个中间轴承以及尾轴美人架轴承和尾管轴承。
其中主机输出端至齿轮箱输入端之间的中间轴系全为弹性联轴节或齿轮联轴节，没有刚性联轴节，两条中间轴放置在各自的两个中间轴承上其重量分别由各自的两个中间轴承承担，因此中间轴系无需进行校中计算，只要按直线进行对中即可，而中间轴自身重量产生的挠度一般都在联轴节允许的公差范围之内可以忽略不计。
船轴系校中
******船轴系校中主机、发电机、泥泵安装工艺上海顺桅船舶科技有限公司编制目录第一章尾轴—主推进减速轮齿箱、主机、轴带发动机、泥泵轮齿箱、泥泵校中安装工艺第二章舵承座定中工艺第三章下舵承衬套冷套工艺第四章上舵承定位与舵杆校中工艺第五章美人架尾轴前衬套座定位工艺第六章尾轴衬套压入工艺第七章尾轴吊入工艺第八章艉轴和推进齿轮箱校中工艺第九章主推进减速轮齿箱环氧垫片浇铸工艺第十章主推进减速轮齿箱--主机校中工艺第十一章主机环氧垫片浇铸工艺第十二章轴带发动机校中与环氧垫片浇铸工艺第十三章泥泵轮齿箱校中与环氧垫片浇铸工艺第十四章泥泵校中与环氧垫片浇铸工艺第十五章环氧垫片浇铸通用工艺第十六章平轴法法兰校中工艺第一章尾轴—主推进减速轮齿箱、主机、轴带发动机、泥泵轮齿箱、泥泵校中安装工艺一、有关技术文件及图纸二﹑轴系校中工装与工具三﹑轴系校中的条件与要求1.轴系校中及施工检验应在下水后进行，船舶各水舱均匀压载，且船舶排水量应大于船舶空载总排水量的85%，船舶尾倾尽量控制在1--1.5%以内。
2.轴系校中施工报验过程中，在轴系区域内及相连区域应停止一切振动性作业及焊接作业，并注意环境温度的影响和吃水的变化。
3.轴系校中船舶单独系泊，避免船舶碰撞引起校中值多变，泊船位有一定富裕水深。
4.轴系校中和报验应选在夜里10点以后，早上8点前。
5.泵舱前舱壁往后、艉楼甲板上一层以下的全部船体结构和基座应装焊、矫正结束，艉轴管、前轴毂、轴支架按交验合格的船体中心线装焊完工，艉部支撑拆除，艉轴管、泵舱前舱壁往后舱室以及双层底舱密性试验结束，停止振动性作业；6.上述区域的双层底、艉尖舱、机舱内与船体联接的箱柜密封性试验结束，相应管路安装完成；7.轴系通过的横向舱壁应当预先开孔；8.推进主机，推进减速箱、主发电机、泥泵、泥泵齿轮箱、中间轴承吊入机舱，并作好临时支撑。
9.机舱内的辅助设备也必须进舱，找中过程中，应停止较大振动和重物吊入吊出的作业；10.机舱必须清洁干净，结构的打磨工作完成；11.记录粗拉线后到精拉线之间的气温及船体温度，记录并画出温度曲线、和船体变形曲线，注意分析温度变化对校中的影响。
(完整版)船舶动力装置轴系设计计算
轴系强度计算在推进装置中，从主机（机组）的输出法兰到推进器之间以传动轴为主的整套设备称为轴系。
轴系的基本任务是：连接主机（机组）与螺旋桨，将主机发出的功率传递给螺旋桨，同时又将螺旋桨所产生的推力通过推力轴承传给船体，以实现推进船舶的使命。
当机舱位置确定，主机布置好后，即可考虑轴系设计和布置。
4.1轴系的布置4.1.1 传动轴的组成和基本轴径传动轴一般由螺旋桨轴(尾轴)、中间轴和推力轴，以及将它们相连接的联轴器所组成。
本船因其推力轴承已放置在减速齿轮箱中，所以不设推力轴。
而且本船螺旋桨轴不分段制造，最后本船传动轴组成设计成1根中间轴和1根螺旋桨轴。
轴的基本直径d(mm)应不小于按下式计算的值（考虑到标准化的要求，各轴轴径一般取不小于计算值的整数）d=(4.1)100=100=191.88C mmC=1.0——中间轴的直轴部分，d=mm，取200mm作为设计尺寸。
191.88C=1.27——对于油润滑的且具有认可型油封装置的，或装有连续轴套（或轴承之间包有适当保护层）的具有键的螺旋桨轴d=⨯=243.69mm，设计时取250mm。
191.88 1.27C=1.05——尾尖舱隔舱壁前的尾轴或螺旋桨轴的直径可按圆锥减小，但在联轴器法兰处的最小直径应不小于C=1.05计算所得的值。
d=⨯=201.47mm，即螺旋桨轴在联轴器法兰处的最小191.88 1.05直径应不小于201.47mm。
4.1.2 轴系布置的要求传动轴位于水线以下，工作条件比较恶劣，在其运转时，还将受到螺旋桨所产生的阻力矩和推力的作用，使传动轴产生扭转应力和压缩应力；轴系本身重量使其产生的弯曲应力；轴系的安装误差、船体变形、轴系振动以及螺旋桨的水动力等所产生的附加应力等。
上述诸力和力矩，往往还是周期变化的，在某些时候表现更为突出，例如船舶在紧急停车、颠繁倒车或转弯，或是在大风大浪中受到剧烈纵摇或横摇时，使传动轴所受负荷更大，有时甚至使它产生发热或损坏。
船舶推进轴系的一般布置和校中计算
船舶推进轴系的一般布置和校中计算付品森【摘要】Sailing safety of a ship is directly concerned with the quality of the alignment of propulsion shafting, which is inlfuenced by many factors, such as process precision of ship shaft, installation bending of shafting, hull distortion, quality of operation personnel and so on. This paper introduces the principles and methods for the calculation of general arrangement and alignment of propulsion shafting, and especially presents principle, calculation procedure and algorithm of rational load method. Taking an ocean engineering vessel as an example, it describes method, program, procedure and analysis of jack-up test in detail.%船舶推进轴系校中质量的好坏直接关系到船舶的航行安全，而影响轴系校中质量的因素很多，如船轴的加工精度、轴系的安装弯曲、船体变形、操作人员素质等。
文中介绍了船舶推进轴系一般布置和校中计算的一些原理和方法，重点介绍合理负荷法的原理、计算步骤和计算方法等，并以某海洋工程船为例，详述了顶举试验的方法、程序和步骤与分析。
【期刊名称】《船舶》【年(卷),期】2014(000)005【总页数】8页(P66-73)【关键词】推进轴系;平轴法;合理负荷法;顶举试验【作者】付品森【作者单位】博格普迅推进器国际贸易上海有限公司上海200050【正文语种】中文【中图分类】U664.2船舶轴系是船舶动力装置中的重要组成部分，轴系把柴油机的曲轴动力矩传给螺旋桨，以克服螺旋桨在水中转动的阻力矩，再将螺旋桨产生的轴向推力传递给推力轴承，克服船舶航行中的阻力，实现推动船舶航行的目的。
（完整word版）船舶稳性校核计算书
（完整word版）船舶稳性校核计算书一、概述本船为航行于内河B级航区的一条旅游船。
现按照中华人民共和国海事局《内河船舶法定检验技术规则》（2004）第六篇对本船舶进行完整稳性计算。
二、主要参数总长L OA13.40 m垂线间长L PP13.00 m型宽 B 3.10 m型深 D 1.40 m吃水 d 0.900 m排水量? 17.460 t航区内河B航区三、典型计算工况1、空载出港2、满载到港五、受风面积A六、旅客集中一弦倾侧力矩L KL K=1(1?n5lb)=0.030 mn lb =1.400<2.5，取nlb=1.400式中：C—系数，C=0.013lbN=0.009<0.013，取C=0.013n—各活动处所的相当载客人数，按下式计算并取整数n=NSbl=28.000S—全船供乘客活动的总面积，m2，按下式计算：S=bl=20.000 m2b—乘客可移动的横向最大距离，b=2.000 m；l—乘客可移动的横向最大距离，b=2.000 m。
七、全速回航倾侧力矩L VL V=0.045V m2L S[KG?(a2+a3F r)d]KN?m式中：Fr—船边付氏数，F r=m9.81L；Ls—所核算状态下的船舶水线长，m；d—所核算状态下的船舶型吃水，m；—所核算状态下的船舶型排水量，m2；KG—所核算状态下的船舶重心至基线的垂向高，m；Vm—船舶最大航速，m/s；a3—修正系数，按下式计算；a3=25F r?9当a3<0，取a3=0；当a3>1时，取a3=1；a2—修正系数，按下式计算；a2=0.9(4.0?Bs/d)当Bs/d<3.5时，取Bs/d=3.5；当Bs/d>4.0时，取Bs/d=4.0；。
船舶轴系校中通用工艺规范（外高桥标准）
船舶轴系校中通⽤⼯艺规范（外⾼桥标准）船舶轴系校中通⽤⼯艺规范前⾔本规范为公司新编的船舶轴系校中通⽤⼯艺规范。
在编制过程中，依据《中国造船质量标准》的要求，满⾜我国《钢质海船⼊级与建造规范》,参考兄弟船⼚的有关资料，并结合本公司的⽣产实际情况编制⽽成。
本规范由上海外⾼桥造船有限公司提出；本规范由设计部归⼝；本规范起草部门：设计部本规范主要起草（编制）：郭勇标检：戴⼩虎审核：杜剑锋本规范由总⼯程师南⼤庆批准。
1 范围本规范规定了船舶轴系校中通⽤⼯艺的安装前准备、⼈员、⼯艺要求、⼯艺过程和检验。
本规范适⽤于船舶轴系的校中和安装。
2 安装前准备2.1 熟悉了解并掌握主机、轴系及其安装的所有设计图纸、产品安装使⽤说明书等技术⽂件。
2.2 到仓库领取配套设备必须检查其完整性，并核对产品铭牌、规格、型号。
2.3 检查设备的外观是否有碰擦伤、油漆剥落、锈蚀及杂物污染等。
2.4 检查所有管⼝、螺纹接头等的防锈封堵状态。
2.5 对检查完毕的配套设备必须有相应的保洁、防潮、防擦伤等安全措施。
2.6 对基座、垫块、调整垫⽚等零部件必须按图纸等有关⽂件进⾏核对。
3 ⼈员3.1 安装⼈员应具备专业知识并经过相关专业培训、考核合格后，⽅可上岗。
3.2 安装⼈员应熟悉本规范要求，并严格遵守⼯艺纪律和现场安全操作规程。
4 ⼯艺要求4.1 主机吊装和初步定位应符合设计图纸要求。
4.2 轴系校中连接法兰镗孔应符合设计图纸要求。
4.3 轴系校中、连接、负荷测量符合图纸和《轴系校中计算书》要求。
4.4 主机曲柄差和轴承间隙符合主机制造⼚要求。
5 ⼯艺过程5.1 主机输出端和中间轴法兰螺栓孔镗孔5.1.1 法兰校中中间轴前法兰与主机输出端轴法兰镗孔前，应⽤临时螺栓（交错）将两法兰连接，调整两个法兰外圆同轴度，要求两法兰偏移量不⼤于0.03mm，平⾯贴合值为“0”。
为确保镗削余量，两法兰的螺孔应尽量成“内切圆”状态。
5.1.2 ⽤专⽤镗孔⼯具采⽤分两批⽅法进⾏加⼯，先⾏交叉镗削其余⼏个螺栓孔，螺栓孔应顺锥度，加⼯要求按相应的图纸执⾏。
项目-船舶轴系安装,曲线校中
③校中后，测量并配制中间轴承及主机机座(或减速 器)下的垫片，并配制基座螺栓，将中间轴承及主机 紧固在各自的基座上。（不一定）
④主机紧固后应测量曲轴的臂距差，减速器固定后 应测量大、小齿轮的啮合质量，且应符l合有关规定。
⑤装配法兰连接螺栓，将各传动轴、主机或减速器 连接起来。
⑥检验校中质量，可用顶举法或应变片测量法检验 有关轴承的实际负荷，并应符合校中文件的规定， 允许误差为计算负荷的±20％。然后，对曲轴的臂 距差或减速器齿轮的啮合再次进行检查。
⑥计算尾轴管前轴承上的负荷。当超出允许负荷范 围时，则需用图2—88所示的夹具将中间轴承的一 部分负荷转加到轴承上，并按计算转加上的附加负 荷，应符合允许负荷范围。
⑦轴承经测力校中合格后，在轴承下配制垫块，最 后用基座螺栓将轴承紧固在基座上。
⑧若轴系的测力校中是在船台上完成的，在船下水 后应松开轴系与发动机或减速器的连接法兰，检查 这对法兰上的偏移和曲折值是否超过③中的允许范 围。若超过，则应作必要的校正。
⑷根据给定的约束条件，同线性规划法或试错法确定轴承的 最佳位移或合理位移量；
⑸根据轴承位移及轴承负荷影响数求出轴承上的实际负荷；
⑹根据轴承最佳或合理位移量，计算轴系有关连接法兰上允 许的偏移、曲折值；
⑺计算当采用顶举法检验轴承负荷时的轴承负荷顶举系数。
⒉合理校中的施工设计
⑴按偏移、曲折校中：法兰上的偏移、曲折值根据 校中计算给出.
㈡轴系合理校中
用上节所述的计算方法进行轴系校中计算， 可得出轴系校中各轴承的位移和各连接法兰 的偏移、曲折值。
⒈计算内容
⑴进行轴系各结构要素的处理，建立轴系计算的物理模型；
⑵计算按直线校中时轴系各支座处的弯矩、反力、挠度及截 面转角；
船舶轴系校中计算的优化
负荷会转移到柴油机输出￣Ａ ｇ ＃ １ 主轴承上 ， 即是表
明： 船体变形越大 ， 需事先在 １ 主轴承设置越少负 荷 ，而舵 和≠ ≠ ３ 主轴承上设置越多负荷 。 瓦锡兰柴油机对靠近船艉的后三个主轴承的静
态负荷—般要求如下 ：
０ 引言
船舶推进轴系是用 寺 柴油机的功率传递到螺 旋桨，并将螺旋桨的推力传递到船体 ，从而使船舶 运动 ，它是船舶动力装置的重要组成部份 ，其设计
船级社—般都需要提供其轴系校中 计算书。 文章将
以使用校中计算软件 Ｅ ｎ Ｄｙ ｎ介绍船舶轴系校中计 算的影响因素及校 中计算与优化的方法 。
ｃ ａ ｌ ｃ ｕ ｌ ａ ｔ ｅ ｄ ｍｏ ｄ ｅ ｌ ｔ ｏｏ ｐｔ ｉ ｍｉ ｚ ｅａ ｌ ｉ ｎ ｍｅ ｇ ｎ ｔ ｃ ａ ｌ ｃ ｕ ｌ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ， ｏａ ｔ ｃ ｈ ｉ ｅ ｖ ｅａ ｒ ｅ ａ ｓ ｏ ｎ ａ ｂ ｌ ｅｌ ｏ ａ ｄｄ ｉ ｓ ｔ ｒ ｉ ｂ ｕ ｔ ｉ ｏ ｎｉ ｎ ｂ ｅ ａ Ｍｎ ｇ ｓ ． Ｉ ｔ
建造的船舶 ，柴油机是在非常浅的吃水状态下进行
轴系校中，这要求考虑对由于船体吃水增加而导致
此种合理校中方法于 ７ ０年代开始应用于轴系设计
中， 从而更新了轴系设计概念和方法 ， 使轴系运行
的船体弯曲变形提前进行补偿 。 根据经验 ，吃水越
深 ，柴油机和轴系的底部船体拱曲变形就越大 ， 这
决于船舶所承受的荷载状态及波浪影响情况 ，同一
的范围内，或具有最佳的数 值，从而保证轴持续正 常运转 。校中计算的目的是在任何状态下 ，所有支
种荷载对不同的船型有不同的影响 ，轴系随着船体 的弯曲而弯曲 ，但又受制于它自身的刚性。对于新
01-CCS轴系校中计算书
COMPASS船舶轴系校中计算程序SRM04 ( Ver. 0201 )控制号:SP08D008船名:47,000DWT 散货船设计:上海瀚顺船舶设计有限公司制造:浙江合兴船厂计算:金银三日期:2009-03-15中国船级社Ver.0601 17074623 上海瀚顺船舶轴 系 数 据单 元 单 元 单元位置 长 度左边直径 右边直径 内部直径 单元材料序 号 名 称 ( mm ) ( mm ) ( mm ) ( mm ) ( mm ) 序 号 1 290.0 290.0 300.0 300.0 0.0 3 2 780.0 490.0 371.0 395.0 0.0 3 3 1290.0 510.0 395.0 420.0 0.0 3 4 1670.0 380.0 420.0 420.0 0.0 3 5 1710.0 40.0 440.0 440.0 0.0 2 6 BRNG 1910.0 200.0 440.0 440.0 0.0 2 7 2260.0 350.0 440.0 440.0 0.0 2 8 2610.0 350.0 440.0 440.0 0.0 2 9 2650.0 40.0 440.0 440.0 0.0 2 10 3159.0 509.0 420.0 420.0 0.0 2 11 3668.0 509.0 420.0 420.0 0.0 2 12 4177.0 509.0 420.0 420.0 0.0 2 13 4686.0 509.0 420.0 420.0 0.0 2 14 4728.0 42.0 445.0 445.0 0.0 2 15 BRNG 4933.0 205.0 445.0 445.0 0.0 2 16 5138.0 205.0 445.0 445.0 0.0 2 17 5548.0 410.0 445.0 445.0 0.0 2 18 JACK 5792.0 244.0 420.0 420.0 0.0 1 19 6024.0 232.0 420.0 420.0 0.0 1 20 FLNG 6104.0 80.0 840.0 840.0 0.0 1 21 6184.0 80.0 840.0 840.0 0.0 1 22 6884.0 700.0 350.0 350.0 0.0 1 23 7584.0 700.0 350.0 350.0 0.0 1 24 7799.0 215.0 380.0 380.0 0.0 1 25 BRNG 7944.0 145.0 380.0 380.0 0.0 1 26 8089.0 145.0 380.0 380.0 0.0 1 27 8224.0 135.0 380.0 380.0 0.0 1 28 JACK 8424.0 200.0 350.0 350.0 0.0 1 29 9214.0 790.0 350.0 350.0 0.0 1 30 10204.0 990.0 350.0 350.0 0.0 1 31 11194.0 990.0 350.0 350.0 0.0 1 32 11644.0 450.0 350.0 350.0 0.0 1 33 12184.0 540.0 350.0 350.0 0.0 1 34 FLNG 12264.0 80.0 756.0 756.0 0.0 1 35 12334.0 70.0 756.0 756.0 0.0 1 36 12376.0 42.0 903.0 903.0 0.0 1 37 BRNG 12602.0 226.0 473.0 473.0 85.0 1 38 12844.0 242.0 473.0 473.0 85.0 1 39 12937.0 93.0 984.0 984.0 85.0 1 40 13053.0 116.0 984.0 984.0 85.0 1 41 13103.0 50.0 1114.0 1114.0 85.0 1 42 BRNG 13350.0 247.0 472.0 472.0 85.0 1 43 13548.0 198.0 274.0 274.0 0.0 4 44 13724.0 176.0 274.0 274.0 0.0 4 45 13900.0 176.0 274.0 274.0 0.0 4 46 BRNG 14098.0 198.0 274.0 274.0 0.0 4 47 14296.0 198.0 274.0 274.0 0.0 4 48 14472.0 176.0 274.0 274.0 0.0 4 49 14648.0 176.0 274.0 274.0 0.0 4 50 BRNG 14846.0 198.0 274.0 274.0 0.0 4 51 15044.0 198.0 274.0 274.0 0.0 4 52 15220.0 176.0 274.0 274.0 0.0 4 53 15396.0 176.0 274.0 274.0 0.0 4 54 BRNG 15594.0 198.0 274.0 274.0 0.0 4 55 15792.0 198.0 274.0 274.0 0.0 4 56 15968.0 176.0 274.0 274.0 0.0 4 57 16144.0 176.0 274.0 274.0 0.0 4 58 BRNG16342.0198.0274.0274.00.0 4轴 系 总 重 量 = 142.003 k.NVer.0601 17074623 上海瀚顺船舶轴 系 布 置 图JK JKFLFLFFFF F F F16 ( m )0.001.11( m )材 料 数 据材料序号弹性模量(N/mm^2) 泊 松 比密 度(Kg/m^3) 1 2.060E+11 0.3 7850.0 2 2.060E+11 0.3 7065.0 3 2.060E+11 0.3 6830.0 42.060E+110.30.0轴 承 数 据轴 承 单 元 支承位置 轴承长度 轴承刚度 序 号 号 ( mm ) ( mm ) ( N/m ) 1 6 1910.0 900.0 STIFF. 2 15 4933.0 410.0 STIFF. 3 25 7944.0 290.0 STIFF. 4 37 12602.0 168.0 STIFF. 5 42 13350.0 168.0 STIFF. 6 46 14098.0 168.0 STIFF. 7 50 14846.0 168.0 STIFF. 8 54 15594.0 168.0 STIFF. 95816342.0168.0STIFF.轴 系 外 载 荷载 荷 单 元 载荷位置 分布载荷 集中载荷 弯 矩 号 序 号 ( mm ) ( N/m ) ( N ) ( N.m ) 1 2 780.0 0.0 100573.0 0.0 2 36 12376.0 0.0 19866.0 0.0 3 39 12937.0 0.0 -51000.0 0.0 4 44 13724.0 0.0 50600.0 0.0 5 48 14472.0 0.0 50600.0 0.0 6 52 15220.0 0.0 50600.0 0.0 75615968.00.050600.00.0轴承反力影响系数 ( k.N/mm )I.E. 轴承升高 1 mm 时产生的反力Diff = 最后两列差值Sum = 最后两行代数和No. 1 2 3 4 5 6 7 81 1.849E+01-4.072E+01 2.601E+01-1.270E+01 9.273E+00-4.357E-01 1.162E-01-2.905E-02 2-4.072E+01 9.853E+01-7.513E+01 5.839E+01-4.264E+01 2.004E+00-5.343E-01 1.336E-013 2.601E+01-7.513E+01 7.809E+01-1.195E+02 9.398E+01-4.416E+00 1.178E+00-2.944E-01 4-1.270E+01 5.839E+01-1.195E+02 8.405E+02-1.324E+03 7.070E+02-1.885E+02 4.713E+01 5 9.273E+00-4.264E+01 9.398E+01-1.324E+03 2.729E+03-2.076E+03 7.716E+02-1.929E+02 6-4.357E-01 2.004E+00-4.416E+00 7.070E+02-2.076E+03 2.453E+03-1.580E+03 5.993E+02 7 1.162E-01-5.343E-01 1.178E+00-1.885E+02 7.716E+02-1.580E+03 1.947E+03-1.304E+03 8-2.905E-02 1.336E-01-2.944E-01 4.713E+01-1.929E+02 5.993E+02-1.304E+03 1.347E+03 9 4.841E-03-2.226E-02 4.906E-02-7.856E+00 3.215E+01-9.989E+01 3.535E+02-4.969E+02 Sum-2.421E-02 1.113E-01-2.453E-01 3.928E+01-1.607E+02 4.994E+02-9.503E+02 8.504E+02 No. 9 Diff.1 4.841E-03-3.389E-022-2.226E-02 1.558E-013 4.906E-02-3.434E-014-7.856E+00 5.499E+015 3.215E+01-2.250E+026-9.989E+01 6.992E+027 3.535E+02-1.657E+038-4.969E+02 1.844E+039 2.190E+02-7.159E+02Sum-2.779E+02 1.128E+03千斤顶顶举系数千斤顶单元千斤顶位置千斤顶轴承序号号 ( mm )顶举系数序号1 18 5792.0 0.884 22 28 8424.0 0.999 3轴承实际反力 = (千斤顶负荷) X (顶举系数)Ver.0601 17074623 上海瀚顺船舶Ver.0601 17074623 上海瀚顺船舶直线校中计算结果单 元 截面处 截面处 截面处 截面处 截面处 号 位置(mm) 挠度(mm) 转角(rad) 弯矩(N.m) 剪力(k.N) 0.0 -8.9680E-01 5.1788E-04 0.0000E+00 0.0000E+00 1 290.0 -7.4663E-01 5.1764E-04 -1.9915E+02 -1.3735E+00 2 780.0 -4.9330E-01 5.1574E-04 -1.7989E+03 -1.0573E+02 3 1290.0 -2.3958E-01 4.6245E-04 -5.6857E+04 -1.1019E+02 4 1670.0 -8.0127E-02 3.6823E-04 -9.9398E+04 -1.1371E+02 5 1710.0 -6.5611E-02 3.5750E-04 -1.0395E+05 -1.1413E+02 6 1910.0 6.2528E-15 2.9658E-04 -1.2699E+05 -1.1624E+02 7 2260.0 8.4488E-02 1.8960E-04 -1.0492E+05 6.1224E+01 8 2610.0 1.3503E-01 1.0241E-04 -8.4135E+04 5.7536E+01 9 2650.0 1.3895E-01 9.3650E-05 -8.1842E+04 5.7114E+01 10 3159.0 1.5683E-01 -1.5899E-05 -5.4015E+04 5.2227E+01 11 3668.0 1.3006E-01 -8.2446E-05 -2.8675E+04 4.7339E+01 12 4177.0 7.9512E-02 -1.1001E-04 -5.8236E+03 4.2452E+01 13 4686.0 2.3997E-02 -1.0263E-04 1.4541E+04 3.7564E+01 14 4728.0 1.9720E-02 -1.0100E-04 1.6109E+04 3.7112E+01 15 4933.0 8.5815E-15 -9.0749E-05 2.3490E+04 3.4902E+01 16 5138.0 -1.7346E-02 -7.8430E-05 2.4092E+04 1.8294E+00 17 5548.0 -4.4375E-02 -5.3445E-05 2.3936E+04 -2.5901E+00 18 5792.0 -5.5176E-02 -3.5211E-05 2.2986E+04 -5.1934E+00 19 6024.0 -6.1418E-02 -1.8778E-05 2.1494E+04 -7.6686E+00 20 6104.0 -6.2906E-02 -1.8442E-05 2.0744E+04 -1.1083E+01 21 6184.0 -6.4369E-02 -1.8120E-05 1.9721E+04 -1.4497E+01 22 6884.0 -5.1162E-02 4.6657E-05 7.7579E+03 -1.9683E+01 23 7584.0 -1.3880E-02 4.7873E-05 -7.8355E+03 -2.4870E+01 24 7799.0 -4.6453E-03 3.7089E-05 -1.3384E+04 -2.6747E+01 25 7944.0 7.4801E-15 2.6530E-05 -1.7354E+04 -2.8014E+01 26 8089.0 3.0258E-03 1.5505E-05 -1.4737E+04 1.7415E+01 27 8224.0 4.5154E-03 6.8052E-06 -1.2466E+04 1.6236E+01 28 8424.0 4.3728E-03 -7.5503E-06 -9.3669E+03 1.4754E+01 29 9214.0 -1.3657E-02 -2.9987E-05 -2.2890E+01 8.9013E+00 30 10204.0 -3.5885E-02 -9.2855E-06 5.1585E+03 1.5663E+00 31 11194.0 -2.8704E-02 2.1532E-05 3.0783E+03 -5.7687E+00 32 11644.0 -1.7621E-02 2.6070E-05 -2.6776E+02 -9.1028E+00 33 12184.0 -5.5478E-03 1.5090E-05 -6.2635E+03 -1.3104E+01 34 12264.0 -4.3471E-03 1.4924E-05 -7.4224E+03 -1.5869E+01 35 12334.0 -3.3082E-03 1.4755E-05 -8.6180E+03 -1.8289E+01 36 12376.0 -2.6897E-03 1.4698E-05 -9.4296E+03 -4.0226E+01 37 12602.0 -7.1150E-13 8.4020E-06 -1.8855E+04 -4.3186E+01 38 12844.0 9.5392E-04 -4.8158E-07 -1.8394E+04 3.1908E-01 39 12937.0 9.0073E-04 -6.6272E-07 -1.8616E+04 4.5913E+01 40 13053.0 8.1185E-04 -8.5952E-07 -1.3681E+04 3.9171E+01 41 13103.0 7.6783E-04 -9.0041E-07 -1.1816E+04 3.5440E+01 42 13350.0 -9.6098E-13 -4.6307E-06 -3.4601E+03 3.2220E+01 43 13548.0 -1.5841E-03 -8.7295E-06 1.1004E+03 2.3033E+01 44 13724.0 -2.4543E-03 9.2739E-07 5.1541E+03 -2.7567E+01 45 13900.0 -1.3299E-03 9.3520E-06 3.0229E+02 -2.7567E+01 46 14098.0 -1.9471E-12 9.2117E-07 -5.1560E+03 -2.7567E+01 47 14296.0 -9.9070E-04 -7.8970E-06 7.9335E+01 2.6441E+01 48 14472.0 -1.9375E-03 -4.6680E-07 4.7330E+03 -2.4159E+01 49 14648.0 -1.1186E-03 7.5836E-06 4.8105E+02 -2.4159E+01 50 14846.0 -4.5766E-12 9.4604E-07 -4.3024E+03 -2.4159E+01 51 15044.0 -7.7024E-04 -6.0893E-06 2.5208E+02 2.3002E+01 52 15220.0 -1.4067E-03 9.3982E-07 4.3005E+03 -2.7598E+01 53 15396.0 -5.1269E-04 6.7202E-06 -5.5671E+02 -2.7598E+01 54 15594.0 -1.0448E-11 -4.7053E-06 -6.0211E+03 -2.7598E+01 55 15792.0 -2.2454E-03 -1.4153E-05 5.8215E+02 3.3350E+01 56 15968.0 -4.0464E-03 -3.2925E-06 6.4517E+03 -1.7250E+01 57 16144.0 -3.1477E-03 1.1942E-05 3.4156E+03 -1.7250E+01 5816342.0-2.0910E-111.7875E-05-7.9687E-07-1.7250E+01轴承总反力 = 413.842 k.N轴 承 变 位 转 角 反 力 20%轴段重量 轴承比压序 号 ( mm ) ( rad ) ( k.N ) ( k.N ) ( N/mm^2 ) 1 0.0000 2.9658E-04 181.155 9.136 0.457 2 0.0000 -9.0749E-05 -30.863 12.413 -0.169 3 0.0000 2.6530E-05 46.695 14.811 0.424 4 0.0000 8.4020E-06 46.674 12.854 0.587 5 0.0000 -4.6307E-06 -9.187 4.454 -0.116 6 0.0000 9.2117E-07 54.009 0.000 1.173 7 0.0000 9.4604E-07 47.161 0.000 1.025 8 0.0000 -4.7053E-06 60.947 0.000 1.324 90.00001.7875E-0517.2500.000 0.375尾管后轴承处转角: 2.966E-04rad 柴油机输出法兰的弯矩 : -7.422E+00k.Nm 柴油机输出法兰的剪力 : -1.587E+01k.N 螺旋桨轴的最大弯曲应力 : 1.519E+01N/mm^2中间轴的最大弯曲应力 : 3.222E+00N/mm^2推力轴的最大弯曲应力:3.195E+00N/mm^2Ver.0601 17074623 上海瀚顺船舶轴 系 挠 度 曲 线16 (m)-0.897( mm )Ver.0601 17074623 上海瀚顺船舶合理校中计算结果 - ( 冷 态 工 况 )单 元 截面处 截面处 截面处 截面处 截面处 号 位置(mm) 挠度(mm) 转角(rad) 弯矩(N.m) 剪力(k.N) 0.0 -1.0823E+00 6.1501E-04 0.0000E+00 0.0000E+00 1 290.0 -9.0398E-01 6.1478E-04 -1.9915E+02 -1.3735E+00 2 780.0 -6.0306E-01 6.1288E-04 -1.7989E+03 -1.0573E+02 3 1290.0 -2.9980E-01 5.5958E-04 -5.6857E+04 -1.1019E+02 4 1670.0 -1.0344E-01 4.6536E-04 -9.9398E+04 -1.1371E+02 5 1710.0 -8.5037E-02 4.5463E-04 -1.0395E+05 -1.1413E+02 6 1910.0 1.9016E-15 3.9372E-04 -1.2699E+05 -1.1624E+02 7 2260.0 1.1809E-01 2.8339E-04 -1.1215E+05 4.0549E+01 8 2610.0 1.9990E-01 1.8618E-04 -9.8608E+04 3.6860E+01 9 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-6.5303E+03 2.1851E+01 27 8224.0 -1.2823E+00 -4.7617E-04 -3.6600E+03 2.0672E+01 28 8424.0 -1.3778E+00 -4.7834E-04 3.2620E+02 1.9190E+01 29 9214.0 -1.7454E+00 -4.4119E-04 1.3174E+04 1.3337E+01 30 10204.0 -2.1274E+00 -3.2006E-04 2.2747E+04 6.0021E+00 31 11194.0 -2.3664E+00 -1.6017E-04 2.5059E+04 -1.3329E+00 32 11644.0 -2.4219E+00 -8.7485E-05 2.3709E+04 -4.6670E+00 33 12184.0 -2.4474E+00 -8.8804E-06 2.0108E+04 -8.6679E+00 34 12264.0 -2.4481E+00 -8.4027E-06 1.9304E+04 -1.1433E+01 35 12334.0 -2.4486E+00 -8.0027E-06 1.8419E+04 -1.3853E+01 36 12376.0 -2.4490E+00 -7.8895E-06 1.7794E+04 -3.5790E+01 37 12602.0 -2.4500E+00 -1.7937E-06 9.3707E+03 -3.8750E+01 38 12844.0 -2.4501E+00 5.7829E-07 4.1352E+02 -3.8598E+01 39 12937.0 -2.4500E+00 5.6392E-07 -3.4274E+03 6.9968E+00 40 13053.0 -2.4499E+00 5.2535E-07 -3.0068E+03 2.5428E-01 41 13103.0 -2.4499E+00 5.1561E-07 -3.0874E+03 -3.4768E+00 42 13350.0 -2.4500E+00 -1.2823E-06 -4.3439E+03 -6.6971E+00 43 13548.0 -2.4512E+00 -7.9361E-06 5.1320E+02 2.4531E+01 44 13724.0 -2.4521E+00 3.1466E-07 4.8306E+03 -2.6069E+01 45 13900.0 -2.4511E+00 8.1473E-06 2.4241E+02 -2.6069E+01 46 14098.0 -2.4500E+00 2.3653E-08 -4.9193E+03 -2.6069E+01 47 14296.0 -2.4511E+00 -8.1100E-06 2.3669E+02 2.6040E+01 48 14472.0 -2.4520E+00 -3.0283E-07 4.8198E+03 -2.4560E+01 49 14648.0 -2.4512E+00 7.9067E-06 4.9730E+02 -2.4560E+01 50 14846.0 -2.4500E+00 1.1877E-06 -4.3655E+03 -2.4560E+01 51 15044.0 -2.4507E+00 -6.0307E-06 2.0984E+02 2.3108E+01 52 15220.0 -2.4514E+00 8.9667E-07 4.2768E+03 -2.7492E+01 53 15396.0 -2.4505E+00 6.6326E-06 -5.6182E+02 -2.7492E+01 54 15594.0 -2.4500E+00 -4.7744E-06 -6.0053E+03 -2.7492E+01 55 15792.0 -2.4523E+00 -1.4174E-05 5.9376E+02 3.3328E+01 56 15968.0 -2.4541E+00 -3.2839E-06 6.4596E+03 -1.7272E+01 57 16144.0 -2.4532E+00 1.1970E-05 3.4198E+03 -1.7272E+01 5816342.0-2.4500E+001.7910E-05-1.0204E-06-1.7272E+01轴承总反力 = 413.842 k.N轴 承 变 位 转 角 反 力 20%轴段重量 轴承比压序 号 ( mm ) ( rad ) ( k.N ) ( k.N ) ( N/mm^2 ) 1 0.0000 3.9372E-04 160.479 9.136 0.405 2 0.0000 -2.8109E-04 13.083 12.413 0.072 3 -1.1500 -4.6732E-04 27.861 14.811 0.253 4 -2.4500 -1.7937E-06 3.321 12.854 0.042 5 -2.4500 -1.2823E-06 31.228 4.454 0.394 6 -2.4500 2.3653E-08 52.110 0.000 1.132 7 -2.4500 1.1877E-06 47.667 0.000 1.036 8 -2.4500 -4.7744E-06 60.821 0.000 1.321 9-2.45001.7910E-0517.2720.000 0.375尾管后轴承处转角: 3.937E-04rad 柴油机输出法兰的弯矩 : 1.930E+01k.Nm 柴油机输出法兰的剪力 : -1.143E+01k.N 螺旋桨轴的最大弯曲应力 : 1.519E+01N/mm^2中间轴的最大弯曲应力 : 5.953E+00N/mm^2推力轴的最大弯曲应力:3.199E+00N/mm^2Ver.0601 17074623 上海瀚顺船舶轴 系 挠 度 曲 线16 (m)-2.454( mm )Ver.0601 17074623 上海瀚顺船舶合理校中计算结果 - ( 热 态 工 况 )单 元 截面处 截面处 截面处 截面处 截面处 号 位置(mm) 挠度(mm) 转角(rad) 弯矩(N.m) 剪力(k.N) 0.0 -1.0891E+00 6.1855E-04 0.0000E+00 0.0000E+00 1 290.0 -9.0972E-01 6.1832E-04 -1.9915E+02 -1.3735E+00 2 780.0 -6.0706E-01 6.1642E-04 -1.7989E+03 -1.0573E+02 3 1290.0 -3.0200E-01 5.6312E-04 -5.6857E+04 -1.1019E+02 4 1670.0 -1.0429E-01 4.6890E-04 -9.9398E+04 -1.1371E+02 5 1710.0 -8.5745E-02 4.5817E-04 -1.0395E+05 -1.1413E+02 6 1910.0 4.7281E-15 3.9726E-04 -1.2699E+05 -1.1624E+02 7 2260.0 1.1932E-01 2.8681E-04 -1.1242E+05 3.9795E+01 8 2610.0 2.0227E-01 1.8923E-04 -9.9136E+04 3.6107E+01 9 2650.0 2.0963E-01 1.7884E-04 -9.7700E+04 3.5685E+01 10 3159.0 2.6285E-01 3.4819E-05 -8.0780E+04 3.0798E+01 11 3668.0 2.4938E-01 -8.3846E-05 -6.6348E+04 2.5910E+01 12 4177.0 1.8111E-01 -1.8118E-04 -5.4404E+04 2.1023E+01 13 4686.0 6.7876E-02 -2.6120E-04 -4.4947E+04 1.6135E+01 14 4728.0 5.6806E-02 -2.6592E-04 -4.4279E+04 1.5682E+01 15 4933.0 5.6631E-15 -2.8802E-04 -4.1291E+04 1.3473E+01 16 5138.0 -6.1126E-02 -3.0782E-04 -3.5363E+04 2.7812E+01 17 5548.0 -1.9405E-01 -3.3880E-04 -2.4866E+04 2.3392E+01 18 5792.0 -2.7890E-01 -3.5595E-04 -1.9476E+04 2.0789E+01 19 6024.0 -3.6301E-01 -3.6860E-04 -1.4940E+04 1.8314E+01 20 6104.0 -3.9251E-01 -3.6883E-04 -1.3612E+04 1.4899E+01 21 6184.0 -4.2202E-01 -3.6904E-04 -1.2556E+04 1.1485E+01 22 6884.0 -6.9679E-01 -4.1121E-04 -6.3317E+03 6.2990E+00 23 7584.0 -9.9297E-01 -4.3304E-04 -3.7376E+03 1.1126E+00 24 7799.0 -1.0865E+00 -4.3680E-04 -3.7003E+03 -7.6511E-01 25 7944.0 -1.1500E+00 -4.3940E-04 -3.9030E+03 -2.0315E+00 26 8089.0 -1.2139E+00 -4.4111E-04 -1.0896E+03 1.8770E+01 27 8224.0 -1.2734E+00 -4.4101E-04 1.3647E+03 1.7591E+01 28 8424.0 -1.3613E+00 -4.3696E-04 4.7346E+03 1.6109E+01 29 9214.0 -1.6888E+00 -3.8319E-04 1.5149E+04 1.0256E+01 30 10204.0 -2.0103E+00 -2.5914E-04 2.1671E+04 2.9206E+00 31 11194.0 -2.1957E+00 -1.1622E-04 2.0931E+04 -4.4144E+00 32 11644.0 -2.2345E+00 -5.7831E-05 1.8195E+04 -7.7485E+00 33 12184.0 -2.2498E+00 -1.8094E-06 1.2930E+04 -1.1749E+01 34 12264.0 -2.2499E+00 -1.5085E-06 1.1880E+04 -1.4515E+01 35 12334.0 -2.2500E+00 -1.2681E-06 1.0779E+04 -1.6935E+01 36 12376.0 -2.2501E+00 -1.2031E-06 1.0024E+04 -3.8872E+01 37 12602.0 -2.2500E+00 1.2643E-06 9.0476E+02 -4.1831E+01 38 12844.0 -2.2498E+00 2.6040E-07 -5.2277E+03 -2.6925E+01 39 12937.0 -2.2497E+00 1.9601E-07 -7.9831E+03 1.8669E+01 40 13053.0 -2.2497E+00 1.0997E-07 -6.2085E+03 1.1927E+01 41 13103.0 -2.2497E+00 9.0898E-08 -5.7054E+03 8.1957E+00 42 13350.0 -2.2500E+00 -2.2866E-06 -4.0788E+03 4.9754E+00 43 13548.0 -2.2513E+00 -8.1741E-06 6.8932E+02 2.4081E+01 44 13724.0 -2.2522E+00 4.9844E-07 4.9276E+03 -2.6519E+01 45 13900.0 -2.2512E+00 8.5087E-06 2.6037E+02 -2.6519E+01 46 14098.0 -2.2500E+00 2.9285E-07 -4.9903E+03 -2.6519E+01 47 14296.0 -2.2511E+00 -8.0461E-06 1.8949E+02 2.6161E+01 48 14472.0 -2.2520E+00 -3.5201E-07 4.7938E+03 -2.4439E+01 49 14648.0 -2.2512E+00 7.8098E-06 4.9243E+02 -2.4439E+01 50 14846.0 -2.2500E+00 1.1152E-06 -4.3466E+03 -2.4439E+01 51 15044.0 -2.2508E+00 -6.0482E-06 2.2251E+02 2.3076E+01 52 15220.0 -2.2514E+00 9.0961E-07 4.2839E+03 -2.7524E+01 53 15396.0 -2.2505E+00 6.6588E-06 -5.6029E+02 -2.7524E+01 54 15594.0 -2.2500E+00 -4.7537E-06 -6.0100E+03 -2.7524E+01 55 15792.0 -2.2523E+00 -1.4168E-05 5.9028E+02 3.3335E+01 56 15968.0 -2.2541E+00 -3.2864E-06 6.4572E+03 -1.7265E+01 57 16144.0 -2.2532E+00 1.1962E-05 3.4185E+03 -1.7265E+01 5816342.0-2.2500E+001.7899E-05-9.5749E-07-1.7265E+01轴承总反力 = 413.842 k.N轴 承 变 位 转 角 反 力 20%轴段重量 轴承比压序 号 ( mm ) ( rad ) ( k.N ) ( k.N ) ( N/mm^2 ) 1 0.0000 3.9726E-04 159.726 9.136 0.403 2 0.0000 -2.8802E-04 16.549 12.413 0.091 3 -1.1500 -4.3940E-04 22.068 14.811 0.200 4 -2.2500 1.2643E-06 18.075 12.854 0.227 5 -2.2500 -2.2866E-06 19.106 4.454 0.241 6 -2.2500 2.9285E-07 52.679 0.000 1.144 7 -2.2500 1.1152E-06 47.516 0.000 1.032 8 -2.2500 -4.7537E-06 60.859 0.000 1.322 9-2.25001.7899E-0517.2650.000 0.375尾管后轴承处转角: 3.973E-04rad 柴油机输出法兰的弯矩 : 1.188E+01k.Nm 柴油机输出法兰的剪力 : -1.451E+01k.N 螺旋桨轴的最大弯曲应力 : 1.519E+01N/mm^2中间轴的最大弯曲应力 : 5.148E+00N/mm^2推力轴的最大弯曲应力:3.197E+00N/mm^2Ver.0601 17074623 上海瀚顺船舶轴 系 挠 度 曲 线16 (m)-2.254( mm )Ver.0601 17074623 上海瀚顺船舶轴 系 数 据 - ( 安 装 工 况 )单 元 单 元单元位置 长 度 左边直径 右边直径 内部直径 单元材料序 号 名 称( mm ) ( mm ) ( mm ) ( mm ) ( mm ) 序 号 1290.0 290.0 300.0 300.0 0.0 3 2780.0 490.0 371.0 395.0 0.0 3 31290.0 510.0 395.0 420.0 0.0 3 41670.0 380.0 420.0 420.0 0.0 3 51710.0 40.0 440.0 440.0 0.0 2 6 BRNG1910.0 200.0 440.0 440.0 0.0 2 72260.0 350.0 440.0 440.0 0.0 2 82610.0 350.0 440.0 440.0 0.0 2 92650.0 40.0 440.0 440.0 0.0 2 103159.0 509.0 420.0 420.0 0.0 2 113668.0 509.0 420.0 420.0 0.0 2 124177.0 509.0 420.0 420.0 0.0 2 134686.0 509.0 420.0 420.0 0.0 2 144728.0 42.0 445.0 445.0 0.0 2 15 BRNG4933.0 205.0 445.0 445.0 0.0 2 165138.0 205.0 445.0 445.0 0.0 2 175548.0 410.0 445.0 445.0 0.0 2 185792.0 244.0 420.0 420.0 0.0 1 196024.0 232.0 420.0 420.0 0.0 1 20 FLNG6104.0 80.0 840.0 840.0 0.0 1 216184.0 80.0 840.0 840.0 0.0 1 226884.0 700.0 350.0 350.0 0.0 1 237584.0 700.0 350.0 350.0 0.0 1 247799.0 215.0 380.0 380.0 0.0 1 25 BRNG7944.0 145.0 380.0 380.0 0.0 1 268089.0 145.0 380.0 380.0 0.0 1 278224.0 135.0 380.0 380.0 0.0 1 288424.0 200.0 350.0 350.0 0.0 1 299214.0 790.0 350.0 350.0 0.0 1 3010204.0 990.0 350.0 350.0 0.0 1 3111194.0 990.0 350.0 350.0 0.0 1 32 T S11644.0 450.0 350.0 350.0 0.0 1 3312184.0 540.0 350.0 350.0 0.0 1 34 FLNG12264.0 80.0 756.0 756.0 0.0 1 3512334.0 70.0 756.0 756.0 0.0 1 3612376.0 42.0 903.0 903.0 0.0 1 37 BRNG12602.0 226.0 473.0 473.0 85.0 1 3812844.0 242.0 473.0 473.0 85.0 1 3912937.0 93.0 984.0 984.0 85.0 1 4013053.0 116.0 984.0 984.0 85.0 1 4113103.0 50.0 1114.0 1114.0 85.0 1 42 BRNG13350.0 247.0 472.0 472.0 85.0 1 4313548.0 198.0 274.0 274.0 0.0 4 4413724.0 176.0 274.0 274.0 0.0 4 4513900.0 176.0 274.0 274.0 0.0 4 46 BRNG14098.0 198.0 274.0 274.0 0.0 4 4714296.0 198.0 274.0 274.0 0.0 4 4814472.0 176.0 274.0 274.0 0.0 4 4914648.0 176.0 274.0 274.0 0.0 4 50 BRNG14846.0 198.0 274.0 274.0 0.0 4 5115044.0 198.0 274.0 274.0 0.0 4 5215220.0 176.0 274.0 274.0 0.0 4 5315396.0 176.0 274.0 274.0 0.0 4 54 BRNG15594.0 198.0 274.0 274.0 0.0 4 5515792.0 198.0 274.0 274.0 0.0 4 5615968.0 176.0 274.0 274.0 0.0 4 5716144.0 176.0 274.0 274.0 0.0 4 58 BRNG 16342.0 198.0 274.0 274.0 0.0 4轴 系 总 重 量 = 142.003 k.NVer.0601 17074623 上海瀚顺船舶轴 系 布 置 图 - (安 装 工 况 )TSFLFL F F F FF F F F016 ( m )0.001.11( m )轴 承 数 据 - ( 安 装 工 况 )轴 承 单 元 支承位置 轴承长度 轴承刚度 序 号号 ( mm ) ( mm ) ( N/m ) 16 1910.0 900.0 STIFF. 215 4933.0 410.0 STIFF. 325 7944.0 290.0 STIFF. 432 11644.0 T. S. STIFF. 537 12602.0 168.0 STIFF. 642 13350.0 168.0 STIFF. 7 46 14098.0 168.0 STIFF. 850 14846.0 168.0 STIFF. 954 15594.0 168.0 STIFF. 10 58 16342.0 168.0 STIFF.轴 系 外 载 荷 - ( 安 装 工 况 )载 荷单 元 载荷位置 分布载荷 集中载荷 弯 矩 号序 号 ( mm ) ( N/m ) ( N ) ( N.m ) 12 780.0 0.0 100573.0 0.0 220 6104.0 0.0 10000.0 0.0 335 12334.0 0.0 19866.0 0.0 439 12937.0 0.0 -51000.0 0.0 544 13724.0 0.0 50600.0 0.0 648 14472.0 0.0 50600.0 0.0 752 15220.0 0.0 50600.0 0.0 8 56 15968.0 0.0 50600.0 0.0Ver.0601 17074623 上海瀚顺船舶 轴 承 反 力 影 响 系 数 ( k.N/mm ) - ( 安 装 工 况 )I.E. 轴 承 升 高 1 mm 时 产 生 的 反 力Diff = 最 后 两 列 差 值Sum = 最 后 两 行 代 数 和No.1 2 3 4 5 6 7 8 11.860E+01-4.125E+012.724E+01-1.304E+01 1.270E+01-4.412E+00 2.073E-01-5.528E-02 2-4.125E+01 1.009E+02-8.080E+01 5.998E+01-5.841E+01 2.029E+01-9.533E-01 2.542E-01 32.724E+01-8.080E+01 9.140E+01-1.408E+02 1.547E+02-5.373E+01 2.524E+00-6.732E-01 4-1.304E+01 5.998E+01-1.408E+02 1.489E+03-2.899E+03 1.562E+03-7.339E+01 1.957E+01 51.270E+01-5.841E+01 1.547E+02-2.899E+03 6.486E+03-4.366E+03 8.499E+02-2.267E+02 6-4.412E+00 2.029E+01-5.373E+01 1.562E+03-4.366E+03 4.368E+03-2.153E+03 7.921E+02 72.073E-01-9.533E-01 2.524E+00-7.339E+01 8.499E+02-2.153E+03 2.457E+03-1.581E+03 8-5.528E-02 2.542E-01-6.732E-01 1.957E+01-2.267E+02 7.921E+02-1.581E+03 1.947E+03 91.382E-02-6.355E-02 1.683E-01-4.893E+00 5.666E+01-1.980E+02 5.996E+02-1.304E+03 10-2.303E-03 1.059E-02-2.805E-02 8.155E-01-9.444E+00 3.301E+01-9.993E+01 3.535E+02 Sum1.152E-02-5.296E-02 1.402E-01-4.077E+00 4.722E+01-1.650E+02 4.996E+02-9.504E+02No.9 10 Diff. 11.382E-02-2.303E-03 1.612E-02 2-6.355E-02 1.059E-02-7.415E-02 31.683E-01-2.805E-02 1.963E-01 4-4.893E+00 8.155E-01-5.708E+00 55.666E+01-9.444E+006.611E+01 6-1.980E+02 3.301E+01-2.310E+02 75.996E+02-9.993E+016.995E+02 8-1.304E+03 3.535E+02-1.657E+03 91.347E+03-4.969E+02 1.844E+03 10-4.969E+02 2.190E+02-7.159E+02 Sum 8.504E+02-2.779E+02 1.128E+03法 兰 开 口 和 偏 移 值法 兰法兰位置开口（GAP ）偏移（SAG ） 左边开口 右边开口 左边偏移 右边偏移序 号( mm ) ( mm ) ( mm ) ( mm ) ( mm ) ( mm ) ( mm ) 16.104E+03 1.664E-017.063E-01-2.176E-01-5.118E-02-2.919E-01-9.982E-01 2 1.226E+04 1.331E-01 5.470E-01-1.287E-01 4.419E-03-1.905E+00-2.452E+00安 装 状 态 下 轴 承 反 力轴承序号单元号轴承变位值( mm )轴承反力( k.N ) 16 0.000 166.126 215 0.000 5.249 325 -1.150 35.055 432 -1.800 16.427 537 -2.450 14.326 642 -2.450 7.926 746 -2.450 53.204 850 -2.450 47.375 954 -2.450 60.894 10 58 -2.450 17.259轴 系 挠 度 曲 线 （安装状态）16 (m)-2.454( mm )一、从计算结果得出下列结论：1. 螺旋桨轴和中间的轴承比压均小于许用值。
第5节 船舶轴系合理校中简介
第一章船舶轴系及传动装置设计
第5节 轴系合理校中简介
第一章船舶轴系及传动装置设计
第5节 轴系合理校中简介
➢轴系的合理校中计算
静态合理校中计算： 静态合理校中计算仅计入轴系的自重、轴系上的静载荷、以及主机或齿 轮箱工作时轴心线热膨胀量等静态因素，并将轴承视为刚性绞支座，将 轴系视为放置在多个刚性绞支座上的连续梁。该方法是目前在建造大中 型海船中的实用方法。
第一章船舶轴系及传动装置设计
第5节 轴系合理校中简介
➢轴系的合理校中计算步骤
第一章船舶轴系及传动装置设计
第5节 轴系合理校中简介
➢轴系的合理校中计算步骤
的值； ➢大齿轮前后轴承的反力差应不超过两轴承之间轴段及大齿轮重量的20%； ➢尾 管 后 轴 承 支 点 处 的 螺 旋 桨 轴 与 尾 管 后 轴 承 的 相 对 转 角 应 不 超 过
3.5×10－4 rad。
第一章船舶轴系及传动装置设计
第5节 轴系合理校中简介
➢轴系的合理校中
即全轴系轴承负荷合理分配校中法，是70年代中期在造船生产中开始应 用的技术。 合理校中的实质是： 在遵守规定的负荷、应力、转角等限制条件下，通过校中计算，确定各 轴承的合理位移(垂直方向)，使轴系安装成规定的曲线状态，以达到全轴 系各轴承负荷合理分配，轴颈上的应力及轴颈在轴承中的斜度均符合限 制条件。
第一章船舶轴系及传动装置设计
第5节 轴系合理校中简介
COMPASS轴系校中计算(SRM04)
COMPASS-RULES计算软件用户手册轴系校中计算（SRM04）二零零九年七月轴系校中计算程序（SRM04）目 录1概述 (1)2计算原理 (2)2.1 计算模型 (2)2.2 计算方法 (2)3程序流程 (3)4操作说明 (4)4.1 操作界面及布局 (4)4.2 输入数据 (5)4.2.1 冷/热态数据 (5)4.2.2 安装态数据 (8)4.2.3 其他部件 (9)4.3 数据打印说明 (10)4.4 计算结果保存 (11)5保存数据文件 (11)6运行环境 (11)7相关说明 (12)7.1 计算限制 (12)7.2 坐标系统 (12)1概述z本计算程序是根据CCS 《钢质海船建造与入级规范》(2001) 第3篇第12章“轴系振动及校中”和《船上振动控制指南》(2000) 第 9 章“轴系校中”等有关内容进行计算。
z SRM04 软件适用于船舶推进轴系安装所需的轴系校中计算。
它既可用于对已有的轴系校中计算进行审查，又可用于轴系校中设计计算及轴系故障分析等。
z SRM04软件有以下基本功能：1）主机与螺旋桨直接连接的推进轴系及主机通过齿轮传动装置与螺旋桨连接推进轴系（包括超长轴系及双机并车推进轴系）的轴系校中计算，包括安CCS规范要求进行热态，冷态和安装状态校中计算以及对运动状态时考虑齿轮啮合力矩作用的情况计算。
2）各种计算状态包括以下主要内容：3）轴承反力影响系数计算。
4）计算轴系中各轴承反力和比压；各轴截面的绕度，转角，剪力和弯曲力矩；各轴段的最大弯曲应力等。
5）给定轴承变位计算并确定轴系的施工工艺参数。
6）给定法兰开口，偏移计算并确定轴系的施工工艺参数。
7）计算校中检验参数，确定用顶举法检验轴系负荷时千斤顶的安装位置和顶举系数。
8）计算尾管后轴承支点转角的实际限值和尾管斜面孔时工艺参数。
9）计算运行状态下齿轮轴轴承动载荷的方向荷大小（对于双机并车轴系，包括所有并车工况）。
z注意：主机类型、额定功率、额定转速、主机列数、冲程数、气缸直径、活塞行程、曲臂回转半径、连杆长度、单缸往复质量、机械效率等数据属多分支模块公共数据，这些数据修改后会影响到其它模块的计算结果。
船舶动力装置轴系设计计算
船舶动力装置轴系设计计算1.轴系布置设计首先，根据船舶的需求和动力装置的安装空间，设计轴系布置，包括主轴、辅助轴、传动轴、联轴器、轴承等的位置和相互关系。
2.动力需求计算根据船舶的设计航速、航行条件和推进方式，计算出所需的功率和转速。
功率可通过船舶阻力和运动学公式计算得到，转速可根据动力装置的输出转速和传动比确定。
3.主轴尺寸计算主轴是船舶动力装置的核心部件，其设计需要考虑强度、刚度和转子动力学特性。
首先根据所需功率和转速计算出主轴的扭矩，然后根据材料的强度参数计算出主轴的直径。
最后，根据主轴的刚度要求和转子动力学要求，确定主轴的长度和材料。
4.辅助轴计算辅助轴一般用于传递不同动力装置之间的功率或转速。
根据实际需求，计算出辅助轴的转矩和转速，并根据需求选择适当的辅助轴。
5.传动轴设计传动轴一般用于将主轴的转动传递给辅助轴或船舶的推进装置。
根据功率、转速和传动方式（直接传动或间接传动）、传动比等参数，设计传动轴的直径、长度和材料。
6.轴承计算轴承的设计需要考虑轴的受力和转动特性。
根据轴系布置和轴的尺寸，计算出轴承的额定载荷和额定寿命，并根据实际需求选择适当的轴承类型和数量。
7.联轴器选型联轴器用于连接不同轴之间，传递转矩和扭矩。
根据轴的直径、转速和扭矩，选择适当的联轴器类型和规格，确保联轴器的刚度和可靠性。
8.尺寸校核最后，对设计的轴系进行尺寸校核，确保各个部件的强度和刚度满足要求。
校核包括材料的强度计算、轴的转子动力学分析和系统的振动分析等。
以上是船舶动力装置轴系设计计算的一般过程。
在实际设计中，还需要考虑船舶的具体情况和要求，并进行系统性能试验和优化设计，以确保轴系的安全可靠性和良好的性能。
船舶轴系校中计算方法分析
W p = Wa ( ρ p − ρ sw ) ρ p
M1、M2 弯矩；m 外加力偶；Ri 轴承支反力（i=1,2,
（1）
p ns
； Qi 轴截面剪力（ i=1,2,3） P 集中载荷； q 均匀载荷； Zb 轴承变位；θ轴截面转角； P 集中载荷 ； q 均匀载荷 ； Zb 轴承变位 ； θ 轴截面转角 ； Qi 轴截面剪力 （i=1,2,3） ； M1、M2 弯矩；m 外加力偶；Ri 轴承支反力（i=1,2,3） M1、M2 弯矩；m 外加力偶；Ri 轴承支反力（i=1,2,3） 图 1 轴系校中计算
生的浮力对轴段的影响。若轴段浸油则取自身重量的 图 1 轴系校中计算 90%，而轴段浸水则取自身重量的 87%。 作用在船舶轴系上的载荷，如螺旋桨、推力盘和 大齿轮等，其与相应的船舶轴系轴段等轴径部分，则 简化为均布载荷进行处理。 （1）船舶螺旋桨的简化处理 在船舶轴系校中计算中，通常把螺旋桨重量简化 为集中载荷来处理；而船舶航行时，则还需要考虑水 浮力对其的作用影响。 ① 若船舶螺旋桨全部浸入水中，则其重量按下式 计算：
GUANGDONG SHIPBUILDING 广东造船 2017 年第 5 期（总第 156 期）
设计与研究
船舶轴系校中计算方法分析
周广岭
（广船国际有限公司，广州 511462）
摘 要：本文从建立船舶轴系对中计算坐标系开始，分别介绍三弯矩法、传递矩阵法、有限元法三种计 算方法的基本原理及其要点，并对三种方法进行简要的比较分析。 关键词：轴系；校中计算；分析 中图分类号：U664.2 文献标识码：A
轴系校中
6）镗削中由于刀具的磨损会造成孔径呈圆锥度，根据螺旋桨轴轴承锥度压入才有足够的紧固力的要求，精镗的进刀方向应与螺旋桨轴轴承压入方向一致。在镗孔过程中，尤其是精镗时应经常检查测量，如发现中心线偏移，应立即停止，查明原因并消除后进行。
7）粗镗孔的表面粗糙度12.5微米，精镗的圆度圆柱度均为0.03微米，轴承孔的表面粗糙度为6.3微米。
关键词：轴系安装；校中；镗孔
The ship shaft installation and alignment
Abstract:The shafting is one of the important transmission systems on a ship .It transmits power from the engine to the propeller.The through the transmission system .The shafting mainly consists thrust shaft and thrust bearing ,intermediate shaft and bearing ,tail shaft (screw shaft) and bearing ,stern tube and seal gland ,coupling and so on .Generally ,the weight ofshaft is very big and long .Thattechnicalrequirements of the shafting fitting and adjusting is to be improved .The adjusting and boring technique are to be required very strict .In this text ,there are some theoreticknowledge and practice in Jinglu shipyard to analyze the shafting fitting ,adjusting and boring .
轴系计算书通用
d f 15 .92
d
N e 10 6 mm ne DZ b
f 20.1
k 315 Wr m 425 / 220 m
4
M
m
530 P
25 m
共 7页 第3 页
由 艉a
=c =
0.57 m 0.68 m
b =d 0.80 m = 0.7 m
L 1 2.3 m
艉
轴法
k
兰
64 g
k 104.8 g
3 .后
f
606.50
ZM
W
σ
σW
σW z σ Ss Z〔
N · Mm P aM MP
MW
(RBZ GZ 2 g qz
f )2
GZ
ge
W
32M W 103 dz3
取
211.37 1.62 29.40
P z ( y w w1)2 3 z 2 57.56
aM P
已 知S
Z
264.90 4.60
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630kW多用途工作船 轴系计算书
总面积m 共 7 页 第 1 页
630kW多用途船轴系计算书
一 、
二 、2
.
2 . 2 .
主 机主 机齿 轮轴 第轴 系螺 旋螺 旋
中
d
FC3
Ne ne
560 b 160
式间
= 93.74
中
F
C N
n
σ本
m
船中
130 m m
F
N
因
M
推
大型船舶轴系负荷校中(全面版)资料
大型船舶轴系负荷校中（全面版）资料大型船舶轴系负荷校中摘要本文依据57300吨散货轮主机轴系的安装工艺，对主机轴系的校中采用合理负荷校中方法，它是一种经过改进的计算方法,将使从曲轴主轴承到尾轴管前轴承的各个轴承负荷分配情况更趋合理。
因此,在某种意义上也可以说是原来轴系合理校中计算的推广，是根据轴系各轴承负荷分配情况来决定的。
按校中计算的要求校中轴系，是一种使全轴系负荷合理分配的校中方法，其实质是在遵守规定的负荷、应力、转角等限制条件下，通过校中计算确定各轴承的合理垂向位移，使轴系安装成规定的曲线状态，以达到全轴系各轴承负荷合理分配。
英文摘要：The 57300dwt crude oil tanker was built for China Ocean Shipping Group Co.by our company ,it’s main propeller employed aft-engined direct propulsion ,the main engine is DALIAN-MAN B&W6S50MC-C type of marine low speed diesel engine ,and used fixed pitch keyless hydraulic propeller.The assembly of shafting employed calibration numeration .The assembly of the main engine can be divided into three sections on board ,the whole engine was positioned and the epoxy gasket was casted when the ship was in the sea .In order to make the assignment of load of each bearing more reasonable ,and to make the bending moment and corner was assigned reasonably on the supporting section specified in the allowed range ,the shafting calibration of the ship emploied jack-up methord to test plummer block ,the forward shaft of tail pipe and main bearing7# ,bearing 8# ,and improved the assembly procedure to the type of main engine in accordance with MAN B&W , increased the measurement of torsional level and sag of the main engine ,furthermore it paid attention to the control of the differential distance of the main engine in the sixth cylinder wall .This article discusses the data analysis in the procedure of the assembly of the main engine and the calibration of the shafting .关键词主机轴系扭曲度下挠度臂距差负荷前言174000t散货轮是我公司为希腊远洋运输公司建造的散货轮，目前是我公司建造的最大吨位的散货轮。
16500DWTⅡ类船轴系校中及主机安装工艺
5）中间轴承安装
顶起中间轴承保证其与中间轴安装间隙为0.36～0.44mm,下端0.05mm塞尺不入，完整性将中间轴承调整到位并可靠固定，初步测量活垫板的尺寸，并下料以备拂配垫板。
主机座下垂检查调整状态：机舱内无影响测量的的振动作业，机座周围无导致影响的热源作业及其它作业。
主机机座采用前后4角垂直顶升螺栓（每角两只）顶托（其余顶升螺栓可呈松接触状态），无垂直压紧螺栓，前后左右水平顶升螺栓受力应均匀。
调整方法
a)测量位置为主机机座上法兰面（凸轮轴侧和排气侧）。
b)各测量点均为轴承支座中心，并以前、后两点为基准。
生产设计
轴系校中及主机安装工艺
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江州联合造船有限责任公司
16500DWTⅡ类化学品船
轴系校中及主机安装工艺
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第2页
一、轴系校中
船舶下水后48小时后，待船体变形趋于稳定后开始轴系校中工作。
1)初步校中步骤
根据下水前在艉轴上的标记，计算将艉轴在其理论位置上后退1mm，并固定。
将铰孔机架在中间轴上，铰孔至φ48mm，用内径百分表来测量孔的上下、左右记录下各孔数据打好螺孔编号。在内场按实测值对铰制螺栓加放过盈量0.005～0.01mm精加工并做好对应螺栓标记。
注：如中间轴与艉轴未铰配好，需将中间轴与主机脱开连接，在中间轴输出端法兰上设置百分表架，盘动中间轴调整两个法兰外圆同轴度，要求两法兰外圆偏移量不大于0.03mm,平面贴合值为“0”，用临时螺栓将中间轴与艉轴法兰连接。
船舶推进轴系校中计算理论简介和几个实际问题
取消舰管前轴承后也不需要高比压中间 轴承。 Ｃ 计算时， 要控制艇管前密封处轴的挠度 防止漏油。 Ｊ Ｕ 因为它的长度较长， 许用比 压较高。 虽然娓管后轴承的负荷（ 比压） 也增大了 但不会产生问题的， 负荷加大后， 还是在许用范围内。 ｅ ．在工艺上， 校中时要在娓管前部（ 或前面功口 一个临时工艺支撑（ 假轴承） 它必须与娓管后轴承的 ， 内 孔中心线等高， 这是可以做到的。 唯一的麻烦是校中 结束后要把它拆除， 娓管可能需要重新加油（ 如果临 时工艺支撑在艇管前部） 。 我们相信： 随着这些单娓管轴承的轴系的使用经验的结累和临时工艺支撑的不断改进， 这种轴系会越 来越多。 尤其对于需要在下水后吊装很重的液化气罐， 容易造成船体娓部较大变形的液化气船， 娓管即 使 有较大变形， 对单娓管轴承的轴系影响不大。 而对于娓部较瘦的船型， 舰管较长的轴系，采用单舰管轴承 的轴系有一个明显的优点一一船舶下水后娓管的变形对单舰管轴承的轴系校中影响也不大。 今 舰管前、 后轴承之间的距离指舰管后 轴承前端到艇管前轴承后端的距离， 支点距离不同（ 与 参见图１。 ）
９８ ７０ ４９ １０ １９ ０ ３７
７４ ３５
６２ ６５
１９ ０ ３７
两种设计的各个轴承的负 荷及柴油机输出 法兰 的剪力、 弯矩见表 ０ ４ 修改设计后柴油机输出法兰的剪力、 弯矩见图５ 它们也在许用范围内的较好位置。 。 按修改方案建造的两艘船， 交付使用后， 推进轴系也没有发现任何轴承问 题。 对于 布比 轴承分 较均匀的轴系， 取消娓管前轴承后再适当 调整中间轴承位置， 也可以 得到满意的 设计。
ＧＰ － 。、 。１ ， （后 一Ｗ ） ＡＤＨ ＝ 兰
ＳＧＹ法＿前兰 Ｙ法 Ａ ＝后兰
偏移值。计算者应根据船厂的 对一个轴系已确定各轴承高度的轴系 可以有无数组满足要求的开口、 日 日 日 目 目 任 习惯来选取 。 日 已 日 目口 曰日 甲
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轴承总反力 = 42.139 k.N
截面处 弯矩(N.m)
0.0000E+00 -8.5125E-02 -1.5088E+01 -1.5670E+02 -3.8579E+03 -6.8509E+03 -1.2220E+04 -8.7144E+03 -8.2284E+03 -6.9530E+03 -6.7766E+03 -6.3335E+03 -3.7521E+03 -1.3786E+03 -1.0439E+03 -7.1908E+02
集中载荷 (N)
12232.0 7338.0
弯矩 ( N.m )
0.0 0.0
No.
1
1
1.715E+01
2 -3.233E+01
3
3.877E+01
4 -2.359E+01
Sum 1.518E+01
2
-3.233E+01 6.547E+01
-1.057E+02 7.257E+01
-3.314E+01
轴承比压 ( N/mm^2 )
0.083 0.051 0.294 0.680
rad k.Nm k.N N/mm^2 N/mm^2 N/mm^2
( mm )
轴系布置图
内部直径 ( mm )
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
PAGE 3
单元 号
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35
轴承 序号
1 2 3 4
截面处 位置(mm)
0.0 15.0 165.0 440.0 715.0 925.0 1275.0 1925.0 2050.0 2475.0 2555.0 2855.0 3155.0 3475.0 3525.0 3575.0 3800.0 4030.0 4075.0 4120.0 4340.0 4570.0 4800.0 5020.0 5065.0 5111.0 5146.0 5207.0 5235.0 5263.0 5273.0 5426.0 5578.0 5590.0 5618.0 5646.0
-2.560E+02 2.070E+02
-4.898E+01
Diff.
6.236E+01 -1.783E+02
5.790E+02 -4.631E+02
1.159E+02
千斤顶顶举系数
千斤顶 序号
1
单元 号
16
千斤顶位置 ( mm )
3800.0
千斤顶 顶举系数
0.705
轴 承 实 际 反 力 = (千斤顶负荷) X (顶举系数)
泊松比
0.3 0.3 0.3
轴承 序号
1 2 3 4
单元 号
6 11 28 34
轴承数据
支承位置 ( mm )
1275.0 2855.0 5235.0 5618.0
JK FL 5 (m)
密 度(Kg/m^3) 7850.0 6900.0 6820.0
轴承长度 ( mm )
1000.0 600.0 56.0 56.0
PAGE 1
单元 序号
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35
单元 名称
BRNG BRNG JACK
FLNG BRNG BRNG
(m) 0.56
F
单元位置 ( mm )
2.5060E-04 2.5060E-04 2.5044E-04 2.4949E-04 2.3049E-04 2.1023E-04 1.5018E-04 2.8865E-05 9.7451E-06 -8.5837E-05 -9.6053E-05 -1.3249E-04 -1.6048E-04 -1.7556E-04 -1.7669E-04 -1.7800E-04 -1.7808E-04 -1.7674E-04 -1.7668E-04 -1.7661E-04 -1.5389E-04 -1.2824E-04 -1.0243E-04 -7.9281E-05 -7.9136E-05 -7.8996E-05 -7.7740E-05 -7.5731E-05 -7.4741E-05 -7.3768E-05 -7.3267E-05 -6.4702E-05 -5.8716E-05 -5.8496E-05 -5.8285E-05 -5.8286E-05
5.2468E+02 1.3859E+03 1.4947E+03 1.5650E+03 1.7564E+03 1.8313E+03 1.7782E+03 1.6077E+03 1.5473E+03 1.4576E+03 1.3763E+03 1.2235E+03 1.1488E+03 1.1820E+03 1.1932E+03 1.3292E+03 2.8421E+02 1.9905E+02 -8.5590E-01 3.7892E-10
轴 系 总 重 量 = 22.569 k.N
右边直径 ( mm )
120.0 150.0 222.0 240.0 272.0 272.0 272.0 272.0 240.0 270.0 270.0 270.0 270.0 270.0 240.0 360.0 360.0 560.0 560.0 200.0 200.0 200.0 200.0 470.0 470.0 250.0 250.0 240.0 240.0 220.0 215.0 210.0 190.0 190.0 190.0
合理校中计算结果 - ( 冷 态 工 况 )
截面处 挠度(mm)
截面处 转角(rad)
-2.8747E-01 -2.8371E-01 -2.4613E-01 -1.7734E-01 -1.1054E-01 -6.4062E-02
2.0196E-16 5.5960E-02 5.8362E-02 4.1620E-02 3.4343E-02 2.4624E-17 -4.4305E-02 -9.8448E-02 -1.0726E-01 -1.1612E-01 -1.5621E-01 -1.9704E-01 -2.0499E-01 -2.1294E-01 -2.4934E-01 -2.8181E-01 -3.0832E-01 -3.2827E-01 -3.3183E-01 -3.3547E-01 -3.3821E-01 -3.4289E-01 -3.4500E-01 -3.4708E-01 -3.4781E-01 -3.5838E-01 -3.6766E-01 -3.6837E-01 -3.7000E-01 -3.7163E-01
0.0000E+00 -1.1350E-02 -1.8869E-01 -1.3073E+01 -1.3844E+01 -1.4661E+01 -1.6021E+01
4.1302E+00 3.6443E+00 2.3579E+00 2.0515E+00 9.0228E-01 8.0301E+00 6.8043E+00 6.5839E+00 6.4097E+00 4.6460E+00 2.8431E+00 1.9896E+00 1.1361E+00 6.0385E-01 4.7409E-02 -5.0903E-01 -1.0413E+00 -1.6425E+00 -2.2571E+00 -2.3894E+00 -2.6200E+00 -2.7175E+00 1.1373E+00 1.1080E+00 -6.6677E+00 -7.0829E+00 -7.1091E+00 -7.1702E+00 8.0357E-14
轴 承 反 力 影 响 系 数 ( k.N/mm )
I.E. 轴 承 升 高 1 mm 时 产 生 的 反 力 Diff = 最 后 两 列 差 值
Sum = 最 后 两 行 代 数 和
3
3.877E+01 -1.057E+02
3.230E+02 -2.560E+02
6.694E+01
4
-2.359E+01 7.257E+01
轴承刚度 ( N/m )
STIFF. STIFF. STIFF. STIFF.
COMPASS
SRM04
船舶轴系校中计算程序 ( Ver. 0201 ) - 70088
PAGE 2
载荷 号
1 2
单元 序号
3 31
轴系外载荷
载荷位置 ( mm )
440.0 5426.0
分布载荷 ( N/m )
0.0 0.0
尾管斜膛孔数据
尾管后轴承长度 艉管后轴承支点距后端面距离 尾管后轴承间隙 艉管最大斜度 艉管平均斜度
艉管不需进行斜膛孔