生物脱氮除磷AO工艺设计计算
AO脱氮工艺计算公式｜汇总
AO脱氮⼯艺计算公式｜汇总1、设计⽔量的计算由于硝化和反硝化的污泥龄和⽔⼒停留时间都较长，设计⽔量应按照最⾼⽇流量计算。
式中：2、确定设计污泥龄需反硝化的硝态氮浓度为式中：反硝化速率计算计算出值后查下表选取相应的值，再查下表取得值。
3、计算污泥产率系数Y式中：然后按下式进⾏污泥负荷核算：式中：Ls——污泥负荷，我国规范推荐取值范围为0.2~0.4kgBOD/(kgMLSSd)。
活性污泥⼯艺的最⼩污泥龄和建议污泥龄表（T=10℃）单位：d处理⽬标污⽔处理⼚规模BOD≤1200kg/d BOD≥6000kg/d最⼩泥龄建议泥龄最⼩泥龄建议泥龄有硝化5645⽆硝化101189有硝化反硝化12.513.81011.314.315.711.412.916.718.313.31520221618有硝化、反硝化，污泥稳定25254、确定MLSS(X)MLSS(X)取值通过查下表可得。
反应池MLSS取值范围处理⽬标MLSS(kg/m3)有初沉池⽆初沉池⽆硝化 2.0~3.0 3.0~4.0有硝化(反硝化) 2.5~3.5 3.5~4.5污泥稳定 4.5取定MLSS(X)值后，应⽤污泥回流⽐反复核算式中：浓缩时间取值范围⼯艺选择⽆硝化有硝化有硝化反硝化有深度反硝化浓缩时间＜1.5~2h＜1.0~1.5h＜2h＜2.5h5、计算反应池容积计算出反应池容积后，即可根据的⽐值分别计算出缺氧反应池和好氧反应池的容积。
6、曝⽓量的计算1、实际需氧量的计算式中：其中，去除含碳有机物单位耗氧量按下式计算：按该式计算出不同泥龄和不同⽔温下的值列于表5，设计时可直接查下表。
降解含碳有机物单位耗氧量表单位：kgO2/kgBODT(℃)泥龄(d)4810152025100.850.99 1.04 1.13 1.18 1.22120.87 1.02 1.07 1.15 1.21 1.24150.92 1.07 1.12 1.19 1.24 1.27180.96 1.11 1.16 1.23 1.27 1.30200.99 1.14 1.18 1.25 1.29 1.3225 1.07 1.21 1.24 1.30 1.33 1.3530 1.14 1.26 1.29 1.34 1.36 1.38BOD去除量按下式计算：式中：fc——BOD负荷波动系数，按下表选⽤。
AO(脱氮)设计计算书
惰性物质及沉淀池固体流失 去除1kgBOD产生干污泥量
625 m3/h
流道面积 A
管径 D
2
回流混合 液量Q
流道面积 A
管径 D
=
0.25 m2
按v=0.7m/s设计
=
562 mm
=
1042 m3/h
=
0.36 m2
按v=0.8m/s设计
=
679 mm
（一）设计需氧量 碳化需氧 量 D1 硝化需氧 量 D2 反硝化脱 氮产生的 氧量 D3 总需氧量 AOR 单位BOD 需氧量 最大需氧 量
生物除氮工艺P120
（一）设计需氧量 1
2
3 4
8 进水氨氮 NH3-N =
9 出水氨氮 NH3-N =
10 VSS/TSS
=
11 进水碱度 SALK
=
12 pH
=
13 水温
=
14 混合液 MLSS =
30 mg/L 8 mg/L 0.7 280 mg/L 7.2 14 ℃
4000 mg/L
（二）标准需氧量 1
A/O工艺设计计算（动力学计算法） 原始条件：（生物除氮）
1 设计流量 Q
=
15000 m3/d
2 进水BOD S0
=
160 mg/L
3 出水BOD Se
=
20 mg/L
4 进水TSS X0
=
180 mg/L
5 出水TSS Xe
=
20 mg/L
6 进水总氮 TN
=
7 出水总氮 TN
=
40 mg/L 15 mg/L
2
计算结果：
（一）好氧区容积计算
1 出水溶解性BOD
AO脱氮设计计算
21.1.1.5 A1/O工艺设计举例 例：Q=25×104m3/d，K d=1.3，初沉池出水BOD5=150mg/L， SS=126 mg/L，TN=25 mg/L。
要求曝气系统出水达到BOD5≤20 mg/L，SS≤30 mg/L， NH+4—N≈0，No－x—N＜5 mg/L 设计A1/O生物反应池 解：一、设计参数 1、F s=0.13 KgBOD5/KgMLSS·d 2、SVI=150 3、回流污泥浓度 4、污泥回流比R=100% 5、曝气池混合液污泥浓度 6、TN去降率 7、混合液回流比 二、A1/O主要工艺尺寸 按BOD污泥负荷率F s计算： 1、A1/O池总有效容积V 2、有效水深H1=6m 3、曝气池总有效面积： 4、分四组，每组有效面积S=S总/4=19000/4=4750 m2 5、取廊道宽b=10.0m，设5廊道，则单组曝气池有效宽度为50m 单组曝气池长度： 6、污水在A1/O反应地内停留时间t 7、A1:O段=1：4 则A1段停留时间t1 = 1.7h O段停留时间t2 = 6.7h 三、剩余污泥量W（kg/d）的计算W=W1—W3+W2 （1）生成的污泥量W1=a(S o—S e)0.55(150—20)×250000=17875kg/d （2）因内源呼吸作用而分解的污泥量W2W2=bVX V=0.05×114000× 0.7×3300=13167kg/d （3）W3不可生物降解和惰性的悬浮物量（NVSS），该部分占TSS的50%W3=（126—30）×50%×114000=5472kg/d。
（4）剩余污泥量W=W1 + W3—W2=17875 + 5472—13167=10180kg/d。
（5）剩余污泥体积量q（m3） （6）污泥龄 四、曝气系统计算 1、需氧量计算。
O2=aKQ(So-Se)+b[KQ(Nki-NKe)-0.12X W]-CX w-b[KQ(Nki-Nke-NOe)-0.12X W]×56%=35221(kgO2/d) 2、曝气系统其它部分计算与普通活性污泥法相同。
【干货】AO生物脱氮工艺设计计算
【干货】AO生物脱氮工艺设计计算AO生物脱氮工艺缺氧池容积计算《室外排水设计规范》6.6.18条规定：当仅需脱氮时，宜采用缺氧/好氧法（ANO工艺）。
1.生物反应池的容积，按本规范第6.6.11条所列公式计算时，反应池中缺氧区（池）的水力停留时间宜为0.5~3h。
2.生物反应池的容积，采用硝化、反硝化动力学计算时，按下列规定计算。
（1）缺氧区（池）容积，可按下列公式计算：公式6.6.18-1•Q——设计流量，m3/d；•0.12——微生物中氮的质量分数，由表示微生物细胞中个组分质量比的分子式C5H7NO2计算得出；•X——缺氧池（区）内混合液悬浮固体平均浓度，gMLSS/L；•Nk——缺氧池（区）进水总凯氏氮浓度，mg/L；•Nte——生物反应池出水总氮浓度，mg/L；•Kde——缺氧池（区）反硝化脱氮速率，kgNO3-N/(kgMLSS▪d).其值宜根据试验资料确定。
无试验资料时，20℃的Kde值可取0.03~0.06kgNO3-N/(kgMLSS▪d)。
Kde与混合液回流比、进水水质、温度和污泥中反硝化菌的比例等因素有关。
混合液回流量大，带入缺氧池的溶解氧多，Kde取低值；进水有机物浓度高且较易生物降解时，Kde取高值。
Kde按公式6.6.18-2修正。
公式6.6.18-2•Kde（t）——T℃时的脱氮速率，T为设计温度，℃；•Kde（20）——20℃时的脱氮速率；•△Xv——微生物的净增量，即排出系统的微生物量，kgMLVSS/d，可按公式6.6.18-3计算：公式6.6.18-3•y——MLSS中MLVSS所占比例。
对于这一条规定，需要注意的问题是在公式6.6.18-1中，计算缺氧池容积用总凯氏氮而不是进水总氮减出水总氮？这主要是原污水中硝态氮的含量很低，几乎不可测，所以在数值上进水总凯氏氮基本等于总氮，因此在计算时就用进水总凯氏氮减去出水总氮。
AO生物脱氮工艺好氧池容积计算《室外排水设计规范》6.6.18条规定：当仅需脱氮时，宜采用缺氧/好氧法（ANO工艺）。
AO工艺生物脱氮工艺原理、设计与计算
A/O工艺生物脱氮工艺原理、设计与计算（一）工艺流程A/O工艺以除氮为主时，基本工艺流程如下图1。
图1 缺氧/好氧工艺流程A/O工艺有分建式和合建式工艺两种，分别见图2、图3。
分建式即硝化、反硝化与BOD 的去除分别在两座不同的反应器内进行；合建式则在同一座反应器内进行。
合建式反应器节省了基建和运行费用以及容易满足处理工程对碳源和碱度等条件的要求，但受以下因数影响：溶解氧 (0.5~1.5mg/L)、污泥负荷[0.1~ 0.15kgBOD5/(kgMLVSS•d)]、C/N比(6~7)、pH值(7.5~8.0) ,而不易控制。
对于pH值，分建式A/O工艺中，硝化液一部分回流至反硝化池，池内的反硝化脱氮菌以原污水中的有机物作碳源，以硝化液中NOx-N中的氧作为电子受体，将NO3-N还原成N2,不需外加碳源。
反硝化池还原1gNOx-N产生3.57g碱度，可补偿硝化池中氧化1gNH3-N所需碱度(7.14g)的一半，所以对含N浓度不高的废水，不必另行投碱调pH值，反硝化池残留的有机物可在好氧硝化池中进一步去除。
一般来说分建式反应器(A/O工艺）硝化、反硝化的影响因素控制范围可以相应增大，更为有效地发挥和提高活性污泥中某些微生物（如硝化菌、反硝化菌等）所特有的处理能力，从而达到脱、处理难降解有机物的目的，减少了生化池的容积，提高了生化处理效率，同时也节省了环保投资及运行费用；而合建式A/O工艺便于对现有推流式曝气池进行改造。
图2 分建式缺氧一好氧活性污泥脱氮系统图3 合建式缺氧好氧活性污泥脱氮系统（二）A/O工艺生物脱氮工艺的特点1.优点①同时去除有机物和氮，流程简单，构筑物少，只有一个污泥回流系统和混合液回流系统，节省基建费用。
②反硝化缺氧池不需外加有机碳源，降低了运行费用。
③好氧池在缺氧池后，可使反硝化残留的有机物得到进一步去除，提高了出水水质。
④缺氧池中污水的有机物被反硝化菌所利用，减轻了好氧池的有机物负荷，同时缺氧池中反硝化产生的碱度可弥补好氧池中硝化需要碱度的一半。
A2O脱氮除磷工艺设计计算书
1.已知条件⑴设计流量，Q 30m 3/d考虑变化系数1.1⑵设计进水水质COD 400mg/L BOD 5浓度S O 200mg/L TSS浓度X O 220mg/L VSS 150mg/L MLVSS/MLSS=0.7TN O 40mg/L NH 3-N 35mg/L TP 4mg/L 碱度SALK 280mg/L PH 7.0～7.5Tmax 25℃Tmin 14℃⑶设计出水水质COD 50mg/L BOD 5浓度S e 10mg/L TSS浓度X e 10mg/L TN 15mg/L NH 3-N 5mg/L TP0.5mg/L2.设计计算（用污泥负荷法）COD/TN 10.00>8厌氧池，参考值TP/BOD 50.02<0.06厌氧池，参考值符合要求工艺要求⑵有关设计参数①BOD 5污泥负荷N 0.16②回流污泥浓度X R 6000mg/L ③污泥回流比R100% A 2/O生物脱氮除磷工艺设计⑴判断是否可采用A 2/O工艺kgBOD 5/(kgMLSS·d)④混合液悬浮物固体浓度X=R/(1+R)*X R 3000mg/L⑤混合液回流比R 内62.50% 166.67%计算选择R 内200%⑶反应池容积，Vm 3V=QS O /NX12.50m 3反应池总水力停留时间，tt=V/Q0.42d 10.00h 厌氧池水力停留时间 2.00h 厌氧池容积2.50m 3缺氧池水力停留时间 2.00h 缺氧池容积2.50m 3好氧池水力停留时间 6.00h 好氧池容积7.50m 3⑷校核氮磷负荷0.053<0.05kgTN/(kgMLSS·d)0.016<0.06kgTN/(kgMLSS·d)⑸剩余污泥量△X kg/d2kg/d 3kg/d 5kg/d⑹碱度校核好氧段总氮负荷＝Q×TN O /X×V 好厌氧段总磷负荷＝Q×TP O /X×V 厌P X =Y×Q×(So-Se)-k d ×V×X RP S =Q×(TSS-TSSe)×50%△X=P X +P S取污泥增殖系数Y=0.6，污泥自身氧化系数kd=0.05每氧化1mgNH 3-N需消耗碱度7.14mg混合液回流比R内＝ηTN /（1-ηTN ）*100%各段水力停留时间和容积厌氧池 ：缺氧池 ：好氧池＝1 ：1 ：3kgTN/(kgMLSS·d)TN去除率ηTN =(T NO -T Ne )/T NO *100%剩余碱度S ALK1＝进水碱度-硝化消耗碱度+反硝化碱度+去除BOD 5产生的碱度每天用于合成的总氮＝12.4％*P X0.26kg/d即，进水总氮中有8.71mg/L 用于合成26.29mg/L所需脱硝量16.29mg/L 需还原的硝酸盐氮量NT 0.49mg/L 剩余碱度S ALK1169.45>100mg/L⑼曝气池系统计算①设计需氧量AOR碳化需氧量5.51kgO 2/d硝化需氧量3.63kgO 2/d反硝化脱氮产生的氧量1.40kgO 2/d7.74kgO 2/d 0.32kgO 2/h最大需氧量与平均需氧量之比为1.4AOR max =1.4AOR 0.45kgO 2/h 1.36kgO 2/kgBOD 5②标准需氧量氧气转化率EA20%淹没深度，H3m每还原1mgNO 3-N产生碱度3.57mg 每去除1mgBOD 5产生碱度0.1mg出水溶解性BOD 5浓度S取6.41mg/LD1＝Q×(S O -S)/(1-e -0.23×5)-1.42×P XD2＝4.6×Q×(N O -Ne)-4.6×12.4%×P XD3＝2.86N T被氧化的NH 3-N＝进水总氮－出水总氮－用于合成总氮以CaCO 3计可以维持PH≥7.2AOR＝碳化需氧量（去除BOD 5需氧量－剩余污泥中BODu氧当量）+硝化需氧量（NH 3-N硝化需氧量－剩余污泥中NH 3-N的氧当量）-反硝化脱氮产氧量假设生物污泥中含氮量以12.4％计总需氧量AOR＝D1+D2-D3采用鼓风曝气，微孔曝气器。
AO脱氮工艺参数设计计算
O1=aQ(Co-Ce)
a--去除1kgCOD需氧量
a=0.45kgO2/kgCOD
O1=0.45×2400×(10-1)=9720 kg/d
硝化反应需氧量O2
O2=bENQ（NH3-NJ进- NH3-N出）
b—硝化1kg氨氮需氧量
b=4.57 kgO2/kgNH3-N
O2=4.57×0.97×(500-15)×2400×10-3=5160 kg/d
已知参数
Q=100m3/h=2400m3/d COD=10000mg/l ss=000mg/l NH3-NJ进=500 mg/l
经A/O工艺处理后的水质达到：COD<1400(本工程按平均1000算) NH3-N出<25 mg/l（本工程按平均15 mg/l算）
容积负荷
本工艺按2.0公斤计算
Nv=2.0 kgCOD/(m3.d)
反应池所需氧量Oa包括有机物COD氧化需氧量O1，硝化反应需氧量O2，微生物自身氧化需氧量O3，保持好氧池一定的溶解氧所需氧量O4四部分
Oa=O1+O2+O3+O4=9720+5160+5832+130=20842kg/d
A/O脱氮工艺参数设计计算
RC=EN/(1-EN)
0.97/ (1-0.97)
3200%
消化液回流量
Qc= RCQ
32×2400
76800 m3/d
A/O池尺寸主要计算
反应池的有效容积V1
V1=Q(Co-Ce)/ Nv
Q－进水流量
Co－进水COD浓度kg/m3
Ce－出水COD浓度kg/m3
Nv－容积负荷
V1=2400×(10-1)/2污泥指数源自SVI=120回流污泥浓度
活性污泥法脱氮除磷工艺设计计算
一、生物脱氮工艺设计计算（一）设计条件：设计处理水量Q＝30000m 3/d=1250.00m 3/h=0.35m 3/s总变化系数Kz= 1.42进水水质：出水水质：进水COD Cr =350mg/L COD Cr =100mg/L BOD 5=S 0=160mg/L BOD 5=S z =20mg/L TN=40mg/L TN=15mg/L NH 4+-N=30mg/L NH 4+-N=8mg/L 碱度S ALK =280mg/L pH＝7.2SS=180mg/L SS=C e =20mg/LVSS=126mg/L f=VSS/SS=0.7曝气池出水溶解氧浓度2mg/L 夏季平均温度T1＝25℃硝化反应安全系数K=3冬季平均温度T2＝14℃活性污泥自身氧化系数Kd=0.05活性污泥产率系数Y＝0.6混合液浓度X＝4000mgMLSS/L SVI＝15020℃时反硝化速率常数q dn,20＝0.12kgNO 3--N/kgMLVSS 曝气池池数n=2 若生物污泥中约含12.40%的氮用于细胞合成（二）设计计算1、好氧区容积V1计算（1）估算出水溶解性BOD 5（Se)6.41mg/L（2）设计污泥龄计算硝化速率低温时μN(14)＝0.247d -1硝化反应所需的最小泥龄θcm =4.041d 设计污泥龄θc =12.122d（3）好氧区容积V 1=7451.9m 3好氧区水力停留时间t 1=5.96h=-⨯⨯-=-)1TSS TSSVSS42.1kt z e S S （[][])2.7(833.011047.022)158.105.0()15(098.02pH O k O N N e O T T N --⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡+⎥⎦⎤⎢⎣⎡+=--μ)1()(01c d V c K X S S Q Y V θθ+-=2、缺氧区容积V 2（1）需还原的硝酸盐氮量计算微生物同化作用去除的总氮=7.11mg/L被氧化的氨氮＝进水总氮量-出水氨氮量-用于合成的总氮量＝24.89mg/L 所需脱硝量＝进水总氮量-出水总氮量-用于合成的总氮量＝17.89mg/L 需还原的硝酸盐氮量N T ＝536.56kg/d （2）反硝化速率q dn,T ＝q dn,20θT-20＝(θ为温度系数，取1.08）0.076kgNO 3--N/kgMLVSS（3）缺氧区容积V 2＝2534.1m 3缺氧区水力停留时间t 2=V 2/Q=2.03h3、曝气池总容积V＝V 1+V 2＝9986.0m 3系统总污泥龄＝好氧污泥龄+缺氧池泥龄＝16.24d4、碱度校核每氧化1mgNH 4+-N需消耗7.14mg碱度；去除1mgBOD 5产生0.1mg碱度；每还原1mgNO 3--N产生3.57mg碱度；剩余碱度S ALK1=进水碱度-硝化消耗碱度+反硝化产生碱度+去除BOD 5产生碱度＝181.53mg/L>100mg/L(以 CaCO 3计）5、污泥回流比及混合液回流比（1）污泥回流比R计算＝80001.2混合液悬浮固体浓度X（MLSS）＝4000mg/L 污泥回流比R＝X/（X R -X)=100%(一般取50～100％）（2）混合液回流比R 内计算总氮率ηN ＝（进水TN-出水TN）/进水TN＝62.50%混合液回流比R 内＝η/(1-η)=167%6、剩余污泥量（1）生物污泥产量1525.5kg/d(2)非生物污泥量P SP S ＝Q（X 1-X e ）＝1020kg/d (3)剩余污泥量ΔX ΔX＝P X +P S ＝2545.5kg/d 设剩余污泥含水率按99.20%计算mg/L (r为考虑污泥在沉淀池中停留时间、池深、污泥厚度等因素的系数，取VT dn T X q N V ,21000⨯=)1()(124.00c d W K S S Y N θ+-=r SVIX R 610==+-=c d X K S S YQ P θ1)(07、反应池主要尺寸计算（1）好氧反应池设2座曝气池，每座容积V 单＝V/n=3725.96m 3曝气池有效水深h=4m 曝气池单座有效面积A 单＝V 单/h=931.49m 2采用3廊道，廊道宽b=6m 曝气池长度L＝A 单/B=51.7m 校核宽深比b/h= 1.50校核长宽比L/b=8.62曝气池超高取1m，曝气池总高度H=5m （2）缺氧池尺寸设2座缺氧池，每座容积V 单＝V/n=1267.05m 3缺氧池有效水深h=4.1m 缺氧池单座有效面积A 单＝V 单/h=309.04m 2缺氧池长度L＝好氧池宽度＝18.0m 缺氧池宽度B＝A/L=17.2m8、进出水口设计（1）进水管。
A2O脱氮除磷工艺设计计算详解
A2O脱氮除磷工艺设计计算详解1.已知条件⑴设计流量，Q 100000m 3/d考虑变化系数1.1⑵设计进水水质COD 360mg/L BOD 5浓度S O 180mg/L TSS浓度X O 360mg/L VSS 105mg/L MLVSS/MLSS=0.7TN O 60mg/L NH 3-N 36mg/L TP 6mg/L 碱度SALK 280mg/L PH 7.0～7.5Tmax 25℃Tmin -11℃⑶设计出水水质COD 50mg/L BOD 5浓度S e 10mg/L TSS浓度X e 10mg/L TN 15mg/L NH 3-N 2mg/L TP0.5mg/L2.设计计算（用污泥负荷法）COD/TN 6.00>8厌氧池，参考值TP/BOD 50.03<0.06厌氧池，参考值符合要求工艺要求⑵有关设计参数①BOD 5污泥负荷N 0.1②回流污泥浓度X R 6000mg/L ③污泥回流比R50% ⑴判断是否可采用A 2/O工艺k gBOD 5/(kgMLSS·d)A 2/O生物脱氮除磷工艺设计④混合液悬浮物固体浓度X=R/(1+R)*X R 2000mg/L⑤混合液回流比R 内75.00% 300.00%计算选择R 内200%⑶反应池容积，Vm 3V=QS O /NX 90000.00m 3反应池总水力停留时间，tt=V/Q0.90d 21.60h厌氧池水力停留时间 4.32h 厌氧池容积18000.00m 3缺氧池水力停留时间 4.32h 缺氧池容积18000.00m 3好氧池水力停留时间12.96h 好氧池容积54000.00m 3⑷校核氮磷负荷0.056<0.05kgTN/(kgMLSS·d)0.017<0.06kgTN/(kgMLSS·d)⑸剩余污泥量△X kg/d3900kg/d 17500kg/d 21400kg/d⑹碱度校核混合液回流比R内＝ηTN /（1-ηTN ）*100%各段水力停留时间和容积厌氧池：缺氧池：好氧池＝1 ：1 ：3kgTN/(kgMLSS·d)TN去除率ηTN =(T NO -T Ne )/T NO *100%好氧段总氮负荷＝Q×TN O /X×V 好厌氧段总磷负荷＝Q×TP O /X×V 厌P X =Y×Q×(So-Se)-k d ×V×X RP S =Q×(TSS-TSSe)×50%△X=P X +P S取污泥增殖系数Y=0.6，污泥自身氧化系数kd=0.05每氧化1mgNH 3-N需消耗碱度7.14mg剩余碱度S ALK1＝进水碱度-硝化消耗碱度+反硝化碱度+去除BOD 5产生的碱度每天用于合成的总氮＝12.4％*P X483.60kg/d即，进水总氮中有 4.84mg/L 用于合成53.16mg/L所需脱硝量40.16mg/L 需还原的硝酸盐氮量NT 4016.40mg/L 剩余碱度S ALK160.79>100mg/L⑼曝气池系统计算①设计需氧量AOR碳化需氧量19864.31kgO 2/d硝化需氧量24455.44kgO 2/d反硝化脱氮产生的氧量11486.90kgO 2/d32832.85kgO 2/d1368.04kgO 2/h最大需氧量与平均需氧量之比为1.4AOR max =1.4AOR 1915.25kgO 2/h 1.93kgO 2/kgBOD 5②标准需氧量氧气转化率EA20%淹没深度，H5m假设生物污泥中含氮量以12.4％计总需氧量AOR＝D1+D2-D3 采用鼓风曝气，微孔曝气器。
AO脱氮工艺参数设计计算
O3=cXVo
c—微生物自身氧化系数
X—污泥浓度 Vo—好氧池容积
c=0.12kgO2/kgMLSS
O3=0.12×6×8100=5832kg/d
维持好氧池一定溶解氧需氧量O4
O4=d(Q+Qc + Qr)
d—好氧池末端溶氧浓度
d=1.5mg/l
d=1.5×(2400+7200+76800)×10-3=130 kg/d
污泥指数
SVI=120
回流污泥浓度Xr=106/VI8000 mg/l
曝气池内污泥浓度MLSS
X=6000 mg/l
污泥回流比
Rr=X/(Xr-X)
6000/(8000-6000)
300%
污泥回流量
Qr=RrQ
2400×300%
7200 m3/d
氨氮去除率
EN=(500-15)/500
97%
消化液回流比
10800m3
有效水深H1
有效水深一般为3～5米
本工程取5米
反应池总有效面积S
S= V1/ H1
10800/5
2160 m2
废水在A/O池内的停留时间
T=V1/Q
10800/100
108h
A段水停留时间
取A/O=1：3
VA=2700m3
TA=27h
O段水停留时间
VO=8100m3
TO=81h
需氧量Oa计算
反应池所需氧量Oa包括有机物COD氧化需氧量O1，硝化反应需氧量O2，微生物自身氧化需氧量O3，保持好氧池一定的溶解氧所需氧量O4四部分
Oa=O1+O2+O3+O4=9720+5160+5832+130=20842kg/d
A2O除磷脱氮工艺设计计算(上)
提高。
故我们还应在以下几方面做进一步的研究来推动生物除磷脱氮技术的发展:(1)深入揭示生物除磷脱氮的生物学机理,进一步认识各条件下的微生物菌种,为除磷脱氮的工艺设计和改造提供理论依据和指导;(2)引入自动控制和传感器等其它领域的技术,提高生物处理的可控程度和运行的可靠、稳定,使处理系统向高效、低能耗方向发展。
如对于DE PHANOX工艺,应进一步研究在线控制系统来控制缺氧反应器中的氧化还原潜力,目的是把反硝化和再曝气控制在一个反应器中,在此反应器中只有当硝酸盐被耗尽时曝气器才被开启;(3)做出各工艺的参数系列,为设计提供依据;(4)现在,许多研究者对DPB菌种的认识还模棱两可、说法不一,所以,需对利用DPB的工艺做进一步研究,使其能尽早地应用于生产实践。
参考文献1 严煦世主编.水和废水技术研究.北京:中国建筑工业出版社, 19922 G Bortone,S Marsili Libelli,et al.Anoxic phosphate uptake in the Dephanox process.Wat Sci Tech,1999,40(4-5):177～1853 P Cooper,M Day,V Thomas.Process options for phosphorus andnitrogen removal from wastewater.J IWEM,1994,8(2):85～924 徐亚同.废水生物除磷系统的运行与管理.给水排水,1994,20(6):20～235 高廷耀,周增炎.一种适合当前国情的城市污水脱氮除磷新工艺.同济大学学报,1996,24(6):647～6516 钱群,朱鸣跃,余荧昌.城市污水生物脱氮除磷技术.交通部上海船舶运输科学研究所学报,2000,23(2):129～1347 娄金生,谢水波.提高A2/O工艺总体处理效果的措施.中国给水排水,1998,14(3):27～308 张波.城市污水生物脱氮除磷技术工艺与机理研究:[学位论文].上海:同济大学,1996,49 T Kuba,et al.Phosphorus and nitrogen with minimal COD requirement by integration of denitrifying dephosphatation and nitrification in a two2sludge system.Wat Res1996,30(7):1702～171010J Wanner,et al.New process design for biological nutrient removal.Wat Sci Tech,1992,25(4-5):445～44811G eorge A Ekama,Mark C Wentzel.Difficulties and developments in biological nutrient removal technology and modelling.Wat Sci Tech, 1999,39(6):1～11⊙作者通讯处:100022北京工业大学城建系给排水教研室 电话:(010)67394271 (0)131******** E2mail:zangjh77@1631com刘俊良 075024河北建筑工程学院城建系 收稿日期:2002Ο6Ο18A2/O除磷脱氮工艺设计计算(上)周 雹 周 丹 提要 A2/O除磷脱氮工艺发展至今已出现几种常见和适合我国国情的类型,对它们的提出背景和基本原理进行了阐述,并对每种工艺的设计计算作了探讨,提出了设计步骤和方法,介绍了有关的计算公式。
A2-O除磷脱氮工艺设计计算(下)
A2-O除磷脱氮工艺设计计算（下）A2/O除磷脱氮工艺设计计算（下）在前一篇文章中，我们介绍了A2/O除磷脱氮工艺的基本原理和设计计算的第一部分。
本文将继续探讨设计计算的第二部分。
在A2/O工艺中，主要存在着哪些脱氮反应？如何进行有效的脱氮？如何进行A2/O工艺的设计计算？这些问题将在以下内容中得到解答。
首先，我们需要考虑A2/O工艺中的主要脱氮反应。
A2/O 工艺中，脱氮主要通过硝化和反硝化反应完成。
硝化是指将氨氮转化为亚硝酸和硝酸盐的过程，而反硝化是指将硝酸盐还原为氮气的过程。
为了实现高效脱氮，我们需要控制硝化和反硝化反应的条件。
首先是硝化反应，硝化反应需要适宜的温度和氧气供应。
一般来说，27℃是较为合适的硝化反应温度。
此外，氧气的供应也是硝化反应中的关键因素，需要保持适宜的曝气量和溶解氧浓度。
其次是反硝化反应，反硝化反应需要适宜的碳源和无氧条件。
一般来说，A2/O工艺中的缺氧区域提供了适宜的无氧条件，而有机物通常作为反硝化反应的碳源。
设计计算中需要考虑有机负荷和碳氮比的控制，以确保反硝化反应的有效进行。
有了以上的背景，我们现在可以进入A2/O工艺设计计算的具体步骤。
首先是污水流量和水质的测定。
通过实地调查或物理化学分析，我们可以获得污水流量和各种指标的基本数据。
这些数据是进行设计计算的基础。
接下来是正硝化反应的设计计算。
正硝化反应的设计计算主要涉及到曝气池的大小和曝气量的确定。
曝气池的大小需要考虑污水流量和氧气需要量，而曝气量的确定需要根据曝气池混合液的溶解氧浓度和污水的氮含量。
然后是缺氧区域的设计计算。
缺氧区域的设计计算需要考虑有机负荷和碳氮比的控制。
根据污水流量和有机负荷，可以确定缺氧区域的大小。
而碳氮比的控制则需要根据污水的氮含量和有机物的供应量进行调整。
最后是硝化反硝化区域的设计计算。
硝化反硝化区域的设计计算主要包括池体的大小和控制参数的设定。
池体的大小可以通过污水流量和硝化反硝化反应的需氧量进行计算。
AO工艺设计计算参考
A1/O生物脱氮工艺一、设计资料设计处理能力为日处理废水量为30000m3废水水质如下：PH值7.0~7。
5 水温14~25℃BOD5=160mg/L VSS=126mg/L （VSS/TSS=0.7) TN=40mg/L NH3-N=30mg/L根据要求：出水水质如下：BOD5=20mg/L TSS=20mg/L TN 15mg/L NH3—N 8mg/L根据环保部门要求，废水处理站投产运行后排废水应达到国家标准《污水综合排放标准》GB8978—1996中规定的“二级现有”标准,即COD 120mg/l BOD 30 mg/l NH —N〈20 mg/l PH=6-9 SS<30 mg/l二、污水处理工艺方案的确定城市污水用沉淀法处理一般只能去除约25～30℅的BOD5，污水中的胶体和溶解性有机物不能利用沉淀方法去除，化学方法由于药剂费用很高而且化学混凝去除溶解性有机物的效果不好而不宜采用。
采用生物处理法是去除废水中有机物的最经济最有效的选择。
废水中的氮一般以有机氮、氨氮、亚硝酸盐氮和硝酸盐氮等四种形态存在。
生活污水中氮的主要存在形态是有机氮和氨氮。
其中有机氮占生活污水含氮量的40％～60%，氨氮占50%～60％，亚硝酸盐氮和硝酸盐氮仅占0%~5%.废水生物脱氮的基本原理是在传统二级生物处理中，将有机氮转化为氨氮的基础上，通过硝化和反硝化菌的作用,将氨氮通过硝化转化为亚硝态氮、硝态氮,再通过反硝化作用将硝态氮转化为氮气，而达到从废水中脱氮的目的。
废水的生物脱氮处理过程，实际上是将氮在自然界中循环的基本原理应用与废水生物处理，并借助于不同微生物的共同协调作用以及合理的认为运用控制，并将生物去碳过程中转化而产生及原废水中存在的氨氮转化为氮气而从废水中脱除的过程。
在废水的生物脱氮处理过程中，首先在好氧（oxic）条件下，通过好氧硝化的作用,将废水中的氨氮氧化为亚硝酸盐氮；然后在缺氧（Anoxic）条件下,利用反硝化菌（脱氮菌）将亚硝酸盐和硝酸盐还原为氮气（N2）而从废水中逸出。
A2O法同步脱氮除磷工艺设计计算
A 2O 法同步脱氮除磷工艺设计计算A-A —O 法同步脱氮除磷工艺中缺氧池容积(D V ）和好氧池容积（O V ）的设计计算与AO 法一致。
具体计算方法如下.一、缺氧池、好氧池（曝气池）的设计计算：1。
设计水量的计算由于硝化和反硝化的污泥龄和水力停留时间都较长,设计水量应按照最高日流量计算。
Q K Q •=式中：Q --设计水量，m 3/d ； Q —-日平均水量，m 3/d ；K ——变化系数；2。
确定设计污泥龄C θ需反硝化的硝态氮浓度为e e 0-)S -.05(S 0-N N N O =式中：N ——进水总氮浓度,mg/L;0S ——进水BOD 值【1】，mg/L;e S ——出水BOD 值，mg/L ； e N —-出水总氮浓度，mg/L ；反硝化速率计算S N K Ode =计算出de K 值后查表1选取相应的V V D /值，再查表2取得C θ值。
反硝化设计参数表（T=10～12℃） 表13. 计算污泥产率系数Y 【2】]072.1θ17.01072.1θ102.0-6.075.0[)15-()15-(00T C T C S X K Y •+•+=式中：Y ——污泥产率系数，kgSS/kgBOD ； K —-修正系数，取9.0=K ；0X ——进水SS 值mg/L;T -—设计水温，与污泥龄计算取相同数值。
然后按下式进行污泥负荷核算:)-(θ00e C S S S Y S L •=式中：S L —-污泥负荷,我国规范推荐取值范围为0.2～0.4kgBOD/（kgMLSS •d)。
活性污泥工艺的最小污泥龄和建议污泥龄表（T=10℃）【3】单位：d 表24。
确定MLSS(X ）MLSS(X ）取值通过查表3可得.反应池MLSS 取值范围 表3取定MLSS(X)值后，应用污泥回流比R 反复核算XX XR R -=310007.0E R t SVIX ו= 式中:R ——污泥回流比，不大于150%；E t -—浓缩时间,其取值参见表4。
《2024年A2-O除磷脱氮工艺设计计算(上)》范文
《A2-O除磷脱氮工艺设计计算（上）》篇一A2-O除磷脱氮工艺设计计算（上）一、引言随着工业化和城市化的快速发展，水体富营养化问题日益严重，其中以氮、磷为主要污染源的废水处理成为当前环境保护的热点问题。
A2/O（厌氧-缺氧-好氧）工艺作为一种常用的生物脱氮除磷技术，因其处理效果好、运行稳定等优点被广泛应用于污水处理领域。
本文将详细介绍A2/O除磷脱氮工艺的设计计算，为后续的工程实践提供理论支持。
二、设计目标及依据本工艺设计旨在满足污水处理厂对除磷脱氮的要求，根据国家相关排放标准，制定合理的工艺参数，确保出水水质达到国家一级排放标准。
设计依据包括国家相关法规、标准，以及工程实际情况，如地理位置、气象条件、原水水质等。
三、A2/O工艺原理A2/O工艺是一种生物脱氮除磷技术，其基本原理是通过在不同反应区域控制溶解氧（DO）浓度，实现氮、磷的去除。
厌氧区（A）主要进行磷的释放；缺氧区（缺氧）主要进行反硝化脱氮；好氧区（O）则进行硝化、除磷和有机物的去除。
四、工艺流程设计1. 预处理：原水经过格栅、沉砂等预处理工艺，去除大颗粒杂质和悬浮物。
2. A2/O主体工艺：包括厌氧区、缺氧区和好氧区。
厌氧区采用低溶解氧环境，促进磷的释放；缺氧区通过回流硝化液进行反硝化脱氮；好氧区则进行硝化、除磷和有机物去除。
3. 二沉池：经过A2/O处理的混合液进入二沉池，通过沉淀实现泥水分离。
4. 污泥处理：二沉池中的污泥部分回流至厌氧区或缺氧区，部分进行污泥处理和处置。
五、设计计算1. 工艺参数计算：根据原水水质、设计排放标准等，确定各反应区的容积负荷、水力停留时间等关键参数。
2. 设备选型与计算：根据工艺参数和设备性能要求，选择合适的设备并进行计算，如曝气设备、混合设备、污泥回流设备等。
3. 管道设计与计算：根据工艺流程和设备布局，进行管道设计与计算，包括管道直径、长度、坡度等。
4. 控制系统设计：根据工艺需求和操作要求，设计合理的控制系统，实现自动化控制和管理。
A2-O除磷脱氮工艺设计计算(上)
A2-O除磷脱氮工艺设计计算（上）A2/O除磷脱氮工艺设计计算（上）引言水污染已经成为当前工业化和城市化进程中的一个重大问题。
其中，磷和氮是水体中最主要的污染物之一。
过量的磷和氮输入水体会引发诸多环境问题，如水体富营养化、藻类暴发和生态系统破坏。
因此，对于磷和氮的去除具有重要意义。
A2/O（Anaerobic-Anoxic-Oxic）法是一种经典的除磷脱氮工艺，具有较高的处理效果和较低的投资成本。
本文将对A2/O除磷脱氮工艺进行设计计算，并探讨其中的关键参数和优化方法。
一、A2/O工艺原理A2/O工艺是一种在缺氧和好氧条件下进行处理的工艺。
其基本原理如下：1. 厌氧池（Anaerobic Tank）：进水通过厌氧池，有机物质被厌氧菌分解产生可溶性有机物和酸性有机物。
同时，厌氧菌还可以将无机磷转化为可溶性有机磷。
2. 活性污泥池（Anoxic Tank）：进入活性污泥池后，可溶性有机质被嫌氧菌利用，并产生大量的硝酸盐、亚硝酸盐和甲烷等物质。
同时，无机硝酸盐被还原为氮气。
3. 好氧氧化池（Oxic Tank）：在好氧池中，厌氧菌进一步分解可溶性有机质，同时硝化菌将氨氮转化为亚硝酸盐和硝酸盐。
4. 沉淀池（Sedimentation Tank）：最后，进水中的悬浮物质通过沉淀被分离出来，净化后的水体从出水管流出。
二、A2/O工艺设计计算A2/O工艺的设计计算涉及多个参数和公式。
以下将详细介绍其中的几个重要参数。
1. 水量计算：根据进水水质和出水目标水质，计算出设计日进水水量。
2. 厌氧池尺寸计算：根据进水COD浓度和出水COD浓度，计算出设计日进水COD负荷，然后根据负荷系数和填料污泥量，计算出厌氧池的体积。
3. 好氧氧化池尺寸计算：根据进水氨氮浓度和出水氮浓度，计算出设计日进水氨氮负荷，然后根据负荷系数和活性污泥体积指数，计算出好氧氧化池的体积。
4. 活性污泥回流比例计算：根据沉淀池的沉淀效果和出水水质要求，计算出活性污泥回流比例，以提高除磷脱氮效果。
AO生物脱氮工艺设计计算
A1/O生物脱氮工艺设计计算1.已知条件(1)设计流量Q=40000m3/d(2)设计进水水质BOD5浓度S0=130mg/L; TSS浓度X0=180mg/L;TN0=40mg/L; NH3-N=25 mg/L; TP=3.5 mg/L; COD cr=220 mg/L(3)设计出水水质BOD5浓度S e<=20mg/L; TSS浓度X e<=20mg/L;TN e<=20mg/L; NH3-N<=8 mg/L; TP<=1mg/L; COD cr<=60 mg/L PH=6.0~7.02.设计计算(按BOD5负荷计算)(1)设计参数计算根据手册知道：(1)设计参数计算①假设BOD5污泥负荷: N S=0.13kg BOD5/(kgMLSS·d)②污泥指数: SVI=150③回流污泥浓度X R=106*r/SVIr——考虑污泥在沉淀池中停留时间，池深，污泥厚度等因素的系数取r=1.2则X R=106*1.2/150=8000(mg/L)④根据手册回流污泥比R=50%~100% 取R=100%⑤曝气池混合液污泥浓度{X}kg/m3=R*X R/(R+1)=1*8000/2=4000mg/L=4⑥TN去除率{ηN}%=( TN0- TN e)/ TN0=(40-20)/40=50⑦内回流比{R内}%=η/(1-η)=0.5/(1-0.5)=100(2) A1/O池主要尺寸计算①曝气池总有效容积{V}m3=Q设L0/ N S X=40000×130/(0.13×4000)=10000m3又生化反应池中好氧段容积与缺氧段容积之比V1/V2=3~4 取V1/V2=4则V1=8000 m3V2=2000 m3②有效水深h=5.0m③好氧反应池的尺寸总容积V1=8000m3, 设反应池两组。
单组池容V1单= V1/2=4000 m3单组有效面积S1单=V1单/h=4000/5.0=800m2采用5廊道式, 廊道宽b1=5.0m反应池长度L1=S1单/5 b1=800/(5×5.0)=32m校核b/h=5.0/5.0=1 (满足b/h=1～2)L/b=32/5.0=6.4(满足L/b=5～10)超高取1.0,则反应池总高H=5.0+1.0=6 m④缺氧反应池的尺寸总容积V2=2000 m3, 设反应池两组。
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（一）设计条件：设计处理水量Q＝30000m 3/d=1250.00m 3/h=0.35m 3/s总变化系数Kz= 1.42进水水质：出水水质：进水COD Cr =350mg/L COD Cr =100mg/L BOD 5=S 0=160mg/L BOD 5=S z =20mg/L TN=40mg/L TN=15mg/L NH 4+-N=30mg/L NH 4+-N=8mg/L 碱度S ALK =280mg/L pH＝7.2SS=180mg/L SS=C e =20mg/LVSS=126mg/L f=VSS/SS=0.7曝气池出水溶解氧2mg/L 夏季平均温度T1＝25℃硝化反应安全系数3冬季平均温度T2＝14℃活性污泥自身氧化系数Kd=0.05活性污泥产率系数Y＝0.6混合液浓度X＝4000mgMLSS/LSVI＝15020℃时反硝化速率常数q dn,20＝0.12kgNO 3--N/kgMLVSS曝气池池数n=2 若生物污泥中约含12.40%的氮用于细胞合成（二）设计计算1、好氧区容积V1计算（1）估算出水溶解性BOD 5（Se)6.41mg/L（2）设计污泥龄计算硝化速率低温时μN(14)＝0.247d -1一、生物脱氮工艺设计计算=-⨯⨯-=-)1TSS TSSVSS42.1kt z e S S （[][])2.7(833.011047.022)158.105.0()15(098.02pH O k O N N e O T T N --⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡+⎥⎦⎤⎢⎣⎡+=--μ硝化反应所需的最小泥龄θc m = 4.041d 设计污泥龄θc =12.122d（3）好氧区容积V 1=7451.9m 3好氧区水力停留时间t 1=5.96h2、缺氧区容积V 2（1）需还原的硝酸盐氮量计算微生物同化作用去除的总氮=7.11mg/L被氧化的氨氮＝进水总氮量-出水氨氮量-用于合成的总氮量＝24.89mg/L所需脱硝量＝进水总氮量-出水总氮量-用于合成的总氮量＝17.89mg/L需还原的硝酸盐氮量N T ＝536.56kg/d（2）反硝化速率q dn,T ＝q dn,20θT-20＝(θ为温度系数，取1.08）0.076kgNO 3--N/kgMLVSS（3）缺氧区容积V 2＝2534.1m 3缺氧区水力停留时间t 2=V 2/Q= 2.03h 3、曝气池总容积V ＝V 1+V 2＝9986.0m 3系统总污泥龄＝好氧污泥龄+缺氧池泥龄＝16.24d4、碱度校核每氧化1mgNH 4+-N需消耗7.14mg碱度；去除1mgBOD 5产生0.1mg碱度；)1()(01c d V c K X S S Q Y V θθ+-=VT dn T X q N V ,21000⨯=)1()(124.00c d W K S S Y N θ+-=每还原1mgNO 3--N产生3.57mg碱度；剩余碱度S ALK1=进水碱度-硝化消耗碱度+反硝化产生碱度+去除BOD 5产生碱度＝181.53mg/L>100mg/L(以 CaCO 3计）5、污泥回流比及混合液回流比（1）污泥回流比R 计算＝80001.2混合液悬浮固体浓度X（MLSS）＝4000mg/L 污泥回流比R＝X/（X R -X)=100%(一般取50～100％）（2）混合液回流比R 内计算总氮率ηN ＝（进水TN-出水TN）/进水TN＝62.50%混合液回流比R 内＝η/(1-η)=167%6、剩余污泥量（1）生物污泥产量1525.5kg/d(2)非生物污泥量P S P S ＝Q（X 1-X e ）＝1020kg/d (3)剩余污泥量ΔX ΔX＝P X +P S ＝2545.5kg/d设剩余污泥含水率按99.20%计算7、反应池主要尺寸计算（1）好氧反应池mg/L (r为考虑污泥在沉淀池中停留时间、池深、污泥厚度等因素的系数，取r SVIX R 610==+-=c d X K S S YQ P θ1)(0设2座曝气池，每座容积V单＝V/n=3725.96m3曝气池有效水深h=4m 曝气池单座有效面积A单＝V单/h=931.49m2采用3廊道，廊道宽b=6m曝气池长度L＝A单/B=51.7m 校核宽深比b/h= 1.50校核长宽比L/b=8.62曝气池超高取1m，曝气池总高度H=5m（2）缺氧池尺寸设2座缺氧池，每座容积V单＝V/n=1267.05m3缺氧池有效水深h= 4.1m 缺氧池单座有效面积A单＝V单/h=309.04m2缺氧池长度L＝好氧池宽度＝18.0m 缺氧池宽度B＝A/L=17.2m8、进出水口设计（1）进水管。
两组反应池合建，进水与回流污泥进入进水竖井，经混合后经配水渠、进水潜孔进入缺氧池。
单组反应池进水管设计流量Q1＝0.347m3/s进水管设计流速v1=0.8m/s进水管管径d 1=0.743m 取d 1=0.7m校核管道流速v=Q/A=0.902m/s（2）回流污泥入口：设计流量Q 2=Q=0.347m 3/s污泥回流渠道设计流速v 2=0.7m/s 渠道断面积A＝Q R /v 2=0.496m 2渠道断面b×h=1×0.5m校核流速v=0.694m/s（3）进水竖井进水孔过流量：Q'＝（1+R）×Q/n＝0.347m 3/s孔口流速v'=0.6m/s 孔口过水断面积A'=Q'/v'=0.579m 2(4)出水堰及出水竖井矩形堰流量公式：出水流量Q 3=0.347m 3/s 堰宽b=6m 堰上水头H=0.099m 出水孔孔口流速v 3=0.6m/s孔口过水断面积A 3=0.579m 2(5)出水管。
管道流速v 4=0.8ms/管道过水断面积A 4=0.434m 2出水管管径d 4=0.743m 取d 4=0.7m校核管道流速v=0.902m/s9、设计需氧量AOR=碳化需氧量+硝化需氧量-反硝化脱氮产氧量＝=πv Q 14=πv Q 442/3233H 866.1242.0⨯⨯==b H gb Q(去除BOD需氧量-剩余污泥中BOD氧当量)+(氨氮硝化需氧量-剩余污泥中氨氮的氧当量)-反硝化脱氮产氧量（1）碳化需氧量D1：4576.27kgO2/d (2)硝化需氧量D2＝4.6Q(N0-N e)-4.6×12.4%×P X=3834.19kgO2/d（3）反硝化脱氮产生的氧量D3＝2.86N T＝1534.57kgO2/d（4）总需氧量AOR ＝D1+D2-D3＝6875.89kgO2/d＝286.50kgO2/h（5）最大需氧量AOR max=K z AOR=9754.96kgO2/d＝406.46kgO2/h去除1kgBOD的需氧量＝1.64kgO2/kgBOD5（6）标准需氧量氧总转移系数α＝0.85氧在污水中饱和溶解度修正系数β＝0.95曝气池内平均溶解氧浓度C＝2mg/L 所在地区大气压力p=101300Pa 因海拔高度不高引起的压力系数ρ＝p/101300=1.00曝气池水深H=4m曝气头距池底距离0.2m曝气头淹没深度＝ 3.8m曝气头处绝对压力p b=p+9800H=138540Pa曝气头氧转移效率E A=20%)20()()20(024.1)(C-⨯-⨯=tTsbsCCAORSORβρα=---=-Xkte PeSSQD42.11)(1气泡离开水面时含氧量Qt=17.54%夏季清水氧饱和度C S(25)=8.38mg/LC s(20)=9.17mg/L冬季清水氧饱和度C s(10)＝11.33mg/L曝气池内平均溶解氧饱和度9.12mg/L 夏季平均标准需氧量SOR(25)=412.04kg/h 最大时标准需氧量SOR max=584.56kg/h 夏季平均空气用量Q F(25)＝SOR(25)/0.3/E A=6867.28m3/h=114.45m3/min最大空气用量Q max=9742.75m3/h=162.38m 3/min（7）所需空气压力p（相对压力）p=h1+h2+h3 +h4+Δhh1：供风管道沿程阻力0.001MPaH2：供风管道局部阻力0.001MPah3：曝气器淹没水头0.038MPah4：曝气器阻力，取0.004MPaΔh：富余水头取0.005MPap=0.049MPa=49Kpa （8）曝气器数量计算A、按供氧能力计算曝气器供氧能力q c：0.14kgO2/(h·个)曝气器数量n1=SOR max/q c=4175个=-+)1(2179)E-21(1AAE=⎪⎪⎭⎫⎝⎛+⨯42O10066.2C5)25()25(tbssbpC＝B、以曝气器服务面积校核单个曝气器服务面积f=F/n1=0.598m 2<0.75m 2（9）供风管道计算A、干管。
供风干管采用环状布置流速v=10m/s 管径d=0.415m取DN=400mmB、支管。
单侧供气支管（布气横管）（向单侧廊道供气）支管空气流量Q=1623.8m 3/h流速v=10m/s 管径d=0.240m取DN=250mm 双侧供气（向两侧廊道供气）支管空气流量Q=3247.6m 3/h流速v=10m/s 管径d=0.339m取DN=350mm10、缺氧池设备选择缺氧池分三格串联，每格内设一台机械搅拌器。
所需功率按5W/m 3污水计算。
每个缺氧池有效容积V 单缺＝1267.05m 3混合全池污水所需功率N＝6335W11、污泥回流设备选择污泥回流比R＝100%污泥回流量Q R ＝1250m 3/h设回流污泥泵房1座，内设3台回流潜污泵，2用1备单泵流量Q R单＝625m 3/h=πv Q 4=πv Q 4=πv Q 4。