常用跨度预应力简支梁计算程序

832.921
Mq
1804.9
ρte 3.955E+05
施工阶段挠度f 验算（10）
θ
Bs
B (N*mm2)
2.00
6.381E+15
3.19E+15
ψ 0.012
γf' 0.914
荷载 fl 56.535
反拱fp
76.4 挠度判断
满足要求
[f ] 103.3
f ( 向下为正 )
-19.8
σpc'(N/mm2)
55
钢筋αE
5.56
σpe
1010.9
0.025(14hw/b)fcbh0 (N)
σpe'
1070.6
判断
Npo
4.958E+06
fyv
斜截面抗剪计算（8）
0.3A0fc
5.239E+06
Vp
2.479E+05
Vcs
Asv/S
1.68E+06 截面满足要求
300
7.209E+05
0.25βcfcbh0
1.2
1.5
2.4
活荷载设计值KN/m 线荷载q(KN/m)
M (KN.m)
5.145
46.9275
5637.17
腹板高h 1015
e1 382.71
Ap 6418.437029
截面总高H 1550
fcmbfhf(h0-bf/2)
9787078125
注： M<=fcmbfhf(h0bf/2)属于第一类 T型截面
1.85
动力系数μ 荷载设计值(KN/M)
1.50
27.05
Mq’ 2615.17
σpc 19.332
吊装验算（16）
Mmax'
M max(KN.m)
Mmax'<Mmax
3138.21 7255.60 正截面承载力满足要求
ftk 2.850
Mk‘ 2615.17
σck 10.479
σcq
σcq-σpc
考虑Ap、Ap'正截面承载力验算(5)
x 188.72
εb 0.34
M(规范公式7.2.2-2) 1.0341E+10
应力损失计算（6）
束筋抬高值
μ
a(mm)
刚绞线Es
L（m）
（m）
0.25
6
1.95E+05
31
8.50E-01
θ(独立算)
0.1095
Lf2
289.56
Lf
17.02
σL1直
端头σL1曲线
Ate
769.177
Mq
4033.2
ρte 3.955E+05
使用阶段挠度f 验算（9）
θ
Bs
B (N*mm2)
2.00
6.719E+15
3.49E+15
ψ 0.012
γf' 0.898
荷载 fl 124.881
反拱fp
76.4 挠度判断
满足要求
[f ]
103.3
f
48.5
Mk
1804.9
σsk
Ate
0.95ftk 2.708
Ap(直mm) 2780
Fl 4.13E+06 βl
1.45
βcor 1.45E+00
梁端局部抗压验算(螺旋筋)(14)
锚环直径D
局压底直径D'
Ab
117
157
327772.5
Aln 6.79E+04
1.35βcβlfcAln
截面尺寸验算
4.84E+06 满足要求
Ab 37994
Acor 18136.64
Aln 1.70E+04
0.9(βcβlfc+2aρv
a
βcorfy)Aln
承载力验算
0.95
1.52E+06 满足要求
Al 77397.86
Al 19349.465
Fl' 1.0328E+06
βc 0.933
间距S(mm) 50
dcor 152
βl 2.06
Ass1 153.9
Mq 4162.768
y0 9.139E+02
I0 (mm4) 2.196E+11
epn 538.092
σpc 19.332
σck 18.759
αctγftk
(σck-σpc) (压为正)
判断
1.781
-0.572 满足要求
A0 6.88E+05
σpe 1010.929
σcq 17.327
αct 0.500
e 567.27
Ap' 700.24
7φj15(束)
7φj15(束)
5
0.71453507
αs
0.093
实配Ap 4726
实配Ap' 834
计算内容（4）
ξ
计算Ap
0.0978 4119.0845
As (2225.36)
320mm土 9.6
M max(KN.m) 7255.60
恒载标准值 KN/m 3.10E+01 Vmax (KN) 968.76
ρv 0.081
Fl
a
墙端局部抗压验算（15）
b
Ab
Al
βc
βl
81.09 67.58
9.69E+05 Aln
1.75E+05
200
650
1.35βcβlfcAln
截面尺寸验算
8.36E+06 满足要求
6.00E+05 ρv
0
1.75E+05
1
0.9βcβlfcAln
承载力验算
5.57E+06 满足要求
0.71
Mk
1804.9
y0' 8.36E+02
施工阶段早期裂缝验算（11）
I0 '(mm4)
σct (压为正)
判断σ ct<f' tk
2.08529E+11
-0.01 满足要求
结论 ""一般要求不开裂""即反拱不开裂
Mk 4506.807
Np 4.958E+06
ftk 2.850
正截面抗裂度计算（12）
σcq-σpc<0
-2.004 满足要求
σpe' 1070.565 γ
1.250
So 1.798E+08
vk 805.8683
斜截面抗裂度计算（13）
τ
σx
σy
0.000
19.33
0.6fck
判断0.6fck >σcp
23.1 满足要求
判断σtp<0.95ftk 满足要求
σtp 0.000
σcp -4.004
195.32
1.01E+10
0.418089037
预应力松弛损失σ L4
混凝土的收缩徐变 损失σL5
ψ 0.9
Y(Yn=Y-hf/2)
9.37E+02
Np
6.389E+06
σp'
1133.82
σL4 (底松弛)(<0.7) 25.66683871
In
2.12E+11
Ec
36000.000
σpc(N/mm2)
上翼缘宽bf'
1500
上翼缘高hf'
185
Ap'/Ap 0.17
Mmax（KN.m） 7255.59726
A 6.38E+05
Npe 8.27E+06
梁自重
保温层
1.60E+01
0.300
恒载设计值 KN/m 活荷载标准值KN/m2
4.18E+01
3.5
0.33
锚具回缩损失σ L1
摩擦损失σL2
k
0.0015
0.7ftbh0
0.7ftbh0+Vp
7.5.7-1
1.76E+06
4.43E+05
6.905E+05 V>0.7ftbh0+Vp
1.32
hw
952.500
hw/b
4.763
s(选用φ12)
配筋
HRB335
170.97 12@150
A0
679351.42 s(选用φ8)
76.03
Mk
4348.5
σsk
σck-σpc
吊装裂缝判断
10.479
-8.852
-8.852 满足二级抗裂要
判断σcq-σpc<0 满足要求
判断σck-σpc<ftk 求即"一般要求不
满足要求
出现裂缝"
7φj15(束) 0.71453507
实配Ap' 834
实配As' 2413
12φ16
正截面承载力验算(7) M(规范公式7.2.2-2) 1.01E+10
Rc 1.42E+02
σL2直
29.09
下翼缘宽bf
450
31米跨 YYL-1计算
下翼缘高hf
350
腹板厚b 200
计算内容（2）
Y 949.99
I 1.88E+11
W 1.98E+08
Ncon 1.03E+07
fptk 18ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ0
σcon 1238
防水层
31荷载统计(KN/m)（3）
40厚细石混
80厚卵石层
22.85
0.7-0.8 22.49094194
ρ
1.54E-02
刚绞线αE
5.417
0.5fcu'
30.00
ρ'
1.27E-03
净An
659009.667
σpc'(N/mm2)
0.71
fcu
60
en
572.248
σL5
115.11
fcu'=fcu
60
σp
1151.710
σL5'
37.59
D波纹管（mm）
75.48
137.51
σL2曲线
σL1'
61.14
σL2'
75.48
合并σL1
合并σL2
29.09
44.40
42.29
钢筋Es
200000.000
跨中σL1曲线
0.00
7φj15(束) 5
计算Ap' 700.24
实配Ap 4726
实配As
5400 11φ25
考虑应力损失正截面承载力验算(7)
x
M(规范公式7.2.2-2)