除氧器低位布置的可行性
除氧器水位调节介绍分解课件
采用耐腐蚀、耐高温的新型材料， 延长除氧器的使用寿命。
水位调节技术的改进与创新
自适应调节
根据实际运行情况，自动调整水 位，保持稳定运行。
远程监控与诊断
通过远程监控系统实时监测水位， 及时发现并解决故障。
节能减排
优化水位调节技术，降低能耗， 减少排放，符合环保要求。
与其他系统的集成与优化
总结词
在调节除氧器水位时需要关注的一些重要因素和注意事项。
详细描述
在调节除氧器水位时，需要注意以下几点：首先，要确保操作人员具备相应的技能和经验；其次，要密切关注水 位变化，避免出现大幅度波动；最后，要定期对设备进行维护和检查，确保其正常运行。同时，还需要注意安全 问题，如操作过程中的安全防护措施和应急预案的制定。
除氧原理
利用物理或化学方法，使 水中的溶解氧与特定物质 发生反应，从而达到除氧 的目的。
除氧器的工作原理
热力除氧
利用水在不同温度下溶解氧的饱和度 不同，通过加热或降温的方法使水中 溶解氧逸出。
化学除氧
膜法除氧
利用特殊膜材料，使水在通过膜时， 溶解氧被选择性透过，从而达到除氧 的目的。
通过加入化学药剂与水中的溶解氧发 生化学反应，从而降低溶解氧的含量。
防止设备损坏
如果除氧器水位过高或过 低，可能会导致设备过载 或干烧，从而损坏设备。
提高运行效率
合理的水位调节可以提高 除氧器的运行效率，降低 能耗。
水位对除氧效果的影响
水位过低
可能导致除氧效果不佳，因为水 流量不足会影响热交换和化学反 应的进行。
水位过高
可能导致蒸汽空间减小，影响蒸 汽与水的热交换，同样影响除氧 效果。
除氧器水位调节方法
手动调节方法
除氧器可行性报告
除氧器可行性报告摘要除氧器是一种重要的工业设备，用于从液体中去除溶解氧，以防止腐蚀和氧化作用。
本报告旨在分析除氧器的技术可行性、经济效益和环境影响。
报告通过对市场需求、技术成熟度以及成本效益的分析，对除氧器的可行性进行了全面评估。
引言在众多工业过程中，溶解氧的存在往往会导致设备腐蚀、材料性能下降，甚至会引起安全事故。
因此，除氧技术成为了保证工业系统安全运行的关键技术之一。
本报告旨在探讨在当前工业背景下，投资和使用除氧器的可行性。
市场需求分析随着工业化水平的不断提高，对水处理和循环利用的要求也越来越高。
特别是在热力发电、化工、食品加工等领域，高质量的水源直接关系到产品质量和生产效率。
除氧器作为提高水质的关键设备，其市场需求呈现出稳定增长的趋势。
尤其是在环境保护法规日益严格的今天，除氧器对于满足排放标准、减少环境污染具有重要作用。
技术成熟度分析除氧技术经过多年的发展，目前已有多种成熟的除氧方法，包括物理除氧和化学除氧两大类。
物理除氧主要通过真空除氧、热力除氧等方式，通过改变水的物理状态来去除溶解氧。
化学除氧则是通过添加化学剂，如硫酸亚铁等，与溶解氧发生化学反应，从而去除氧气。
这些技术经过长时间的工业应用，已经证明其稳定性和有效性。
设备成本与运行费用除氧器的投资成本主要包括设备购置费、安装调试费以及后期的维护费用。
虽然高效的除氧器在前期投资较大，但由于其运行效率高，长期看能够为用户节省大量的维护和能源消耗成本。
此外，由于避免了因腐蚀造成的设备损坏和停机损失，其实际节约的费用远远大于初期的投资。
环境效益评估采用除氧器不仅能够提高水质，减少设备的腐蚀，还能够减少化学除氧剂的使用，降低化学物质对环境的污染。
此外，通过减少能源的消耗，降低设备维护成本，除氧器的使用对降低整个工业系统的碳足迹具有积极作用。
操作与维护除氧器的操作通常需要专业的人员进行监控和管理。
这要求企业在使用除氧器的同时，要对操作人员进行必要的培训。
除氧器低位布置运行分析
△Ｐ 一 一 泵 吸入 系统 （ 包 括 管段 压 降 、沿 程 阻 力 和局
１暂态过程给水泵发 生汽蚀 的机理
当汽 轮 机 负荷 危 急保 安 器动 作 造成 紧 急停 机 时 ，给 水 回路 加 热 器 工作汽 源 中断 ，使 主凝 结 水在 未加 热 的情 况下 源源 不 断进 入 除 氧 器 ，因此 时 除氧 器加 热 汽 源也 被切 断 ，
计算 结 果表 明 ：在 期待 工况 下给 水 泵流 量 最大 ，吸 入
从 给水 泵 不 汽化 条件 中可以 看 出 ，暂态 过程 中防止 给
水 泵汽 化 的措 施有 多种 ，但 影 响最 大 的就是 除 氧 器的安 装 高 度 ，即静水 头Ｈｊ 。
管中的摩擦阻力及给水泵要求的净正吸入水头均最大，即 使在 这种 情 况下 ，给 水 泵入 口的 富 余压 头仍 有３ ． ６ ８ ８ ｍ， 完
Ｈ Ｏ
图１ 暂 态过 程计 算分 析示 意 图
１ １ ７
工 业 技 术
Ｌ Ｄ 国 科 技 信 息 ２ ０ ｉ ３ 年 第１ ９ 期’ Ｃ Ｈ Ｉ Ｎ Ａ Ｓ Ｃ Ｉ Ｅ Ｎ Ｃ Ｅ Ａ Ｎ Ｄ Ｔ Ｅ Ｃ Ｈ Ｎ Ｏ Ｌ Ｏ Ｇ Ｙ Ｉ Ｎ Ｆ Ｏ Ｒ Ｍ Ａ Ｔ Ｉ Ｏ Ｎ Ｏ ｃ ｔ ． ２ ０ １ ３
泵便 产生 汽蚀 破 坏 。 由泵 的 基本 知 识知 道 ，要 防 止 泵 的汽 化 ，必 须满 足 泵
内不 汽 化 的条 件 。这 个 条件 决 定于 泵 吸入 系统 和 泵本 身 的 特 性 。 对于 给 水泵 来 说 ，泵 本 身特 性表 现 在泵 必 须汔 蚀 余
量 ；吸 入 系统 特性 是 所要 计 算分 析 的给 水 泵入 口有效 汽 蚀 余量 。 给水 泵 不汽 化 的条件 ，一 般表 达式 为 ：
热力除氧器安装方案
热力除氧器安装方案1. 背景热力除氧器是一种常见的热能设备，用于去除热能系统中的氧气和其他非凝结性气体。
它的安装对于保护热能设备和管道的安全运行至关重要。
本文档将介绍热力除氧器的安装方案，包括安装位置、安装步骤和注意事项。
2. 安装位置热力除氧器的安装位置应根据具体的热能系统和管道布局来确定。
一般来说，热力除氧器应安装在热能系统的低温段，以便有效地去除氧气和其他非凝结性气体。
以下为常见的安装位置选择：•热交换器前：将热力除氧器安装在热交换器的进口处可以避免氧气和其他气体进入热交换器，减少腐蚀和堵塞的风险。
•泵前：将热力除氧器安装在泵的进口处可以防止气泡进入泵，提高泵的工作效率和稳定性。
•锅炉前：将热力除氧器安装在锅炉的进口处可以有效地去除氧气，防止锅炉内部的腐蚀和设备损坏。
选择安装位置时，需要考虑以下因素：•安装空间：确保有足够的空间来容纳热力除氧器，并留出维护和清洁的空间。
•管道连接：确保与热能系统和管道的连接畅通无阻。
•环境温度：避免过高或过低的环境温度对热力除氧器的影响。
3. 安装步骤步骤一：准备工作在安装热力除氧器之前，需要进行以下准备工作：•确认安装位置，并准备好相应的安装工具和材料。
•检查热力除氧器的外观和配件是否完好，并进行清洁。
步骤二：连接管道按照热力除氧器的安装位置，连接好进出口管道。
确保管道连接牢固，无泄漏。
步骤三：固定热力除氧器使用合适的支架和固定装置，将热力除氧器固定在安装位置上。
确保固定牢固，不会晃动或倾斜。
步骤四：连接电气和控制系统根据热力除氧器的电气和控制系统要求，连接好相应的电气设备和控制装置。
确保电气连接正确并牢固。
步骤五：检查并调试完成安装后，进行以下检查和调试工作：•检查所有管道连接和电气连接是否正常。
•开启热能系统并观察热力除氧器的运行情况。
•调试控制系统，确保热力除氧器和热能系统的正常工作。
4. 注意事项在安装热力除氧器时，需要注意以下事项：•安装前，仔细阅读热力除氧器的安装说明书，并按照说明书的要求进行操作。
火电厂除氧器布置方式改进设计
63中国设备工程Engineer ing hina C P l ant中国设备工程 2018.06（下）材料选择铸铝ZL101，并进行相关分析计算，改进后的壳体重量减轻2/3，从原先的16kg 降低到5kg。
改进后壳体的最大应力为18.6MPa，小于铸铝ZL101的屈服极限（133MPa），安全系数为7.2，因此结构安全可靠。
2.8 滑轮设计滑轮设计的参考依据和滚筒一样，其直径满足公式：故滑轮直径选择80mm，采用铸钢材质，做喷涂处理。
滑轮的安装位置主要考虑钢丝绳的变向，在两个滑轮之间距离较长时，中间加一辅助滑轮用于支撑。
一般滑轮之间的钢丝绳距离不大于5mm。
3 关键技术或工程实现难点分析3.1 减重设计按照小型化、轻量化设计原则，在结构设计中采用了以下措施。
在不影响强度的前提下，选择铸铝101代替铸钢加工减速箱体，减少了整体的质量将近10kg。
合理去除拨杆，减小拨动需要的空间，缩小减速箱的体积。
将过渡齿轮从原先的3个减为2个，增加了结构的紧凑性，提高了整体的刚度。
3.2 加工工艺要求及难点工程设备动系统是整个工程系统的关键，其加工工艺必须满足图纸要求，并符合有关质量工艺标准要求，应特别注意以下几点。
一是必须按照图纸要求采购优质钢材、铝材，不得有气孔、裂缝等瑕疵。
二是所有焊缝均为连续焊缝，焊缝高度、外形应均匀、美观，不得有任何气泡、焊渣等瑕疵，焊接完毕后，必须进行焊缝探伤检查。
三是工件焊接完毕后，应进行去应力处理，应力完全释放后，才能进行机加工。
参考文献：[1]邱宣怀等.机械设计[M].北京：高等教育出版社，1997.[2]叶尚辉,李在贵.机械设计手册[M].西安：西北电讯工程学院出版社，1986.当前使用较多的除氧器主要有：大气式除氧器（主要用于中压、低压凝汽式发电厂和中压发电厂）、高压除氧器（主要用于高压及其以上的火电厂）、真空除氧器（主要是与高压除氧器配合使用）。
其中大部分使用的都是高压除氧器，因为它能降低除氧器在使用过程中的危险性，并且出样效果很好，能够满足电厂的使用要求。
600MW超临界机组除氧器布置标高优化
４２６ｘ１０
４２６ｘ１０
除氧水箱计算水位至前置泵中心线高度差
ｍ
１６．２０
２４．５０
滤网阻力
ｍ
０．９
０．９
下降管局部阻力系数（不包括滤网阻力）
－
１．５５
１．５５
下降管等值粗糙度
ｍ
０．０００２
０．０００２
下降管长度
ｍ
２３．１
３２．６
甩负荷时单台给水泵流量
ｋｇ／ｓ
２６３．９
２６３．９
甩负荷时除氧水箱内饱和水焓
除氧器布置标高的不同，会直接影响除氧器层标高，进而影响主厂 房土建投资，同时相应管道投资也不同，所以需要综合经济技术分析以 选择最优的布置方案。相对于除氧器布置于 ２２．０ｍ 层，除氧器低位布置 于 １３．７ｍ 节约投资如下：
（１） 土建结构投资 除氧器布置在 １３．７ｍ 运转层，相对于除氧器布置在 ２２．０ｍ 除氧层， 汽机房长度为 １４９．２ｍ，除氧间跨度为 ９ｍ，主厂房容积相应减少： １４９．２×９．０×２２－１４９．２×９．０×１３．７＝１１１４５．２４ｍ３ 土建造价暂按 ３００ 元 ／ｍ３ 计算，则节省费用： １１１４５．２４×３００＝３３４．４ 万元 （２） 管道投资 相对于除氧器高位布置，除氧器低位布置节约相关工艺管道如低 压给水、四段抽汽、凝结水、高加疏水及给水再循环等管材投资约 １５ 万。 综合土建结构费用及管道投资，除氧器低位布置共节约投资 ３５０ 万。因此本工程推荐除氧间低位布置在 １３．７ｍ 运转层。 ６．结论 通过方案比较和经济性分析，在给水泵不发生汽蚀的前提下，推荐 除氧器采用低位布置在 １３．７ｍ 运转层，相对于布置在 ２２ｍ 除氧层，节约 投资约 ３５０ 万元，有利于减少主厂房建筑总体积、单位千瓦主厂房容 积、单位千瓦造价等关键指标。
低位热力除氧器说明书
低位热力除氧器产品概述低位热力除氧器是多年来国外应用最广泛的除氧设备，却存在着严重不足，即高位除氧器7-14mm的安装高度，土建投资大，吊装难度大，施工期长等。
目前，由于凝结水回收器将高温凝结水和二次汽全部闭式回收，原高位除氧器（一般为104℃）封闭不了高温水闭式进锅炉的实际需要。
我公司独创的低位中压、低压除氧器解决了上述不足和水泵汽蚀这一世界难题，延长了水泵的使用寿命。
该除氧器零高程布置，安装于地上、地下皆可。
能减少土建造价80%以上，同时，该设备机电一体化，安装快捷，是燃煤、油、气锅炉的最佳配套设备(附图：运行中的产品）。
高位除氧水泵气蚀的原因多年的规认定，将水箱放在水泵上方，让水泵得到一个静水头，用来防止水泵发生汽蚀。
研究与实验表明，静水头是在静态下存在的，水泵汽蚀是在动态下发生的。
静态和动态不能同一时间存在于同一设备上，所以用静态下的静水头解决动态时的水泵汽蚀是不可能的（见图1）！高位水箱的水从静止加速至泵前的高速流动过程中（2950转/分），过流断面急速缩小，高温水在负压下瞬间汽化，产生大量汽泡，汽泡入泵受压破裂，水流质点四周的冲击频率达每分钟2万次以上，在极微小的面积上压力常达几十至几百个兆帕，极大的机械破坏力猛烈作用于叶轮，很快造成叶轮的损坏。
汽蚀产生刺耳的噪音和强烈的振动。
低位热力除氧器的创造性1.低位：特别适用气炉、油炉的系统配套。
采用独特的第二代汽蚀消除装置实现了低位布设，水泵无“汽蚀”现象发生，降低土建造价，机电一体化，安装快捷，便于维修保养。
2.中压：采用双电动球阀装置，自控排氧，与液位自控溢流装置配套，形成闭式中压除氧系统。
同时，中压又有利于凝水产生二次汽或新蒸汽对水面施压，保证水泵防汽蚀所必需的正压水头。
此时，除氧减小自耗蒸汽，相当于增大了锅炉出力6%-8%。
3.再沸腾装置：改进后的再沸腾装置在除氧器重新启动时，迅速加热，使残留的氧气从水中全部排出，运行安全可靠。
4.首创热力除氧器用于热水锅炉：因缺少蒸汽热源，以前的热水锅炉一般不除氧，氧腐蚀严重。
低位热力除氧器的技术优势
1.1 高位 为防水泵汽蚀, 需要安装在 7~14 m 的高平台上。土建造
价高, 吊装难度大, 操作、维护很不方便。 1.2 低效
脱 氧塔大部 分采用喷雾 式, 当进水压力 不稳定 时, 雾化 不好, 出现“滴鼻涕”现象, 换热效果差, 脱氧效果不理想。 1.3 耗汽量大
因此, 提高蒸汽与水的换热效率、控制蒸汽的输入量、控 制蒸 汽从排气 口的排出量 、防 止锅炉给 水泵发生汽 蚀, 是除 氧 器 技 术 性 能 水 平 好 坏 的关 键 所 在 。低 位热 力 除 氧 器 是 目 前 就 这 些 方 面 做 的 较 好 的。下 面 就 低 位 热力 除 氧 器 与 传 统 热 力 除 氧 器 做 一 比 较 说 明。
多数没有汽、水匹配的自动控制系统, 出现以下四种情况: a) 软水泵断续补水, 蒸汽连续补汽, 软水停 止补水的间 歇期间蒸汽白白从排气口排出, 造成不必要的浪费。 b) 当汽量不足 时, 达不到除氧效果, 锅炉和换热设备氧 腐蚀严重。 c) 当 蒸汽量过 大时, 补软水时 有过量的 蒸汽不能 被软 水吸收, 从排气孔排走。 d) 排氧口没有控制措施, 在排出氧气的同时有大量的蒸 汽排出。多数传统高位热力除氧器耗汽占锅炉蒸发总量的 20% ~25% 左右, 其中 13% 左右的蒸汽及热量被带回锅炉, 浪费的蒸 汽占锅炉蒸发总量的 7%~12%, 是蒸汽供热系统的耗能大户。
在锅炉给水处理 工艺过程中, 除氧 是一个非常关键的 一 个 环 节 。氧 及 二 氧 化碳 等 气 体 是 给 水 系 统 和 锅 炉 的主 要 腐 蚀性物质, 给水中的氧应当迅速得到清除, 否 则, 它会腐蚀锅 炉的给 水系统和部 件, 腐蚀产物氧 化铁会进 入锅内, 沉积或 附着在锅炉管壁和受热面上, 形成难溶而传热不良的 铁垢, 而且腐蚀会造成管道内壁出现点坑, 热阻增大。管道腐蚀严 重时, 甚至会发生管道爆炸事故。国家规定蒸发量大于等于 2 t/h 的蒸汽锅炉和水温大于等于 95 ℃的热水锅炉都必需除 氧 。多 年 来 众 多 锅 炉 给水 处 理 工 作 者 一 直 都 在 探 求 既高 效 又 经 济 的 除 氧方 法 。
低位除氧器 安装说明书
热力式低位多功能除氧器安装及使用说明多元水环保技术产业（中国）有限公司一、概述我公司生产的热力式低位多功能除氧器解决了工业锅炉房热力除氧器在低负荷运行时发生除氧失效及除氧器只能高位布置的问题，使除氧器在需要的低负荷范围内有良好的除氧效果，可以根据负荷的大小进行切换，以保证通过除氧器的所有软水、疏水、低温凝结水等都能被加热至饱和状态，从而使水中的溶氧全部被分离和排除，以达到最好的除氧效果。
同时，为了实现除氧器的低位布置，我公司特别配置了具有极低汽蚀余量性能的防汽蚀水泵，作为锅炉给水泵的前置泵，从而使除氧器在低位布置情况下，防止给水泵汽蚀而导致给水中断或给水泵出力大大下降现象的发生，保证锅炉上水的安全可靠。
热力式低位多功能除氧器还采用了水封安全装置，在除氧器和水箱溢流口各装设一套。
当除氧器或水箱内的工作压力超过0.039MPa~0.044MPa 时，安全水封动作，比常用的弹簧式等安全阀更加可靠。
二、适用范围热力式低位多功能除氧器适合于工业及民用蒸汽锅炉房使用，特别是对于冬、夏季负荷变化较大的工业及民用蒸汽锅炉房最为适用。
是保护锅炉防止氧腐蚀、提高锅炉使用寿命的最佳“保护神”。
三、设计和安装使用说明除氧器、水箱及附件的安装、运行和检修，应按除氧器系统图及<<除氧器安全技术监察规程>>进行。
1．热力式低位多功能除氧器，必须配置极低汽蚀余量的前置泵，以防止水泵汽蚀，一般由我公司随热力式低位多功能除氧器配套供货。
2．除氧器两支座直接支承在混凝土基础的支墩上，支墩高度为800-1000毫米，混凝土基础及支墩受力应考虑除氧器本体重量、满水的水重、平台及扶梯重量、保温重量及安装管道等的重量。
3．顶部放气管道设计坡度应向上，以便于放气，不得有任何水兜形的布置。
4．为了方便除氧器上部放气阀及汽水切换阀的操作，宜设置阀门操作平台。
5．除氧器的上方宜设置吊钩或起吊架，以便于除氧头的起吊维修。
6．除氧器热力自动控制所用信号电缆，必须采用屏蔽电缆，以防电磁干扰造成调节失灵。
水处理除氧方法大总结
水处理除氧，除氧，除氧，方法大总结工业除氧的5中方法全解析，1热力除氧热力除氧一般有大气式热力除氧和喷射式热力除氧。
其原理是将锅炉给水加热至沸点，使氧的溶解度减小，水中氧不断逸出，再将水面上产生的氧气连同水蒸汽一道排除，还能除掉水中各种气体（包括游离态C02 N2）,如用铵钠离子交换法处理过的水，加热后3也能除去。
除氧后的水不会增加含盐量，也不会增加其他气体溶解量，操作控制相对容易，而且运行稳定，可靠，是目前应用最多的一种除氧方法。
为了保证热力除氧器具有可靠的效果，在设计和运行中应满足足下列条件:a .增加水与蒸汽的接触面积，水流分配要均匀。
b .保证氧气在水中的溶解压力与水面上它的分压力之间有压力差。
c.保证使水被加热到除氧器工作压力下的沸腾温度，一般采用104 C。
热力除氧技术是一种普遍采用的成熟技术，但在实际应用中还存在着一些问题：首先经热力除氧以后的软水水温较高，容易达到锅炉给水泵的汽化温度，致使给水在输送过程中容易被汽化；而且当热负荷变动频繁，管理跟不上，除氧水温＜104 C时，使除氧效果不好。
其次，这种除氧方法要求设备高位布置，增加了基建投资，设计、安装、操作都不方便。
为了达到给水泵中软化水汽化的目的，这种除氧方法一般要求除氧器高位配置，在使用过程中会产生很大的噪音和震动，带来不便。
第三，使得锅炉房自耗汽量增大，减少了有效外供汽。
第四，对与小型快装锅炉和要求低温除氧的场合，热力除氧有一定的局限性，对于纯热水锅炉房也不能采用。
对于采取热力除氧的锅炉，在装新锅炉时，将大气热力除气器装在地面，而将除氧后的高温软化水输送管道经过软水箱，使其与软水箱中的水进行热交换，而后流至锅炉给水泵，经省煤器进入锅炉。
这样改进首先可以减少锅炉房的振动和噪音，改善了锅炉房的工作环境，还降低了锅炉房的工程造价。
其次，通过在软水箱中的热交换，软水箱中的水温提高了，热量没有浪费，同时也相当于除氧器进水温度，除氧器将进水加热到饱和温度的时间也缩短了，有利于达到预期的除氧效果。
低位水喷射真空除氧器与节能
五 、地 位水喷射 真空 除氧器的节 能
水喷 射 真空 除氧器 能够 保证 锅炉 内的供给 水 的含氧 量长 期有 效 控 制在在 ０ ． １ ｍ ｇ ／ Ｌ以下 ，这就 完全 符合 了 国家 的要 求标 准 。真空 除氧 的 水温在 ４ ０ ℃左右就 可 以进行 ，能 充分 利用省 煤器 ，与热 力除 氧技术 相 比 ，其节能 效果 是十 分明 显 的。经过 有 关 的研究 资料 以及 科学 的实 验 都可 以表 明 ，在 条件 都是 一样 的情 况下 ，经 过科 学合 理 的计算 ，采 用
个整 体 ， 占地面 积较小 ，便利 于装运 。 ６ ． 此装 置还 采用 了低位 安 装模 式 ，如 此一 来 整个 设 备可 以安 装 在 地 面上 ，既节省基 建投 资的成本 ，还方便 与操作 与维修 的工作 。
这一 特性达 到 了除氧 的 目的 。低位 真空 除氧 技术 有效 采用 了新 型喷 雾 技术 、卧 罐水平 喷射 技术 、放 气蚀 技术 等 ，在保 证锅 炉 内真空 的环 境 下 ，同时降 低 设 备 的高 度 ，采 用 的两 级 除 氧 工艺 更 是 提 高 了 除氧 的
在进 行两 级 除氧 的过程 中 ，存在 一个 问题 ，就 是真 空泵 极 易被 汽
体 腐蚀 的现 象 。为了有 效解 决这 个 问题 ，我们 可 以在真 空泵 的 低位 水
进 口处 ，安装 一 个大 气 喷射 器 ，该装 置 主要 是基 于文 丘里 管 的原 理 ，
有效 利用空 气的 喷射作 用 ，这样 就 可 以有效 改善 真空 泵进 １ ： ３ 处 的水 流 环境 ，有效解决 了低位 水真空 除氧装 置 中真空 泵被汽 体腐蚀 的问题 。
节鹪减童
中国 化 工 贸 易
低位热力除氧器的技术优势
低位热力除氧器的技术优势氧气是一种重要的工业气体，广泛应用于各个领域。
然而，氧气在低温状态下容易凝结，形成液态氧，对设备和管道造成损害，同时也会影响生产效率和产品质量。
因此，研发一种高效的除氧设备就显得尤为重要。
本文将介绍低位热力除氧器的技术优势。
低位热力除氧器的工作原理低位热力除氧器是一种基于热力学原理对氧气进行除去的设备。
其工作原理是利用低位热量将液态氧中的气态氧去除，从而减少氧气对设备和管道的腐蚀，并提高生产效率和产品质量。
具体来说，低位热力除氧器的工作流程如下：1.液态氧进入除氧器；2.在除氧器内，液态氧通过加热方式升温到一定温度；3.升温后，氧气开始从液态氧中蒸发，并被除氧器内的除氧中介物吸收；4.除氧中介物再通过换热方式发热，使氧气分子重新陷入液态氧中。
通过这种方式，低位热力除氧器可以高效地将氧气从液态氧中去除，防止氧气对设备和管道造成损坏。
低位热力除氧器的技术优势高效除氧低位热力除氧器的除氧速度非常快，可以在短时间内将氧气从液态氧中去除，从而节省了生产时间，提高了生产效率。
低位能耗低位热力除氧器通过利用废热进行加热，大大降低了能耗，节约了能源。
环保节能低位热力除氧器的废热利用可以减少二氧化碳排放，做到了环保节能的效果。
维护成本低低位热力除氧器采用先进的自动控制系统，避免了人工操作误差，从而减少了设备的故障率和维护成本。
结语低位热力除氧器技术的出现，为氧气去除提供了一种高效、节能、环保的解决方案。
在工业生产中，低位热力除氧器已经广泛应用，成为了氧气去除的首选设备之一。
(2023)热力除氧器生产建设项目可行性研究报告(一)
(2023)热力除氧器生产建设项目可行性研究报告(一)(2023)热力除氧器生产建设项目可行性研究报告(一)一、引言热力除氧器是一种用于去除水中溶解氧的设备。
在工业生产中，溶解氧的存在会导致许多问题，如腐蚀、锈蚀、菌藻生长等。
因此，热力除氧器在许多行业中被广泛应用，包括发电、供热、石化等。
本报告旨在对新建的(2023)热力除氧器生产建设项目进行可行性研究，评估项目的技术、经济和市场潜力等方面，从而为项目决策提供参考。
二、市场分析1. 热力除氧器市场需求随着工业化进程的不断推进，对热力除氧器的需求也呈现出稳步增长的趋势。
特别是在电力、供热和石化等行业，需要大量的热力除氧器以确保设备的正常运行。
因此，市场需求量大，潜力巨大。
2. 竞争分析目前，热力除氧器市场存在着一些主要供应商，包括国内外一些知名厂商。
虽然市场竞争激烈，但新建项目有望通过提供高质量、高效率的产品来获取一定市场份额。
三、技术分析1. 生产工艺热力除氧器的生产工艺主要包括材料选型、造型、加工、装配和测试等环节。
该项目计划采用先进的生产工艺和设备，以提高生产效率和产品质量。
2. 设备选型在设备选型方面，本项目将使用经过严格筛选的设备，以确保生产过程的高效性和稳定性。
同时，还将引进一些先进的设备，以提高生产工艺的可控性和自动化程度。
四、经济分析1. 投资估算根据项目规模和生产能力的需求，初步估算投资总额为X 万元，具体投资构成包括土地、厂房建设、设备购置、人员培训等。
2. 生产成本生产成本主要包括人工成本、原材料成本、能源成本和管理成本等。
通过合理优化生产过程和资源利用，将确保生产成本尽可能低，并提高企业的盈利能力。
3. 预计收入根据市场需求量和预计的销售价，预计项目年收入约为X 万元。
通过市场调研和销售策略优化，有望提高市场份额并增加收益。
五、风险分析1. 市场风险由于市场竞争激烈，新建项目需要面临市场份额争夺的风险。
因此，项目团队需要制定有效的市场营销策略，建立品牌优势，并为客户提供高质量的产品和优质的售后服务。
低位大气式热力除氧器的设计
低位大气式热力除氧器的设计低位大气式热力除氧器的设计叶小芳(无锡职业技术学院,江苏无锡214073)[摘要]工业锅炉为防止氧腐蚀,常采用大气式热力除氧器,由于大气式热力除氧器必须高位布置,限制了它在工业锅炉上的使用.研究设计采用低位大气式热力除氧器,可弥补大气式热力除氧器必须高位布置的限制,扩大其使用范围,且安装,调试,检修更加方便.[关键词]工业锅炉;大气式热力除氧器;高位布置;低位布置[中图分类号]TK264.9[文献标识码]A[文章编号]1oo2—3364(2003)12—0033—03在工业锅炉和热网补给水中,溶解有多种气体,有的气体对设备和管道有腐蚀作用,尤其是氧气,且水温愈高,氧气的腐蚀作用愈强.有些工业锅炉,由于没有除氧设备,往往运行(3～5)年甚至(1～2)年后,锅筒内壁的腐蚀深度就达(2～3)mm,既严重影响了锅炉的安全运行,又迫使锅炉提前退役,造成很大的浪费.为了改变这种状况,原机械部在有关标准中已规定,6t/h以上的工业锅炉给水都必须进行除氧,并制定了相应的除氧水质标准.1大气式热力除氧器大气式热力除氧器是利用蒸汽加热水,使之达到运行压力(O.12MPa)下的饱和温度而除氧的.由于除氧器内的水处于饱和状态,一旦除氧器的压力稍有降低,水就会汽化.而当水通过管道进入锅炉给水泵时,受到管道和锅炉给水泵进口的阻力,压力有所降低,水会发生汽化,水中出现很多气泡,对水泵形成冲击,发生气蚀.为此,通常将除氧器布置在7m左右的高度,使给水泵的进口处增加一个静水头,保证水泵人口处的压力不低于运行温度下的饱和压力.由于除氧器高位布置,以出力为10t/h除氧器为例,每台除氧器充水重量为8t,这样必然增加了土建的费用,同时给运行管理也带来不便,特别是10t/h及以下的锅炉,锅炉房都采用单层布置,除氧器布置在楼顶更为困难.因此,对这种锅炉房采用低位布置的除氧器十分必要.2低位大气式热力除氧器的设计锅炉给水泵气蚀的原因是进水压力等于或低于该温度下的饱和压力,而在饱和状态下,水的温度和压力是一一对应关系,防止汽化的方法是使饱和水变成未饱和水.在高位布置的情况下,由于静压力的作用,使给水泵进口处的压力高于该温度下的饱和压力,水变为未饱和水,不会发生汽化.如果低位布置时,就不存在这个静压头,要使水成为未饱和水就只能降低除氧水的温度.对大气式热力除氧器(一般用于小容量锅炉),如果锅炉给水泵要求除氧器至少布置在7m高度,即进口压力高于饱和压力0.07MPa,那么,除氧器出水温度必须降到81.35℃.本设计就是在这种理论基础上,使锅炉给水在0.12MPa下被加热至104℃沸腾温度下除氧,再将已除氧的水经过除氧水箱下部的一组冷却盘管使其温度由104℃降至8O℃℃2.1工作原理在容器中,溶解于水中的气体量与水上气体的分压力成正比,采用热力除氧的方法,即用蒸汽来加热给水,提高水的温度,使水上蒸汽的分压力逐步增加,而溶解气体的分压力则渐渐降低,溶解在水中的气体就会不断地逸出.当水被加热至相应压力下的沸腾温度时,水上全部是水蒸汽,此时汽水界面上的水蒸汽压力和外界压力相等,其它气体的分压为零,各种气体均不能溶于水中.所以,水温升至沸点会促使水中原有的各种溶解气体都解析出来,这就是热力除氧法的原理. 低位大气式热力除氧器就是使给水在0.12MPa下处于104℃沸腾温度下除氧,再将已除氧的水经过除氧水箱下部的一组冷却盘管,将除氧水的温度由104℃降至80℃.这样,除氧器低位布置时就不会使给水泵发生气蚀.低位大气式热力除氧器在除氧水箱下部增设了一组冷却盘管,设计上必须保证能将除氧水的温度由104℃降至80℃,一种简单的冷却盘管的传热面积估算方法如下.(1)传热量Q:Q一DX而1000X4.186XfkJ/s(1)式中一除氧器出力,t/hf——除氧水所需的温度降,℃.(2)换热面积A:A一m(2)式中是——传热系数,约为(500～1200)kw/ (m?℃);△f——平均温差,为热流体平均温度与冷流体平均温度之差,℃.(3)换热管长度L:L—A/1TI(3)式中——换热管中径,In.lOt/h低位大气式热力除氧器经计算需14组的换热管,且换热管为螺纹管.2.2结构和工作过程低位大气式热力除氧器结构简图见图1,其结构与常规的大气式热力除氧器的结构大致相同.图1低位大气式热力除氧器结构冷水出冷水进工作过程为补给水经除氧水箱下部的U型换热管加热后引到除氧头上部,分两路经喷嘴喷成雾状,再经淋水盘和填料进入水箱,在此过程中,给水与从下部进入除氧器的加热蒸汽接触,很快被加热到沸点,水中溶解的氧气析出,从排气阀排出,达到除氧目的.在除氧水箱的下部,已除氧的水与U型螺纹换热管内冷却水进行热交换,使其温度由104℃降至80℃,加热蒸汽分两路,一路加热给水,另一路在水箱表面形成汽封,以免已析出的氧气返回低温水中,在除氧器上布置有压力表和温度计接口,溢流口用来控制除氧器内的压力,温度,液位,以保证除氧器的正常运行和除氧效率.2.3其它装置的设计(1)汽水分离装置.装于除氧头顶部,草帽型,主要作用是防止水滴带出.(2)蒸汽加热装置.将加热蒸汽从除氧器的水箱引入,使其有足够的蒸汽来加热除氧头内的水,同时水箱内上部蒸汽的流动,将水中不断析出的氧气迅速带走,有利于稳定除氧效果.(3)辅助装置:1)在水箱底部设置辅助加热装置,以缩短启动时间,以及在水温发生较大变动时,开启底部辅助加热装置进行辅助加热,以保证除氧效果.2)水箱上装有就地水位计,并提供电接点液位计口,除氧头上留有压力信号孔,以供热工进行蒸汽,水位的自动调节控制设计.3)容器配置安全阀,其弹簧工作压力等级(O.O3～O.06)MPa,设定安全阀开启压力为0.04 MPa,能确保容器安全运行在整个低位大气式热力除氧器中,给水除氧的技术关键在于已除氧的水经过除氧器水箱下部的冷却装置,必须使水温由104℃降到8O℃,在此过程中,提高传热强度很重要.在结构上,冷却盘管上方设置了一层挡板,使水全部通过换热管,避免死区;尽量采用传热系数大的换热管,而目前研制和开发出的各种翅片式和低螺纹换热管,为低位大气式热力除氧器设计和应用带来很大的便利,可以保证除氧器出口水温降低到8O℃.除氧器低位布置的技术关键是解决出水泵的气蚀问题.为防止由于某些原因导致出水温度>8O℃,给水泵可采用研制的CYG型专用锅炉给水泵,可使除氧器安装高度降为2m.GB1576—1996((低压锅炉水质》中规定,对蒸汽压力≤1.6MPa的蒸汽锅炉,给水溶解氧≤0.1mg/L,对(1.6～2.5)MPa的蒸汽锅炉,给水溶解氧4o.05mg/L.经运行表明,大气式热力除氧器的出水含氧量4o.015mg/L,完全满足低压锅炉水质所规定的要求.(上接第32页)需指出的是ao中有较大的一部分数值是由热胀所引起的,O’L中有较大的一部分数值是由热胀和附加弯矩引起的,即实际的一次应力要远小于9l-46MPa和99.52MPa.4结论采用实验室标定应变片方法对南昌电厂1O号机组主蒸汽管道进行应力实测,对支吊架优化调整前后管道应力实测结果分析表明,调整后整个管系应力水平有明显降低.测量为指导管系支吊架调整和确定管2.4特点低位大气式热力除氧器主要通过降低温度方法满足热力除氧器的低位布置要求.降低除氧水温度还可以采用:.(1)在给水泵前布置水一水换热器.水一水换热器的冷却水也用除氧器的补充水.但这种方法需添置一台换热器,增加了设备投资,因而使用较少.(2)注入低温水.在锅炉给水泵前注入温度较低的水,也是降低除氧水温度的一种方法,但这要看热力系统中是否有温度较低且不需要除氧的水,如疏水等.在注入低温水处需设置一个小型混合器.综上所述,低位大气式热力除氧器既不需要添置一台换热器,又不需要有温度较低且不需要除氧的水和设置一个小型混合器,只需在空旷的水箱里设置换热管,不管是设备还是系统都比较简单.3结语低位大气式热力除氧器的全部技术性能优于已有低位布置的除氧器,在使用,操作,检修等方面较为方便,是低位布置除氧器的发展方向,在民用和工业供热锅炉房,企业自备热电站,企业废热锅炉,除氧器改造中将会得到广泛的应用.道的重点检查部位提供了科学依据.[参考文献][13张超群,张明坤.清河发电厂3号机组主蒸汽管道应力分析[C].第二届大型火电机组运行技术学术会论文集, 1996.[2]李庆钊.主蒸汽管道高温应变测量及受力分析[J].华北电力技术,1997,(8).[3]王致祥,梁志钊,孙国模,文启鼎.管道应力分析与计算[M].水利电力出版社,1983.[43单辉祖.试验力学[M].人民出版社,1984.。
低位热力除氧器说明书
低位热力除氧器产品概述低位热力除氧器是多年来国外应用最广泛的除氧设备，却存在着严重不足，即高位除氧器7-14mm的安装高度，土建投资大，吊装难度大，施工期长等。
目前，由于凝结水回收器将高温凝结水和二次汽全部闭式回收，原高位除氧器（一般为104℃）封闭不了高温水闭式进锅炉的实际需要。
我公司独创的低位中压、低压除氧器解决了上述不足和水泵汽蚀这一世界难题，延长了水泵的使用寿命。
该除氧器零高程布置，安装于地上、地下皆可。
能减少土建造价80%以上，同时，该设备机电一体化，安装快捷，是燃煤、油、气锅炉的最佳配套设备(附图：运行中的产品）。
高位除氧水泵气蚀的原因多年的规认定，将水箱放在水泵上方，让水泵得到一个静水头，用来防止水泵发生汽蚀。
研究与实验表明，静水头是在静态下存在的，水泵汽蚀是在动态下发生的。
静态和动态不能同一时间存在于同一设备上，所以用静态下的静水头解决动态时的水泵汽蚀是不可能的（见图1）！高位水箱的水从静止加速至泵前的高速流动过程中（2950转/分），过流断面急速缩小，高温水在负压下瞬间汽化，产生大量汽泡，汽泡入泵受压破裂，水流质点四周的冲击频率达每分钟2万次以上，在极微小的面积上压力常达几十至几百个兆帕，极大的机械破坏力猛烈作用于叶轮，很快造成叶轮的损坏。
汽蚀产生刺耳的噪音和强烈的振动。
低位热力除氧器的创造性1.低位：特别适用气炉、油炉的系统配套。
采用独特的第二代汽蚀消除装置实现了低位布设，水泵无“汽蚀”现象发生，降低土建造价，机电一体化，安装快捷，便于维修保养。
2.中压：采用双电动球阀装置，自控排氧，与液位自控溢流装置配套，形成闭式中压除氧系统。
同时，中压又有利于凝水产生二次汽或新蒸汽对水面施压，保证水泵防汽蚀所必需的正压水头。
此时，除氧减小自耗蒸汽，相当于增大了锅炉出力6%-8%。
3.再沸腾装置：改进后的再沸腾装置在除氧器重新启动时，迅速加热，使残留的氧气从水中全部排出，运行安全可靠。
4.首创热力除氧器用于热水锅炉：因缺少蒸汽热源，以前的热水锅炉一般不除氧，氧腐蚀严重。
火电厂除氧器布置方式改进设计
火电厂除氧器布置方式改进设计摘要：目前，我国的综合国力在不断的增强，火电厂逐渐扩大生产规模，除氧器成为了火电厂的必须设备，除氧器的工作效率直接影响到了火电厂的运行效果，因而受到企业的广泛重视。
而当前除氧器给火电厂企业带来的经济效益并不理想，主要是因为除氧器本身的质量问题以及管道裂缝所造成的水流腐蚀等，使其在具体的运作过程中并没有真正发挥作用。
针对这一问题，基于优化除氧器的布置方法进行综合分析，提出有效的解决措施，以提高除氧器的运转效率，使得除氧器的功能能够充分被发挥出来。
关键词：电厂；除氧器；布置方法；优化措施；危害引言电厂发电机组的安全稳定性的要求，决定了汽轮机除氧器水位的控制在一定合理的范围内，除氧器能够对锅炉的给水进行合理有效地除氧和除不凝结气体处理，从而提高锅炉给水的品质，保证给水中没有氧气，避免含氧对所接触的金属设备造成腐蚀影响，从而对设备性能产生影响。
针对汽轮机除氧器水位控制逻辑优化措施进行分析，从而推动发电机组的稳定发电。
1除氧器暂态计算原理1）暂态过程说明暂态过程一般指滑压运行的除氧器由于机组负荷的剧烈变化除氧器内压力突变的短暂过程。
给水泵最危险的工况是汽轮机从满负荷工况全甩负荷，此时除氧器突然失去全部加热蒸汽，压力在短时间内从运行压力降至大气压，而水温一时未能迅速下降，使得除氧器内的水发生“闪蒸”，此时给水泵入口的水温因泵吸入管内存有一定水量的原因短时间内不能降低，而泵的入口压力已随除氧器的压力下降了，这样就造成了泵入口的压力低于泵入口处水温对应的汽化压力，泵运行的安全可靠性下降，汽蚀的可能性增加。
2）除氧器暂态过程计算数学模型给水泵是否发生汽蚀取决于泵吸入系统的特性和泵本身的特性。
反映泵本身的汽蚀特性的参数叫泵的必需汽蚀余量NPSHr，它是由泵的结构、转速、流量决定的泵吸入口和流道内压降的总和。
反映泵吸入系统的特性的参数叫泵的有效汽蚀余量NPSHa，它反映了泵在吸入口处，单位重量的液体所具有的超过汽化压力的富余能量。
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下式得到：
NPSHa
Pd P H h v d g v g
(2)
把(2)式代入(1)式，有效富裕压头 NPSH 可整理为： P P P P NPSH d H h v NPSHr ( H h NPSHr ) ( v d ) d g v g v g d g P P 令 h ( H h NPSHr ) ， H ( v d ) v g d g 则
当泵入口某处水流的压力低于其温度对应的饱和压力时，水发生汽化，并且原来溶解 于水中的气体也同时逸出，形成蒸汽、气体泡。这些充满着蒸汽和气体的空泡很快胀大， 并随着水流向前运动。 当空泡流到压力较高的地方时， 充满着蒸汽和气体的空泡迅速凝缩、 溃灭。空泡溃灭时，水以高速填补空泡的位置，在空泡中心形成微射流，射流速度高达 100m/s,且水流彼此发生撞击，形成局部水击，这种现象称为汽蚀现象。 泵在汽蚀工况下运转时，空泡破灭产生的高压力，频繁地打击在过流部件上，使材料 受到疲劳，产生机械剥蚀。同时，逸出气体中的氧气，藉助空泡凝缩时放出的热量，对材 料产生化学腐蚀。由于汽蚀现象的危害性，所以我们应保证任何工况下泵不发生汽蚀。 4.2 泵发生汽蚀的条件
NPSHa NPSHr
50
100
150
200
除氧器布置在 13.7m 运转层时暂态计算结果
NPSH m
27 24 21 18 15 12 9 6 3 0 0 50 100 150 200 250 300
NPSHa NSPHr
T im e S
图2
除氧器布置在 26.0m 层时暂态计算结果
P
KD
L
Q h0 hl hc
W
Wc Wl
5 号低加入口至除氧器入口管道内凝结
水重量及金属当量水重之和 热井至除氧器入口凝结水重量及所有低 压加热器金属当量水重之和 汽泵前置泵必需汽蚀余量 除氧器暂态计算结果如下：
18
Wc
NPSHr
kg m
78930 3.5
84244 3.5
NPSH m
15 12 9 6 3 0 0
NPSH h H
其中 H 为除氧器水箱水位至泵中心线之间的高度差， h 为除氧器出口到泵入口管道及 附件的阻力， Pd 为除氧器饱和水压力， d 为除氧器饱和水密度， Pv 为泵入口流体温度对 应的饱和压力， v 为泵入口流体密度， g 为重力加速度。在稳态工况时，由于除氧器饱和 水的压力与泵入口流体温度对应的饱和压力相等，即： H =0 此时有效富裕压头： NPSH h （ h 为稳态工况下泵的有效富裕压头）。 在甩负荷工况时，除氧器饱和水温度及压力不断下降，由于流体从除氧器出口到泵入 口需要一定的流动时间，因此泵入口的饱和压力下降滞后于除氧器内饱和水的压力的下 降，即： H 0 此时有效富裕压头： NPSH h H （ H 为甩负荷时附加的有效富裕压头下降值） 从以上分析可知，甩负荷工况时由于附加有效富裕压头下降值的存在，有效富裕压头 相对于稳态工况下有所减小，即表示甩负荷工况会恶化汽泵前置泵汽蚀的条件，因此我们 应进行除氧器暂态计算确保甩负荷工况时汽泵前置泵不汽蚀。
480×12
28.755 0.9 2.065 0.0002 34.6 263.9 776.2 599.6 151.7 4993.44 193713 18721
除氧水箱计算水位至前置泵中心线高度差 滤网阻力 下降管局部阻力系数(不包括滤网阻力) 下降管等值粗糙度 下降管长度 甩负荷时单台给水泵流量 甩负荷时除氧水箱内饱和水焓 甩负荷时 5 号低加进入除氧器的凝结水焓 凝汽器热井水焓 下降管道内水重 除氧水箱贮水重量与金属当量水重之和
13.7 9 171.5 21145.95
26 9 171.5 40131 1244.061
～＋25.4
1 2 3 4 5
9 171.5 49999 1549.969
～＋39.0
土建造价 （暂按310元/m3） （万元） 655.5 管道、材料费用（以低位布置为基 准）（万元）
480×14
480×12
480×12
480×12
90 年代初期建设的沙角 C 电厂 3×660MW 机组，除氧器布置在运转层平台上 (▽12.0m)， 该工程由法国 GEC ALSTHOM 公司总包， 至今给水泵及前置泵运行良好。 GEC ALSTHOM 公司设计的部分电厂除氧器标高情况见表 2。 表2 GEC ALSTHOM 公司设计的部分机组除氧器布置情况 A.L.M (MEXICO) 装机容量(MW) 除氧器给水箱中心线标高(m) 给水泵及前置泵中心线标高(m) 除氧器和泵中心线高差(m) 除氧器给水箱容积(m3) 除氧器工作压力(MPa) 给水泵流量(t/h) 4×350 13.80 1.1 12.70 100 1.232 598 MAJUBA (SOUTH AFRICA) 6×660 18.93 1.0 17.93 280 0.44 1008 CEGB (U.K) 1×900 19.05 1.6 17.54 233 0.79 1441 ShaJiao C (CHINA) 3×660 14.95 1.2 13.75 183 1.17 1051
4.3 除氧器暂态计算
除氧器滑压运行时电泵、汽泵前置泵汽蚀计算时的主要输入参数如下：
1) 2) 3) 4) 5)
热力参数按主机 VWO 工况下热平衡图； 除氧器正常水位水箱容积为 180m3； 管道布置及阻力按布置图； 各低压加热器数据参考同类型机组； 参考同类型 600MW 超临界机组的设备，汽泵前置泵必需汽蚀余量(VWO 工况下
箱的安装标高，应保证在汽轮机甩负荷瞬态工况下，给水泵或前置泵的进口不发生汽化。 国内超临界机组根据规程要求，综合考虑设备，管道及检修空间布置要求，确定除氧器布 置标高情况见下表 1。 表1 电厂名称 电厂一期 装机容量(MW) 除氧器给水箱中心线标高(m) 给水泵及前置泵中心线标高(m) 除氧器和泵中心线高差(m) 除氧器水箱正常水位容积(m3) 除氧器工作压力(MPa) 给水泵流量(t/h) 下降管管径(mm) 2×600 29.0 1.092 27.908 235 1.13 1178 3，4 号机组 2×600 28.94 0.89 28.05 235 1.012 1055 三百门电厂 2×600 28.50 0.695 27.805 235 0.7 1026 2×600MW 电厂 2×600 27.5 0.9 26.6 235 1.331 1068 国内超临界机组除氧器布置情况 华能沁北 珠海发电厂一期 大唐潮州 阜阳华润
电厂名称
下降管管径(mm)
260.3
355.6
400
333.3
从上表 1 、 2 可以看出，目前国内 600MW 超临界机组除氧器布置标高与 GEC ALSTHOM 公司设计电厂的除氧器布置标高有较大差异， 国内机组除氧器一般为较高位布 置，中心线标高约为 27-29m，而 GEC ALSTHOM 公司设计电厂的除氧器为较低位布置， 中心线标高约为 13-19m， 这也说明了国内 600MW 超临界机组除氧器布置标高具有较大的 裕量。 除氧器布置标高直接影响除氧层标高，进而影响主厂房建筑总体积、单位千瓦主厂房 容积、单位千瓦造价，主厂房静态投资等指标。因此参考国外先进的布置理念，在汽泵前 置泵不发生汽蚀的前提下， 合理地降低除氧器布置标高， 对降低造价、 节省投资意义重大。 4 除氧器暂态计算 4.1 汽蚀现象
汽泵前置泵不汽蚀的基本条件为泵入口有效富裕压头大于零， 即有效汽蚀余量 NPSHa 大于必需的汽蚀余量 NPSHr，即：
NPSH NPSHa NPSHr 0
(1)
有效汽蚀余量 NPSHa 是指当泵在一给定系统中运行时，泵入口流体压力高于当地流 体温度对应的饱和压力的压头，在实际系统中，汽泵前置泵有效汽蚀余量 NPSHa 往往决 定于除氧器运行压力、除氧器水箱水位与泵中心线高差及管道阻力等因素。必需的汽蚀余 量 NPSHr 为水泵吸入口压降与入口流道压降之和，取决于泵本身的特性，如结构、转速 和流量，其值由水泵制造厂提供。在实际系统中，汽泵前置泵有效汽蚀余量 NPSHa 可由
除氧器低位布置的可行性
【内容提要】：以 600MW 超临界机组为列，通过除氧器的暂态计算及经济比较，论述除氧器低位布 置在 13.7m 标高的可行性。 【关键词】 除氧器暂态计算 低位布置 给水泵汽蚀
1.
前
言
除氧器的布置高度必须确保机组各种运行工况下，给水泵进口处不发生汽蚀。汽轮机 从满负荷甩负荷至零时，除氧器抽汽量骤然降为零，除氧器内饱和水压力和温度由额定工 作压力和温度逐渐下降，由于给水泵入口流体温度变化滞后于除氧器内饱和水温度的变 化，导致给水泵汽蚀有效富裕压头值减少，所以甩负荷工况为给水泵汽蚀的最恶劣工况。 本文通过除氧器暂态计算程序，精确计算甩负荷工况时给水泵的汽蚀情况，根据暂态计算 结果及经济技术比较，论述除氧器低位布置的可行性。 2、给水泵的布置型式 电动、汽动给水泵，国外有的将其布置在汽机房运转层，也有的将其布置在汽机房 0m 层；在国内 600MW 超临界机组的布置中，均将电泵（若有的话）布置在 0m 层，汽动给 水泵布置在汽机房运转层。 对于汽泵前置泵，一种方式是布置在运转层，与汽动给水泵同轴布置，共同采用小汽 轮机驱动；另外一种方式是布置在 0m 层，采用单独的电动机驱动。目前国内基本上是采 用布置在 0m 层，采用单独的电机驱动。 本文在假定电动给水泵组、汽前泵布置在 0m 层，汽动给水泵布置在运转层的前提下， 确定除氧器布置标高，然后通过计算给水泵(前置泵)的汽蚀情况，综合考虑主厂房结构及 管道投资等技术经济要求，确定除氧器的低位布置在 13.7m 标高的可行性。 目前国内 600MW 超临界机组的电动给水泵组一般为启动泵不具备用功能，扩建机组 一般已经取消了电动给水泵组。另外，在采用汽动给水泵和前置泵配置时，由于前置泵出 口流体压力较高，汽动给水泵不会发生汽蚀，然而除氧器内介质为饱和水，在汽泵前置泵 容易产生汽蚀现象，因此本文主要考虑暂态过程中汽泵前置泵的汽蚀情况。 3. 国内外除氧器布置标高概况 关于除氧器布置标高的确定，《火力发电厂设计技术规程》中明确规定：除氧器给水