盖梁张拉计算表
盖梁计算表格
盖梁裂缝计算盖梁高度h1500（mm）盖梁宽度b1640盖梁计算跨径L5483(刚构和连续梁，计算跨径为支撑中心间的距离)柱中距5483柱直径d12001.15倍净距4523跨高比L/h 3.6553333（一般小于5）冲击系数u 1.04恒载标准值Mq399（KN.M）人群荷载70活载标准值Mg217（KN.M）承载能力极限Md873.152短期效应组合Ms620.9长期效应组合Ml513.8C11C2=1+0.5*M l/Ms 1.4137542C30.8207111实配钢筋的面积As13748（mm2)钢筋的直径d25钢筋的保护层c50受拉钢筋配筋率ρ0.0057813取0.0060.006（配筋率ρ≥2%，取2%，ρ≤0.6%，钢筋的拉应力σss35.800977（N/mm2）钢筋的弹性模量Es200000裂缝宽度Wfk0.033598（mm）（规范P60页，第6.4.3条）盖梁斜截面抗剪承载力计算跨高比L/h 3.6553333α1=0.9盖梁宽度b1640（mm）盖梁高度h01450受拉钢筋配筋率P0.5781329箍筋直径10箍筋肢数6一肢箍筋面积79箍筋间距75箍筋配筋率ρ0.0038537箍筋抗拉强度195砼等级C2530（立方体抗压强度标准值Mpa）剪力抗力R3440.4917KN（规范P77页，第8.2.6条）盖梁正截面抗弯承载力计算跨高比L/h 3.6553333实配钢筋的面积As13748（mm2)钢筋的抗拉强度280（设计值，Mpa）盖梁宽度b1640盖梁高度h01450砼抗压强度11.5（C25砼，设计值）计算受力区高度x=204.10604（mm）计算内力臂Z=1257.32弯矩抗力R=4839.9779(KN.m)（规范P77页，第8.2.4条）中心间的距离)ρ≥2%，取2%，ρ≤0.6%，取0.6%）。
T梁张拉计算表格
k
0.0015
Pj（N）
总伸长量 （mm）
193760 189525 184527 183599
总伸长量 （mm）
193760 190655 185627 183589
总伸长量 （mm）
193760 192304 187232
μ
0.25 伸长量 （mm）
142.0 28.4 14.2 3.6 104.2 12.6 22.8 143.2 28.6 14.3 3.6 76.4 12.7 50.1 142.8 28.6 14.3 3.6 35.8 12.8
设计 伸长量
140 28 14
139 27.8 13.9
140 28 14
40m连续 中跨边梁
位置
ห้องสมุดไป่ตู้
对 预应力筋
称 类张
编N3号
根6
拉
分段 DE
X（m） 13.126
AB（工作段） 0.500
对
BC
14.730
称 张
N1
12
CD
1.833
拉
DE
3.263
AB（工作段） 0.500
对
BC
称 40m简支 张
锚下控制应 力系数
0.75
Fptk （Mp）
1860
Ap （mm²）
139
kx+μθ 锚e下-kx控制 应力 Pi（N）
（KN）
0.001 0.022 0.027 0.005
0.999 0.978 0.974 0.995
193905 193760 189525 184527
锚下控制应力 （KN）
0.001 0.016 0.027 0.011
新版盖梁计算表
1380.3
b’=
1.5
m
s=
1.2
m
Fd=
5070
kN
γ0Tt,d=
1255
≤
fsd*As=8127.9 kN
k4=
5.89
满足规范要求！
注：1、粉色为需要输入部分。 2、
蓝色表示 计算结果 。
3、 红色表示 判定。
4、 对于上宽 下窄盖梁 截面，上b 用于计算 配筋率 （偏安 全），下b 用于计算 受压区高 度进而求 解内力臂z （偏安 全）。
d或de= W0= Ms= Ml= as= c= C1= C2=
C3=
ρte= σss=
32 0.2 8000 6166 79 52
1 1.3854
0.259
0.0650 175.11
满足规范要求！
mm mm kN*m kN*m mm mm
MPa
通过计算 因为
Wcr
C1C2C3
ss Es
cd 0.36 1.7te
4、配筋 受拉区主筋 直径(等代 直径） 受拉区主筋 采用 受压区主筋 直径 受压区主筋 采用 箍筋直径
箍筋采用
5、正截面 抗弯承载 力计算 截面有效高 度 最大弯矩组 合设计值 （基本组 合） 受拉区钢筋 截面面积 受压区钢筋 截面面积 受拉区纵向 钢筋配筋率 支点截面受 压区高度 支点截面内 力臂
Ttd=
0Tt,d fsd As f pd Ap
通 其过抗计压算承载 力安全系数
3236.0
≤ k4=
<h,按拉压杆计算
2304
kN
1.5
m
张拉计算表
梁板类型 FK Y 张拉状态 FK（KN） （MPa） （KN） 0.1σK 备注 千斤顶编号：802040;油表编号：J.05.9881 2.98 141.525 千斤顶编号：802034;油表编号：J.05.9943 3.14 141.525 千斤顶编号：802040;油表编号：J.05.9881 5.94 283.05 0.2σK 千斤顶编号：802034;油表编号：J.05.9943 6.09 283.05 千斤顶编号：802040;油表编号：J.05.9881 11.84 566.10 0.4σK 千斤顶编号：802034;油表编号：J.05.9943 12 566.10 千斤顶编号：802040;油表编号：J.05.9881 11.84 566.10 0.6σK 千斤顶编号：802034;油表编号：J.05.9943 12 20米空板 566.10 1415.25 (中板) 千斤顶编号：802040;油表编号：J.05.9881 23.64 1132.20 0.8σK 千斤顶编号：802034;油表编号：J.05.9943 23.81 1132.20 千斤顶编号：802040;油表编号：J.05.9881 26.59 1273.73 0.9σK 千斤顶编号：802034;油表编号：J.05.9943 26.76 1273.73 千斤顶编号：802040;油表编号：J.05.9881 29.54 1415.25 σK 千斤顶编号：802034;油表编号：J.05.9943 29.72 1415.25 千斤顶编号：802040;油表编号：J.05.9881 30.43 1457.71 1.03σK 千斤顶编号：802034;油表编号：J.05.9943 30.6 1457.71 千斤顶编号：802040;油表编号：J.05.9881 3.18 150.96 0.1σK 千斤顶编号：802034;油表编号：J.05.9943 3.33 150.96 千斤顶编号：802040;油表编号：J.05.9881 5.94 283.05 0.2σK 千斤顶编号：802034;油表编号：J.05.9943 6.09 283.05 千斤顶编号：802040;油表编号：J.05.9881 11.84 566.10 0.4σK 千斤顶编号：802034;油表编号：J.05.9943 12 566.10 千斤顶编号：802040;油表编号：J.05.9881 17.74 849.15 0.6σK 千斤顶编号：802034;油表编号：J.05.9943 17.9 20米空板 849.15 1509.6 (边板) 千斤顶编号：802040;油表编号：J.05.9881 25.21 1207.68 0.8σK 千斤顶编号：802034;油表编号：J.05.9943 28.54 1358.64 千斤顶编号：802040;油表编号：J.05.9881 25.21 1207.68 0.9σK 千斤顶编号：802034;油表编号：J.05.9943 28.54 1358.64 千斤顶编号：802040;油表编号：J.05.9881 31.51 1509.60 σK 千斤顶编号：802034;油表编号：J.05.9943 31.69 1509.60 千斤顶编号：802040;油表编号：J.05.9881 32.45 1554.89 1.03σK 千斤顶编号：802034;油表编号：J.05.9943 32.63 1554.89 千斤顶编号：904061;油表编号：09.7.1.822 0.02σk 0.53 单根预紧 188.7 3.774 千斤顶编号：904061;油表编号：09.7.1.822 0.05σk 1.65 单根预紧 188.7 9.435 千斤顶编号为： 802040 回归方程：Y=0.020849×X+0.034266 千斤顶编号为：802034 回归方程：Y=0.020868×X+0.183463 千斤顶编号为：904061 回归方程：Y=0.197646×X-0.21941 注：张拉0.8σK完成1小时后方可绑扎钢筋（钢绞线不稳定，危险），浇筑混凝土前补张到100%控 制应力方可浇筑（钢绞线停置时间长，松弛，必须补张）。
张拉计算表
Pp=P*(1-e-(Kx+μθ) ) / (Kx+μθ)θ――从张拉端到计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）;t梁钢绞线张拉计算书一、计算依据：2、《公路桥涵施工技术规范》；3、预应力钢绞线检测资料；4、张拉千斤顶校验资料。
二、计算说明：三、计算公式：ΔL=Pp*L/ApEp2、本计算书采用分段、简化计算法进行计算，各分段截面根据该桥施工图确定；3、计算钢绞线理论伸长值时，各计算参数的选择根据规范和预应力钢绞线检测资料确定。
4、实际钢绞线理论伸长值的计算应考虑初始应力的伸长值和工具夹片回缩量，初始应力伸长值的计算采用相邻级计算法。
式中： Pp－－预应力筋平均张拉力（N）; P －－预应力筋张拉端的张拉力( N); L――从张拉端到计算截面的孔道长度（m）；1、施工图；k―― 孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数,取0.0015; μ－-预应力筋与孔道壁的摩擦系数,取0.225;1、钢束编号、设计长度及设计延伸值：12172.1977.33293848182.41468941）、张拉力计算：P=σA（σ指张拉控制应力，A指截面面积）N1钢束：P=8×0.75*1860×140=1562.4 kN2）、平均张拉力计算：P P=P（1-e-（kx+υθ））/（kx+υθ）四、13m空心板梁张拉计算Ap――预应力筋的截面积,取140mm2;3、平均张拉力计算：注：编号自下往上N1~N2；每种2束。
每种从左往右依次为1、2。
上表为一半值，计算至跨中截面，合计值换算为弧度值。
2、各钢束纵曲线曲线转角和：Ep――预应力筋的弹性模量，取1.95*105Mpa;ΔL―― 预应力筋的理论伸长值（mm）;K取0.0015,υ取0.25；计算结果如下表：4、平均张拉力计算表张拉顺序：N1，N2进行。
5、N1、N2千斤顶油表对应张拉关系3456 10.165 2.1977.3310.085。
张拉计算 Microsoft Excel 工作表
跨 中 梁（连续端） ########### ########### ########### ########### ########### ########### ########### ########### 0.00225900 0.00666965 0.01174950
0.98993798 0.99264760 0.97207923 0.99929075 0.98993798 0.99484328 0.97207923 0.99707778 0.99774355 0.99335254 0.98831926
跨 中 梁（非连续端） 0.01011298 0.00491956 0.02831797 0.00316950 0.01011298 0.00274606 0.02831797 0.00535050 0.00225900 0.00043806
0.98993798 0.99509252 0.97207923 0.99683552 0.98993798 0.99725771 0.97207923 0.99466379 0.99774355 0.99956203
2束×5股
10.6
2束×5股
15.6
应力钢束伸长量计算表
计算一端伸长量时X=L
钢束采用两端对称张拉，锚下控制应力为0.75fpk×1860=1395MPa
P-预应力张拉端的张拉力（N) Pp-预应力平均张拉力（N) X-从张拉端至计算截面孔道长度（m)
L-预应力筋的长度
e-(κχ+μθ） ） Pp= P(1κχ+μθ
0.01197900 箱 梁 顶 板 0.00525000 0.00750000 0.01125000
0.98809246
盖梁张拉记录
76
11
6.2
70
9
11
10.46
99
9
5.94 12.37
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
控制应力阶段
180
10
32.33
195
9
31.68
76
ΔλA=1
A端
32.3
B端
/ 31.68
ΔLB=154 ΔλB=0 实测伸长值（mm）
预应力筋张拉记录
施记表23 第 页共 页
工程名称
构件名称 盖梁 施工单位
构件编号
6#
预应力筋 编号
N1-1
张拉日期
预应力筋 种类
高强度低松弛 钢绞线
规 格
13
15.2
标准抗拉强度 （MPa）
1860
张拉时混凝土 强度（Mpa)
55
张拉控制应力σcon=2437.34KN fptk =1339.2MPa
1339.2
超
张
2437.34
拉
应
32.33
力
阶
31.68
段
322
顶楔时压力表 A端 理论读数 B端
B端
/ / /
/ 32.33 31.68
阶段
活塞伸出量 夹片外露
（mm）
（mm）
油表读数 （MPa）
活塞伸出量 （mm）
夹片外露 （mm）
油表读数（MPa）
钢绞线伸长量计算：箱梁,负弯矩,盖梁钢束伸长量计算(带公式)
4.5 0.07854 0.024936 0.975372 192.8092 188.0608 190.4252 24.9 0 0 0 0 0.007611 0.992418 188.0608 186.6349 187.347 0.009587 0.990459 195.3 35.2
193.4367 194.3669 46.0
4.5 0.07854 0.024936 0.975372 194.0674 189.2879 191.6677 25.1 0 0 0 0 0.014168 0.985932 189.2879 186.6251 187.9534 65.7 0.001602 0.998399 195.3 194.9874 195.1437 7.7 5.3
1.4 0.02443 0.007208 0.992818 194.9874 193.5869 194.2863 0 0
0.022889 0.977371 193.5869 189.2063 19：
△L＝ Pp= 其中：
PpL ApEp P[1－e-(kx+μ θ )] kx+μ θ Pp：预应力筋的平均张拉力 L：预应力筋的长度 Ap：预应力筋的截面积 Ep：预应力筋的弹性模量 x：从张拉端至计算截面的孔道长度 θ ：从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和 k：孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数 μ ：预应力筋与孔道壁的摩擦系数
4.5 0.07854 0.024936 0.975372 192.1841 187.4511 189.8078 24.8 0 0 0 0 0.004334 0.995676 187.4511 186.6405 187.0455 20.0 0.012836 0.987247 195.3 192.8092 194.052 61.5
预应力混凝土盖梁张拉计算书
攀枝花至大理高速公路（四川境）工程项目预应力盖梁张拉计算书（盖梁后张法张拉过程计算）编制：计算：审核：XXXXXXX公司攀大高速公路项目经理部TJ9分部二○一七年八月十六日预应力钢绞线张拉理论伸长量计算报告一、参考资料1、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50－2011）2、《40mT梁整幅双柱盖梁钢束图》3、《江西新华金属制品有限责任公司1x7预应力钢绞线产品质量证明书》4、《预应力钢绞线检测报告》5、《攀枝花公路桥梁试验检测有限公司千斤顶检定证书》6、《攀枝花市计量测试研究所抗震压力表检定证书》二、预应力钢绞线张拉理论伸长量计算公式计算钢绞线理论伸长值ΔL＝（P p L）/（A p E p）式中：Pp——钢绞线的平均张拉力， KNPp＝P（1－e-(kx+μθ)）／（kx＋μθ）P——钢绞线张拉端的张拉力，每股张拉力：0.75x1860x139/1000=193.905KN;N1取2326.86KN、N2取2132.95KN、N3取2132.95 KN。
(N1=193.905×12=2326.86,N2=193.905×11=2132.95,N3=193.905×11=2132.95)。
X——从张拉端至计算截面的孔道长度，（见设计图）Θ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）（见设计图）K——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，金属波纹管取0.0015 μ——钢绞线与孔道壁的摩擦系数,取0.17L——预应力筋的长度（m）(L=X+M)B——工作长度，0.7 m（限位板厚度+千斤顶长及顶后工具锚厚度的和）Ap——钢绞线的截面积，取139mm²（供应商或试验的质量报告书提供）Ep——钢绞线的弹性模量195000MPa（供应商或试验的质量报告书提供）系数k及μ值表孔道成型方式k μ（钢绞线）预埋金属螺旋管道0.0015 0.12～0.22采用值0.0015 0.17计算表（采用分段计算详见附表）计算结果如下：单端工作长度钢束伸长值计算（△L1，）根据现场的实际情况，张拉端和工作锚之间有一定距离，我标段预制场中的该段距离为0.70m，忽略工具夹片松弛的影响，且该段的伸长值为：△L1，=PL/AyEg=(193.905×0.7)/(195000×139)=5.01mm 最终理论总伸长值计算（△L）：N1：△L=2×（83.2+5.01）=176.42mmN2：△L=2×（82.5+5.01）=175.02mmN3：△L=2×（80.6+5.01）=171.22mm实际伸长值容许(6%)范围如下：N1: 166mm ～ 187mmN2: 165mm ～ 185mmN3: 161mm ～ 181mm张拉采用两端同时对称张拉，张拉顺序为N3——N1——N2，根据已进行标定的油表计算出张拉油表读数如下：张拉油表读数（MPa）表号：HC66571136373 千斤顶编号：7#三、张拉顺序及张拉油表读数计算1）张拉千斤顶和配套张拉油表经攀枝花公路桥梁试验检测有限公司、攀枝花市计量测试研究所标定，并将标定报告交监理工程师审核同意使用，张拉采用两台YDC2500型千斤顶对称同步张拉，张拉顺序为N3—N1—N2。
盖梁预应力张拉施工方案
目录一、工程概况 (1)二、编制依据 (1)三、主要工程数量 (1)四、人员及机具配置 (1)五、预应力张拉施工工艺 (2)1、张拉设备的选用 (2)2、原材料进场检验 (3)3、预应力筋下料与穿束 (3)4、波纹管及锚板安装 (4)5、后张法张拉前的准备工作 (5)6、张拉工艺 (7)7、孔道压浆及封端 (10)六、质量要求 (12)七、质量保证措施 (13)八、安全措施 (15)附表：各盖梁钢束理论伸长值计算表千斤顶对应油表读数表盖梁预应力张拉施工方案一、工程概况****市**大街改造工程一标段共41个盖梁，其结构形式为A1-A5、E1-E3、F1（左幅）-F7（左幅）、F1（右幅）-F7（右幅）共22种。
梁部采用C40号混凝土，所有盖梁均需要张拉，根据预应力束张拉方式分为一端张拉和两端张拉。
二、编制依据1、《路桥改造工程一标段盖梁构造施工图设计》2、《城市桥梁工程与质量验收规范》（CJJ2-2008）三、主要工程数量四、人员及机具配置针对本施工合同我单位成立******局快速路工程项目经理部，负责施工管理和组织，本桥梁上部结构预应力张拉部分由项目部所属桥梁二队施工，张拉人员要持证上岗。
张拉施工人员配制如下：主管工程师：***；质检工程师：***；操作工人：10人。
1、主要试验、测量仪器设备配置2、主要工程配置机械设备配置五、预应力张拉施工工艺1、张拉设备的选用⑴张拉吨位计算QS≤QsmaxQS=Ny/1000=n×ay×σk/1000式中：QSmax—张拉设备的额定张拉力（吨）QS—设备计算选用的张拉吨位（吨）Ny—预应力筋的张拉力（公斤）n—一次张拉钢筋的跟数ay—单根钢筋截面积（mm2）σk—钢筋的张拉控制应力值（N/mm2）张拉设备选用的张拉吨位：QS=1860×106×0.75×1.0×139×10-6×15/104=290T（2）、张拉设备的配置及标定张拉采用开封长城YDC3500型千斤顶、ZB2×2-500型电动油泵，配套油表为杭州东亚0-60MPa。
T梁张拉数据计算表
37240 35926
33 186200 179629 166
日期： 2016年12
10%σk
20%σk
100%σk
10%σk
20%σk
100%σk
钢绞 锚下控 线编 制应力 号 (Mpa)
截面积 （mm2）
单束钢绞 线股数 （股）
锚端应施 加张拉力 （KN）
油表控 制读数 (Mpa)
锚端应施 加张拉力 （KN）
油表控制 锚端应施 读数 加张拉力
（Mpa） （KN）
油表控 锚端应施 制读数 加张拉力 （Mpa） （KN）
7
1862 32.3 186.2
3.6
372.4
7
1862
34
计 算：
复核：
审核：
监理：
日期： 2016年12
2015年大丰生态移民B区道路基础设施设计、采购、施工（EPC）总承包项目新明路西段道路工程
理论伸长量计算式：
K0+583.535中桥25m现浇T型梁张拉相关数值计算表（二）
△ L1=PpL/A
17962
17
37240
20% Pp(N) 35924
△LL(mm) P(N) 33 186200
100% Pp(N) 179619
△ LL(mm)
167
N2 140 201000 0.0015 0.225 24.63 0.15708 26030 18620 17963
17
计 算：
复核：
审核：
监理：
2015年大丰生态移民B区道路基础设施设计、采购、施工（EPC）总承包项目新明路西段道路工程
K0+583.535中桥25m现浇T型梁张拉相关数值计算表（一）
连续梁张拉计算表
887.30 837.91 16.6
ij 1.694
0.0025 0.23 0.0042 0.995774 837.91
836.14 834.37 7.3
jk 3.643 0.453786 0.0025 0.23 0.1135 0.8927237 834.37
788.77 744.86 14.7
kl 12.5378
0.0025 0.23 0.0313 0.9691416 744.86
733.31 721.87 47.1
638.54
ab 3.268
0.0025 0.23 0.0082 0.9918633 1370
1364.42 1358.85 22.9
567.14
bc 2.793 0.349066 0.0025 0.23 0.0873 0.9164318 1358.85 1301.25 1245.30 18.6
cd 12.721
0.0025 0.23 0.0318 0.9686979 1245.30 1225.70 1206.32 80.0
de 3.639 0.453786 0.0025 0.23 0.1135 0.8927326 1206.32 1140.39 1076.92 21.3
ef 1.702
0.0025 0.23 0.0043 0.995754 1076.92 1074.63 1072.34 9.4
143.00
钢束 编号
分段
B2 bc
Lx(m) 1.047
箱梁钢绞线张拉伸长值计算单
θ (rad)
k
μ kLx+μθ e-(kLx+μθ)
起止点应力(Mpa)
σq
σp
盖梁计算表格
盖梁裂缝计算盖梁高度h1500（mm）盖梁宽度b1640盖梁计算跨径L5483(刚构和连续梁，计算跨径为支撑中心间的距离)柱中距5483柱直径d12001.15倍净距4523跨高比L/h 3.6553333（一般小于5）冲击系数u 1.04恒载标准值Mq399（KN.M）人群荷载70活载标准值Mg217（KN.M）承载能力极限Md873.152短期效应组合Ms620.9长期效应组合Ml513.8C11C2=1+0.5*M l/Ms 1.4137542C30.8207111实配钢筋的面积As13748（mm2)钢筋的直径d25钢筋的保护层c50受拉钢筋配筋率ρ0.0057813取0.0060.006（配筋率ρ≥2%，取2%，ρ≤0.6%，钢筋的拉应力σss35.800977（N/mm2）钢筋的弹性模量Es200000裂缝宽度Wfk0.033598（mm）（规范P60页，第6.4.3条）盖梁斜截面抗剪承载力计算跨高比L/h 3.6553333α1=0.9盖梁宽度b1640（mm）盖梁高度h01450受拉钢筋配筋率P0.5781329箍筋直径10箍筋肢数6一肢箍筋面积79箍筋间距75箍筋配筋率ρ0.0038537箍筋抗拉强度195砼等级C2530（立方体抗压强度标准值Mpa）剪力抗力R3440.4917KN（规范P77页，第8.2.6条）盖梁正截面抗弯承载力计算跨高比L/h 3.6553333实配钢筋的面积As13748（mm2)钢筋的抗拉强度280（设计值，Mpa）盖梁宽度b1640盖梁高度h01450砼抗压强度11.5（C25砼，设计值）计算受力区高度x=204.10604（mm）计算内力臂Z=1257.32弯矩抗力R=4839.9779(KN.m)（规范P77页，第8.2.4条）中心间的距离)ρ≥2%，取2%，ρ≤0.6%，取0.6%）。
盖梁张拉方案
盖梁预应力张拉专项施工方案一、工程概况葛万路大桥起点里程桩号为K19+695.759,终点里程桩号K20+150.901，桥长，面积为15019.686平米。
预制简支变连续小箱梁盖梁为悬臂预应力盖梁，悬臂长，根部高235cm，端部高，采用C50混凝土。
悬臂预应力盖梁共计32个，根据墩号不同分为A型和B型两种。
预应力钢绞线采用高强度低松弛钢绞线ΦS，其技术性能应符合〔GB/T5224-2003〕标准。
其力学性能如下：f pk=1860Mpa，E p×105Mpa，整根钢绞线公称截面为139mm2。
波纹管采用塑料波纹管，采用真空压浆。
二、张拉工艺及主要的施工方法1、张拉的工艺流程流程钢绞线编束——钢绞线穿束——安装工作锚环——安装工作锚夹片——安装限位板——安装千斤顶——安装工具锚——安装工具锚夹片——张拉到初始应力〔15%控制应力〕——张拉到计算应力〔30%控制应力〕——张拉到控制应力〔100%〕——持荷5分钟卸荷——卸工具夹片和锚具，卸千斤顶——孔道灌浆——封端混凝土2、预应力张拉顺序在盖梁砼强度和弹性模量到达设计强度的100%后，便可按设计进行相关预应力束的张拉：A型盖梁先张拉预应力束N2，再拆除支架，然后从中间向两侧吊装30m跨预制小箱梁，对称放置。
小箱梁吊装完毕后，张拉预应力钢束N1、N3；B型盖梁张拉预应力束5N2、2N3，再拆除支架，然后从中间向两侧吊装30m跨预制小箱梁，对称放置。
小箱梁吊装完毕后，张拉预应力钢束5N1、3N3；钢束的张拉从里侧张拉，每次张拉不得少于两束。
3、预应力钢绞线的张拉施工工艺：〔1〕张拉前需对张拉设备进行正确的标定。
施工中要按标准要求经常校验张拉设备。
〔2〕张拉时应先进行试张拉，按“双控”要求取得经验数据。
〔3〕张拉时盖梁砼龄期不小于7天，且锚下砼强度和弹性模量需到达100﹪的设计强度。
〔4〕张拉顺序按规定的束号进行，张拉过程进行双指标控制：张拉应力控制、伸长量控制。