煤矿井下高压计算书整定
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目录
一、系统概况 (1)
二、短路电流和短路容量计算 (2)
三、高爆开关整定计算 (11)
1、高爆开关计算原则 (12)
2、中央变电所高爆开关整定计算 (14)
4、101变电所高爆开关整定计算 (25)
5、102变电所高爆开关整定计算 (35)
6、33变电所高爆开关整定计算 (46)
7、南翼皮带机头变电所高爆开关整定计算 (58)
8、其它高压配电点高爆开关及移动变压站整定计算 (64)
一、系统概况
1、供电系统简介
X煤矿供电系统为单母线分段分列运行供电方式，由X变电所（220/35kV）馈出两趟35 kV架空线路，（架空线型号为LGJ-240）到X井煤矿地面35/6kV变电所，通过2台SZ9-16000/35kV主变分列运行。
井下供电采用四回路分列运行方式（电缆型号为：MYJV42-6kV-3*185-1350米），井下布置有1个中央变电所（28台高爆开关、5台高压启动器、3台隔爆干式变压器）、4个采区变电所（分别是101变电所、102变电所、33变电所、南翼皮带机头变电所）及其它高压配电点。采区变电所分别有两回路进线电源，采用分列供电，通过高压交联电缆从中央变电所或二级变电所两段母线馈出线。
2、35kV系统资料
X变电所：最小短路容量Sd.min=491MVA
架空线路全长L=11.8kM
3、6kV系统资料
⑴、地面35/6kV变电所主变压器参数
⑵、线路参数
1）入井电缆MYJV42－3×185－1350m
查表参数如下
X＝0.06
2）井下电缆MYJV22－3×185
查表参数如下
X＝0.06
3）井下电缆MYJV22－3×95
查表参数如下
X＝0.06
4）井下电缆MYJV22－3×70
查表参数如下
X＝0.061
5）井下电缆MYJV22－3×50
查表参数如下
X＝0.063
6）井下电缆MYJV22－3×35
查表参数如下
X＝0.064
二、短路电流和短路容量计算
有关参数如下图： k1点、k2点、k3点、k4点、k5点k6点、k7点、k8点、k9点、k10点、k11点、k12点、k13点、k14点、k15点、k16点、k17点、k18点、k19点、k20点、k21点的最小方式下两相短路电流计算如下。
（1）计算各元件的相对基准电抗。
绘制短路计算电路图如图1、2、3、4、5、6、7、8、9、10、11、12、13、14、15、16、17、18、19、20、21所示。
基准值的选定与计算：
取Sda=100MVA Uav1=6.3kV
则基准电流
Ida1=Sda/√3Uav1=100/√3×6.3=9.165kA
1）计算各元件的相对基准电抗：
最小运行方式下电源系统的相对基准电抗
X*x.min=Sda/Sd.min=100/491=0.2037
高压架空线路的相对基准电抗
X*1=XLSda/U2da=0.4×11.8×100/372=0.3445
主变压器的相对基准电抗
X*b1=X*b2=Uz%×Sda/100×SN.T=8×100/(100×16)=0.5
下井电缆线路的相对基准电抗
X*2=XL2Sda/U2da=0.06×1.35×100/6.32=0.2041
中央变电所总馈至3#干式变压器线路的相对基准电抗
X*3=XL3Sda/U2da=0.063×0.047×100/6.32=0.0075
中央变电所至101变电所线路的相对基准电抗
X*4=XL4Sda/U2da=0.06×1.15×100/6.32=0.1738
101变电所至1011工作面移动变压站线路的相对基准电抗
X*5=XL5Sda/U2da=0.06×0.25×100/6.32=0.0378
101变电所至南翼三部皮带线路的相对基准电抗
X*6=XL6Sda/U2da=0.061×0.245×100/6.32=0.0377
101变电所至1013机风巷线路的相对基准电抗
X*7=（XL71+XL72）Sda/U2da=（0.06×0.821+0.061×0.015）×100/6.32=0.1264
中央变电所至102变电所线路的相对基准电抗
X*8=XL8Sda/U2da=0.06×2.35×100/6.32=0.3553
102变电所至1023工作面移动变压站线路的相对基准电抗
X*9=XL9Sda/U2da=0.06×1.04×100/6.32=0.1572
102变电所至102运输皮带线路的相对基准电抗
X*10=XL10Sda/U2da=0.061×0.14×100/6.32=0.0215
102变电所至1022机风巷线路的相对基准电抗
X*11=XL11Sda/U2da=0.061×0.59×100/6.32=0.0907
中央变电所至33变电所线路的相对基准电抗
X*12=XL12Sda/U2da=0.06×1.16×100/6.32=0.1754
33变电所至3231工作面移动变压站线路的相对基准电抗
X*13=XL13Sda/U2da=0.06×0.99×100/6.32=0.1497
33变电所至33运输皮带线路的相对基准电抗
X*14=XL14Sda/U2da=0.064×0.45×100/6.32=0.0726
33变电所至3231风巷线路的相对基准电抗
X*15=XL15Sda/U2da=0.061×0.245×100/6.32=0.0377
33变电所至3234风巷线路的相对基准电抗
X*16=XL16Sda/U2da=0.061×1.31×100/6.32=0.2013
33变电所至103采区1线路的相对基准电抗
X*17=XL17Sda/U2da=0.061×1.339×100/6.32=0.2058
33变电所至103采区2线路的相对基准电抗
X*18=XL18Sda/U2da=0.061×1.15×100/6.32=0.1767
中央变电所至充电硐室线路的相对基准电抗
X*19=XL19Sda/U2da=0.064×0.3×100/6.32=0.0484
中央变电所至南翼机头变电所线路的相对基准电抗
X*20=XL20Sda/U2da=0.061×1.05×100/6.32=0.1614
南翼机头变电所至机头变电所干式变压器线路的相对基准电抗
X*21=XL21Sda/U2da=0.061×0.015×100/6.32=0.0023
南翼机头变电所至南翼二部皮带线路的相对基准电抗
X*22=（XL221+XL222）Sda/U2da=（0.061×0.01+0.064×0.395）×
100/6.32=0.0652
2）计算K（2-22）点短路时短路回路的总相对基准电抗最小运行方式下：
X*k2=X*x.min+X*1+X*b1=0.2037+0.3445+0.5=1.0482 X*k3=X*k2+X*3=1.0482+0.0075=1.0557
X*k4=X*k2+X*4=1.0482+0.1738=1.222
X*k5=X*k4+X*5=1.222+0.0378=1.2598
X*k6=X*k4+X*6=1.222+0.0377=1.2597
X*k7=X*k4+X*7=1.222+0.1264=1.3484
X*k8=X*k2+X*8=1.0482+0.3553=1.4035
X*k9=X*k8+X*9=1.4035+0.1572=1.5607
X*k10=X*k8+X*10=1.4035+0.0215=1.425
X*k11=X*k8+X*11=1.4035+0.0907=1.4942
X*k12=X*k2+X*12=1.0482+0.1754=1.2236
X*k13=X*k12+X*13=1.2236+0.1497=1.3733
X*k14=X*k12+X*14=1.2236+0.0726=1.2962
X*k15=X*k12+X*15=1.2236+0.0377=1.2613
X*k16=X*k12+X*16=1.2236+0.2013=1.4249
X*k17=X*k12+X*17=1.2236+0.2058=1.4294
X*k18=X*k12+X*18=1.2236+0.1767=1.4003
X*k19=X*k2+X*19=1.0482+0.0484=1.0966
X*k20=X*k2+X*20=1.0482+0.1614=1.2096
X*k21=X*k20+X*21=1.2096+0.0023=1.2119
X*k22=X*k20+X*22=1.2096+0.0652=1.2748
3）计算K（2-21）点短路电流和短路容量
最小运行方式下：
K2:两相短路电流
I(2)k2=0.866×Ida1/X*k2=0.866×9.165/1.0482=7.5719kA K3:两相短路电流
I(2)k3=0.866×Ida1/X*k3=0.866×9.165/1.0557=7.5181kA 短路容量
Sd.k3=Sda/X*k3=100/1.0577=94.545MVA
系统电抗Xx ＝Un 2/Sd.k3=6.32/94.545＝0.4198Ω
折算到0.66kV 侧 Xx ＝（0.66/6）2×0.4198＝0.0051Ω 查表知KBSG-500kVA 变压器电阻、电抗：R b =0.006 X b =0.038 ∑R ＝R b ＝0.006
∑X ＝X X +X b ＝0.0051+0.038=0.0431
I(2)k3b =()()2
2)2(2∑∑+=
X R Ue I d =690／0.0870＝7931A K4:两相短路电流
I(2)k4=0.866×Ida1/X*k4=0.866×9.165/1.222=6.495kA K5:两相短路电流
I(2)k5=0.866×Ida1/X*k5=0.866×9.165/1.2598=6.3001kA 短路容量
Sd.k5=Sda/X*k5=100/1.2598=79.378MVA
系统电抗Xx ＝Un 2/Sd.k5=6.32/79.378＝0.5Ω
折算到1.14kV 侧 Xx ＝（1.14/6）2×0.5＝0.01805Ω 查表知KBSGZY-800kVA 变压器电阻、电抗：R b =0.0135 X b =0.1072 ∑R ＝R b ＝0.0135
∑X ＝X X +X b ＝0.01805+0.1072=0.12525
I(2)k5b =()()2
2)2(2∑∑+=
X R Ue I d =1200／0.25195＝4762A K6:两相短路电流
I(2)k6=0.866×Ida1/X*k6=0.866×9.165/1.2597=6.3006kA
K7:两相短路电流
I(2)k7=0.866×Ida1/X*k7=0.866×9.165/1.3484=5.8862kA 短路容量
Sd.k7=Sda/X*k7=100/1.3484=74.162MVA
系统电抗Xx ＝Un 2/Sd.k5=6.32/74.162＝0.5352Ω
折算到1.14kV 侧 Xx ＝（1.14/6）2×0.5352＝0.01932Ω 查表知KBSGZY-800kVA 变压器电阻、电抗：R b =0.0135 X b =0.1072 ∑R ＝R b ＝0.0135
∑X ＝X X +X b ＝0.01932+0.1072=0.12652
I(2)k7b =()()2
2)2(2∑∑+=
X R Ue I d =1200／0.2545＝4715A K8:两相短路电流
I(2)k8=0.866×Ida1/X*k8=0.866×9.165/1.4035=5.6551kA K9:两相短路电流
I(2)k9=0.866×Ida1/X*k9=0.866×9.165/1.5607=5.0855kA 短路容量
Sd.k9=Sda/X*k9=100/1.5607=64.074MVA
系统电抗Xx ＝Un 2/Sd.k5=6.32/64.074＝0.61944Ω
折算到1.14kV 侧 Xx ＝（1.14/6）2×0.61944＝0.02236Ω 查表知KBSGZY-800kVA 变压器电阻、电抗：R b =0.0135 X b =0.1072 ∑R ＝R b ＝0.0135
∑X ＝X X +X b ＝0.02236+0.1072=0.12956
I(2)k9b =()()2
2)2(2∑∑+=
X R Ue I d =1200／0.2605＝4606A K10:两相短路电流
I(2)k10=0.866×Ida1/X*k10=0.866×9.165/1.425=5.5697kA K11:两相短路电流
I(2)k11=0.866×Ida1/X*k11=0.866×9.165/1.4942=5.3118kA 短路容量
Sd.k11=Sda/X*k11=100/1.4942=66.925MVA
系统电抗Xx ＝Un 2/Sd.k5=6.32/66.925＝0.593Ω
折算到1.14kV 侧 Xx ＝（1.14/6）2×0.593＝0.0214Ω 查表知KBSGZY-800kVA 变压器电阻、电抗：R b =0.0135 X b =0.1072 ∑R ＝R b ＝0.0135
∑X ＝X X +X b ＝0.0214+0.1072=0.1286
I(2)k11b =()()2
2)2(2∑∑+=
X R Ue I d =1200／0.2586＝4640A K12:两相短路电流
I(2)k12=0.866×Ida1/X*k12=0.866×9.165/1.2236=6.4865kA K13:两相短路电流
I(2)k13=0.866×Ida1/X*k13=0.866×9.165/1.3733=5.7794kA 短路容量
Sd.k13=Sda/X*k13=100/1.3733=72.817MVA
系统电抗Xx ＝Un 2/Sd.k5=6.32/72.817＝0.545Ω
折算到1.14kV 侧 Xx ＝（1.14/6）2×0.545＝0.0196745Ω 查表知KBSGZY-800kVA 变压器电阻、电抗：R b =0.0135 X b =0.1072 ∑R ＝R b ＝0.0135
∑X ＝X X +X b ＝0.0196745+0.1072=0.1268745
I(2)k13b =()()2
2)2(2∑∑+=
X R Ue I d =1200／0.2552＝4702A K14:两相短路电流
I(2)k14=0.866×Ida1/X*k14=0.866×9.165/1.2962=6.1232kA K15:两相短路电流
I(2)k15=0.866×Ida1/X*k15=0.866×9.165/1.2613=6.2926kA
继电保护定值整定计算公式大全(最新)
继电保护定值整定计算公式大全 1、负荷计算（移变选择）： cos de N ca wm k P S ?∑= （4-1） 式中 S ca --一组用电设备的计算负荷，kVA ； ∑P N --具有相同需用系数K de 的一组用电设备额定功率之和，kW 。 综采工作面用电设备的需用系数K de 可按下式计算 N de P P k ∑+=max 6 .04.0 （4-2） 式中 P max --最大一台电动机额定功率，kW ； wm ?cos --一组用电设备的加权平均功率因数 2、高压电缆选择： （1）向一台移动变电站供电时，取变电站一次侧额定电流，即 N N N ca U S I I 13 1310?= = （4-13） 式中 N S —移动变电站额定容量，kV ?A ； N U 1—移动变电站一次侧额定电压，V ； N I 1—移动变电站一次侧额定电流，A 。 （2）向两台移动变电站供电时，最大长时负荷电流ca I 为两台移动变电站一次侧额定电流之和，即 3 1112ca N N I I I =+= （4-14） （3）向3台及以上移动变电站供电时，最大长时负荷电流ca I 为 3 ca I = （4-15） 式中 ca I —最大长时负荷电流，A ； N P ∑—由移动变电站供电的各用电设备额定容量总和，kW ；
N U —移动变电站一次侧额定电压，V ； sc K —变压器的变比； wm ?cos 、η wm —加权平均功率因数和加权平均效率。 （4）对向单台或两台高压电动机供电的电缆，一般取电动机的额定电流之和；对向一个采区供电的电缆，应取采区最大电流；而对并列运行的电缆线路，则应按一路故障情况加以考虑。 3、 低压电缆主芯线截面的选择 1）按长时最大工作电流选择电缆主截面 （1）流过电缆的实际工作电流计算 ① 支线。所谓支线是指1条电缆控制1台电动机。流过电缆的长时最大工作电流即为电动机的额定电流。 N N N N N ca U P I I η?cos 3103?= = （4-19） 式中 ca I —长时最大工作电流，A ； N I —电动机的额定电流，A ； N U —电动机的额定电压，V ； N P —电动机的额定功率，kW ； N ?cos —电动机功率因数； N η—电动机的额定效率。 ② 干线。干线是指控制2台及以上电动机的总电缆。 向2台电动机供电时，长时最大工作电流ca I ，取2台电动机额定电流之和，即 21N N ca I I I += （4-20） 向三台及以上电动机供电的电缆，长时最大工作电流ca I ，用下式计算 wm N N de ca U P K I ?cos 3103?∑= （4-21） 式中 ca I —干线电缆长时最大工作电流，A ； N P ∑—由干线所带电动机额定功率之和，kW ； N U —额定电压，V ；
高压整定计算书
二、高开整定列表
高爆开关整定计算原则 一、计算原则与公式 根据《煤矿井下供电的三大保护细则》： (1)、过载值：φ cos 31??≤ e e g U P I g ……高压配电装置的过载整定值，A ； P e ……高压配电装置所带负荷的额定功率之和，kW; U e ……高压配电装置的额定电压，kV; Cos φ……功率因数取0.85; (2)、短路值根据公式计算： )(4 .1e x Qe b z I k I k I ∑+?≥ I z ……高压配电装置短路电流整定值; I Qe ……容量最大的电动机额定起动电流，(包括同时启动的几台电动机）A ； k b ……矿用变压器的变压比，一次电压为10000V ，二次电压为690V 时， 变比取14.5；一次电压为10000V ，二次电压为1200V 时，变比取8.3; ∑I e ……其余（已启动电流的除外）电动机的额定电流之和; K x ……需用系数，取1; 对于电子式高压综合保护器，按电流互感器(5A)倍数分级整定： ge b e x Qe I k I k I n ∑+≥ 式中 n ……互感器二次额定电流(5A)的倍数
I ge ……高压配电装置额定电流，A ； ∑Ie 、I Qe 、Kx 、k b ……含义同上； (3)、对于Y/△接线变压器，计算出的整定值灵敏度应按公式校验 Z b d I k I 3)2(≥1.5 )2(d I ……变压器低压侧两相短路电流，A; I z ……高压配电装置短路电流整定值; k b ……矿用变压器的变压比，取14.5或8.3; ∑R=R 1/K b 2+R b +R 2 ∑X=X X +X 1／K b 2+X b +X 2 ()) ()(22 2 ) 2(X R U I e d ∑+∑= (4)、公式S V X 2=、∑?=33V I S 、∑=X V S 2、3 2866.0S S I I = X 、系统电抗 V 2、系统电压 S 、系统短路容量：地面10KV 变电站系统短路容量按100MVA 计算） 3 S I 、稳态三项短路电流 X ∑、短路回路的总电抗
煤矿井下电气整定计算说明
鑫隆煤矿井下电气整定计算说明 第一部分过载整定 一、过流整定细则说明： 1、馈电开关（含移变低压侧）中过载长延时保护电流整定按实际负载电流值整定。实际整定时，应计算其保护干线所有负载的额定电流之和，根据各负载运行情况，乘一需用系数。 公式：I z=K∑Ie 式中：I z——过载保护电流整定值，A； ∑Ie ——保护干线中所有电机额定电流之和，A; K——需用系数，取0.5~1。 2、馈电开关（含移变低压侧）中电子保护器的短路保护整定，取其保护干线中最大负载电机的起动电流，加其余电机的实际电流之和。 公式：I z=IQe+K∑Ie 式中：I z——短路保护电流整定值，A； IQe——最大负载电机起动电流，A; ∑Ie ——其余电机额定电流之和，A; K——需用系数，取0.5~1。 3、电磁起动器中电子保护器的过载电流I z整定以负载电机的额定电流为依据，根据控制开关的整定方式取其近似值。当运行中电流超过I z时，即视为过载，保护延时动作；当运行中电流超过8倍的I z值时，即视为短路，保护器瞬间动作。
4、馈电开关短路电流的可靠动作校验，应计算出其保护干线最远端两相短路电流，除以其短路保护整定值，灵敏度系数不小于1.5。 公式： 式中：Id(2)——被保护干线最远端两相短路电流，A； I z——馈电开关短路电流整定值，A； 1.5——可靠系数。 5、电磁起动器短路电流的可靠动作校验，应计算出所带负载电机处最远端两相短路电流除以8倍的过载定值，灵敏度系数不小于1.2。 公式： 式中：Id(2)——被保护干线最远端两相短路电流，A； I z——电磁起动器短路电流整定值，A； 1.2——可靠系数。 6、高压配电装置，应根据其保护干线中移动高压侧过流整定值进行整定。 7、移动变电站高压侧整定以低压侧整定电流除以该移变的高压变比，取其近似值（10KV→690V,变比取14.5；10KV→1200V,变比取8.3）。 8、本细则参照《煤矿井下供电的三大保护细则》（煤矿工业出版社）第一章第二节制定。 9、高压起动器的过载电流I z整定以负载电机的额定电流为依据，根据控制开关的整定方式取其近似值。当运行中电流超过I z时，即视
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10kV 高压柜整定计算书
机运事业部 年月日 审批记录 单位签字日期 编制 审核 分管副部长 机运部长 机电副总
10kV高压柜整定书 已知： 110KV 变电所 10KV 母线三相短路电流为I s(3.c)=13.44Ka,母线短路容量 S k=3Uav I s(3.c)=1.732 ×10.5 ×13.44=244.4MW,电源电抗X S= Uav2/S K=10.52/244.4= 0.45 Ω。 一、主井 10kV 高压柜整定计算书 (400/5) 根据目前主井主要用电设备用电负荷统计知总负荷为1818KW ，最大电机功率为1600KW, 高压柜到主井变电所采用的是YJV22 3×95mm 2电缆 ,400m 。
1 、线路电抗 X l = X 01 l=0.08 ×0.4=0.03 2 Ω 2 、总电阻∑R= R 01 l=0.221 ×0.4=0.0884 Ω 3 、总阻抗∑X=X S +X l =0.45+0.0032=0.4532 Ω 4 、线路末两相短路电流 I s (.2min ) = Un = 10000 =10875.48A 2 2 2 2 2 R X 20.0884 0.4532 5、线路最大长时工作电流： P Ir= 3 U cos 1818 = 3 10 0.8 =131A 6、过电流保护电流： Ig= Krel Kjz ×I max Kf Kj = 1.15 1.0 ×（ 1.5 1600 + 1818 1600 ） 0.85 80 3 10 0.8 3 10 0.8 =3.19A 取 3.2A 7、速断保护电流： Id= Krel Kjz ×I s (.3m ) ax Kj 根据现场经验，取 3 倍的线路最大长时工作电流进行整定。 Id= Krel Kjz ×3Ir Kj = 1..15 1.0 ×3×131 80
煤矿高低压开关整定计算.docx
华润联盛车家庄业有限责任公司高低压配电装置整定计算 整定人： 审核人： 机电科长： 机电矿长：
2、短路电流和短路容量计算 (3) 3、开关整定计算原则 (6) 4、高压开关整定计算、校验 (7) 二、井下变电所 (11) 1、系统概况 (11) 2、短路电流和短路容量计算 (12) 3、开关整定计算原则 (12) 三、井下低压系统整定计算校验………………………………14 井下变电所整定值 一、车家庄煤业变电所短路参数计算： 1、1号变压器二次出口端的短路电流I d1计算： 变压器二次电压690V ，容量1000KVA ，系统短路容量 按50MVA 计算： 查表得: 系统电抗X x =0.0288Ω 高压电缆很短可以忽略不算 变压器电阻、电抗查表得： R b =0.038Ω X b =0.06Ω R =2 b g K R +R b =0.038Ω
∑X =X x +2 b g K X +X b =0.06+0.0288=0.0888Ω I d =∑∑+22)()(2X R Ue =∑∑+22)0888.0()038.0(2690 =3450A 2、风机专变二次出口端的短路电流I d1计算： 变压器二次电压690V ，容量100KVA ，系统短路容量按 50MVA 计算： 查表得: 系统电抗X x =0.0288Ω 高压电缆很短可以忽略不算 变压器电阻、电抗查表得： R b =0.1921Ω X b =0.186Ω ∑R =2 b g K R +R b =0.1921Ω ∑X =X x +2 b g K X +X b =0.186+0.0288=0.2148Ω I d =∑∑+22)()(2X R Ue =∑∑+22)2148.0()1921.0(2690 =2395.8A 二号变压器与一号变压容量一样短路也一样 车家庄煤业井下低压开关整定计算 D24#、D33#馈电开关：型号：KBZ-400 电压660V 所带设备有：水泵132KW5台、一台潜水泵7.5KW 。 ○1、各开关额定电流计算： I 1= 132×1.15=151.8 A I 2=11×1.15=12.65 A I 3= 22×1.15=25.3A I 4=75×1.15×2=172 A I 5=17×1.15=19.55 A
煤矿高低压整定计算(新)
小回沟项目部井下变电所供电系统 整定计算书 中煤第十工程处小回沟项目部 2016年1月1日
小回沟项目部 供电系统保护整定计算会签会签意见： 机电经理： 技术经理： 机电部长： 机电队长： 计算： 审核： 日期：
小回沟项目部井下变电所电力负荷统计表
整定值统计表（变电所高压部分）
第一部分 井下变电所高压供电 计算公式及参数： 通过开关负荷电流计算公式：?cos 3???= ∑∑N e X E U P K I 过载保护动作电流计算公式：∑?=E rel aoc I K I （A ）； 过流保护动作电流计算公式：Ie=Iqe+Kx ∑Ie 速断保护动作电流计算公式：∑+?=) (E q rel aq I I K I （A ）； Ie —过流保护装置的电流整定值； Iqe —容量最大的电动机的额定起动电流； ∑Ie —其余电动机的额定电流之和； rel K ：可靠系数； X K ：需用系数； ?cos ：功率因数； b K ：变压器的变压比； N U ：开关额定电压； ∑e P ：负荷总功率； q I ：最大电机起动电流；
一、10KV 一回路进线高开（001） 负荷总功率∑e P ：2710.5KW ；功率因数：0.8；同时系数：1 （1）过载保护动作电流： ?cos 3??? ? ?=? =∑∑N e x s rel E rel aoc U P K K K I K I = A I aoc 5.2058.0*10*732.15 .2710*1* 1*05.1==A ； （2） （3=aq K I = =aq I 灵敏度校验：电缆型号MYJV22 3×95，供电距离1100米，换算后供电距离583米，根据两相短路电流效验算，1100*0.53=583 查表得：Id(2)=1120A 。 aq c K s I K I K ?= ) 2(min 校验结果：1120/450=2.5>1.5 合格。
10kV高压开关柜整定计算书
10kV高压柜整定计算书 机运事业部 年月日
审批记录
10kV 高压柜整定书 已知：110KV 变电所10KV 母线三相短路电流为)3(.c s I =,母线短路容量S k =Uav ?3)3(.c s I =××=,电源电抗X S =2Uav /K S ==Ω。 一、主井10kV 高压柜整定计算书(400/5) 根据目前主井主要用电设备用电负荷统计知总负荷为1818KW ，最大电机功率为1600KW,高压柜到主井变电所采用的是YJV 22 3×95mm 2电缆,400m 。 1、线路电抗X l =01X l=×=Ω 2、总电阻∑R=01R l=×=Ω 3、总阻抗∑X=X S +X l =+=Ω 4、线路末两相短路电流 )2(m in .s I = ()() 2 2 2∑∑+? X R Un = () () 2 2 4532.00884.0210000 +? =10875.48A 5、线路最大长时工作电流： Ir=? cos 3??U P = 8 .01031818?? =131A 6、过电流保护电流： Ig=Kj Kf Kjz Krel ??×I max = 8085.00 .115.1??×（8.010316005.1???+8 .010*********??-） =3.19A 取3.2A
7、速断保护电流： Id= Kj Kjz Krel?×)3( m ax .s I 根据现场经验，取3倍的线路最大长时工作电流进行整定。 Id= Kj Kjz Krel?×3Ir = 800.1 15 ..1?×3×131 =5.7A 8、灵敏度校验： Km=)2( m in .s I/Kj×Id> =（80×）=> 满足条件。 式中K rel――可靠系数，取K k＝１.15 K f ――返回系数, K f = K jz――接线系数,其值视继电器的接线方式而定，此取 K j――电流互感器的变比 式中? cos――设备组平均功率因数，此取 Imax—线路最大工作电流 )2( m in .s I――被保护线路末两相短路电流 二、风井10kV高压柜整定计算书(400/5) 根据风井改绞后供电负荷情况，总负荷为2016KW，最大电机功率为1600KW，高压柜到风井变电所采用的是YJV- 3×70mm2电
高压开关整定计算
高压开关柜整定 地面配电室 1、名称：高压开关规格型号：GG1A-125 编号：1601 进线柜Ie=333A (1)过负荷保护整定值为： IZ仁K1le( K1") =X 333=400(A) 过流延时取CT=400/5=80 400/80=5 整定值取5A ( 2)速断整定值为： Id=K2 IZ1 (K2=a 5) =3X 400=1200A 400/5=80 1200/80=15( A) 为避免出现越级跳闸，取12A. 2、名称：高压开关规格型号：GG1A-03 编号：1602 额定电流300A 所带负荷2361KW Ie=227A CT=300/5 ( 1 )过负荷保护整定值为： IZ仁K1le( K1") =X 227=295(A) 过流延时取CT=300/5= 60 295/60= 根据井下设备实际情况，整定值取( 2)速断整定值为： Id=K2 IZ1 (K2=a 5) =3X 295=885A CT=300/5=60 885/60=( A) 为避免出现越级跳闸，取12A. 3、名称：高压开关规格型号：GG-1A-07编号：1607 额定电流300A 所 带负荷320KW Ie=30.7A CT=50/5 ( 1 )过负荷保护整定值为： IZ仁K1le( K1") =X =(A) 取40A 过流延时取CT=50/5=10 40/10=4 根据设备实际情况，整定值取 ( 2)速断整定值为： Id=K2 IZ1 (K2=a 5) =5X 40=200A
50/5=10 200/10=20 整定值取20A 4、名称：高压开关规格型号：GG1A-07编号：1606 控地面630KVA变压器Ie=60. 6A CT=50/5 ( 1 )过负荷保护整定值为： IZ仁K1le( K1") =X =(A) 取80A CT=50/5 整定为8A ( 2)速断整定值为： Id=K2 IZ1 (K2=a 5) =3X 80=240A 50/5=10 240/10=24( A) 为避免出现越级跳闸，取22A. 5、名称：高压开关规格型号：GG1A-07编号：1604 控2.5米绞车CT=50/5 Ie=30.7A 功率P=320KW ( 1 )过负荷保护整定值为： IZ仁K1le( K1") =X =(A) 取37A CT=505/=5 根据设备实际情况，整定值取5.5A ( 2)速断整定值为： Id=K2 IZ1 (K2=" 5) =5X37=185A CT=50/5 185/10= 根据设备实际情况，整定值取20A &名称：高压开关规格型号：GG1A-009编号：1612 控联络柜CT=400/5 Ie=333A ( 1 )过负荷保护整定值为： IZ仁K1le( K1") =X 333=(A) 取400A CT=400/5=80 400/80=5 整定为5A ( 2)速断整定值为： Id=K2 IZ1 (K2=a 5) =3X 400=1200A CT=400/5=80 1200/80=15 为避免出现越级跳
煤矿高压整定计算示例
一、系统概况……………………………………………………３ 二、短路电流和短路容量计算 (6) 三、高爆开关整定计算 (12) 1、高爆开关计算原则 (12) 2、中央变电所高爆开关整定计算 (14) 3、采区变电所高爆开关整定计算 (19) 4、付井底变电所高爆开关整定计算 (22) 5、地面主井高压变电所整定计算 (24)
一、系统概况 1、供电系统简介 XXXXXXX开关站供电系统为单母线分段分列运行供电方式，由来集变电站（110/10KV）馈出两趟10 KV架空线路（来7板、来14板，架空线型号为LGJ-150 ）到宏达10KV开关站，通过此10KV宏达开关站分别供宏达矿和桧树亭两矿用电。 桧树亭煤矿井下供电采用双回路分列运行方式（电缆型号为：MYJV42-8.7/10.5KV-3*70-528 /504米），分别在地面桧树亭开关站两段母线上（桧11板在Ⅰ段母线，桧4板在Ⅱ段母线），井下布置有1个中央变电所（14台高爆开关，其中3台高压启动器、12台高压馈电开关，其中11#为采区I回路，2#为采区II回路。4台KBSG 干式变压器，容量分别为两台500KVA，两台100KVA）、1个采区变电所（7台高爆开关、4台KBSG干式变压器，容量分别为两台315KVA，两台100KVA）。1个付井底变电所（5台高爆开关、2台KBSG干式变压器，容量分别为315KVA）。采区变电所、付井底变电所有两回路进线电源，采用分列供电，通过高压铠装电缆从中央变电所馈出线。局部扇风机实现“三专加两专”供电。全矿井下变压器总容量2660kVA，高压负荷3*280kW，最大启动电流10kV侧130A。负荷使用率0.75。 2、10KV系统资料 ⑴、来集变电站主变压器
井下整定计算书
山西煤炭运销集团阳城四侯煤业有限公司井下高低压开关整定计算 编制单位：机电科 编制日期：二〇一四元月七日
目录
井下电网设备保护整定计算 一、高压开关整定计算原则 根据《煤矿井下供电的三大保护细则》、《井下供电系统图》、《煤矿电工手册》进行计算。 1、过载值计算： I g ≤ ? cos 3??e e U P g I ——高压配电装置的过载整定值，A ； e P ——高压配电装置所带负荷的额定功率之和,kW; e U ——高压配电装置的额定电压，kV; ?cos ——功率因数取； 2、两相短路值计算： 对于电子式高压综合保护器,按电流互感器(5A)倍数分级 整定：ge b e x Qe I k I k I n ∑+≥ n ——互感器二次额定电流(5A)的倍数 I Qe ---容量最大的电动机的额定启动电流 K X ---需用系数，取 ∑I e ---其余电动机的额定电流之和 b k ——矿用变压器的变压比，取 ge I ——高压配电装置额定电流，A ；
3、校验: 5.13) 2(≥z b d I k I ∑R ＝R 1/K b 2 +R b +R 2 ∑X ＝X X +X 1/K b 2 +X b +X 2 ∑∑+= 2 2 ) 2() ()(2X R U I e d ) 2(d I ——变压器低压侧两相短路电流，A ； I Z ——高压配电装置短路电流整定值; b k ——矿用变压器的变压比，取二、低压开关整定计算原则 根据《煤矿井下供电的三大保护细则》、《井下供电系统图》、《煤矿初步设计》、《煤矿电工手册》进行计算。 1、过载值计算：IZ=×∑P 2、两相短路电流计算： ∑R ＝R 1/K b 2+R b +R 2 ∑X ＝X X +X 1/K b 2 +X b +X 2 ∑∑+= 2 2 ) 2() ()(2X R U I e d 注：根据以上公式计算过程由Excel 表格完成。 3、校验：电缆干线效验： z d I I ) 2(≥ 开关保护效验： z d I I 8)2(≥ 式中：I Z ----过载电流整定值 ∑P---所有电动机额定功率之和 I d ---短路保护的电流整定值 I Qe ---容量最大的电动机的额定启动电流
开关整定值计算知识讲解
开关整定值计算
供电系统整定及短路电流计算说明书 一、掘进工作面各开关整定计算： 1、KBZ-630/1140馈电开关 KBZ-630/1140馈电开关所带负荷为：12CM15-10D连续采煤机、4A00-1637-WT型锚杆机，10SC32-48BXVC-4型梭车。 （1）、连续采煤机各台电机及功率： 两台截割电机 2*170=340KW； 二台收集、运输电动机 2*45=90KW； 两台牵引电动机 2*26=52KW； 一台液压泵电动机 1*52=52KW； 一台除尘电动机 1*19=19KW； 合计总功率：553KW。 （2）、锚杆机各台电机及功率： 两台泵电机： 2*45=90KW； （3）、梭车各台电机及功率： 一台液压泵电动机 1*15=15KW； 两台牵引电动机 2*37=74KW； 一台运输电动机 1*19=19KW； 合计总功率：108KW。 1.1、各设备工作时总的额定长期工作电流： ∑I e=∑P e/ √3U e cos∮(计算中cos∮值均取0.75) ∑I e=751/1.73*1.14*0.75≈507.1A 经计算，∑I e≈507.1（A），按开关过流热元件整定值≥I e来选取整定值.
则热元件整定值取510A。 短路脱扣电流的整定按所带负荷最大一台电机的起动电流（额定电流的5~7倍）加上其它电动机额定长时工作电流选取整定值。 最大一台电机（煤机截割电机）起动电流： I Q =6P e / √3U e cos∮=6*170/1.732*1.14*0.75≈688.79A ∑I e=∑P e/ √3U e cos∮=581/1.732*1.14*0.75≈392.3A 其它电机额定工作电流和为392.3(A) I Q +∑I e =1081.12A 则KBZ-640/1140馈电开关短路脱扣电流的整定值取1100A。 2 、QCZ83-80 30KW局部通风机控制开关的整定计算： 同样控制的风机共计二台。 （1）、额定长时工作电流 I e =P e / √3U e cos∮=30/1.732*0.66*0.75≈35(A) （2）、熔断器熔体熔断电流值的选取按设备额定长时工作电流的2.5倍选择。 则二台风机控制开关的整定值均为85A。 3、铲车充电柜控制开关的整定计算： 为生产便利，铲车充电柜控制开关选用DW80-200馈电开关。铲车充电柜输入电压660V，输入电流28A，使用一台DW80-200开关控制。该三台均按照该开关最小挡整定，整定值取200A。 4、ZXZ 8 -4-Ⅱ信号、照明综合保护装置： 根据实际负荷情况，二次侧熔断器熔体熔断电流取10A；一次侧熔断器熔体熔断电流取5A。 5、QCZ83-80N 4KW皮带张紧绞车开关： 额定长时工作电流 I e=4.37(A) 则开关熔断器熔体熔断电流取10A。
井下中央变电所高压开关整定计算说明书
山西吕梁离石西山亚辰煤业有限公司井下中央变电所高开整定计算说明书二0一八年四月二十五日
井下中央变电所高开整定计算说明书 1、开关802的保护整定计算与校验： 负荷额定总功率：260(KW)； 最大电机功率：160 (KW)；最大电流倍数：6； 1× 0.7×260×1000 3×10000×0.7 = 15.01(A)； ◆反时限或长延时过流保护（过载）： 反时限过流保护：rel c N dz ret i K K I I K K ??= ?=1.1×1×15.01 1×40 = 0.41（A ）； 取=z I 0.4 (A ）；即一次侧实际电流取为16（A ）； 时限特性：默认反时限，报警时间1s ； ◆躲过最大负荷电流的过流保护(短路)： 通过开关最大电流：max qe e I I I =+∑= 65.21+ 5.77 = 70.98(A) 过流保护：max rel c dz ret i K K I I K K ??= ?= 1.1×1×70.98 1×40=1.95 (A)； 取=dz I 2（A ）档；即一次侧实际电流取为80（A ）； 时限特性：默认反时限； 短路电流计算：系统短路容量d S ：60MV A ；系统电抗为：1.8375Ω； 高压电缆阻抗参数表 短路电流计算表 2 2) 2(min ) ()(2∑∑+?= X R U I av d = 10.5×1000 2×0.18322+1.91432 = 2730.04(A)； 2 2) 3(min )()(3∑∑+?= X R U I av d = 10.5×1000 3×0.18322+1.9143 2 = 3152.38 (A)； U I S d d ??=)2(min 2= 2×2730.04×10.5 1000 =57.33 (MV A)；
煤矿高压整定计算示例
一、系统 ………３ 二、短路 (6) 三、高爆开关整定计算 (12) 1、高爆开关计算原则 (12) 2、中央变电所高爆开关整定计算 (14) 3、采区变电所高爆开关整定计算 (19) 4、付井底变电所高爆开关整定计算 (22) 5、地面主井高压变电所整定计算 (24) 一、系统概况 1、供电系统简介 XXXXXXX开关站供电系统为单母线分段分列运行供电方式，由来集变电站（110/10KV）馈出两趟10 KV架空线路（来7板、来14板，架空线型号为LGJ-150 ）到宏达10KV开关站，通过此10KV宏达开关站分别供宏达矿和桧树亭两矿用电。 桧树亭煤矿井下供电采用双回路分列运行方式（电缆型号为：*70-528 /504米），分别在地面桧树亭开关站两段母线上（桧11板在Ⅰ段母线，桧4板在Ⅱ段母线），井下布置有1个中央变电所（14台高爆开关，其中3台高压启动器、12台高压馈电开关，其中11#为采区I回路，2#为采区II回路。4台KBSG干式变压器，容量分别为两台500KVA，两台100KVA）、1个采区变电所（7台高爆开关、4台KBSG 干式变压器，容量分别为两台315KVA，两台100KVA）。1个付井底变电所（5台高爆开关、2台KBSG干式变压器，容量分别为315KVA）。
采区变电所、付井底变电所有两回路进线电源，采用分列供电，通过高压铠装电缆从中央变电所馈出线。局部扇风机实现“三专加两专”供电。全矿井下变压器总容量2660kVA，高压负荷3*280kW，最大启动电流10kV侧130A。负荷使用率。 2、10KV系统资料
以上表中参数为说明书数值。 经集团公司供电处提供来集变电站10KV侧标么值为： 最大运行方式下：最小运行方式下： （4）、线路参数 来集站到宏达站架空线路型号：LGJ-150 2112/2072m 上下杆电缆型号：10KV -3×240 总长100m 宏达开关站到桧树亭矿架空线路型号： LGJ-95 2400/2340m 上下杆电缆型号：15KV -3×150 总长80m 桧树亭地面高压变电所到桧树亭中央变电所电缆型号： MYJV42-3×70-10 528/504m 桧树亭中央变电所到采区变电所电缆型号： MYJV22-3×50-10 940/856m 桧树亭中央变电所到付井底变电所电缆型号： MYJV22-3×50-10 658/668m 桧树亭地面高压变电所到地面付井变电所电缆型号： 15KV -3×50 850/850m 查表参数如下： 架空线X＝Ω/KM 高压电缆X=Ω/KM 二、短路电流和短路容量计算 （1）绘制电路图并计算各元件的相对基准电抗。
10kV 配电线路保护 整定计算
10kV 配电线路保护整定计算 摘要：10kV配电线路结构特点是一致性差，如有的为用户专线，只接带一、二个用户，类似于输电线路；有的呈放射状，几十台甚至上百台变压器T接于同一条线路的各个分支上；有的线路短到几百m，有的线路长到几十km；有的线路由35kV变电所出线，有的线路由110kV变电所出线；有的线路上的配电变压器很小，最大不过100kVA，有的线路上却有几千kVA的变压器；有的线路属于最末级保护，有的线路上设有开关站或有用户变电所等。 关键词：10kV 配电线路保护整定计算 110kV配电线路的特点 10kV配电线路结构特点是一致性差，如有的为用户专线，只接带一、二个用户，类似于输电线路；有的呈放射状，几十台甚至上百台变压器T接于同一条线路的各个分支上；有的线路短到几百m，有的线路长到几十km；有的线路由35kV变电所出线，有的线路由110kV 变电所出线；有的线路上的配电变压器很小，最大不过100kVA，有的线路上却有几千kVA 的变压器；有的线路属于最末级保护，有的线路上设有开关站或有用户变电所等。 2问题的提出 对于输电线路，由于其比较规范，一般无T接负荷，至多有一、二个集中负荷的T接点。因此，利用规范的保护整定计算方法，各种情况均可一一计算，一般均可满足要求。对于配电线路，由于以上所述的特点，整定计算时需做一些具体的特殊的考虑，以满足保护"四性"的要求。 3整定计算方案 我国的10kV配电线路的保护，一般采用电流速断、过电流及三相一次重合闸构成。特殊线路结构或特殊负荷线路保护，不能满足要求时，可考虑增加其它保护(如：保护Ⅱ段、电压闭锁等)。下面的讨论，是针对一般保护配置而言的。 (1)电流速断保护：
井下电气设备过载整定计算书
井下设备的整定计算 第一部分过载整定 一．过流整定细则说明 1.馈电开关（含移变低压侧）中过载长延时保护电流整定按实际负载电流值整定。实际整定时，应计算其保护干线所有负载的额定电流之和，根据各负载运行情况，乘一需用系数。 公式：I z=K∑Ie 式中：I z——过载保护电流整定值，A； ∑I e——保护干线中所有电机额定电流之和，A; K——需用系数，取0.5~1。 2.馈电开关（含移变低压侧）中电子保护器的短路保护整定，取其保护干线中最大负载电机的起动电流，加其余电机的实际电流之和。 公式：I z=I Qe+K∑I e 式中：I z——短路保护电流整定值，A； I Qe——最大负载电机起动电流，A; ∑I e——其余电机额定电流之和，A; K——需用系数，取0.5~1。 3.电磁起动器中电子保护器的过载电流I z整定以负载电机的额定电流为依据，根据控制开关的整定方式取其近似值。当运行中电流超过I z时，即视为过载，保护延时动作；当运行中电流超过8倍的I z值时，即视为短路，保护器瞬间动作。
4.馈电开关短路电流的可靠动作校验，应计算出其保护干线最远端两相短路电流，除以其短路保护整定值，灵敏度系数不小于1.5。 公式： 式中Id(2)——被保护干线最远端两相短路电流，A； I z——馈电开关短路电流整定值，A； 1.5——可靠系数。 5.电磁起动器短路电流的可靠动作校验，应计算出所带负载电机处最远端两相短路电流除以8倍的过载定值，灵敏度系数不小于1.2。 公式： 式中Id(2)——被保护干线最远端两相短路电流，A； I z——馈电开关短路电流整定值，A； 1.5——可靠系数。 6.高压配电装置，应根据其保护干线中移动高压侧过流整定值进行整定。 7.移动变电站高压侧整定以低压侧整定电流除以该移变的高压变比，取其近似值。 8.本细则参照《煤矿井下供电的三大保护细则》（煤矿工业出版社）第一章第二节制定。
煤矿高低压开关整定计算(样本)教学提纲
嵩基集团嵩基煤业有限责任公司高低压配电装置整定计算 整定人： 审核人： 机电科长： 机电矿长：
一、地面变电所 (3) 1、系统概况 (3) 2、短路电流和短路容量计算 (3) 3、开关整定计算原则 (6) 4、高压开关整定计算、校验 (7) 二、井下变电所 (11) 1、系统概况 (11) 2、短路电流和短路容量计算 (12) 3、开关整定计算原则 (12) 三、井下低压系统整定计算校验 (14)
一、地面变电所 1、系统概况 1)、供电系统简介 嵩基煤业矿井供电系统来自徐庄变电站8板庄矿线10Kv 线路型号LGJ-70/10，长度4.8Km，下杆为MYJV22-70/10,长度200米，另一回路来自徐庄35变电站11板庄西线，线路型号LGJ-70/10，长度4.8Km，下杆为MYJV22-70/10,长度200米。地面设主变三台，两台S9-500/10/0.4，一台为S9-200/10/6，井下有变压器五台，四台KBSG-315/10/0.66,一台KBSG-100/10/0.69风机专用。嵩基地面变电所有高压GG1A-F 型开关柜10台，地面变电所和井下配电所采用双回路供电分列运行供电方式。 2)、嵩基煤业供电资料 （1）、经经电业局提供徐庄变电站10KV侧标么值为： 最大运行运行方式下：0.924 最小运行方式下：1.43 （2）、线路参数 徐庄变电站到嵩基变电所线路型号LGJ-70/10，长度4.8Km，下杆为MYJV22-70/10,长度200米电抗、阻抗查表得；10KV架空线电阻、电抗：Xg=0.08×4.8=0.36Ω Rg=0.3×4.8=1.44Ω 10KV铠装电缆电阻、电抗：Xg=0.08×0.2=0.016Ω Rg=0.506×0.2=0.1012Ω
10kv保护整定计算
金州公司窑尾电气室10kv 保护整定 1. 原料立磨主电机（带水电阻）整定 接线方式:A 、B 、C 三相式 S=3800kW In=266A Nct=400/5 保护型号:DM-100M 珠海万力达 1.1保护功能配置 速断保护(定值分启动内,启动后) 堵转保护(电机启动后投入) 负序定时限电流保护 负序反时限电流保护 零序电压闭锁零序电流保护 过负荷保护(跳闸\告警可选,启动后投入) 过热保护 低电压保护 过电压保护 工艺联跳(四路) PT 断线监视 1.2 电流速断保护整定 1.2.1 高值动作电流:按躲过电机启动时流经本保护装置的最大电流整定： Idz'.bh=Krel ×Kk* In 式中: Krel----可靠系数,取1.2~1.5 Kk 取值3 所以 Idz'.bh=Krel ×Kk* In/80=1.2×3.5×266/80=13.97A 延时时间：t=0 s 作用于跳闸 1.2.2 低值动作电流 Idz'.bh=Krel ×Kk* In/Nct=1.2×2*266/80=7.98A 延时时间：t=0 s 作用于跳闸 1.3负序电流定时限负序保护 lm i N i N k K K I Iop I K K 9.0577.0≤≤ Iop=2.4A 延时时间：T=1s 作用于跳闸
1.4 负序电流反时限负序保护（暂不考虑） 1.5 电机启动时间 T=12s 1.6低电压保护 U * op = Krel st.min *U Un=(0.5～0.6)Un 取0.6Un 故 U * op =60V 延时时间：t=0.5 s 作用于跳闸 1.7零序电压闭锁零序电流保护 I0=10A/Noct=0.17A 延时时间：t=0.5 s 作用于跳闸 1.8 过电压保护 Uop =k*Un=115V 作用于跳闸 延时时间：t=0.5 s 1.9 负序电压 U2op=0.12In=12V 1.10 过负荷保护电流电流 Idz'.bh=Krel × In/Nct=1.1×266/80=3.63A 取3.63A 延时时间：t=15 s 作用于跳闸 二、差动保护MMPR-320Hb 电机二次额定电流Ie=264/80=3.3A 1、 差动速断电流 此定值是为躲过启动时的不平衡电流而设置的，为躲过启动最大不平衡电流，推荐整定值按下式计算： t s k dz I K I tan ?=， k K ：可靠系数，取1.5 t s I tan 为电流启动倍数取2In 则： =?=?l t s k j dz n I K I tan 1.5*2*264/80=9.9A 作用于跳闸 2、 比率差动电流 考虑差动灵敏度及匝间短路，按以下公式整定 dz I =0.5 In/Nct =1.65A 作用于跳闸 3、 比率制动系数：一般整定为0.5。 4、 差流越限 Icl=0.3Idz =0.3*1.65=0.495A 取0.5A 2 DM-100T 变压器保护功能配置 三段复合电压闭锁电流保护
煤矿井下低压开关整定计算公式
煤矿井下低压开关整定 计算公式 文件排版存档编号：[UYTR-OUPT28-KBNTL98-UYNN208]
低防开关整定计算一、过流保护： 1、整定原则: 过流整定选取值 I 过流应依据开关可调整范围略大于或等于所带设备额定电流Ie。如果低防开关带皮带负荷，为躲过皮带启动电流，过流整定值 I 过流应依据开关可调整范围取所带设备额定电流Ie 的倍。低防总开关过流整定值考虑设备同时运行系数和每台设备运行时的负荷系数（取同时系数 K t =－，负荷系数取K f ＝－），在选取时总开关过流整定值应为各分开关（包括照明综保）过流整定值乘以同时系数K t 和负荷系数K f 。（依据经验，如果总开关所带设备台数较少，同时系数可取）。 2、计算公式（额定电流Ie） Ie=Pe/（ 3 Ue cosФ） Pe：额定功率（W） Ue：额定电压（690V） cosФ：功率因数（一般取）注：BKD1-400 型低防开关过流整定范围（40-400A） BKD16-400 型低防开关过流整定范围（0-400A）二、短路保护（一）、BKD16-400 型 1、整定原则：分开关短路保护整定值选取时应小于被保护线路末端两相短路电流值，略大于或等于被保护设备所带负荷中最大负荷的起动电流加其它设备额定电流之和，取值时应为过流值的整数倍，可调范围为3-10Ie。总开关短路保护整定值应小于依据变压器二次侧阻抗值算出的两相短路电流值，大于任意一台分开关的短路定值。选取时依据情况取依据变压器二次侧阻抗值算出的两相短路电流值－倍，可调范围为3-10Ie。 2、计算原则：被保护线路末端两相短路电流计算时，阻抗值从变压器低压侧算起，加上被保护线路全长的阻抗（总开关计算被保护线路的阻抗时，电缆阻抗忽略不计，只考虑变压器二次侧阻抗值）。被保护设备所带负荷中的最大负荷的启动电流按该设备额定电流的5－7 倍计算。 3、计算公式：（1）变压器阻抗：Z b （6000） =U d %×Ue 2 /Se U d %：变压器阻抗
煤矿高低压开关整定计算(样本)(1).
大刘煤矿高低压配电装置整定计算 整定人： 审核人： 机电副总： 机电矿长：
目录 一、地面变电所 (3) 1、系统概况 (3) 2、短路电流和短路容量计算 (3) 3、开关整定计算原则 (6) 4、高压开关整定计算、校验 (7) 二、井下变电所 (11) 1、系统概况 (11) 2、短路电流和短路容量计算 (12) 3、开关整定计算原则 (12) 三、井下低压系统整定计算校验 (14)
一、地面变电所 1、系统概况 1)、供电系统简介 大刘煤矿供电系统来自35KV变电所（义刘线和西刘线）。下井高压电缆为MYJV42-3*95 500米下有变压器6台，五台KBSG-315/6/0.66,一台KBSGZY-315/6/0.69 。井下配电所采用双回路供电分列运行供电方式。 2)、嵩基煤业供电资料 （1）、经经电业局提供徐庄变电站10KV侧标么值为： 最大运行运行方式下：0.924 最小运行方式下：1.43 （2）、线路参数 徐庄变电站到嵩基变电所线路型号LGJ-70/10，长度 4.8Km，下杆为MYJV22-70/10,长度200米电抗、阻抗查表得； 10KV架空线电阻、电抗：Xg=0.08×4.8=0.36Ω Rg=0.3×4.8=1.44Ω 10KV铠装电缆电阻、电抗：Xg=0.08×0.2=0.016Ω Rg=0.506×0.2=0.1012Ω 2、短路电流和短路容量计算 （1）绘制电路图并计算各元件的相对基准电抗。
702电缆200m 702LGJ 4800m 702电缆 618m 徐庄变电站上下杆电缆架空线入井电缆 S9-500/10/0.4 S9-500/10/0.4 S9-100/10/6 选择基准容量Sd=100MVA 基准电压Ud=10.5KV 基准电流Id=Sd/√3Ud=100÷(1.732×10.5)=5.4987KA 上级变压器电抗标么值 X﹡b0=1.7745 上一级徐庄站提供 上下杆电缆电抗标么值 X﹡1= X0L(S j/U2p1)=0.06×(100÷10.52)=0.0544 架空线电抗标么值 X﹡2= X0L（S j/Ud2）=0.36×（100÷10.52）=0.3265 从地面变电所入井井下配电所电缆电抗标么值：L=300m X﹡3= X0L（Sd/Ud2）=0.016×0.3×（100÷10.52）=0.0435 从中央变电所到采区变电所电缆电抗标幺值：L=318m