7527塔吊基础验算

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塔吊稳定性验算(无荷载)

塔吊稳定性验算塔吊稳定性验算可分为有荷载时和无荷载时两种状态。

(一)、塔吊有荷载时稳定性验算塔吊有荷载时，计算简图:塔吊有荷载时,稳定安全系数可按下式验算:式中K1──塔吊有荷载时稳定安全系数，允许稳定安全系数最小取1.15； G──起重机自重力(包括配重，压重),G=100.00(kN)；c──起重机重心至旋转中心的距离,c=0.50(m)；h0──起重机重心至支承平面距离, h0=6.00(m)；b──起重机旋转中心至倾覆边缘的距离,b=1.50(m)；Q──最大工作荷载,Q=100.00(kN)；g──重力加速度(m/s2),取9.81；v──起升速度,v=0.50(m/s)；t──制动时间,t=20(s)；a──起重机旋转中心至悬挂物重心的水平距离,a=15.00(m)；W1──作用在起重机上的风力,W1=5.00(kN)；W2──作用在荷载上的风力,W2=1.00(kN)；P1──自W1作用线至倾覆点的垂直距离,P1=8.00(m)；P2──自W2作用线至倾覆点的垂直距离,P2=2.50(m)；h──吊杆端部至支承平面的垂直距离,h=30.00(m)；n──起重机的旋转速度,n=1.0(r/min)；H──吊杆端部到重物最低位置时的重心距离，H＝28.00(m)；──起重机的倾斜角(轨道或道路的坡度)，=2.00(度)。

经过计算得到K1=0.060由于K1<1.15,所以当塔吊有荷载时，稳定安全系数不满足要求!(二)、塔吊无荷载时稳定性验算塔吊无荷载时，计算简图:塔吊无荷载时,稳定安全系数可按下式验算:式中K2──塔吊无荷载时稳定安全系数，允许稳定安全系数最小取1.15； G1──后倾覆点前面塔吊各部分的重力,G1=80.00(kN)；c1──G1至旋转中心的距离,c1=0.50(m)；b──起重机旋转中心至倾覆边缘的距离,b=0.80(m)；h1──G1至支承平面的距离,h1=6.00(m)；G2──使起重机倾覆部分的重力,G2=20.00(kN)；c2──G2至旋转中心的距离,c2=3.50(m)；h2──G2至支承平面的距离,h2=30.00(m)；W3──作用有起重机上的风力,W3=5.00(kN)；P3──W3至倾覆点的距离,P3=15.00(m)；──起重机的倾斜角(轨道或道路的坡度)，=2.00(度)。

塔吊基础验算

塔吊天然基础计算书（1）、参数信息塔吊型号：QTZ80自重（包括压重）F1=489.00KN最大起重荷载F2=80.00KN塔吊倾覆力矩M=1000.00kn.m 塔吊起重高度H=46.00 塔身宽度B=1.60m混凝土强度等级：C35 基础埋深D=2.00m 基础最小厚度h=1.35m基础最小宽度Bc=5.50m（2）、塔吊最小尺寸计算基础的最小厚度取：H=1.35m基础最小宽度取：Bc=5.50m（3）、塔吊基础承载力计算根据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）第5.2条计算。

计算简图：当不考虑附着时的基础设计值计算公式：Pmax=F+G/Bc²+M/W Pmin= F+G/B²+M/W当考虑附着时的基础设计值计算公式：P=F+G/B²当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式：Prmax=2（F+G）/3Ba式中F------塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载，F=1.2×489=586.00kNG-----基础自重与基础上面的土的自重，G=1.2×（25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D）=2325.00kNBc----基础底面的宽度，取Bc=5.00m；W-----基础底面的抵抗矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，M=1.4×1000.00=1400.00kN.ma-----合力作用点至基础底面最大压力边缘距离（m），按下式计算：a=Bc/2-M/(F+G) a=5.50/2-1400.00/(366.00+2325.00)=2.19m经过计算得出：无附着的最大压力设计值Pmin=（3.66+2325.00）/5.50²+1400.00/20.83=160.35kPa；无附着的最大压力设计值Pmin=（3.66+2325.00）/5.00²-1400.00/20.83=25.93kPa；偏心距较大时压力设计值PkMax=2×（366.00+2325.00）/(3×5.50×2.19)=164.00kPa; （4）．地基基础承载力验算地基承载力设计值为：fa=270.00kPa地基承载力特征值fa大于最大压力设计值Pmax=147.96Pa，满足要求！地基承载力特征值1.2×fa大于偏心距较大时压力设计值Pmax=164kPa，满足要求！（5）、受冲切承载力验算依据建筑地基基础设计规范》GB50007-2002第8.2.7条。

塔吊安全验算书

塔吊安全验算书一、塔吊基础验算一、参数信息塔吊型号：QTZ80塔机自重标准值：FK1=627.00KN起重荷载标准值：Fqk=60.00kN水平力：F h=73.9kN；塔吊最大起重力矩：M=800.00kN.m柱作用于基础承台的竖向荷载：N k=188.13kN塔吊计算高度：H=115m塔身宽度：B=1.60m承台混凝土等级：C35矩形承台边长：5.0m承台厚度：Hc=1.400m承台钢筋级别：HPB235桩混凝土等级：C35保护层厚度：50mm桩直径d=1.000m桩钢筋级别：HRB400桩入土深度：13.00m二、荷载计算1）塔机自重标准值F k1=627kN2）起重荷载标准值F qk=60kN3）塔机作用于桩基承台顶面的竖向力F=1.2×（Fk1+Fqk）=824.40kN柱作用于桩基承台顶面的竖向力N=1.2×N k=225.76kN 4）基础以及覆土自重G k=1.2×（5.02+3.2×1.97）×25×1.4=1316.11kN5）最大压力：N=F+ N+G k =824.40+225.76+1316.11=2366.27kN 6）塔吊的倾覆力矩 M=1.4×800=1120.00kN.m 三、承台计算1、塔吊基础承载力计算依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）第5.2条承载力计算。

当不考虑附着时的基础设计值计算公式：P max =F+G+N A+M W，P min =F+G+N A− MW当考虑附着时的基础设计值计算公式P=F+G+N A当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式：P max =2（F+G+N ）3BcaF ——塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载，F=824.40kN；N——柱作用于基础的竖向力，N=218.52KNG——基础自重与基础上面的土的自重，G=1316.11kNBc——基础底面的宽度，取Bc=5.00m；W——基础底面的抵抗矩，W=bh2/6=53/6=20.83m3；M1——塔吊倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，M=1.4×800=1120.00kN.m；M2——柱作用于基础的弯矩，M=1.4*N*e1=1.4*218.52*0.3=91.78kN.m；A——基础底面积，A基础底面积=5.02+3.2×1.97=31.34m2a——合力作用点至基础底面最大压力边缘距离（m），按下式计算：a=B c/2 - MF+Ga=5.00/2-1120.00/(824.40+1316.11)=1.98m。

塔吊基础承载力验算

天然基础计算书××工程；工程建设地址：××湖畔；属于剪力墙结构；地上31层；地下2层；建筑高度：0m；标准层层高：3m ；总建筑面积：150000平方米；总工期：450天。

本工程由武汉誉天红光置业有限公司投资建设，××设计事务所设计，某某勘探单位地质勘探，某某监理公司监理，××公司组织施工；由××担任项目领导，××担任技术负责人。

本计算书要紧依据施工图纸及以下标准及参考文献《塔式起重机设计标准》（GB/T13752-1992）、《地基基础设计标准》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载标准》（GB50009-2001）、《建筑平安检查标准》（JGJ59-99）、《混凝土结构设计标准》（GB50010-2002）等编制。

一、参数信息塔吊型号：QTZ63，塔吊起升高度H：，塔身宽度B：，基础埋深d：，自重G：，基础承台厚度hc：，最大起重荷载Q：60kN，基础承台宽度Bc：，混凝土强度品级：C30，钢筋级别：HRB335，基础底面配筋直径：20mm二、塔吊对交叉梁中心作使劲的计算1、塔吊竖向力计算塔吊自重：G=；塔吊最大起重荷载：Q=60kN；作用于塔吊的竖向力：F k＝G＋Q＝＋60＝；2、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：M kmax＝·m；三、塔吊抗倾覆稳固验算基础抗倾覆稳固性按下式计算：e＝M k/（F k+G k）≤Bc/3式中e──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离；M k──作用在基础上的弯矩；F k──作用在基础上的垂直载荷；G k──混凝土基础重力，G k＝25×××=；Bc──为基础的底面宽度；计算得：e=+= < 3=；基础抗倾覆稳固性知足要求！四、地基承载力验算依据《建筑地基基础设计标准》(GB50007-2002)第条承载力计算。

塔吊基础设计计算

塔吊基础设计计算设计塔吊的基础，就好比盖房子先要打好地基一样，可不是随随便便的事儿，得一步一步来：算重量和压力：先得摸清楚塔吊自身的重量有多大，再加上它能吊多重的货物，还得考虑到风吹过来的力、地震可能带来的冲击力，把这些力气统统算清楚。

挑基础样式：看看工地的地势和地质条件，选择合适的地基类型，比如独立基础（就像单独的一块大石头垫底）、连片基础（很多块石头连起来）或者打入地下的桩基础（像一根根钉子钉在地下）。

力量怎么传过去：接下来想象一下这些力气是怎么从塔吊传到地基上的，算出每个部位承受的压力有多大。

地基扛不扛得住：土壤能承受多大的压力，得根据地质报告来判断。

就像你得知道土地有多硬实，能撑得起多重的东西。

然后算算这块地基能不能顶住塔吊传下来的全部力气，包括抗压、抗弯折和抵抗剪切破坏的能力。

稳不稳定：考虑塔吊在工作时会不会被吹倒或者歪斜，就像一棵大树扎根在地上，得保证它稳稳当当的。

量体裁衣做基础：根据前面的计算结果，给地基设计合适的大小和深度，就像给塔吊穿鞋，得大小合适、底子扎实。

桩基础的细节设计：如果是用桩基础，那还要考虑桩的数量、粗细、打入地下的长度，还有桩顶上的承台怎么设计。

反复检查调整：设计出来了，还要反复检查，看这地基结实不结实，牢不牢靠，不达标的就调整，比如把地基做大点，或者多打几根桩。

施工方法和材料：设计好了，就要定施工方案，选好材料，就像烹饪要有食谱和食材一样，确保施工质量杠杠的。

权威认证：最后，设计成果要给专家和有关部门审核，通过了才算合格，就像考试答完了卷子，得老师批改过了才能安心。

总而言之，设计塔吊基础就像是给塔吊打造一个稳固有力的家，得方方面面都考虑周全，才能保证塔吊在工地上安全高效地工作。

(整理)塔吊基础承载力验算.

塔吊天然基础计算书一、参数信息塔吊型号:JL5613，塔吊起升高度H=80.00m，塔吊倾覆力矩M=1930kN.m，混凝土强度等级:C35，塔身宽度B=1.5m，起重：6T自重F1=800kN，基础承台厚度h=1.6m，最大起重荷载F2=60kN，基础承台宽度Bc=5.00m，钢筋级别:三级钢。

二、塔吊基础承载力计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。

计算简图:当不考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑偏心矩较大时的基础设计值计算公式：式中F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重和最大起重荷载,F=860.00kN；G──基础自重G=25.0×5×5×1.6=1000.00kN；Bc──基础底面的宽度，取Bc=5.000m；W──基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=20.833m3；M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，M=1930.00kN.m；e──偏心矩，e＝M / (F + G)＝1.0376 m,故e>承台宽度/6=0.833 m；a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算：a= Bc / 2 - M / (F + G)=1.4624m。

经过计算得到:有附着的压力设计值P=(860.000+1000.00)/5.0002=74.4kPa；偏心矩较大时压力设计值Pkmax=2×(860.000+1000.00)/(3×5.000×1.462 4)=169.584kPa。

三、地基承载力验算依据设计强风化泥质粉砂岩地基承载力特征值fak=500kPa.地基承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第5.2.3条。

计算公式如下:fa--修正后的地基承载力特征值(kN/m2)；fak--强风化泥质粉砂岩地基承载力特征值fa大于有附着时压力设计值Pmax=74.4kPa，满足要求！地基承载力特征值1.2×fa大于偏心矩较大时的压力设计值Pkmax=169.584 kPa，满足要求！四、基础受冲切承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第8.2.7条。

塔吊基础验算

塔吊桩基础的计算书一. 参数信息塔吊型号:QTZ63,自重(包括压重)F1=450.80kN,最大起重荷载F2=60.00kN塔吊倾覆力距M=630.00kN.m,塔吊起重高度H=75.00m,塔身宽度B=1.6m混凝土强度:C35,钢筋级别:Ⅱ级,承台长度Lc或宽度Bc=5.00m桩直径或方桩边长 d=0.60m,桩间距a=4.00m,承台厚度Hc=1.30m基础埋深D=0.00m,承台箍筋间距S=150mm,保护层厚度:50mm二. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算1. 塔吊自重(包括压重)F1=450.80kN2. 塔吊最大起重荷载F2=60.00kN作用于桩基承台顶面的竖向力 F=F1+F2=510.80kN塔吊的倾覆力矩 M=1.4×630.00=882.00kN.m三. 矩形承台弯矩的计算计算简图：图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。

1. 桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条)其中 n──单桩个数，n=4；F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=510.80kN；G──桩基承台的自重，G=25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D=812.50kN；M x,M y──承台底面的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N i──单桩桩顶竖向力设计值(kN)。

经计算得到单桩桩顶竖向力设计值:最大压力：N=1.2×(510.80+812.50)/4+882.00×(4.00×1.414/2)/[2×(4.00×1.414/2)2]=552.93kN没有抗拔力!2. 矩形承台弯矩的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-94的第5.6.1条)其中 M x1,M y1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N i1──扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，N i1=N i-G/n。

塔吊基础验算2

塔吊基础验算书一，验算依据：1、《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程》JGJ 196-20102、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》 JGJ/T 187-20093、《建筑地基基础设计规范》 GB 50007-20024、《新湖·印象江南二期岩土工程勘察报告》二，参数信息1.地勘报告参数本塔吊位于A-14#楼东北侧、ZK104旁，持力层为中粗砂地基承载力特征值fak=200Kpa，地下稳定水位在自然地坪下5.5m，塔吊基础底面与A-14#楼筏板底平齐。

2、塔吊参数塔吊型号：QTZ80(5810) ，基础为固定式板式基础，竖向力F1=658KN,水平力P2=84KN,倾覆力矩M=2312KN.m,扭矩Mk=305 KN.m.最大起重荷载F2=60KN，基础尺寸：6000*6000*1350，混凝土强度等级：C35，地耐力不得小于0.14Mpa。

三、验算部分1、地基基础承载力验算（1）当轴心荷载作用时P K=(F K+G K)/A≦faP K=(F K+G K)/A=(658+25*6*6*1.35)/6*6=52.028Kpa因地勘报告缺乏具体数据修正地基承载力特征值故P K=52.028 Kpa< fak=200 Kpa可不进行修正，仍能满足要求(2)当偏心荷载作用时e=(Mk+Fvk*h)/ (F K+G K)=(2312+84*1.35)/(658+1215)=1.295 e>b/6P Kmax= 2(F K+G K)/3la≦1.2 faP Kmax= 2(F K+G K)/3la=2*(658+1215)/3*6*1.71=121.7 KpaP Kmax<1.2 fa满足要求2、抗倾覆验算e=(Mk+Fvk*h)/ (F K+G K) ≦b/4e=1.295≦1.5满足要求3、受冲切承载力验算F l≤0.7βhp f t a m h0a m=(a t+a b)/2F l=p j A l式中βhp-----受冲切承载力截面高度影响系数，取βhp=0.946；f t-------------混凝土轴心抗拉强度设计值，取f t=1.57kPa；am------------冲切破坏锥体最不利一侧计算长度：a m=（a t+a b）/2am=[1.80+（1.80+2×1.35）]/2=3.15m；ho------------承台的有效高度，取ho=1.35m；Pj------------最大压力设计值，Pj =( Pmax +P1)/2=（121.7+52.028）/2=86.864 kPa （Pmax-----相应于荷载效应组合时，基地边缘的最大压力值。

常见塔吊基础设计方案及验算方法

常见塔吊基础设计⽅案及验算⽅法
常见塔吊基础设计⽅案及验算⽅法．
常见塔吊基础设计⽅案及验算⽅法
江苏省建筑科学研究院有限公司陈新杰210008
摘要：根据⼯程实践经验，列举常见的塔吊基础设计⽅案、验算⽅法及施⼯要点。

关键词：塔吊基础设计⽅案验算⽅法
1、概述
根据公司实际情况以及以往⼯程实践经验，以⾃备常⽤的QTZ63t.m外附式⾃升塔吊为例，列举常见的塔吊基础设计⽅案、验算⽅法及施⼯要点。

2、常见的塔吊基础地基设计⽅案
⼯程实践中根据施⼯平⾯布置及施⼯场地⽔⽂地质条件常见的塔吊基础设计⽅案有：
（1）直接利⽤天然地基
这种情况适⽤于施⼯场地⼟质条件较好的场地，且在塔吊基础埋置深度范围内存在最薄处不⼩于1.5m且该⼟层地基承载⼒特征值不⼩于210Kpa的稳定原⼟层。

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塔吊稳定性验算计算书

塔吊稳定性验算塔吊稳定性验算可分为有荷载时和无荷载时两种状态。

1、塔吊有荷载时稳定性验算塔吊有荷载时，计算简图:塔吊有荷载时,稳定安全系数可按下式验算:式中K1──塔吊有荷载时稳定安全系数，允许稳定安全系数最小取1.15； G──起重机自重力(包括配重，压重),G=1100.00 (kN)；c──起重机重心至旋转中心的距离,c=0.50 (m)；h0──起重机重心至支承平面距离, h=6.00 (m)；b──起重机旋转中心至倾覆边缘的距离,b=2.50 (m)；Q──最大工作荷载,Q=125.00 (kN)；g──重力加速度(m/s2),取9.81；v──起升速度,v=0.50 (m/s)；t──制动时间,t=20.00 (s)；a──起重机旋转中心至悬挂物重心的水平距离,a=15.00 (m)；W1──作用在起重机上的风力,W1=5.00 (kN)；W2──作用在荷载上的风力,W2=1.00 (kN)；P1──自W1作用线至倾覆点的垂直距离,P1=8.00 (m)；P2──自W2作用线至倾覆点的垂直距离,P2=2.50 (m)；h──吊杆端部至支承平面的垂直距离,h=28.00 (m)；n──起重机的旋转速度,n=1.00 (r/min)；H──吊杆端部到重物最低位置时的重心距离，H＝30.00 (m)；──起重机的倾斜角(轨道或道路的坡度)，=2.00 (度)。

经过计算得到K1=1.90由于K1>=1.15,所以当塔吊有荷载时，稳定安全系数满足要求!2、塔吊无荷载时稳定性验算塔吊无荷载时，计算简图:塔吊无荷载时,稳定安全系数可按下式验算:式中K2──塔吊无荷载时稳定安全系数，允许稳定安全系数最小取1.15；G1──后倾覆点前面塔吊各部分的重力,G1=80.00 (kN)；c1──G1至旋转中心的距离,c1=0.50 (m)；b──起重机旋转中心至倾覆边缘的距离,b=3.00 (m)；h1──G1至支承平面的距离,h1=6.00 (m)；G2──使起重机倾覆部分的重力,G2=20.00 (kN)；c2──G2至旋转中心的距离,c2=3.50 (m)；h2──G2至支承平面的距离,h2=30.00 (m)；W3──作用有起重机上的风力,W3=5.00 (kN)；P3──W3至倾覆点的距离,P3=15.00 (m)；──起重机的倾斜角(轨道或道路的坡度)，=2.00 (度)。

塔吊基础验算

1.1QTZ250(TCT7527-20)支腿固定式在不同臂长不同独立高度时的基础荷载1.2根据上述塔吊厂家提供参数可选(31.5吊钩下高度米，起重臂60米)对应本实际工程：1.3塔吊基础初步选择(6.5m*6.5m*1.6m 的尺寸)基础自重：-■- - -- - 2 ■ - - ■ /1.4轴心荷载作用下工作状态：Pk=hi非工作状态下：123911+1690亦冥6迟心补F 7 + 94L2 + 1690b I6.5 X 6.51.5单向偏心荷载作用下工作状态:36^6 +3C. 4X1. 6.123?. 1+1590b 6.5 e < —=------ = 1,086 &= 97.7 KPa1.6双向偏心计算工作状态：= M ky = (3 666+ 3 0,4 H 1,6) X COJ 45 = 2 626,6m.m偏心距…_2(F r + ^) 2 X (1239.1+ 16 90)—4 E d UFPcZz ~ 3i a’ &5—£□丄.OAJr □3 X 6.5X ( - 1.268)非工作状态下：偏心距由于Hy+F 沁1461.1+101X1.6 9412+1690=67.3KPa^=T = I<e <T=T = ^=0,617TT ?F 护 +G JC M 曹 + Fh X h =—^~+—ii?—=94L2 + 16 9O6,5X 氐5146L1+ 101 X 1.6 4x 6.5X 6.524XL«12 J9.1+1G901. 26&n& =1.268'cos45=0.896 mCL 阳 H = .? . S54???6.5=184.1XFn/-45.5KPa由于二：：叫二厂==3于警=17 6 z 唤 ™x 3沪卩 3 X 2.354X 2.354非工作状态下:= (14611+ 101 X L6) X CQS 45= ll + 67m,m偏心距1441-1+101 Ml-6 941.2+1.690J 1W-o 用込乳814机 i?1；1 = 7.9L9 > 0・ 125俎=5.2SL1146.7± -------------------------—X 6.5 X 6 .S -* 6 114 6.7& =0.617'cos45=0.436m0,436= NSKm卩JEujtI 'Jfinini 1厂卄三7田"N35伽H 卩=5・541A0・125bI=5・28L1239.1+ 16 90 6«5 X 6.52 6 26.6 2 626.6土 -------------X 6.5X 652&=0,617m94L2 + 1690 6+5 X 6H S112 AKPa. 12AKPa・5 6土---------------；—X 6.5 X 召1.7塔基混凝土抗冲切验算根据<<建筑地基基础设计规范>>第827条0. 7hp f t a m h oa m(a t a b)/ 2F i P j AF l作用在A上的地基土反力设计值；hp受冲切承载力截面咼度影响系数，当h不大于800mm时，hp取1.0 ；当h大于等于2000mm寸，hp取0.9，其间按线性内插法取用；f t――混凝土轴心抗拉强度设计值（按C35计算取1.57）；h o――基础冲切破坏锥体的有效高度；（此处取1550）a m ――冲切破坏锥体最不利一侧计算长度;a t ――冲切破坏锥体最不利一侧斜截面上的上边长；当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时取柱宽即塔吊宽度，2ma b ------------ 冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长；当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度即2+2*1.55=5.1m ；Pj——扣除基础自重及上土重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大的地基土单位面积净反力；此处取值为183.87KN/m2X 1.35= 183.87A――冲切验算时取用的部分基底面积176.2—=136-2136.2(6.5+5.1)65-5.12 X 2= * °&塔基受冲切承载力硕血实际冲切力：F, = p j Jl 1 = 183.87x4.06= 74651KN允许冲切力：們』叫扎=0・7X 0占 X 157 X 3550 X 1550= 54+2522JV= S442KN实际冲切力小于允许冲切力设计值，所以满足要求因此，只需按照构造要求配置箍筋即可！1.8塔机配筋计算抗弯计算根据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011第827条规定：122GM Ia1[( 21 a )( P max P) ( P max p)l ] 12A式中：M i ――任意截面I -1处相应于作用的基本组合时的弯矩设计值( kN • m );a1 ---- 任意截面I - I 至基底边缘最大反力处的距离(m );取2.25(6.5-2 ) /2=2.25l 、b ――基础底面的边长 6.5 (m );p max 、p min ---------- 相应于作用的基本组合时的基础底面边缘最大和最小地基反力设计值(kPa );p ――相应于作用的基本组合时在任意截面1-1处基础底面地基反力设计值(kPa );G ――考虑作用分项系数的基础自重及其上的土自重(kN );当组合值由永久// '...1作用控制时，作用分项系数可取 1.35。

塔吊安全验算书

7527塔吊基础验算

1.1QTZ250(TCT7527-20)支腿固定式在不同臂长不同独立高度时的基础荷载1.2根据上述塔吊厂家提供参数可选（31.5吊钩下高度米，起重臂60米）对应本实际工程：1.3基础自重：6.5×6.5×1.6×25=1690KN1.4轴心荷载作用下工作状态：P K=F V+G K=1239.1+1690=69.3KPa非工作状态下：P K=F V+G Kbl=941.2+16906.5×6.5=62.3KPa1.5单向偏心荷载作用下工作状态：偏心距：e=M V+Fℎ×ℎF V+G K =3666+30.4×1.61239.1+1690=1.268m由于1.08=6.56=b6<e<b4=6.54=1.625P kmax=2(F V+G K)=2×(1239.1+1690)3×6.5×（6.52−1.268)=151.6KPa非工作状态下：偏心距：e=M V+Fℎ×ℎF V+G K =1461.1+101×1.6941.2+1690=0.617me<b6=6.56=1.08P Kmax=F V+G Kbl+M V+Fℎ×ℎW=941.2+16906.5×6.5+1461.1+101×1.616×6.5×6.52 =97.7KPa1.6双向偏心计算工作状态：M kx=M ky=3666+30.4×1.6×cos45=2626.6KN.m偏心距：e=M V+Fℎ×ℎF V+G K =3666+30.4×1.61239.1+1690=1.268me b=e l=1.268×cos45=0.896mb1=b2−e b=6.52−0.896=2.354ml1=b2−e l=6.52−0.896=2.354mb1l1=5.541>0.125bl=5.281P Kmax/K min=F V+G K±M kxx±M kyy=1239.1+16906.5×6.5±2626.616×6.5×6.52±2626.616×6.5×6.52=184.1KPa/−45.5KPa 由于P Kmin<0P kmax=(F V+G K)3b1l1=(1239.1+1690)3×2.354×2.354=176.2KPa非工作状态下：M kx =M ky = 1461.1+101×1.6 ×cos 45=1146.7KN .m偏心距：e =M V +F ℎ×ℎF V +G K=1461.1+101×1.6941.2+1690=0.617me b =e l =0.617×cos45=0.436m b 1=b2−e b =6.52−0.436=2.814ml 1=b 2−e l =6.52−0.436=2.814mb 1l 1=7.919>0.125bl =5.281P Kmax =F V +G K bl ±M kx W x ±M kyW y=941.2+1690±1146.716×6.5×6.52±1146.716×6.5×6.52=112.4KPa1.7塔基混凝土抗冲切验算根据<<建筑地基基础设计规范>>第8.2.7条o m t hp l h a f F β7.0≤2/)(b t m a a a +=i j l A p F =l F ——作用在l A 上的地基土反力设计值；hp β——受冲切承载力截面高度影响系数，当h 不大于800mm时，hp β取1.0；当h 大于等于2000mm 时，hp β取0.9，其间按线性内插法取用；t f ——混凝土轴心抗拉强度设计值（按C35计算取1.57）；0h ——基础冲切破坏锥体的有效高度；（此处取1550）m a ——冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；t a —— 冲切破坏锥体最不利一侧斜截面上的上边长；当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时取柱宽即塔吊宽度，2m ；b a —— 冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长；当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度即2+2*1.55=5.1m ；则a m =2+5.12=3.55jp ——扣除基础自重及上土重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大的地基土单位面积净反力；此处取值为183.87KN/m ² 176.2−16906.5×6.5=136.2, 136.2×1.35=183.87l A ——冲切验算时取用的部分基底面积。

塔吊基础验算

目录一、工程概况二、塔机型号及安装位置的确定三、塔吊基础形式的选择四、塔吊基础验算五、配筋详见使用说明书复印件一.工程概况XXXXXXXXXXXXXXXX在建工程位于XXXXXXXX东部，XXXXXXXX 南部，XXXXXXXX左侧，与XXXXXXXX相对，占地1.0926平方公里。

该工程的主体建筑由XXXXXXXX承建，承建的工程中，既包括一期的标志性建筑之一中央行政楼，还包括文化及交流中心、体育馆、体育场、生命与健康学院、科技学院等。

二.塔吊型号及安装位置的确定本工程由多栋建筑物构成，建筑物的用途、结构不一，为配合施工工期的同时确保塔吊安全运行，本工程需要13台塔吊，分别是体育场工程1台（1#塔吊，TC5613-6型），体育馆3台（2#、3#、4#塔吊，都是TC6010-6型），中央行政大楼2台（5#，TC6010-6型；6#，TC5613-6型），文化及交流中心3台（7#，TCT6012型；8#，TC6010-6型；9#，TC6010-6型），科技学院3台（10#，TC6010-6型；11#，TC5613-6型，12#，TC5613-6型），生命科学与健康学院（13#，TC6010-6型）。

其中，TC5613-6型、TC6010-6型塔吊生产厂家是长沙中联重工科技发展股份有限公司，TCT6012型塔吊生产厂家是广西建工集团建筑机械制造有限责任公司。

施工总平面布置图见附图1、2。

三.塔吊基础形式的选择本工程地基土为软弱土层，为满足塔吊对地基土承载力及变形的要求，确定塔吊基础采用桩基础承台。

基桩采用规格为φ500混凝土预制管桩4条，方形均匀分布，两桩轴心距沿X、Y轴方向是4.0m，单桩竖向承载力特征值R a=1750kN。

承台设计尺寸为5m×5m×1.3m，与塔吊基础节、管桩均匀布置。

塔吊基础布置图见附图3。

四. 塔吊基础验算依据《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程》（JGJ196-2010）和《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》（JGJ/T187-2009)，参考《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）、《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2002），对塔吊基础进行验算。

7527塔吊基础验算

fc --混凝土抗压强度设计值，查表得fc =16.70kN/m2；
h0 --承台的计算高度， h0 =1.55m。
=
0.033
s
811 .69 *106
1.0*16.7 *7500 *1950
*1950
=0.0017
=0.034
1 1 2*0.0017 =0.0017
=0.983
s
1
0.0017 2
101KN
1.3 塔吊基础初步选择（6.5m*6.5m*1.6m 的尺寸）
941.2KN
基础自重：
1.4 轴心荷载作用下工作状态：
非工作状态下：

1.5 单向偏心荷载作用下工作状态：
偏心距：
=
由于
非工作状态下：
偏心距：
=
1.6 双向偏心计算工作状态：
偏心距：
=
= =1.268 cos45=0.896 m
=109.5KPa；
=86 2.3KN.m 配筋计算：
s M /(1fcbh02 ) 1 (1 2s )1 / 2 s 1 / 2 As M /( s h0fy ) 式中， 1 --当混凝土强度不超过C50时， 1 取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，取为0.94,期间按线性内插法确定，取 1 =1.00；
1.1QTZ250(TCT7527-20)支腿固定式在不同臂长不同独立高度时的基础荷载
1.2 根据上述塔吊厂家提供参数可选（31.5 吊钩下高度米，起重臂 60 米）对应
本实际工程：
塔机参数表
载荷
倾覆力矩 (Mv)
水平力(Fh) 塔机重量(Fv)
工作状态 3666KNm
30.4KN
1239.1KN

塔吊桩基础验算doc

------------------------------------------------------------------------------- 独立桩承台设计 ZCT-1------------------------------------------------------------------------------- [ 计算条件 ]--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------桩基重要性系数: 1.000 承台底标高: -2.000(m)承台为 4桩承台第1种承台的混凝土强度等级： C40 承台钢筋级别: HRB400 配筋计算as = 50(mm)桩基沉降计算经验系数: 1.000确定压缩层深度时附加应力与自重应力比: 20.00%基础与覆土的平均容重: 20.000(kN/m3)承台尺寸参数e11(mm)2500e12(mm)2500L11(mm)2500L12(mm)2500A'(mm)1000H(mm)1500桩类型: 人工挖孔桩桩长 = 10.000(m) 桩直径 = 800(mm)桩的混凝土强度等级 = C35 单桩极限承载力标准值 = 1000.000(kN)承载力计算时：采用复合桩基承载力柱宽 = 2000, 柱高 = 2000(mm) 柱子转角 = 0.000(度) 柱的混凝土强度等级 = C35柱上荷载设计值:弯矩Mx = 7000.000(kN-m)弯矩My = 7000.000(kN-m)轴力N = 1326.000(kN)剪力Vx = 237.000(kN)剪力Vy = 237.000(kN)地面标高 = 0.000(m) 地下水标高 = -10.000(m)层号土类名称层厚重度饱和重度压缩模量承载力标frk风化侧阻力(m)(kN/m3)(kN/m3)(MPa)准值(kPa)(kPa)程度(kPa) 1粘性土 5.00018.000---10.00160.00------20.00 2粘性土 5.00018.000---10.00160.00------20.00 3粘性土 5.000---19.00010.00160.00------20.00[计算结果]一、桩竖向承载力验算:复合桩基极限承载力设计值 = 2352.955(kN)综合极限承载力效应系数 = 3.851桩心坐标 = 0.000,0.000(mm)在中心荷载作用下,桩顶全反力 = 919.500(kN)按规范公式(γ0 *N <= R) 计算, 承载力设计满足系数 :2.56>1.0 满足.在偏心荷载作用下：按规范公式(γ0 *Nmax <= 1.2*R) 计算桩号: 1, 桩顶全反力: 848.400(kN), 承载力设计满足系数 :3.33>1.0 满足.桩号: 2, 桩顶全反力: 2319.500(kN), 承载力设计满足系数 :1.22>1.0 满足.桩号: 3, 桩顶全反力: -480.500(kN), 桩受拉力, 不必验算冲切桩号: 4, 桩顶全反力: 990.600(kN), 承载力设计满足系数 :2.85>1.0 满足.二、承台受力计算:1. 各桩净反力(kN):__桩号01 _= 260.400(kN)__桩号02 _= 1731.500(kN)__桩号03 _= -1068.500(kN)__桩号04 _= 402.600(kN)_最大桩净反力: 1732(kN)2. 柱对承台的冲切:冲切验算: 柱宽2000 柱高 2000(mm)桩截面换算边长: 640(mm)柱冲切计算承台厚度h0: 1450(mm)冲切面参数:左右下上冲跨(mm) 1180.000_1180.000_1450.000_1450.000um (mm) 1725.000_1725.000_1590.000_1590.000冲跨比 0.814_ 0.814_ 1.000_ 1.000冲切系数 0.829_ 0.829_ 0.700_ 0.700抗冲切力(kN) 6674.372_6674.371_5197.404_5197.404总的抗冲切力: 23743.553(kN)总的冲切力(已乘重要性系数): 1326.000(kN) _柱对承台抗冲切的设计满足系数 17.906>1.0 满足. 3. 桩对承台的冲切:桩号 1 为角桩冲切面参数:左右冲跨(mm) 1180.000_1180.000冲跨比 0.814_ 0.814冲切系数 0.552_ 0.552抗冲切力: 4926.782(kN)冲切力(已乘重要性系数): 260.400(kN)抗冲切满足系数: 18.920桩号 2 为角桩冲切面参数:左右冲跨(mm) 1180.000_1180.000冲跨比 0.814_ 0.814冲切系数 0.552_ 0.552抗冲切力: 4926.782(kN)冲切力(已乘重要性系数): 1731.500(kN)抗冲切满足系数: 2.845桩号 3 为角桩冲切面参数:左右冲跨(mm) 1180.000_1180.000冲跨比 0.814_ 0.814冲切系数 0.552_ 0.552抗冲切力: 4926.782(kN)冲切力(已乘重要性系数): -1068.500(kN)桩受拉力, 不必验算冲切桩号 4 为角桩冲切面参数:左右冲跨(mm) 1180.000_1180.000冲跨比 0.814_ 0.814冲切系数 0.552_ 0.552抗冲切力: 4926.782(kN)冲切力(已乘重要性系数): 402.600(kN)抗冲切满足系数: 12.237所有桩:_角桩受拉力, 不必验算冲切4. 承台抗剪验算:剪切面 1剪切面坐标(mm): (3500,-2180)--(-3500,-2180)实际宽度: 7000.0 计算宽度b: 7000.0(mm)剪跨a: 1180.0(mm) 剪跨比λ: 0.814 剪切系数β*βhs: 0.832抗剪切力: 14432.547(kN)剪切力(已乘重要性系数): 1991.900(kN)抗剪切满足系数: 7.246剪切面 2剪切面坐标(mm): (2180,-3500)--(2180,3500)实际宽度: 7000.0 计算宽度b: 7000.0(mm)剪跨a: 1180.0(mm) 剪跨比λ: 0.814 剪切系数β*βhs: 0.832抗剪切力: 14432.547(kN)剪切力(已乘重要性系数): 2134.100(kN)抗剪切满足系数: 6.763剪切面 3剪切面坐标(mm): (3500,2180)--(-3500,2180)实际宽度: 7000.0 计算宽度b: 7000.0(mm)剪跨a: 1180.0(mm) 剪跨比λ: 0.814 剪切系数β*βhs: 0.832抗剪切力: 14432.547(kN)剪切力(已乘重要性系数): 665.900(kN)抗剪切满足系数: 21.674剪切面 4剪切面坐标(mm): (-2180,-3500)--(-2180,3500)实际宽度: 7000.0 计算宽度b: 7000.0(mm)剪跨a: 1180.0(mm) 剪跨比λ: 0.814 剪切系数β*βhs: 0.832抗剪切力: 14432.548(kN)剪切力(已乘重要性系数): 808.100(kN)抗剪切满足系数: 17.860_下边的抗剪验算的设计满足系数 7.246>1.0 满足._右边的抗剪验算的设计满足系数 6.763>1.0 满足._上边的抗剪验算的设计满足系数 21.674>1.0 满足._左边的抗剪验算的设计满足系数 17.860>1.0 满足.5. 局压验算:柱局压验算:不需要验算桩局压验算:不需要验算_柱对承台局压验算满足_桩对承台局压验算满足6. 受力计算结果_承台弯矩: _My= 3201.1(kN-m)_Mx= 2987.9(kN-m)_承台配筋(全截面): _Asx= 6814(mm2)_Asy= 6360(mm2)X向主筋配置: E14@150 (7235mm2,0.069%)>Asx=6814mm2满足 Y向主筋配置: E14@160 (6773mm2,0.065%)>Asy=6360mm2满足_抗冲切满足_抗剪切满足_柱局压满足_桩局压满足。