张拉方案及计算书
张拉计算书
张拉力及伸长值计算一、T梁张拉力及伸长值计算1、张拉控制顺序张拉顺序：50％N2→100％N3→100％ N2→100％ N12、张拉力计算抗拉强度标准值fpk=1860MPa ，张拉控制应力为αcon=0.75fpk，单股张拉控制力P=193.9KN（设计图提供）。
（1）、25米T梁各梁张拉控制应力为：边跨边梁3束Φj15.2mmN1=8P=8×193.9=1551.2KN N2=N3=9P=9×193.9=1745.1KN边跨中梁3束Φj15.2mmN1=7P=7×193.9=1357.3KNN2=N3=8P=8×139.9=1551.2KN中跨边梁3束Φj15.2mmN1=7P=7×193.9=1357.3KNN2=N3=8P=8×193.9=1551.2KN中跨中梁3束Φj15.2mmN1=6P=6×193.9=1163.4KNN2=N3=7P=7×193.9=1357.3KN（2）、30米T梁各梁张拉控制应力为：边跨边梁3束Φj15.2mmN1=11P=11×193.9=2132.9KNN2=N3=10P=10×193.9=1939KN边跨中梁3束Φj15.2mmN1=N2=N3=9P=9×193.9=1745.1KN中跨边梁3束Φj15.2mmN1=10P=10×193.9=1939KNN2=N3=9P=9×193.9=1745.1KN中跨中梁3束Φj15.2mmN1=9P=9×193.9=1745.1KNN2=N3=8P=8×193.9=1551.2KN3、伸长值计算（1）、计算公式Pp=P*[1-e-(kL+μθ)]/(k*L+μθ)=P*M ΔL= P p*L/A y*E p式中：ΔL——预应力筋理论伸长值，m；Pp——预应力筋的平均张拉力，N；L——从张拉端至计算截面孔道长度， m；AY——预应力筋截面面积，取140，mm2；E p ——预应力筋的弹性模量，MPa，由实验数据取Ep=1.98*105 MPa；P——预应力筋张拉端的张拉力，KN；θ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，rad；k——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取k=0.0015；μ——预应力筋与孔道壁的摩擦系数，μ取0.225；M——[1-e-(KL+μθ)]/(KL+μθ)。
张拉计算书
张拉计算书一、钢绞线的张拉预应力混凝土达到一定强度后拆除模板，砼强度达到100％后，穿钢绞线，用两端张拉法进行张拉，用标定好的千斤顶进行张拉，张拉两端同时进行，确保张拉时两端操作要一致。
①、张拉前的准备工作1）、梁体验收，混凝土强度达到100%后张拉。
穿束张拉前，对构件的质量，几何尺寸等进行检查，预留孔道用通孔器或压气、压水等方法进行检查。
构件端部预埋铁板与锚具和垫板接触处的焊渣，毛刺、混凝土残渣等清理干净。
2）、标定千斤顶油表读数，施工过程中定期检校，依据标定的曲线计算各张拉力对应的油表读数。
3）、穿入钢绞线：对加工好的钢绞线进行编号，钢绞线穿束时，将一端打齐套上穿束器，将穿束器的引线穿过孔道，然后向前拉动，直至两端均露出60cm 的工作长度，穿束后检查两端编号，防止钢绞线在孔道内交叉扭结。
②、预应力的张拉程序预应力钢绞线张拉顺序严格按照图纸要求进行张拉，千斤顶张拉作用线与预应力钢绞线的轴线重合一致。
钢绞线的张拉程序如下：0→15%σk →30%σk →50%σk →100σk →103σk (持荷2分钟) →锚固。
在张拉过程中15%、30%、50%、100%时必须有技术停留，其中15%停留目的是保证钢绞线均匀受力，同时量测其伸长；30%停留并量测其伸长的目的是推测30%已下的伸长量；50%停留是为了保证两端张拉同步进行；100%停留并量测其伸长量;103%时持荷2分钟能有效消除张拉过程中的各种应力损失；钢绞线的实际伸长量与理论伸长值的差值应控制在±6%以内，否则应暂停张拉，分析原因提出解决方案，待监理工程师审批后方可继续张拉。
实际伸长值按以下公式计算：△L=△L1+△L2(mm)△L1=100%的伸长值-15%的伸长值（mm）△L2=30%的伸长值-15%的伸长值（mm）③、张拉的操作步骤四人配备一套张拉顶，一人负责油泵，两人负责千斤顶，一人观测并记录读数，张拉按设计要求的顺序进行，并保证对称张拉。
40米T梁张拉计算书
40 米T 梁张拉计算书40米T梁中跨N1钢束伸长量计算............................................. 赧新资料推荐 .....................................钢绞线根数：n=7根 1、 张拉力计算 钢绞线强度：/?/= 1860^/钢绞线截面积：A* =(140+140+140)/3 = 140〃〃/ 钢绞线弹性模量：£ = (195 + 195 + 195)/3 = 195G/加张拉力：N = Rf x 0.75 x A. x /7 = 1860 x 0.75 x 140 x 7 = 1367.1KN 系数：k =0.0015、“ = 0.25x (m)0 (rad) kx+uO终点力(KN)AB 3.796 0 0.005694 0.994322 1359.34 BC 14.809 0.1653 0.063539 0.938438 1275.65 CD1.0450.0015680.9984341273.661367.1x3.796 1-0.9943 ------------------- x --------------- 7x140x195 0.00569r 1359.34x14.809 1-0.9384= ----------------------------- x ------------------ 7x140x195 0.063539AL = 0.0272+0.1021 + 0.0071=0.1364〃? N1 钢朿总伸长量：AL = 2x0.1364 = 0.2728/7?=0.0272m = 0.1021/??1275.7x1.045 1-0.9984 --------------------- x ----------------- 7x140x195 0.00157 = 0.0071/7? 2. 分段终点力计算40米T 梁中跨N2钢束伸长量计算钢绞线根数:n=7根 K 张拉力计算 钢绞线强度：1860/叨加张拉力：N = R h x 0.75 x A. x /? = 1860 x 0.75 x 140x 7 = 1367.1K)VA 系数：£=0・0015. “ = 0・25X (m)0 (rad) kx + uO终点力（KN ）AB 4.701 0 0.0070515 0.992973 1357.49 BC 10.966 0.15731 0.055776 0.945751 1283.85 CD3.9830.0059750.9940431276.201367.lx4.7011-0.9930 八八““x = 0.03339〃？ 7x140x195 0.00705r 1357.5x10.966 1-0.9458 门 = ------- x= 0.07569//?7x140x195 0.05577 “ 1283.9 x 3.983 1-0.9939 八AL r/) = ---------------------- x --------------- = 0.02685/z? 3 7x140x195 0.00598 AL = 0.03339 + 0.07569+0.02685 = 0.1360〃? N2 钢束总伸长量：AL = 2x0.1360 = 0.2720/7?钢绞线截而积: 140 + 140 + 1403=14O/77W 2钢绞线禅性模量:194+196+1983= \95Gpa2、分段终点力讣算最新资料推荐40米T 梁中跨N3钢束伸长量计算钢绞线根数：n=7根 1、 张拉力计算钢绞线强度：&"=1860廊a 系数：£ = 0.0015、“ = 0.25 钢绞线截而积：4=140〃〃/ 钢绞线弹性模量：E=\95Gpa 张拉力：N = R h x 0.75 x A. x /7 = 1860 x 0.75 x 140 x 7 = 1367.1KN•A2、 分段终点力计算x (m)0 (rad) kx + u0 c终点力（KN ）AB 2.844 0 0.00427 0.99574309 1361.28 BC &678 017443 0.05662 0.94494925 1286.341 CD 0.9145 0.13102 0.03413 0.96644855 1243.182 DE 0.9145 0.13102 0.03413 0.96644855 1201.472 EF6.2990.009450.990596001190.1731367.1x2.844 1-0.9957 八心代 x = 0.0205/H 7x140x195 0.00427r 1361.28 x 8.678 1-0.9450 门“ “ = x = 0.0600/??7x140x195 0.05662 人 r 1286.34x0.9145 1-0.9664 n 心盗tAL rn = ------------------------- x -------------- = 0.0061/z?7x140x195 0.03413「 1243.18x0.9145 1-0.9664 八““AL n . = ------------------------- x ------------------ = 0.00^9/7? 必 7x140x195 0.03413 “ 1201.47x6.299 1-0.9906 nnan/1AL.. = ------------------------- x ------------------ = 0.0394/n " 7x140x195 0.00945 AL = 0.0205 + 0.0600 + 0.0061 +0.0059 + 0.0394 = 0.1319 N3 钢束总伸长量：AL = 2 x 0.1319 = 0.2638mA切点——-C DE284.4切点1 切黑18&9 6293坚弯段867.840米T梁中跨N4钢束伸长量计算钢绞线根数：n=7根1、张拉力计算钢绞线强度：=1860^7 系数：k = 0.0015. ” = 0・25钢绞线截而积：4=140/7//7? 钢绞线弹性模量：E = \95Gpa张拉力：N = R b x 0.75 x A. x /? = 1860 x 0.75 x 140x 7 = 1367.1KNAx (m) 0 (rad) kx + uO终点力（KN）AB 1.504 0.0000 0.00226 0.99774654 1364.02BC 5.355 0.2159 0.06200 0.93988469 1282.02 CD1 0.0000 0.00150 0.99850112 1280.10DE 0.9145 0.1310 0.03413 0.96644855 1237.15 EF 0.9145 0.1310 0.03413 0.96644855 1195.64 FG 9.962 0.0000 0.01494 0.98516809 1177.911367.lxl.504 1-0.9977 八小心x = 0.0109〃？7x140x195 0.002261364.02 x 5.355 1-0.93988 门心“ x = 0.037 \m 7x140x195 0.062001282.02x1.0 1-0.9985 八心° x =0.0067/M 7x140x195 0.001501280.1x0.9145 1-0.9664 八八“ c x = 0.0060/w 7x140x195 0.03413^DE“1237.15x0.9145 1-0.9664 nAL* = ------------------------- x ------------------ = 0.0058w" 7x140x195 0.03413“1195.64X9.962 1-0.9852 八八“△L 阳= ---------------- x ------------------ = 0.061 Imu7x140x195 0.01494△L = 0.0109 + 0.0371 + 0.0067 + 0.0060+ 0.0058+ 0.0617 = 0.1282/H总伸长量:A = 2x 0.1282 = 0.2564/?/ 与设计伸长值差：25.64-25.80=-0.16cm40米T 梁边跨N1钢束伸长量计算钢绞线根数：n=9根 1、张拉力计算钢绞线强度：久"=1860/叨加系数：k =0.0015、w=0.25 钢绞线截而积：=140/H /??2钢绞线弹性模疑：E = \95Gpa张拉力：N = R b xO.75x A xn = 1860x 0.75 x 140x9 = 1757.7/CV〉A2、分段终点力计算.V (m)e(rad) kx+uO终点力(rad) kx + uO终点力 (KN)AB 4.868 00.00730 0.9927217U199510 0.00569 0.99432218 1747.72 BC 12.627 0」40778 0.05414 0.9473016#S90 0.16530.063540.9384379571640.13CD3.37 0 0.00506 0.99495' 761644.63“1757.7x4.868 1-0.9927 nnQ/1OQ= --------------------- x --------------- = 0.03483/H 9x140x195 0.00730“ 1744.91x12.627 1-0.9473 n nQ …Q AL 々.= ---------------- x -------------- = 0.08729/?? " 9x140x195 0.05414A r1652.96x3.37 1-0.9950 n 八“ ” AiLo = ---------------------- x --------------- = 0.0224加9x140x195 0.00506r 1757.7x3.796 1-0.9943 八AL F£ = ---------------------- x --------------- = 0.0272/??9x140x195 0.00569“ 1747.72x14.809 1-0.9384 八““AL,7) = ------------------------- x -------------- = 0.102 bn9x140x195 0.063541/48CI.9豈驾因E486.8 ■pA 1切点一 337 一「切扫............................................. 瑕新资料推荐 .....................................总伸长量: AL = 0.03483+0.08729+0.0224+0.0272+0.1021 =0.2738m 与设计伸长值差：2738-27.50=4). 12cm40米T 梁边跨N2钢束伸长量计算钢绞线根数：n=9根 1、张拉力计算钢绞线强度：^=1860^7 系数：&= 0.0015、” = 0・25 钢绞线截面积：观=140〃〃〃2 钢绞线弹性模量：E = \95Gpa张拉力：N = R h x 0.75 x A x /? = 1860x 0.75 x 140 x 9 = 1757.7KNJ A 2、分段终点力计算969/7竪穹股 赏烬 9781切以1i096总釘因 切啓卜 47r 1757.7x4.325 1-0.9935 门八“心AL = ------------------------- x -------------- = 0.03099/?/9x140x195 0.006491746.33x 9.697 1-0.95190 n i--------------------- x --------------- = 0.06791/M9x140x195 0.049291662.34 x 7.231 1-0.9892 w--------------------- x --------------- = 0.04869/779x140x195 0.010851757.7x4.701 1-0.9930 nnQQ/in x = 0.03340/rz 9x140x195 0.00705r 1745.35x10.966 1—0.9458 八AZ化= ---------------- x --------------- = 0.07570/w9x140x195 0.05578r1650.67 x2.55 1-0.9962 门门，心= --------------------- x -------------- = 0.01700/z?9x140x195 0.00383总伸长量：AL= 0.03099+0.06791 +0.04869+0.03340+0.07570+0.01700=0.2737m与设计伸长值差：27.37-27.40=-0.03cm40米T梁边跨N3钢束伸长量计算钢绞线根数：n=9根1、张拉力计算钢绞线强度：^=1860^ 系数：£=0.0015、“ = 0.25钢绞线截面积：A, =140〃“屛钢绞线弹性模量：E = \95Gpa张拉力：N =傀"x 0.75 x A* x ” = 1860x 0.75 x 140 x 9 = 1757.7KWX(m)e(rad)kx + uO)终為力0 (rad) kx + u6终点力(KN) AB 2.627 () 0.003941 0.99606)20 72(B49 0 0.004266 0.99574309 1750.22BC 7.082 0.142122 0.046154 0.95489f 3趴6SJ6S8 0.17443 0.056624 0.94494925 1653.87 CD 0.9145 0.131022 0.034127 0.96644》5JH 0.13102 0.034127 0.96644855 1598.38 DE 0.9145 0」31022 0.034127 0.96644* «0.13102 0.034127 0.96644855 1544.75EF 10.881 0 0.016322 0.98381( 9術53&24 0 0.005550 0.99446537 1536.20“1757.7x2.627 1-0.99607 nniQAn= ----------------------- x---------------- = 0.01860也9x140x195 0.00394r 1750.79x7.082 1-0.95490 门AL//C = ------------------------ x---------------- = 0.04932/9x140x195 0.04615“1671.82x0.9145 1-0.96645 八心盗“AL r/) = -------------------------- x ----------------- = 0.00612m9x140x195 0.003413“1615.73x0.9145 1-0.96645 nnn4.Q1AL n/ = -------------------------- x ----------------- = 0.00591/zz必9x140x195 0.003413“1561.52x10.881 1-0.98381 八“。
20米小箱梁张拉计算书_secret
20米小箱梁张拉计算书20米小箱梁，设计采用标准强度f pk=1860Mpa的高强低松弛钢绞线，公称直径15.2mm，公称面积Ag=140mm2，弹性模量Eg=1.95×105Mpa。
为保证施工符合设计要求，施工中采用油压表读数和钢绞线拉伸量测定值双控。
一、计算公式及参数1、预应力平均张拉力计算公式及参数：式中：P p-----预应力筋平均张拉力（N）；P-----预应力筋张拉端张拉力（N）；X-----从张拉端至计算截面的孔道长度（m）；Θ-----从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）；K------孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取0.001；μ------预应力筋与孔道壁的摩擦系数，取0.22、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数：∆L=P p L/（A p E p）式中：P p-----预应力筋平均张拉力（N）；L------预应力筋的长度（mm）；A p------预应力的截面面积，取140mm2；E p------预应力筋的弹性模量，取1.95×105；二、伸长量计算1、N1束一端的伸长量：P=0.75×1860×140=195300NX直=15.24m；X曲=4.51mΘ=5.1718×2×3.14/180=0.1805radKX(曲)+μΘ=0.001×3+0.2×0.1805=0.0391P p=195300×（1-e-0.0391）/0.0391=191531.17N∆(曲)=P p L/（A p E p）=191531.17×4.51/（195000×140）=31.64mm∆(直)=P p L/（A p E p）=191531.17×15.24/（195000×140）=106.92mm ∆(曲)+∆(直)=138.56mm与设计比较：（138.56-134.1）/134.1=3.33%2、N2束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力：P=0.75×1860×140=195300NX直=16.147m；X=3.58mΘ=4.1065×2×3.14/180=0.1433radKX(曲)+μΘ=0.001×3+0.2×0.1433=0.0317P p=195300×（1-e-0.0317）/0.0317=192236.95N∆(曲)=P p L/（A p E p）=192236.95×3.58/（195000×140）=25.21mm∆(直)=P p L/（A p E p）=192236.95×16.147/（195000×140）=113.70mm ∆(曲)+∆(直)=138.91mm与设计比较：（138.91-134.6）/134.6=3.2%3、N3束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力：P=0.75×1860×140=195300NX直=14.761m；X=4.94mΘ=0.9448×2×3.14/180=0.033radKX(曲)+μΘ=0.001×3+0.2×0.033=0.0096P p=195300×（1-e-0.0096）/0.0096=194365.55N∆(曲)+∆(直)=P p L/（A p E p）=192236.95×19.701/（195000×140）=138.73mm与设计比较：（138.73-135.9）/135.9=2.08%4、N4束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力：P=0.75×1860×140=195300NX直=14.761m；X=4.94mΘ=0.9448×2×3.14/180=0.033radKX(曲)+μΘ=0.001×3+0.2×0.033=0.0096P p=195300×（1-e-0.0096）/0.0096=194365.55N∆(曲)+∆(直)=P p L/（A p E p）=192236.95×19.701/（195000×140）=138.73mm与设计比较：（138.73-135.9）/135.9=2.08%二、张拉时理论伸长量计算：（一）计算参数：K------孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取0.001；μ------预应力筋与孔道壁的摩擦系数，取0.2；A p------预应力的截面面积，取140mm2；E p------预应力筋的弹性模量，取1.95×105；锚下控制应力：σK=1395Mpa；单根钢绞线张拉端的张拉控制力：P=0.75×1860×140=195300N千斤顶计算长度：36cm工具锚长度：施工控制应力与压力表的关系：表43931107（对应千斤顶10#）：Y=0.0208x-0.2822表43471107（对应千斤顶10#）Y=0.0211x-0.24表42331107（对应千斤顶14#）Y=0.0208x-0.1356表43941107（对应千斤顶14#）Y=0.021x-0.4式中：y-压力表读数（Mpa）；x-千斤顶压力（KN）线性方程y=0.0211x-0.24 y=0.0208x-0.2822 y=0.021x-0.4y=0.0208x-0.1356控制力10#顶43471107 10#顶43931107 14#顶4394110714#顶4233110710%Nk N1：x=78.12 1.41 1.34 1.24 1.08N2：x=78.12 1.41 1.34 1.24 1.08 N3：x=58.59 1.00 0.94 0.83 1.08 N4：x=58.59 1.00 0.94 0.83 1.0820%Nk N1：x=156.24 3.06 2.97 2.88 3.11 N2：x=156.24 3.06 2.97 2.88 3.11 N3：x=117.18 2.23 2.16 2.06 2.30 N4：x=117.18 2.23 2.16 2.06 2.30100%Nk N1：x=781.2 16.24 15.97 16.01 16.11 N2：x=781.2 16.24 15.97 16.01 16.11 N3：x=585.9 12.12 11.90 11.90 12.05 N4：x=585.9 12.12 11.90 11.90 12.05103%Nk N1：x=804.636 16.74 16.45 16.50 16.60 N2：x=804.636 16.74 16.45 16.50 16.60 N3：x=603.477 12.49 12.27 12.27 12.42 N4：x=603.477 12.49 12.27 12.27 12.42。
预应力张拉计算书(范本)
预应力张拉计算书(范本)预应力张拉计算书(范本)1. 引言本文档旨在对预应力张拉计算进行详细说明，以确保计算准确性和安全性。
2. 术语定义在本文档中，以下术语被定义如下：- 预应力张拉：通过施加预应力力量，使混凝土构件产生预压应力，以增强其承载能力和抗裂性能的过程。
- 预应力力量：通过张拉预应力筋或压制预应力筋所施加的力量。
- 预应力筋：用于施加预应力力量的钢筋。
- 预应力锚固端：将预应力筋锚固在混凝土中的部位。
- 拉伸长度：预应力筋在锚固端至张拉端的拉伸长度。
- 张拉端：预应力筋的一端，用于施加预应力力量。
- 引伸载荷：施加在预应力筋上的力量。
3. 设计要求在进行预应力张拉计算前，需要满足以下设计要求：- 构件尺寸和几何形状符合设计规范。
- 张拉力计算符合设计规范。
- 预应力筋的保护层和锚固长度符合设计规范。
- 构件的预应力张拉布置符合设计规范。
4. 计算输入参数进行预应力张拉计算时，需要输入以下参数：- 构件的尺寸和几何形状。
- 预应力筋的数量、直径和强度等级。
- 构件的材料参数，如混凝土强度等。
5. 张拉力计算通过施加预应力力量，预应力筋将被拉伸，产生一定的张拉力。
张拉力的计算公式如下：张拉力 = 引伸载荷 / 预应力筋的截面积6. 锚固长度计算预应力筋需要足够的锚固长度，以保证其在锚固段不滑动并能传递预应力力量。
锚固长度的计算需要考虑预应力筋的直径和混凝土的强度等因素。
7. 考虑其他因素在进行预应力张拉计算时，还需考虑以下因素：- 混凝土的抗裂性能。
- 预应力筋的损失。
- 预应力力量的施加方式和顺序。
8. 结论通过对预应力张拉计算的详细说明，我们可以确保计算的准确性和安全性。
附件:（在此处添加相关附件）法律名词及注释：1. 预应力：指在施工或制造过程中，施加力量于构件以减小约束应力并增加预先应变的作用。
2. 混凝土强度：指混凝土材料所能承受的最大压缩力。
3. 抗裂性能：指混凝土构件在受力后能够有效防止或减轻裂缝的产生和扩展的能力。
钢绞线张拉计算书
工程预制预应力空心板预应力控制计算书编制：审核：日期：2008年3月14日钢绞线张拉计算书一、计算依据：1、根据九江市计量所对千斤顶和油压表的标定结果得出对应的回归方程式：y i=0.2245x i-0.71式中：y i表示压力表示值（Mpa）x i表示千斤顶压力（KN）2、设计要求：⑴ 270级Фj15.2钢绞线强度标准值f ptk=1720MPa⑵张拉控制应力σcon=0.75f ptk=1290MPa二、张拉程序：按0 20%σcon 40%σcon 103%σcon持荷5min 锚固的单根张拉程序进行张拉。
1、当张拉20%σcon=20%×1290=258MPa时：对应张拉力：F1= A×20%σcon=1.4×10-4×258×106=36.12KN对应油压表读数：y i=0.2245x i-0.71=0.2245×36.12-0.71=7.4MPa对应伸长值：ΔL1=F1×L/ A×E=36.12×148.1/1.4×1.95×105=19.6cm 2、当张拉40%σcon=40%×1290=516MPa时：对应张拉力：F2= A×30%σcon=1.4×10-4×516×106=72.24KN对应油压表读数：y i=0.2245x i-0.71=0.2245×72.24-0.71=15.5MPa对应伸长值：ΔL2=F2×L/ A×E=72.24×148.1/1.4×1.95×105=39.2cm 3、当张拉103%σcon=103%×1290=1328.7MPa时：对应张拉力：F3= A×103%σcon=1.4×10-4×1328.7×106=186.02KN对应油压表读数：y i=0.2245x i-0.71=0.2245×186.02-0.71=41.05MPa对应伸长值：ΔL3=F3×L/A×E=186.02×148.1/1.4×1.95×105=100.9cm 总伸长值：ΔL=2×（ΔL2-ΔL1）+（ΔL3-ΔL2）=100.9cm。
20米箱梁张拉计算书
20米箱梁张拉计算说明一、预应力张拉计算说明根据***公路工程项目施工设计图纸，结合《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011提供的张拉计算公式进行张拉计算。
采用平均张拉法，计算箱梁主体钢束张拉力和预应力筋理论伸长值。
1、计算参数确定：采用符合GB/T 5224-2003标准的低松弛高强度预应力钢绞线，结构1*7-15.2-1860-GB/T5224-2003。
单根钢绞线直径为15.2mm，钢绞线公称面积为140mm2，标准强度为1860ＭＰａ，弹性模量Eg=1.9687×105MPａ,U＝0.25，K＝0.0015。
钢绞线张拉锚下控制应力为σｃｏｎ＝1395 MPａ。
钢筋回缩和锚具变形为6mm（一端）。
二、连续端箱梁张拉计算1）钢束Ｎ１钢绞线：Ay＝4×140＝560mm2，L＝AB+BC+CD=7.034+2.879+0.537=10.45m。
钢束的张拉力a、张拉力的计算：ΡA=σk×Ay×n×1/1000=1395×1×560×1/1000=781.2ＫNΡB= P A=781.2ＫNΡC=ΡB*[1-e-(Kx+μθ)]/(Kx +μθ)μ＝0.25，k＝0.0015，θ＝0.095993109rad ,x=2.879ΡC=766.193ＫNb、伸长值的计算：△L AB=ΡA *L/Ay*Eg=50.321mm△L BC=ΡC *L/Ay*Eg=20.493mm△L CD=``````ΡC *L/Ay*Eg=3.768mm理论伸长值L＝2(△L AB +△L BC +△L CD )=149.16mm伸长值=理论伸长值+ 回缩量=149.16+12=161.16mm2）钢束Ｎ2钢绞线：Ay＝4×140＝560mm2，L＝AB+BC+CD=5.573+2.879+2.015=10.467m。
钢束的张拉力a、张拉力的计算：ΡA=σk×Ay×n×1/1000=1395×1×560×1/1000=781.2ＫNΡB= P A=781.2ＫNΡC=ΡB*[1-e-(Kx+μθ)]/(Kx +μθ)μ＝0.25，k＝0.0015，θ＝0.095993109rad ,x=2.879ΡC=767.032ＫNb、伸长值的计算：△L AB=ΡA *L/Ay*Eg=39.869mm△L BC=ΡC *L/Ay*Eg=20.515mm△L CD=ΡC *L/Ay*Eg=14.153mm理论伸长值L＝2(△L AB +△L BC +△L CD )=149.08m伸长值=理论伸长值+ 回缩量=149.08+12=161.08mm3）钢束Ｎ3钢绞线：Ay＝3×140＝420mm2，L＝AB+BC+CD=7.901+0.733+1.716=10.35m。
30米箱梁张拉计算书
30米箱梁张拉计算书30米箱梁张拉计算书30米预制箱梁张拉计算方案本标段30米预制箱梁正弯矩预应力钢束共有N1、N2、N3 、N4各2束，设计锚下张拉控制应力：σcon=1860×0.75=1395MPa。
按设计要求箱梁砼强度达到设计强度的90%后方可张拉，并采用两端对称张拉，张拉程序为：初应力σ拉顺序为N1、N3、N2、N4。
二、预应力钢束张拉力计算1、经咨询设计单位，因设计图中张拉控制应力已经考虑了预应力损失，故张拉力按公式:Fn=σcon×A×n2min）锚固，张进行计算，如下：中跨箱梁N1 钢束锚下张拉力：F1=σcon×A×n=1395 MPa×140㎜2×4 =781.2KN其中：A为每根预应力钢绞线的截面积；n为同时张拉的预应力钢绞线的根数； F为钢绞线锚下张拉力。
其余钢束张拉力计算同N1，各钢束张拉力如下表：中跨30米箱梁预应力钢束张拉力计算明细表（表一）边跨30米箱梁预应力钢束张拉力计算明细表（表二）三、压力表读数计算本桥采用150吨千斤顶进行张拉，经校验：编号为1#千斤顶对应的压力表编号为2766,2786，校准方程分别为P=0.031F-0.10862, P=0.0307F-0.20642。
故中跨箱梁N1钢束采用1#千斤顶张拉时的压力表度数分别为： 1）压力表编号为2766：P1=0.031P-0.10862=0.031×781.2-0.10862=24.1 MPa 2）压力表编号为2786：P2=0.0307F-0.20642=0.0307×781.2-0.20642=23.8MPa编号为2#千斤顶对应的压力表编号为1962,2784，校准方程分别为P=0.0309F-0.10358, P=0.0314F-0.14642。
其余钢束压力表读书计算同N1，压力表度数详见下表：(中跨30米箱梁)（表三）预应力钢束10%б张拉力所对应的压力表度数明细表(中跨30米箱梁)（表四）预应力钢束20%б张拉力所对应的压力表度数明细表(中跨30米箱梁)（表五）(边跨30米箱梁)（表六）预应力钢束10%б张拉力所对应的压力表度数明细表(边跨30米箱梁)（表七）预应力钢束20%б张拉力所对应的压力表度数明细表(边跨30米箱梁)（表八）三、理论伸长量的复核计算 1、预应力钢束的平均张拉力计算因本标段内的箱梁梁长变化较大，故采用设计图纸中的标准梁长进行钢绞线平均张拉力的计算，首先要计算出钢束的锚下张拉力，然后采用如下公式计算钢束的平均的张拉力：预应力平均张拉力计算公式及参数：式中：Pp=P［1- e-(kx+uθ)］/( kx+uθ) Pp-----预应力筋平均张拉力（N）； P-----预应力筋张拉端张拉力（N）； X-----从张拉端至计算截面的孔道长度（m）；θ-----从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）； K------孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取0.0015；μ------预应力筋与孔道壁的摩擦系数，取0.23 故30米中跨箱梁的平均张拉力计算如下：由设计图纸可知：K=0.0015，μ=0.23，X取14.7m；N1、 N2、 N3钢束θ为7.5°，弧度为0.1308 ，N4钢束θ为1.4°，弧度为0.0244。
预应力张拉计算书(例范本)
预应力张拉计算书(例范本)本合同段采用国标φs15.24(GB/T5224-2003)的预应力钢绞线，标准强度为Rby=1860MPa，低松驰。
跨度为30m的T梁和25m的箱梁均采用Φs15.24mm钢绞线。
预应力筋张拉采用千斤顶油压标示张拉力和伸长值双控施工。
预应力钢绞线的张拉在预制梁的预应力损失参数方面，纵向预应力钢绞线波纹管摩阻系数为0.26，孔道偏差系数为0.003，钢束松弛预应力损失根据张拉预应力为1302MPa取为△=0.025，锚具变形与钢束回缩值（一端）为6mm；横向预应力钢绞线波纹管摩阻系数为0.26，孔道偏差系数为0.003，钢束松弛预应力损失为△=0.025，锚具变形与钢束回缩值（一端）为6mm；竖向预应力钢绞线波纹管摩阻系数为0.35，孔道偏差系数为0.003，钢束松弛预应力损失为△=0.05，锚具变形与钢束回缩值（一端）为1mm。
预应力材料方面，纵横向预应力束采用公称直径为Φ=15.24（7Φ5），抗拉标准强度f=1860MPa的高强度低松弛钢绞线；柔性吊杆采用27根Φ15.2环氧喷涂钢绞线组成，fpk=1860MPa；竖向预应力采用Φ25高强精扎螺纹粗钢筋。
锚具方面，纵向预应力采用OVM15-9型锚具锚固，横向预应力束采用OVMBM15-3（BM15-3P）、OVMBM15-4（BM15-4P）型锚具，竖向预应力采用JLM-25型锚具锚固；吊杆采用GJ15-27型锚具。
在设计伸长量方面，预应力平均张拉力的计算公式为Pp=(p1-e)/(kx+μθ)，其中Pp为预应力筋平均张拉力，p为预应力筋张拉端的张拉力，x为从张拉端至计算截面的孔道长度，θ为从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和，k为孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数，取0.002，μ为预应力筋与孔道壁的摩檫系数，取0.14.预应力筋的理论伸长值计算公式为Δl=ppl/(AEp)，其中Δl为预应力筋的理论伸长值，l为预应力筋的长度，A为预应力筋的截面积，Ep为预应力筋的弹性模量。
锚索张拉计算书
****高速公路第***合同段里程桩号： **～*** 锚索张拉计算书编制：复核：审核：***有限公司***合同段项目经理部锚索张拉计算书1.编制依据1.1《***合同段两阶段施工图设计》；1.2《公路路基施工技术规范》（JTG F10-2006）；1.3《公路工程质量检验评定标准》（土建工程）（JTGF80/1-2004）；1.4其他现行法律、法规、标准等。
2.工程简介**合同段主线共设置锚索框架梁三处，设计每束6根钢绞线，锚索钢束采用符合国标《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T5224-2003）标准的低松弛高强度钢绞线，公称直径为15.24㎜，截面积140mm²，抗拉强度标准值f pk=1860MPa，弹性模量E p=1.95×105MPa。
预应力钢绞线设计吨位650KN，控制张拉力为设计的1.05～1.1倍，即最大控制张拉力为715KN。
待混凝土强度达到设计强度的80％并且混凝土养生时间达到7天后方可进行张拉。
所有钢束均采用单根单端张拉，则单根钢绞线控制张拉力为δK=119.17KN，千斤顶工作长度按0.35m计算。
张拉顺序：0→0.1δK（初应力值作延伸量的标记）→0.3δK（测延伸量）→1.0δK（持荷5分钟、测延伸量）→δ锚固。
3.张拉设备⑴25t千斤顶二台；⑵压力表一只；⑶千斤顶回归方程：y=0.2156x-0.4（其中y表示油表读数，x表示张拉力）。
4.计算公式及参数预应力筋的理论伸长值计算公式及参数：△L=P P×L/（A P×E P）式中：P P—预应力筋张拉力（N）；L —预应力筋的长度（mm）（自由长度+实际工作长度）；A P—预应力筋的截面面积（mm2），取140mm2；E P—预应力筋的弹性模量（N/mm2），取1.95×105N/mm2。
①当张拉力δ=0.1δK=11.917KN时，油表读数为y=0.2156x-0.4=2.2MPa；②当张拉力δ=0.3δK=35.751KN时，油表读数为y=0.2156x-0.4=7.3MPa；③当张拉力δ=1.0δK=119.17KN时，油表读数为y=0.2156x-0.4=25.3MPa；预应力筋张拉伸长量见附件。
T梁预应力张拉计算书
30m T梁张拉计算书编制人：审核人：批准人：重庆渝北至长寿高速公路YCTJ10合同段项目经理部二0一八年七月重庆渝北至长寿高速公路YCTJ10合同段预应力张拉伸长量及千斤顶油表计算一、张拉施工方案预应力钢绞线采用高强度低松弛钢铰线，fpk=1860Mpa，公称直径d=，公称面积Ay=139mm2，弹性模量Ey=×105Mpa。
锚具M15-7型、M15-8型、M15-9型、M15-10型系列整套锚具，管道成孔采用金属波纹管。
进场的所有锚具及钢绞线必须按规范要求进行抽检。
锚具、钢绞线必须有厂方提供的质量说明书和出厂时间，其性能和质量必须符合现行国家标准GB/T14370的规定。
钢铰线要防止生锈和影响水泥粘结的油污。
1、钢铰线采取专用人工单根穿入，下料采用砂轮切割机按实际张拉长度下料。
穿钢绞线过程中排技术全程旁站，检查每根钢绞线穿入情况。
2、预应力张拉前先试压同条件养护砼试件，主梁达到设计强度85%以上且养护龄期不小于7天方可张拉，钢束张拉时应两端对称、均匀张拉，并观察梁底起拱及侧弯情况，张拉前先对张拉千斤顶进行校核。
张拉顺序为：F2 50%→F3 100%→F2 100%V→F1 100%。
张拉时实行双控，理论伸长量与实际伸长量相差应控制在-6%～+6%之间，否则应分析原因或重新张拉。
张拉严格控制滑丝和断丝，不能超过规范要求。
切割后预应力筋的外露长度不得小于30mm，且不小于倍预应力筋直径。
锚具应采用封端混凝土保护，当需长期外露时，应采取防止锈蚀的措施。
48小时内必须压浆。
张拉时做好详细的施工记录。
二、预应力束伸长量量测及回缩量量测方法本项目预制梁后张拉采用智能系统张拉，预应力筋的伸长量采用测量千斤顶活塞伸长值得方式进行量测技术参数：单根钢绞线直径：ΦS=B=1860Mpa标准强度：RY锚下控制应力：=1395Mpa=139mm2钢绞线面积：AP弹性模量：E=P预应力管道摩擦系数：μ=预应力管道偏差系数：K=钢筋、锚具回缩：6mm(设计理论）（一）伸长量的计算1、单根张拉力P=1395×139/1000=2、节段平均应力PX=［P(1-e-（KX+μθ））］/（kx+μθ）3、节段张拉伸长量△LX =PPLX/（APEP）4、总伸长量为∑LX（二）、千斤顶数量值计算示例（单端计算）1、设备规格（YCW250）；校准方程Y=+；Y为压力值（MPa），X为力值（KN）；X=F=股Y=P=+1、张拉阶段显值计算（钢绞线为7股）张拉控制应力P=1395×139*8=张拉力为控制应力的10%时油压表读数：Y10%=7×××10%+=张拉力为控制应力的20%时油压表读数：Y20%=7×××20%+=张拉力为控制应力的50%时油压表读数：Y50%=7×××50%+=张拉力为控制应力的100%时油压表读数：Y100%=7×××100%+=2、张拉阶段显值计算（钢绞线为8股）张拉控制应力P=1395×139*8=张拉力为控制应力的10%时油压表读数：Y=8×××10%+10%=张拉力为控制应力的20%时油压表读数：=8×××20%+Y20%=张拉力为控制应力的50%时油压表读数：=8×××50%+Y50%=张拉力为控制应力的100%时油压表读数：=8×××100%+Y100%=3、张拉阶段显值计算（钢绞线为9股）张拉控制应力P=1395×139*9=张拉力为控制应力的10%时油压表读数：=9×××10%+Y10%=张拉力为控制应力的20%时油压表读数：=9×××20%+Y25%=张拉力为控制应力的50%时油压表读数：Y=9×××50%+50%=张拉力为控制应力的100%时油压表读数：Y=9×××100%+100%=4、张拉阶段显值计算（钢绞线为10股）张拉控制应力P=1395×139*10=张拉力为控制应力的10%时油压表读数：Y=10×××10%+10%=张拉力为控制应力的20%时油压表读数：=10×××20%+Y20%=张拉力为控制应力的50%时油压表读数：=10×××50%+Y50%=张拉力为控制应力的100%时油压表读数：=10×××100%+Y100%=30mT梁张拉对应油表读数见下表油表读数计算表（一）油表读数计算表（二）油表读数计算表（三）油表读数计算表（四）。
张拉方案及计算书
张拉方案及计算书一、预应力筋下料1．预应力筋的下料长度应通过计算确定，计算时应考虑结构的孔道长度或台座长度、锚夹具厚度、千斤顶长度、焊接接头或镦头预留量。
冷拉伸长值，弹性回缩值，张拉伸长值和外露长度等因素。
钢丝束两端采用镦头锚具时，同一束中各根钢丝下料的相对差值，当钢束长度小于或等于20m时，不宜大于1/3000；当钢丝束长度大于20m时，不宜大于1/5000；且不大于5mm。
长度不大于6m的先张结构，当钢丝成组张拉时，同组钢丝下料长度的相对时差值不得大于2mm。
2．钢丝、钢绞线、热处理的钢筋、冷处理的钢筋、冷拉IV级钢筋、冷拔低炭钢丝及精轧螺纹钢筋的切断，宜采用切断机或砂轮锯，不得采用电弧切割。
二、机具及设备施加预应力所用的机具设备及仪表应由专人使用和管理，并应定期维护和检验。
千斤顶与压力表应配套校验，以确定张拉力与压力表之间的关系曲线，校验应在经主管部门授权的法定计量技术机构定期进行。
张拉机具设备应与锚具配套使用，并在进场时进行检查和校验。
对长期不使用的张拉机具设备，应在使用前进行全面校验。
使用期间的校验期限应视机具设备的情况确定，当千斤顶使用超过6个月或200次或在使用过程中出现不正常现象或检修以后应重新校验。
弹簧测力计的检验期限不宜超过2个月。
三、施加预应力的准备工作1．对力筋施加预应力之前，必须完成或检验以下工作：①施工现场应具备经批准的张拉程序和现场施工说明书。
②现场已有具备预应力施工知识和正确操作的施工人员。
③锚具安装正确，对后张构件，混凝土已达到要求的强度。
④施工现场已具备确保全体操作人员和设备安全的必要的预防措施。
2．实施张拉时，应使千斤顶的张拉力作用线与预应力筋的轴线重合一致。
四、张拉应力控制1．预应力筋的张拉控制应力就符合设计要求，当施工中预应力筋需要超张拉或入锚圈口预应力损失时，可设设计要求提高5%，但在任何情况下不得超过设计规定的最大张拉控制应力。
2．预应力筋采用应力控制方法张拉时，应以伸长值进行校核，实际伸长值与理论伸长值的差值应符合设计要求，设计无规定时，实际伸长值与理论伸长值的差值应控制在6%以内，否则应暂停张拉，请查明原因并采取措施予以调整后，方可继续张拉。
张拉计算书
一、材料及性能低松弛钢绞线∮j15.24，产地：天津圣特，Ag=140mm2，E=1.95×105Mpa，Ryb=1860Mpa。
二、张拉力计算1、锚下控制应力：0.75Ryb=1395Mpa，2、单根钢绞线张拉力：Nk=0.75Ryb×Ay=1395×140=195.3KN3、5束时的控制力为：195.3×5=976.5 KN4、7束时的控制力为：195.3×7=1367.1 KN5、9束时的控制力为：195.3×9=1757.7 KN三、施工控制应力与压力表的关系：1、不同阶段的张拉力值：10%NK时：5束张拉力为：0.1×195.3×5=97.65KN7束张拉力为：0.1×195.3×7=136.71KN9束时张拉力：0.1×195.3×9=175.77KN20%NK时：5束张拉力为：0.2×195.3×5=195.3KN7束张拉力为：0.2×195.3×7=275.22KN9束时张拉力：0.2×195.3×9=351.54KN2、张拉力与压力表的关系（附检测报告）1#千斤顶线性方程：y=-0.0409+0.0279N（y为压力表读数Mpa、N为试验机读数KN）四、伸长量计算张拉时采用张拉力与伸长量双控，伸长量从千斤顶油缸量取△L=△L1+△L2△L1：从10%张拉力到锚固时的伸长量△L2：20%张拉力时的伸长量-10%张拉力时的伸长量最后的伸长量为两个千斤顶伸长量相加之和。
具体操作如下：①安装好两个千斤顶后，同时张拉到10%的力，量油缸伸长L1②继续张拉到20%的力，量油缸伸长L2③继续张拉到100%的力，量油缸伸长L3④△L2=L2-L1△L1=L3-L1△L=△L1+△L2=L2-L1+L3-L1=L2-L3+2L1五、质量控制当实际伸长量与设计伸长量差值在±6%以内符合设计要求，当实际伸长量与设计伸长量差值超过±6%时，应停止张拉，找出原因后再进行张拉。
负弯矩张拉计算书
负弯矩张拉计算书一、张拉力的计算负弯矩钢绞线采用φs15.2mm高强度低松弛钢绞线，抗拉强度标准值为f pk=1860Mpa，张拉控制应力为σcon=0.75f pk=1395Mpa，单股张拉控制力P=193.9KN。
则负弯矩预应力筋的张拉力为P4=P×4=193.9×4=775.6KN，负弯矩钢绞线截面面积为A=139×4=556 mm2,。
二、张拉顺序按照设计要求：预应力钢束应两端对称、均匀张拉，采用张拉力和引伸量双控。
负弯矩张拉程序：T1、T 2、T 3张拉程序为0 →0.1 P→0.2 P→P（持荷5min）→锚固。
或T1、T 2、T 3张拉程序为0 →0.1 P4→0.2 P4→P4（持荷5min）→锚固。
三、实际预应力张拉计算1.单股张拉控制力P=193.9KN，整束张拉控制力P4=775.6KN2.张拉程序T1、T 2、T 3张拉程序为0 →0.1 P→0.2 P→P（持荷5min）→锚固。
或T1、T 2、T 3张拉程序为0 →0.1 P4→0.2 P4→P4（持荷5min）→锚固。
3.单股张拉对应油表读数①千斤顶编号：303，压力表编号：1224线性回归方程：P=4.5238D-3.5375②千斤顶编号：304，压力表编号：1256线性回归方程：P=4.5060D-1.82144.整束张拉对应油表读数①千斤顶编号：301，压力表编号：1276线性回归方程：P=21.3155D+1.1071②千斤顶编号：302，压力表编号：1238线性回归方程：P=20.9742D+13.57145.实测伸长量的计算对称张拉，保康、宜昌端量测值分别用x、y表示：T1、T 2、T 3对应10%P、20%P、100%P为x10、y10；x20、y20；x100、y100。
实测伸长量ΔL实=（x100+y100）-（x10+y10）+（x20+y20）-（x10+y10）=（x100+y100）+（x20+y20）-2（x10+y10）复核：|ΔL实-ΔL设|≤±6%ΔL设6.设计伸长量（一端）T1设计伸长量：78/0.9=86.7mmT 2设计伸长量：53/0.9=58.9mmT 3设计伸长量：36/0.9=40.0mm四、负弯矩预应力施工要求1. 负弯矩预应力锚具采用M15-4，张拉采用无线张拉仪，管道压浆采用C50水泥浆。
13m空心板梁预应力张拉计算书
13m空心板梁预应力张拉计算书漳州台商投资区奥特莱斯大道工程后张法13m空心板梁预应力张拉方案及计算书中铁二局奥特莱斯大道项目部2014-6-18目录一、张拉条件............................................... 错误!未定义书签。
二、张拉方法............................................... 错误!未定义书签。
三、张拉程序............................................... 错误!未定义书签。
四、锚具、钢绞线........................................... 错误!未定义书签。
五、钢绞线的穿束........................................... 错误!未定义书签。
六、千斤顶、油表........................................... 错误!未定义书签。
七、张拉操作............................................... 错误!未定义书签。
八、实际伸长量的计算和测量 (1)九、伸长率的计算 (1)十、预应力钢束的封头 (1)十一、施加预应力的注意事项 (1)十二、根据标定报告计算出压力表读数和张拉力对照表 (1)十三、钢绞线伸长量计算 (4)十四、孔道压浆 (5)十五、安全措施 (6)十六、预应力施工人员和机具统计表 (6)底。
梁端张拉工每张拉到整数时举手示意保持两端千斤顶力争同步工作。
八、实际伸长量的计算和测量初应力数值到达后，应在预应力钢束的两端精确的标以记号，预应力钢束的伸长量从记号起量，张拉力和伸长量的读数应在张拉过程中分阶段读出。
△L=△L1+△L2；△L1----从初始拉力至最大张拉力之间的实际伸长量；△L2----初始拉力以下推算伸长量（相邻级的伸长度）；九、伸长率误差的计算（实测伸长量-理论伸长值）/理论伸长值×100%，张拉过程中该误差应小于6%。
张拉计算书
20米空心板梁张拉计算书一、钢束理论伸长值计算公式P P=P*(1-e-(kl+uθ))/(kl+uθ)ΔL= P P*L/(A y*E g)其中:ΔL—预应力钢束理论伸长值，cm；P P—预应力钢束的平均张拉力，N；P —预应钢束张拉端的张拉力，N；L—从张拉端至计算截面孔道长度，（应考虑千斤顶工作长度及设计图纸对不同梁板在曲线段的参数X值。
）Ay—预应力钢束截面面积，mm2；Eg—预应力钢束弹性模量，MPa；θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，rad；K—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数；μ—预应力钢束与孔道壁的摩擦系数；二、材料与设备（一）材料：主要是钢绞线，其标准必须是设计提出的ASTM416-90，标准强度,Φs15.24mm。
每批材料均要送检，要有试验检验证书，其结果要达到设计标准。
（二）设备设备主要是千斤顶油表，根据设计图纸要求，选用OVM15系列锚具，和YCW250B型选千斤顶，以及配套的ZB2X2/500型电动油泵。
2、选用油表。
根据20米空心板梁设计图纸要求，该类梁板有三种钢束，分别由4、5、6股钢绞线构成，各种钢束最大控制张拉力分别为781.2KN、976.5KN、1171.8KN。
YCW250型千斤顶活塞面积A=48360mm2，按最大控制张拉力F=1171800N计算，其油表读数Q=F/A=1171800N/48360㎜2=24.23Mpa故油表选用1.6级，选用量程为（1.3～2倍）×24.32=31.5～48.46(Mpa)最大量程为60Mpa。
使用前千斤顶与油压表配套送有资质单位丁标定，经昆明理工大建筑学院标定结果：千斤顶编号：20575，油压表编号：2395，千斤顶工作长度0.4m。
回归方程为y = 0.0214X-0.6739千斤顶编号：20574，油压表编号：807，千斤顶工作长度0.4m。
回归方程为y =0.0215X-0.47472、钢束理论伸长值计算计算参数：钢绞线弹性模量Ep=1.95×105 Mpa，钢绞线截面积A=140㎜2，金属螺旋管道系数：K=0.0015，μ=0.2～0.25，取0.25钢绞线极限应力: ，一、根据钢绞线最大控制张拉力：P1=Rib×A=1860×140=260400N。
预应力筋张拉方案及计算书
预应力筋张拉方案及计算书一、预应力筋下料1．预应力筋的下料长度应通过计算确定，计算时应考虑结构的孔道长度或台座长度、锚夹具厚度、千斤顶长度、焊接接头或镦头预留量。
冷拉伸长值，弹性回缩值，张拉伸长值和外露长度等因素。
钢丝束两端采用镦头锚具时，同一束中各根钢丝下料的相对差值，当钢束长度小于或等于20m时，不宜大于1/3000；当钢丝束长度大于20m时，不宜大于1/5000；且不大于5mm。
长度不大于6m 的先张结构，当钢丝成组张拉时，同组钢丝下料长度的相对时差值不得大于2mm。
2．钢丝、钢绞线、热处理的钢筋、冷处理的钢筋、冷拉IV级钢筋、冷拔低炭钢丝及精轧螺纹钢筋的切断，宜采用切断机或砂轮锯，不得采用电弧切割。
二、机具及设备施加预应力所用的机具设备及仪表应由专人使用和管理，并应定期维护和检验。
千斤顶与压力表应配套校验，以确定张拉力与压力表之间的关系曲线，校验应在经主管部门授权的法定计量技术机构定期进行。
张拉机具设备应与锚具配套使用，并在进场时进行检查和校验。
对长期不使用的张拉机具设备，应在使用前进行全面校验。
使用期间的校验期限应视机具设备的情况确定，当千斤顶使用超过6个月或200次或在使用过程中出现不正常现象或检修以后应重新校验。
弹簧测力计的检验期限不宜超过2个月。
三、施加预应力的准备工作1．对力筋施加预应力之前，必须完成或检验以下工作：①施工现场应具备经批准的张拉程序和现场施工说明书。
②现场已有具备预应力施工知识和正确操作的施工人员。
③锚具安装正确，对后张构件，混凝土已达到要求的强度。
④施工现场已具备确保全体操作人员和设备安全的必要的预防措施。
2．实施张拉时，应使千斤顶的张拉力作用线与预应力筋的轴线重合一致。
四、张拉应力控制1．预应力筋的张拉控制应力就符合设计要求，当施工中预应力筋需要超张拉或入锚圈口预应力损失时，可设设计要求提高5%，但在任何情况下不得超过设计规定的最大张拉控制应力。
2．预应力筋采用应力控制方法张拉时，应以伸长值进行校核，实际伸长值与理论伸长值的差值应符合设计要求，设计无规定时，实际伸长值与理论伸长值的差值应控制在6%以内，否则应暂停张拉，请查明原因并采取措施予以调整后，方可继续张拉。
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第一章工程概况及设计简介第一节工程概况本项目主线设预应力桥梁2座，现浇钢筋混凝土实心板桥1座。
其中城关村1号桥，桥梁上部结构为5Χ13m装配式预应力空心板，桥墩处采用桥面连续。
桥梁中心桩号K0+579.0，起点桩号K0+543.48，终点桩号K0+614.52，桥长71.04米。
桥梁宽度为：14m=净9m+2Χ2.5m（人行道及栏杆）。
桥梁平面位于A=62.733m的左偏缓和曲线和直线上，桥墩径向布置，桥梁右偏角105°；桥梁横坡为双向1.5%，纵坡为0.5%。
城关村2号桥桥梁上部结构采用2Χ13m装配式预应力混凝土空心板，下部结构采用桩柱式墩台，桥梁中心桩号K0+720.0，桥梁起点桩号K0+705.98，终点桩号K0+736.02，桥长30.04m。
梁宽度为14m=净9m+2Χ2.5m（人行道及栏杆），本桥平面位于直线上，桥面横坡为双向1.5%，纵断面纵坡0.5%。
第二节桥梁工程设计简介一、桥梁技术标准1、市政路等级：城市次干路；2、设计行车速度：30km/h；3、桥梁设计荷载：城-B级；4、设计洪水频率：1/100；5、设计安全等级：二级，结构重要性系数1.0；6、耐久性环境类别：I类环境；7、地震荷载：按6度设防。
地震作用:地震动峰值加速度0.05g。
二、桥梁结构设计1、桥面宽度桥宽分配为：2.5m（人行道，含栏杆）+9m（车行道）（非机动车道）+2.5m （人行道，含栏杆）=14m。
2、桥型布置城关村1、2号桥均为装配式简支梁桥。
3、结构设计上部结构：采用13m后张预应力砼空心板梁，板梁标准跨径13m，梁长12.96m，梁高0.7m。
下部结构：桥台：桩柱式桥台，桩基采用∅130cm人工挖孔桩。
三、主要材料a. 砼：空心板：C40 砼桥面铺装: C40砼（抗渗等级W6）；板梁封端: C40；台身、背墙、搭板、耳墙、人行道板和人行道枕梁: C30；桩基础：水下C30砼。
b.钢筋：HPB300钢筋技术指标应符合国标《钢筋混凝土用热轧光圆钢筋》GB1499.1-2008的要求，HRB400钢筋技术指标应符合国标《钢筋混凝土用热轧带肋钢筋》GB1499.2-2007的要求。
c. 预应力钢筋：采用符合《预应力混凝土用钢绞线》(GB/T 5244-2003)规定的ΦS15.20低松弛高强预应力钢绞线，公称面积140mm2，抗拉强度标准值fpk=1860MPa，弹性模量Ep=1.96×105MPa。
d.钢材：采用Q235钢，其技术标准应符合《碳素结构钢》GB/T700-2006的规定。
第二章编制依据1、施工现场条件和施工环境。
2、与本工程相关的施工技术规范、验收标准和相应的法规等。
3、本公司的综合实力及类似工程施工经验。
第三章施工方案及工艺流程第一节张拉前的准备工作1、对进场的纲绞线、锚具、夹片等，按技术规范规定频率进行抽检、送检。
2、对现场制作的波纹管要安排技术人员跟班作业，发现问题即时解决。
3、对张拉机具提前到相关部门进行标定，以备正常施工。
4、对进场的水泥、砂、石要严把质量关，按批次、批量抽检。
第二节安装预应力钢束1、规范规定钢绞线束除蒸汽养护构件必须穿束外，在其它条件下可以先穿也可以后穿，但本工程钢绞线为后穿，后穿钢绞线的优点在于孔道内可以保证有足够的空隙，使得压浆顺畅。
2、钢绞线截断宜采用切断机或砂轮锯，严禁使用电弧焊或气焊切割。
3、钢绞线编束要保证钢绞线平行，不得缠绕，1.0～1.5m用3～5根22号铁线绑扎，距端点2米范围每0.5米绑扎一道。
钢绞线编束后，将端头点焊在一起，然后用砂轮打磨端头，使之呈鸡蛋头形，以免穿束时戳坏波纹管，造成堵孔。
4、穿束前须吹净管道内的水分等杂物，穿束时先将导线穿过孔道与预应力钢束连接在一起，以导线牵拉为主，以推为辅，穿束后检查预应力筋外露孔口情况，保证两端外露相等，并满足张拉要求，最后散开预应力钢束端头，以备安装锚具、千斤顶。
第三节预应力筋张拉1、预应力钢束必须待梁板砼强度达到设计强度等级的85%后，方可张拉。
2、张拉设备安装：千斤顶、锚具安装时必须和锚垫板孔口在同心圆上，即做到三者中心重合，并与钢绞线切线方向垂直。
3、施加预应力应采用张拉力与引伸量双控。
当预应力钢束张拉达到设计张拉力时，实际引伸量值与理论引伸量值的误差应控制在±6%以内。
实际引伸量值应扣除钢束的非弹性变形影响。
4、预应力钢束张拉顺序为: 左N1→右N2→右N1→左N2。
5、张拉程序0～初应力（10%σcon）～2倍初应力（20%σcon）～100%σcon（持荷2min并锚固）调整钢束松紧程度，使钢束受力均匀，然后加载张拉至控制应力的10%，并用红油漆作好标识作为记录伸长量的起点。
按实际张拉吨位，张拉至施工控制张拉吨位，并持荷2min后锚固。
记录钢绞线的实际伸长量，与设计伸长量核对，并核对伸长量。
6、张拉操作预应力筋张拉采用两端同时张拉，千斤顶张拉进油升压必须缓慢、均匀、平稳，回油降压时应缓慢松开油阀，并使各油缸回程到底。
每拉到一个整数时举手示意保持两端千斤顶同步工作。
张拉时现场应由施工工长统一指挥。
7、预应力钢束的封头张拉工序完成后，经监理工程师同意对外露钢绞线进行切割，锚固后的外露长度为30～50mm。
封头必须将锚具及夹片缝隙填塞紧，确保压浆质量。
第四节压浆与封锚钢绞线张拉以后10小时左右，观察预应力钢绞线及锚具稳定后，即应进行孔道压浆，压浆设备主要有灰浆搅拌机，活塞式压浆泵。
一、压浆准备工作锚具外面的预应力钢绞线间隙用水泥浆填塞，以免冒浆而损失灌浆压力，封锚时，应留有排气孔。
压浆用水泥浆强度应符合设计要求，设计无要求的不得低于40MPa。
对截面较大的孔道，要掺入适量细砂。
掺用外加剂时，不得含有对预应力筋或水泥有危害的物质。
二、压浆孔道压浆采用R28=40MPa。
压浆顺序：安装压浆嘴→安装稳压阀→压浆→稳压（过3～4min 后）→拆除稳压阀。
在水泥浆中掺入水泥重量0.1%-0.4% 的外加剂并搅拌均匀，开始压力加到0.5MPa 左右，当压力升到0.7MPa时，另一端由水变为稀浆再到浓浆时，关闭稳压阀，稳压一分钟，使水泥浆在有压状态下稳固，保证压浆饱满。
压浆应缓慢均匀进行，不得中断。
并应将所有最高点的排气孔依次一一放开和关闭，使孔道由排气畅通。
较集中的孔道和邻近的孔道，尽量先连续压浆完成。
不能连续压浆时，后压浆的孔道应在压浆前用压力水冲洗畅通。
冬季施工环境最低温度低于+5℃时，应采取保温措施。
压浆后，应从检查孔抽查压浆的密实情况，如有不实应及时处理纠正。
三、封端预应力张拉，压浆后，在确认各项指标均符合设计及规范要求后，应及时封锚。
将梁端用水冲洗干净，同时清除支承垫板、锚具及端面混凝土的污垢。
封锚前应对梁板端清理干净，并对砼凿毛。
设置端部钢筋网，为固定钢筋网的位置，将部分桩筋点焊于支承垫板上。
固定封锚端模板，以免模板松动影响梁长。
立模后校核梁长，误差应在容许范围内。
浇筑混凝土时，其强度应符合设计规定，无规定时，不得低于梁体混凝土设计强度85％，浇筑时仔细操作，认真振捣，务必使锚具处混凝土密实。
封端混凝土养生，浇筑后，洒水养护时间不少于７天。
四、堆放当梁体砼达到强度时，用龙门吊或大吨位汽车吊吊放整齐。
场地应平整、压实，支点应正确。
并做好永久性标志、编号及制造日期。
五、张拉工艺流程如下图所示：第四章危险源辨识与监控第一节预应力张拉施工事故的主要类型1、锚具（或夹具）组装件破坏；2、台座倾覆或滑移；3、预应力钢绞线断裂或滑脱；4、张拉设备故障；5、不当操作事故；6、施工机具伤人；7、现场火灾或触电。
第二节引发事故主要原因1、预应力钢绞线与锚具（或夹具）组件的锚固性能差；2、预应力钢绞线质量不合格；3、张拉机具失效；4、在不安全的天气条件下继续施工；5、作业面的外侧边缘与架空线路的边线之间没有保持安全操作距离；6、机具使用前没有进行检修，或操作不当。
第三节危险源监控1、对预应力钢绞线的质量进行检查，对使用的机械、工具、用具进行检查和监控。
2、预应力钢绞线与锚具（或夹具）组装件静载试验测定的锚具效率系数和达到实测极限拉力时组装件受力长度的总应变来确定预应力筋与锚具（或夹具）组装件的锚固性能，并应满足循环次数为200万次的疲劳性能试验。
3、对台座的抗倾覆与抗滑移，张拉设备的工作性能进行监控。
4、对预应力结构混凝土的强度，模板支撑体系的拆除时间进行明确的规定和监控。
5、加强安全管理，对施工环境和条件进行监控。
第四节预应力钢筋张拉工施工安全保证措施1、必须经过专业培训，掌握预应力张拉的安全技术知识并经考核合格后方可上岗。
2、必须按照检测机构检验、编号的配套组使用张拉机具。
3、张拉作业区域应设明显警示牌，非作业人员不得进入作业区。
4、张拉时必须服从统一指挥，严格按照技术交底要求读表。
油压不得超过技术交底规定值。
发现油压异常等情况时，必须立即停机。
5、高压油泵操作人员应戴护目镜。
6、作业前应检查高压油泵与千斤顶之间的连接件，连接件必须完好、紧固，确认安全后方可作业。
7、施加荷载时，严禁敲击、调整施力装置。
8、作业前必须在张拉端设置5cm厚的防护木板。
9、操作千斤顶和测量伸长值的人员应站在千斤顶侧面操作，千斤顶顶力作用线方向不得有人。
10、张拉时千斤顶行程不得超过技术交底的规定值。
11、张拉完成后应及时灌浆、封锚。
12、孔道灌浆作业，喷嘴插入孔道后，喷嘴后面的胶皮垫圈必须紧压在孔口上，胶皮管与灰浆泵必须连续牢固。
堵灌浆孔时应站在孔的侧面。
附：空心板梁预应力张拉计算书第一章设计伸长量复核设计采用标准强度f pk=1860Mpa的高强低松弛钢绞线，公称直径15.2mm，公称面积A p=140mm2；弹性模量E p=1.96×105Mpa。
为保证施工符合设计要求，施工中采用油压表读数和钢绞线拉伸量测定值双控。
理论伸长量计算采用《公路桥涵施工技术规范》(JTG_TF50-2011)中公式(7.6.3-1)预应力钢绞线理论伸长值及附表C1平均张拉力计算公式。
一、计算公式及参数：1、预应力平均张拉力计算公式及参数：式中：P p—预应力筋平均张拉力（N）；P—预应力筋张拉端的张拉力（N）；X—从张拉端至计算截面的孔道长度（m）；θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）；k—孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数，取0.0015；μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数，取0.15；2、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数：式中：P p—预应力筋平均张拉力（N）；L—预应力筋的长度（mm）；A p—预应力筋的截面面积（mm2），取140 mm2；E p—预应力筋的弹性模量（N/ mm2），取1.96×105 N/mm2；二、伸长量计算：1、N1束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×140=195300NX直=1.84m；X曲=0.524m；X直=3.939mθ=3°×π/180=0.05236radk X曲+μθ=0.0015×0.524+0.15×0.05236=0.00864P p=195300×（1-e-0.00864）/0.00864=194458.7286NΔL曲= P p L/（A p E p）=194458.7286×0.524/（140×1.96×105）=3.713mmΔL直= PL/（A p E p）=195300×（1.84+3.939）/（140×1.96×105）=41.131mm (ΔL曲+ΔL直)*2=(3.713mm+41.131mm)*2=89.688mm2、N2束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×140=195300NX直1=1.85m；X曲=1.222m；X直2=3.245mθ=7°×π/180=0.122173radk X曲+μθ=0.0015×1.222+0.15×0.122173=0.02015895P p =195300×（1-e-0.02015895）/0.02015895=193344.6399NΔL曲= P p L/（A p E p）=193344.6399×1.222/（140×1.96×105）=8.6103mmΔL直= PL/（A p E p）=195300×（1.85+3.245）/（140×1.96×105）=36.2629mm (ΔL曲+ΔL直)×2=(8.6103mm+36.2629mm)×2=89.746mm第三章千斤顶张拉力与对应油表读数计算一、钢绞线的张拉控制应力：7根钢绞线束：P1=3×σk A p=585.9kN; P2=4×σk A p=781.2kN二、5号千斤顶张拉、290号油表：千斤顶回归方程：Y= (29.899)X+(+13.41)式中：X——油压表读数（MP a）Y——千斤顶拉力（KN）Y= P1时，(1)10%σcon=58.59kN时：X=(58.59-13.41)/29.899=1.511MP a (3)20%σcon=117.18kN时：X=(117.18-13.41)/29.899=3.471MP a (4)100%σcon= 585.9kN时：X=(585.9-13.41)/29.899=19.147MP aY= P2时，(1)10%σcon=78.12kN时：X=(78.12-13.41)/29.899=2.164MP a (3)20%σcon=156.24kN时：X=(156.24-13.41)/29.899=4.777MP a (4)100%σcon= 781.2kN时：X=(781.2-13.41)/29.899=25.679MP a 三、18号千斤顶张拉、284号油表时：千斤顶回归方程：Y= (30.627)X+(-18.04)式中：X——油压表读数（MP a）Y——千斤顶拉力（KN）Y= P1时，(1)10%σcon=58.59kN时：X=(58.59+18.04)/30.627=2.502MP a (3)20%σcon=117.18kN时：X=(156.24+18.04)/30.627=4.415MP a (4)100%σcon= 585.9kN时：X=(585.9+18.04)/30.627=19.719MP a Y= P2时，(1)10%σcon=78.12kN时：X=(78.12+18.04)/30.627=3.140MP a (3)20%σcon=156.24kN时：X=(156.24+18.04)/30.627=5.690MP a (4)100%σcon= 781.2kN时：X=(781.2+18.04)/30.627=26.096MP a。