锚栓抗震性能试验研究_吴林志
锚栓抗剪试验
锚栓抗剪试验全文共四篇示例，供读者参考第一篇示例：锚栓抗剪试验是针对锚栓在受到剪切力作用时的抗力性能进行评估的一种实验。
锚栓是一种用于固定或连接构件的一种结构件，常用于建筑、桥梁、机械设备等领域。
在实际工程中，锚栓的抗剪性能至关重要，影响着工程结构的稳定性和安全性。
一般而言，锚栓的抗剪试验包括两种方式：静态试验和动态试验。
静态试验是指在锚栓上施加一个静止的剪切力，在一定条件下测量其抗剪性能；动态试验则是指在锚栓上施加一个动态的剪切力，通常会模拟实际工程中可能出现的动态荷载，以评估锚栓在复杂荷载下的抗剪性能。
在进行锚栓抗剪试验之前，首先需要明确试验的目的和要求，确定试验参数及试验方案，如加载方式、加载速度、加载次数等。
还需要准备好试验设备和仪器，确保试验的准确性和可靠性。
在进行试验时，需要注意以下几个方面：1. 样品准备：选择合适的锚栓样品进行试验，样品的尺寸和材质应符合实际工程需求，确保试验结果具有参考价值。
2. 试验设备：选择合适的试验设备和仪器，确保能够准确施加剪切力并测量锚栓的抗剪性能，如万能试验机、应变计等。
3. 试验过程：根据试验方案进行试验，记录试验过程中的数据和观察现象，及时发现问题并进行处理。
4. 数据处理：对试验数据进行归纳、整理和分析，得出锚栓的抗剪性能指标，如极限承载力、变形特性、抗剪刚度等。
5. 结果评价：根据试验结果评价锚栓的抗剪性能是否符合设计要求，是否需要进一步改进设计或选择合适的锚栓型号。
通过锚栓抗剪试验，可以评估锚栓在受剪切力作用下的性能表现，为工程设计和施工提供重要参考依据，保障工程结构的稳定性和安全性。
通过试验数据的积累和分析，也可以为相关领域的研究和开发提供技术支持和指导。
【此段总结文章内容，重申重点，增强文章结构性】锚栓抗剪试验是一项重要的工程试验，对于评估锚栓的抗剪性能具有重要意义。
只有通过科学规范的试验方法和过程，才能得到准确可靠的试验结果，为工程设计和实施提供可靠的技术支持和保障。
型钢-混凝土后锚固节点抗震性能试验研究
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试 验采用 分级 加载 ， 钢筋 屈服 前采用 力控 制 ， 分 别取 屈 服 荷 载 的 １％ 、０ 、５ 、０ ％ 作 为 ５ ５ ％ ７ ％ １０ 加 载值 ， 每级 循环 次数 为一次 ； 钢筋 屈服 后采用 加 载 端竖 向位移 控制 ， 每级 荷载循 环 三次 ， 位移增 量
试件 的延性 系数 均 大 于 ６ 说 明 该 类 后 锚 固节 点 ，
［ ］ Ａ ＩＣ ｍ ｉｅ ，Ｂ ｉ ｉｇＣ ｄ ｅ ｕｒ ｎ ｏ ８ Ｃ ｏ ｍ ｔｅ３ ｕｌ ｎ ｏｅＲ ｑ ｉ ｍｅｔ ｆｒ ｔ １ ８ ｄ ｅ ｓ
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的延性 较 好 ， 能够满 足 抗震 要 求 。Ｒ ２和 Ｒ ４ ＭＳ ＭＳ 的延性 系数 和等 效耗 能粘 滞 系数均 大 于其 它两 个
试 件 ， 明增加 埋 深 和植 筋 数 量 可 以提 高 节 点 的 说
延性 ， 有利 于抗 震 。
表 ３ 延性 系数 与等效耗 能粘滞系数计算
的抗 震 性能提 高 。从 Ｒ ３和 Ｒ ４的 曲线 比较 ＭＳ ＭＳ
图 ３为试 件 Ｒ １Ｒ ４ 的滞 回 曲 线 ， 始 ＭＳ 一 ＭＳ 初
第 ３期
谢
群等： 型钢一 混凝土后锚 固节点抗震性 能试验研究
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本 相 同 ， 回曲线 形状 相 近 ， 本表 现为 弯 曲型破 滞 基 坏 。相 比之 下 ， ＭＳ Ｒ ２的变 形 性 能更 好 ， 回 曲线 滞 包 围 的面积更 大 ， 就 是 说 在 一个 周 期 荷 载 中构 也 件 吸 收的能量 较 大 ， 明埋 深 的增 加 有 利 于 节 点 说
钢柱脚锚栓连接受剪性能试验研究
Experimental study of shear behavior of anchor bolt connections at steel column bases
AI Wenchao1 ，TONG Genshu1 ，ZHANG Lei1 ，GAN Gang2 ，SHEN Jin2 （ 1． Department of Civil Engineering，Zhejiang University，Hangzhou 310058 ，China； 2． Architecture Design ＆ Research Institute of Zhejiang University，Hangzhou 310027 ，China）
规范 》 规定柱脚锚栓不宜承受柱底的水平力， 此水 平力应由底板和混凝土基础之间的摩擦力或设置的 抗剪键 承 担 。 抗 剪 键 的 设 置 需 要 在 基 础 上 设 预 留 待柱安装就位后进行二次灌浆和养护， 抗剪键部 槽， 位二次灌 浆 混 凝 土 存 在 不 易 捣 实 且 不 易 检 查 等 问 题 。因此， 如果能够利用锚栓连接的受剪能力， 从而 能够在许多钢结构（ 特别是轻钢厂房） 的外露式柱脚 中避免设置抗剪键， 可以大大方便柱脚的安装和基 础的施工， 加快施工进度 。 国际上许多规范
－2
Fig． 3
图 3 混凝土块配筋图 Reinforcements details of concrete block
E / （ N·mm 209. 8 213. 9 215. 8
如 M20D32T20 表示锚栓的直径为 20 mm （ M20 ） ， 底 板孔的直径为 32 mm （ D32 ） ， 底板的厚度为 20 mm （ T20 ） 。 焊接槽型钢选用 Q345B 钢， 采用 20 mm 和30 mm 两种底板厚度（ 图 4 ） ， 其中 30 mm 底板是在20 mm 底 板上焊接一块孔径相同的 10 mm 钢板实现的 。 底板 上锚栓孔比锚栓直径大 12 mm 和 18 mm， 以模拟柱脚 底板的 大 孔 。 各 试 件 的 垫 板 中 锚 栓 孔 的 直 径 均 为 d + 2 mm， 垫板的厚度均为 20 mm。 在试验中， 为减 少现场安装工作量， 垫板与底板之间的焊接在工厂 加工时就已经完成 。
抗震性能研究报告
抗震性能研究报告一、研究背景与目的地震是自然灾害中最具破坏性的一种，对建筑物的安全性提出了极高的要求。
抗震性能研究旨在通过对现有建筑物的抗震性能进行调查和分析，总结其抗震能力的优势和不足之处，进而提出相应的改进措施和建议，为建筑物的设计、建设和维护提供科学依据。
二、研究方法与过程本研究选取了城市多层住宅小区中的一座建筑作为研究对象，通过现场勘察、抗震性能计算和结构强度测试等方法，对其抗震性能进行全面评估。
1.现场勘察：对该建筑的结构、设备和外观进行了详细观察和记录，包括建筑的基础、墙体、柱子、梁、楼板等结构部件。
2.抗震性能计算：利用现代工程软件对建筑进行抗震性能计算。
通过输入建筑的结构参数和荷载情况，计算建筑在地震荷载下的位移、加速度和应力等指标。
3.结构强度测试：选取建筑的关键结构部位进行拉力和压力测试，测定其抗弯、抗压和抗剪等强度指标。
4.数据分析与比较：对现场勘察数据、计算结果和测试数据进行整理和对比分析，评估建筑的抗震性能优势和不足之处。
三、研究结果与讨论通过上述研究方法，我们得出了以下研究结果：1.该建筑的结构材料和连接方式较为牢固，整体抗震性能较好。
2.在地震荷载下，建筑的层间位移较小，核心结构部分的振动最小。
3.建筑的关键结构部位强度较高，抗弯、抗压和抗剪能力良好。
4.但建筑的一些非结构部位存在较大的抗震薄弱环节，例如玻璃幕墙、室内装饰等。
根据上述研究结果，我们提出了以下改进措施和建议：1.在设计阶段加强对非结构部位的抗震要求，提高玻璃幕墙和室内装饰材料的抗震能力。
2.加强建筑结构的抗震设计和施工质量控制，确保各关键结构部位的强度和稳定性。
3.增加建筑的抗震支撑和节点设计，提高其整体的抗震性能。
四、结论通过对建筑的抗震性能研究，我们得出了以下结论：1.该建筑的整体抗震性能较好，主要结构部位的抗震能力较强。
2.但一些非结构部位存在较大的抗震薄弱环节，需要加强。
3.通过采取相应的改进措施和建议，可以进一步提高建筑的抗震性能。
锚栓抗震性能试验研究
２ ０１ ３年 １ ０月
工 程 抗 震 与 加 固 改 造
Ｖ０ １ ．３ ５． Ｎｏ ． ５ ０ｃ ｔ ．２０１ ３
Ｅａ ｒ ｔ ｈ ｑ ｕ ａ ｋ ｅ Ｒｅ ｓ ｉ ｓ ｔ ａ ｎ ｔ Ｅｎｇ ｉ ｎ ｅ ｅ ｒ ｉ ｎ ｇ ａ ｎ ｄ Ｒｅ ｔ ｒ ｏ ｆ ｉ ｔ ｔ ｉ ｎ ｇ
Ｗｕ Ｌ ｉ ｎ — ， Ｌ ｉ Ｄｏ ｎ ｇ — ｂ ｉ ｎ ， Ｆ Ｈ — ｑ ｕ ａ ｔ ｒ （ １ ． ｅ Ｃ ｏ ｌ ｌ ｅ ｇ ｅ ｏ ｆ Ｃ ｉ ｖ ｉ ｌ Ｅ ｎ ｇ ｉ ｎ ｅ ｅ ｒ ｉ ｎ ｇ ，Ｎ ａ ｎ ｉ ｆ ｎ ｇ Ｕ ｎ ｉ ｖ ｅ ｒ ｓ ｉ ｔ ｙ ｆ ｏ Ｔ ｅ ｃ ｈ ｎ 。 ｇ Ｙ ，Ｎ ａ ｎ ｉ ｆ ｎ ｇ
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［ 文章编号］ １ ０ ０ ２ — ８ ４ １ ２ （ ２ ０ １ ３ ） ０ ５ — ０ １ ０ １ — ０ ７
锚 栓 抗 震 性 能 试 验 研 究
锚栓试验方法及保温锚栓抗拉承载力的影响因素分析
锚栓试验方法及保温锚栓抗拉承载力的影响因素分析摘要:保温锚栓作为外墙外保温系统的重要固件，使用目的是强化基层墙体与保温层的连接性。
在实际的使用中，锚栓的检测主要参照现行的外墙保温标准，标准中规定了锚栓的各项性能指标。
文章将从保温锚栓检测的相关标准入手，重点论述保温锚栓抗拉承载力的影响因素以及试验方法。
关键词：保温锚栓；试验方法；抗拉承载力；影响因素作为外保温系统重要固件的保温锚栓，目前已经在国内外得到了极为广泛的应用，对于锚栓的各项性能指标在行业标准中也给出了相应的规定，但是在现行的各标准中对保温锚栓性能指标的规定却并不统一，而且标准中虽然对检测方法有所涉及，但并不全面深入，因而在实际中对锚栓检测尤其是现场检测的方法及判定造成了一定困难。
因此，在这一背景下进行锚栓试验方法以及保温锚栓的抗拉承载力的影响因素分析具有极强的现实意义。
1. 保温锚栓检测的相关标准目前天津地区涉及到保温锚栓检测的行业标准有JG158-2004《胶粉聚苯颗粒外墙外保温系统》、JG149-2003《膨胀聚苯板薄抹灰外墙外保温系统》、JGJ144-2004《外墙外保温工程技术规程》以及DB/T29-88-2010《天津市民用建筑围护结构节能检测技术规程》。
以上四个标准基本上对于锚栓的各项性能指标做出了详尽的规定，尤其是JG149-2003可视为基础性的规定，其中规定：金属螺钉应采用不锈钢或经过表面防腐处理的金属制成，塑料钉和带圆盘的塑料膨胀套管应采用聚酰胺、聚乙烯或聚丙烯制成，制作塑料钉和塑料套管的材料不得使用回收的再生材料。
塑料圆盘的直径不小于50mm且锚栓的有效锚固深度不小于25mm。
其性能指标满足单个锚栓对系统传热增加值不大于0.004W/（m2.K），单个锚栓的抗拉承载力标准值不小于0.30KN。
同样在DB/T29-88-2010中也规定单个锚栓的抗拉承载力标准值要≧0.30KN。
而在JG158-2004中则规定锚栓抗拉承载力的标准值要不小于0.80KN，这一规定明显高于前两个标准对锚栓的要求；而在JGJ144-2004中只是模糊的规定锚栓应该符合相关标准规定。
化学锚栓加固植筋混凝土构件抗震性能试验
化学锚栓加固植筋混凝土构件抗震性能试验作者：邓宗才钟林杭来源：《建筑科学与工程学报》2013年第04期摘要：为了研究化学锚栓能否用于地震地区和受拉区混凝土构件，对化学锚栓加固植筋混凝土构件的锚固性能进行了试验。
通过拟静力试验，研究了锚固构件的破坏形态、锚栓在反复荷载作用下的锚固效果和抗震性能。
试验结果表明：化学锚栓的动载锚固效果良好，可以用于地震地区和受拉区混凝土构件的锚固；化学锚栓提高了构件的承载力和延性，尤其在反复荷载试验后期，在限制构件承载力下降和位移增大方面起到了重要作用；锚栓施工技术是影响构件抗震性能的重要因素。
关键词：化学锚栓；混凝土构件；抗震性能；承载力；延性中图分类号：TU375文献标志码：AExperiment on Seismic Behavior of RC Members with PlantingBars Confined by Chemical AnchorDENG Zongcai， ZHONG Linhang（Key Laboratory of Urban Security and Disaster Engineering of Ministry of Education，Beijing University of Technology， Beijing 100124， China）Abstract： In order to research whether the chemical anchor could be used in seismic area or tensile region of reinforced concrete （RC） members， the test on the anchor behavior of RC members confined by chemical anchor was carried out. Through quasi static test， the failure modes of RC members confined by chemical anchors， the effects of anchor and the seismic behavior were studied under cyclic load. The experiment results show that the dynamic anchor effectiveness of chemical anchor is good， and the anchor can be used in seismic area or tensile region of RC members. The bearing capacity and ductility of members are enhanced by the chemical anchor， especially in later period of cyclic load test， the chemical anchor plays an important role in preventing the decrease of bearing capacity and increase of displacement. The anchor construction technology is an important influence factor on the seismic behavior of members.Key words： chemical anchor； RC member； seismic behavior； bearing capacity； ductility0引言化学锚栓以其性能可靠、施工简便等优点被广泛应用于建筑物扩建、改造、加固和设备安装等工程[13]，目前，锚栓的设计主要是以单向拉拔试验为依据来确定锚固深度。
粘钢加固钢筋混凝土剪力墙抗震性能试验研究
ｏ ｔ ｅ ｓ ｅ ｉ ｎ ．Ｔ ｅ ｅ ｅ ｔ ｏ ｉ ｅｅ ｔｂ ｎ ｅ ｔ ｌｓ ｅ ｇ ｈ ｎ ｎ ， ｈ ｍｅ ｏ ｅ ｈ ｒｚ ｎ ａ ｏ ｅ ｒ ｓ ｔｎ ｅ ｆ ｈ ｐ ｃｍｅ ｓ ｈ ｆ ｃ ｓ ｆｄ ｆ ｒ ｎ ｏ ｄ ｄ ｓｅ ｔ ｎ ｅ ｉ ｇ ｓ ｅ ｎ ｔ ｏ ｉ ｔ ｆｒ ｅ ｉ ａ ｃ ｒ ｔ ｃ ｈ ｏ ｌ ｃ ｓ ｃ ｐ ｃｔ ，ｄ ｓ ｌ ｃ ｍｅ ｔ ｄ ｃｉ ｔ ，ａ ｄ ｅ ｅ ｇ ｉｓ ａｉ ｎ ｃ ｐ ｃｔ ｆ ｔｅ ｓ ｃｍｅ ｓ ａ ｅ ａ ａｙ ｅ ．Ａｃ ｏ ｉｇ ｔ ａ ａｉ ｙ ｉ ａ ｅ ｎ ｕ ｔ ｉ ｎ ｎ ｒ ｙ ｄ ｓｉ ｔ ａ ａ ｉ ｏ ｐ ｉ ｎ ｌ ｌ ｚ ｄ ｐ ｌｙ ｐ ｏ ｙ ｈ ｅ ｎ ｃ ｒ ｎ ｏ ｄ ｈ ｅ ｔ ｅ ｕ ｔ ｔ ｅ ｔｓ ｒｓ ｌ ，ｂ ｎ ｅ ｔｅ ｔ ｎ ｈ ｎ ｎ ｓ ｈ ｍｅ ｃ ｎ ｅ ｅ ｔ ｅｙ ｉ ｒ ｖ ｉ ｃ ｂ ｈ ｖ ｏ ｆＲＣ ｗ ｌ．Ａ ｓ ， ｓ ｏ ｄ ｄ ｓｅ ｌ ｒ ｇ ｅ ｉ ｇ， ｅ ａ ｆ ｃ ｉ ｌ ｍｐ ｏ ｅ ｓ ｓ ａ ｉ ｒｏ ａ ｓ ｌ ｏ ｓｅｔ ｃ ｖ ｅ ｍ ｅ ｉ ｌ
章 红梅 吕西林２０ ９ ） ００ ２
摘
要 通 过一 组试验 研 究不 同粘钢 加 固方 式对钢 筋混凝 土 剪力墙 抗震 性能 的影 响。本 研 究设计 制作
了 ６片钢 筋混凝 土 剪力墙 ， 对这些 试件进 行 了拟静 力低 周反 复加 载试验 ， ６个试 件 包括 不经加 固的 并 这 混凝 土剪 力墙 、 用水平 Ｕ形箍 加 固的 剪力墙 、 水 平 Ｕ形 箍和 竖 向钢材 加 固但 端部 锚 固方式 不 同的 只 用
Ｚ ＨＡＮＧ ｎ ｍｅ ＬＵ ｌ Ｈｏ ｇ ｉ Ｘｉ ｎ ｉ
自锚式悬索桥抗震性能试验研究_颜海泉
２０１３年４月第４期城市道桥与防洪１概述我国是一个多地震的国家，近年来发生的比较严重的地震有２００８年的汶川地震（Ｍ８．０）、２０１０年的玉树地震（Ｍ７．１），都造成了非常惨重的生命财产损失。
在地震中，由于桥梁工程遭到严重破坏，切断了震区交通生命线，造成震后救灾工作的巨大困难，使次生灾害加重，导致了巨大的经济损失。
目前，国内外现有的绝大多数桥梁工程抗震设计规范只适用于中等跨度的普通桥梁，超过适用范围的大跨度桥梁的抗震设计，则无规范可循。
我国公路工程抗震设计规范只适用于主跨不超过１５０ｍ的梁桥和拱桥；我国铁路工程抗震设计规范虽没有说明跨度范围，但说明“对特殊抗震要求的建筑物和新型结构应进行专门研究设计”。
自锚式悬索桥结构力学特征显著不同于已有的常规地锚式悬索桥，类似桥梁的抗震性能在世界范围内研究极少。
因此，开展自锚式悬索桥的抗震性能试验研究，对于保证该类桥梁技术设计的合理性和桥梁的抗震安全是十分必要的。
本文介绍对一座自锚式悬索桥进行振动台试验。
通过该试验直接了解自锚式悬索桥的抗震性能，为今后的类似工程设计提供相关的参考。
２模型介绍进行该试验的振动台面尺寸为４ｍ×４ｍ，最大承载能力达到２５ｔ，具备三向六自由度试验能力。
试验的桥梁原型为一座独塔两跨自锚式悬索桥，跨径布置为４７ｍ＋１６７ｍ＋２１９ｍ＋４７ｍ。
桥梁的立面布置图见图１。
主塔高１３１ｍ，顶部装饰高２５ｍ。
塔柱截面为单箱单室预应力混凝土结构。
单肢塔柱，横断面似梯形。
主桥采用扁平钢箱梁，两端设置风嘴，箱梁顶宽３６．１ｍ，梁高３．５ｍ，其４７ｍ的两锚固跨和毗邻的主、边跨各一段采用混凝土梁。
混凝土梁段外形同钢箱梁，在主缆锚固区（即桥墩处）将梁高增加为４．５ｍ和５ｍ。
桥面采用２％的双向横坡。
两吊索支点在钢梁上横向间距是２７．１ｍ，纵向索距标准段为１２ｍ，塔处为４０ｍ。
全桥共设两根主缆，其结构为预制平行丝股（ＰＷＳ），吊索采用空间布置，其与铅垂线成７°左右夹角，吊索采用预制平行钢丝束。
后锚固机械锚栓抗拉承载力设计方法
工程建设后锚固机械锚栓抗拉承载力设计方法张岳峰1，陈昭1，2，李福海1，2，3，刘英浩1，沈思逸1（1.西南交通大学土木工程学院，四川成都610031；2.西南交通大学土木工程学院土木工程材料研究所，四川成都610031；3.西南交通大学土木工程学院抗震工程技术四川省重点实验室，四川成都610031）摘要：后锚固机械锚栓是在混凝土构件上钻孔安装，利用锚身与基材间机械连锁、摩擦等作用实现对连接件的紧固。
在实际工程中，机械锚栓可能会在受拉、受剪、拉剪组合状态下工作，因此明确机械锚栓在特定受力状态下的承载性能十分重要。
通过介绍后锚固机械锚栓的种类、构造、传力机制、安装工艺等，总结在锚栓受拉情况下可能发生的破坏模式；对ACI349—1985和CCD方法中承载力预测模型进行比较，发现在单锚、双锚、四锚时CCD模型计算的有效投影面积均大于ACI349—1985模型；对不同规范中不同破坏模式下抗拉承载力设计方法做了详细介绍和对比分析，指出国内外规范中关于承载力设计模型的不同与类似之处，在理想单锚、静载条件下，JGJ145—2013最为保守。
关键词：后锚固机械锚栓；破坏模式；抗拉承载力；规范对比中图分类号：TU312.1文献标识码：A文章编号：1001-683X（2022）05-0080-10 DOI：10.19549/j.issn.1001-683x.2021.12.04.0010引言混凝土锚固技术主要分为现浇锚固和后锚固2种［1］。
其中，现浇锚固是通过在混凝土中预埋连接件，在对应结构中预留安装孔的方式实现结构连接，现浇锚固的优势是外部荷载已知，设计前瞻性强；劣势是在实际工程中，经常由于施工不当，发生连接件错位、安装偏差的问题，锚固部位往往成为应力集中部位。
后锚固是指在已经达到标准强度后的混凝土构件上钻孔，并将锚栓安装在混凝土孔内，安装后锚栓通过机械连锁、摩擦、黏结或联合作用的方式与混凝土发生荷载传递，实现紧固作用。
全装配式组合螺栓连接节点抗震性能研究
ａ—试件 ＳＴ － １Ｎ（ ＳＴ － ２Ｎ） ；ｂ—试件 ＳＴ － ３Ｎ。
梁柱节点装配化顺序：下段方钢管柱先定位安装，
图 ２ 节点构造及几何尺寸
后将内套筒 套 入 其 中 并 对 准 高 强 螺 栓 孔 位， 通 过
高强螺栓与 组 件 连 接，再 将 上 段 钢 管 柱 套 入 内 套
筒，并对准螺 孔 位 后 通 过 对 穿 螺 栓 贯 穿 柱 壁 固 接
ａ ｇｒｅａｔｅｒ ｉｍｐａｃｔ ｏｎ ｔｈｅ ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ ｏｆ ｊｏｉｎｔ．
ＫＥＹ ＷＯＲＤＳ： ｆｕｌｌｙ ａｓｓｅｍｂｌｅｄ ｂｅａｍ⁃ｃｏｌｕｍｎ ｊｏｉｎｔ； ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ ｂｏｌｔｓ； ｓｑｕａｒｅ ｓｔｅｅｌ ｃｏｌｕｍｎ； ｉｎｎｅｒ ｓｌｅｅｖｅ； ｉｎｓｔａｌｌａｔｉｏｎ
立的有限元模型如图 ３ｂ 所示。
有限元模拟加载方式与试验加载方案一致，即按
荷载 － 位移混合加载形式
加强肋板
３４０
为模拟图 ３ａ 试验装置中铰支座和水平侧向支
［４］
水平盖板
２００ × １２０ × ８
２００ × １２０ × ８
２００ × １２０ × ８
２３５ × １５０ × １０
１５０ × ９７ × ８
ＳＴ － １Ｎ
限元模型。 模型几何尺寸、材质、螺栓规格等均与试
１４
１４
１４
１２
１４
６００
１０
６００
１０
６００
０
６００
０
６００
０
注：对穿螺栓、高强螺栓规格均为 １０． ９Ｓ。
外伸端板
５１０ × １５０ × １６
２００ × １２０ × ８
外墙外保温用锚栓抗拉承载力标准值试验
１前言建筑物围护结构的节能是建筑节能的重要部分，特别是建筑物的外墙部分更是建筑节能的重点。
随着近几年建筑节能技术的不断完善和发展，外墙外保温技术体系逐渐成为建筑外墙节能形式的主流。
如何确保建筑节能外墙外保温系统的质量，特别是耐久性，是目前所有致力于推动建筑节能事业发展的人们共同追求的目标。
从主观来说，确保外墙外保温所用材料的质量，是保证外墙外保温质量的首要条件。
所以，在工程施工、工程管理、工程验收过程中，对进场材料的复检，越来越受到人们的关注，ＧＢ５０４１１－２００７对材料复检有专门条款的规定，而且是强制性的。
２问题目前，在外墙外保温系统中，锚粘结合是最基本的施工方法。
锚粘结合工艺要用到锚栓，目前常用的是塑料膨胀锚栓。
锚栓在外墙保温系统中起到抵抗负风压和热应力的作用，避免由于建筑物外墙保温系统因长期经受物理应力和施工不确定因素的影响造成大面积脱落，所以必须采用高强度的膨胀锚栓和有较高承载力锚栓圆盘才能确保保温系统长期使用的安全性和可靠性。
所以，锚栓是外墙外保温系统中比较重要的一种材料，而锚栓的抗拉承载力是锚栓的一个最重要的指标。
但是，外墙外保温用膨胀锚栓的标准在国内尚属空白，只是在《膨胀聚苯板薄抹灰外墙外保温系统》ＪＧ１４９－２００３的附录Ｆ中对锚栓试验方法有一个规定。
目前，行业基本都以此方法来作为检测的标准。
但是，我们在试验过程中认为此规定有不足之处，很多时候使检测结论处于两难的地步。
ＪＧ１４９－２００３附录Ｆ对试验数据的处理如下：对破坏荷载值进行数理统计分析，假设其为正态分布，并计算标准偏差。
根据公式Ｆ．１计算锚栓抗拉强度标准值Ｆ５％。
Ｆ５％＝Ｆ平均·（１－ｋｓ·ν）Ｆ．１式中：Ｆ５％———单个锚栓抗拉承载力标准值，ＫＮ；外墙外保温用锚栓抗拉承载力标准值试验Ａｎｃｈｏｒｂｏｌｔｓｕｓｅｄｆｏｒｅｘｔｅｒｉｏｒｉｎｓｕｌａｔｉｏｎｏｎｔｅｎｓｉｌｅｃａｐａｃｉｔｙｏｆｔｈｅｓｔａｎｄａｒｄｔｅｓｔ摘要：本文通过试验数据的分析，认为塑料锚栓的试验方法，在数据处理和结果评定上存在缺陷，使得塑料锚栓的最重要指标抗拉承载力试验产生很大的分歧。
钢筋混凝土植筋锚固构件抗震性能试验研究及有限元分析的开题报告
钢筋混凝土植筋锚固构件抗震性能试验研究及有限元分析的开题报告一、研究背景钢筋混凝土（简称钢筋混凝土）是一种广泛应用于建筑、道路、桥梁等工程领域的重要结构材料，其在工程中的应用具有非常重要的作用。
在地震灾害发生时，结构的抗震性能显得尤为重要，而植筋锚固构件则是钢筋混凝土结构中的重要组成部分。
因此，对钢筋混凝土植筋锚固构件的抗震性能进行研究，具有重要的理论和实践价值。
二、研究目的本论文旨在通过试验和有限元分析的方式，研究钢筋混凝土植筋锚固构件在地震荷载下的力学性能和抗震性能。
具体包括以下几个方面：1. 分析植筋锚固构件的力学特性和在地震荷载下的受力情况；2. 设计并建造试验模型，进行试验研究，得到植筋锚固构件在不同地震荷载条件下的变形、破坏模式和承载力等力学性能指标数据；3. 建立钢筋混凝土植筋锚固构件的有限元模型，并通过有限元分析，验证试验结果的可靠性和准确性；4. 在试验和有限元分析的基础上，分析和总结植筋锚固构件在地震荷载下的应力、应变特征和破坏机理等相关问题，为工程实践提供参考。
三、研究内容1. 植筋锚固构件受力特征及抗震需求分析；2. 钢筋混凝土植筋锚固构件试验模型的设计及试验方案的制定；3. 植筋锚固构件试验过程的监测和数据处理；4. 建立钢筋混凝土植筋锚固构件的有限元模型，并对试验结果进行有限元分析；5. 分析和总结试验结果和有限元分析结果，分析植筋锚固构件在地震荷载下的力学性能和破坏机理，并提出相应的结论。
四、研究方法1. 理论分析法：通过理论分析方法，探讨植筋锚固构件受力特征、抗震需求以及试验方案的制定及数据处理方法等问题。
2. 实验研究法：通过设计并建造试验模型，对植筋锚固构件在地震荷载下的变形、破坏模式和承载力等力学性能指标数据进行采集和分析。
3. 有限元分析法：建立钢筋混凝土植筋锚固构件的有限元模型，并通过有限元分析方法，对试验结果进行验证和分析。
五、研究意义1. 可以探讨钢筋混凝土植筋锚固构件在地震荷载下的力学性能和抗震性能，为工程设计提供参考。
抗震型双切面锚栓实验研究
、
实 验概 况 ＳＡＮ双 切 面 锚 栓 连 接 的 石 材 幕 墙 技 术 构 成 ， Ｔ
置人 两颗锚栓 的。其 目的就是测试不 同板厚 、不同
板 块 大小 、不 同 置人 深 度 和 不 同锚 栓 数 目的板 块 在
振动 时的动力反应有何 区别
是 在 石 材 板 背 面 用 特殊 工具 通 过 无 损 高 速 切 削 出 四 个 可 控 制 板 厚 的 双 切 面 扩底 孔 腔 ，孔 腔 内 安 装 带有
圈 ３ 幕墙分格
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图 ４ 、Ｂ 、Ｉ 结点 Ａ 、Ｈ 型 外形尺寸设计为 ３ × ｍ，试验 模型主 要部件 如 ×３ ５
一
６ ５ ｍ、８５ ｍ。锚 栓规 格直 径 为 Ｍ ｍ ，采 用斯 ．ｍ ．ｍ ６ｍ
泰 Ａ、 Ｂ Ｃ、Ｄ、Ｈ、Ｉ 多 种 不 同规 格 的双 切 面 抗 、 型
震锚 栓。实验 用板块 面 积大小 各异 ，板 厚也 不相
同 ， 而且 受 力 连 接 有 置 人 四颗 锚 栓 ，也 有 少 量 的板
图 ２ ３ ４ 、 、 、５所 示 其 中 ，钢 框 架 的设 计 要 合 理 ，
圈５ Ｃ 、Ｄ型 结点 Ｅ Ｃｎｏ Ｌ— ｅｔ 地震波作用 ，测试设 防烈度 （ ｒ 中震 ）下
的实 验 模 型 的 动 力 反 应 ；最 后 采 用 的 Ｅ Ｌ—Ｃ ｎｒ ｅｔ ｏ
既不能太柔 ，更不能太刚。因为幕墙抗震 实验是检 验其 随钢框架变形而变形的能力。若太柔会出现震
不同螺栓连接装配式墙板抗震性能
第 54 卷第 10 期2023 年 10 月中南大学学报(自然科学版)Journal of Central South University (Science and Technology)V ol.54 No.10Oct. 2023不同螺栓连接装配式墙板抗震性能赵福超1, 2，熊峰1, 2，陈江1, 2，阎慧群1, 2(1. 四川大学 建筑与环境学院，深地科学与工程教育部重点实验室，四川 成都，610065；2. 四川大学 灾变力学与工程防灾四川省重点实验室，四川 成都，610065)摘要：分别对3片拉力螺栓连接墙板和3片剪力螺栓连接墙板进行低周反复荷载试验，对比研究2种螺栓连接的装配式墙板抗震性能；分析各螺栓连接墙板位移组成及其对总变形的贡献，并探讨墙板水平缝传力机理及节点潜在破坏形态。
研究结果表明：采用2种不同螺栓连接的墙板均满足低层建筑安全性，但在传力模式、破坏形态、承载能力、刚度及耗能等方面存在差异。
螺栓连接墙板水平缝张开是导致墙板刚度减小的主要因素。
基于节点破坏形态计算的水平缝抗弯承载力与试验结果吻合较好。
关键词：装配式墙板；螺栓连接；抗震性能；破坏模式；水平缝承载力中图分类号：TU375；TU317.1 文献标志码：A 文章编号：1672-7207（2023）10-4030-13Seismic performance of precast wall panels with different boltedconnectionsZHAO Fuchao 1, 2, XIONG Feng 1, 2, CHEN Jiang 1, 2, YAN Huiqun 1, 2(1. Key Laboratory of Deep Underground Science and Engineering, Ministry of Education, School of Architectureand Environment, Sichuan University, Chengdu 610065, China;2. Failure Mechanics & Engineering Disaster Prevention Key Laboratory of Sichuan Province, Sichuan University,Chengdu 610065, China)Abstract: To study the seismic performance of precast wall with two different bolted connections, quasi-static tests were carried out on three tension bolted specimens and three shear bolted specimens. The displacement composition of the bolted wall panel and its contribution to total deformation were analyzed. The force transfer mechanism and potential failure patterns of joint were also discussed. The results show that both two types of specimens meet the safety of low-rise buildings, although there are differences in the force transfer mechanism, failure mode, bearing capacity, stiffness and energy consumption. The joint opening mainly leads to the stiffness degradation. Based on the failure pattern of joints, the calculated bending capacities of horizontal joint are in good agreement with the experimental results.收稿日期： 2022 −11 −04； 修回日期： 2023 −01 −16基金项目(Foundation item)：国家重点研发计划项目(2020YFD1100703-1) (Project(2020YFD1100703-1) supported by the NationalKey R&D Program of China)通信作者：熊峰，博士，教授，从事预制混凝土结构研究；E-mail ：**************.cnDOI: 10.11817/j.issn.1672-7207.2023.10.022引用格式： 赵福超, 熊峰, 陈江, 等. 不同螺栓连接装配式墙板抗震性能[J]. 中南大学学报(自然科学版), 2023, 54(10): 4030−4042.Citation: ZHAO Fuchao, XIONG Feng, CHEN Jiang, et al. Seismic performance of precast wall panels with different bolted connections[J]. Journal of Central South University(Science and Technology), 2023, 54(10): 4030−4042.第 10 期赵福超，等：不同螺栓连接装配式墙板抗震性能Key words: precast wall panel; bolt connection; seismic performance; failure modes; bearing capacity of horizontal joint现浇结构或采用湿连接的装配整体式结构遭遇地震产生破坏后，通常只能将整个结构先拆除后再进行重建，这会导致极大的资源浪费与环境污染，同时花费大量的时间及经济成本[1−2]。
锚栓钢板加固法抗弯性能试验及设计方法
( 3)
V Rd, k = VRd, s !Rs, V !G
( 4)
式中 V Rd, k 为锚栓抗剪承载力标准值; V Rd, s 为锚栓抗
剪设计值; !Rs, V 为锚栓钢材受剪破坏承载力分项系
数; !G 为荷载分项系数; n 为钢板一端参与抗剪锚
栓的数量。 根据德国 MKT 建筑锚栓技术手册[ 7] 和∀混凝土
载平均值相差仅 0 97% 。因此, 采用以锚栓抗剪能 力, 而非钢板截面积来衡量锚栓钢板法的加固效果
图 1 梁截面配筋及钢板锚栓布置示意图
[ 收稿日期] 2006 05 29
Earthquake Resistant Engineering and Retrofitting October 2006
第 28 卷第 5 期
试件编号 L1( 参考 梁)
L2 L3 L4 L5
李英民, 等: 锚栓钢板加固法抗弯性能试验及设计方法
4 结果分析 锚栓钢板加固利用锚栓将钢板固定于 构件表
面, 相当于增加了梁纵筋面积。由表 3 可知, A2 A1 分别为 1 07、1 04, 即当锚栓间距相同, 钢板厚度对 抗弯承载力影响不大; B2 B1 分别为 1 31、1 27 说明 锚栓间距不同时会对承载力产生较大影响。
表 3 钢板尺寸、锚栓间距与极限承载力的关系
表 5 钢板尺寸、锚栓间距与极限承载力的关系
钢板尺寸
C2 C1 C1( 50mm 4mm) C2( 80mm 6mm)
锚栓 D1( 100mm) 间距 D2( 150mm)
21kN 17 7kN
20 75kN
0 98
1 8kN
1 01
D2 D1
0 84
0 87
型钢-螺栓连接装配式剪力墙抗震性能研究
型钢-螺栓连接装配式剪力墙抗震性能研究
杨亚辉;郁有升
【期刊名称】《低温建筑技术》
【年(卷),期】2024(46)2
【摘要】为改善装配式剪力墙的抗震性能,文中设计一种型钢-螺栓连接的装配式剪力墙。
通过有限元软件ABAQUS建立有限元模型,探究在低周往复荷载下的破坏机理及受力特性。
结果表明装配式剪力墙采用型钢连接,其抗震性能与现浇连接方式基本一致,极限承载力提高了24.4%,延性相差1%;轴压比对装配式剪力墙的抗震性能影响较大;文中研究可为型钢连接装配式剪力墙结构的设计提供参考。
【总页数】5页(P65-69)
【作者】杨亚辉;郁有升
【作者单位】青岛理工大学土木工程学院
【正文语种】中文
【中图分类】TU352.1
【相关文献】
1.水平缝螺栓连接的绿色装配式复合剪力墙抗震性能研究
2.新型钢板螺栓连接装配式混凝土剪力墙抗震性能研究
3.新型钢板螺栓连接装配式混凝土剪力墙受力性能试验研究
4.基于螺栓连接的装配式复合剪力墙抗震性能研究
5.螺栓连接装配式混凝土剪力墙抗震性能研究
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Abstract： In this paper，expension anchor，bonded anchor，undercut anchor subjected to the dynamic tensile load are tested in uncracked concrete． Three kinds of failure models are represented，namely，anchor failure，concrete failure，combination failure． Experimental results show that the ultimate bearing capacity of expansion anchor and bonded anchor under dynamic loading is reduced in some degree． The residual capacity of undercut anchor under dynamic loading does not changed． Keywords： expension anchor； undercut anchor； bonded anchor； seismic behavior； tensile test； failure models
E-mail： wlzxxz2010@ 163． com
在已硬化的混凝土基材上钻孔，将锚栓或钢筋 埋置于孔洞中，利用机械键锁力或粘结力使新增构 件与基材有效连接并传递荷载的连接技术称为后锚 固技术。锚栓按锚固原理不同，分为膨胀型锚栓、扩 底型锚栓和化学锚栓。
近年来，随着既有建筑改造的大量开展、结构加 固工程逐年增多，作为工程加固中常用的混凝土结 构后锚固连接技术得到较快的发展，其工程应用越 来越多。美 国 规 范 ACI318 附 录 D 中 对 膨 胀 型 锚 栓、化学锚栓、扩底型锚栓在结构中受拉锚固连接没 有限制，锚栓在地震区使用需达到 ACI355 测试认 证。《混凝土结构加固设计规范》GB50367 中规定， 在考虑地震作用的结构中严禁采用膨胀型锚栓作为 承重构 件 的 连 接 件。《混 凝 土 结 构 后 锚 固 技 术 规 程》JGJ145-2004 规定，膨胀型锚栓和扩孔型锚栓不 得用于受拉、边缘受剪、拉剪复合受力的结构构件及
［收稿日期］ 2013-01-16
生命线工程非结构构件的后锚固连接。国内外相关 规范对于锚栓在抗震设防区的应用有明显不同。
目前，《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145 正 在进行修订，为 进 一 步 研 究 膨 胀 型 锚 栓、扩 底 型 锚 栓、化学锚栓 3 种锚栓的抗震性能，进行了抗震性能 试验研究，为《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145 的条文修订提供试验验证。 1 试验概况 1. 1 试验方案
61. 98、61. 62、63. 44 33. 87、32. 94
62. 35 33. 41
钢材破坏 混合破坏
动力
62. 23、63. 10、64. 38
63. 24
钢材破坏
扩底型锚栓 M12
静力 动力
71. 69、70. 83、71. 81 69. 12、69. 93
71. 44 69. 53
混凝土破坏 混凝土破坏
锚栓抗震性能试验研究
吴林志1 ，李东彬2 ，徐福泉2
（ 1． 南京工业大学 土木工程学院，江苏 南京 210009； 2． 中国建筑科学研究院，北京 100013）
［提 要］ 针对后锚固于无裂缝混凝土中的膨胀型锚栓、扩底型锚栓及化学锚栓进行了抗震性能试验，锚栓试件的破坏形式 主要有钢材拉断、混凝土破坏及混合破坏。根据试验结果分析，膨胀型锚栓及化学锚栓在动力荷载作用下极限承载力有不同 程度降低，扩底锚栓的极限承载力基本不受动力加载作用影响。本文根据试验研究结果提出了锚栓在地震区使用的建议。 ［关键词］ 膨胀型锚栓； 扩底型锚栓； 化学锚栓； 抗震性能； 抗拉试验； 破坏形式
注： 1． 混凝土破坏： 锚栓受到拉力作用形成混凝土倒锥形破坏，破坏锥体表面不规则。2． 混凝土及穿出混合破坏： 锚栓受到拉 力作用，螺杆从混凝土孔内穿出膨胀片留在混凝土内，同时混凝土表面出现破坏现象。3． 混合破坏： 发生于化学锚栓，破坏时 同时出现螺杆上部混凝土倒锥体破坏及螺杆下部粘结破坏。
图 4 膨胀型锚栓破坏形式 Fig． 4 Failure mode of expension anchor
栓为中心 的 倒 锥 形 破 坏，见 图 4 （ a） ，锥 体 高 度 为 70mm，锥体角度为斜向上 35° 左右，破坏锥体表面 呈不规则状，其轮廓尺寸约为 1. 5 倍埋深。膨胀型
锚栓动力加载后发生混凝土锥体和锚栓穿出混合破 坏，破坏时，螺杆穿出，且混凝土沿三个方向开裂，见 图 4（ b） 。沿着裂缝的方向撬开混凝土发现在锚栓 底部已经形成一个完整的破坏锥面。膨胀型锚栓静 力加载时的荷载 － 位移曲线见图 5（ a） ，动力加载时 的荷载 － 位移曲线见图 5（ b） 。
第 35 卷第 5 期 2013 年 10 月
工程抗震与加固改造 Earthquake Ｒesistant Engineering and Ｒetrofitting
Vol. 35，No. 5 Oct． 2013
［文章编号］ 1002-8412（ 2013） 05-0101-07
DOI： 10. 3969 / j． issn． 1002 － 8412. 2013. 05. 017
膨胀型锚栓受静力荷载作用时，其位移随着荷 载的增加逐渐增大。图 5（ a） 中加载初期的曲线斜 率较大，后期荷载曲线上升平缓，位移增加较快，最 后发生混凝土锥体破坏，达到承载力最大值。膨胀
型锚栓动力加载时，图 5（ b） 中第一段加载曲线为锚 栓先以 500N / s 速率加载至 50% 静力极 限 承 载 力 后，再释放拉力，此阶段荷载 － 位移曲线基本呈线性 关系。第二段曲线即为 10、30、100 次的循环加载，
膨胀型锚栓静力加载破坏时混凝土破坏面积较 大，见图 4（ a） ，其表面轮廓尺寸约为 1. 5 倍埋深，极 限承载力为 43. 29kN； 膨胀型锚栓动力加载后发生 混凝土和穿出混合破坏，见图 4 （ b） ，表面混凝土没 有完全破坏，只出现长度约为 1. 5 倍埋深的裂缝，极 限承载 力 下 降 至 29. 13kN。对 比 图 5 中 的 （ a） 与 （ b） ，可以看出静力加载时锚栓在混凝土中位移达
Earthquake Ｒesistant Engineering and Ｒetrofitting Vol. 35，No. 5 2013
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工程抗震与加固改造
2013 年 10 月
图 1 输入荷载 Fig． 1 Tensile test input
记录荷载及相应的锚栓位移，如果在加载过程中发 生锚固破坏，则记录加载循环次数以及破坏荷载； 若
锚栓选用国内大量应用的两个国际品牌产品， 慧鱼及喜 利 得 锚 栓，基 材 采 用 未 开 裂 的 素 混 凝 土。 试验分为静力受拉加载与动力受拉加载两种情况。 静力加载 以 匀 速 加 载 至 锚 固 破 坏，总 加 荷 时 间 为 2min ～ 3min。动力 加 载，参 照 JGJ160-2004 低 周 反 复拉力荷载性能试验，采用分级加载，3 个等级分别 取为 0. 5N、0. 375N 和 0. 25N 作为加载值，N 为锚栓 平均静力极限荷载，分别对应的加载循环次数为 10 次、30 次和 100 次，加载频率为 1Hz，如图 1 所示。
到 9. 52mm，然 而，动 力 加 载 后 锚 栓 的 位 移 仅 为 6. 11mm。当施加静力荷载时，由于加载速率较慢， 混凝土孔壁对膨胀片的挤压力不受影响，达到极限 荷载时发生混凝土破坏，锚栓位移相对较大。当施 加动力荷载时，在锚孔底部膨胀片周围的局部混凝 土会发生细微破坏，导致混凝土孔壁对膨胀片的挤 压力减弱，最终发生螺杆穿出和混凝土锥体混合破 坏，极限承载力降低，锚栓位移随之减小。膨胀型锚 栓动力抗拉平均极限承载力相比静力平均承载力降 低约 16% ，动力抗拉平均位移相比静力平均位移降 低约 37% ，见图 6 所示。
图 5 膨胀型锚栓荷载 － 位移曲线 Fig． 5 The load-displacement curve of expension anchor
Earthquake Ｒesistant Engineering and Ｒetrofitting October 2013
第 35 卷第 5 期
吴林志，等： 锚栓抗震性能试验研究
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2 试验结果及分析 锚栓抗拉试验结果见表 2。
2. 1 膨胀型锚栓试验结果及分析 膨胀型锚栓静力加载后发生的破坏形式为以锚
表 2 锚栓抗拉试验结果 Table 2 The tension test results of anchor
锚栓类型
加载方式
极限承载力（ kN）
承载力平均值（ kN）
破坏形式
膨胀型锚栓 M12
静力 动力
39. 59、41. 69、43. 29 37. 84、34. 39、29. 13
41. 52 34. 79
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工程抗震与加固改造
2013 年 10 月
膨胀锚栓在 140 次循环加载过程中位移变化幅度较 小，约为 0. 5mm，锚栓仍然在弹性范围内工作，刚度 基本没有变化。第三段曲线为锚栓循环加载结束后 进行的静力变形曲线加载，此阶段荷载 － 位移曲线 平缓。
［中图分类号］ TU352. 1