抗浮计算
钢管抗浮计算
4—6#管线工程钢管抗浮计算一、计算原因现浇外包砼施工最大的困难在于钢管整体上浮，引起结构变形。
为此,进行钢管抗浮设计尤为重要。
泵送混凝土具有流动性大的特点，但又不同于单一的流体，而是由液态水泥浆和固态砂石料所组成的混合物，在混凝土浮力计算中，抗浮力计算示意见图1。
二、抗浮设计设h为浇注砼时砼表面与钢管最低点距离,则h高度范围内，浇注砼需考虑钢管上浮。
图 1 钢管浮力计算示意图每仓浇注长度10m，DN5400钢管标准节长度2.8m，标准节重量为9178kg,单个支墩1.615 m3,目前安装钢管27节,通过钢筋将支墩与钢管连接。
钢管自重包含以下部分：钢管自重：9178kg/2。
8m×10m+9178kg/2.8m×(27节×2。
8m—10m） /2=140128kg每仓钢管外包钢筋重量：1149m×2.98 kg/m +86根×9.9m×1。
58kg/m=4769kg支墩重量为：1。
615 m3×2400kg/m3×4=15504kg挡头钢模重量：3500kg×2块=7000kg抗浮计算过程如下:G=mg=(140128+4769+15504+7000)×9.8 N/kg=1641KNF浮=ρ液g∨排液F浮=2400kg/m3×9。
8 N/kg×∨排液当F浮= G 时∨排液=70 m3通过计算得知图1中所示h=1。
8m三、结论为保证浇注砼时钢管不上浮，需采取抗浮措施，具体如下：浇注砼时控制浇注速度，为防止钢管上浮、走位，整个浇注过程分层分段，分层高度不大于30cm，且左右对称浇注。
浇注至h=1。
8m时,采取浇注一段时间，暂停一段时间，确保抗浮要求。
抗浮计算——精选推荐
抗浮计算
抗浮设计水位埋深为7.2m （-7.2m）
超高建筑基础底埋深为14.5m（-14.5m）
车库防水底板底埋深11.6m（-11.6m）
基础及防水底板顶埋深11m（-11m）
稳定水位取埋深10.6m（-10.6m）
钢筋混凝土取25kN 水为10kN
一、按稳定水位计算抗浮力
1.超高建筑基础
水浮力为（14.5m-10.6m）×10=39kN
基础自重（14.5m-11m）×25=87.5kN
基础自重＞水浮力
2.车库防水底板
水浮力（11.6m-10.6m）×10=10kN
自重（11.6m-11m）×25=15kN
自重＞水浮力
按稳定水位计算基础自重可以对抗水浮力，靠自重抗浮
二、按抗浮设计水位计算
1.超高建筑基础
水浮力（14.5m-7.2m）×10=73kN
基础自重（14.5m-11m）×25=87.5kN
基础自重＞水浮力
3.车库防水底板
水浮力（11.6m-7.2m）×10=44kN
自重（11.6m-11m）×25=15kN
44-15=29kN
自重＜水浮力
靠自重出库防水地板不能抗浮
另框架结构每层自重经验值一般取15kN，所以车库防水板上部平均加盖两层建筑即可靠自重抗浮。
抗浮验算计算书
地下室抗浮验算一、整体抗浮（一）主楼部分底板板底相对标高为-4.700，地坪相对标高为：-0.300，抗浮设防水位相对标高为 -1.5m，即抗浮设计水位高度为：3.2m。
裙房部分抗浮荷载：①地上四层裙房板自重：25×0.48＝12.0kN/m2②地上四层梁柱折算自重：25×0.50＝12.5kN/m2③地下顶板自重：25×0.18＝4.5kN/m2④地下室梁柱折算自重：25×0.11＝2.75kN/m2⑤底板自重：25×0.4＝10.0kN/m2合计：41.75kN/m2水浮荷载：3.2×10=32 kN/m2 ，根据地基基础设计规范 GB 5007-2011 第5.4.3条，41.75/32=1.3＞1.05 ，满足抗浮要求。
二、整体抗浮（二）仅一层车库部位J-1基础高度改为800，仅一层地下室位置防水板板底标高与J-1底平，上部采用C15素混凝土回填至设计标高(-4.200)。
抗浮计算如下：图纸修改见结构05底板板底相对标高为-5.100，地坪相对标高为：-0.300，抗浮设防水位相对标高为 -1.5m，即抗浮设计水位高度为：3.6m。
地下室部分抗浮荷载：2①顶板覆土自重：20×0.30＝6.0kN/m25×0.25＝6.25kN/m2②地下顶板自重：25×0.11＝2.75kN/m2③梁柱折算自重：25×（0.4+0.5）＝22.5kN/m2④底板及回填自重：0.5 kN/m2考虑设备自重合计：38kN/m2水浮荷载：3.6×10=36kN/m238/36=1.056＞1.05 ，满足抗浮要求。
抗浮计算版讲解
抗浮计算书一、基本设计数据：基础底标高：-7.650m，±0.000相应绝对高程：420.40m，抗浮设计水位：418.80m，覆土容重：18.00；水位高差：7.65-（420.40-418.80）=6.050m,建筑完成面标高：-6.30m；主楼基础筏板厚：600mm，主楼基础覆土厚度：0.750m;抗水板厚度：450mm；地下室顶板覆土厚度：1.20m。
二、水浮力计算F=1.0x10x6.05=60.50KN/m2三、建筑物自重（按照最不利位置消防水池计算）消防水池底标高：-6.800m,（基础顶覆土）(7.65-6.80-0.45) x18+（筏板自重）0.45x25+（顶板覆土）1.20x18+(顶板自重)0.18x25=7.20+11.25+21.60+4.50=44.55 KN/m2四、整体抗浮计算G/F=44.55÷60.50=0.74<1.05，不满足《建筑地基基础设计规范》第5.4.3条规范，必须进行抗浮设计。
五、局部抗浮设计（基础）抗水板所受水浮力N=（水浮力）60.50-（基础顶覆土+筏板自重）18.45=42.05KN/m2六、抗拔桩设计整体抗浮时，底板所受水浮力N=60.50-42.40=18.10 KN/m2；除主楼外，沿地下室外墙间隔6.00~8.00m,设置一抗拔桩，单根抗拔桩承担的面积为30 m2左右；所受拔力大小为540KN；根据上部荷载，取单桩竖向承载力特征值不小于1300KN，取桩长L=20m，桩径600mm，根据《建筑桩基技术规范》5.3.6估算单桩抗压极限承载力标准值为：Q uk= Q sk + Q pk =u∑ψsi q sik l i+ψp q pk A p=3.14x0.60x(40x6.0+8.9x65+5x78)+3.14x0.602/4x1300=2276.814+367.38=2644.20Kpa.单桩抗拔极限承载力标准值为：T uk= u∑ψsi q sik l iλi=3.14x0.60x(40x6.0+8.9x65+5x78)x0.7=1593.77 Kpa 抗拔桩单桩抗拉承载力特征值N=600KN，极限抗拉承载力1200KN；抗拔桩试桩配筋计算根据《建筑地基基础设计规范》附录T，f y A s/1.25=1200KN得A s=1200x1.25/400=3750mm2,取12根20，A s=3768.00 mm2.抗拔桩工程桩配筋计算单桩抗拔设计值600x1.25=750KN，抗拔荷载全部由桩身钢筋承担，根据f y A s>750KN得：A s>750x1000/360=2084 mm2;取12根16，A s=2411.52 mm2>2084 mm2。
整体抗浮计算
497m，-10m,m,m)741.1纯地下室部分整体抗浮计算：16KN/m 3180mm主梁宽0.4m；主梁高0.9m；根数2长度8m次梁宽0.3m；次梁高0.7m；根数4长度8mm 180mm主梁宽0.4m；主梁高0.9m；根数2长度8m次梁宽0.3m；次梁高0.7m；根数4长度8mm1.2m;0.3m0.5m;2.5X 2.5 m A=m 2KNKN示意图一示意图二结构自重不计柱覆土容重取地下室顶板，底板覆土及结构自重：地下一层梁资料：楼板厚度锚杆轴向拉力设计值F=ΔP1*A=223.750.15一层梁资料：楼板厚度(±0.00标高相当于绝对高程抗水板上覆土厚度抗水板厚度地下室顶板覆土厚度地下室顶板，底板覆土及结构自重q=KN/m 253.006.25154.37抗水底板标高为相当于绝对标高489.6499.6本工程拟采用抗浮锚杆： 根据地勘报告，抗浮设计水位为所以水浮力P=ρgh=KN/m2工程名称：xxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxx一、整体抗浮计算：一层梁折算板厚：0.15地下一层梁折算板厚：KN/m 225锚杆轴向拉力标准（特征)值F=ΔP*A=Δp1=1.2*P-q=36KN/m 2锚杆间距Δp=1.05P-q=1.2商场部分整体抗浮计算：16KN/m3180mm主梁宽0.4m；主梁高0.9m；根数2长度8m 次梁宽0.3m；次梁高0.7m；根数4长度8mm 180mm主梁宽0.4m；主梁高0.9m；根数2长度8m次梁宽0.3m；次梁高0.7m；根数4长度8mm 180mm 主梁宽0.4m；主梁高0.9m；根数2长度8m 次梁宽0.3m；次梁高0.7m；根数4长度8mm 180mm 主梁宽0.4m；主梁高0.9m；根数2长度8m 次梁宽0.3m；次梁高0.7m；根数4长度8mm 180mm 主梁宽0.4m；主梁高0.9m；根数2长度8m 次梁宽0.3m；次梁高0.7m；根数4长度8mm1.2m;0.3m0.5m;3X 3 mA=m 2KN KN抗水板上覆土厚度本工程拟采用抗浮锚杆：锚杆间距地下室顶板覆土厚度抗水板厚度地下室顶板，底板覆土及结构自重q=77.75KN/m 211.05-0.059.00-0.45示意图一示意图二KN/m 2楼板厚度三层梁资料：楼板厚度三层梁折算板厚：0.15二层梁折算板厚：结构自重不计柱地下一层梁资料：楼板厚度地下一层梁折算板厚：0.15覆土容重取一层梁资料：楼板厚度一层梁折算板厚：0.15二层梁资料：屋顶梁资料：楼板厚度地下室顶板，底板覆土及结构自重：0.15屋顶梁折算板厚：0.15ΔP=1.05P-q=KN/m 2ΔP1=1.2P-q=锚杆轴向拉力设计值F=ΔP1*A=锚杆轴向拉力标准(特征）值F=ΔP*A=99.45mmKNkPaMPam2mm 根数：3mm N/mm 2mm 2实配：3C20As=942mm 2附表：锚杆的锚固长度L a=0.72界面的粘结强度降低系数ξ=锚杆的截面面积As=钢筋的抗拉强度标准值f yk =400锚杆杆体的抗拉安全系数K t= 1.8二、锚杆设计(A)根据《土层锚杆设计与施工规范》（CECS22-90)进行设计根据地勘报告，锚杆以中密——密实卵石层嵌固端锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值fmg=锚固段注浆体与筋体间的粘结强度标准值fms=154.37130锚杆孔径D=锚杆锚固长度取以下两式计算的较大值：钢筋直径d=锚杆的杆体的钢筋截面面积按下式确定：23781.820020锚固长度对粘接强度的影响系数φ=锚杆固体的抗拔安全系数K=694.71锚杆的轴向拉力特征值Nt=ta mg KN L Df πφ>s t a m KN L n d f πξφ>t t s ykKN A f ≥KNγQ =1.3mmkpa mm根数：3N/mm 2mmN/mm 2mm 2实配：3C25As=1472mm 2地层与锚固体粘结强度特征值frb=100154.37锚杆的拉力标准值N ak =附表：锚固体与地层粘结工作条件系数ξ1=1锚杆锚固长度取以下两式计算的较大值：锚杆孔径D=130(B) 根据《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2002进行设计3781.8 锚杆的拉力设计值Na=γQ *N ak =200.6875钢筋与锚固体砂浆间的粘结强度设计值fb=1.68钢筋与砂浆粘结强度工作条件系数ξ3=0.6边坡工程重要性系数γ0=360锚杆的锚固长度La=锚杆的截面面积As=807.9钢筋的抗拉强度设计值f y =锚杆钢筋直径d=25锚杆的杆体的钢筋截面面积按下式确定：锚杆的抗拉工作条件系数ξ2=0.6911ak a rbN l Df ξπ≥03a a bN l n df γξπ≥02a s yN A f γξ≥注：1当采用两根钢筋点焊成束的做法时，粘接强度应乘以0.85的折减系数；2当采用三根钢筋点焊成束的做法时，粘接强度应乘以0.7的折减系数；3成束钢筋的根数不应该超过三根，钢筋截面总面积不应超过毛孔面积的20％。
地下室抗浮计算
建筑结构设计地下室抗浮怎么计算首先要知道抗浮水位是多少，算出水浮力然后乘以1.05的系数。
算出地下室总得恒荷载（包括基础重和基础上的填土）如果恒荷载大于水浮力的1.05倍，可视为抗浮满足要求。
如不能满足要求，可以降低基础底板，然后填土或素混凝土以增加基础的恒荷载。
或者将筏板外挑，然后压上土以增加恒荷载。
关于地下建筑抗浮设计的几点意见= ^NTH c^*湖北省勘察设计协会袁内镇A3su !I2S内容摘要y'{*B(本文根据作者的工作经验结合湖北省地方标准《建筑地基基础技术规范》DB42/242-2003以及相关标准的有关规定，对地下建筑物抗浮设计原则及一些具体问题进行了探讨，可供抗浮设计中参考。
j o + -关键词：抗浮设计、抗浮水位、抗浮稳定、水的浮力、抗拔构件] .( l^ W①地下建筑物抗浮设计是一个复杂的技术问题，由于对抗浮设计的一些重要问题有不同看法，因此相关规范未对抗浮设计作出明确的具体规定，导致设计工作的困难。
②抗浮水位不易确定。
③抗浮现状——施工阶段浮起，使用阶段浮起，特殊情况浮起。
④浮起底板未见开裂，柱上下端横向裂缝浮起时常发生倾斜，水位下到四周，等高，受力不均匀，形成与重心不重合。
M t w7aK为解决抗浮设计的操作问题，湖北省地方标准《建筑地基基础技术规范》DB42/242-2003[1]对抗浮设计作了原则的规定，但具体问题尚有一些歧意，地下建筑浮起破坏的现象仍时有发生。
作者认为有必要对以下问题进行探讨，以求抗浮设计的合理完善。
<F% c "Rkh （1）地下建筑物浮起的基本条件。
OZ SM2 ~水对地下建筑物的浮力大小遵循阿基米德原理，水对物体的浮力等于物体排开同体积水的重量。
同时水的浮力作用也遵循连通管原理，即不同截面尺寸的各连通管水位等高，且压强相等。
因此，当地下建筑物与周围介质间存在薄层自由水膜时，无论水的性质是潜水、上层滞水或承压水，即可产生强度为γh的浮力（γ为水的重度，h为建筑物基底以上的水深），当水浮力强度大于地下建筑物单位面积的重量时，建筑物即可浮起，当水不断补充时，建筑物将不断上浮，所以，建筑物浮起是一个渐进过程。
抗浮验算
抗浮验算一、条件：地面标高H1=0.000m，顶板标高H1=0.000m，底板标高H3=-4.400m，设法水位标高Hw=-0.500m；地下室长度A=3900mm，宽度B=5200mm，底板悬挑宽度L=500mm，覆土厚度do=0.000mm,容重γ=18kN/m ；顶板厚度d1=180mm，底板厚度d2=300mm，挡土墙墙厚度d3=400，地下室层高h=4400mm。
梁、柱扣板厚后体积V=8m ；二、计算：1、水浮力Fw=|h3-hw|×10=|-4.400--0.500|×10=39.00 kN/m2、抗浮力：(1)、顶板自重：G1=d1×25=180×0.001×25=4.50 kN/m(2)、底板自重：G2=d2×25=300×0.001×25=7.50 kN/m(3)、覆土重量：Go=do×γ=0.000×18=0.00 kN/m(4)、悬挑部分土重量折算为面积重量：G3=L×(H3-H1)×2×(A+B)×γ/(A×B)=0.500×|-4.400-0.000|×2×(3.9+5.2)×18/(3.9×5.2)=35.54 kN/m(5)、挡土墙重量折算为面积重量：G5=L×h×2×(A+B)×γ/(A×B)=0.400×4.4×2×(3.9+5.2)×18/(3.9×5.2)=39.49 kN/m(6)、梁、柱重量折算为面积重量：G6=V×25/(A×B)=8×25/(3.9×5.2)=9.86 kN/m抗浮力=∑(Go+G1+G2+G3+G5+G6)=∑(0.00+4.50+7.50+35.54+39.49+9.86)=96.89kN/m根据《广东省标准建筑地基基础设计规范》5.2.1条：W/F=96.89/39.00=2.48>1.05，满足要求。
抗浮计算
基础计算书补充部分整体抗浮计算：抗浮设计水头：1.5m，底板厚0.3m，，地下室顶板厚0.18m(梁板柱折算厚度0.17m),板顶附土及路面做法厚1.2m单位面积水浮力：1.5x10=15KN单位面积抗力：[0.3x25+1.2x18+0.4x25]x0.9=35.2KN单位面积抗力大于单位面积水浮力，故抗浮板厚度为0.3m满足要求。
底板局部抗浮计算：抗浮设计水头：1.5m，底板厚0.3m。
单位面积水浮力：1.5x10=15KN单位面积抗力：0.3x25x0.9=6.75KN 局部抗浮不满足。
底板需计算配筋。
单位面积净浮力q为：6.75-15=-8.25KN按经验系数法计算：Mx=q*Ly*（Lx-2b/3）*（Lx-2b/3）/8=8.25*4.8*（5.2-2*2.5/3）*（5.2-2*2.5/3）/8=61.8KNmMy=q*Lx*（Ly-2b/3）*（Ly-2b/3）/8=8.25*5.2*（4.8-2*2.5/3）*（4.8-2*2.5/3）/8=52.6KNm柱下板带支座最大负弯矩M1为：M1=0.5*My=31.4KNm（跨中板带最大为0.17）柱下板带跨中最大正弯矩M2为：M2=0.22*My=13.6KNm（跨中板带最大为0.22）配筋为：下部为：As1=M1/（0.9*fy*h1*3.3）=31.4/（0.9*360*250* 3.3）=115mm上部为：As2=M2/（0.9*fy*h2* 3.3）=13.6/（0.9*360*250* 3.3）=50.1mm300mm厚抗浮板构陪钢筋为450mm2，计算配筋小于构造配筋，故采用构造配筋，配筋为 10@150。
抗浮稳定计算公式(一)
抗浮稳定计算公式(一)抗浮稳定计算公式1. 水中抗浮力公式•公式：F b=ρ⋅V⋅g•解释：水中物体所受的抗浮力（F b）等于水的密度（ρ）乘以物体所占的体积（V）乘以重力加速度（g）。
•示例：假设一个木块的体积为20立方米，在水中的密度为1000千克/立方米，重力加速度为米/秒^2，那么木块所受的抗浮力为F b=1000×20×=196000牛顿。
2. 抗浮时的平衡公式•公式：F g−F b=0•解释：当物体处于抗浮平衡状态时，物体受到的重力（F g）和抗浮力（F b）之差为零。
•示例：假设一个物体的重力为500牛顿，抗浮力为500牛顿，则该物体处于抗浮平衡状态。
3. 稳定性计算公式•公式：M cg>M cb•解释：当物体的重心（M cg）位置高于浮心（M cb）位置时，物体具有稳定性。
•示例：考虑一个小船，小船的重心在船的中心位置，浮心在船的底部中心位置，由于重心高于浮心，小船具有稳定性。
4. 重心位置计算公式•公式：M cg=∑m i⋅d i∑m i•解释：物体的重心位置（M cg）等于物体各个部分的质量（m i）乘以相应部分离参考点的距离（d i）的总和除以物体总质量的总和。
•示例：考虑一个梯形木板，上底长为2米，下底长为4米，高为3米，密度为1000千克/立方米，上底到参考点的距离为2米，下底到参考点的距离为4米，则梯形木板的重心位置为M cg=1000×2×2+1000×4×41000×2+1000×4=80006000=43米。
5. 浮心位置计算公式•公式：M cb=ℎ2•解释：物体在水中的浮心位置（M cb）等于物体在水中的高度（ℎ）的一半。
•示例：考虑一个长方体木块，高度为6米，则木块在水中的浮心位置为M cb=62=3米。
以上就是几个与抗浮稳定性相关的计算公式的示例和解释。
这些公式可以用于计算物体在水中的抗浮力、判断物体是否处于抗浮平衡状态，以及评估物体的稳定性。
抗浮验算
一.抗浮计算（顶板覆土1500）:[ 地下室抗浮荷载 ] 自然地面整平下500。
柱网：8.1x6.35=51.435m2地下室自重为：1、土重 1.5X18=27KN/m22、板重 (0.3+0.40)x25=17.5 KN/m23、梁+柱重： X向截面500X1000，Y向截面450X800 梁自重：(0.5X0.8X8.1+0.45X0.5X6.35)X25/8.1X6.35=2.27 KN/m2柱自重：0.5X0.6X4.0X25/8.1X6.35=0.58 KN/m2面层：0.05x23=1.15 KN/m2总计： Q w= (27+17.5+2.27+0.58+1.15)=48.5KN/m2 [ 地下室水浮力荷载 ]Q f=(4.3+1.5+0.45-0.5)x10=57.5KN/m2[ 抗浮验算 ]Qw=48.5KN/ m2< Qf=57.5KN/ m2自重抗浮不满足！抗拔力为1.05X(57.5-48.5)x51.435=486KN二.边跨抗浮计算:边跨跨度：8.1x3.25地下室自重为：1、土重 1.5X18=27KN/m22、板重 (0.3+0.40)x25=17.5 KN/m23.墙：0.3x8.1x4.3x25/8.1x3.25=9.9 KN/m24.挑边土：0.5x(8x5.3+18x0.5)x8.1/8.1x3.25=7.9 KN/m25.面层: 0.05x23=1.15 KN/m2总计： Q w=63.45KN/m2>57.5x1.05 KN/m2边跨抗浮满足。
三.四层框架部分地下室自重为：1、土重 1.8X18=32.4KN/m22、板重 (0.3+0.40)x25=17.5 KN/m23.四层框架梁板：0.15x4x25=15 KN/m24.面层: 0.05x23=1.15 KN/m2总计： Q w=66.05KN/m2>57.5x1.05 KN/m2抗浮满足。
抗浮力标准值
抗浮力标准值一、概述抗浮力标准值是指建筑物在设计时所依据的抵抗地下水浮力的能力。
在地下水位较高的地区，建筑物的基础设计必须考虑抗浮力标准值，以防止因地下水浮力作用而导致建筑物上浮或破坏。
本文将重点介绍抗浮力标准值的计算方法、影响因素以及相关的工程实践。
二、抗浮力标准值的计算方法抗浮力标准值的计算方法主要包括以下两种：1. 静水压强法：根据阿基米德原理，物体在液体中所受的浮力等于其所排开的液体所受的重力。
因此，可以通过计算地下水的压重来得到抗浮力标准值。
具体公式如下：F = ρ×g ×V其中，F为抗浮力标准值，ρ为水的密度，g为重力加速度，V为基础底面积。
2. 基底压力法：根据土力学原理，基础底面所承受的压力可以转化为抗浮力。
因此，可以通过计算基础底面的压力来得到抗浮力标准值。
具体公式如下：F = P / A其中，F为抗浮力标准值，P为基础底面所承受的压力，A为基础底面积。
三、影响抗浮力标准值的因素影响抗浮力标准值的因素主要包括以下几个方面：1. 地下水位：地下水位越高，水对建筑物的浮力越大，所需的抗浮力标准值也就越大。
因此，在设计时需要根据当地的水文地质资料，合理确定地下水位。
2. 基础形式：不同的基础形式对地下水的抵抗能力不同，也会影响抗浮力标准值的大小。
例如，平板基础相对于桩基而言，其对地下水的抵抗能力较弱，因此需要更高的抗浮力标准值。
3. 土壤性质：土壤的性质也会影响抗浮力标准值的大小。
例如，软土相对于硬土而言，其对地下水的抵抗能力较弱，因此需要更高的抗浮力标准值。
4. 建筑物重量：建筑物重量越大，其对地下水的抵抗能力越强，因此可以降低抗浮力标准值。
但是，在计算时需要考虑建筑物的整体重量，以免造成安全风险。
5. 水压力变化：地下水的水压力变化也会影响抗浮力标准值的大小。
例如，在雨季或洪水期，地下水的水压力会增大，因此需要更高的抗浮力标准值。
四、工程实践中的应用在工程实践中，需要根据具体情况对抗浮力标准值进行合理的选取和应用。
抗浮计算
基础计算书补充部分整体抗浮计算：抗浮设计水头：5.2m，底板厚0.3m，底板上覆土1.6m，地下室顶板厚0.25m(梁板柱折算厚度0.5m),板顶附土及路面做法厚0.65m单位面积水浮力：5.2x10=52KN单位面积抗力：[0.3x25+1.6x18+0.5x25+0.65x18]x0.9=54.45KN一层顶板厚0.18m，（梁板柱折算厚度0.3m），标准层梁板柱折算厚度0.25m..单位面积抗力：[0.3x25+1.6x18+（0.3+0.25x3）x25]x0.9=56.3KN所以停止降水时间为：标高为12.150 层楼板施工完毕，且地下室室内外回填土及地下室顶板覆土施工完毕后。
底板局部抗浮计算：抗浮设计水头：5.2m，底板厚0.3m，底板上覆土1.6m。
单位面积水浮力：5.2x10=52KN单位面积抗力：[0.3x25+1.6x18]x0.9=32.7KN 局部抗浮不满足。
底板需计算配筋。
单位面积净浮力q为：52-32.7=19.3KN按经验系数法计算：Mx=q*Ly*（Lx-2b/3）*（Lx-2b/3）/8=19.3*8.2*（6.6-2*3/3）*（6.6-2*3/3）/8=418.6KNmMy=q*Lx*（Ly-2b/3）*（Ly-2b/3）/8=19.3*6.6*（8.2-2*3/3）*（8.2-2*3/3）/8=612KNm柱下板带支座最大负弯矩M1为：M1=0.5*My=306KNm（跨中板带最大为0.17）柱下板带跨中最大正弯矩M2为：M2=0.22*My=135KNm（跨中板带最大为0.22）配筋为：下部为：As1=M1/（0.9*fy*h1*3.3）=306/（0.9*360*250* 3.3）=1145mm上部为：As2=M2/（0.9*fy*h2* 3.3）=135/（0.9*360*250* 3.3）=505mm。
抗浮验算
地下车库抗浮验算抗浮按两种情况进行验算（一）第一种情况：整体抗浮验算（最不利状态）：已知条件：（1）、根据地质报告勘查要求，采用当地丰水期水位11.00米。
相对于±0.000的标高为-4.50米。
（2）、地下车库底板底标高为：-8.50米。
（3）、抗浮验算地下车库底板面积：S=15394.32m2（4）、地下室室外覆土厚度：h=2.02米（5）、覆土重度：γ=18 KN/m31.抗浮全重计算（1）、地下室结构及覆土总重G =1517030KN（2）、则整体抗浮压强为：P1=G/S=1517030KN/15394.32m2=98.55 KN/m2（3）、地下室顶板覆土压强：P2=γh=18 KN/m3x2.02米=36.36 KN/m2（4）、除去地下室顶板覆土压强的压强为：P= P1- P2=98.55 KN/m2-36.36 KN/m2=62.19 KN/m20.9P=55.97 KN/m22.总水头压强计算Pw =γw h w=10KN/m3x（8.5-4.5）m=40KN/m2由上述计算0.9P> Pw，整体抗浮验算通过。
（二）第二种情况：局部抗浮验算（最不利位置）：最不利位置选取7-H轴与11轴交点处的柱子计算已知条件：（1）、负荷面积S1=7.5x8.55=64.125 m2（2）、单柱基础底面积S2=4.1x4.1=16.81 m2第二阶面积S3=2.35x2.35=5.5225 m2（3）、混凝土容重为γ1=25 KN/m3（4）、地下室室内覆土厚度h1=1.9m其余所需条件均同第一种情况。
1.抗浮全重计算（1）、地下室结构及室内覆土总重（A）、结构构件G1=25 KN/m3x[0.5x64.125+0.65x0.65x5.5+16.81x0.4+5.5225x0.4+（64.125-16.81）x0.3] m3=25 KN/m3x（32.06+2.34+6.73+2.21+14.2）m3=1438.5 KN（B）、室内覆土G2= γh1（S1- S3）+γ（h1-0.4）S3=18 x1.9x58.6+18x1.5 x5.5225=（2004.12+149.11）KN=2153.23 KN总重：G=G1+G2=3591.73 KN（2）、则整体抗浮压强为：P=G/S1=3591.73 KN /64.125 m2=56.01 KN/m20.9P=50.41 KN/m23.总水头压强计算Pw =γw h w=10KN/m3x（8.5-4.5）m=40KN/m2由上述计算0.9P> Pw，局部抗浮验算通过。
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地下室抗浮计算整体抗浮计算：抗浮设计水头：7.4m，底板厚0.5m，底板上覆土1.9m，地下室顶板厚0.16m（梁板柱折算厚度0.4m），地下室顶板覆土1.5m。
单位面积水浮力：6.5x10=65KN单位面积抗力：0.4x25+0.9x18+0.2x25+1.6x18+0.4x25=70KN>67整体抗浮满足要求，底板局部抗浮计算：抗浮设计水头：6.5m，底板厚0.4m，底板上覆土1.1m。
单位面积水浮力：6.5x10=65KN单位面积抗力：[0.4x25+0.9x18+0.2x25]x0.9=31.2KN 局部抗浮不满足。
防水底板需计算配筋。
单位面积净浮力q为：65x1.2-31.2x1.2=40.56KN按经验系数法计算：Mx=q*Ly*（Lx-2b/3）*（Lx-2b/3）/8=40.56*8.4*（8.1-2*5/3）*（8.1-2*5/3）/8=967.6KNm柱下板带支座最大负弯矩M1为：M1=0.5*Mx=483.8KNm（跨中板带最大为0.17）柱下板带跨中最大正弯矩M2为：M2=0.22*Mx=212.9KNm（跨中板带最大为0.22）配筋为：下部为：As1=M1/（0.9*fy*h1*3.9）=483.8/（0.9*360*1150*3.9）=332.9mm <Ф16@200As1’=M1/（0.9*fy*h1’*3.9）=483.8/（0.9*360*350* 3.9）=1039mm 基本等于Ф16@200上部为：As2=M2/（0.9*fy*h2* 3.9）=212.9/（0.9*360*350* 3.9）=481.4mm <Ф16@200上式配筋计算中分母3.9为柱下板带宽度。
原设计防水底板配筋满足要求。
独立基础计算阶梯基础计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、设计依据《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2002)①《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2002)②二、示意图三、计算信息构件编号: JC-1 计算类型: 验算截面尺寸1. 几何参数台阶数n=3矩形柱宽bc=600mm 矩形柱高hc=600mm基础高度h1=300mm基础高度h2=400mm基础高度h3=500mm基础长度b1=750mm 基础宽度a1=750mm基础长度b2=725mm 基础宽度a2=725mm基础长度b3=725mm 基础宽度a3=725mm2. 材料信息基础混凝土等级: C35 ft_b=1.57N/mm2fc_b=16.7N/mm2柱混凝土等级: C40 ft_c=1.71N/mm2fc_c=19.1N/mm2钢筋级别: RRB400 fy=360N/mm23. 计算信息结构重要性系数: γo=1.0基础埋深: dh=1.500m纵筋合力点至近边距离: as=50mm基础及其上覆土的平均容重: γ=20.000kN/m3最小配筋率: ρmin=0.150%4. 作用在基础顶部荷载标准值考虑水浮力作用：水浮力标准值为：65-31.2=33.8Kpa覆土及自重荷载标准值为：1.6x18+0.4x25=38.8Kpa活荷载标准值为：4KPaFgk=304.000kN Fqk=243.400kNMgxk=0.000kN*m Mqxk=0.000kN*mMgyk=0.000kN*m Mqyk=0.000kN*mVgxk=0.000kN Vqxk=0.000kNVgyk=0.000kN Vqyk=0.000kN永久荷载分项系数rg=1.20可变荷载分项系数rq=1.40Fk=Fgk+Fqk=304.000+243.400=547.400kNMxk=Mgxk+Mqxk=0.000+(0.000)=0.000kN*mMyk=Mgyk+Mqyk=0.000+(0.000)=0.000kN*mVxk=Vgxk+Vqxk=0.000+(0.000)=0.000kNVyk=Vgyk+Vqyk=0.000+(0.000)=0.000kNF1=rg*Fgk+rq*Fqk=1.20*304.000+1.40*243.400=705.560kNMx1=rg*Mgxk+rq*Mqxk=1.20*(0.000)+1.40*(0.000)=0.000kN*mMy1=rg*Mgyk+rq*Mqyk=1.20*(0.000)+1.40*(0.000)=0.000kN*mVx1=rg*Vgxk+rq*Vqxk=1.20*(0.000)+1.40*(0.000)=0.000kNVy1=rg*Vgyk+rq*Vqyk=1.20*(0.000)+1.40*(0.000)=0.000kNF2=1.35*Fk=1.35*547.400=738.990kNMx2=1.35*Mxk=1.35*(0.000)=0.000kN*mMy2=1.35*Myk=1.35*(0.000)=0.000kN*mVx2=1.35*Vxk=1.35*(0.000)=0.000kNVy2=1.35*Vyk=1.35*(0.000)=0.000kNF=max(|F1|,|F2|)=max(|705.560|,|738.990|)=738.990kNMx=max(|Mx1|,|Mx2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN*mMy=max(|My1|,|My2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN*mVx=max(|Vx1|,|Vx2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kNVy=max(|Vy1|,|Vy2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN5. 修正后的地基承载力特征值fa=135.000kPa四、计算参数1. 基础总长 Bx=2*b1+2*b2+2*b3+bc=2*0.750+2*0.725+2*0.725+0.600=5.000m2. 基础总宽 By=2*a1+2*a2+2*a3+hc=2*0.750+2*0.725+2*0.725+0.600=5.000m3. 基础总高 H=h1+h2+h3=0.300+0.400+0.500=1.200m4. 底板配筋计算高度 ho=h1+h2+h3-as=0.300+0.400+0.500-0.050=1.150m5. 基础底面积 A=Bx*By=5.000*5.000=25.000m26. Gk=γ*Bx*By*dh=20.000*5.000*5.000*1.500=750.000kNG=1.35*Gk=1.35*750.000=1012.500kN五、计算作用在基础底部弯矩值Mdxk=Mxk-Vyk*H=0.000-0.000*1.200=0.000kN*mMdyk=Myk+Vxk*H=0.000+0.000*1.200=0.000kN*mMdx=Mx-Vy*H=0.000-0.000*1.200=0.000kN*mMdy=My+Vx*H=0.000+0.000*1.200=0.000kN*m六、验算地基承载力1. 验算轴心荷载作用下地基承载力pk=(Fk+Gk)/A=(547.400+750.000)/25.000=51.896kPa 【①5.2.1-2】因γo*pk=1.0*51.896=51.896kPa≤fa=135.000kPa轴心荷载作用下地基承载力满足要求因Mdyk=0, Mdxk=0Pkmax=(Fk+Gk)/A=(547.400+750.000)/25.000=51.896kPa七、基础冲切验算1. 计算基础底面反力设计值因 Mdx=0 并且 Mdy=0Pmax=Pmin=(F+G)/A=(738.990+1012.500)/25.000=70.060kPaPjmax=Pmax-G/A=70.060-1012.500/25.000=29.560kPa2. 验算柱边冲切YH=h1+h2+h3=1.200m, YB=bc=0.600m, YL=hc=0.600mYHo=YH-as=1.150m2.1 因800<YH<2000 βhp=0.9672.2 x方向柱对基础的冲切验算x冲切位置斜截面上边长bt=YB=0.600mx冲切位置斜截面下边长bb=YB+2*YHo=2.900mx冲切不利位置bm=(bt+bb)/2=(0.600+2.900)/2=1.750mx冲切面积(By≥Bx)Alx=(By/2-YL/2-YHo)*Bx-(Bx/2-YB/2-YHo)2=(5.000/2-0.600/2-1.150)*5.000-(5.000/2-0.600/2-1.150)2=4.148m2x冲切截面上的地基净反力设计值Flx=Alx*Pjmax=4.148*29.560=122.598kNγo*Flx=1.0*122.598=122.60kNγo*Flx≤0.7*βhp*ft_b*bm*YHo=0.7*0.967*1.57*1750*1150=2138.01kNx方向柱对基础的冲切满足规范要求2.3 y方向柱对基础的冲切验算y冲切位置斜截面上边长at=YL=0.600my冲切位置斜截面下边长ab=YL+2*YHo=2.900my冲切不利位置am=(at+ab)/2=1.750my冲切面积(Bx≥By)Aly=(Bx/2-YB/2-YHo)*By-(By/2-YL/2-YHo)2=(5.000/2-0.600/2-1.150)*5.000-(5.000/2-0.600/2-1.150)2=4.148m2y冲切截面上的地基净反力设计值Fly=Aly*Pjmax=4.148*29.560=122.598kNγo*Fly=1.0*122.598=122.60kNγo*Fly≤0.7*βhp*ft_b*am*YHo=0.7*0.967*1.57*1750*1150=2138.01kNy方向柱对基础的冲切满足规范要求3. 验算h2处冲切YH=h2+h3=0.900mYB=bc+2*b3=2.050mYL=hc+2*a3=2.050mYHo=YH-as=0.850m3.1 因800<YH<2000 βhp=0.9923.2 x方向变阶处对基础的冲切验算x冲切位置斜截面上边长bt=YB=2.050mx冲切位置斜截面下边长bb=YB+2*YHo=3.750mx冲切不利位置bm=(bt+bb)/2=(2.050+3.750)/2=2.900mx冲切面积(By≥Bx)Alx=(By/2-YL/2-YHo)*Bx-(Bx/2-YB/2-YHo)2=(5.000/2-2.050/2-0.850)*5.000-(5.000/2-2.050/2-0.850)2=2.734m2x冲切截面上的地基净反力设计值Flx=Alx*Pjmax=2.734*29.560=80.827kNγo*Flx=1.0*80.827=80.83kNγo*Flx≤0.7*βhp*ft_b*bm*YHo=0.7*0.992*1.57*2900*850=2686.46kNx方向变阶处对基础的冲切满足规范要求3.3 y方向变阶处对基础的冲切验算y冲切位置斜截面上边长at=YL=2.050my冲切位置斜截面下边长ab=YL+2*YHo=3.750my冲切不利位置am=(at+ab)/2=2.900my冲切面积(Bx≥By)Aly=(Bx/2-YB/2-YHo)*By-(By/2-YL/2-YHo)2=(5.000/2-2.050/2-0.850)*5.000-(5.000/2-2.050/2-0.850)2=2.734m2y冲切截面上的地基净反力设计值Fly=Aly*Pjmax=2.734*29.560=80.827kNγo*Fly=1.0*80.827=80.83kNγo*Fly≤0.7*βhp*ft_b*am*YHo=0.7*0.992*1.57*2900*850=2686.46kNy方向变阶处对基础的冲切满足规范要求4. 验算h3处冲切YH=h3=0.500mYB=bc+2*b2+2*b3=3.500mYL=hc+2*a2+2*a3=3.500mYHo=YH-as=0.450m4.1 因(YH≤800) βhp=1.04.2 x方向变阶处对基础的冲切验算x冲切位置斜截面上边长bt=YB=3.500mx冲切位置斜截面下边长bb=YB+2*YHo=4.400mx冲切不利位置bm=(bt+bb)/2=(3.500+4.400)/2=3.950mx冲切面积(By≥Bx)Alx=(By/2-YL/2-YHo)*Bx-(Bx/2-YB/2-YHo)2=(5.000/2-3.500/2-0.450)*5.000-(5.000/2-3.500/2-0.450)2=1.410m2x冲切截面上的地基净反力设计值Flx=Alx*Pjmax=1.410*29.560=41.679kNγo*Flx=1.0*41.679=41.68kNγo*Flx≤0.7*βhp*ft_b*bm*YHo=0.7*1.000*1.57*3950*450=1953.47kNx方向变阶处对基础的冲切满足规范要求4.3 y方向变阶处对基础的冲切验算y冲切位置斜截面上边长at=YL=3.500my冲切位置斜截面下边长ab=YL+2*YHo=4.400my冲切不利位置am=(at+ab)/2=3.950my冲切面积(Bx≥By)Aly=(Bx/2-YB/2-YHo)*By-(By/2-YL/2-YHo)2=(5.000/2-3.500/2-0.450)*5.000-(5.000/2-3.500/2-0.450)2=1.410m2y冲切截面上的地基净反力设计值Fly=Aly*Pjmax=1.410*29.560=41.679kNγo*Fly=1.0*41.679=41.68kNγo*Fly≤0.7*βhp*ft_b*am*YHo=0.7*1.000*1.57*3950*450=1953.47kNy方向变阶处对基础的冲切满足规范要求八、柱下基础的局部受压验算因为基础的混凝土强度等级小于柱的混凝土强度等级，验算柱下扩展基础顶面的局部受压承载力。