直流锅炉启动过程中注意事项
直流锅炉启动系统控制介绍
直流锅炉启动控制系统介绍2016.51带循环泵的启动系统1.1系统介绍对于配置带循环泵的启动锅炉，在锅炉的启动及低负荷运行阶段，炉水循环确保了在锅炉达到最低直流负荷之前的炉膛水冷壁的安全性。
当锅护负荷大于最低直流负荷时，一次通过的炉膛水冷壁质量流速能够对水冷壁进行足够的冷却。
启动系统主要由除氧器、给水泵、大气式扩容器、集水箱、启动循环泵、启动分离器等组成，具体流程图见图3在炉水循环中，由分离器分离出来的水往下流到锅炉启动循环泵的人口，通过泵提高压力来克服系统的流动阻力和省煤器最小流量控制阀(V-507)的压降，水冷壁的最小流量是通过省煤器最小流量控制阀来实现控制的，即使当一次通过的蒸汽量小于此数值时，炉膛水冷壁的质量流速也不能低于此数值。
炉水再循环提供了锅炉启动和低负荷时所需的最小流量，选用的循环泵能提供锅炉冷态和热态启动时所需的体积流量，在启动过程中，并不需要像简单疏水扩容器系统那样往扩容器进行连续地排水。
循环泵的设计必须提供足够的压头来建立冷态和热态启动时循环所需的最小流量。
从控制阀出来的水通过省煤器，再进人炉膛水冷壁，总体流程如图2所示，在循环中，有部分的水蒸气产生，然后此汽水混合物进人分离器，分离器布置靠近炉顶，这样可以提供循环泵在任何工况下(包括冷态启动和热态再启动)所需要的净吸压头，分离器的较高的位置同样也提供了在锅炉初始启动阶段汽水膨胀时疏水所需要的静压头。
在图3所示启动系统图中，循环泵和给水泵是申联布置，这样的布且具有以下优点:(1)进人循环泵的水来自下降管或锅炉给水管或同时从这两者中来; 这样的布置使得在各个启动过程中，总是有水流过循环泵，泵的流量恒定，无须设置任何最小流盆的泵循环回路及其必须的控制设备;(2)锅炉给水的欠熔可增加循环泵的净吸压头;当分离器由湿态转向干态时，疏水流量为0，但此时循环泵能从给水管道中得到足够的流量，可保证分离器平滑地从干态转向湿态，无须在此时进行循环泵的关停操作。
直流锅炉燃烧及给水调整
直流锅炉燃烧及给水调整一、直流锅炉给水控制的特点与给水控制对象动态特性1、锅炉启动阶段（湿态运行），为了水冷壁的安全，启动一开始就必须以最小安全流量向锅炉连续上水，同时维持储水罐水位正常，以保证机组的安全运行。
2、转干态以后，蒸发量不仅决定于燃烧率同时也决定于给水流量，给水调节的任务是满足机组负荷的需要同时维持中间点温度有合适的过热度，防止返回湿态和水冷壁及过热器超温，对过主汽温进行粗调。
给水投自动后，锅炉负荷经动态延迟函数器、函数器得出相应锅炉负荷下需要的给水流量再加上经中间点温度修正的信号（机组负荷大于55%时中间点温度给定值被喷水比修正）作为给水流量最终给定值，给水流量测量值（经给水温度修正后）与其给定值的偏差经PID计算后作为给水控制信号送给给水泵转速控制系统。
3、给水流量扰动下的动态特性：给水流量阶跃增加时，蒸发量、汽温、汽压的变化都存在迟延，运行时要注意分析总结了解其动态特性，尤其是对主汽温的延迟较大，这对正常调整和异常工况的处理很有帮助。
二、过热汽温的调节1、蒸汽流量扰动下过热汽温对象的动态特性：燃烧率增加对流式过热器出口的汽温升高，辐射式过热器出口的汽温降低，最终末级过热器出口的汽温仍随着负荷的增加/减少而升高/降低。
当蒸汽流量扰动时，由于过热器上各点的汽温几乎同时变化，因此过热器出口汽温变化的延迟很小，如果蒸汽流量的增加是汽机侧引起的，则在锅炉燃烧率调整之前，过热汽温是随着蒸汽流量的上升而下降，这就是为什么超温的时候开大汽机调门能快速把主汽温度降下来的道理（严重超温时可利用锅炉的蓄热适当加负荷：CCS或TF方式下将滑压开关退出，适当将主汽压力给定值设小，让汽机开调门）。
2、烟气传热量扰动下过热汽温对象的动态特性：沿着过热器整个长度方向上，烟气的传热是同时发生变化的，所以过热汽温的变化很快，迟延时间很小，其动态特性较好，但作为调温手段较困难。
3、减温水量扰动下过热汽温对象的动态延迟和惯性较大，手动操作时不要大起大落。
直流锅炉的启动系统
• 数量：2只/ 台炉
汽水分离器贮水罐
• 筒身： • 内件：阻水装置 • 封头：锥形，上下各1 • 引入管：2根 • 引出管：汽（上部）、水 （下部）各1根 • 数量：1只/ 台炉，考虑水 位控制的稳定性
如膨胀量过大，将使锅炉内的工质压力和启动 分离器水位都一时难以控制。 影响工质膨胀的因素主要有启动流量、给水温 度、燃料的投入速度等。启动流量越大，膨胀 量越大；给水温度越低，膨胀到来越迟，膨胀 量越小；投入的燃料量大，投燃料速度快，工 质先达到沸点的位置在炉膛下辐射区，膨胀点 后的存水量就多，总的膨胀量大；同时局部压 力升高快，因而瞬时的最大排出量也愈大。
2．2．4 工质膨胀控制 控制燃料投入速度不宜过快、过大，调节分离 器各排放通道的排放量，以防止水冷壁超压和 启动分离器水位失控。 对外置式分离器的系统，冷态启动时水冷壁压 力高出分离器压力许多，工质膨胀时燃烧率已 较高，分离器的产汽量超过冲转所需要的耗汽 量，故汽轮机冲转在膨胀之前进行（但热态启 动仍是膨胀后冲转）。这样既有利于协调蒸汽 参数、减小启动热损失，又可避免低温再热器 因旁路容量限制了蒸汽流量而引起管子超温。
2．4 注意事项 锅炉点火初始阶段，由于炉膛温度极低，如 何使油燃烧器着火稳定、燃烧完善，特别是对重 油，良好的燃烧更为重要。 在升温升压过程中应严密监视汽水分离器和 对流过热器出口集箱的应力余度不超过限额，特 别在极态启动时。 在锅炉启动过程中，尤应加强对空气预热器 热点检测的监视，发现报警应及时到现场检查， 并坚持按规定每班对预热器的吹灰工作，防止预 热器再燃烧事故的发生。 在汽水分离器入口汽温第一次达到饱和温度 时，锅炉有一个汽水膨胀过程，此时要注意汽水 分离器和除氧器的水位控制，防止水位超限。
直流锅炉启动过程中注意事项
▪ 锅炉点火后，燃料燃烧放热使锅炉各部分逐渐受热，锅水温度逐渐升高。 由于过热器和 再热器内还没有蒸汽或少量蒸汽通过，处于“干烧”状 态，故一般根据这二个受热面所用钢 材来限制受热面前的烟气温度。 另外，还需控制管系的温升速度，一般都在低燃烧率下维持 一定时间。
▪ 汽水分离器内最初无压，随着投入燃料量的增加，而水冷壁初始水流量 为35％MCR，因此水冷壁出口工质温度逐渐上升，并进入汽水分离器。 当工质温度超过大气压下的饱和温 度时，分离器中即开始产生蒸汽并 开始起压。以锅炉点火直到汽压升到工作压力，这个过程 称为升压过 程。在锅炉的升压过程中应注意以下几点：
▪ c．第二阶段Ⅱ，给水流量仍保持最小流量35％MCR，随着燃料量的 进一步增加，汽水分离器中的蒸汽逐渐过热，过热器入口蒸汽焓继续上 升，但还没达到设定值。此时大部分燃料的增加已不是用以增加产汽量， 而是用来使蒸汽达到直流运行所需的较高能量水平(蒸汽焓的上升)。
▪ d．第二点②，过热器入口蒸汽焓上升至设定值。
▪ (2)启动压力的影响
▪ 汽水比容不同是引起工质膨胀的物理原因。压力愈低，汽水的比容差愈 大；压力愈高，汽水比容差愈小。因此启动压力的高低直接影响膨胀量 的多少。压力愈高，膨胀量愈小，而且，由于压力高，相应的水饱和温 度亦高，则膨胀开始时间要晚。
▪ (3)给水温度的影响
▪ 在启动过程中，给水温度是逐渐升高的，而给水温度的高低影响膨胀到 来的迟早。因为给水温度愈高，愈接近饱和温度，因而辐射省煤器(实际 是水冷壁)出口的工质愈早地达到饱和温度，即膨胀开始得愈早。此外， 给水温度升高的时间和速度，对膨胀的发生也有一定影响。
▪ 2）热态清洗
▪ 当水冷壁内水的温度和压力逐渐提高时，高温的水又会将残留在系统 内的杂质(主要是 氧化铁、硅化物等)冲洗出来，使水中杂质增加。运行 经验表明，锅炉启动过程中铁的沉淀大约在260～290℃之间。所以锅炉 规定当出口水温在260～290℃时为热态清洗范围，在这 个范围内，保
九、直流锅炉解读
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• 二、热态启动冲转参数的选择： • 1、主蒸汽和热再热蒸汽温度必须保证至少有56℃的过热度，并且分 别比高压缸蒸汽室金属温度、中压缸进口持环金属温度高56℃，主蒸 汽压力应为对应主蒸汽进口温度下的压力。 • 2、 从主汽阀切换到调节阀控制前，主汽阀进汽温度应大于“TV-GV 切换前最小主汽温”曲线的限制（见附录一“主汽门前启动蒸汽参数” 曲线）。 • 3 、热态启动的升速及暖机时间，可从机组热态曲线查得。 • 4 、机组热态（温态）启动采用带旁路的高中压缸联合冲转时，通过 疏水在把锅炉主汽压泄至8.4～8.9MPa、再热汽压泄至0.828MPa（a） 以下时方可投入旁路系统。 • 5、在冲转，主蒸汽温、再热汽温与高、中压第一级金属温度差不应 超过-56～+111℃； • 6、 启动过程中，应严密监视并控制转子偏心度、振动值、汽缸上、 下缸温差及转子应力趋势应正常； • 7 、热态启动汽机升负荷率按定压运行曲线所决定，以汽缸金属温度 不冷却为原则，尽快过渡到相应工况点； • 8、 机组热态启动前应检查停机记录，并与正常停机曲线进行比较， 若有异常应认真分析，查明原因，采取措施及时处理； • 9、 热态启动时，调节级后或再热第一级后蒸汽与金属表面温差应在 ±56℃。
第二节 直流锅炉的启动特点
• • • • 一、启动流量和压力 1、启动流量：保证不产生水动力不稳定时的流量； ※没有启动分离器时，靠给水泵建立启动流量（25%～35%）MCR； ※带启动分离器要靠给水泵和再循环泵共同建立启动流量。
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2、启动压力 水平螺旋管圈采用零压启动：先上水后点火，在零压下点火逐渐升压 垂直管圈要靠给水泵先上水、建立一定压力后点火。 二、升温速度 锅炉启动到汽轮机冲转过程，汽水分离器入口升温速度不超过2℃/min。
350 MW超临界直流锅炉启动过程的化学监督
化学监督技术方面的培训 ， 使其充分认识 到启 动过 程 化 学监督 的重 要 性 。在 机 组 的启 动 过 程 中 ， 化 学
监 督 的范 围 、 内容 、 对象不断地发生变化 ， 需 要 各 专 业、 各 部 门全力 配 合 ， 通力协作 ， 才 能保 证 化 学监 督 的准确 性 和实 效性 ， 以保 证 机组 的安全 、 经 济运 行 。
督成果 ， 又可 能对 机组 安 全 经 济 、 稳定 、 运 行 造 成 极 大影 响 …
林 州 热 电公 司 ２机组 采用 弱氧 化处 理 ， 启 动 时
凝结水一点加氨， 控制给水 ｐ Ｈ值在 ９ ． ５ ； １ 机组采
用 全挥 发 处理 ， 启 动时 给水 、 凝结水 两 点加 氨 、 联氨 ，
０ 引 言
大唐林 州 热 电有 限 责任 公 司 （ 以 下 简称 林 州 热 电公 司 ） 装 机 ２×３ ５ ０ ＭＷ 超 临 界 压 力 湿 冷 机 组 ， 锅
炉 为超 临界 压力 、 变压运 行 、 单 炉膛 、 一 次 中间再 热 、
汽） 、 并网、 转 入正 常 监督 等 阶段 ， 在此过程中， 要 严
收 稿 日期 ： ２ ０ １ ３— ０ ２—２ ７ ； 修 回 日期 ： ２ ０ １ ３— ０ ６— ２ ４
灰尘和水分等因素影响， 因此， 开机前应对重要 的油
质参数进行 测试 （ 如抗 燃油 的水 分 、 颗粒度 ， 汽轮 机润
滑油中的水分、 酸值等指标） ， 具体控制指标见表 ２ 。
控 制 给水 的 ｐ Ｈ值 大 于 ９ ． ２ ； 循 环 水加 稳 定 剂 、 二 氧
化 氯杀 菌剂 的处 理 方 式 ， 启 动 前 集 中添 加 药 剂 。启
电站锅炉启动过程中的控制及注意事项
电站锅炉启动过程中的控制及注意事项一、锅炉的水冲洗1．锅炉水冲洗的重要性锅炉水冲洗就是在启动前用除盐水冲洗系统的管道及锅炉本体，冲洗的水不断排放，以除去杂质和锈蚀。
直至经化验锅炉的水质达到规定值，水冲洗结束才允许锅炉点火。
2．炉前水冲洗通常情况下，都是将整个系统分成几个部分按流程逐一进行冲洗，即先进行凝汽器及凝结水管道冲洗，再进行锅炉本体冲洗。
这种方法比整个系统一起冲洗更省时、经济。
（1)凝汽器冲洗冲洗流程：补给水泵→凝汽器→凝结水泵→精除盐装置→轴封冷却器→凝汽器再循环门→凝汽器→地沟。
纯水循环一段时间后，将水从凝汽器放水门排入地沟。
如果凝汽器本身比较脏，可以往凝汽器补水后直接放掉，第二次进水后再进行冲洗。
如果初次启动凝结水泵，水质较差的话，可使精除盐装置走旁路。
（2)低压加热器系统冲洗流程：凝结水泵→精除盐装置→轴封加热器→低压加热器→地沟排放。
低压加热器先冲洗旁路，水质合格后，再进入低压加热器内冲洗，冲洗时应注意流量大小，流量太小，冲洗效果不好，流量太大，则凝汽器水位不易控制。
（3)除氧器冲洗低压加热器冲洗合格后，凝结水可进入除氧器，冲洗后从放水门排入地沟。
（4)给水管道冲洗流程：除氧器→给水泵→高压加热器→地沟。
冲洗前，电动给水泵必须具备启动条件。
冲洗时，开启电动给水泵向高压加热器进水，先冲洗高压加热器旁路，待水质合格后，进入高压加热器水侧，然后从高压加热器出口放水，流速不得低于8m／s。
如果考虑铜的情况，则水流速不得低于10m／s。
因为高压加热器出口为开式排放，故冲洗时应特别注意除氧器水位。
3．锅炉本体冲洗流程：补给水箱→凝汽器→凝结水泵→轴封加热器→低压加热器→除氧器→给泵→高压加热器→省煤器→螺旋管水冷壁→汽水分离器→扩容器→疏水箱→地沟。
锅炉本体冲洗的合格与否决定于分离器出口疏水含铁量。
当含铁量>2000μg ／L时，冲洗水则通向地沟排放；当分离器出口水质含铁量<2000μg／L时，冲洗水则通过疏水扩容器，由疏水泵排入凝汽器。
直流炉启动过程中给水流量的调整
直流炉启动过程中给水流量的调整摘要：在直流锅炉启动过程中工况变化情况复杂，给水流量调整与正常运行有较大区别。
这要求人员及时调整给水流量，避免因给水调整不当造成分离器满水或锅炉缺水。
关键词：火电厂；直流锅炉给水流量引言：随着机组容量的升高，蒸汽参数的提高导致直流炉逐渐取代汽包炉，直流炉的特性是在正常运行时工质一次通过蒸发部分。
而直流炉在启动初期，由于蒸汽量少、给水流量偏低，导致水冷壁得不到充分冷却，此外较低的给水流量也会导致各受热管水量分配不均，容易造成热偏差。
因此锅炉启动流量的大小直接影响到锅炉启动的安全性和经济性。
启动流量越大，工质流经受热面的质量流速也越大，这对受热面的冷却、改善水动力特性都是有利的，但工质的损失及热量损失也相应增加，启动旁路系统的设计容量及电动给水泵的容量也要加大。
反之，启动流量过小，受热面冷却和水动力稳定就得不到保证。
因此，选择启动流量是在保证受热面得到可靠冷却和工质流动稳定的条件下尽可能选择得小一些。
超临界直流锅炉的启动流量一般选取为额定流量的25％-35％。
[1]直流炉在启动初期为湿态运行，利用炉水循环泵将一部分炉水在系统内循环，此时工况与汽包炉类似，需要运行人员通过给水流量的控制调节好分离器及储水箱水位，如控制不当会造成水位过低、过高，水位过低会导致炉水循环泵跳闸，水冷壁得不到良好冷却，水位过高会导致汽机进水，因此运行人员要根据工况不同，及时调整给水流量控制好分离器水位。
而机组正常运行中直流炉一般处于干态运行方式，不涉及分离器及储水箱的水位调整，导致运行人员缺乏此方面的调节经验。
机组启动过程中工况变化复杂，人员在准备不足的情况下存在分离器水位调整不当的风险。
在此总结某电厂锅炉启动过程中给水流量及分离器水位的控制方法及各节点操作对水位调节带来的影响及如何处理。
一、水位调节方法及影响因素。
在直流炉处于湿态运行方式时，不能仅仅通过省煤器入口流量来判断进入系统的实际给水流量，此时因炉水循环泵的运行，省煤器入口流量高于实际进入系统的给水量。
锅炉启动过程
锅炉启动过程1.锅炉启动分为哪几个步骤？1) 启动前的准备→启动前的检查→锅炉通风→点火→升温升压→投粉→投入电除尘器→升温升压到汽轮机要求参数值→汽轮机冲车暖机→汽轮机定速→发电机并网→锅炉继续升温升压到额定参数→视燃烧情况撤除全部点火用燃油或燃气→带负荷至额定。
2) 对于母管制机组，当参数升到略低于额定参数时进行并汽操作，锅炉启动即告完成。
2.组启动时的主要注意事项？1) 冷态启动时、锅炉点火开始至机组并网带初负荷期间，应严格控制锅炉出口烟气温度小于538℃，升温、升压速度不宜过快。
一般温升率在2℃／min以下，升压率在0.147MPa/min以下，并监视炉体膨胀均匀。
2) 汽轮机在冷态启动时，进入汽轮机的主蒸汽至少有50℃过热度，但其最高温度不得大于427℃，主汽门前的蒸汽压力和温度满足“启动时的主蒸汽参数”曲线要求，汽机暖机时间应由“冷态启动暖机时间确定曲线”决定、在任何情况下不得减少中速暖机时间。
3) 汽机在热态启动时，进入汽机的蒸汽参数应满足“热态启动时主蒸汽参数“曲线的要求，任何情况下第一级叶片蒸汽温度不允许比第一级叶片金属温度高111℃或低于50℃，根据汽轮机热态启动曲线决定升率和负荷暖机时间。
4) 在机组并网时应关闭锅炉5%旁路。
退出炉烟温度计，关闭省煤器再循环阀。
5) 机组启动期间、化学应定期进行水质化验，保证合格的汽水品质，锅炉采用开大连排方法进行洗硅。
6) 锅炉点火后、立即投入空气预热器连续蒸汽吹灰。
3.锅炉点火前为什么要进行吹扫?锅炉点火前进行吹扫的目的，是为了清扫积聚在炉膛及管道内的没有燃烧的残余燃料和可燃气体，防止炉膛点火时发生爆炸。
4.锅炉启动前炉膛通风的目的是什么？炉膛通风的目的是排出炉膛内及烟道内可能存在的可燃性气体及物质，排出受热面上的部分积灰。
这是因为当炉内存在可燃物质，并从中析出可燃气体时，达到一定的浓度和温度就能产生爆燃，造成强大的冲击力而损坏设备；当受热面上存在积灰时，就会增加热阻，影响换热，降低锅炉效率，甚至增大烟气的流阻。
启停炉及运行过程中如何控制壁温
三、停炉过程中
1、壁温温差大的危害 当管壁上、下壁或内、外壁有温差时，将在管壁金属内产生附加热应 力，温差越大，热应力也越大，这种热应力能够达到十分巨大的数值， 可以使管壁发生弯曲，变形，裂纹，缩短汽包的使用寿命，严重影响安 全运行。因此、必须在停炉后采取有效的措施，将壁温严格控制在允许 的范围之内。
• 7、调节一次风时，应缓慢进行，防止磨煤机风量突增使大量存粉进入 炉膛内，短时间内使实际煤水比失调，造成分离器出口蒸汽温度、末再 及末过温度飞升而引起相应受热面金属超温。 • 8、积灰、结渣会使受热面表面温度增高，导致受热面管壁超温和高温 腐蚀甚至爆管；在运行过程中，应控制合适的过量空气系数及煤粉细度， 减少锅炉本体的漏风，对受热面进行周期性吹扫，使锅炉受热面保持在 合适的清洁状态，避免过热器、再热器等受热面处出现烟气走廊，以提 高运行的安全经济性。
二、正常运行过程中
• 1、保持合适的水煤比，控制分离器出口蒸汽的过热度（20）在正常范 围内波动，当给水或煤量自动失灵时，应切到手动进行干预。 • 2、发现受热面壁温超温时，首先应从运行调整角度去降低壁温，如调 整无关效，应适当防低主、再汽温或降低锅炉负荷。 • 3、启动磨煤机时，应控制好锅炉加负荷的速率，避免加负荷过快导致 超温现象的发生。
• 4、根据燃烧的需要及时调整各层燃烧器配风，保持合适的火焰中心， 尽量减小炉膛出口烟温，减小同一层燃烧器一次风粉的浓度及速度偏差， 防止锅炉火焰偏斜或贴墙；发现同一层燃烧器摆角位置或辅助风开度不 对时，应及时联系设管部处理；对于易出现超温的受热面，应进行针对 性较强的燃烧试验，找出合理的运行方式。 • 5、通过改变反切辅助风的开度大小，尽量减小或消除四角切圆锅炉炉 膛出口两侧烟温及两侧主、再热汽温的偏差。 • 6、调节主、再热汽温在正常范围内，防止因汽温超温导致金属壁温超 温，减温装置应投入自动。
锅炉理论知识讲解
锅炉理论知识讲解1.锅炉在冷态启动中注意事项？答：1、整个机组冷态启动过程中应严格监视⽔质合格以及⽔量充⾜，满⾜系统清洗及点⽕要求。
2、在机组启动燃油期间应加强对空预器吹灰，密切注意空预器出⼝烟温及其吹灰器投⼊情况。
油枪投⼊运⾏后，应有专⼈检查，发现漏油、燃烧不良、没着⽕等现象应及时处理。
4、在整个启动过程中应加强对锅炉各受热⾯⾦属温度的监视，防⽌超温。
5、锅炉启动过程中，应严密监视储⽔箱⽔位，炉膛压⼒，汽⽔分离器出⼝温度，锅炉燃油压⼒等参数正常。
燃料投退、开关⾼低旁、升降负荷时应缓慢，做好协调，防⽌储⽔箱⽔位⼤幅波动造成锅炉灭⽕。
6、锅炉启动中必须严格按照机组启动升温升压曲线进⾏(升温升压曲线见附录)，控制饱和温度变化率在低于100℃时不超过1.1℃/min，汽轮机冲转前不超过1.5℃/min。
7、控制螺旋管圈⽔冷壁管出⼝管壁温度不超过410℃，垂直管圈⽔冷壁管出⼝管壁温度不超过430℃。
锅炉⾦属温差不超限，屏相邻单管间的管壁温差不超过50℃。
8、储⽔箱内外壁温差限制在25℃以内，内壁⾦属温度变化率限制在5℃/min，超过以上限制值，应通过控制投⼊的油枪数量来控制升温升压速度。
9、投⼊煤粉燃烧器后，要注意油粉混烧情况下风量的配⽐，严禁缺风运⾏，严密监视烟道温度，禁⽌冒⿊烟。
在加强燃烧时，先加风后加燃料；减弱燃烧时，先减燃料后减风，以防烟道⼆次再燃烧。
10、点⽕后旁路系统投⼊前应严格控制炉膛出⼝烟⽓温度⼩于540℃，尽早投⼊旁路系统，提⾼参数，11、储⽔箱⽔位正常后开启旁路应注意渡过汽⽔膨胀期。
12、加强汽温调整和控制，严禁⼤幅度变化。
升负荷时，投上层⽕嘴对应的磨煤机，要特别注意对汽温的影响，同时加强对⽔冷壁、过热器、再热器管壁温度的监视，严防超温。
2、机组停运中分离器⼲湿态转换的操作和注意事项？答：转换过程中，只要燃料量、风量和⽔量变化稳定，汽温⽐较稳定。
在低负荷时，为保证⽔冷壁的最⼩流量，给⽔流量是30％负荷下的流量，在燃烧量增加的过程中，给⽔流量保持不变，进⼊分离器的汽⽔混合物⼲度逐渐增⼤，此时调节分离器下疏⽔阀的开度，保持⼀定⽔位即可。
10直流锅炉启动过程中注意事项
(4)燃料投入速度 当燃料量(运行工况为重油)投入速度快时，工质的升温也愈快，辐射省 煤器出口的水温也愈早达到饱和。因此膨胀发生得早，蒸发前移，蒸发 点前移又标志着其后受热面蓄水量大，其瞬时的排出量也愈大，使汽水 分离器水位波动大。为了减少瞬时的最大排出量，可以适当减少燃料量 来缓和膨胀高峰。 在启动过程中，为合理控制工质膨胀，操作中主要是控制好燃料的投入 速度和给水温度。具体是燃料投入速度不宜过快、过大，启动过程中给 水温度逐渐上升是正常的，应避免 在膨胀阶段有会引起给水温度突然 升高的操作。 上海石洞口二厂600MW超临界机组锅炉所选用的启动流量为35％MCR，而 启动压力较低，水冷壁水容积又较大，故汽水膨胀的峰值也较大，估计 膨胀发生时的瞬时排水量为启动流量的12倍1：237_。对如此大流量的排 放，汽水分离器的疏水排放能力是否足够是非常重要的。该锅炉汽水分 离器有三路疏水，二路经AN、AA阀去大气扩容器，一路经ANB阀去凝汽器。 这三个阀门都是以分离器水位作为阀门的控制信号，开启时间快，而且 通流量也足够大。所以尽管膨胀开始到出现峰值是很快的，制造厂设计 能保证疏水的排放。
影响工质膨胀的主要因素： (1)启动分离器的位臵 膨胀发生时，汽水混合物的排出量以及膨胀持续的时间都与汽水分离器 前的蓄水量有关。汽水分离器愈靠近锅炉水冷壁出口，即参与膨胀的受 热面愈少，也就是分离器前的蓄水量愈少，总的膨胀量就小，膨胀持续 时间就愈短。汽水分离器旁锅炉水冷壁出口愈远，膨胀量愈大。 (2)启动压力的影响 汽水比容不同是引起工质膨胀的物理原因。压力愈低，汽水的比容差愈 大；压力愈高，汽水比容差愈小。因此启动压力的高低直接影响膨胀量 的多少。压力愈高，膨胀量愈小，而且，由于压力高，相应的水饱和温 度亦高，则膨胀开始时间要晚。 (3)给水温度的影响 在启动过程中，给水温度是逐渐升高的，而给水温度的高低影响膨胀到 来的迟早。因为给水温度愈高，愈接近饱和温度，因而辐射省煤器(实际 是水冷壁)出口的工质愈早地达到饱和温度，即膨胀开始得愈早。此外， 给水温度升高的时间和速度，对膨胀的发生也有一定影响。
超高压直流锅炉给水控制与汽温调节
超高压直流锅炉给水控制与汽温调节由于超高压直流锅炉与汽包锅炉在结构设计上有一定的区别，因此机组在调节的时候应用的方法也会有所不同。
故而从锅炉的实际运行特点方面，分析介绍了此类型锅炉的给水控制和汽温调节的特性和方法。
标签：超高压直流锅炉；给水控制；汽温调节中图分类号：TB 文献标识码：A文章编号：16723198（2012）10017901直流锅炉的主要特点是汽水系统没有汽包，工质一次通过省煤器、水冷壁、过热器（即循环倍率等于1），即水在蒸发受热面中一次全部转变为蒸汽。
工质在整个行程中的流动阻力均由给水泵来克服，因此，其运行调节特性和汽包炉有着很大的差别。
下面从集控运行操作方面，做一下简要分析。
1 超高压直流锅炉的给水控制和汽温调节方法超高压直流锅炉的运行过程可分为锅炉启动及低负荷运行（循环方式）和直流运行（本生方式）两个阶段。
每个阶段的调节方法和侧重点都有所不同。
1.1 锅炉启动及低负荷运行阶段（循环方式）不同容量的直流锅炉，其转干态直流运行的最低负荷有所不同，一般在25%~35%BMCR（锅炉最大连续蒸发量）之间。
本单位的锅炉是35%BMCR。
在循环方式下，其运行方式与强制循环汽包炉是基本相同的，汽水分离器及其水箱相当于汽包，只是因为两者的容积相差甚远，汽水分离器的水位变化速度也就更快。
此时，由炉水循环泵将汽水分离器水箱的水升压后送到省煤器入口，并与给水共同构成锅炉给水流量。
此阶段汽温的调节主要是通过控制燃烧率的大小和调节一、二级减温水量来完成。
在此阶段，汽水分离器的水位控制调节阀应投自动，根据锅炉水质进行循环清洗，调节给水流量，控制汽水分离器水位。
当扰动较大时，水位会产生较大的波动，必要时将水位调节阀解除自动，用手动控制。
根据实际运行经验，炉水循环泵出口调节阀一般不投自动，防止循环流量大幅变化，造成汽水分离器水位变化较大。
在启动时保持一定的给水流量，缓慢增加燃料量，保持适当的升温升压率，逐渐减小炉循环泵出口流量至出口调门关闭，在此过程中汽水分离器水位调节阀也逐渐关小直至关闭，机组即进入直流运行状态，这是一个自然而然的过程。
直流锅炉炉水循环泵启停及注意事项
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直流锅炉
燃烧器区域的过量空气系数是随锅炉负荷变化的，并受投运磨煤机数量的影响。燃烧器区域的风量是指经过燃烧器进入锅炉的风量，包括运行燃烧器的一次风，二次风，未运行燃烧器的漏风/冷却风和所有燃烧器的中心风。停运燃烧器的漏风/冷却风量约为BMCR负荷下该风室二次风量的12%。停运燃烧器的漏风量是由二次风挡板最小位置决定的，并随着该负荷下热二次风道与炉膛负压之间的压差而变化。根据氧量信号操纵燃烧器风室风量和燃烬风量两者的比例，使燃烬风系统旋转趋势最小。
当再热汽温升高时过热器烟道挡板将开启。在过热器烟道挡板开度低于72%时，再热器烟道挡板维持在原来位置。当过热器烟道挡板开度超过72%时，两套挡板将同时操作。如果再热器汽温继续升高，那么过热器烟道挡板完全开启，再热器挡板向关闭方向动作。这将减少再热器烟道的烟气量，使再热器温升减小。过热器烟道挡板在再热器烟道挡板开度超过72%之前在原位置不动。推荐在分隔烟道挡板失去控制信号或电源时挡板固定不动。
三、结语
600MW超临界直流锅炉以其启停速度快、负荷变化快的特点已逐步发展成为我国调峰主力机组，对该机型的运行特性应更深入的了解，在实际运行中更为合理和精确的控制机组运行。
参考文献[1]汪祖鑫.超临界压力600MW机组的启动和运行[M].北京：中国电力出版社，1996.
作者简介：李伯伙(1981-)，男，广东清远人，广东火电工程总公司助理工程师，研究方向：热能动力工程。
(11)汽温调节的主要方式是调节燃料量与给水量之比，辅助手段是喷水减温或烟气侧调节。由 于没有固定的汽水分界面，随着给水流量和燃料量的变化，受热面的省煤段、蒸发段和过热段长度发生变化，汽温随着发生变化，汽温调节比较困难。
(12)水冷壁可灵活布置，可采用螺旋管圈或垂直管屏水冷壁。采用螺旋管圈水冷壁有利于实现 变压运行。
直流锅炉的控制和调节
600MW超临界机组的投产标志着我国火电机组的运行水平步入新境界，而直流锅炉也是大容量锅炉的发展方向之一。
众所周知，蒸汽温度过高可能导致受热面超温爆管，而蒸汽温度过低将使机组的经济性降低，严重时可能使汽轮机产生水冲击。
而这些现象在许多电厂均有发生，因此过热蒸汽温度与再热蒸汽温度直接影响到机组的安全性与经济性。
超临界直流锅炉的运行调节特性有别于汽包炉，煤水控制与汽温、汽压调节的配合更为密切。
下面针对襄樊电厂#5、#6机组所采用的SG1913/25.40-M957型号的锅炉，就机组启动至低负荷运行阶段，煤水控制与蒸汽参数调节浅谈一下自己的看法。
机组启动阶段：根据锅炉的型号不同，不同容量的锅炉其转干态直流运行的最低负荷有所不同，一般在25%～35% BMCR 之间，我厂为210MW左右负荷开始转干态，在湿态情况下，其运行方式与强制循环汽包炉是基本相同的。
汽水分离器及集水箱就相当于汽包，但是两者容积相差甚远，集水箱的水位变化速度也就更快。
由锅炉启动疏水泵将集水箱的水打至凝汽器,与给水共同构成最小循环流量。
其控制方式较之其它超临界直流锅炉有较大不同，控制更困难。
给水主要用于控制启动分离器水位，锅炉启动及负荷低于35%BMCR时，且分离器水位在6.2~7.2m之间时，由给水泵出口旁路调门和给水泵的转速共同来控制省煤器入口流量保证锅炉的最小循环流量574t/h，保证锅炉安全运行。
锅炉启动阶段汽温的调节主要依赖于燃烧主要控制，由旁路系统协助控制，通过投退油枪的数量及层次、调节炉前油压、减温水、高低旁的开度等手段来调节主再热蒸汽温度。
此阶段启动分离器水位控制已可投自动，但是大多数锅炉的水位控制逻辑还不够完善，只是单纯的控制一点水位，还没有投三冲量控制，当扰动较大时水位会产生较大的波动，甚至根本无法平衡。
此阶段要注意尽量避免太大的扰动，扰动过大及早解除自动，手动控制，以免造成顶棚过热器进入水。
锅炉启动初期需要掌握好的几个关键点： 1 工质膨胀：工质膨胀产生于启动初期，水冷壁中的水开始受热初次达到饱和温度产生蒸汽阶段，此时蒸汽会携带大量的水进入分离器，造成贮水罐水位快速升高，锅炉有较大排放量，此过程较短一般在几十秒之内，具体数值及产生时间与锅炉点火前压力、温度、水温度、投入油枪的数量等有关。
锅炉启动中的若干注意事项
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一 １— １１
关键 词 ： 炉上 水 ； 火 ； 温升压 锅 点 升
程序 。否则 ＭＦ Ｔ无法复位 ， 就不能进行 下一 火气 咀或粉咀 ， 水冷壁 受热较均匀 。 也 可使 对于受 步的点火操作 。 当吹扫条件满足后 ， 动吹扫按 热较 弱的水冷壁 ， 定排 放水。目的是把汽包 启 可用 钮 ，分钟后 ， ５ 吹扫完成。 Ｆ ＭＴ ｒ自动复位。 吹扫风 中温度较高的水 引来 加热管子 ， 促进水循环。 并 量达到条 件即可 ，因为点火初期 炉膛总是处 于 加 强水循 环和放 水都 能增 加汽包 内水 的流动 ， “ ” 。 富风 状态 另外 ， 火前还应 将一次风管 吹扫 从而减 小汽包的上下温差。 点 遍。这需就地操作一 次风门完成 。 锅炉正常运 行时 ，蒸汽以高速流经过热器 和阀门等 的壁厚均较大 ，所 以在受热过程 中必 为 了彻底解决重油点火难着的 问题 ，我 厂 管 ， 的冷却作 甩使 管子金属能安缸 作 。 蒸汽 在 须妥善控制。 此外在锅 炉启动 中， 不仅要考虑设 已将重油系统改造为 天然气 系统 ， 在几次点 启动 过程中 ， 并 情况大不相 同。在冷 炉启动之前 ， 备的安全 问题 ，同时也要考虑经济 问题和 并网 火启动 中取得 了很 好的效 果。点火前 先将炉前 直 立的过热器管 内一般 都有停炉时蒸 汽的凝 结 时间问题等。 它们时常是 矛盾 的， 这就要求值班 燃气管路 冲压 ， 做燃气管 路严密性 试验 ， 验合 水 。 做过水压试验 ， 积水更多 。 试 若 则 点火后 ， 积水 员处理好各种关系 ， 在保证设备安全 的前 提下 ， 格 后方可投人各角 的燃气枪 ， 并将各 角对 应 的 将逐渐蒸 发 ， 积水全部蒸发或排 除之 前 ， 些 在 某 尽可能缩短启动时间 、 减少启动燃料 消耗 量 ， 按 二次风挡板关至 ２％。同时关小其余二次小风 管 内没有 蒸汽流过 ， ０ 规定的要求使 机组承担负荷 。 门， 为气枪更好点燃做好准备 。比 Ｊ外将炉前燃气 度 。即使过 热器 内无积水 ， 在蒸汽流量很 小时 ， １设备概况 管路的压力调整 到规定值， —般 ５ｋａ Ｏｐ 为佳 。 在 管壁金属温度仍不会比烟气温度低很多。 因此。 我公 司 ４台锅炉均为哈尔滨锅炉有 限责任 投第 一支枪前 ，先要缓慢开启此角气枪 的手动 在蒸发量很低时， 必须限制进入过热器的烟温。 公司生产。 锅炉型号 Ｈ ＿ １／８Ｙ 。 ｅ ４０ ．－Ｍ１ 额定蒸 门 ，通过燃气管路压力 的变化 以及炉膛压 力 的 考虑到启动初始阶段， ９－ ５ 烟气有较大的热偏差， 故 发量 ４０／ 定主汽温度 ５ ０ ， 定主蒸 汽 变 化来判断此枪是否真正点着 ， １ｈ。额 ｔ ４￣ 额 Ｃ 着久后再 全开 烟温的限制应低于过热器金属允许承受的温 压力９ Ｍ ａ ． ｐｏ锅炉一次风进 风热 风温度 ３５ 。 手 动门 ，同时一定要注意炉前燃气管路 压力的 度 。 ８ １￣ Ｃ 判断过热器积 水是否 已经疏通 ， 可观察过热 煤 粉燃 烧器为直流式 ，悬浮燃 烧 ，四角切 圆布 变化 ， 防止压力过 低达到 ３ｋ ａ 造成 Ｇ Ｔ动 器 壁温 ， 相差很大 ， 明还有积水 。 ５ｐ而 Ｆ 若 说 另外。 看减 置。 共三层 １ 只。 ２ 天然气燃烧器每角一只 ， 在下 作 。 温器入 口温度 ， 若长期 不变或忽高忽低 ， 说明 也 层二次风 内。 每只气枪配备一支 高能点火器 。 配 第一支 气枪点着后应逐渐将该角气枪所 对 还有 积水。当此温度稳定 Ｅ 升后 ， 说明积水 已经 备有两套 中间储仓式钢球滚桶磨煤机制粉系 应二次风挡板开满 。 曼 一是应对角投入两支气枪 。 排除， 在大量过热器管积水同时疏通的瞬问， 会 统。 这样不仅火焰 均匀 ， 两角互 相点燃 ， 且 利于着火 使汽包水位剧烈升高。 所以， 当锅炉做 压试 ２锅炉上水 稳定 。 为了均 匀加热炉膛及水冷壁 ， 烟气 偏 验后启动 ， 减轻 须将水位保护模拟 。 并全开所有过热 机组冷态启动时 ， 锅炉汽包 七 水之前 ， 汽包 流 ， 护受热 面 ， 保 最好定 时切换气 枪运行 ， 切换 器疏水 。 温度接近 于环境温度 。一定温度 的给水进入汽 原 则为“ 先投后停” 正常情况下 ， 。 点着两支 气枪 对于 汽温 的调 整不应大量使用减温水。首 包 后 ， 内壁 温 度 随 之 升 高 ，因 汽包 壁 较 厚 后 ， 能在工业 电视 中观察 到燃烧状况 。 多次 先启 动过 程 中蒸汽 量较 小 ， 应 若 再有减温 器处蒸 汽 （Ｏｍ ， 温升较内壁温升慢 ， 而形成 内 点火不成功 ，会在 炉膛 内积聚较高浓度的天然 过热度也 不高。 ￣Ｏ ｍ） 外壁 从 喷人过多的减温水 ， 造成不能完 高外低的温度分布。 温度高的内壁 受热 ， 图膨 气 ， 一旦 着火 ， 发生更大 的爆燃 反正 。 全被汽化 。 力 炉膛 可能 蒸汽带水进入分配集箱 ， 导致蒸汽流 胀， 温度低的外 壁阻 ｌ Ｅ 膨胀 。 因此在汽包 内壁 产 所 以应 尽早查找不着原因 ， 时处理 。 及 量分 配不 均 ， 甚至重新 形成“ 水塞”使过热器 局 ， 生压缩热应力 ， 外壁产生拉伸热应力。 温差越大 锅炉主汽门的开启应在两支气枪成功点着 部超 温。发现减温器后温度不 再随减温水量增 产生 的应力也越 大，严重时会使汽包 内表 面产 并建立起一定的压力 以后。 避免 因 ＭＦ Ｔ的动作 加而下降 ， 即可确认减温水已过量。因为此时蒸 生塑性变形 。 此外 ， 管子与汽包 的接 口也会 由于 造成不必要 的频 繁开关 主汽门。若主汽门后压 汽 已达饱和温度 。 过大 的热应力而受到损伤 。 所以 ， 我们规程规定 力温度高 于主汽门前 ， 应待主汽门前压力 、 温度 ５结 论 上水温度控制在 ５－０ 。 ０７￣ Ｃ 与之相 当后再开启 。 此时应用排大气升温升压。 这里并未将锅炉启动事宜完全提及， 如蒸 除了冷炉上水 ， 还会时常遇到锅炉在临修 若主汽门后温度低于主汽门前较多，则应采取 汽回收、 并汽操作等。 只是将规程未规定的但在 后热态上水的情况。 此时汽包温度往往很高， 而 开主汽门旁路或点开主汽门的办法。待温度一 操作中需注意的细节及现象进行分析、 总结。 总 按 照有关 规定 水温 与汽包 壁 的温 差不 能 大于 致时再全开主汽门 。 之， 锅炉在上水前要将系统操作完善， 不应有漏 ４℃。 Ｏ 否则应减缓进水速度 。 而此类临修往往又 ４锅炉启动 的升温 、 升压 关漏开 的阀门。 控制上水温度及时间， 减小热应 时间紧迫，这就要求尽可能提高进入汽包的水 对于汽包锅炉 ，升压过程 中汽包金属温度 力。做好点火前 、 后的各种调整， 尽快稳定气枪 温 ， 小与汽包的温差 。 以一方面采用运行机 的变化速度 取决 于锅炉的升压速度 ，这是 因为 的燃烧 。 缩 可 选择时机投粉 ， 免炉膛爆燃。 避 升温、 升 组低脱放水，提高疏水箱内水的温度。另一方 在饱和状态 下 ， 温度 和压 力之 间存在一一对应 压时 既考 虑到速度 ，更要关注汽包 及各受热 面 面， 应及早投入临炉加热 ， 以提高水进入 汽包 时 的关系 。 因此对于蒸发设备而言 ， 升压过程就是 的安全。 我们追求锅炉启动过程应更安全、 更迅 的温度。 升温过程 。所 以用控制 升压速度来控 制汽包 的 速 、 更节能。 为了安全起见 ， 如果要 求锅炉进常温水时 ， 升温速度 ，这样便可控制 汽包热 应力 在允许值 参 考 文 献 上水温度必须高 于汽包材料性能所规 定的脆 性 内。 压力越低时 ， 升高单 位的压力相应饱和温度 【李俊利 ． １ 】 集控运 行规 程恻 ． 国华北京热 电 神华 转变温度 ３ ℃以上 。 ３ 的增加越大。因此 ， 开始的升压应 比较缓慢。 分 公 司． 如果锅炉上水后 需作水 压试验 ，排大气 门 除了汽包安全需要监视外 ，水冷壁的安全 ［黄新元吨 站锅 炉运行 与燃 烧调整【ｌ 京： ２ 】 Ｍ 中 不应过早关闭 。以免使得水进入过热器后 因排 也应引起 重视。 在启动初始阶段 ， 水冷壁受热缓 国 电 力 出版 社． 气不畅 ， 减慢上水速度 。 待集汽联箱空气门欲见 慢 ， 内工质含汽量少 ， 管 水循环不够 正常。这时 翻范从振 锅 炉原理 北京： 水利电力 出 版社． 水后将其 关闭。 投入的燃烧器数 目少， 水冷壁受热和水循环有 作者简介： 张明， ２ ０ 年参加工作 集 男， ５ ０ ３锅炉点火 较 大的不均匀性 。如果 同一联箱上并列 管子的 控运行值班 员 无 论在何种情况 下点火 ， 必须对 炉膛 进行 金属温度有差别时， 就会产生一定的热应力， 严 通风清扫 ，除去炉 内可能存在 的可燃质后 才能 重时会使下联箱变形或管子损伤。对于我厂模 引燃点火。 了防止点火 时发生爆燃 ， 为 这是必经 式水冷壁 ， 尤应注意这类受热不均。 当轮换点 适
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(4)燃料投入速度
当燃料量(运行工况为重油)投入速度快时，工质的升温也愈快，辐射省 煤器出口的水温也愈早达到饱和。因此膨胀发生得早，蒸发前移，蒸发 点前移又标志着其后受热面蓄水量大，其瞬时的排出量也愈大，使汽水 分离器水位波动大。为了减少瞬时的最大排出量，可以适当减少燃料量 来缓和膨胀高峰。
在启动过程中，为合理控制工质膨胀，操作中主要是控制好燃料的投入 速度和给水温度。具体是燃料投入速度不宜过快、过大，启动过程中给 水温度逐渐上升是正常的，应避免 在膨胀阶段有会引起给水温度突然 升高的操作。
影响工质膨胀的主要因素：
(1)启动分离器的位置
膨胀发生时，汽水混合物的排出量以及膨胀持续的时间都与汽水分离器 前的蓄水量有关。汽水分离器愈靠近锅炉水冷壁出口，即参与膨胀的受 热面愈少，也就是分离器前的蓄水量愈少，总的膨胀量就小，膨胀持续 时间就愈短。汽水分离器旁锅炉水冷壁出口愈远，膨胀量愈大。
此外，根据水和蒸汽的饱和温度与压力之间的变化规律可知：压力愈低， 饱和温度随压 力而变化的幅度愈大(低压阶段，每上升0.1MPa，其饱和 温度上升值大)；压力愈高，饱和温度随压力而变化的幅度愈小(高压阶 段，每上升0.1MPa，其饱和温度上升值小)。也就是说，在低压阶段，若 升压过快，会引起较大的温度变化，因而引起过大的温差热应力。因此 在启动初期(升压过程的低压阶段)，应维持的时间比较长，升压速度应 控制慢一些。
2）热态清洗
当水冷壁内水的温度和压力逐渐提高时，高温的水又会将残留在系
统内的杂质(主要是 氧化铁、硅化物等)冲洗出来，使水中杂质增加。
运行经验表明，锅炉启动过程中铁的沉淀大约在260～290℃之间。所以
锅炉规定当出口水温在260～290℃时为热态清洗范围，在这 个范围内，
保持水温稳定，随着含铁量增加，不断放水，不断补水，进行热态冲洗。
4）屏式过热器及再热器的积水问题
锅炉启动时，屏式过热器及再热器中可能积有存水，冷态启动时尤为严 重。在启动初期 的低压阶段，积水可能会使管内形成水塞，以致造成 设备事故。
一般，屏式过热器及再热器内的积水会随锅炉启动，燃烧逐渐加强而加 热、汽化。那么 判断积水是否已经汽化的标准是屏式过热器的金属温度 是否已经高于当时工质饱和温度 40℃。如果高于40℃，则说明过热器 和再热器管内的积水已经汽化。
1）严格控制升压率 在升压过程中，锅炉蒸发受热面所吸收的热量，除用于加热水至饱和温
度并使部分水汽 化之外，同时使受热面金属本身的温度也相应提高。 由于水和蒸汽在饱和状态下，温度与压力之间存在一定的对应关系，所
以蒸发受热面的 升压就是升温，通常以升压速度来控制升温速度的大 小。 为使受热面的温升不至过快，以免温差过大产生较大的热应力而引起设 备损坏，故锅炉 的升压速度受到限制。 在升压初期，由于只有少量燃烧器投入运行，燃烧较弱，炉膛内火焰充 满程度较差，炉 内热负荷不均匀性也较大，所以升压过程的开始阶段 的温升速度应比较缓慢。
(2)启动压力的影响
汽水比容不同是引起工质膨胀的物理原因。压力愈低，汽水的比容差愈 大；压力愈高，汽水比容差愈小。因此启动压力的高低直接影响膨胀量 的多少。压力愈高，膨胀量愈小，而且，由于压力高，相应的水饱和温 度亦高，则膨胀开始时间要晚。
(3)给水温度的影响
在启动过程中，给水温度是逐渐升高的，而给水温度的高低影响膨胀到 来的迟早。因为给水温度愈高，愈接近饱和温度，因而辐射省煤器(实际 是水冷壁)出口的工质愈早地达到饱和温度，即膨胀开始得愈早。此外， 给水温度升高的时间和速度，对膨胀的发生也有一定影响。
右图为国产300MW UP型直流锅 炉启动过程中冷态清洗和热态 清洗时，锅水中含铁量的变化 情况。
在锅炉水冷壁出口水温达260～ 290℃时，汽水分离器继续进行 排放疏水，如果分离器疏水的 含铁量过高时，应考虑将疏水 排入地沟。
3）启动中的汽水膨胀
随着启动过程的燃料量的增加，工质温度逐步上升，炉内辐射受热面(水 冷壁)某处先达到该压力下的饱和温度，工质开始膨胀，大量工质进入汽 水分离器。而当出口温度也达到其压力下饱和温度时，膨胀高峰已过， 当该出口工质温度开始过热时，则工质膨胀结束。
膨胀过程中要注意防止水冷壁及分离器超压，在运行操作中需要合理控 制燃料投入速度及分离器的疏水排放量。
这里必须指出，炉内辐射受热面(水冷壁)中首先达到饱和温度的“位 置”，实际上是不可能精确知道的。因为水冷壁中压力、温度的测点和 表计是不可能沿受热面的高度连续装设的。所以一般只能近似地以某一 辐射区出口温度达到饱和温度来判定膨胀的开始。并且由于每台锅炉的 燃烧室结构及燃烧器布置不同，其膨胀开始点也不相同。
直流锅炉启动过程中注意事项
国电聊城发电有炉升温升压
锅炉点火后，燃料燃烧放热使锅炉各部分逐渐受热，锅水温度逐渐升高。 由于过热器和 再热器内还没有蒸汽或少量蒸汽通过，处于“干烧”状 态，故一般根据这二个受热面所用钢 材来限制受热面前的烟气温度。 另外，还需控制管系的温升速度，一般都在低燃烧率下维持 一定时间。
汽水分离器内最初无压，随着投入燃料量的增加，而水冷壁初始水流量 为35％MCR，因此水冷壁出口工质温度逐渐上升，并进入汽水分离器。当 工质温度超过大气压下的饱和温 度时，分离器中即开始产生蒸汽并开 始起压。以锅炉点火直到汽压升到工作压力，这个过程 称为升压过程。 在锅炉的升压过程中应注意以下几点：