海水型聚合物降失水剂研制
聚合物海水钻井液技术在乌国咸海1井的应用
找 出海 水配桨 的关键 ， 确保 配制 的海水 钻井 液 粘 度 、 切 力 和滤 失量均 可满 足钻井 施工 的需要 。 将 不 同比例 的 纯碱 和 ８ ％膨 润 土 混 合 后 加 人 海 水 中配成坂土含量为 ８ 的海水钻井液 ， 主要 目的是除钙 离 子 ， 测纯 碱对 海水钻 井液性 能 的影 响 。 检
Ｎ Ｏ ０ ３ ～Ｏ ６ Ｎ 。 Ｏ 聚合 物等浓度胶液细水 ａ Ｈ、． ． ａＣ ３ 长流进行维护 ， 继续保持体 系强抑制性的特点 ， 防止地
４ ６
西 部探 矿工 程
２１ ０ １年第 ｌ Ｏ期
层 造 浆引起 钻井 液性 能 波 动 大 。③ 三 开井 段 地 层 主 要
浆 密度提 高 至 １２ ～ １２ ｇｃ 之 间 ， ． ２ ． ４ ／ｍ。 失水 始 终 维 持 在 ４ 右 ， 大 程 度上 减少 了固相 含 量 的快 速 增 加 ｍＩ左 很
４ ４
西 部探 矿工 程
２ １ 年第 １ ０１ Ｏ期
聚 合 物 海 水 钻 井 液技 术在 乌 国咸 海 １井 的应 用
赵 雷青 ， 鲁文俊 ， 叶尔肯 ・ 斯地克 ， 盖靖安 ， 燕华 吴
（ 西部 钻探 国 际钻井公 司， 新疆 乌鲁 木齐 ８００ ） ３０ ０
摘 要 ： ＡＥ Ｗ Ｘ一 １井是咸 海 区域构造 上 的一 口探 井 ， 用聚 合物 海 水钻 井 液体 系， 采 密度 １ ０ ｇ ｃ ， ． ３ ／ｍ。
氯 离子 １ ５０ ／ 钙 离子 ７０ ／ ７ ０ｍｇ Ｉ ， ０ ｍｇ Ｉ。现 场 表 明聚合 物 海 水钻 井液 体 系， 制性 能好 ， 滑 防塌 ， 抑 润 钻 井液性能易于维护 ， 具有良好的经济效益和保护油气层的双重作用。 关键 词 ： 海水 钻 井液 ； ＷＡＥ Ｘ一１井； 制 性 抑 中图分 类号 ： ２ 文献 标识 码 ： 文章编 号 ：０ ４ ５ １ （ ０ １ １ —Ｏ ４ —０ ＴＥ Ｂ １０ － ７６ ２ １）Ｏ ０４ ３ Ｗ ＡＥ － １ 是 乌 兹 别 克斯 坦 、 Ｘ 井 中油 国际 、 国等 韩 五国财团公司部署在乌兹别克斯坦咸海区域构造上 的 口探 井 ， 设计 井 深 ３０ ｍ， 钻 井 深 ３０ ｍ。由 于施 ５８ 实 ３０ 工 区 域位 于咸海 深部 区域 ， 通 条 件 极差 ， 工 区域 穿 交 施 越沼 泽 、 漠等 百公里 无人 区 ， 沙 气候 异常 恶劣 ， 通往 施工 区域 仅有 一条 简易沙 土 路 ， 水 运 输 成本 极 高 ， 淡 而施 工 区域 地 下 水 系 均 为 含 盐 和 钙 、 等 离 子 较 高 的海 水 。 镁 ｗＡＥ Ｘ—ｌ井 为 直 井 ， 身 结 构 ： ６０ ４ 井 ６． ｍｍ× １７ １ｍ
海水型聚合物降失水剂的研制
海水型聚合物降失水剂的研制【摘要】利用2-丙烯酰胺基-2-甲基丙磺酸（AMPS）、N，N-二甲基丙烯酰胺（DMAM）、不饱和羧酸等制备了一种低分子量聚合物降失水剂G83L，将其分子量较高的降失水剂G80L进行了对比，实验发现：合成的G83L更适合于海水水泥浆体系，可避免海水引起的水泥浆增稠现象，且控失水能力良好，对稠化时间影响可控。
【关键词】AMPS；DMAM；降失水剂；海水水泥浆；固井随着固井工程的发展及特殊井、超深井的开发应用，对固井水泥浆的失水性能提出了更高的要求[1]。
其中AMPS共聚物类降失水剂由于具有良好的抗温性能、降失水性能及抗盐性能，得到了很好的推广和应用，对其进行的研究也很多[2～4]。
但是，研究与应用主要集中在淡水水泥浆体系及盐水水泥浆体系，符合大多数陆地固井水泥浆的需求。
但是，由于海洋固井过程中的特殊性，为节约成本，往往期望降失水剂具有良好的海水配浆性能，使用淡水型的G80L制备的海水水泥浆，在实验过程中，出现了搅拌过程中增稠，静置后无法流动的现象，通过对单体比例、反应条件等进行比较，研制出一种适合海水应用的降失水剂，并对其进行了评价。
1 实验部分1.1 试剂与仪器1）试剂：2-丙烯酰胺基-2-甲基丙磺酸（AMPS）；N，N-二甲基丙烯酰胺（DMAM）；不饱和羧酸；去离子水；过硫酸铵；分子量抑制剂。
2）仪器：凝胶色谱仪；千德勒8040D10增压稠化仪；千德勒3500LS旋转粘度计；沈航OWC-9710型高温高压失水仪；沈航OWC-118D循环水强度养护箱；YJ-2001型匀加荷压力试验机等。
1.2 合成方法分别按比例称取一定量的不饱和酸、AMPS、DMAM单体及分子量抑制剂，配制成水溶液，加入到三口烧瓶中，加入NaOH调节PH至6，搅拌升温至50℃，通入氮气除氧，20min后停止通入氮气并加入一定量的过硫酸铵作为引发剂，并反应约1h后，冷却至室温，最终得到共聚产物，命名为G83L。
超高温钻井液体系研究Ⅱ——聚合物降滤失剂的合成与性能评价
石油钻探技术下测其表观黏度，并通过表观黏度来反映产物的相对分子质量大小。
２合成条件优化与产物性能评价２．１合成条件对产物性能的影响考察合成条件对产物性能的影响时所用基浆为饱和盐水加重钻井液，其组成为：４．ｏ％膨润土浆＋４．ｏ％ＳＭＣ＋ｏ．３％ＺＳＣ２０１＋３６．Ｏ％ＮａＣｌ＋１．５％ＮａＯＨ，用重晶石加重至密度２．ｏｋｇ／Ｌ。
聚合物样品加量３．５％。
基浆在２２０℃温度下老化１６ｈ后降温，补加０．２５％ＮａＯＨ，高速搅拌５ｍｉｎ，在５０℃测其性能。
其性能为：表观黏度２３ｍＰａ・ｓ，塑性黏度９ｍＰａ・ｓ，动切力１４Ｐａ，静切力６．７５／１４．５Ｐａ，滤失量１０６ｍＩ。
２．１．１ＡＭ与阴离子单体比例的影响以ＡＯＢＳ和ＡＭ共聚，固定合成反应条件和ＡＯＢＳ单体用量，改变ＡＭ用量，合成不同的聚合物，ＡＭ单体用量对产物性能的影响见图１。
从图１可以看出：在设定的试验条件下，随着ＡＭ单体用量的增加，聚合物１％水溶液表观黏度逐渐增加；从钻井液性能看，黏度和切力则大幅度增加，说明增加ＡＭ单体用量，产物的增黏、提切性能增强；从滤失量看，当ＡＭ单体用量过大时，降滤失能力下降。
可见，在希望所得产物以提高黏切作用为主时，可以适当提高ＡＭ单体用量，而当以降滤失为主时，则ＡＭ单体用量不能过大。
２、图３可以看出，两种相对分子质量调节剂均能有效改变产物的相对分子质量，相对而言，相对分子质量调节剂２更容易得到低相对分子质量的产物。
在合成中可以根据实际需要选用不同的相对分子质量调节剂，以及相对分子质量调节剂用量。
从产物对钻井液性能的影响看，当相对分子质量较低时，在钻井液中的提黏切能力明显降低，当相对分子质量适当时，产物基本不改变钻井液的黏切，而相对分子质量降低虽然影响控制滤失量的能力，但在不增加钻井液黏度的情况下，可以通过提高产物加量来达到控制滤失量的目的。
图２分子量调节剂１用量对产物性能的影响图３分子量调节剂２用量对产物性能的影响２．１．３ＤＭＡＭ用量的影响固定反应条件，ＡＭ＋ＤＭＡＭ和ＡＯＢＳ物质的量的比为６：４，相对分子量调节剂２用量为３％，改变ＡＭ和ＤＭＡＭ的比例，ＤＭＡＭ用量对产物性能的影响见图４。
抗盐抗高温降失水剂等化工料技术要求
≤40.0
氯化钠污染浆
≤40.0
3、防泥包剂技术要求
项目
指标
密度g/cm3
0.95±0.05
接触角,°
≤30.0
润滑系数降低率,％
≥50.0
4、小阳离子技术要求
项目
指标
类型
NW-1
外观
淡黄色液体，透明，无沉淀
有效物含量，%
≥42.0
阳离子浓度，mmol/g
≥2.0
PH值
6.0±1.0
5、大分子阳离子聚合物包被抑制剂技术要求
抗盐抗高温降失水剂等化工料技术要求
1、抗盐抗高温降失水剂1型技术要求
理化指标
项目
指标
备注
外观
微黄色粉末
含水量，%
≤8
筛余量（2mm筛筛余），%
≤10
阳离子浓度，mmol/g
≥0.35
PH值
8.0±1.0
钻井液性能指标
项目
指标
备注
表观粘度mPa.S
滤失量ml
淡水
基浆
8～10
2ห้องสมุดไป่ตู้～26
基浆加0.3%抗盐抗高温降失水剂
项目
指标
外观
白色或灰白色粉末
含水量，%
≤10
筛余量（2mm筛筛余），%
≤5
表观粘度（2%水溶液），mpa.s
≥30
阳离子浓度。mmol/g
≥1
PH值
7～9
≤20
≤15
盐水
基浆
4～6
52～58
基浆加1.2%抗盐抗高温降失水剂
≤20
≤15
2、抗盐抗高温降失水剂2型技术要求
项目
AMPSJAMJAA三元共聚物降失水剂的合成及性能评价
从 表 ４中数 据 可 以看 出 ， ＡＭＰ ／ Ｓ ＡＭ／ ＡＡ 三元 共 聚物 降失水 剂在低 密 度及 高 密 度水 泥 浆 中表 现 出 良好 的综合 性能 ， 泥 浆 稠 化 时 间 易 调 ， 动 度 介 于 １ ～ 水 流 ９ ２ｃ １ｍ之 间 ， 泥 浆 ＡＰ 失 水 量 低 于 １０ 水 泥 石抗 水 Ｉ ０ｍＩ，
表 ３ 不 同密 度 水 泥 浆 沉 降 稳 定性 比较
＂
８ ２ ９ ２ ２ ３ ８ ６
表 明水泥 石块 上 下 密 度差 为 ０ Ｏ９ ／ｍ３说 明 降失 水 ． １ｇ ｃ ，
合性能。掺有 Ａ Ｓ Ａ Ａ ＭＰ ／ Ｍ／ Ａ三元 共聚物降失水 剂 的水 泥浆 配方 如下 ： 加 １ Ｇ 级水 泥 ＋ ３ 石 英砂 ＋４ 微 硅 ＋ ０ ５ 分 ＃： ５ ． 散剂＋５／ 降失水剂＋１８ ９ ６ ． 高温缓凝剂＋水 弱 鹃 ＃： ∞水 泥 ＋ ３ 石 英砂 ＋４ 微 硅 ＋ ０ ５ 分 ∞ ２ Ｇ级 ５ ． 散 剂 ＋５ 降 失水剂 ＋２０ 高 温缓凝 剂 ＋水 ． 水灰 比为 ０ ４ ， １０ ．４在 ３℃及 １０ ５ ℃条 件下 对 水泥 浆 均 行 了评 价 。结果表 明 ： 的综 合性 能进 降失水剂 的 降失水 性 能优异 、 泥浆 流动 性 好 ， 泥石 的抗 压强 度 高 。 因 水 水 此， ＡＭＰ ／ Ｓ ＡＭ／ ＡＡ共 聚 物 降 失水 剂 能够 满 足 高 温 深 井 固井 的需 要 （ 见表 ５ 。 ）
１０ 内将 淡水 水 泥 浆及 含 盐 水 泥 浆 的 ＡＰ 失 水 量控 ５℃ Ｉ 制在 ｌＯ 内 ， 有 良好 的抗 高温性 能 。 Ｏ ｍＩ以 具
（ 下转第 ５ ２页）
５ ２
西 部探矿 工程
降失水剂类型及制造原理
降失水剂类型及制造原理良好的降失水剂应符合以下条件：1)对水泥浆的流动性，抗压强度，凝结时间无不良影响；2)能适应不同类型和密度的水泥浆；3)使用方便，成本低(因降失水剂加量较大)。
(1)微粒材料最初用作降滤失的外加剂是膨润土，膨润土以其微小的颗粒进入滤饼并嵌入水泥颗粒之间使滤饼结构致密，降低泥饼的渗透率，从而减少水泥浆的失水。
例如5%~8%的优质粘土就可以使水泥降失水降低到300~400ml/30min。
属于这类材料的还有沥青、CaCO3粉末、微硅、石英粉、火山灰、飞尘、硅藻土、硫酸钡细粉、滑石粉、热塑性树脂等，均可用作降失水剂。
此外，胶乳水泥也有非常好的降滤失性能。
胶乳是乳液聚合物，是由粒径200~500μm的微小聚合物粒子在乳液中形成的悬浮体系。
大多数胶乳体系含有50%(质量分数)左右的固相，就像膨润土那样，胶乳粒子可以在水泥滤饼的微隙中形成架桥颗粒和物理堵塞。
油井水泥最常用的胶乳是聚二氯乙烯和聚醋酸乙烯酯体系，但仅限于50℃以下使用。
苯乙烯-二烯及其衍生物的共聚物胶乳体系已经用于176℃条件下固井作业。
胶乳体系除具有良好的降滤失性能外，还可改善水泥石性能，增强抗震抗腐蚀能力等。
其加量为1%~5%左右。
(2)纤维素衍生物这类型产品品种较多，常用的有HEC(羟乙基纤维素)、CMC、CMHEC，硫酸纤维素，纤维素黄原酸盐以及纤维素的接枝改性产品。
纤维素来自棉花(含90%)、木材(含50%纤维素，20%~30%木素，其余为半纤维素)、麻、稻草、麦草等。
纤维素是含不同聚合度的大分子混合物，经过提纯，分离之后聚合度有很大下降。
如棉纤维和木材纤维的聚合度达1万左右，经蒸煮分离后，聚合度n降至100~2000。
纤维素大分子每个基本环有三个自由羟基，可以进行氧化、酯化、醚化反应，这样就改变了纤维素的性质。
纤维素作为降失水剂，聚合度n=200~800，取代度(DS)在0.5~2.5之间，使用温度在130℃以下，加量0.1%~0.3%。
化学交联聚乙烯醇降失水剂的合成及中试研究
化学交联聚乙烯醇降失水剂的合成及中试研究程康康，刘 帅，刘福仁（山东奥必通石油技术股份有限公司，山东东营 ２５７０００）摘 要：聚乙烯醇与交联剂戊二醛在６０℃、酸性环境下的水溶液中发生反应，生成化学交联聚乙烯醇降失水剂。
研究结果表明：当６％聚乙烯醇和５％戊二醛的质量比为３００∶１．４，６％聚乙烯醇和０．１ｍｏｌ／Ｌ盐酸的质量比为３００∶４７时，得到ＡＰＩ滤失量较低的产品。
线形方程生产的中试产品的性能和实验室合成样品保持一致。
加入１．２％ＢＷＯＣ产品可使Ｇ级油井水泥浆在６０～８０℃的ＡＰＩ滤失量降至５０ｍＬ以下，满足中低温型降失水剂一级品的要求。
关键词：化学交联；聚乙烯醇；降失水剂中图分类号：ＴＥ２５６．６ 文献标识码：Ａ 文章编号：１００３－３４６７（２０２１）０３－００４３－０３ＳｔｕｄｙｏｎｔｈｅＳｙｎｔｈｅｓｉｓａｎｄＰｉｌｏｔＴｅｓｔｏｆＣｈｅｍｉｃａｌＣｒｏｓｓＬｉｎｋｉｎｇＰｏｌｙｖｉｎｙｌＡｌｃｏｈｏｌａｓＦｌｕｉｄＬｏｓｓＡｇｅｎｔＣＨＥＮＧＫａｎｇｋａｎｇ，ＬＩＵＳｈｕａｉ，ＬＩＵＦｕｒｅｎ（ＳｈａｎｄｏｎｇＯＰＴＰｅｔｒｏｌｅｕｍＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙＣｏ．Ｌｔｄ，Ｄｏｎｇｙｉｎｇ ２５７０００，Ｃｈｉｎａ）Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｅｓｙｎｔｈｅｓｉｚｅｄｐｏｌｙｖｉｎｙｌａｌｃｏｈｏｌｆｌｕｉｄｌｏｓｓａｇｅｎｔｉｓｆｏｒｍｅｄｂｙｔｈｅｒｅａｃｔｉｏｎｏｆｐｏｌｙｖｉｎｙｌａｌｃｏｈｏｌａｎｄｃｒｏｓｓｌｉｎｋｉｎｇａｇｅｎｔｇｌｕｔａｒａｌｄｅｈｙｄｅｉｎａｎａｑｕｅｏｕｓｓｏｌｕｔｉｏｎａｔ６０℃ｉｎａｃｉｄｉｃｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔ．Ｔｈｅｒｅｓｅａｒｃｈｒｅｓｕｌｔｓｓｈｏｗｔｈａｔｗｈｅｎｔｈｅｍａｓｓｒａｔｉｏｏｆ６％ｐｏｌｙｖｉｎｙｌａｌｃｏｈｏｌａｎｄ５％ｇｌｕｔａｒａｌｄｅｈｙｄｅｉｓ３００∶１．４，ａｎｄｔｈｅｍａｓｓｒａｔｉｏｏｆ６％ｐｏｌｙｖｉｎｙｌａｌｃｏｈｏｌａｎｄ０．１ｍｏｌ／Ｌｈｙｄｒｏｃｈｌｏｒｉｃａｃｉｄｉｓ３００∶４７，ａｐｒｏｄｕｃｔｗｉｔｈｌｏｗｅｒＡＰＩｆｌｕｉｄｌｏｓｓｉｓｏｂｔａｉｎｅｄ．Ｔｈｅｐｉｌｏｔｐｒｏｄｕｃｔａｃｃｏｒｄｉｎｇｔｏｌｉｎｅａｒｅｑｕａｔｉｏｎｓｉｓｔｈｅｓａｍｅｗｉｔｈｔｈｅｌａｂｏｒａｔｏｒｙｓｙｎｔｈｅｔｉｃｓａｍｐｌｅ．Ｔｈｅａｄｄｉｔｉｏｎｏｆ１．２％ＢＷＯＣｐｒｏｄｕｃｔｍａｋｅｔｈｅＡＰＩｆｌｕｉｄｌｏｓｓｔｏｌｅｓｓｔｈａｎ５０ｍＬｐｒｅ ｐａｒｅｄｗｉｔｈＧｇｒａｄｅｃｅｍｅｎｔａｔ６０～８０℃，ｗｈｉｃｈｍｅｅｔｓｔｈｅｒｅｑｕｉｒｅｍｅｎｔｓｏｆｌｏｗａｎｄｍｅｄｉｕｍｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｆｉｒｓｔｇｒａｄｅｆｌｕｉｄｌｏｓｓａｄｄｉｔｉｖｅｓ．Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｃｈｅｍｉｃａｌｃｒｏｓｓｌｉｎｋｉｎｇ；ｐｏｌｙｖｉｎｙｌａｌｃｏｈｏｌ；ｆｌｕｉｄｌｏｓｓａｇｅｎｔ０ 引言目前常用的固井降失水剂是以丙烯酰胺（ＡＭ）和２－丙－烯酰胺基－２－甲基丙磺酸（ＡＭＰＳ）等单体为原料，采用水溶液自由基共聚法合成的三元或四元共聚物，此产品具有良好的控滤失性能，但也存在其在水泥浆中养护后分散沉降；缓凝作用导致低温无法使用的问题。
新型耐温抗盐降失水剂的合成与测试
新型耐温抗盐降失水剂的合成与测试郭锦棠;卢海川;靳建州;于永金【摘要】为了弥补国内固井降失水剂的不足,选取2-丙烯酰胺基-2-甲基丙磺酸(AMPS)、N,N-二甲基丙烯酰胺(DMAA)、新型双羧基化合物(XX)为原料合成了共聚物型降失水剂,对其结构进行了表征,全面探讨了各种反应条件对合成降失水剂性能的影响.结果表明,在 AMPS、DMAA、XX 物质的量的比为70∶25∶5时,固含量为12%,反应温度为60,℃,引发剂加量为0.5%,pH 值为8和反应时间为2,h 的条件下合成的降失水剂效果最佳,其在200,℃时和饱和盐水水泥浆中,都可将水泥浆API 失水量控制在100,mL 以内,且可解决因高温水解造成的超缓凝和稠化时间倒挂问题.【期刊名称】《天津大学学报》【年(卷),期】2012(000)011【总页数】6页(P1001-1006)【关键词】降失水剂;合成;表征;测试;水解;抗盐;抗高温【作者】郭锦棠;卢海川;靳建州;于永金【作者单位】天津大学化工学院,天津 300072;天津大学化工学院,天津 300072;中国石油集团钻井工程技术研究院,北京 100195;中国石油集团钻井工程技术研究院,北京 100195【正文语种】中文【中图分类】O632.6油井水泥降失水剂作为固井的三大主要添加剂之一，在降低水泥浆失水量、提高固井成功率和提高采收率方面发挥着重要的作用．目前国内使用的大多数降失水剂属于丙烯酰胺类的聚合物，这些降失水剂随着温度升高易发生强烈的水解作用[1]，造成水泥浆过度缓凝[2]，阻碍施工的顺利进行，有时会产生稠化时间倒挂，影响施工安全．另外由于高温降失水剂的降解和基团的脱吸附[3]，造成了高温水泥浆失水不可控，耐高温[4-6]性能差．为了克服这些缺点，笔者选用了耐高温、耐水解[7]以及高温下吸附性强[8]的单体进行合成研究，详细考察了合成过程中各种因素的影响，开发出了综合性能良好的耐温抗盐[9-11]降失水剂.1 实验部分1.1 原料与仪器主要原料包括：2-丙烯酰胺基-2-甲基丙磺酸(AMPS)，工业级，寿光市联盟石油化工有限公司；N，N-二甲基丙烯酰胺(DMAA)，工业级，南通沃兰化工有限公司；新型双羧基化合物(XX)，工业级，寿光市联盟石油化工有限公司；亚硫酸钠、过硫酸铵，分析纯，天津光复精细化工有限公司．主要仪器包括：DK-8D型电热恒温水槽，TLJ-2型电动搅拌器，500,mL烧瓶，Bio-Rad FTS3000型红外光谱仪，内径 0.46,mm 乌氏黏度计，日本岛津TGA-50型热重分析仪，沈阳泰格TG-71型高温高压失水仪，美国千德乐 7120型翻转失水仪，美国千德乐8040D10型高温高压稠化仪．1.2 降失水剂的合成在容器中加入适量自来水，按照配比称取一定量的 AMPS和双羧基单体于烧杯中搅拌溶解，然后加入NaOH调节溶液pH值，再加入耐水解的第3单体 DMAA，搅拌溶解后倒入 500,mL的四口烧瓶中，开启搅拌和加热装置．当体系温度达到预定温度时加入引发剂过硫酸铵(APS)/亚硫酸钠(Na2SO3)，引发聚合反应，恒温反应一段时间即可制得黏稠状的液体降失水剂．通过改变单体配比、引发剂用量、反应温度、pH值和反应时间等条件制取了一系列的共聚物，经过筛选得到性能最优的产品进行工业化生产．1.3 降失水剂的结构表征与性能测试用 Bio-Rad FTS3000型红外光谱仪对共聚物降失水剂的结构进行表征，用乌氏黏度计对共聚物降失水剂的相对分子质量进行测试，用日本岛津 TGA-50型热重分析仪对降失水剂的耐热性能进行测试，用沈阳泰格TG-71型高温高压失水仪和美国千德乐7120型翻转失水仪对降失水剂的降失水性能进行测试，用美国千德乐8040D10型高温高压稠化仪对降失水剂的稠化性能进行测试．2 结果与讨论2.1 合成条件的影响合成条件直接决定了降失水剂的微观结构和应用性能．为了选出最优的降失水剂配方和最佳的生产工艺条件，对合成条件的影响进行了全面考察，为聚合物类外加剂的合成提供了依据．其中失水测试条件都为90,℃、6.9,MPa，降失水剂加量占水泥的3%．2.1.1 单体配比的影响降失水剂的性能主要依赖于功能基的数量和比例，单体配比是最关键的因素之一．实验首先将固含量定在 12%，在相同的合成条件下，改变单体配比，考察配比影响，选择较优配比．由于羧基是缓凝基团，所以为了避免降失水剂对稠化时间影响过大，将双羧基单体的物质的量的比例控制在10%以内，经过大量实验，得到具有代表性的实验结果列于表1．由表1可以看出，少量的双羧基单体对控制失水有很大的作用，这是因为羧基有很强的吸附性；但随羧基量的增加，因为竞聚率不同而导致聚合的相对分子质量太小，使得降失水剂黏度急剧降低，从而失水变大；由实验可知当双羧基单体物质的量占 5%时失水最低. 双羧基量保持不变时，随着 DMAA量的增加，失水量呈递减趋势，当其物质的量占 25%时，失水量较小．AMPS单体中含有抗盐的磺酸基团[12]，随着 AMPS量的增加降失水剂抗盐能力逐渐增强，但是综合考虑其他性能，其物质的量控制在70%左右比较合适．表1 单体配比对失水量的影响Tab.1 Influence of monomer ratio on fluid lossx(AMPS)/% x(DMAA)/% x(XX)/% 黏度/(mPa·s)40 60 0 5,300 60 40 0 4,600 60 37 3 4,000 60 35 5 3,000 60 32 8 2,100 60 30 10 1,000 70 25 5 2,700 80 15 5 2,100 90 5 5 1,300 95 0 5 900淡水水泥浆API失水量/mL 半饱和盐水水泥浆API失水量/mL 312 410 228 260 78 90 60 79 79 100 100 120 45 56 60 70 70 72 156 160 2.1.2 聚合温度的影响聚合温度是聚合反应的重要影响因素，其对相对分子质量的大小和分布影响较大．实验中固定单体物质的量的比为70∶25∶5，保持其他条件不变，改变反应温度合成降失水剂，并将产物进行失水量的测试，测试结果如图1所示．图1 反应温度对失水量和黏度的影响Fig.1 Influence of reaction temperature on fluid loss and viscosity由图1可知，当反应温度为60,℃左右时失水量最低．当温度低时，引发剂分解得少，聚合速率慢，不能充分引发聚合，产物失水量大；当温度过高时，聚合速率很快，降失水剂相对分子质量大大降低，黏度迅速降低，从而失水阻力变小，失水量变大．另外温度低，反应充分就需要较长时间，温度高又会消耗较多能量且容易产生自动加速效应，反应不易控制，考虑到生产，选取60,℃为最佳反应温度．2.1.3 固含量的影响保持其他条件不变，改变固含量进行降失水剂的合成，测试不同固含量降失水剂的降失水性能，测试结果如图2所示．图2 固含量对失水量和黏度的影响Fig.2 Influence of mass fraction ofmonomer on fluid loss and viscosity由图2可知，随着固含量的增加，降失水剂控制失水的能力逐渐增强．当固含量为12%时，失水量已经很低，再增加固含量生产成本提高，但失水量并没有明显减少；而且当固含量很大时制得的降失水剂溶解困难，有时加入水泥当中由于相对分子质量大还会产生絮凝现象．因此综合考虑，最佳固含量为12%.2.1.4 引发剂的影响引发剂是聚合反应的前提条件，引发剂的用量直接影响着聚合速率和相对分子质量．保证其他条件完全相同，只改变引发剂的用量，考察引发剂用量对降失水剂的影响，结果如图3所示．图3 引发剂用量对失水量和黏度的影响Fig.3 Influence of initiator dosage on fluid loss and viscosity由图 3可知，当引发剂加量为 0.5%左右时失水量最低．当引发剂用量太少时，没有充足的自由基引发聚合，聚合速率低，失水量低；引发剂用量太大时，聚合速率大，链自由基多，形成的聚合物相对分子质量低，产物黏度小，也不利于有效地控制失水．2.1.5 pH值的影响pH值的改变，会造成单体竞聚率的改变，从而影响共聚物的结构分布和相对分子质量分布．因此，不同的 pH值条件下合成的降失水剂性能可能会差别很大．本实验在保持其他条件不变的情况下，对体系pH值的影响进行了考察，实验结果如图4所示.图4 pH值对失水量和黏度的影响Fig.4 Influence of reaction pH value on fluid loss and viscosity2.1.6 反应时间的影响反应时间影响转化率的高低，转化率越高原料利用率越高；但反应时间越长，消耗能量就越多，为了提高生产效率，考察了反应时间与转化率和失水量的关系，测试结果如图 5所示．其中，转化率是按照国标 GB12005.3—89测试的，通过溴化法测定双键的含量进而测出转化率．由图5可知，当反应时间为2,h时，单体转化率已达到 98%左右，失水量也可控制在 50,mL左右．再增加反应时间，虽然转化率有所提高失水量也有所降低，但是变化并不明显，考虑到生产，最终将反应时间确定为2,h．图5 反应时间对转化率和失水量的影响Fig.5 Influence of polymerization time on percentage of conversion and fluid loss2.2 最佳配比降失水剂的结构表征将得到的最佳配比的降失水剂用丙酮洗涤纯化、干燥、研磨，用傅里叶红外光谱(IR)仪对其进行结构表征．对红外谱图进行分析，其中 3,450,cm-1为AMPS中的—N—H—的伸缩振动峰；2,980,cm-1为DMAA 中—CH3基的伸缩振动峰，2,940,cm-1为—CH2基的伸缩振动峰；1,660,cm-1为AMPS、DMAA和羧基中—C＝O基的伸缩振动峰；1,220,cm-1为—C—N基的伸缩振动峰；1,190,cm-1的强吸收峰为新型双羧基单体的—C—O伸缩振动峰；1,040,cm-1为—S＝O的伸缩振动峰．由此可知，3种单体都成功参与了聚合，合成降失水剂为 AMPS、DMAA和双羧基单体的共聚物．2.3 最佳配比降失水剂的耐温性能测试常用的降失水剂一般随着温度的升高，由于官能团的分解、分子链的断裂及高温脱吸附等，控失水能力会急剧下降．因此，抗高温的降失水剂不仅要求其本身有较高的降解温度，而且要求高温时在水泥浆中仍然有较强的吸附控失水能力．因为官能团的分解和分子链的断裂都伴随着热量的变化，所以首先用日本岛津 TGA-50型热重分析仪对纯降失水剂耐热性能进行表征，然后测试了不同温度下降失水剂的降失水性能．合成的最优配方的降失水剂经乙醇洗涤、烘干、研磨后，用日本岛津TGA-50型热重分析仪进行耐热性能表征．TG谱图的测试结果显示在300,℃以后降失水剂才出现明显的质量损失，此处可能存在官能团的分解或分子链的断裂，这说明合成的降失水剂可耐高达300,℃的高温，耐热性能良好．2.3.2 不同温度下的降失水性能为了测试降失水剂加到水泥当中后的耐温性能，对加入合成降失水剂的水泥浆进行了高温下失水量测试，实验结果见表2．表2 高温下的失水量Tab.2 Fluid loss at high temperatures编号水泥浆配方1 G级水600,g＋0.2%分散剂＋3%降失水剂＋44%水＋0.1%消泡剂2 G级水泥600,g＋0.2%分散剂＋3%降失水剂＋44%水＋0.1%消泡剂3 G级水泥 600,g ＋35%硅粉＋0.2%分散剂＋4%降失水剂＋2%缓凝剂＋44%水＋0.1%消泡剂4 G级水泥 600,g＋35%硅粉＋0.2%分散剂＋4%降失水剂＋2%缓凝剂＋44%水＋0.1%消泡剂6 G级水泥 600,g＋35%硅粉＋0.2%分散剂＋5%降失水剂＋2%缓凝剂＋44%水＋0.1%消泡剂7 G级水泥 600,g＋35%硅粉＋0.2%分散剂＋5%降失水剂＋2%缓凝剂＋44%水＋0.1%消泡剂8 G级水泥 600,g＋35%硅粉＋0.2%分散剂＋5%降失水剂＋2%缓凝剂＋44%水＋0.1%消泡剂试验温度/℃ 水泥浆密度/(g·cm-3) API失水量/mL 70 1.88 45 90 1.88 52 120 1.88 70 140 1.88 90 160 1.88 60 180 1.88 78 200 1.88 98由表2可知，当温度达到200,℃时，合成的降失水剂可将失水量控制在100,mL 以内，仍具有优良的耐温性能，而目前国内降失水剂耐温普遍低于160,℃，当温度大于160,℃，其 API失水量一般都会远大于100,mL．合成的最佳配比的降失水剂引入了耐水解单体DMAA代替了常规的原料AM，而且引入了具有庞大侧基和高温下吸附能力强的单体[13]，这都为抗高温性能提供了保证．为了测试合成降失水剂的抗盐性能，分别对加入降失水剂的NaCl质量分数为18%和36%的含盐水泥浆体系API失水量进行了测试，测试条件为90,℃、6.9,MPa，测试结果如表3所示．由表3可知，合成的降失水剂具有优良的抗盐性能．当氯化钠质量分数为18%时，加入 4%就可使失水量控制在 100,mL以内；当氯化钠质量分数为36%时，加入 5%就可使失水量控制在 100,mL以内．合成的降失水剂中引入了大量具有磺酸基的单体，磺酸基团稳定，对外界阳离子不敏感，所以抗盐能力就大大增强了．表3 含盐水泥浆的失水量Tab.3 Fluid loss of brine cement slurry序号水泥浆配方1 G级水泥＋3%合成降失水剂＋0.2%分散剂＋44%水＋0.1%消泡剂＋18%NaCl 2 G级水泥＋4%合成降失水剂＋0.2%分散剂＋44%水＋0.1%消泡剂＋18%NaCl 3 G级水泥＋5%合成降失水剂＋0.2%分散剂＋44%水＋0.1%消泡剂＋18%NaCl 4 G级水泥＋4%合成降失水剂＋0.2%分散剂＋44%水＋0.1%消泡剂＋36%NaCl 5 G级水泥＋5%合成降失水剂＋0.2%分散剂＋44%水＋0.1%消泡剂＋36%NaCl 6 G级水泥＋6%合成降失水剂＋0.2%分散剂＋44%水＋0.1%消泡剂＋36%NaCl试验温度/℃ API失水量/mL 90 131 90 89 90 60 90 128 90 92 90 552.5 稠化性能降失水剂中的酰胺基在高温下会逐步水解成羧基，产生较强的缓凝效应，严重时会出现时间倒挂的现象，即温度较高处水泥浆的稠化时间比温度低处水泥浆稠化时间还长，这样会直接影响施工安全．目前国内的降失水剂大都含有易水解的酰胺基，高温水解就会产生许多副作用．合成降失水剂引入耐水解基团取代了酰胺基，避免了降失水剂因高温水解造成的缓凝作用．图6是合成的降失水剂在不同温度下对稠化时间的影响．图6 最佳配方降失水剂对水泥浆稠化时间的影响Fig.6 Influence of synthesized fluid loss additive on thickening time of cement由图 6可知，合成的降失水剂有缓凝作用，加入3%合成的降失水剂后，温度和稠化时间仍有良好的线性关系，随着温度的升高也没出现因酰胺基大量水解产生的超缓凝和稠化时间倒挂现象．3 结论(1) 针对目前降失水剂存在的问题，选择了具有特殊官能团的单体，采用水溶液自由基聚合的方法合成了新型耐温抗盐的降失水剂，并对合成条件的影响进行了全面考察，确定了最优的降失水剂配方．(2) 引入具有大侧基的耐高温的单体和吸附性很强的双羧基化合物参与聚合反应，合成的降失水剂耐温抗盐能力强，在200,℃时和饱和盐水水泥浆中，都可将水泥浆失水量控制在100,mL以内．(3) 此降失水剂合成工艺简单，综合性能良好，耐水解能力强，可解决丙烯酰胺类降失水剂存在的超缓凝和稠化时间倒挂的问题，具有良好的应用前景．【相关文献】［1］吕兴辉，李燕，常领，等. 耐温抗盐聚合物水泥降失水剂的合成与性能评价[J]. 钻井液与完井液，2010，27(2)：43-46.Lü Xinghui，Li Yan，Chang Ling，et al. The synthesis and properties evaluation of temperature-resistant and salt-tolerant polymeric cement fluid loss additive[J].Drilling Fluid and Completion Fluid，2010，27(2)：43-46(in Chinese). ［2］刘崇建，黄柏宗，徐同台，等. 油气井注水泥理论与应用[M]. 北京：石油工业出版社，2001.Liu Chongjian，Huang Bozong，Xu Tongtai，et al.Theory and Application of Primary Cementing [M]. Beijing：Petroleum Industry Press，2001(in Chinese).［3］王中华. 超高温钻井液体系研究(Ⅰ)：抗高温钻井液处理剂设计思路[J]. 石油钻探技术，2009，37(3)：1-7.Wang Zhonghua. The study of superhigh temperature drilling fluid(Ⅰ)：The design method of temperatureresistant drilling fluid[J]. Petroleum DrillingTechniques，2009，37(3)：1-7(in Chinese).［4］ Dugonjic-Bilic F，Plank J. High-temperature-resisting and salt-resisting spacer fluid contains fluid loss additive，suspension stabilizer，fluidity regulator，barite powder or iron ore powder，and pure water[J].Journal of Applied Polymer Science，2011，121(3)：1262-1275.［5］ Perricone A C，Enright D P，Lucas J M. 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海洋混凝土用高性能聚羧酸系减水剂的研制
2.2
水泥净浆流动度与混凝土配合比 为检测减水剂的匀质性和保持胶结料浆体流动性的能
力， 配制水泥浆体， 取水胶比 0.29， 减水剂按推荐掺量 1.0％， 矿物掺合料为磨细矿渣和粉煤灰，分别以 0、 15％、 30％、 45％ 替代水泥 （单掺） ， 进行浆体流动度及流动度损失试验； 再根据 实际混凝土配合比胶结材特点， 将m （矿渣） ∶m （粉煤灰） 按 1∶ 1、 2∶1、 3∶1 复合后，分别以 0、 33％ （3∶1） 、 50％ （1∶1） 、 60％ （2∶1） 替代水泥 （复掺） 进行浆体流动度试验。 海洋高性能混凝土的配合比应根据设计的不同结构部 位、 不同配筋及强度等级要求、 施工方法、 不同原材料以及环 境的不同侵蚀作用， 分别进行设计。降低水灰比、 提高混凝土 密实度是配制高性能混凝土的一般做法，海洋高性能混凝土 通常在掺高效减水剂与矿物细粉掺合料的同时，掺阻锈剂以 抑制混凝土中的钢筋锈蚀。本试验配制的海洋混凝土强度等 级主要为 C30～C50， 水胶比为 0.32～0.40， 试验采用的混凝土 配合比见表 4， 其中 C50’ 与 C50 混凝土的配比相同， 仅阻锈 剂的种类与掺量不同。
蚀等因素而过早出现局部严重开裂现象[1]。目前， 配制海工耐 久混凝土的集料应符合现行国家标准 GB/T 14684—2001 《建 筑用砂》 和 GB/T 14685—2001 《建筑用卵石、 碎石》 ， 行业规范 JTJ 275 — 2000 《海港工程混凝土结构防腐蚀技术规范》 、 JTJ 268—96 《水运工程混凝土施工规范》 的一般技术要求。在设 计、 施工及使用海洋高性能混凝土的过程， 主要是通过使用聚 羧酸系减水剂和大量的矿物超细粉，尽可能降低混凝土水胶 比以提高混凝土的密实度， 同时在混凝土中掺防腐阻锈剂等， 以降低有害物质 Na+、 Cl－向混凝土内渗透或扩散速度， 最终提 高混凝土抗海水腐蚀的能力。 因此， 研制适应海洋高性能混凝 土应用的聚羧酸系减水剂是解决混凝土配制与施工、抗裂与 抗渗矛盾的关键。甲氧基聚乙二醇甲基丙烯酸酯类羧酸聚合
海水型聚合物降失水剂的研制
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分 子 量
图 １ 分 子 量 对 比
由实验可知 ． 添加 Ｇ ８ ０ Ｌ 的水泥浆 明显 比添加 Ｇ ８ ３ Ｌ的水泥浆 稠 ． 在海水配浆 的水泥浆 中． Ｇ ８ ０ Ｌ 加量仅为 ２ ％以上时已经很稠 ．并且 静 置 ５ 分钟后 ， 浆体无 法流动 ， 结合失水 性能 ， 加量 ２ ％ 时。 失水量仍 在 ｌ Ｏ Ｏ ｍ ｌ 以上 ， 不利于应用 。 因此 ， Ｇ ８ ０ Ｌ 无法适用于海 水水泥浆体系 。而 Ｇ ８ ３ Ｌ 应用于海水 水泥浆体系时 ． 加 量增大至 ４ ％． 仍具有 良好 的流 动 性． 且在 此时 。 控失水能力较强 。但 Ｇ ８ ３ Ｌ在淡水水泥浆 中． 却 无法保 持 良好 的稳定性 ． 可能与其小分子量占比过大有关 。 般来说 ． 对含盐水 泥浆 中降失水剂 的耐盐 性能的评价 ． 主要集 中在金属离子对 降失水剂 控失水能力的破坏 嗍． 但 是从图 ２ 可以看 出．合成的 Ｇ ８ ０ Ｌ 、 Ｇ ８ ３ Ｌ 在海水水 泥浆 中都表 现出了 良好的控失水 性 能． 但结 合表 ２ 。 可以发现 。 仅关注降失水剂 的控失水能力对水 泥浆 体 系来说是不合适的 。造成海水水泥浆体系增稠 的原因 ， 可能 是海水 中 的高价金属 阳离子在高分子的聚合 物分子 间起到 了架桥作 用 ． 使得 聚 合物分子更大 ． 造成水泥浆增稠。由此可见 ， 高分子量 的 Ｇ ８ ０ Ｌ适合 于 淡水水泥浆体系 ． 分子量较低的 Ｇ ８ ３ Ｌ 更适合于海水水 泥浆体系
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海水型聚合物降失水剂的研制
【摘要】利用2-丙烯酰胺基-2-甲基丙磺酸（amps）、n，n-二甲基丙烯酰胺（dmam）、不饱和羧酸等制备了一种低分子量聚合物降失水剂g83l，将其分子量较高的降失水剂g80l进行了对比，实验发现：合成的g83l更适合于海水水泥浆体系，可避免海水引起的水泥浆增稠现象，且控失水能力良好，对稠化时间影响可控。
【关键词】amps；dmam；降失水剂；海水水泥浆；固井
随着固井工程的发展及特殊井、超深井的开发应用，对固井水泥浆的失水性能提出了更高的要求[1]。
其中amps共聚物类降失水剂由于具有良好的抗温性能、降失水性能及抗盐性能，得到了很好的推广和应用，对其进行的研究也很多[2～4]。
但是，研究与应用主要集中在淡水水泥浆体系及盐水水泥浆体系，符合大多数陆地固井水泥浆的需求。
但是，由于海洋固井过程中的特殊性，为节约成本，往往期望降失水剂具有良好的海水配浆性能，使用淡水型的g80l
制备的海水水泥浆，在实验过程中，出现了搅拌过程中增稠，静置后无法流动的现象，通过对单体比例、反应条件等进行比较，研制出一种适合海水应用的降失水剂，并对其进行了评价。
1 实验部分
1.1 试剂与仪器
1）试剂：2-丙烯酰胺基-2-甲基丙磺酸（amps）；n，n-二甲基丙烯酰胺（dmam）；不饱和羧酸；去离子水；过硫酸铵；分子量抑制剂。
2）仪器：凝胶色谱仪；千德勒8040d10增压稠化仪；千德勒3500ls 旋转粘度计；沈航owc-9710型高温高压失水仪；沈航owc-118d循环水强度养护箱；yj-2001型匀加荷压力试验机等。
1.2 合成方法
分别按比例称取一定量的不饱和酸、amps、dmam单体及分子量抑制剂，配制成水溶液，加入到三口烧瓶中，加入naoh调节ph至6，搅拌升温至50℃，通入氮气除氧，20min后停止通入氮气并加入一定量的过硫酸铵作为引发剂，并反应约1h后，冷却至室温，最终得到共聚产物，命名为g83l。
1.3 水泥浆配方
水泥浆评价按照gb/t 19139-2003 进行。
实验配方采用：sd水泥+g83l+h21l+x60l。
其中，sd水泥为山东g级水泥；h21l为有机磷酸类缓凝剂；x60l为消泡剂，水泥浆密度
1.9g/cm3，水灰比0.44。
2 结果与讨论
2.1 分子量表征
对聚合物的分子量表征采用凝胶色谱仪进行，分别对比了合成聚合物g83l及常规amps共聚物降失水剂g80l（与g83l合成单体比例、浓度相同）的分子量分布情况，结果如下：
图1 分子量对比
表1 样品分子量总结
可以看出，制备的g83l具有更小的分子量。
2.2 水泥浆失水性能评价
失水性能是衡量降失水剂性能优劣的首要条件，在50℃、90℃条件下，分别评价了水泥浆的失水性能，并与g80l进行了对比。
结果如下所示：
图2 g83l与g80l加量对失水的影响
由实验结果可以看出，低分子量的g83l虽然聚合物的相对分子质量比g80l要小的多，但并不影响g83l失水性能的发挥，不管是淡水浆、海水浆、1.9g/cm3还是1.5g/cm3虽然失水略大于g80l，但仍表现出了良好的降失水性能。
2.3 水泥浆流动性能评价
在不同降失水剂加量下，对水泥浆流动性进行了评价，如表2所示。
由实验可知，添加g80l的水泥浆明显比添加g83l的水泥浆稠，在海水配浆的水泥浆中，g80l加量仅为2%以上时已经很稠，并且静置5分钟后，浆体无法流动，结合失水性能，加量2%时，失水量仍在100ml以上，不利于应用，因此，g80l无法适用于海水水泥浆体系。
而g83l应用于海水水泥浆体系时，加量增大至4%，仍具有良好的流动性，且在此时，控失水能力较强。
但g83l在淡水水泥浆中，却无法保持良好的稳定性，可能与其小分子量占比过大有关。
一般来说，对含盐水泥浆中降失水剂的耐盐性能的评价，主要集中在金属离子对降失水剂控失水能力的破坏[5，6]，但是从图2可以看出，合成的g80l、g83l在海水水泥浆中都表现出了良好的控
失水性能，但结合表2，可以发现，仅关注降失水剂的控失水能力对水泥浆体系来说是不合适的。
造成海水水泥浆体系增稠的原因，可能是海水中的高价金属阳离子在高分子的聚合物分子间起到了架桥作用，使得聚合物分子更大，造成水泥浆增稠。
由此可见，高分子量的g80l适合于淡水水泥浆体系，分子量较低的g83l更适合于海水水泥浆体系。
表2 水泥浆流动性能
2.4 g83l对稠化时间的影响
在50℃、70℃条件下，不同加量g83l对稠化时间的影响进行了评价，如下所示：
图3 g83l对海水水泥浆稠化时间的影响
由上图可以看出，在不同温度下，随着g83l加量增大，稠化时间延长，可能是由于有机分子在水泥颗粒表面吸附，延缓了水泥水化造成的。
但可以看出，稠化时间变化不大，基本可控。
2.5 停开机实验
图4 g83l海水水泥浆稠化曲线
图5 g80l海水水泥浆稠化曲线
在海上平台尾管作业中，通常在水泥浆顶替到位后，需要静置一定时间，旋出钻杆，并将钻杆以上部分水泥浆顶替出。
因此，为防止水泥浆在静置作业过程中，出现过胶凝现象，有必要对水泥浆进行“停开机”实验。
分别对g80l及g83l制备的海水水泥浆（添加一定的缓凝剂h21l）进行了停开机实验，稠化曲线如图4、图5所
示。
由实验结果可以发现，g80l制备的海水水泥浆开机后稠度增长到接近80bc，明显大于40bc的可泵稠度，无法保证安全作业。
而g83l具有良好的“停开机”的稠度稳定性，是海水水泥浆的良好添加剂。
3 结论
1）制备的海水型聚合物降失水剂分子量明显低于同类型淡水型降失水剂，在海水中表现出良好的性能，解决了高分子量降失水剂的增稠问题。
2）虽然分子量降低，但低分子量降失水剂的失水性能并未出现较大的下降，仍具有良好的控失水能力，说明在一定范围内，分子量大小对聚合物降失水剂的影响并不明显。
3）降失水剂g83l制备的海水水泥浆表现出良好的流动性能和稠化性能。
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[责任编辑：汤静]。