节点设计计算表格
MIDAS连续梁计算书
目录第1章设计原始资料 (1)1.1设计概况 (1)1.2技术标准 (1)1.3主要规范 (1)第2章桥跨总体布置及结构尺寸拟定 (2)2.1尺寸拟定 (2)2.1.1 桥孔分跨 (2)2.1.2 截面形式 (2)2.1.3 梁高 (3)2.1.4 细部尺寸 (4)2.15 主要材料及材料性能 (6)2.2模型建立与分析 (7)2.2.1 计算模型 (8)第3章荷载内力计算 (9)3.1荷载工况及荷载组合 (9)3.2作用效应计算 (10)3.2.1 永久作用计算 (10)3.3作用效应组合 (16)第4章预应力钢束的估算与布置 (20)4.1力筋估算 (20)4.1.1 计算原理 (20)4.1.2 预应力钢束的估算 (24)4.2预应力钢束的布置（具体布置图见图纸） (27)第5章预应力损失及有效应力的计算 (29)5.1预应力损失的计算 (29)5.1.1摩阻损失 (29)5.1.2. 锚具变形损失 (30)5.1.3. 混凝土的弹性压缩 (30)5.1.4.钢束松弛损失 (31)5.1.5.收缩徐变损失 (31)5.2有效预应力的计算 (32)第6章次内力的计算 (33)6.1徐变次内力的计算 (33)6.2预加力引起的次内力 (33)第7章内力组合 (35)7.1承载能力极限状态下的效应组合 (35)7.2正常使用极限状态下的效应组合 (37)第8章主梁截面验算 (41)8.1正截面抗弯承载力验算 (41)8.2持久状况正常使用极限状态应力验算 (44)8.2.1 正截面抗裂验算（法向拉应力） (44)8.2.2 斜截面抗裂验算（主拉应力） (46)8.2.3混凝土最大压应力验算 (49)8.2.4 预应力钢筋中的拉应力验算 (50)8.3挠度的验算 (51)小结 (53)第1章设计原始资料1.1 设计概况设计某预应力混凝土连续梁桥模型，标准跨径为35m+50m+35m。
施工方式采用满堂支架现浇，采用变截面连续箱梁。
钢结构节点计算
目录第8章节点设计原理 (1)§8-1 节点设计的原则 (1)§8-2 次梁与主梁的连接节点 (1)8.2.1 次梁与主梁铰接 (1)8.2.2 次梁与主梁刚接 (3)§8-3 梁与柱的连接节点 (3)8.3.1 梁与柱的铰接连接 (4)8.3.2 梁与柱的刚性连接 (5)8.3.3 梁与柱的半刚性连接 (9)§8-4 桁架与柱的连接节点 (10)8.4.1 桁架与柱的铰接连接 (10)8.4.2 桁架与柱的刚性连接 (12)§8-5 变截面柱的节点构造 (13)§8-6 柱脚节点 (15)8.6.1 柱脚的形式与构造 (15)8.6.2 轴心受压柱的柱脚计算 (17)8.6.3 框架柱的柱脚计算 (19)§8-7 支座节点 (28)8.7.1 支座节点的形式 (28)8.7.2 支座节点的设计 (30)§8-8 直接焊接管节点 (30)8.8.1 直接焊接管节点的构造形式 (30)8.8.2 相贯焊缝的计算 (32)8.8.3 直接焊接管节点的承载力计算 (33)第8章节点设计原理§8-1 节点设计的原则整个结构是由构件和节点（connection）构成的。
单个构件必须通过节点相连接，协同工作才能形成结构整体。
即使每个构件都能满足安全使用的要求，如果节点设计处理不恰当，连接节点的破坏，也常会引起整个结构的破坏。
可见，要使结构能够满足预定功能的要求，正确的节点设计与构件设计，两者具有同等的重要性。
由于连接节点受力状态较为复杂，不易精确地分析其工作状态。
所以，在节点设计时应遵循下列基本原则：（1）连接节点应有明确的传力路线和可靠的构造保证。
传力应均匀和分散，尽可能减少应力集中现象。
在节点设计过程中，一方面要根据节点构造的实际受力状况，选择合理的结构计算简图；另一方面节点构造要与结构的计算简图相一致。
避免因节点构造不恰当而改变结构或构件的受力状态，并尽可能地使节点计算简图接近于节点实际工作情况。
节点计算书
任丘锅炉钢架典型节点计算书一、基本情况1、荷载工况说明：34 TL 偶然荷载40 NGL 活荷载41 GL 静载42 EQ_X(+) 地震作用前后方向44 EQ_Z(+) 地震作用左右方向46 WIND_X(+) 风荷载从前到后47 WIND_X(-) 风荷载从后到前48 WIND_Z(+) 风荷载从左到右49 WIND_Z(-) 风荷载从右到左2、荷载作用及其效应组合说明：（1）．节点设计选用荷载时，地震作用从42和44工况中选大值，风荷载从46～49工况中选大值。
（2）．表格中荷载值除风荷载为设计值外（工况46～49），其余均为标准值，节点设计时参照《锅炉钢结构设计规程》进行荷载组合。
（3）组合地震作用时，节点板件、螺栓、焊缝承载力调整系数取0.90。
（4）．力的方向坐标系如右图所示：FX: 杆件轴力FY：平面内剪力FZ：平面外剪力3、高强螺栓：M22（10.9级），摩擦型连接，孔径d0=24mm，抗滑移系数值μ取0.40。
单个螺栓的承载力设计值：受剪承载力设计值N v=68.4kN(单剪)，136.8kN(双剪)；b受拉承载力设计值N t=152kN。
b二、节点设计：（一）、柱拼接节点设计节点号75820：B1立面，标高12.600，见下图：节点上柱1404(H480X580X20X40),节点下柱1403(H500X600X20X50). 各工况下节点力见下表：1.节点内力核算首先计算各作用效应的组合设计值，经比较分析得出节点最大内力。
A、最大轴力：FX max=γG S Gk+γW S Wk+γQΨC S Qk=1.35×5398.297+946.162+1.35×0.7×764.428=8956kNFX min=γEG S GE+γEhk S Ehk=1.0×(5398.297+0.5×746.162)+1.35×(-1901.1)=3205kNB、最大剪力（取绝对值最大）：平面内剪力：FY max=γG S Gk+γW S Wk+γQΨC S Qk=1.35×(-35.376)+(-1.278)+1.35×0.7×(-10.473)=-63.2kN平面外剪力：FZ max=γEG S GE+γEhk S Ehk=1.35×(-2.337-0.5×1.371)+1.35×(-21.091)=-32.6kN可见此节点内力以轴向压力为主，剪力较小。
梁与工字柱的刚性连接节点计算表格
工程名称：原则上梁端弯矩全部由梁翼缘承担，梁端剪力全部由梁腹板承担。
1、数据输入：基本尺寸:钢梁1截面：BH800.X250X12X16材质：Q345B 钢柱截面：BH300X300X8.X14材质：Q345B 连接板尺寸:PL-195*700*16材质：Q345B梁跨度L 0：12000.00mm材质特性:梁之Fu：470.00N/mm^2柱之Fu：470.00N/mm^2接板之Fu：470.00N/mm^2梁之Fy：345.00N/mm^2柱之Fy：345.00N/mm^2焊缝f wt ：310.00N/mm^2柱之fv：180.00N/mm^2高强螺栓:螺栓数量:14.00螺栓直径M20抗拉极限:1040.00N/mm^2螺栓有效面积:249.79mm^2输入荷载：梁端弯矩：M L b =262KN*M 梁端剪力：V=438KN2、基本计算：1）、梁翼缘与柱完全焊透的坡口对接焊缝强度计算：梁翼缘宽b fb =250梁翼缘厚t fb =16梁截面高度h b =800梁翼缘贴板厚t=8.00σ =Mmax/[(h b -t fb )*b fb *(t fb +t)]55.70N/mm^2<f w t OK!2）、梁腹板与连接板采用摩擦型高强螺栓连接计算：一个高强螺栓预拉力P ：155KN 传力摩擦面数目N f ：1个摩擦面抗滑移系数u ：0.45一个摩擦型高强螺栓单面抗剪承载力设计值：N v bH =0.9*N f *u*P 62.78KN计算所需螺栓数目n wb ：n wb1=V / N v bH6.98个或n wb2=0.5*Anw*fv /N v bH4.92个梁ZL1(非加掖端)与工字柱的刚性连接节点设计第1页或n wb3=（M L b+M R b）/（L0*N v bH）0.35个n wb=max(n wb1,n wb2,n wb3) 6.98个<12个1.5*n wb=10.47<12个第2页3）、连接板厚度计算：t=tw*(h b-2t fb)/h L+2~4mm15.2mm取16.0mm3、抗震设计校核:3.1.极限受弯承载力验算：梁1的全塑性弯距:Mpb1=(b bf1*t fb1*(h b1-t fb1)+(h b1-2*t fb1)^2*t w1/4)*Fy1692387840.00N*mm翼板熔透焊接时最大抗弯:Mu1=b F b1*(t Fb1+t)*Fu1*h0b12210880000.00N*mm> 1.2*Mpb1=2030865408OK!梁2的全塑性弯距:Mpb2=(b bF2*t Fb2*(h b2-t Fb2)+(h b2-2*t Fb2)^2*t w2/4)*Fy1340962560.00N*mm翼板熔透焊接时最大抗弯:Mu2=b F b2*(t Fb2+t)*Fu2*h0b21629584000.00N*mm>1.2*Mpb2=1609155072OK!梁翼缘的塑性截面模量Wf=3200000梁全截面的塑性截面模量Wb=4905472梁翼缘的塑性截面模量与梁全截面的塑性截面模量之比=0.65<0.7需要设两列螺栓，且螺栓总数不小于计算值的1.5倍3.2.极限受剪承载力验算：翼焊腹栓时最大抗剪:腹板抗剪:Vu1=Anw*Fu/1.7321965207.85接板抗剪:Vu2=Anw*Fu/1.7322325034.64螺栓抗剪:Vu3=0.58*Nf*n*Aebh*Fubh2109418.15Vu3'=d*Nf*n*∑t*1.5Fub1738800.00Vu=MIN(Vu1,Vu2,Vu3，Vu3’)1738800.00≥ 2.6*Mp1/LbOK!0.58*hw*tw*fy1054126.803.3.连接板与柱连接焊缝计算：hf1=Anw*fv/(4*0.7*lw*f w t)0.21mmhf2=(M L b+M R b)/(2*0.7*lw*f w t*L b)0.07mmhf3=V/(2*0.7*lw*f w t) 1.46mmhf=Max(hf1,hf2,hf3) 1.46mm选取焊缝为：8.00mm第3页4、柱腹板加劲板计算:柱翼缘与腹板焊脚尺寸 6.00mm梁单侧翼缘的截面面积A FB：4000.00mm^2加劲板面积:As=A fb-t wc*(t Fb+5*t0)3072.00mm^2选取加劲板厚度ts:16mm加劲板宽度:Bs=As/(2*ts)96.00mm加劲板宽厚比:Bs/ts= 6.00<18*SQRT(235/345)=14.9OK!5、节点域校核:梁柱截面高度之和的1/70：15.71mm柱腹板厚度：8.mm需贴板!计算双面贴板厚度： 3.86mm选用贴板厚度： 6.00mm第4页。
钢梁铰接、刚接节点计算
18.44 61.72 计算满足
160.00 10.00 145.00 125.00 1750.00 59.50 36458.33 480.49 484.16 请重新计算
Q235钢材
)
计算结果IF(σ <f f ,"计算满足","请重新计算") 四、连接板厚度选取 连接板的截面尺寸应按螺栓连接构造要求确定 次梁腹板高h1 次梁腹板厚tw 单剪板高度h2 板厚t≥h1tw/h2+2~4mm
200.00 8.00 180.00 10.89 取t=12mm
2 2 2 2 2 2 2 2
计算数据
备注（GL1与GL1）
341.09 104.12 0.10 10.41
2.00 0.04 0.12 0.01 0.06 8.00 16.27 5.42 155.00 1.00 0.45 1.00 62.78 58.91 喷砂 (单剪) M16 （KN） （m ）
2
（m）
1号螺栓竖向剪力设计值Ny=V/n+N1y 1号螺栓所受剪力为Nv=sqrt(Nx2+Ny2) 计算结果IF(Nv<Nv ,连接板焊缝计算 角焊缝抗拉或抗压、抗剪强度设计值f f 焊角高度hf 设计焊缝长度l 角焊缝的计算长度l w=l -2hf 角焊缝的有效截面面积Af =（2l w0.7hf ） 角焊缝受的剪应力τ f =V/Af 角焊缝的截面模量Ww=（2l w20.7hf ）/6 角焊缝受的正应力σ f =Me/Ww+N/Af 角焊缝受的合应力σ =sqrt(σf 2+τ
次梁与主梁铰接节点设计计算
计算公式 一、设计条件 轴力设计值N（KN） 剪力设计值V（KN） 高强螺栓偏心距e（m） 剪力偏心弯矩Me（KNm） 二、高强螺栓计算 螺栓列数m 受力最大的1号螺栓至螺栓群形心水平距离x1 受力最大的1号螺栓至螺栓群形心竖直距离y1 各排螺栓到螺栓群形心水平距离的平方和 ∑xi =（x1 +x2 +… +xi ） 各排螺栓到螺栓群形心竖距离的平方和 ∑yi2=（y12+y22+… +yi2） 螺栓数n 剪力偏心弯矩对1号螺栓的水平剪力N1X=Me*y1/(∑xi +∑yi ) 剪力偏心弯矩对1号螺栓的竖向剪力N1y=Me*x1/(∑xi +∑yi ) 高强螺栓预拉力P（KN） 折减系数β =1.1-L1/（150d0） 摩擦面抗滑移系数μ 传力摩擦面数目nf 1号高强螺栓受剪承载力设计值Nvb=β(0.9nf ·μP) 1号螺栓水平剪力设计值Nx=N/n+N1X
节点核心区抗剪超限问题
梁柱节点核心区抗剪超限的应对对于高烈度区的框架结构，梁柱节点核心区抗剪超限一直是一个比较棘手的问题。
传统的设计中，为了核心区抗剪满足限值要求，一般采取的措施是加大梁柱截面、提高混凝土标号，这种做法虽然能解决柱节点核心区的抗剪超限问题，但往往是以损坏建筑物的使用效果，增加结构材料用量为代价的。
一、YJK与PKPM在计算节点核心区抗剪问题上的差异在实际工程中，用户往往会遇到YJK与PKPM在计算节点核心区抗剪结果差异的问题，比如此例，同一工程，两个软件在核心区计算结果上差异比较大，查看构件信息可知，两个软件在核心区剪力设计值限值的计算上存在差异。
YJK计算结果：PKPM计算结果：产生这一差异的主要原因是两款软件根据《混凝土规范》11.6.3计算核心区剪力设计值限值时对于正交梁对节点的约束影响系数的取值规则不同。
YJK在计算正交梁对节点的约束影响系数时，按照规范的要求只要柱X、Y两个方向中有一个方向的梁宽小于柱宽一半，则正交梁约束影响系数取为1，而PKPM的判断规则不同，PKPM判断时根据各侧梁宽和柱宽的关系分别决定正交梁对节点的约束影响系数，对于此例，PKPM在计算X向核心区抗剪时，正交梁约束系数取1.5。
所以PKPM结果中Vj=3610.34KN＞节点核心区剪力限制3585.0KN，并未对此进行提示。
二、选择地震工况按全楼弹性板6计算可大量减少柱节点核心区抗剪超限从《混凝土规范》11.6.3可知：当梁柱材料、截面尺寸一定时，若想使框架梁柱节点核心区抗剪满足要求，唯一的方法是减小节点核心区剪力设计值Vj；从《混凝土规范》11.6.2可知：节点核心区剪力设计值Vj与节点处框架梁端地震作用弯矩值有关。
所以解决框架节点核心区抗剪超限问题的根本在于降低地震作用下节点位置处梁端的弯矩设计值。
结构计算时对于楼板较厚（如大于150mm时）的板可以将其设置为弹性板6（壳元）计算，这是梁板共同工作的计算模型，可使梁上荷载由板和梁共同承担，从而减少梁的受力和配筋。
屈曲约束支撑承载力说明
屈曲约束支撑承载力说明屈曲约束支撑承载力说明上图为图纸中屈曲约束支撑相关参数，其中屈服荷载为 1.25fyA,从该公式看，1.25为芯材Q235的材料超强系数，fy为芯材屈服强度，A理应为芯板面积，而不是图纸中的等效截面面积，建议可用标识A1代替，具体依据可见建筑抗震设计规范GB50011-2010(2016版) 8.1.6条文说明。
而由于刚度匹配的原因，节点段有效面积，支撑弹性段面积均大于芯板面积，芯板相对模型中等效面积较小。
有关芯板面积与支撑承载力计算表格如下表所示。
而关于刚度匹配计算表之前已经提供，如附件1所示。
附件1：屈曲约束支撑刚度计算说明1.1支撑等效刚度设A e为模型中截面面积，L e为支撑轴线长度，则支撑在模型中等效刚度K e按下列公式计算：K e=E s A e/L e（1）式中E s为钢材弹性模量。
1.2支撑的刚度组成模型中的支撑为整个轴线长度，在实际设计中，将支撑分为三个部分组成，分别为：上节点段、下节点段及支撑段。
BRB示意图节点示意图节点段与支撑段串联组成模型中的支撑刚度，因此根据刚度串联公式可得到：1/K e=1/K上+1/K下+1/K C (2)其中K上表示上节点段刚度，K下表示下节点段刚度，K C表示支撑段刚度。
节点段刚度可简化为L a和L b两部分串联组成，其刚度可按下列公式计算；1/K j=1/K a+1/K b (3)通过节点计算可以得到上、下节点段等效刚度，带入(2)式可得到支撑段等效刚度，产品根据支撑段等效刚度进行设计，从而实现与模型中支撑刚度的匹配。
1.屈曲约束支撑刚度匹配计算屈曲约束支撑刚度匹配计算如下表所示，根据计算结果可以看出，根据产品刚度、节点刚度计算得到的支撑等效刚度与模型中等效刚度误差均小于。
说明刚度匹配满足要求。
屈曲约束支撑吨位及刚度计算表格详细屈曲约束支撑吨位及刚度计算表格详细(续）。
电力系统分析课程设计五节点潮流计算
电力系统分析综合实训报告课题名称：基于N-R法的电力系统潮流计算小组成员：王劲凯、周李、唐天赐、周镇、胡永健、徐再祥专业班级：电气工程及其自动化161***师：**实习时间：2018年12月课题：《基于N-R 法的电力系统潮流计算》如图所示，一个5节点系统，已知节点5为平衡节点，节点1为PV 节点，其余为PQ 节点。
以100MVA 为基准的标幺值支路数据如表1所示。
1123°450.20 1.10.450.15,0.400.050.60j0.10=1.050P V S j S j S V ===+=+=+∠，，， 给定电压的初始值如表2所示，收敛系数=0.00001ε，请利用牛顿-拉夫逊法计算图中网络的潮流分布。
任务分配目录摘要 (1)关键词：N-R法潮流计算；雅克比矩阵；MA TLAB;节点；仿真 (1)一、研究背景及意义 (1)二、潮流计算方法分析 (1)2.1高斯-赛德尔迭代法: (1)2.2 P-Q 分解法: (2)2.3 N-R法： (2)三、总体方案 (2)3.1 N-R法基本原理 (2)3.2 N-R法潮流求解过程 (3)3.3求解过程 (4)四、算法流程图及仿真结果 (7)4.1 MA TLAB的功能特点及算法流程 (7)4.2 仿真结果分析 (9)五、总结 (10)六、参考文献 (10)附录 (11)摘要：本文针对复杂电力系统潮流的分析问题，分别介绍了几种常用的潮流计算方法：牛顿-拉夫逊法、高斯-赛德尔法和PQ分解法。
也分别对比这三种方法的优缺点以及算法原理，其中，本文对N-R法进行重点探讨，详述了其基本原理以及算法过程。
在这项设计中，我们选用了MATLAB开发潮流计算设计程序，通过对五节点电力系统进行仿真，得出了N-R法收敛速度快，误差小的特点。
关键词：N-R法潮流计算；雅克比矩阵；MATLAB;节点；仿真一、研究背景及意义原先电力系统潮流计算是通过人工计算的。
后来为了适应电力系统日益发展的需要，采用了交流计算台.随着电子数字计算机的出现,1956年Ward等人编制了实际可行的计算机潮流计算程序。
节点设计
节点设计
操作步骤
一.设置验算合格后保存
1.反回三维模型空间/后处理/对齐（这个阶段不能点保存）
2.对齐/对齐净高（V）端板坚放（○）
3.生成后处理实体模型（保存在默认路径和名称）
4.构件编辑（调整杆件、整体、分断或长度增减）
5.节点设计参数选择/
1）基本计算参数/
设计、计算方法（3D3S整体结构计算内力）
高强螺栓/
螺栓等级（10.9级）
构件接触面处理方法（喷砂）
螺栓类型（摩擦型）
对焊缝的质量等级（Ⅰ、Ⅱ级）
柱脚锚栓钢号（Q235）
连接板钢号（Q345）实际出图先用Q235，以免计算过大
铰接柱脚锚栓直径构造值（M20）
基础混凝土强度（C30）
螺栓直径或间距（缺省）（缺省）
2）基本构造参数（钢板厚度市场上没有的和不符合的厚度要取消V号）3）框架节点设置（带有二层的）
节点计算（V）梁柱短梁连接—短梁制作形式（热轧型钢）
抗震设计—框架梁柱刚接点加强方法（加翼缘楔形盖板）
其他选项默认
4）轻钢节点/
截面50%承载力计算（V）
节点区域搞剪验算（V）
5）脚柱（选项默认）
二.后处理/主钢架节点设计/选择杆件设计节点。
1边柱节点（端板竖放）
2中柱节点（端板竖放）
3夹层梁柱刚接节点（栓焊刚结）
4屋脊节点
5梁梁对接。
钢结构,课程设计计算书
钢结构课程设计计算书学院：土木与建筑工程学院专业：土木工程班级：土木应用11-6班学生姓名：学号：指导教师：目录1．设计资料 (3)2．屋架形式、尺寸、材料选择及支撑布置 (3)3.荷载和内力计算 (3)（1）荷载计算 (3)（2）荷载组合 (3)（3）内力计算 (6)4.截面选择计算 (7)（1）上弦杆 (7)（2）下弦杆 (8)（3）斜腹杆 (8)（4）竖杆 (10)5.节点设计计算 (12)（1）上弦节点B (12)（2）下弦节点c (12)（3）屋脊节点I (13)（4）端部支座节点a (13)钢结构设计计算书1、设计资料某厂房总长90ｍ，跨度24m，纵向中距6m。
结构形式：钢筋混凝土柱，梯形钢屋架。
柱的混凝土强度等级为C30，屋面坡度为i=1:10；L为屋架跨度。
地区计算温度高于—20℃，无侵蚀性介质，地震设防烈度为8度，屋架下弦标高为18ｍ；厂房内桥式吊车为2台150/30 t（中级工作制），锻锤为2台５t 。
2、屋架形式、尺寸、材料选择及支撑布置学号为单号本设计采用无檩体系考虑，i=1/10，采用平坡梯形屋架。
屋架计算跨度L0=L-300=23700mm。
端部高度取H=1990mm，中部高度H=3190mm，屋架杆件几何长度见施工图（跨中起拱按L/500考虑）。
屋架采用的钢材、焊条为：学号为单号用Q235钢，焊条采用E43型，手工焊。
根据厂房长度(90m>60m)、屋架跨度(24m)和荷载情况，设置上、下弦横向水平支撑3道,垂直支撑和系杆，见附图1。
3、荷载和内力计算（1）、荷载计算三毡四油（上铺绿豆沙）防水层 0.40 kN/m2水泥砂浆找平层 0.40 kN/m2保温层 0.55 kN/m2一毡二油隔气层 0.05 kN/m2水泥砂浆找平层 0.30 kN/m2预应力混凝土屋面板 1.45 kN/m2屋架和支撑自重 0.12+0.1L=0.12+0.01*24=0.36 kN/㎡恒荷载总和 3.51 kN/㎡活荷载（或雪荷载0.35 kN/m2） 0.70 kN/m2积灰荷载 1.20 kN/㎡可变荷载总和 1.90 kN/㎡屋面坡度不大，对荷载影响小，未予考虑。
连接节点计算
钢骨梁与钢骨柱连接处工地拼接连接节点计算1.钢骨柱与钢骨梁连接采用钢骨柱翼缘上工厂焊接悬臂梁段，然后悬臂梁段与钢骨梁的型钢采用工地栓接加焊接型钢梁H1800X600X24X35,梁与梁连接是翼缘焊接，腹板栓接。
即国标图集01SG519第58页图2所示连接法。
即习用的简化设计法。
计算参照《钢结构连接节点设计手册》李和华主编，钢梁连接处的弯距全部由翼缘承担，剪力全部由腹板承担。
螺栓拟采用10.9级M30，钢牌号为Q345。
高强度摩擦型螺栓的连接，抗剪连接中每个螺栓的承载力设计值按钢结构规范7.2.2-1公式：N v b=0.9n fμP式中n f＝2μ=0.45P=355KnN v b=0.9n fμP=0.9x2x0.45x355=287.55Kn所需螺栓的数量为n=V/ N v b式中V取用SATWE计算结果中的剪力设计值包络图值（偏于安全。
因忽略了地震组合时的材料强度提高），V=12409kNn=V/ N v b=12409/287.55=43.2，即44个。
2.腹板拼接板尺寸计算双剪连接，连接板的厚度按下式计算：t=twb·hwb/2h+2mm式中t wb为钢梁腹板厚度24mm，h wb为钢梁腹板高度1800-2x50=1700mm h为连接板的高度1400+2x70=1540mmt=t wb·h wb/2h+2mm=24x1700/(2x1540)+2=15.2mm，即厚度为16mm。
拼接板按规范排布螺栓后，宽度为705mm。
3.拼接连接板净截面面积的校核，螺栓孔径为30+1.5=31.5mm腹板净面积=24x(180-2x35-15x31.5)=30180mm2拼接板径面积=2x16x(1540-15x31.5)=34160mm2>30180mm2,可以。
脚手架立杆与水平杆连接节点的承载力设计值
脚手架立杆与水平杆连接节点的承载力设计值6 设计6．1 一般规定6．1．1 脚手架设计应采用以概率理论为基础的极限状态设计方法，以分项系数设计表达式进行计算。
6．1．2 脚手架承重结构应按承载能力极限状态和正常使用极限状态进行设计，并应符合下列规定：1 当脚手架出现下列状态之一时，应判定为超过承载能力极限状态：1)结构件或连接件因超过材料强度而破坏，或因连接节点产生滑移而失效，或因过度变形而不适于继续承载；2)整个脚手架结构或其一部分失去平衡；3)脚手架结构转变为机动体系；4)脚手架结构整体或局部杆件失稳；5)地基失去继续承载的能力。
2 当脚手架出现下列状态之一时，应判定为超过正常使用极限状态：1)影响正常使用的变形；2)影响正常使用的其他状态。
6．1．3 脚手架应按正常搭设和正常使用条件进行设计，可不计入短暂作用、偶然作用、地震荷载作用。
6．1．4 脚手架应根据架体构造、搭设部位、使用功能、荷载等因素确定设计计算内容，落地作业脚手架和支撑脚手架计算应包括下列内容：1 落地作业脚手架：1)水平杆件抗弯强度、挠度，节点连接强度；2)立杆稳定承载力；3)地基承载力；4)连墙件强度、稳定承载力、连接强度；5)缆风绳承载力及连接强度。
2 支撑脚手架：1)水平杆件抗弯强度、挠度，节点连接强度；2)立杆稳定承载力；3)架体抗倾覆能力；4)地基承载力；5)连墙件强度、稳定承载力、连接强度；6)缆风绳承载力及连接强度。
6．1．5 脚手架结构设计时，应先对脚手架结构进行受力分析，明确荷载传递路径，选择具有代表性的最不利杆件或构配件作为计算单元。
计算单元的选取应符合下列要求：1 应选取受力最大的杆件、构配件；2 应选取跨距、间距增大和几何形状、承力特性改变部位的杆件、构配件；3 应选取架体构造变化处或薄弱处的杆件、构配件；4 当脚手架上有集中荷载作用时，尚应选取集中荷载作用范围内受力最大的杆件、构配件。
6．1．6 当按脚手架承载能力极限状态设计时，应采用荷载设计值和强度设计值进行计算；当按脚手架正常使用极限状态设计时，应采用荷载标准值和变形限值进行计算。
电力系统分析大作业matlab三机九节点潮流计算报告
电力系统分析大作业一、设计题目本次设计题目选自课本第五章例5—8,美国西部联合电网WSCC系统的简化三机九节点系统，例题中已经给出了潮流结果，计算结果可以与之对照.取ε=0。
00001 .二、计算步骤第一步，为了方便编程，修改节点的序号，将平衡节点放在最后。
如下图:9第二步，这样得出的系统参数如下表所示：第三步，形成节点导纳矩阵。
第四步，设定初值:；,。
第五步,计算失配功率=0，=—1。
25,=—0.9，=0,=—1,=0,=1。
63，=0。
85;=0。
8614,=—0。
2590，=—0。
0420,=0。
6275，=—0.1710，=0。
7101。
显然，.第六步，形成雅克比矩阵（阶数为14×14）第七步,解修正方程,得到:-0.0371,—0.0668，—0.0628,0。
0732,0。
0191，0。
0422，0。
1726,0。
0908；0.0334，0。
0084,0。
0223，0.0372，0。
0266，0。
0400。
从而—0.0371，-0。
0668，-0。
0628，0。
0732，0。
0191，0。
0422,0.1726，0。
0908；1。
0334,1.0084，1。
0223,1。
0372，1.0266，1。
0400。
然后转入下一次迭代。
经三次迭代后。
迭代过程中节点电压变化情况如下表：迭代收敛后各节点的电压和功率：最后得出迭代收敛后各支路的功率和功率损耗:三、源程序及注释由于计算流程比较简单，所以编写程序过程中没有采用模块化的形式,直接按顺序一步步进行。
disp(’【节点数:】’）;［n1］=xlsread（’input。
xls’，'A3:A3'）％节点数disp（'【支路数：】'）;[n]=xlsread（'input。
xls’,’B3:B3')%支路数disp('【精度：】’);Accuracy=xlsread('input。
迈达斯计算书示例
设计常用图形结果在MIDAS中的输出MIDAS/Gen可以较全面地提供分析和设计的图形及文本结果，对于设计中常用的一些图形结果，用户可以通过本文介绍的方式进行查看和输出。
MIDAS/Gen中图名的标注方法：点击“显示”按钮，“视图”下勾选“说明”，点击按钮，可以选择字体及大小，在文本栏中输入图名，点击按钮“适用”即可。
1各层构件编号简图点击单元编号按钮，显示构件的编号。
（注：点击节点编号按钮显示节点编号。
）2各层构件截面尺寸显示简图菜单“视图/显示”，选择“特性”；或者点击“显示”按钮，“特性”下勾选“特征值名称”。
（注：建议用户在给截面命名的时候表示出截面的高宽特性。
）3各层配筋简图、柱轴压比程序可以提供各层梁、柱、剪力墙的配筋简图，用户可以查看所需的配筋面积，也可以让程序进行配筋设计，输出实际配筋的结果。
菜单“设计/钢筋混凝土构件配筋设计”下，进行钢筋混凝土梁、柱、剪力墙构件配筋设计后，在“设计/钢筋混凝土结构设计结果简图”中查看。
显示的单位可以在调整。
对于柱和剪力墙构件，程序在输出所需配筋面积的同时，输出柱的轴压比（图中括号内的数值）。
4梁弹性挠度菜单“结果/位移”，MIDAS提供的是梁端节点的变形图（绝对位移）。
（注：可使用菜单“结果/梁单元细部分析”查看任意梁单元任意位置的变形、内力、应力；或者需要对梁单元进行划分，显示梁中部的位移。
）5各荷载工况下构件标准内力简图菜单“结果/内力”下，选择需要查看的构件类型，“荷载工况/荷载组合”里可选择各种荷载工况或荷载组合，查看各种构件在不同工况下的内力值和内力图。
下图显示的是恒载作用下的框架弯矩图。
6梁截面设计内力包络图除了选取某一榀框架，查看其内力图之外，MIDAS还提供平面显示的功能，特别是对于梁单元，该功能适用范围较广。
使用菜单“结果/内力/构件内力图”，在“荷载工况/荷载组合”里选择包络组合，可以查看各层梁截面设计内力包络图。
（注：也可以查看其它工况下梁的内力图。
工程二级节点计划表
工程二级节点计划表英文回答：Project Secondary Node Plan.The Project Secondary Node Plan provides a frameworkfor the development and implementation of secondary nodes within the project area. The plan identifies the key principles, objectives, and strategies for the development of secondary nodes, and outlines the roles and responsibilities of the various stakeholders involved in the process.The key principles of the Project Secondary Node Plan include:The development of secondary nodes should be guided by the principles of sustainability, resilience, and equity.Secondary nodes should be integrated with thesurrounding community and provide a mix of uses and activities.Secondary nodes should be designed to be walkable, bikeable, and transit-oriented.The development of secondary nodes should promote economic development and job creation.The objectives of the Project Secondary Node Plan include:Create a more sustainable, resilient, and equitable project area.Improve the quality of life for residents and businesses in the project area.Promote economic development and job creation in the project area.The key strategies for the development of secondarynodes include:Identify and designate secondary node locations.Develop master plans for secondary nodes.Implement zoning and other regulations to support the development of secondary nodes.Provide financial incentives for the development of secondary nodes.Monitor and evaluate the development of secondary nodes.The roles and responsibilities of the various stakeholders involved in the development of secondary nodes include:The project sponsor is responsible for providing overall leadership and guidance for the development of secondary nodes.The local government is responsible for zoning and other regulations, and for providing financial incentives for the development of secondary nodes.Developers are responsible for the design and construction of secondary nodes.Community groups are responsible for providing input into the planning and development of secondary nodes.The Project Secondary Node Plan is a comprehensive framework for the development and implementation of secondary nodes within the project area. The plan provides a clear vision for the future of the project area, and outlines the steps that need to be taken to achieve that vision.中文回答：工程二级节点计划。
节点设计计算2
各个杆件的内力可由表1查得。
节点设计的步骤为：有腹杆内力计算与节点板连接的焊缝尺寸，即ℎf和l w的大小比例绘制出节点板的形状和尺寸，最后验算下弦杆与节点板的连接焊缝。
E50型焊条角焊缝的抗拉和抗剪强度设计值为f t w=160N/mm2。
1下弦节点“e”设“De”杆的肢背和肢尖焊缝ℎf分别为8mm和8mm，则所需的焊缝长度为：肢背：l w1=0.7Nf tw=0.7×271860=106.19(mm)取130mm。
肢尖l w2=0.3N2ℎf f t w=0.3×2718602×0.7×8×200=45(mm)取60mm。
设“eF”的杆的肢背和肢尖焊缝ℎf分别为5mm和5mm，则所需的焊缝长度为：l w1=0.7N2ℎf f t w=0.7×1751202×0.7×5×200=109.45(mm)取130mm。
肢尖l w2=0.3N2ℎf f t w=0.3×1751202×0.7×5×200=46.90(mm)取60mm。
“Ee”杆的内力很小故焊缝尺寸可按构造确定，取ℎf=5mm根据上面求得的焊缝长度，并考虑杆件之间应有的间隙及支座和装配等误差，按比例绘制出节点详图从而确定节点板尺寸为：270mm×260mm。
下弦与节点板链接的焊缝长度为27.0cm,ℎf=6mm。
焊缝所受的力分为两下弦杆的内力差：∆N=1176.32−936.02=240.3（kN）受力较大的肢背处的焊缝应力为：τf=0.75×240.3×1032×0.7×6×(270−10)=82.52<200N/mm2焊缝强度满足要求。
2上弦节点“D”“De”杆和节点板的焊缝尺寸与节点“e”相同。
“cD”杆与节点板的焊缝尺寸按上述同样方法计算得N cD=−407.07kN。
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梁柱节点设计
采用短梁拼接，梁拼接时腹板采用摩擦型高强螺栓，翼缘采用对接焊缝。短梁与柱连接，翼缘采用全熔 焊缝，腹板采用角焊缝与柱翼缘相连。
一、计及连接焊缝等级
宽度Bb/mm
腹板厚度twb/mm
翼缘厚度tfb/mm
800
300
14
26
设计拉应力f/Mpa
极限抗拉强度fu/Mpa
最大限值/mm
最小限值/mm
96.000
39.000
144.000
78.000
288.000
78.000
96.000
52.000
144.000
78.000
288.000
78.000
腹板连接板计算
连接板全面积Al/cm2
139.2 连接板净截面惯性矩
/cm4 #NAME?
开洞总面积Alo/cm2 37.440
抗剪强度fv/Mpa
对接焊缝等级
300
470
185
2
钢管混凝土柱截面尺寸
钢管直径D/mm
钢管厚度tc/mm
钢材牌号
屈服强度fy/Mpa
1200
25
Q345
345
梁梁拼接腹板螺栓排列（螺栓群并列布置）
行数
行间距/mm
列数
列间距
6
90
4
90
连接板厚度t1/mm
摩擦型螺栓等级
螺栓有效截面面积/cm2 一个抗剪Nvb/kN
说明：本计算表格所用规范为《建筑抗震设计规范》（GB 5011-2001）、《钢结构设计规范》（GB 50 、《高层民用建筑钢结构技术规程》（JGJ 99-98）。本表格已经过本人检查核对，但难免有疏忽，故 书，需要复核，本人不对此负责。Edit by waterdrop，E-mail：zhwei_tadi@
6
282
3478.44744
满足要求
抗剪极限承载力验算
梁全塑性抗剪承载力 梁腹板净截面的抗剪极 连接板净截面的抗剪最大 连接极限抗剪承载力
Vbp/kN
限承载力Vu1/kN
承载力Vu2/kN
Vu=min(Vu1,Vu2)/kN
1973.972
2248.987
2761.305
2248.987
一个螺栓极限受剪承载 力Nvu/kN
弯矩/kN m
#NAME?
梁净截面Wn/cm3 #NAME?
最不利螺栓承受的 剪力N/kN
#NAME?
计算结果 #NAME?
计算结果 满足要求 满足要求 满足要求 满足要求 满足要求 满足要求
连接板件抗剪强度 /Mpa
185.000
计算结果 满足要求
进行大震时弹塑性极限承载力验算。
抗规8.2.8-4是否 满足
缝等级
钢材牌号
Q345 栓焊连接时螺栓预 应力损失折减系数
0.9
屈服强度fy/Mpa 325
列布置）
混凝土等级 C60
腹板连接板数量 连接板宽度B1/mm
2
580
螺栓直径/mm
螺栓孔径d0
24
26
设计内力
设计弯矩M/kN.m 设计剪力V/kN
1500
690
角螺栓)
梁净截面Ibn/cm4
#NAME? 螺栓群形心承担的
145
470
275
弯矩引起的最不利螺栓 弯矩引起的最不利螺栓竖 由腹板剪力引起的螺
水平向剪力Nmx/kN
向剪力Nmy/kN
栓竖向Nvy/kN
#NAME?
#NAME?
63.887
腹板螺栓群构造检查
检查项目 列边距 外排列间距 中排列间距 行边距 外排行间距 中排行间距
取值/mm 40.000 90.000 90.000 65.000 90.000 90.000
连接板截面正应力/Mpa #NAME?
连接板净面积Aln/cm2 101.760
连接板净截面剪应力 /Mpa
150.676
连接板件抗拉强度/Mpa
计算结果
315.000
#NAME?
三、梁梁拼接对接翼缘焊缝计算
当梁翼缘焊缝采用全熔透焊缝并采用引弧板时，弹性阶段等强连接可以不验算，但需进行大震时弹塑性极限承载力验算。
12
10.9
3.53
182.25
短梁与柱连接腹板角焊缝尺寸
焊缝强度设计值
焊脚尺寸hf/mm
焊缝计算长度/mm
ffw/Mpa
fcw与ftw/Mpa
12
684
200
310
二、梁梁拼接腹板螺栓群计算
梁腹板净截面设计剪力 Vwn
1533.280
翼缘净截面Ifn/cm4
腹板螺栓Iwbb/cm4 #NAME?
梁翼缘弯矩分担系数
板件极限承压力Ncu/kN
腹板拼接弯矩引起的一个 sqrt[(Vu/2)^2+(NMb)
螺栓最多剪力NMb/kN m
^2]
409.480
236.880
五、短梁与钢管混凝土柱连接
翼缘对接焊缝与腹板角焊缝验算
梁翼缘对接焊缝的等效 角焊缝长度bwec/mm
465
翼缘等效角焊缝的截面 惯性矩Iwfc/cm4
腹板螺栓群设计内力
翼缘螺栓Ifbb/cm4
梁Ib/cm4
0.000 梁净截面抗弯承载力Mn
/kN m
282553.569 梁腹板承担弯矩Mwn
/kN m
233727.520
#NAME?
#NAME?
#NAME?
螺栓群对中心坐标平方 和S=∑x2+∑y2/mm2 #NAME?
腹板螺栓群承载力计算(计算右上角螺栓)
钢材强度指标
125
185 205
220
钢材强度指标
抗拉设计 强度f
抗剪设计 强度fv
极限抗拉 强度最小
值fu
屈服强度 fy
215
125
375
235
205
120
375
225
200
115
375
215
190
110
375
205
315
185
470
345
300
175
470
325
270
155
470
295
250
四、梁梁拼接节点抗震验算
梁全塑性受弯承载力 1.2Mbp/kN m 3118.23096
盖板厚度tgb/mm
梁翼缘焊缝极限受弯承 载力Mu/kN m 2837.484
盖板宽度/mm
抗弯极限承载力验算
抗规8.2.8-1 是否满足
不满足，需加强连接 加盖板后Mu/kN m
加设盖板后是否满足 抗规8.2.8-1
满足要求 抗规8.2.8-8是否
满足 满足要求
算
梁翼缘焊缝极限受 弯承载力Mu/kN m
2837.484
梁翼缘对接焊缝设 计内力取计算值与 等不强满值足的，大需者加/强kN连m
接
钢材
牌号
厚度或直 径/mm
≤16
Q235 Q345
16～40 40～60 60～100 ≤16
16～35
35～50 50～100
362277.656
梁腹板角焊缝的截面抵抗 梁等效角焊缝全截面
矩Iww/cm4
惯性矩Iwc/cm4
36528.397
3118.231
、《钢结构设计规范》（GB 50017-2003） 人检查核对，但难免有疏忽，故以此为计算 i_tadi@
查询材料指标
隐藏材料指标
。短梁与柱连接，翼缘采用全熔透剖口对接 相连。