(完整word版)钢管落地脚手架计算书
钢管落地脚手架计算书
钢管落地脚手架计算书采用品茗安全计算软件计算；本工程为深圳市龙岗区第二人民医院综合楼改造工程，总建筑面积6570m2,建筑总高度为米，建筑总层数为地下一层、地上十二层，一层层高，二层层高4m，三~十一层层高均为3m，十二层层高为4m。
扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等编制。
一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的横距为，立杆的纵距为，大小横杆的步距为；内排架距离墙长度为；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；脚手架沿墙纵向长度为；采用的钢管类型为Φ48×；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为；连墙件采用两步两跨，竖向间距，水平间距3m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2层；3.风荷载参数本工程地处广东深圳市，基本风压m2；风荷载高度变化系数μz为，风荷载体型系数μs为；脚手架计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):；脚手板自重标准值(kN/m2):；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):；安全设施与安全网(kN/m2):；脚手板类别:冲压钢脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、冲压钢脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):；脚手板铺设总层数:12；5.地基参数要求若地基土类型为:素填土；地基承载力标准值(kPa):；立杆基础底面面积(m2):；地基承载力调整系数:。
本工程原地基土类型为混凝土，地基承载力大于120，满足要求！二、大横杆的计算:按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
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钢管落地脚手架计算书外脚手架施工方案外脚手架施工方案第一章工程概况工程概况上海宝山区罗店西大型居住社区配套商品房基地A3地块；工程建设单位：上海罗南房地产有限公司；项目管理及施工总承包单位：浙江省紹兴白云建设有限公司；勘察设计単位；上海协力岩土工程勘察有限公司：建筑结构设计：上海市房屋建筑设计院有限公司：监理单位：上海创众工程监理有限公司；第二章作业特点a、本工程外行相对简单且立面平整，拐角不多，施工工期紧，层数不高，较适合采用双排外脚手架。
基于以上特点，综合考虑各方面因素，本工程外脚手架采用落地式钢管双排脚手架,脚手架地坪为回填土回填地坪，经振动式压路机分层压实。
再做 10cmC20的混凝土地坪，外设240*240的砖砌排水沟,从底层搭到顶层，每三层用竹挑板封闭一次。
第三章材质要求及引用标准一钢管、角铁、扣件、螺栓的质量应符合规范要求，钢管外径不得小于Φ48mm，壁厚不得低于。
无严重锈蚀裂纹分层变型、扭曲和打洞截口，必须具有生产厂家产品检验合格证或租凭单位的质保书,不准使用1外脚手架施工方案锈蚀、变瘪、滑牙和有裂缝的金属扣件，不准使用木胡危、单径、破损散边的竹片、篱笆，不准用锈蚀铁丝作拉结和绑扎辅料。
二引用标准:1 建筑施工高处作业安全技术规范2 建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范3 施工现场临时用电安全技术规范4 建筑施工现场安全检查评分标准5 连墙杆材质符合现形国家标准GB/T700Q235-A级钢规范第四章施工部署一、落地式脚手架施工部署1、搭设顺序为：摆放扫地杆——逐根树立立杆，随即与扫地杆扣紧——装扫地小横杆并与立杆或扫地杆扣紧——安第一步大横杆——第一步小横杆——第二步小横杆——加设临时斜撑杆——第三、四步大横杆和小横杆——连墙杆——接立杆——加设剪刀撑——铺脚手板杆的伸出部分上，这样可以避免两根斜杆相交时把钢管别弯。
斜杆两端扣件与立杆点的距离不宜大于20cm，最下面的斜杆与立杆的连接点离地面不宜大于50cm，以保证架子的稳定性。
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扣件式钢管落地脚手架计算书一、工程概况和风雅致小区一标1#-4#、6#楼为6层，5#、10#、11#、15#楼为11层，框架或框剪结构，地上分别为6、11层，地下1层，建筑总高度30.8米及18.8米，建筑面积63876.5 m2，标准层层高2.8米，总工期330天,（搭设高度小于20米，计算高度20米）。
本工程由徐州高铁置业有限公司投资建设，徐州设计院有限公司设计，徐州中国矿大岩土工程新技术发展有限公司负责地质勘查，江苏创佳建设项目管理有限公司监理，江苏南通六建建设集团公司组织施工。
二、计算依据《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社；《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社、《钢结构设计规范》GB50017-2003 中国建筑工业出版社；《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中国建筑工业出版社；《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）》中国建筑工业出版社；《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 中国建筑工业出版社；《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002中国建筑工业出版社；《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99中国建筑工业出版社。
三、计算参数1、钢管截面特征：（钢号：Q235，B类）钢管规格：Ф48×3.5；钢管直径d（mm）：48；钢管壁厚t（mm）：3.5；单位重量q g（kN/m）：0.0376；惯性矩I（mm4）：121900；抵抗矩W（mm3）：5080；截面积A（mm2）：489；回转半径i（mm）；15.8；抗弯、抗压容许应力[σ](N/mm2)：205；弹性模量E(N/mm2)：206000；2、脚手架构造参数脚手架类型：双排架；脚手架高度H s（m）：19；立杆纵距L a（m）：1.5；立杆横距L b（m）：1.05；横杆步距h（m）：1.8；上部横杆根数n2：2；脚手板铺设层数n3：10；立杆底垫块面积A（m2）：0.2；连墙件类型：扣件连接；连墙件布置方式：二步三跨；连墙件水平间距l w（m）：4.5；连墙件垂直间距h w（mm4）：3.6；连墙件长度b1（m）：0.4；剪刀撑斜杆与地面的倾角a：45；剪刀撑跨越立杆根数n4：6；3、荷载参数脚手板自重q j（kN/m2）：0.3；栏杆、挡脚板自重q d（kN/m）：0.14；安全网自重q a（kN/m2）：0.0014；作业层施工均布荷载q s（kN/m2）：2；同时施工作业层数n1：2;脚手架状况：全封闭;徐州市地区基本风压w0（kN/m2）: 0.35;4、其他参数风压高度变化系数μz（查GB50009-2001表7.2.1）架高25m，地处B类(城市郊区)μz为：1.25；脚手架风荷载体型系数μs（查JGJ 130-2001表4.2.4）：0.69；风荷载标准值w k=0.7×μs×μz×w0 =0.212kN/m2；立杆计算长度系数μ（查JGJ 130-2001表5.3.3）：1.5；轴心受压构件稳定系数φ（查JGJ 130-2001附录C）：0.243；注：计算长度l0 = μ×h =1.5×1.8=2.7m长细比λ= l0 / i=2.7/0.0158=171荷载分项系数（查GB50009-2001第8页）永久荷载γG：1.2；可变荷载γQ：1.4；地基承载力标准值f gk（kPa）地基为粘性土：200；脚手架地基承载力调整系数k c（查JGJ 130-2001第20页）工况为架底铺设混凝土及设置排水沟：1；5、材料种类说明脚手板采用：木脚手板挡脚板采用：栏杆，木脚手板挡板安全网采用：ML1.8×6;1.5kg四、脚手架验算本脚手架属于施工荷载由横向水平杆传递给立杆情况，荷载传递线路如下：脚手板→纵向水平杆（大横杆）→横向水平杆（小横杆）→立杆→地基。
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钢管落地脚手架计算书一、脚手架参数脚手架搭设方式 双排脚手架 脚手架钢管类型 Ф48×3脚手架搭设高度H(m) 48 脚手架沿纵向搭设长度L(m) 243立杆步距h(m) 1.8 立杆纵距或跨距l a(m) 1.2立杆横距l b(m) 1.05 内立杆离建筑物距离a(m) 0.3双立杆计算方法 按双立杆受力设计 双立杆计算高度H1(m) 24双立杆受力不均匀系数K S 0.6二、荷载设计脚手板类型 竹串片脚手板 脚手板自重标准值G kjb(kN/m 2 ) 0.35脚手板铺设方式 1步1设 密目式安全立网自重标准值G kmw(kN/m 2 ) 0.01挡脚板类型 竹串片挡脚板 栏杆与挡脚板自重标准值G kdb(kN/m) 0.17挡脚板铺设方式 2步1设 每米立杆承受结构自重标准值g k(kN/m) 0.1248横向斜撑布置方式 5跨1设 结构脚手架作业层数n jj 2结构脚手架荷载标准值G kjj(kN/m 2 ) 3 地区 浙江杭州市 安全网设置 全封闭 基本风压ω0(kN/m 2 ) 0.3风荷载体型系数μs 1.13 风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆、双立杆稳定性) 1.2， 0.9， 0.74 风荷载标准值ωk(kN/m 2 )(连墙件、单立杆、双立杆稳定性) 0.29，0.21，0.18计算简图：立面图侧面图 三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式 纵向水平杆在上 横向水平杆上纵向水平杆根数n 2横杆抗弯强度设计值[f](N/mm 2 ) 205 横杆截面惯性矩I(mm 4 ) 107800横杆弹性模量E(N/mm 2 ) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm 3 ) 4490纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.033+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×1.05/(2+1))+1.4×3×1.05/(2 +1)=1.66kN/m（其中0.033为钢管自重，0.35为脚手板自重）正常使用极限状态q'=(0.033+G kjb×l b/(n+1))+G k×l b/(n+1)=(0.033+0.35×1.05/(2+1))+3×1.05/(2+1)=1.21kN/m 计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a 2 =0.1×1.66×1.2 2 =0.24kN∙m（三跨连续梁支座处弯矩计算公式，查《结构 静力计算手册》）σ=M max/W=0.24×10 6 /4490=53.14N/mm 2 ≤[f]=205N/mm 2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'l a 4 /(100EI)=0.677×1.21×1200 4 /(100×206000×107800)=0.762mm（三跨连 续梁跨中挠度计算公式，查《结构静力计算手册》）νmax＝0.762mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1200/150，10]＝8mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×1.66×1.2=2.19kN（三跨连续梁支座处剪力计算公式，查《结构静力 计算手册》）正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×1.21×1.2=1.59kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=2.19kNq=1.2×0.033=0.04kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=1.59kNq'=0.033=0.033kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN∙m)最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:M qmax = ql 2 /8集中荷载最大弯矩计算公式如下:M pmax = F1l/3= M qmax + M pmax最大弯矩 Mmaxσ=M max/W=0.76×10 6 /4490=170.23N/mm 2 ≤[f]=205N/mm 2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:νqmax = 5 q'l 4 /384EI集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:νpmax = F1'l(3l 2 4l 2 /9)/72EIνmax＝2.944mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[1050/150，10]＝7mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=2.21kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式 单扣件 扣件抗滑移折减系数 0.8 扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：R max=2.19/2=1.09kN≤R c=0.8×8=6.4kN横向水平杆：R max=2.21kN≤R c=0.8×8=6.4kN满足要求！六、荷载计算脚手架搭设高度H 48 双立杆计算高度H1 24脚手架钢管类型 Ф48×3 每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m) 0.1248 立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+l a×n/2×0.033/h)×(HH1)=(0.1248+1.2×2/2×0.033/1.8)×(4824)=3.53kN 单内立杆：N G1k=3.53kN双外立杆：N G1k=(gk+0.033+l a×n/2×0.033/h)×H1=(0.1248+0.033+1.2×2/2×0.033/1.8)×24=4.33kN 双内立杆：N GS1k=4.33kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=((HH1)/h+1)×la×l b×G kjb×1/2=((4824)/1.8+1)×1.2×1.05×0.35×1/2=3.16kN 单内立杆：N G2k1=3.16kN双外立杆：N GS2k1=H1/h×la×l b×G kjb×1/2=24/1.8×1.2×1.05×0.35×1/2=2.94kN双内立杆：N GS2k1=2.94kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=((HH1)/h+1)×la×G kdb×1/2=((4824)/1.8+1)×1.2×0.17×1/2=1.46kN 双外立杆：N GS2k2=H1/h×la×G kdb×1/2=24/1.8×1.2×0.17×1/2=1.36kN4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×(HH1)=0.01×1.2×(4824)=0.29kN双外立杆：N GS2k3=G kmw×la×H1=0.01×1.2×24=0.29kN构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=3.16+1.46+0.29=4.91kN单内立杆：N G2k=N G2k1=3.16kN双外立杆：N GS2k=N GS2k1+N GS2k2+N GS2k3=2.94+1.36+0.29=4.59kN双内立杆：N GS2k=N GS2k1=2.94kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×l b×(n jj×G kjj)/2=1.2×1.05×(2×3)/2=3.78kN内立杆：N Q1k=3.78kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.85×1.4×N Q1k=1.2×(3.53+4.91)+0.85×1.4×3.78=14.62kN单内立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.85×1.4×N Q1k=1.2×(3.53+3.16)+0.85×1.4×3.78=12.52kN双外立杆：N s=1.2×(N GS1k+ N GS2k)+0.85×1.4×N Q1k=1.2×(4.33+4.59)+0.85×1.4×3.78=15.2kN双内立杆：N s=1.2×(N GS1k+ N GS2k)+0.85×1.4×N Q1k=1.2×(4.33+2.94)+0.85×1.4×3.78=13.22kN七、立杆稳定性验算脚手架搭设高度H 48 双立杆计算高度H1 24双立杆受力不均匀系数K S 0.6 立杆计算长度系数μ 1.5立杆截面抵抗矩W(mm 3 ) 4490 立杆截面回转半径i(mm) 15.9立杆抗压强度设计值[f](N/mm 2 ) 205 立杆截面面积A(mm 2 ) 424连墙件布置方式 两步三跨1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=k μh=1.155×1.5×1.8=3.12m长细比λ=l0/i=3.12×10 3 /15.9=196.13≤210满足要求！查《规范》表C得，φ=0.1882、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=(1.2×(N G1k+N G2k)+1.4×N Q1k)=(1.2×(3.53+4.91)+1.4×3.78)=15.42kN双立杆的轴心压力设计值N S=1.2×(N GS1k+N GS2k)+N=1.2×(4.33+4.59)+15.42=26.12kN σ=N/(φA)=15418.2/(0.188×424)=193.42N/mm 2 ≤[f]=205N/mm 2满足要求！σ=K S N S/(φA)=0.6×26116.44/(0.188×424)=196.58N/mm 2 ≤[f]=205N/mm 2满足要求！组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=(1.2×(N G1k+N G2k)+0.85×1.4×N Q1k)=(1.2×(3.53+4.91)+0.85×1.4×3.78)=14.62kN 双立杆的轴心压力设计值N S=1.2×(N GS1k+N GS2k)+N=1.2×(4.33+4.59)+14.62=25.32kN M w=0.85×1.4×M wk=0.85×1.4×ωk l a h 2 /10=0.85×1.4×0.21×1.2×1.8 2 /10=0.1kN∙mσ=N/(φA)+ M w/W=14624.4/(0.188×424)+0.1/4490=183.47N/mm 2 ≤[f]=205N/mm 2满足要求！M ws=0.85×1.4×M wk=0.85×1.4×ωk l a h 2 /10=0.85×1.4×0.18×1.2×1.8 2 /10=0.08kN∙mσ=K S(N S/(φA)+M w/W)=0.6×(25322.64/(0.188×424)+0.08/4490)=190.61N/mm 2 ≤[f]=205N/mm 2 满足要求！八、连墙件承载力验算连墙件布置方式 两步三跨 连墙件连接方式 扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN) 3 连墙件计算长度l0(mm) 600连墙件截面面积A c(mm 2 ) 489 连墙件截面回转半径i(mm) 158连墙件抗压强度设计值[f](N/mm 2 ) 205 连墙件与扣件连接方式 双扣件扣件抗滑移折减系数 1N lw=1.4×ωk×2×h×3×l a=1.4×0.29×2×1.8×3×1.2=5.18kN长细比λ=l0/i=600/158=3.8，查《规范》表D得，φ=0.99(N lw+N0)/(φAc)=(5.18+3)×10 3 /(0.99×489)=16.87N/mm 2 ≤[f]=205N/mm 2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N0=5.18+3=8.18kN≤1×12=12kN满足要求！九、立杆地基承载力验算地基土类型 粘性土 地基承载力标准值f ak(kPa) 190地基承载力调整系数m f 0.6 垫板底面积A(m 2 ) 0.25 立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝25.32/(0.6×0.25)＝168.82kPa≤f ak＝190kPa 满足要求！。
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钢管落地脚手架计算书采用品茗安全计算软件计算；本工程为深圳市龙岗区第二人民医院综合楼改造工程，总建筑面积6570m2,建筑总高度为39.8米，建筑总层数为地下一层、地上十二层，一层层高4.5m，二层层高4m，三~十一层层高均为3m，十二层层高为4m。
扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。
一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为44.2 m，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的横距为 1.05m，立杆的纵距为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.20m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为150.00 m；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00；连墙件采用两步两跨，竖向间距3.6 m，水平间距3 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处广东深圳市，基本风压0.75 kN/m2；风荷载高度变化系数μz为1.00，风荷载体型系数μs为1.13；脚手架计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.110；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:冲压钢脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、冲压钢脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038；脚手板铺设总层数:12；5.地基参数要求若地基土类型为:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。
双立杆钢管落地脚手架计算书范本
钢管落地脚手架计算书手架参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型①48x3脚手架搭设高度H(m)34脚手架沿纵向搭设长度L(m)5立杆步距h(m) 1.8立杆纵距或跨距la(m) 1.5立杆横距lb(m) 1.05内立杆离建筑物距离a(m)0.5双立杆计算方法按双立杆受力设计双立杆计算高度Hl(m)34双立杆受力不均匀系数KS0.6二、荷载设计脚手板类型木脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.350.01脚手板铺设方式4步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.170.121挡脚板铺设方式4步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)横向斜撑布置方式3跨1设装修脚手架作业层数nzj2装修脚手架荷载标准值Gkzj(kN/m2)2地区浙江杭州市安全网设置半封闭基本风压30(kN/m2)0.31.48，1.48，1风荷载体型系数出0.87风压高度变化系数物(连墙件、单立杆、双立杆稳定性)风荷载标准值3k(kN/m2)(连墙件、单0.39，0.39，0.26立杆、双立杆稳定性)计算简图：瓢向水平杆横向水平杆沏 纵向水平杆走上时，横向水 平杆上飘向水平杆根数为不包含 两值忒平杆，如本图例为人纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2x(0.033+G kjb x1b /(n+1))+1.4xG k x1b /(n+1)=1.2x(0.033+0.35x1.05/(2+1))+1.4x2x1.05/(2 +1)=1.17kN/m正常使用极限状态q'=(0.033+G kjb x1b /(n+1))+G k x1b /(n+1)=(0.033+0.35x1.05/(2+1))+2x1.05/(2+1)=0.86kN/m计算简图如下：UIllllllI]]]]]]]]]]]]]1、抗弯验算M max =0.1q 1a 2=0.1xL 17xL 52=0.26kN .m1立杆横跑1. (2) 1500 1500 1500o=M max/W=0.26x106/4490=58.48N/mm2qf]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算v max=0.677q'l a4/(100EI)=0.677x0.86x15004/(100x206000x107800)=1.321mm v max=1.321mms[v]=min[l a/150, 10]=min[1500/150, 10] = 10mm 满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态RmaxTUqPbLWxUSkN正常使用极限状态RmaxTWbUxO.%xLSTRkN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=L93kNq=1.2x0.033=0.04kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=L41kNq'=0.033kN/m1、抗弯验算计算简图如下：1.93KN 1.93KNO.O4kNZm1050弯矩图(kN・m)o=M ma x/W=0.67x 106/4490=150.17N/mm2S[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)v max=2.613mms[v]=min[l b/150, 10]=min[1050/150, 10] = 7mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态五、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：R max =1.93/2=0.96kNSR c =0.8x8=6.4kN 横向水平杆：R max =1.95kN<R c =0.8x8=6.4kN满足要求！六、荷载计算立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G 1kG1k双外立杆：N G1k =(gk+0.033+l a xn/2x0.033/h)xH 1=(0.121+0.033+1.5x2/2x0.033/1.8)x34=6.19kN双内立杆：N GS1k =6.19kN2、脚手板的自重标准值N G2kl双外立杆：N GS2k1=H 1/hxlaxl b xG kj b x1/4/2=34/1.8x1.5x1.05x0.35x1/4/2=1.3kN 双内立杆：N GS2kl =1.3kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2双外立杆：N G S2k2=H 1/hxlaxG kdb x1/4=34/1.8x1.5x0.17x1/4=1.2kN4、围护材料的自重标准值N G2k3 G2k3双外立杆：N GS2k3=G km w xlaxH 1=0.01x1.5x34=0.51kN 构配件自重标准值N G 2k 总计双外立杆：N GS2k =N GS2k1 +N GS2k2+N GS2k3=1,3+1,2+0-51=3,02kN 双内立杆：N GS2k =N GS2k1=1-3kN立杆施工活荷载计算max =1.95kN外立杆：N Q1k=lax1b x(n zj xG kzj)/2=1.5x1.05x(2x2)/2=3.15kN内立杆：N Q1k=3.15kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：双外立杆：N s=1.2x(N GS1k+ N GS2k)+0.9x1.4xN Q1k=1.2x(6.19+3.02)+ 0.9x1.4x3.15=15.02kN双内立杆：N s=1.2x(N G S1k+ N GS2k)+0.9x1.4xN Q1k=1.2x(6.19+1.3)+0.9x1.4x3.15=12.96kN七、立杆稳定性验算1、立杆长细比验算立杆计算长度1o=KRh=1x1.7x1.8=3.06m长细比九=l o/i=3.06x103/15.9=192.45S210轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度1o=kRh=1.155x1.7x1.8=3.53m长细比入=l0/i=3.53x103/15.9=222.28查《规范》表A得，9=0.148满足要求！2、立杆稳定性验算不组合风荷载作用双立杆的轴心压力设计值N S=1.2x(N GS1k+N GS2k)+1.4xN Q1k=1.2x(6.19+3.o2)+1.4x3.15=15.46kN o=K S N S/(9A)=0.6x15456.51/(0.148x424)=147.79N/mm2<[f]=205N/mm2 满足要求！组合风荷载作用双立杆的轴心压力设计值N S=1.2x(N GS1k+N GS2k)+0.9x1.4xN Q1k=1.2x(6.19+3.02)+0.9x1.4x3.15=15.02kN M ws=0.9xl.4xM wk=0.9xl.4x Wk l a h2/10=0.9xl.4x0.26xl.5xl.82/10=0.16kN-mO=K S(N S/(Q A)+M w/W)=0.6x(15015.51/(0.148x424)+160009.67/4490)=164.95N/mm2s[f]=205N/mm2 满足要求！八、连墙件承载力验算N lw=1.4x3k x2xhx3xl『1.4x0.39x2x1.8x3x1.5=8.75kN长细比A=l0/i=600/158=3.8，查《规范》表A.0.6得，9=0.99(N lw+N0)/(9Ac)=(8.75+3)x103/(0.99x489)=24.22N/mm2<0.85 x[f]=0.85x205N/mm2=174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N0=8.75+3=11.75kN<1x12=12kN满足要求！九、脚手架材料用量计算。
Φ48.33.6钢管落地脚手架计算书
Φ48.3×3.6钢管落地脚手架计算书一、脚手架参数二、荷载设计计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.04+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.04+0.35×0.85/(2+1))+1.4×3×0.85/(2+1 )=1.36kN/m正常使用极限状态q'=(0.04+G kjb×l b/(n+1))+G k×l b/(n+1)=(0.04+0.35×0.85/(2+1))+3×0.85/(2+1)=0.99kN/m 计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×1.36×1.32=0.23kN·mσ=M max/W=0.23×106/5260=43.59N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×0.99×13004/(100×206000×127100)=0.73mmνmax＝0.73mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1300/150，10]＝8.67mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×1.36×1.3=1.94kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×0.99×1.3=1.41kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=1.94kNq=1.2×0.04=0.048kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=1.41kNq'=0.04kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.55×106/5260=104.31N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝1.177mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[850/150，10]＝5.67mm 满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.96kN五、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：R max=1.94/2=0.97kN≤R c=0.8×12=9.6kN横向水平杆：R max=1.96kN≤R c=0.8×12=9.6kN满足要求！六、荷载计算立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k。
钢管落地脚手架计算书
A.1.1钢管落地脚手架计算书一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 24 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：横距L b为 0.8m，纵距L a为1.5m，大小横杆的步距为1.5 m；内排架距离墙长度为0.30m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 1017.00 m；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处天津塘沽，基本风压0.5 kN/m2；风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.693；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1394；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038；脚手板铺设总层数:13；5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。
二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.35×1.5/3=0.175 kN/m ；活荷载标准值: Q=3×1.5/3=1.5 kN/m；荷载的计算值: q=1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1.5 = 2.356 kN/m；小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下:M qmax = ql2/8最大弯矩 M qmax =2.356×0.82/8 = 0.188 kN·m；最大应力计算值σ = M qmax/W =37.104 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力σ =37.104 N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.038+0.175+1.5 = 1.713 kN/m ；νqmax = 5ql4/384EI最大挠度ν = 5.0×1.713×8004/(384×2.06×105×121900)=0.364 mm；小横杆的最大挠度 0.364 mm 小于小横杆的最大容许挠度 800 / 150=5.333 与10 mm，满足要求！三、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
钢管落地脚手架计算书
钢管落地脚手架计算书一、脚手架参数二、荷载设计计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式 纵向水平杆在上 横向水平杆上纵向水平杆根数n 0 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 205 横杆截面惯性矩I(mm 4) 92800 横杆弹性模量E(N/mm 2)206000横杆截面抵抗矩W(mm 3)3860纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.028+G kjb ×l b /(n+1))+1.4×G k ×l b /(n+1)=1.2×(0.028+0.35×0.9/2)+1.4×3×0.9/2=2.11k N/m正常使用极限状态q'=(0.028+G kjb ×l b /(n+1))+G k ×l b /(n+1)=(0.028+0.35×0.9/2)+3×0.9/2=1.54kN/m 计算简图如下：1、抗弯验算M max =0.1ql a 2=0.1×2.11×1.52=0.48kN·mσ=M max /W=0.48×106/3860=123.14N/mm 2≤[f]=205N/mm 2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×1.54×15004/(100×206000×92800)=2.753mm νmax＝2.753mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×2.11×1.5=3.49kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×1.54×1.5=2.53kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=3.49kNq=1.2×0.028=0.034kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=2.53kNq'=0.028kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0×106/3860=0.79N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝0.013mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm 满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=0.01kN五、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：R max=3.49kN≤R c=0.8×12=9.6kN横向水平杆：R max=0.01kN满足要求！六、荷载计算立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+l a×n/2×0.028/h)×H=(0.1248+1.5×0/2×0.028/1.8)×14.7=1.83kN 单内立杆：N G1k=1.83kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=(H/h+1)×la×l b×G kjb×1/2/2=(14.7/1.8+1)×1.5×0.9×0.35×1/2/2=1.08kN 单内立杆：N G2k1=1.08kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb×1/2=(14.7/1.8+1)×1.5×0.14×1/2=0.96kN4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×H=0.01×1.5×14.7=0.22kN构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=1.08+0.96+0.22=2.27kN单内立杆：N G2k=N G2k1=1.08kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×l b×(n jj×G kjj)/2=1.5×0.9×(2×3)/2=4.05kN内立杆：N Q1k =4.05kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(N G1k + N G2k )+0.9×1.4×N Q1k =1.2×(1.83+2.27)+ 0.9×1.4×4.05=10.02kN单内立杆：N=1.2×(N G1k + N G2k )+0.9×1.4×N Q1k =1.2×(1.83+1.08)+ 0.9×1.4×4.05=8.6kN七、立杆稳定性验算脚手架搭设高度H 14.7 立杆截面抵抗矩W(mm 3) 3860 立杆截面回转半径i(mm) 16.1 立杆抗压强度设计值[f](N/mm 2) 205 立杆截面面积A(mm 2)357连墙件布置方式两步三跨1、立杆长细比验算立杆计算长度l 0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m 长细比λ=l 0/i=2.7×103/16.1=167.7≤210 轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l 0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.12m 长细比λ=l 0/i=3.12×103/16.1=193.7 查《规范》表A 得，φ=0.193 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k +N G2k )+1.4N Q1k =1.2×(1.83+2.27)+1.4×4.05=10.59kN σ=N/(φA)=10590.45/(0.193×357)=153.71N/mm 2≤[f]=205N/mm 2 满足要求！ 组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k +N G2k )+0.9×1.4N Q1k =1.2×(1.83+2.27)+0.9×1.4×4.05=10.02kN M w =0.9×1.4×M wk =0.9×1.4×ωk l a h 2/10=0.9×1.4×0.28×1.5×1.82/10=0.17kN·m σ=N/(φA)+M w/W=10023.45/(0.193×357)+173545.27/3860=190.44N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！八、脚手架搭设高度验算不组合风荷载作用H s1=(φAf-(1.2N G2k+1.4N Q1k))×H/(1.2N G1k)=(0.193×357×205×10-3-(1.2×2.27+1.4×4.05))×14. 7/(1.2×1.83)=38.3m组合风荷载作用H s2=(φAf-(1.2N G2k+0.9×1.4×(N Q1k+M wkφA/W)))×H/(1.2N G1k)=(φAf-(1.2N G2k+0.9×1.4×N Q1k+M wφA/W))×H/(1.2N G1k)=(0.193×357×205×10-3-(1.2×2.27+0.9×1.4×4.05+0.17×1000×0.193×35 7/3860))×14.7/(1.2×1.83)=21.4mH s=21.4m>H=14.7m满足要求！九、连墙件承载力验算N lw=1.4×ωk×2×h×3×l a=1.4×0.38×2×1.8×3×1.5=8.55kN长细比λ=l0/i=600/158=3.8，查《规范》表A.0.6得，φ=0.99(N lw+N0)/(φAc)=(8.55+3)×103/(0.99×489)=23.8N/mm2≤0.85 ×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N0=8.55+3=11.55kN≤1×12=12kN满足要求！十、立杆地基承载力验算地基土类型素填土地基承载力特征值f g(kPa) 100地基承载力调整系数m f 1 垫板底面积A(m2) 0.25 单立杆的轴心压力标准值N=(N G1k+N G2k)+N Q1k=(1.83+2.27)+4.05=8.15kN立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝8.15/(1×0.25)＝32.6kPa≤f g＝100kPa 满足要求！。
钢管落地脚手架计算书A10-1
钢管落地脚⼿架计算书A10-1钢管落地脚⼿架计算书⼀、脚⼿架参数脚⼿架搭设⽅式双排脚⼿架脚⼿架钢管类型Φ48×2.8脚⼿架搭设⾼度H(m) 21.5 脚⼿架沿纵向搭设长度L(m) 136⽴杆步距h(m) 1.8 ⽴杆纵距或跨距l a(m) 1.4⽴杆横距l b(m) 0.85 内⽴杆离建筑物距离a(m) 0.3双⽴杆计算⽅法按双⽴杆受⼒设计双⽴杆计算⾼度H1(m) 6双⽴杆受⼒不均匀系数K S0.6⼆、荷载设计脚⼿板类型⽵笆⽚脚⼿板⾃重标准值G kjb(kN/m2) 0.150.01脚⼿板铺设⽅式1步1设密⽬式安全⽴⽹⾃重标准值G kmw(kN/m2)挡脚板类型⽊挡脚板栏杆与挡脚板⾃重标准值G kdb(kN/m) 0.140.1248挡脚板铺设⽅式2步1设每⽶⽴杆承受结构⾃重标准值g k(kN/m)横向斜撑布置⽅式5跨1设结构脚⼿架作业层数n jj 2结构脚⼿架荷载标准值G kjj(kN/m2) 3 地区江苏昆⼭市安全⽹设置全封闭基本风压ω0(kN/m2) 0.51.25，1.25，1 风荷载体型系数µs 1.13 风压⾼度变化系数µz(连墙件、单⽴杆、双⽴杆稳定性)0.49，0.49，0.39风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单⽴杆、双⽴杆稳定性)计算简图：⽴⾯图侧⾯图三、纵向⽔平杆验算纵、横向⽔平杆布置承载能⼒极限状态q=1.2×(0.031+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.031+0.15×0.85/(1+1))+1.4×3×0.8 5/(1+1)=1.9kN/m正常使⽤极限状态q'=(0.031+G kjb×l b/(n+1))+G k×l b/(n+1)=(0.031+0.15×0.85/(1+1))+3×0.85/(1+1)=1.37kN/ m计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×1.9×1.42=0.37kN·mσ=M max/W=0.37×106/4250=87.57N/mm2≤[f]=205N/mm2满⾜要求！2、挠度验算νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×1.37×14004/(100×206000×101900)=1.697mm νmax＝1.697mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1400/150，10]＝9.33mm满⾜要求！3、⽀座反⼒计算承载能⼒极限状态R max=1.1ql a=1.1×1.9×1.4=2.92kN正常使⽤极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×1.37×1.4=2.11kN四、横向⽔平杆验算承载能⼒极限状态由上节可知F1=R max=2.92kNq=1.2×0.031=0.037kN/m正常使⽤极限状态由上节可知F1'=R max'=2.11kNq'=0.031=0.031kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.62×106/4250=146.85N/mm2≤[f]=205N/mm2满⾜要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝1.296mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[850/150，10]＝5.67mm 满⾜要求！3、⽀座反⼒计算承载能⼒极限状态R max=1.48kN五、扣件抗滑承载⼒验算纵向⽔平杆：R max=2.92/2=1.46kN≤R c=0.8×12=9.6kN横向⽔平杆：R max=1.48kN≤R c=0.8×12=9.6kN满⾜要求！六、荷载计算1、⽴杆承受的结构⾃重标准值N G1k单外⽴杆：N G1k=(gk+l a×n/2×0.031/h)×(H-H1)=(0.1248+1.4×1/2×0.031/1.8)×(21.5-6)=2.12kN 单内⽴杆：N G1k=2.12kN双外⽴杆：N G1k=(gk+0.031+l a×n/2×0.031/h)×H1=(0.1248+0.031+1.4×1/2×0.031/1.8)×6=1.01kN 双内⽴杆：N GS1k=1.01kN 2、脚⼿板的⾃重标准值N G2k1单外⽴杆：N G2k1=((H-H1)/h+1)×la×l b×G kjb×1/1/2=((21.5-6)/1.8+1)×1.4×0.85×0.15×1/1/2=0.86kN 单内⽴杆：N G2k1=0.86kN 双外⽴杆：N GS2k1=H1/h×la×l b×G kjb×1/1/2=6/1.8×1.4×0.85×0.15×1/1/2=0.3kN 双内⽴杆：N GS2k1=0.3kN3、栏杆与挡脚板⾃重标准值N G2k2单外⽴杆：N G2k2=((H-H1)/h+1)×la×G kdb×1/2=((21.5-6)/1.8+1)×1.4×0.14×1/2=0.94kN 双外⽴杆：N GS2k2=H1/h×la×Gkdb×1/2=6/1.8×1.4×0.14×1/2=0.33kN 4、围护材料的⾃重标准值N G2k3单外⽴杆：N G2k3=G kmw×la×(H-H1)=0.01×1.4×(21.5-6)=0.22kN双外⽴杆：N GS2k3=G kmw×la×H1=0.01×1.4×6=0.08kN构配件⾃重标准值N G2k总计单外⽴杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=0.86+0.94+0.22=2.02kN单内⽴杆：N G2k=N G2k1=0.86kN双外⽴杆：N GS2k=N GS2k1+N GS2k2+N GS2k3=0.3+0.33+0.08=0.71kN双内⽴杆：N GS2k=N GS2k1=0.3kN⽴杆施⼯活荷载计算外⽴杆：N Q1k=la×l b×(n jj×G kjj)/2=1.4×0.85×(2×3)/2=3.57kN内⽴杆：N Q1k=3.57kN组合风荷载作⽤下单⽴杆轴向⼒：单外⽴杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.85×1.4×N Q1k=1.2×(2.12+2.02)+ 0.85×1.4×3.57=9.22kN单内⽴杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.85×1.4×N Q1k=1.2×(2.12+0.86)+ 0.85×1.4×3.57=7.82kN双外⽴杆：N s=1.2×(N GS1k+ N GS2k)+0.85×1.4×N Q1k=1.2×(1.01+0.71)+ 0.85×1.4×3.57=6.31kN双内⽴杆：N s=1.2×(N GS1k+ N GS2k)+0.85×1.4×N Q1k=1.2×(1.01+0.3)+0.85×1.4×3.57=5.82kN七、⽴杆稳定性验算⽴杆计算长度l0=k µh=1.155×1.5×1.8=3.12m长细⽐λ=l0/i=3.12×103/16=194.91≤210满⾜要求！查《规范》表C得，φ=0.1912、⽴杆稳定性验算不组合风荷载作⽤单⽴杆的轴⼼压⼒设计值N=(1.2×(N G1k+N G2k)+1.4×N Q1k)=(1.2×(2.12+2.02)+1.4×3.57)=9.96kN双⽴杆的轴⼼压⼒设计值N S=1.2×(N GS1k+N GS2k)+N=1.2×(1.01+0.71)+9.96=12.03kNσ=N/(φA)=9964.98/(0.191×398)=131.09N/mm2≤[f]=205N/mm2满⾜要求！σ=K S N S/(φA)=0.6×12025.34/(0.191×398)=94.91N/mm2≤[f]=205N/mm2满⾜要求！组合风荷载作⽤单⽴杆的轴⼼压⼒设计值N=(1.2×(N G1k+N G2k)+0.85×1.4×N Q1k)=(1.2×(2.12+2.02)+0.85×1.4×3.57)=9.22kN 双⽴杆的轴⼼压⼒设计值N S=1.2×(N GS1k+N GS2k)+N=1.2×(1.01+0.71)+9.22=11.28kNM w=0.85×1.4×M wk=0.85×1.4×ωk l a h2/10=0.85×1.4×0.49×1.4×1.82/10=0.27kN·m σ=N/(φA)+ Mw/W=9215.28/(0.191×398)+0.27/4250=121.22N/mm2≤[f]=205N/mm2 满⾜要求！M ws=0.85×1.4×M wk=0.85×1.4×ωk l a h2/10=0.85×1.4×0.39×1.4×1.82/10=0.21kN·m σ=K S(N S/(φA)+M w/W)=0.6×(11275.64/(0.191×398)+0.21/4250)=89N/mm2≤[f]=205N/mm2 满⾜要求！⼋、连墙件承载⼒验算lw k a长细⽐λ=l0/i=300/122=2.46，查《规范》表D得，φ=1(N lw+N0)/(φAc)=(6.96+5)×103/(1×309)=38.91N/mm2≤[f]=205N/mm2满⾜要求！拉接部分柔性钢筋的最⼩直径计算：拉接柔性钢筋的抗拉强度fy=205N/mm2d min=2×(A/2/π)1/2=2×((N lw+N0)/fy/2/π)1/2=2×((6.96+5)×103/205/2/3.14)1/2=6.1mm九、⽴杆地基承载⼒验算f ak满⾜要求！。
钢管落地脚手架计算书
钢管落地脚手架计算书一、工程概况本工程为_____，建筑高度为_____米，总建筑面积为_____平方米。
结构形式为_____，脚手架搭设高度为_____米。
二、编制依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）2、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）3、《钢结构设计规范》（GB50017-2017）4、本工程施工图纸三、脚手架参数1、脚手架搭设方式：双排脚手架2、脚手架钢管类型：Φ48×353、脚手架搭设高度：＿____米4、立杆横距：105 米5、立杆纵距：15 米6、步距：18 米7、内立杆距建筑物距离：03 米8、脚手板类型：竹笆片脚手板9、脚手板自重标准值：03kN/m²10、栏杆、挡脚板类型：栏杆、竹笆片脚手板挡板11、栏杆、挡脚板自重标准值：015kN/m12、安全网类型：密目式安全立网13、安全网自重标准值：001kN/m²四、纵向水平杆计算1、荷载计算（1）恒载标准值：g1k ＝ 0038kN/m（2）活载标准值：q1k ＝ 03kN/m2、强度计算最大弯矩 Mmax ＝ 01×q×l²其中，q ＝ 12×g1k ＋ 14×q1kl ＝ 15 米（纵距）经过计算，最大弯矩 Mmax ＝＿____kN·m弯曲应力σ ＝ Mmax/W其中，W 为纵向水平杆的截面抵抗矩，W ＝ 508×10³mm³值 205N/mm²，满足要求。
3、挠度计算v ＝ 0677×q×l⁴/（100×E×I)其中，E 为钢材的弹性模量，E ＝ 206×10⁵N/mm²I 为纵向水平杆的截面惯性矩，I ＝ 1219×10⁴mm⁴经过计算，挠度 v ＝＿____mm，小于容许挠度 v ＝ l/150 与 10mm 中的较小值，满足要求。
落地式扣件钢管脚手架计算书
落地式扣件钢管脚手架计算书一、依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2021 《建筑结构荷载规范》GB50009-2021 《钢结构设计规范》GB50017-2021 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2021二、计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
双排脚手架，考虑上部的工字钢悬挑架在结构砼未达到设计强度前，悬挑梁及斜拉钢丝绳未发挥作用，上两层悬挑架荷载均落在下层架体上，故落地架计算高度按落地架最高搭设高度16.8m上加两层的高度（4步架高7.2m）进行计算，计算高度为16.8+7.2=24m。
立杆采用单立管。
立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。
钢管类型为φ48×3.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。
施工活荷载为2.5kN/m2，同时考虑2层施工。
脚手板采用钢筋网片，荷载为0.15kN/m2，按照铺设8层计算。
栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。
脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。
基本风压0.30kN/m2，高度变化系数0.8800，体型系数1.1200。
地基承载力标准值145kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.150×0.900/2=0.068kN/m 活荷载标准值Q=2.500×0.900/2=1.125kN/m 静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.068=0.127kN/m1/9落地式扣件钢管脚手架计算书活荷载的计算值q2=1.4×1.125=1.575kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.127+0.10×1.575)×1.5002=0.377kN.m 支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.127+0.117×1.575)×1.5002=-0.443kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=0.443×106/4491.0=98.689N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值 q1=0.038+0.068=0.106kN/m2/9落地式扣件钢管脚手架计算书活荷载标准值 q2=1.125kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.106+0.990×1.125)×1500.04/(100×2.06×105×107780.0)=2.703mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
钢管落地脚手架计算书
钢管落地脚手架搭设方案为了确保该项目的施工中安全生产,高处作业安全可靠,满足施工进度及作业需要，认真贯彻国家安全生产法规，做到施工现场防护要求明确，技术经济合理而编制脚手架及洞口防护的安全生产方案，并根据该项目的结构及造型而编制的脚手架方案。
南通中天科技光纤有限公司改扩建工程主体为钢筋混凝土框架结构，1a#建筑（新增拉丝塔区）结构层数为5层，建筑高度32.60m，层高分别为6.8米、6.7米、7.4米、7.2米、3.5米，建筑面积6595.42m2；1b#建筑（新增动力区）结构层数为一层，层高为6.8米，建筑面积为705.78平方米；1c#建筑（新增材料库）结构层数为二层，层高分别为6.8米、6.7米，建筑面积为919.48平方米；以上三个建筑面积合计为8740.33平方米。
本工程由中天科技光纤有限公司投资建设，信息产业电子第十一设计研究设计，南通远大建筑设计院有限公司地质勘察，江苏省苏通建工管理项目有限公司监理，南通五建跃进建筑安装工程有限公司组织施工；由缪亚东担任项目经理，缪国军担任技术负责人。
扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。
一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 33.9 米，12米以下采用双管立杆，12米以上采用单管立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.4米，立杆的横距为1.05米，大小横杆的步距为1.8 米；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 4 根；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 米，水平间距4.2 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:3 层；3.风荷载参数本工程地处江苏省南通市，基本风压为0.45 kN/m2；风荷载高度变化系数μz为1.00，风荷载体型系数μs为1.13；脚手架计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1219；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038；脚手板铺设总层数:18；单立杆脚手板铺设层数:0；5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kpa):160.00；立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。
单排钢管落地脚手架计算书.
钢管落地脚手架计算书一、脚手架参数二、荷载设计立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 2横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 127100横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 5260纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.04+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.04+0.35×0.9/(2+1))+1.4×3×0.9/(2 +1)=1.43kN/m正常使用极限状态q'=(0.04+G kjb×l b/(n+1))+G k×l b/(n+1)=(0.04+0.35×0.9/(2+1))+3×0.9/(2+1)=1.04kN/m 计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×1.43×1.52=0.32kN·mσ=M max/W=0.32×106/5260=61.32N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×1.04×15004/(100×206000×127100)=1.368mm νmax＝1.368mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×1.43×1.5=2.37kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×1.04×1.5=1.72kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=2.37kNq=1.2×0.04=0.048kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=1.72kNq'=0.04kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.8×106/5260=152.9N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝2.48mm≤[ν]＝min[(l b+0.12)/150，10]＝min[1020/150，10]＝6.8mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=2.4kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.85纵向水平杆：R max=2.37/2=1.18kN≤R c=0.85×8=6.8kN横向水平杆：R max=2.4kN≤R c=0.85×8=6.8kN满足要求！六、荷载计算脚手架搭设高度H 20 脚手架钢管类型Φ48.3×2.80.129每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+l a×n/2×0.04/h)×H=(0.129+1.5×2/2×0.04/1.8)×20=3.24kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=(H/h+1)×la×(l b+0.12)×G kjb×1/2/2=(20/1.8+1)×1.5×(0.9+0.12)×0.35×1/2/2=1.62k N3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb×1/2=(20/1.8+1)×1.5×0.14×1/2=1.27kN4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×H=0.01×1.5×20=0.3kN构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=1.62+1.27+0.3=3.19kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×(l b+0.12)×(n jj×G kjj+n zj×G kzj)/2=1.5×(0.9+0.12)×(1×3+1×2)/2=3.82kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(3.24+3.19)+0.9×1.4×3.82=12.54kN七、立杆稳定性验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.81≤230轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.12m长细比λ=l0/i=3.12×103/15.9=196.13查《规范》表A得，φ=0.188满足要求！2、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+1.4N Q1k=1.2×(3.24+3.19)+1.4×3.82=13.08kNσ=N/(φA)=13076.65/(0.188×506)=137.46N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+0.9×1.4N Q1k=1.2×(3.24+3.19)+0.9×1.4×3.82=12.54kN M w=0.9×1.4×M wk=0.9×1.4×ωk l a h2/10=0.9×1.4×0.28×1.5×1.82/10=0.17kN·mσ=N/(φA)+M w/W=12541.15/(0.188×506)+173545.27/5260=164.83N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！八、脚手架搭设高度验算不组合风荷载作用H s1=(φAf-(1.2N G2k+1.4N Q1k))×H/(1.2N G1k)=(0.188×506×205×10-3-(1.2×3.19+1.4×3.82))×20/(1.2×3.24)=53.03m组合风荷载作用H s2=(φAf-(1.2N G2k+0.9×1.4×(N Q1k+M wkφA/W)))×H/(1.2N G1k)=(φAf-(1.2N G2k+0.9×1.4×N Q1k+M wφA/W))×H/(1.2N G1k)=(0.188×506×205×10-3-(1.2×3.19+0.9×1.4×3.82+0.17×1000×0.188×506/5260))×20/(1.2×3.24)=39.65mH s=39.65m>H=20m满足要求！九、连墙件承载力验算lw k a长细比λ=l0/i=600/158=3.8，查《规范》表A.0.6得，φ=0.99(N lw+N0)/(φAc)=(8.55+3)×103/(0.99×489)=23.8N/mm2≤0.85 ×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2满足要求！拉接部分柔性钢筋的最小直径计算：拉接柔性钢筋的抗拉强度fy=205N/mm2d min=2×(A/2/π)1/2=2×((N lw+N0)/fy/2/π)1/2=2×((8.55+3)×103/205/2/3.14)1/2=5.99mm。
（整理）落地式脚手架计算书
（整理）落地式脚⼿架计算书脚⼿架设计⼀、编制步骤脚⼿架⼯程施⼯的主要步骤如下：主要及相关⼈员商讨⽅案---确定⽅案---编制⽅案---报公司技术、安全部门审批⽅案---审批合格后由架⼦⼯长组织实施---各⽅验收合格---投⼊使⽤脚⼿架⼯程在施⼯前，技术负责⼈应召集技术、安全、⽣产等相关⼈员对本⼯程的脚⼿架搭设情况进⾏研讨，确定脚⼿架应搭设的步距、纵距、横距、总⾼度、范围等各项参数内容，然后由技术负责⼈或技术员编制，编制完毕的⽅案经技术负责⼈审核后报公司技术安全部门会审，并由公司总⼯程师审批后执⾏。
⽅案审批返回项⽬部，由项⽬部架⼦⼯长组织⼯⼈进⾏搭设，经公司技术、安全及项⽬部技术、安全部门负责⼈验收合格，⽅可使⽤。
设计脚⼿架为双排脚的架，搭设⾼度为45.0⽶，⽴杆采⽤单⽴管。
搭设尺⼨为：⽴杆的纵距1.20⽶，⽴杆的横距1.05⽶，⽴杆的步距1.50⽶。
主节点间搭设两个⼩横杆，地基承载⼒为：180N/MM2,基本风压值取北京地区的基本风压：0.45Kpa，主体结构为剪⼒墙结构，施⼯所处地区为有密集建筑群且房屋较⾼的城市市区。
脚⼿板采⽤⽊脚⼿板。
表6.1.1－1 常⽤敞开式双排脚⼿架的设计尺⼨（m）注：1．表中所⽰2+2+4×0.35（kN/m2），包括下列荷载：2+2（kN/m2）是⼆层装修作业层施⼯荷载；4×0.35（kN/m2）包括⼆层作业层脚⼿板，另两层脚⼿板是根据本规范第7.3.12条的规定确定；2．作业层横向⽔平杆间距，应按不⼤于l a/2设置。
⼆、脚⼿架的荷载：1、荷载分类1）作⽤于脚⼿架的荷载可分为永久荷载（恒荷载）与可变荷载（活荷载）。
2 ）永久荷载（恒荷载）可分为：（1）脚⼿架结构⾃重，包括⽴杆、纵向⽔平杆、横向⽔平杆、剪⼑撑、横向斜撑和扣件等的⾃重；（2）构、配件⾃重，包括脚⼿板、栏杆、挡脚板、安全⽹等防护设施的⾃重。
3 ）可变荷载（活荷载）可分为：（1）施⼯荷载，包括作业层上的⼈员、器具和材料的⾃重；（2）风荷载。
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钢管落地脚手架计算书采用品茗安全计算软件计算；本工程为深圳市龙岗区第二人民医院综合楼改造工程，总建筑面积6570m2,建筑总高度为39.8米，建筑总层数为地下一层、地上十二层，一层层高4.5m，二层层高4m，三~十一层层高均为3m，十二层层高为4m。
扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。
一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 44.2 m，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的横距为 1.05m，立杆的纵距为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.20m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 150.00 m；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00；连墙件采用两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距3 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处广东深圳市，基本风压0.75 kN/m2；风荷载高度变化系数μz为1.00，风荷载体型系数μs为1.13；脚手架计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.110；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:冲压钢脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、冲压钢脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038；脚手板铺设总层数:12；5.地基参数要求若地基土类型为:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。
本工程原地基土类型为混凝土，地基承载力大于120，满足要求！二、大横杆的计算:按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105 kN/m ；活荷载标准值: Q=2×1.05/(2+1)=0.7 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.2×0.038+1.2×0.105=0.172 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.4×0.7=0.98 kN/m；图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。
跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为M1max=0.08×0.172×1.52+0.10×0.98×1.52 =0.251 kN.m；支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.172×1.52-0.117×0.98×1.52 =-0.297 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=Max(0.251×106,0.297×106)/5080=58.465 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为σ= 58.465 N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。
计算公式如下：其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m；活荷载标准值: q2= Q =0.7 kN/m；最大挠度计算值为：ν=0.677×0.143×15004/(100×2.06×105×121900)+0.990×0.7×15004/(100×2.06×105×1219 00) = 1.593 mm；大横杆的最大挠度 1.593 mm 小于大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！三、小横杆的计算:根据JGJ130-2011第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.038×1.5 = 0.058 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.3×1.05×1.5/(2+1)=0.158 kN；活荷载标准值：Q=2×1.05×1.5/(2+1) =1.050 kN；集中荷载的设计值: P=1.2×(0.058+0.158)+1.4 ×1.05 = 1.728 kN；小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:M qmax = 1.2×0.038×1.052/8 = 0.006 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:M pmax = 1.728×1.05/3 = 0.605 kN.m ；最大弯矩 M= M qmax + M pmax = 0.611 kN.m；最大应力计算值σ = M / W = 0.611×106/5080=120.313 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力σ =120.313 N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:νqmax=5×0.038×10504/(384×2.06×105×121900) = 0.024 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.158+1.05 = 1.265 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:νpmax = 1265.1×1050×(3×10502-4×10502/9 ) /(72×2.06×105×121900) = 2.07 mm；最大挠度和ν = νqmax+ νpmax = 0.024+2.07 = 2.094 mm；小横杆的最大挠度为 2.094 mm 小于小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ R c其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.038×1.5×2/2=0.058 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.038×1.05/2=0.02 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.3×1.05×1.5/2=0.236 kN；活荷载标准值: Q = 2×1.05×1.5 /2 = 1.575 kN；荷载的设计值: R=1.2×(0.058+0.02+0.236)+1.4×1.575=2.582 kN；R < 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、脚手架立杆荷载计算:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/mN G1 = [0.1248+(1.50×2/2)×0.038/1.80]×44.20 = 6.931kN；(2)脚手板的自重标准值；采用冲压钢脚手板，标准值为0.3kN/m2N G2= 0.3×12×1.5×(1.05+0.2)/2 = 3.375 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11kN/mN G3 = 0.11×12×1.5/2 = 0.99 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kN/m2N G4 = 0.005×1.5×44.2 = 0.332 kN；经计算得到，静荷载标准值N G =N G1+N G2+N G3+N G4 = 11.627 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值N Q= 2×1.05×1.5×2/2 = 3.15 kN；风荷载标准值按照以下公式计算其中 W o -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)的规定采用：W o = 0.75 kN/m2；U z -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)的规定采用：U z= 1 ；U s -- 风荷载体型系数：取值为1.13；经计算得到，风荷载标准值W k = 0.7 ×0.75×1×1.13 = 0.593 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N G+1.4N Q= 1.2×11.627+ 1.4×3.15= 18.362 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N = 1.2 N G+0.85×1.4N Q = 1.2×11.627+ 0.85×1.4×3.15= 17.701 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 M W为M w = 0.85 ×1.4W k L a h2/10 =0.850 ×1.4×0.593×1.5×1.82/10 = 0.343 kN.m；六、钢丝绳卸荷计算（因此内容在规范以外，故仅供参考）:钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。