板模板(扣件式)计算书
悬挑板模板(扣件式)计算书
板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称XTB 新浇混凝土楼板板厚(mm) 100 新浇混凝土楼板边长L(m) 4.5 新浇混凝土楼板边宽B(m) 4.5 二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2) 2.5 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) 2.5 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2) 1.5 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板自重标准值0.1 面板及小梁自重标准值0.3 楼板模板自重标准值0.5 模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 24 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 1.1风荷载标准值ωk(kN/m2) 基本风压ω0(kN/m2)0.20.21 风压高度变化系数μz1.29风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计模板支架高度(m) 12立柱纵向间距l a(mm) 600立柱横向间距l b(mm) 1200水平拉杆步距h(mm) 1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm) 150立柱距混凝土板长边的距离(mm) 450主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm) 400小梁两端各悬挑长度(mm) 250，250主梁两端各悬挑长度(mm) 150，150结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 设计简图如下：56CD2502506006006006006006006005025045001502501200120012001504500立杆：钢管Φ48.3×3.6双扣件板底支撑小梁：方木40x90mm ，间距400mm 板底支撑主梁：钢管Φ48.3×3.6模板设计平面图板底面板：板厚15mm562502504500250650100120001200板底支撑小梁：方木40×90mm，间距400mm 板底支撑主梁：钢管Ф48.3×3.6600600600600600600立杆：钢管Ф48×32001500150015001500150015001500双扣件垂直剪刀撑模板设计立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板 面板厚度(mm)15 面板抗弯强度设计值[f](N/mm 2)12面板弹性模量E(N/mm 2)4200根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m 单位宽度计算。
扣件钢管楼板模板支架计算书
扣件钢管楼板模板支架计算书一、编制依据教学楼、实验楼设计图纸及地质资料等，《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)，《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001），《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001），《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）。
二、工程概况教学楼工程分为东、西教学楼，建筑面积12926m2/栋，预应力框架结构，建筑高度为19.5m，建筑层数5层，标准层高3.9m，开间9.5×7.8m，外走廊宽度尺寸为3m，底层平面尺86.9m×97.2m。
每栋教学楼由3个单体建筑在9～10轴由连廊连接组成，在教学楼的1轴线设计3个阶梯教室。
预应力板厚180mm，梁尺寸为300×750 mm。
教学楼约135根柱子，其中500×500mm约30根，600×600mm约100根。
实验楼工程为预应力框架结构，建筑面积12070m2，建筑层数为地下1层，地上6层，标准层层高3.9m，建筑高度为25.2m，总尺寸为85m×44×25.2m。
开间尺寸12×8.5m。
其地下室用作车库。
预应力板厚2000mm，梁尺寸为400×760 mm。
实验楼约100根柱子，其中实验楼500×500mm约50根，600×600mm约22根，550×800mm约25根，1500×1000mm 10根，500×1600mm4根。
圆弧处立杆的纵距 b=0.6米，横距L=0.6米，步距h=1.20米。
C~D(P~Q)/9~11轴结构体系选用几何不可变杆系结构支架。
模板支架的计算参照第四版《建筑施工手册》，选用结构体系为非几何不可变杆系结构支架。
模板支架搭设高度为3.7米，采用的钢管类型为Ф48×3.5。
搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.9米，横距L=0.9米，步距 h=1.20米，且立杆下垫150×150（长×宽）的木工板。
450x800梁模板(扣件式,梁板立柱共用)计算书
梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5面板弹性模量E(N/mm2) 5400取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψc Q2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×0.7×2]×1＝26.67 1kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.8]×1＝24.908kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.8)]×1＝20.5kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×24.908×0.092+0.121×1.764×0.092＝0.023kN·mσ＝M max/W＝0.023×106/37500＝0.622N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×20.5×904/(100×5400×281250)＝0.006mm≤[ν]＝L/400＝90/400＝0.225mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×24.908×0.09+0.446×1.764×0.09＝0.952kNR2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×24.908×0.09+1.223×1.764×0.09＝2.756kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×24.908×0.09+1.142×1.764×0.09＝2.262kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393q2L=0.393×20.5×0.09＝0.725kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×20.5×0.09＝2.109kNR3'=0.928q2L=0.928×20.5×0.09＝1.712kN五、小梁验算承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=0.952/1＝0.952kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[2.756,2.262,2.75 6]/1=2.756kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R5/b=0.952/1＝0.952kN/m小梁自重：q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.45/5 =0.022kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝0.9×1.35×0.5×(0.8-0.3)=0.304kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝0.9×1.35×0.5×(0.8-0.3)=0.304kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.7×2]×(0.4-0.45/2)/2×1=1.008kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.7×2]×((0.8-0.4)-0.45/2)/2×1=1.008kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =0.952+0.022+0.304+1.008=2.285kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=2.756+0.022=2.778kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =0.952+0.022+0.304+1.008=2.285kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[2.285,2.778,2.285]=2.778kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=0.725/1＝0.725kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b=Max[2.109,1.712,2.1 09]/1=2.109kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R5'/b=0.725/1＝0.725kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.45/5 =0.018kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(0.8-0.3)=0.25kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.8-0.3)=0.25kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.3)]×(0.4-0.45/2)/2×1=0.70 3kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.3)]×((0.8-0.4)-0.45/2)/2×1 =0.703kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=0.725+0.018+0.25+0.703=1.696kN/m中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=2.109+0.018=2.127kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =0.725+0.018+0.25+0.703=1.696kN/m 小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[1.696,2.127,1.696]=2.127kN/m为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×2.778×0.42，0.5×2.778×0.22]＝0.056kN·mσ=M max/W=0.056×106/54000=1.029N/mm2≤[f]=11.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×2.778×0.4，2.778×0.2]＝0.556kNτmax=3V max/(2bh0)=3×0.556×1000/(2×40×90)＝0.231N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×2.127×4004/(384×7040×243×104)＝0.041mm≤[ν]＝l1/400＝400/400＝1mmν2＝q'l24/(8EI)＝2.127×2004/(8×7040×243×104)＝0.025mm≤[ν]＝2l2/400＝2×200/400＝1mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=[qL1,0.5qL1+qL2]=max[2.778×0.4,0.5×2.778×0.4+2.778×0.2]=1.111kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=0.914kN,R2=1.111kN,R3=0.913kN,R4=0.9 13kN,R5=1.111kN,R6=0.914kN正常使用极限状态R max'=[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[2.127×0.4,0.5×2.127×0.4+2.127×0.2]=0.851kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=0.678kN,R2'=0.851kN,R3'=0.692kN,R4'=0. 692kN,R5'=0.851kN,R6'=0.678kN六、主梁验算1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.779×106/4490=173.413N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝2.938kNτmax=2V max/A=2×2.938×1000/424＝13.858N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝1.746mm≤[ν]＝L/400＝800/400＝2mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=2.938kN，R2=2.938kN正常使用极限状态支座反力依次为R1'=2.221kN，R2'=2.221kN七、纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm) Ф48×3钢管计算截面类型(mm) Ф48×3钢管截面面积A(mm2) 424 钢管截面回转半径i(mm) 15.9钢管弹性模量E(N/mm2) 206000 钢管截面惯性矩I(cm4) 10.78钢管截面抵抗矩W(cm3) 4.49 钢管抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125R＝max[R1，R2]=max[2.938，2.938]=2.938kN，R'＝max[R1'，R2']＝max[2.221，2.221]=2.221kN计算简图如下：1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m) σ＝M max/W＝0.411×106/4490＝91.612N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)V max＝3.966kNτmax＝2V max/A=2×3.966×1000/424＝18.709N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)νmax＝0.592mm≤[ν]＝L/400＝800/400＝2mm满足要求！4、支座反力计算支座反力依次为R1=3.966kN，R2=6.317kN，R3=6.317kN，R4=3.966kN同理可得：立柱所受支座反力依次为R1=6.317kN，R2=6.317kN八、扣件抗滑移验算荷载传递至立柱方式双扣件扣件抗滑移折减系数k c 1 扣件最大受力N＝max[R1，R2]＝6.317kN≤R c=k c×12=1×12=12kN满足要求！九、立柱验算钢管截面类型(mm) Ф48×3钢管计算截面类型(mm) Ф48×3钢材等级Q235 立柱截面面积A(mm2) 424 回转半径i(mm) 15.9 立柱截面抵抗矩W(cm3) 4.491、长细比验算l0=h=1500mmλ=l0/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.6342、风荷载计算M w＝0.9×φc×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.9×0.9×1.4×0.331×0.8×1.52/10＝0.068kN·m3、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×0.9×2]×1＝24.408kN/m2)小梁验算q1＝max{0.874+0.9×1.2×[(0.3-0.1)×0.45/5+0.5×(0.8-0.3)]+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.3) +1.4×0.9×1]×max[0.4-0.45/2，(0.8-0.4)-0.45/2]/2×1，2.527+0.9×1.2×(0.3-0.1)×0.45/5} =2.547kN/m同上四～七计算过程，可得：R1＝5.738kN，R2＝5.738kN立柱最大受力N w＝max[R1+N边1，R2+N边2]+0.9×1.2×0.1×(3.7-0.8)+M w/l b＝max[5.738 +0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.9×1]×(0.8+0.4-0.45/2)/2×0.8，5.738+0.9×[1.2×(0. 5+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.9×1]×(0.8+0.8-0.4-0.45/2)/2×0.8]+0.313+0.068/0.8＝9.961kNf＝N/(φA)+M w/W＝9960.574/(0.634×424)+0.068×106/4490＝52.198N/mm2≤[f]＝205N /mm2满足要求！十、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=3.7/6.3=0.587≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十一、立柱支承面承载力验算F1=N=9.961kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表可得：βh=1，f t=0.858N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm，u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=800mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，m)ηu m h0=(0.7×1×0.858+0.25×0)×1×800×100/1000=48.048kN≥F1=9. 961kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表可得：f c=7.488N/mm2，βc=1，βl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(300)×(300)/(100×100)]1/2=3，A ln=ab=10000mm 2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3×7.488×10000/1000=303.264kN≥F1=9.961kN满足要求！。
700X1300梁模板(扣件式,梁板立柱共用)计算书
梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计风荷载参数：三、模板体系设计荷载系数参数表：设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 17 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5面板弹性模量E(N/mm2) 5000取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝γ0×[1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×Q1k]×b=1.1×[1.35×(0.1+(24+1.5)×1.3)+1.4×0.9×3]×1＝53.534kN/mq1静＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.1×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.3]×1＝49.376kN/m q1活＝γ0×1.4×φc×Q1k×b＝1.1×1.4×0.9×3×1＝4.158kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.3)]×1＝33.25kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×49.376×0.1752+0.121×4.158×0.1752＝0.177kN ·mσ＝M max/W＝0.177×106/37500＝4.726N/mm2≤[f]＝17N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×33.25×1754/(100×5000×281250)＝0.14mm≤[ν]＝L/250＝175/250＝0.7mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×49.376×0.175+0.446×4.158×0.175＝3.72kNR2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×49.376×0.175+1.223×4.158×0.175＝10.766kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×49.376×0.175+1.142×4.158×0.175＝8.85kN 标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393q2L=0.393×33.25×0.175＝2.287kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×33.25×0.175＝6.651kNR3'=0.928q2L=0.928×33.25×0.175＝5.4kN五、小梁验算承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=3.72/1＝3.72kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b =Max[10.766,8.85,10.766]/1= 10.766kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R5/b=3.72/1＝3.72kN/m小梁自重：q2＝1.1×1.35×(0.3-0.1)×0.7/4 =0.052kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1.1×1.35×0.5×(1.3-0.3)=0.743kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1.1×1.35×0.5×(1.3-0.3)=0.743kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝1.1×[1.35×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.9×3]×(0.6 -0.7/2)/2×1=2.01kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1.1×[1.35×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.9×3]×((1. 2-0.6)-0.7/2)/2×1=2.01kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =3.72+0.052+0.743+2.01=6.525kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=10.766+0.052=10.818kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =3.72+0.052+0.743+2.01=6.525kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[6.525,10.818,6.525]=10.818kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=2.287/1＝2.287kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b =Max[6.651,5.4,6.651]/1= 6.651kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R5'/b=2.287/1＝2.287kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.7/4 =0.035kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(1.3-0.3)=0.5kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(1.3-0.3)=0.5kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.3)]×(0.6-0.7/2)/2×1=1.004 kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.3)]×((1.2-0.6)-0.7/2)/2×1= 1.004kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=2.287+0.035+0.5+1.004=3.826kN/m中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=6.651+0.035=6.686kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =2.287+0.035+0.5+1.004=3.826kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[3.826,6.686,3.826]=6.686kN/m为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×10.818×0.352，0.5×10.818×0.22]＝0.216k N·mσ=M max/W=0.216×106/54000=4.007N/mm2≤[f]=11.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×10.818×0.35，10.818×0.2]＝2.164kNτmax=3V max/(2bh0)=3×2.164×1000/(2×40×90)＝0.902N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×6.686×3504/(384×7040×243×104)＝0.076mm≤[ν]＝l1/250＝350/250＝1.4mmν2＝q'l24/(8EI)＝6.686×2004/(8×7040×243×104)＝0.078mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=max[qL1,0.5qL1+qL2]=max[10.818×0.35,0.5×10.818×0.35+10.818×0.2]=4.057kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.447kN,R2=4.057kN,R3=3.338kN,R4=4.0 57kN,R5=2.447kN正常使用极限状态R max'=max[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[6.686×0.35,0.5×6.686×0.35+6.686×0.2]=2.507kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=1.435kN,R2'=2.507kN,R3'=2.038kN,R4'=2. 507kN,R5'=1.435kN六、主梁验算1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.231×106/4120=56.146N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝5.726kNτmax=2V max/A=2×5.726×1000/384＝29.823N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.057mm≤[ν]＝L/250＝400/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.339kN，R2=7.834kN，R3=7.834kN，R4=0.339kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN) 30扣件抗滑移折减系数k c 11、扣件抗滑移验算两侧立杆最大受力N＝max[R1,R4]＝max[0.339,0.339]＝0.339kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2，R3]＝7.834kN≤[N]=30kN满足要求！八、立杆验算1、长细比验算l0=h=1600mmλ=l0/i=1600/16=100≤[λ]=210长细比满足要求！查表得：φ＝0.5882、风荷载计算M wd＝γ0×φc×γQ×Mωk=γ0×φc×γQ×(ζ2×ωk×l a×h2/10)＝1.1×0.9×1.4×(1×0.033×0.35×1.62/1 0)＝0.004kN·m3、稳定性计算R1＝0.339kN，R2＝7.834kN，R3＝7.834kN，R4＝0.339kN梁两侧立杆承受楼板荷载：左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1.1×[1.35×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.9×3]×(0.7 +0.6-0.7/2)/2×0.35=2.674kN右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1.1×[1.35×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.9×3]×(0.7 +1.2-0.6-0.7/2)/2×0.35=2.674kNN d＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+1.1×1.35×0.15×(4.7-1.3)＝max[0.339+2.674，7.834，7.834，0.339+2.674]+0.757＝8.591kNf d＝N d/(φA)+M wd/W＝8591.031/(0.588×384)+0.004×106/4120＝39.019N/mm2≤[f]＝20 5N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条:支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=4.7/8.6=0.547≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l'a×ωfk=0.7×0.301=0.211kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：F wk= l'a×H m×ωmk=0.7×5×0.259=0.907kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×4.72×0.211+4.7×0.907=6.588kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j=B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×G jk×B/2=8.62×0.7×[0.15×4.7/(0.7×0.7)+0.5]+2×1×8.6/2=108. 974kN.m≥3γ0M ok =3×1.1×6.588=21.74kN.M满足要求！十一、立杆支承面承载力验算F1=N=8.591kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表可得：βh=1，f t=1.57N/mm2，η=1，h0=h-20=330mm，u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=1720mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，m)ηu m h0=(0.7×1×1.57+0.25×0)×1×1720×330/1000=623.792kN≥F1= 8.591kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表可得：f c=16.7N/mm2，βc=1，βl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(300)×(300)/(100×100)]1/2=3，A ln=ab=10000mm 2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3×16.7×10000/1000=676.35kN≥F1=8.591kN满足要求！。
KL15梁模板(扣件式)计算书
KL15梁模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称KL15 新浇混凝土梁计算跨度(m) 7.8 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 350×1600 新浇混凝土结构层高(m) 4.5 梁侧楼板厚度(mm) 150二、荷载设计平面图立面图四、面板验算W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.6)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.6)+1.4×0.7×2]×1＝51.46kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.6]×1＝49.69kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/mq2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.6]×1＝40.9kN/m1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×49.69×0.122+0.117×1.76×0.122＝0.07kN·mσ＝M max/W＝0.07×106/37500＝1.88N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×40.9×116.674/(100×10000×281250)＝0.018mm≤[ν]＝l/400＝116.67/400＝0.29mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.4×49.69×0.12+0.45×1.76×0.12＝2.41kNR2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.1×49.69×0.12+1.2×1.76×0.12＝6.62kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4 q2l=0.4×40.9×0.12＝1.91kNR2'=R3'=1.1 q2l=1.1×40.9×0.12＝5.25kN五、小梁验算q1＝max{2.41+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.35/3+0.5×(1.6-0.15)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15 )+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2]×max[0.6-0.35/2，(1.2-0.6)-0.35/2]/2×1，6.62+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.35/3}=6.65kN/mq2＝max[1.91+(0.3-0.1)×0.35/3+0.5×(1.6-0.15)+(0.5+(24+1.1)×0.15)×max[0.6-0.35/2，(1.2-0.6)-0.35/2]/2×1，5.25+(0.3-0.1)×0.35/3]＝5.27kN/m1、抗弯验算M max＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×6.65×0.852，0.5×6.65×0.052]＝0.51kN·mσ＝M max/W＝0.51×106/83330＝6.17N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×6.65×0.85，6.65×0.05]＝3.432kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×3.432×1000/(2×50×100)＝1.03N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×5.27×8504/(100×9350×4166700)＝0.45mm≤[ν]＝l/400＝850/400＝2.12mmν2＝q2l24/(8EI)＝5.27×504/(8×9350×4166700)＝0mm≤[ν]＝l/400＝50/400＝0.12mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态R max＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×6.65×0.85，0.393×6.65×0.85+6.65×0.05]＝6.46kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R4＝4.7kN，R2＝R3＝6.46kN正常使用极限状态R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×5.27×0.85，0.393×5.27×0.85+5.27×0.05]＝5.12kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'4＝4.21kN，R'2＝R'3＝5.12kN六、主梁验算算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m) σ＝M max/W＝0.145×106/4120＝35.29N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝2.102kNτmax＝2V max/A=2×2.102×1000/384＝10.95N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.09mm≤[ν]＝l/400＝542/400＝1.36mm满足要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R4]＝0.5kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.5kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算立杆稳定性计算依据 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011剪刀撑设置 加强型立杆顶部步距h d (mm)1500 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ1 1.386 非顶部立杆计算长度系数μ2 1.755 钢管类型 Φ48×2.7 立柱截面面积A(mm 2) 384 回转半径i(mm)16 立柱截面抵抗矩W(cm 3)4.12抗压强度设计值f(N/mm 2)205长细比验算顶部立杆段：l 01=kμ1(h d +2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l 02=kμ2h =1×1.755×1800=3159mm λ=l 0/i=3159/16=197.44≤[λ]=210 长细比满足要求！ 1、风荷载计算M w ＝0.92×1.4×ωk ×l a ×h 2/10＝0.92×1.4×0.22×0.85×1.82/10＝0.07kN·m 2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q 1有所不同： 1)面板验算q 1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.6)+0.9×1.4×2]×1＝46.44kN/m 2)小梁验算 q 1＝max{2.18+(0.3-0.1)×0.35/3+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×max[0.6-0.35/2，(1.2-0.6)-0.35/2]/2×1，5.99+(0.3-0.1)×0.35/3}=6.01kN/m 同上四～六计算过程，可得：R 1＝0.47kN ，R 2＝9.85kN ，R 3＝9.85kN ，R 4＝0.47kN顶部立杆段：l 01=kμ1(h d +2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mm λ1＝l 01/i ＝3041.577/16＝190.099，查表得，υ1＝0.199立柱最大受力N w＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+M w/l b＝max[0.47+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(0.85+0.6-0.35/2)/2×0.85，9.85，9.85，0.47+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(0.85+1.2-0.6-0.35/2)/2×0.85]+0.07/1. 2＝9.96kNf＝N/(υA)+M w/W＝9962.93/(0.2×384)+0.07×106/4120＝147.05N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1800=3648.645mmλ2＝l02/i＝3648.645/16＝228.04，查表得，υ2＝0.14立柱最大受力N w＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+M w/l b＝max[0.47+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(0.85+0.6-0.35/2)/2×0.85，9.85，9.85，0.47+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(0.85+1.2-0.6-0.35/2)/2×0.85]+0.07/1 .2＝9.96kNf＝N/(υA)+M w/W＝9962.93/(0.14×384)+0.07×106/4120＝202N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算23＝30kN满足要求！九、立柱地基基础计算f ak满足要求！。
300X700梁模板(扣件式,梁板立柱共用)11计算书
300X700梁模板（扣件式，梁板立柱共用）11计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、工程属性二、荷载设计风荷载参数：三、模板体系设计梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm) 267,533梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 200梁底支撑小梁根数 4梁底支撑小梁间距100每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5面板弹性模量E(N/mm2) 5400取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψc Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×3，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×0.7×3]×1＝29.89k N/mq1静＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.1×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.7]×1＝26.656kN/m q1活＝γ0×1.4×0.7×Q1k×b＝1.1×1.4×0.7×3×1＝3.234kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.7)]×1＝17.95kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×26.656×0.12+0.117×3.234×0.12＝0.03kN·m σ＝M max/W＝0.03×106/37500＝0.812N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×17.95×1004/(100×5400×281250)＝0.008mm≤[ν]＝L/25 0＝100/250＝0.4mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×26.656×0.1+0.45×3.234×0.1＝1.212kNR2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×26.656×0.1+1.2×3.234×0.1＝3.32kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4q2L=0.4×17.95×0.1＝0.718kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×17.95×0.1＝1.974kN五、小梁验算承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.212/1＝1.212kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b = Max[3.32,3.32]/1= 3.32kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=1.212/1＝1.212kN/m小梁自重：q2＝1.1×1.35×(0.3-0.1)×0.3/3 =0.03kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1.1×1.35×0.5×(0.7-0.12)=0.431kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1.1×1.35×0.5×(0.7-0.12)=0.431kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝1.1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×3，1.3 5×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×3]×(0.4-0.3/2)/2×1=1.157kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1.1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×3，1.3 5×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×3]×((0.8-0.4)-0.3/2)/2×1=1.157kN/m 左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =1.212+0.03+0.431+1.157=2.829kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=3.32+0.03=3.35kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =1.212+0.03+0.431+1.157=2.829kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[2.829,3.35,2.829]=3.35kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=0.718/1＝0.718kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3']/b =Max[1.974,1.974]/1= 1.974kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R4'/b=0.718/1＝0.718kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.3/3 =0.02kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(0.7-0.12)=0.29kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.7-0.12)=0.29kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)]×(0.4-0.3/2)/2×1=0.43 9kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)]×((0.8-0.4)-0.3/2)/2×1 =0.439kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=0.718+0.02+0.29+0.439=1.467kN/m中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=1.974+0.02=1.994kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =0.718+0.02+0.29+0.439=1.467kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[1.467,1.994,1.467]=1.994kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×3.35×0.92，0.5×3.35×0.22]＝0.339kN·mσ=M max/W=0.339×106/32667=10.383N/mm2≤[f]=11.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×3.35×0.9，3.35×0.2]＝1.884kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.884×1000/(2×40×70)＝1.009N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×1.994×9004/(100×7040×114.333×104)＝0.847mm≤[ν]＝l/250＝900/250＝3.6mm1ν2＝q'l24/(8EI)＝1.994×2004/(8×7040×114.333×104)＝0.05mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/25 0＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×3.35×0.9,0.375×3.35×0.9+3.35×0.2]=3.769kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.183kN,R2=3.769kN,R3=3.769kN,R4=3.1 83kN正常使用极限状态R max'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×1.994×0.9,0.375×1.994×0.9+1.994×0.2] =2.243kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=1.65kN,R2'=2.243kN,R3'=2.243kN,R4'=1.6 5kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm) Φ48×2.7主梁计算截面类型(mm) Φ48×2.7主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.12主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 9.89可调托座内主梁根数 11、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.164×106/4120=39.833N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝3.769kNτmax=2V max/A=2×3.769×1000/384＝19.63N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.033mm≤[ν]＝L/250＝267/250＝1.068mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.353kN，R2=7.305kN，R3=7.305kN，R4=0.353kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN) 30扣件抗滑移折减系数k c0.851、扣件抗滑移验算两侧立杆最大受力N＝max[R1,R4]＝max[0.353,0.353]＝0.353kN≤0.85×8=6.8kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2，R3]＝7.305kN≤[N]=30kN满足要求！八、立杆验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距h d(mm) 1000200 顶部立杆计算长度系数μ1 1.427立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)1、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.427×(1000+2×200)=1998mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.808×1500=2712mmλ=max[l01，l02]/i=2712/16=169.5≤[λ]=210长细比满足要求！顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.185×1.427×(1000+2×200)=2367mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.185×1.808×1500=3214mmλ=max[l01，l02]/i=3214/16=200.875查表得：φ＝0.182、风荷载计算M wd＝γ0×φc×γQ×Mωk=γ0×φc×γQ×(ζ2×ωk×l a×h2/10)＝1.1×0.6×1.4×(1×0.027×0.9×1.52/10)＝0.005kN·m3、稳定性计算R1＝0.353kN，R2＝7.305kN，R3＝7.305kN，R4＝0.353kN梁两侧立杆承受楼板荷载：左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1.1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×3，1.3 5×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.7×1.4×3]×(0.9+0.4-0.3/2)/2×0.9=4.79kN右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1.1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×3，1.3 5×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.7×1.4×3]×(0.9+0.8-0.4-0.3/2)/2×0.9=4.79kNN d＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+1.1×1.35×0.15×(9-0.7)＝max[0.353+4.79，7.3 05，7.305，0.353+4.79]+1.849＝9.154kNf d＝N d/(φA)+M wd/W＝9153.987/(0.18×384)+0.005×106/4120＝133.65N/mm2≤[f]＝205 N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条:支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=9/20=0.45≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l'a×ωfk=0.9×0.448=0.403kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：F wk= l'a×H m×ωmk=0.9×1×0.239=0.215kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×92×0.403+9×0.215=18.265kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j=B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×G jk×B/2=202×0.9×[0.15×9/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×20/2=800kN. m≥3γ0M ok =3×1.1×18.265=60.276kN.M满足要求！十一、立杆支承面承载力验算F1=N=9.154kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表可得：βh=1，f t=0.858N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm，u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=800mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，m)ηu m h0=(0.7×1×0.858+0.25×0)×1×800×100/1000=48.048kN≥F1=9. 154kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表可得：f c=7.488N/mm2，βc=1，βl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(300)×(300)/(100×100)]1/2=3，A ln=ab=10000mm 2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3×7.488×10000/1000=303.264kN≥F1=9.154kN满足要求！。
板模板(扣件式)计算书
板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、工程属性支架外侧模板μs 1 ωmk=ω0μzμs=0.25结构重要性系数γ0 1 脚手架安全等级II级主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm) 1000立杆横向间距l b(mm) 1000 水平拉杆步距h(mm) 1500小梁间距l(mm) 200 小梁最大悬挑长度l1(mm) 200主梁最大悬挑长度l2(mm) 150 结构表面的要求结构表面隐蔽模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4面板弹性模量E(N/mm2) 10000 面板计算方式简支梁W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 承载能力极限状态q1＝1×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k ,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.1+ (24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×2.5] ×1=9.042kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.18))×1＝4.618kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝q1l2/8＝9.042×0.22/8＝0.045kN·mσ＝M max/W＝0.045×106/37500＝1.206N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×4.618×2004/(384×10000×281250)=0.034mmν＝0.034mm≤[ν]＝L/250＝200/250＝0.8mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm) 30×70小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.444 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.782小梁截面抵抗矩W(cm3) 24.5 小梁弹性模量E(N/mm2) 9350小梁截面惯性矩I(cm4) 85.75 小梁计算方式二等跨连续梁11k2k3k1k1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.3+ (24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×2.5]×0.2=1.856kN/m因此，q1静＝1×1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.18)×0.2=1.156kN/mq1活＝1×1.4×Q1k×b=1×1.4×2.5×0.2＝0.7kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.156×12+0.125×0.7×12＝0.232kN·mM2＝q1L12/2=1.856×0.22/2＝0.037kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.232，0.037]＝0.232kN·mσ=M max/W=0.232×106/24500=9.471N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.156×1+0.625×0.7×1＝1.16kNV2＝q1L1＝1.856×0.2＝0.371kNV max＝max[V1，V2]＝max[1.16，0.371]＝1.16kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.16×1000/(2×30×70)＝0.829N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.18))×0.2＝0.964kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×0.964×10004/(100×9350×85.75×104)＝0.626 mm≤[ν]＝L/250＝1000/250＝4mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=0.964×2004/(8×9350×85.75×104)＝0.024mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！六、主梁验算q1＝1×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.5+ (24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×2.5]×0.2＝1.904kN/mq1静＝1×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)×0.2＝1.204kN/m q1活＝1×1.4×Q1k×b＝1×1.4×2.5×0.2＝0.7kN/mq2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.18))×0.2＝1.004kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max＝1.25q1L＝1.25×1.904×1＝2.38kN按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L+q1l1＝(0.375×1.204+0.437×0.7)×1+1.904×0.2＝1.138kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[R max，R1]×0.6＝1.428kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×1.004×1＝1.255kN按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L+q2l1＝0.375×1.004×1+1.004×0.2＝0.577kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝0.753kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=M max/W=0.713×106/4250=167.724N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)τmax=2V max/A=2×4.569×1000/398＝22.957N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax=1.131mm≤[ν]=1000/250=4mm悬挑段νmax＝0.582mm≤[ν]=2×150/250=1.2mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=4.904kN，R2=7.543kN，R3=7.829kN，R4=3.999kN 图二支座反力依次为R1=4.441kN，R2=7.697kN，R3=7.697kN，R4=4.441kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN) 30 满足要求！八、立杆验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633mm非顶部立杆段：l0=kμ2h =1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l0]/i=2633/16=164.562≤[λ]=210满足要求！2、立杆稳定性验算考虑风荷载:顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3042mm非顶部立杆段：l0=kμ2h =1.155×1.755×1500=3041mmλ=max[l01，l0]/i=3042/16=190.125查表得，φ1=0.199M wd=γ0×φwγQ M wk=γ0×φwγQ(ζ2w k l a h2/10)=1×0.6×1.4×(1×0.035×1×1.52/10)=0.007kN·m N d=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H=Max[4.904,7.697,7.829,4.441]/0.6+1×1.35×0.15×5. 66=14.195kNf d=N d/(φ1A)+M wd/W＝14.195×103/(0.199×398)+0.007×106/4250=180.781N/mm2≤[σ]=2 05N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条:支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=5.66/17=0.333≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l a×ωfk=1×0.548=0.548kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：F wk= l a×H m×ωmk=1×1×0.25=0.25kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×5.662×0.548+5.66×0.25=10.193kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j=B2l a[qH/(l a×l b)+G1k]+2×G jk×B/2=172×1×[0.15×5.66/(1×1)+0.5]+2×1×17/2=406.861kN. m≥3γ0M ok =3×1×10.193=30.578kN.M满足要求！十一、立杆支承面承载力验算【本项简化计算了部分要点，建议采用“一般性楼盖验算”模块进行详细的楼板承载力复核计算】11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表可得：βh=0.967，f t=0.992N/mm2，η=1，h0=h-20=1180mm，u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=5120mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，m)ηu m h0=(0.7×0.967×0.992+0.25×0)×1×5120×1180/1000=4055.444 kN≥F1=14.195kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(300)×(300)/(100×100)]1/2=3，A ln=ab=10000mm 2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3×11.078×10000/1000=448.659kN≥F1=14.195kN满足要求！。
粮仓模板(扣件式)计算书_
板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承载能力极限状态q1＝0.9×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k ,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2.5] ×1=6.511kN/mq1静=0.9×[γG(G1k +(G2k+G3k)×h)×b] =0.9×[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)×1]=3.361kN/mq1活=0.9×(γQ Q1k)×b=0.9×(1.4×2.5)×1=3.15kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/mp＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.12))×1＝3.112kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×3.361×0.252+0.117×3.15×0.252＝0.044kN·m M2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]＝max[0.08×0.108×0.252+0.213×3.15×0.25，0.1×0.108×0.252+0.175×3.15×0.25]＝0.168kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.044，0.168]＝0.168kN·mσ＝M max/W＝0.168×106/37500＝4.487N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×3.112×2504/(100×10000×281250)=0.029mm ν＝0.029mm≤[ν]＝L/250＝250/250＝1mm满足要求！五、小梁验算11k2k3k1k1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.25=1.682kN/m因此，q1静＝0.9×1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.25=0.894kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.25＝0.787kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.25＝0.081kN/mp＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×0.894×1.22+0.125×0.787×1.22＝0.303kN·m M2＝max[0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pL]＝max[0.07×0.081×1.22+0.203×3.15×1.2，0.125×0.081×1.22+0.188×3.15×1.2]＝0.776kN·mM 3＝max[q 1L 12/2，q 2L 12/2+pL 1]=max[1.682×0.22/2，0.081×0.22/2+3.15×0.2]＝0.632kN·mM max ＝max[M 1，M 2，M 3]＝max[0.303，0.776，0.632]＝0.776kN·m σ=M max /W=0.776×106/64000=12.117N/mm 2≤[f]=15.444N/mm 2 满足要求！ 2、抗剪验算V 1＝0.625q 1静L+0.625q 1活L ＝0.625×0.894×1.2+0.625×0.787×1.2＝1.261kN V 2＝0.625q 2L+0.688p ＝0.625×0.081×1.2+0.688×3.15＝2.228kN V 3＝max[q 1L 1，q 2L 1+p]＝max[1.682×0.2，0.081×0.2+3.15]＝3.166kN V max ＝max[V 1，V 2，V 3]＝max[1.261，2.228，3.166]＝3.166kNτmax =3V max /(2bh 0)=3×3.166×1000/(2×60×80)＝0.989N/mm 2≤[τ]=1.782N/mm 2 满足要求！ 3、挠度验算q ＝(γG (G 1k +(G 2k +G 3k )×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.12))×0.25＝0.828kN/m 挠度,跨中νmax ＝0.521qL 4/(100EI)=0.521×0.828×12004/(100×9350×256×104)＝0.374mm ≤[ν]＝L/250＝1200/250＝4.8mm ；悬臂端νmax ＝ql 14/(8EI)=0.828×2004/(8×9350×256×104)＝0.007mm ≤[ν]＝2×l 1/250＝2×200/250＝1.6mm 满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管 主梁截面类型(mm)Φ48×3.5 主梁计算截面类型(mm) Ф48×3 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm 3) 4.49 主梁弹性模量E(N/mm 2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm 4) 10.78 主梁计算方式 三等跨连续梁 可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.61、小梁最大支座反力计算q1＝0.9×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×1.5]×0.25＝1.421kN/mq1静＝0.9×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝0.9×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)×0.25＝0.948kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b＝0.9×1.4×1.5×0.25＝0.472kN/mq2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.12))×0.25＝0.878kN/m 承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max＝1.25q1L＝1.25×1.421×1.2＝2.131kN按悬臂梁，R1＝1.421×0.2＝0.284kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[R max，R1]×0.6＝1.279kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×0.878×1.2＝1.317kN按悬臂梁，R'1＝q2l1=0.878×0.2＝0.176kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝0.79kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=M max/W=0.697×106/4490=155.219N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)τmax=2V max/A=2×3.299×1000/424＝15.562N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax =1.499mm ≤[ν]=1200/250=4.8mm 悬挑段νmax ＝0.625mm ≤[ν]=2×200/250=1.6mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一支座反力依次为R 1=4.375kN ，R 2=6.497kN ，R 3=6.497kN ，R 4=4.375kN七、可调托座验算满足要求！八、立柱验算剪刀撑设置普通型 立柱顶部步距h d (mm) 900 立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立柱计算长度系数μ11.386非顶部立柱计算长度系数μ2 1.755 钢管截面类型(mm) Φ48×3.5 钢管计算截面类型(mm) Ф48×3 钢材等级Q235 立柱截面面积A(mm 2) 424 立柱截面回转半径i(mm) 15.9 立柱截面抵抗矩W(cm 3)4.49抗压强度设计值[f](N/mm 2)205顶部立柱段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(900+2×200)=1802mm非顶部立柱段：l0=kμ2h =1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l0]/i=2632.5/15.9=165.566≤[λ]=210满足要求！2、立柱稳定性验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：小梁验算q1＝1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×0.25 = 1.369kN/m同上四～六步计算过程，可得：R1＝4.214kN，R2＝6.258kN，R3＝6.258kN，R4＝4.214kN顶部立柱段：l01=kμ1(h d+2a)=1.217×1.386×(900+2×200)=2192.791mmλ1=l01/i=2192.791/15.9=137.911查表得，φ＝0.362不考虑风荷载:N1 =Max[R1，R2，R3，R4]/0.6=Max[4.214，6.258，6.258，4.214]/0.6=10.43kN f＝N1/(ΦA)＝10430/(0.362×424)＝67.953N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！考虑风荷载:M w＝1×γQφcωk×l a×h2/10＝1×1.4×0.9×0.2×1.2×1.52/10＝0.068kN·mN1w=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+M w/l b=Max[4.214,6.258,6.258,4.214]/0.6+0.068/1.2=10.486kN f＝N1w/(φA)+ M w/W＝10486/(0.362×424)+0.068×106/4490＝83.463N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立柱段：l0=kμ2h =1.217×1.755×1500=3203.753mmλ=l0/i=3203.753/15.9=201.494查表得，φ1=0.179不考虑风荷载:N=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H=Max[4.214,6.258,6.258,4.214]/0.6+1×1.2×0.15×10. 4=12.302kNf=N/(φ1A)＝12.302×103/(0.179×424)=162.09N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！考虑风荷载:M w＝1×γQφcωk×l a×h2/10＝1×1.4×0.9×0.2×1.2×1.52/10＝0.068kN·mN w=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H+M w/l b=Max[4.214,6.258,6.258,4.214]/0.6+1×1.2×0. 15×10.4+0.068/1.2=12.358kNf=N w/(φ1A)+M w/W＝12.358×103/(0.179×424)+0.068×106/4490=177.973N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=10.4/6=1.733≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱地基基础验算f ak 140kPa满足要求！。
350mm厚板模板(扣件式)计算书
板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、工程属性筑物地面高度(m)风荷载体型系数μs 单榀模板支架μst0.161整体模板支架μstw 1.214 ωfk=ω0μzμstw=0.155 竖向封闭栏杆μs 1 ωmk=ω0μzμs=0.128结构重要性系数γ0 1 脚手架安全等级II级主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距l a(mm) 750立杆横向间距l b(mm) 750 水平拉杆步距h(mm) 1500小梁间距l(mm) 300 小梁最大悬挑长度l1(mm) 50主梁最大悬挑长度l2(mm) 150 结构表面的要求结构表面隐蔽模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4面板弹性模量E(N/mm2) 10000 面板计算方式简支梁W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承载能力极限状态q1＝1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k,1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.35)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.35)+1.4×0.7×2.5] ×1=14.445kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.35))×1＝8.885kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝q1l2/8＝14.445×0.32/8＝0.163kN·mσ＝M max/W＝0.163×106/37500＝4.333N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×8.885×3004/(384×10000×281250)=0.333mmν＝0.333mm≤[ν]＝L/250＝300/250＝1.2mm满足要求！五、小梁验算小梁类型钢管小梁截面类型(mm) Φ48.3×3.0小梁计算截面类型(mm) Φ48×2.8小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 小梁截面抵抗矩W(cm3) 4.25小梁弹性模量E(N/mm2) 206000 小梁截面惯性矩I(cm4) 10.19小梁计算方式二等跨连续梁11k2k3k1k1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.35)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.35)+1.4×0.7×2.5]×0.3=4.414kN/m因此，q1静＝1×1.35×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1×1.35×(0.3+(24+1.1)×0.35)×0.3=3.679kN/mq1活＝1×1.4×0.7×Q1k×b=1×1.4×0.7×2.5×0.3＝0.735kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×3.679×0.752+0.125×0.735×0.752＝0.31kN·mM2＝q1L12/2=4.414×0.052/2＝0.006kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.31，0.006]＝0.31kN·mσ=M max/W=0.31×106/4250=73.033N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×3.679×0.75+0.625×0.735×0.75＝2.069kN V2＝q1L1＝4.414×0.05＝0.221kNV max＝max[V1，V2]＝max[2.069，0.221]＝2.069kNτmax=2V max/A=2×2.069×1000/398＝10.398N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.35))×0.3＝2.726kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×2.726×7504/(100×206000×10.19×104)＝0.214mm≤[ν]＝L/250＝750/250＝3mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=2.726×504/(8×206000×10.19×104)＝0mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×50/250＝0.4mm满足要求！六、主梁验算q1＝1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k， 1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.35)+1.4×2.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.35)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝4.495kN/mq1静＝1×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.35)×0.3＝3.76kN/mq1活＝1×1.4×0.7×Q1k×b ＝1×1.4×0.7×2.5×0.3＝0.735kN/mq2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.35))×0.3＝2.786kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max＝1.25q1L＝1.25×4.495×0.75＝4.214kN按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L +q1l1＝(0.375×3.76+0.437×0.735)×0.75+4.495×0.05＝1.523kNR＝max[R max，R1]＝4.214kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×2.786×0.75＝2.611kN按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L +q2l1＝0.375×2.786×0.75+2.786×0.05＝0.923kNR'＝max[R'max，R'1]＝2.611kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=M max/W=0.851×106/4250=200.288N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)τmax=2V max/A=2×6.321×1000/398＝31.764N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax=0.785mm≤[ν]=750/250=3mm悬挑段νmax＝0.536mm≤[ν]=2×150/250=1.2mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=9.394kN，R2=10.417kN，R3=11.664kN，R4=6.45kN图二支座反力依次为R1=7.859kN，R2=11.104kN，R3=11.104kN，R4=7.859kN七、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑移折减系数k c 1按上节计算可知，扣件受力N＝11.664kN≤R c=k c×12=1×12=12kN满足要求！八、立杆验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(500+2×200)=1247mm非顶部立杆段：l0=kμ2h =1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l0]/i=2632/16=164.5≤[λ]=210满足要求！2、立杆稳定性验算考虑风荷载:顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.386×(500+2×200)=1441mm非顶部立杆段：l0=kμ2h =1.155×1.755×1500=3041mmλ=max[l01，l0]/i=3041/16=190.062查表得，φ1=0.199M wd=γ0×φwγQ M wk=γ0×φwγQ(ζ2w k l a h2/10)=1×0.6×1.4×(1×0.021×0.75×1.52/10)=0.003kN·mN d=Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H=Max[9.394,11.104,11.664,7.859]+1×1.35×0.15×3.6=12. 393kNf d=N d/(φ1A)+M wd/W＝12.393×103/(0.199×398)+0.003×106/4250=157.173N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=3.6/6.6=0.545≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l a×ωfk=0.75×0.155=0.116kN/m：风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：F wk= l a×H m×ωmk=0.75×3.9×0.128=0.374kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×3.62×0.116+3.6×0.374=2.101kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j =B2l a[qH/(l a×l b)+G1k]+2×G jk×B/2=6.62×0.75×[0.15×3.6/(0.75×0.75)+0.5]+2×1×6.6/2=54 .298kN.m≥3γ0M ok =3×1×2.101=6.303kN.M满足要求！十一、立杆支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t0u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=2320mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，)ηu m h0=(0.7×1×0.911+0.25×0)×1×2320×380/1000=562.196kN≥F1=12.393kNm满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，A ln=ab=40000mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3×9.686×40000/1000=1569.132kN≥F1=12.393kN满足要求！。
电梯井顶板模板(扣件式)计算书
板模板（扣件式）计算书一、工程属性模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。
计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5] ×1=6.51kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/mp＝0.9×1.3×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kNMmax ＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.51×0.32/8，0.11×0.32/8+3.15×0.3/4]= 0.24kN·mσ＝Mmax/W＝0.24×106/37500＝6.33N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！2、挠度验算q＝(G1k +(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.12)×1=3.11kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×3.11×3004/(384×10000×281250)＝0.12mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm满足要求！五、小梁验算b取整取整度为275mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝2.02kN/m因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)×0.3＝1.07kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.94kN/mM1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.07×12+0.125×0.94×12＝0.25kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.1kN/mp＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN/mM2＝0.07q2L2+0.203pL＝0.07×0.1×12+0.203×3.15×1＝0.65kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.02×0.282/2，0.1×0.282/2+3.15×0.28]＝0.87kN·mMmax ＝max[M1，M2，M3]＝max[0.25，0.65，0.87]＝0.87kN·mσ＝Mmax/W＝0.87×106/9280＝93.74N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.07×1+0.625×0.94×1＝1.26kNV2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.1×1+0.688×3.15＝2.23kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.02×0.28，0.1×0.28+3.15]＝3.18kNVmax ＝max[V1，V2，V3]＝max[1.26，2.23，3.18]＝3.18kNτmax ＝Vmax/(8Izδ)[bh2-(b-δ)h2]=3.18×1000×[40×802-(40-4)×762]/(8×371300×4)＝12.85N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！3、挠度验算q=(G1k +(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.3＝0.99kN/m跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×0.99×10004/(100×206000×371300)＝0.07mm≤[ν]＝l/400＝1000/400＝2.5mm悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=0.99×2754/(8×206000×371300)＝0.01mm≤[ν]＝l1/400＝275/400＝0.69mm满足要求！六、主梁验算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝1.7kN/mq1静＝0.9×1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.3＝1.14kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.3＝0.57kN/mq2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.3=1.05kN/m承载能力极限状态按二跨连续梁，Rmax ＝1.5q1L＝1.5×1.7×1＝2.56kN按悬臂梁，R1＝q1l=1.7×0.28＝0.47kNR＝max[Rmax ，R1]＝2.56kN;同理，R'＝1.81kN，R''＝1.81kN 正常使用极限状态按二跨连续梁，Rmax ＝1.5q2L＝1.5×1.05×1＝1.58kN按悬臂梁，R1＝q2l=1.05×0.28＝0.29kNR＝max[Rmax ，R1]＝1.58kN;同理，R'＝1.12kN，R''＝1.12kN 2、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.83kN·mσ＝Mmax/W＝0.83×106/4730＝176.06N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝4.14kNτmax ＝2Vmax/A=2×4.14×1000/450＝18.39N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图(mm) ＝0.91mmνmax=0.91mm≤[ν]=1000/400=2.5mm 跨中νmax悬挑段ν＝0.37mm≤[ν]=200/400=0.5mmmax满足要求！七、立柱验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632.5mmλ=l/i=2633.4/15.9=165.62≤[λ]=210 长细比满足要求！2、立柱稳定性验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.291×1.386×(1500+2×200)=3399.719mmλ1＝l01/i＝3399.719/15.9＝213.819，查表得，φ1＝0.16Mw =0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.22×1×1.52/10＝0.06kN·mNw ＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×1×1+0.92×1.4×0.06/1＝4.99kNf＝ Nw /(φA)+ Mw/W＝4989.46/(0.16×450)+0.06×106/4730＝80.95N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！Mw =0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.22×1×1.52/10＝0.06kN·mNw ＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×1×1+0.92×1.4×0.06/1＝5.26kNf＝ Nw /(φA)+ Mw/W＝5259.46/(0.16×450)+0.06×106/4730＝84.7N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算满足要求！九、立柱地基基础验算f ak 70kPa满足要求！。
扣件钢管楼板模板支架计算书(4米、1.5米、1米、1.2米)
扣件钢管楼板模板支架计算书(4米、1.5米、1米、1.2米)现浇钢筋混凝土4米厚顶板板支撑系统验算模板、木方、纵向水平杆、横向水平杆共计算抗弯、抗剪、挠度扣件计算抗滑承载力。
立杆计算稳定性一、计算说明1、荷载及参数（1）箱型设备基础顶板计算厚度，本方案以4.0米厚为依据，其余厚度根据实际情况对支撑系统进行验算并加固;本验算按照4米厚顶板一次浇筑进行计算，相比现场两次施工有较大安全系数。
（2）顶板支撑系统计算高度4.5米;（3）支撑系统材料：面板厚度18mm，剪切强度1.5N/mm2（见模板规范P12）,抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。
（见模板规范P12）木方50×100mm，间距150mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。
钢管弹性模量2.06×105 N/mm2，（见脚手架规范P13）模板：木胶合板，自重不大于0.3kn/m2，（见模板规范P14）抗弯强度〔f〕＝15kn 支撑：普通脚手架钢管，截面规格：φ48mm×3.5mm （力学性能见模板规范P30）扣件：可锻铸铁式扣件1）恒荷载（结构自重）模板自重：0.35kn/m2（大于规范更保险）支撑自重： 3.84kg/m（见模板规范P30）钢筋砼自重：25kn/m3（常量）2）活荷载（施工荷载）施工荷载：根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130-2001）表4.2.2中结构脚手架取值为3.0kn/m2（见脚手架规范P11）风荷载：由于本脚手架为箱形基础顶板的支撑系统，箱形基础墙板也已施工完毕，四周已经形成一封闭系统，因此风荷载可予以忽略不计。
二.支撑结构立杆的纵距b=0.450m，立杆的横距l=0.450m，立杆的步距h=1.40m。
扣件计算折减系数取1.00。
支撑结构见附图一。
三.验算（一）模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
130mm厚模板支撑厚板计算书
板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-20185、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20106、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20127、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、工程属性二、荷载设计风荷载参数：三、模板体系设计荷载系数参数表：设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承载能力极限状态101k2k3k L1kQ2k)]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.1)×0.13)+1.5×0.9×2.5]×1=7.747kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.13))×1＝3.363kN/m 计算简图如下：1、强度验算M max＝q1l2/8＝7.747×0.32/8＝0.087kN·mσ＝M max/W＝0.087×106/37500＝2.324N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×3.363×3004/(384×10000×281250)=0.126mmν＝0.126mm≤[ν]＝L/250＝300/250＝1.2mm满足要求！五、小梁验算101k2k3k L1kQ2k)]×b=1×[1.3×(0.3+(24+1.1)×0.13)+1.5×0.9×2.5]×0.3＝2.402kN/m因此，q1静＝γ0×1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1×1.3×(0.3+(24+1.1)×0.13)×0.3＝1.39kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×(Q1k + Q2k)×b=1×1.5×0.9×2.5×0.3＝1.012kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.39×0.92+0.125×1.012×0.92＝0.243kN·m M2＝q1L12/2=2.402×0.152/2＝0.027kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.243，0.027]＝0.243kN·mσ=M max/W=0.243×106/24500=9.927N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.39×0.9+0.625×1.012×0.9＝1.351kNV2＝q1L1＝2.402×0.15＝0.36kNV max＝max[V1，V2]＝max[1.351，0.36]＝1.351kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.351×1000/(2×30×70)＝0.965N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.13))×0.3＝1.069kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×1.069×9004/(100×9350×85.75×104)＝0.456mm≤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=1.069×1504/(8×9350×85.75×104)＝0.008mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×150/250＝1.2mm满足要求！六、主梁验算1、小梁最大支座反力计算q1＝γ0×[1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×(Q1k +Q2k)]×b=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.5×0.9×2.5]×0.3＝2.48kN/mq1静＝γ0×1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.3×(0.5+(24+1.1)×0.13)×0.3＝1.468kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×(Q1k + Q2k)×b ＝1×1.5×0.9×2.5×0.3＝1.013kN/mq2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.13))×0.3＝1.129kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max＝1.25q1L＝1.25×2.48×0.9＝2.79kN按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L +q1l1＝(0.375×1.468+0.437×1.013)×0.9+2.48×0.15＝1.266kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[R max，R1]×0.6＝1.674kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×1.129×0.9＝1.27kN按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L +q2l1＝0.375×1.129×0.9+1.129×0.15＝0.55kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝0.762kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=M max/W=0.48×106/4490=106.825N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)τmax=2V max/A=2×3.075×1000/424＝14.507N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax=0.519mm≤[ν]=900/250=3.6mm悬挑段νmax＝0.215mm≤[ν]=2×100/250=0.8mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=3.621kN，R2=5.245kN，R3=5.617kN，R4=2.258kN 图二支座反力依次为R1=2.902kN，R2=5.468kN，R3=5.468kN，R4=2.902kN 七、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N＝5.617/0.6=9.362kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立杆验算1、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633mm非顶部立杆段：l0=kμ2h =1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l0]/i=2633/15.9=165.597≤[λ]=210满足要求！2、立杆稳定性验算考虑风荷载:顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3042mm非顶部立杆段：l0=kμ2h =1.155×1.755×1500=3041mmλ=max[l01，l0]/i=3042/15.9=191.321查表得，φ1=0.197M wd=γ0×γLφwγQ M wk=γ0×γLφwγQ(ζ2w k l a h2/10)=1×0.9×0.6×1.5×(1×0.022×0.9×1.52/10) =0.004kN·mN d=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H=Max[3.621,5.468,5.617,2.902]/0.6+1×1.3×0.15×6.45=10.619kNf d=N d/(φ1A)+M wd/W＝10.619×103/(0.197×424)+0.004×106/4490=127.935N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=6.45/36=0.179≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l a×ωfk=0.9×0.527=0.474kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：F wk= l a×H m×ωmk=0.9×1×0.199=0.179kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×6.452×0.474+6.45×0.179=11.021kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j=B2l a[qH/(l a×l b)+G1k]+2×G jk×B/2=362×0.9×[0.15×6.45/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×36/2=20 12.4kN.m≥3γ0M ok =3×1×11.021=33.064kN.M满足要求！十一、立杆地基基础验算立杆底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝10.619/(0.9×0.1)＝117.989kPa≤γu f ak ＝1.254×140 =175.56kPa满足要求！。
板模板(930)计算书
板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承载能力极限状态q1＝1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k,1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.16)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.16)+1.4×0.7×2.5] ×1=8.439kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.16))×1＝4.116kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝q1l2/8＝8.439×0.252/8＝0.066kN·mσ＝M max/W＝0.066×106/37500＝1.758N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×4.116×2504/(384×10000×281250)=0.074mmν＝0.074mm≤[ν]＝L/250＝250/250＝1mm满足要求！五、小梁验算11k2k3k1k1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.16)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.16)+1.4×0.7×2.5]×0.25=2.17kN/m因此，q1静＝1×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.16)×0.25=1.295kN/mq1活＝1×1.4×Q1k×b=1×1.4×2.5×0.25＝0.875kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.295×0.932+0.125×0.875×0.932＝0.235kN·mM2＝q1L12/2=2.17×0.152/2＝0.024kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.235，0.024]＝0.235kN·mσ=M max/W=0.235×106/64000=3.665N/mm2≤[f]=15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.295×0.93+0.625×0.875×0.93＝1.261kN V2＝q1L1＝2.17×0.15＝0.325kNV max＝max[V1，V2]＝max[1.261，0.325]＝1.261kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.261×1000/(2×60×80)＝0.394N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.16))×0.25＝1.079kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×1.079×9304/(100×9350×256×104)＝0.176mm≤[ν]＝L/250＝930/250＝3.72mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=1.079×1504/(8×9350×256×104)＝0.003mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×150/250＝1.2mm满足要求！六、主梁验算q1＝1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k， 1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.4×2.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.4×0.7×2.5]×0.25＝2.23kN/mq1静＝1×1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.16)×0.25＝1.355kN/mq1活＝1×1.4×Q1k×b＝1×1.4×2.5×0.25＝0.875kN/mq2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.16))×0.25＝1.129kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max＝1.25q1L＝1.25×2.23×0.93＝2.592kN按悬臂梁，R1＝q1l1＝2.23×0.15＝0.334kNR＝max[R max，R1]＝2.592kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×1.129×0.93＝1.312kN按悬臂梁，R'1＝q2l1=1.129×0.15＝0.169kNR'＝max[R'max，R'1]＝1.312kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=M max/W=0.912×106/4490=203.063N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)τmax=2V max/A=2×6.719×1000/424＝31.694N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax=1.225mm≤[ν]=930/250=3.72mm悬挑段νmax＝0.485mm≤[ν]=2×100/250=0.8mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=6.513kN，R2=10.19kN，R3=10.753kN，R4=3.649kN 图二支座反力依次为R1=4.984kN，R2=10.568kN，R3=10.568kN，R4=4.984kN 七、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N＝10.753kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立杆验算l0=h=1200mmλ=l0/i=1200/15.9=75.472≤[λ]=210满足要求！2、立杆稳定性验算考虑风荷载:λ=l0/i=1200.000/15.9=75.472查表得，υ1=0.75M wd=γ0×υwγQ M wk=γ0×υwγQ(ζ2w k l a h2/10)=1×0.6×1.4×(1×0.024×0.93×1.22/10)=0.003kN·mN d=Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H=Max[6.513,10.568,10.753,4.984]+1×1.35×0.15×5=11.7 66kNf d=N d/(υ1A)+M wd/W＝11.766×103/(0.750×424)+0.003×106/4490=37.601N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=5/13.2=0.379≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l a×ωfk=0.93×0.261=0.243kN/m：风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：F wk= l a×H m×ωmk=0.93×0.6×0.153=0.085kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×52×0.243+5×0.085=3.461kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j =B2l a[qH/(l a×l b)+G1k]+2×G jk×B/2=13.22×0.93×[0.15×5/(0.93×0.93)+0.5]+2×1×13.2/2=2 34.738kN.m≥3γ0M ok =3×1×3.461=10.383kN.M满足要求！十一、立杆地基基础验算f u ak1.254×140 =175.56kPa满足要求！。
板模板(扣件式)计算书
扣件式钢管支架楼板模板安全计算书一、计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20112、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20135、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-20025、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《建筑结构荷载规范》GB50009-20127、《钢结构设计规范》GB50017-2003二、计算参数(市)基本风压值W o(kN/m^2) / 沿风荷载方向架体搭设的跨数n // 模板支撑架顶部模板高度H b(mm) / 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡的高度H m(mm)模板荷载传递方式可调托座简图：（图1）平面图（图2）纵向剖面图1（图3）横向剖面图2三、面板验算根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1，按简支跨进行计算，取b=1m宽板带为计算单元。
W m=bh2/6=1000×122/6=24000mm3I=bh3/12=1000×123/12=144000mm4由可变荷载控制的组合：q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4(Q k+κQ DK)b=1.2×(0.2+(24+1.1)×200/1000)×1+1.4×(2+1.35×0.5)×1=10.009kN/m 由永久荷载控制的组合：q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7(Q k+κQ DK)b=1.35×(0.2+(24+1.1)×200/1000)×1+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×1=9.668kN/m 取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(10.009,9.668)=10.009kN/m（图4）面板计算简图1、强度验算（图5）面板弯矩图M max=0.113kN·mσ=Υ0×M max/W=1.1×0.113×106/24000=5.161N/mm2≤[f]=31N/mm2满足要求2、挠度验算q k=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.2+(24+1.1)×200/1000)×1=5.22kN/m（图6）挠度计算受力简图（图7）挠度图ν=0.332mm≤[ν]=300/400=0.75mm满足要求四、次楞验算次楞计算跨数的假定需要符合工程实际的情况，另外还需考虑次楞的两端悬挑情况。
板模板(扣件钢管高架)计算书
板模板(扣件钢管高架)计算书铜陵同方信息港一期数字电视及3C应用产品研发楼工程工程；工程建设地点：市泰山大道与翠湖二路交叉口；属于框架结构；地上12层；地下1层；建筑高度：50.3m；标准层层高：3.6m ；总建筑面积：16050.72平方米；总工期：300天。
高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
因本工程模板支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。
为此计算中还参考了《施工技术》2002(3)：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):10.30；采用的钢管(mm):Φ48×3.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:单扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.75；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为12mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):110.00；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 90×1.22/6 = 21.6 cm3；I = 90×1.23/12 = 12.96 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。
梁模板(扣件式,梁板立柱共用)计算书1000-800梁
梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20122、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《钢结构设计规范》GB 50017-20034、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》DB33/1035-2006一、工程概况二、模板支撑体系设计模板设计立面图模板设计平面图三、荷载设计模板及支架自重标准值模板(kN/m2) 0.3 次楞(kN/m) 0.01 主楞(kN/m) 0.033 支架(kN/m) 0.15 梁侧模板自重标准值(kN/m2) 0.5新浇筑混凝土自重标准值(kN/m3) 24钢筋自重标准值(kN/m3)梁 1.5板 1.1 施工人员及设备荷载标准值(kN/m2) 1振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)2风荷载标准值ωk(kN/m2 ) 基本风压ω0(kN/m2)重现期10年一遇0.40.12城市杭州市风荷载高度变化系数μz地面粗糙度C类(有密集建筑群的城市市区)0.88模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)25风荷载体型系数μs支架模板支架状况敞开式0.487风荷载作用方向沿模板支架横向作用与风荷载在同面内的计算单元立杆数n70模板 1 0.246四、模板验算模板类型胶合板模板厚度t(mm) 15模板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 模板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4模板弹性模量E(N/mm2) 6000取1.0m单位宽度计算。
计算简图如下：W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3，I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4q=γGΣq Gk+1.4Σq Qk=1.35×[0.3+(24+1.5)×0.8]×1.0+1.4×(1+2)×1.0=32.145kN/m q`=Σq Gk+Σq Qk=[0.3+(24+1.5)×0.8]×1.0+(1+2)×1.0=23.7kN/m1、抗弯验算弯矩图(kN·m)M max=0.068kN·mσmax=M max/W=0.068×106/37500=1.826N/mm2≤[f]=15N/mm2符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)Q max=2.764kNτmax=3Q max/(2bh)=3×2.764×103/(2×1000×15)=0.276N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2 符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=0.037mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[142/150，10]=0.947mm符合要求！4、支座反力R1=1.8kN,R2=5.175kN,R3=4.404kN,R4=4.597kN,R5=4.597kN,R6=4.404kN,R7=5.175kN ,R8=1.8kNR`1=1.327kN,R`2=3.816kN,R`3=3.247kN,R`4=3.389kN,R`5=3.389kN,R`6=3.247kN,R`7=3.816kN,R`8=1.327kN五、次楞验算次楞验算方式三等跨连续梁次楞材质类型方木次楞截面类型(mm) 70×45 次楞材料自重(kN/m) 0.01次楞抗弯强度设计值[f](N/mm2) 13 次楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.3次楞截面抵抗矩W(cm3) 23.625 次楞截面惯性矩I(cm4) 53.156次楞弹性模量E(N/mm2) 90001G梁左侧楼板传递给次楞荷载：q2=γGΣN Gk+1.4ΣN Qk=[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.45)+1.4×(1+2)]×(0.9-1/2)/2=3.971kN/m梁右侧楼板传递给次楞荷载：q3=γGΣN Gk+1.4ΣN Qk=[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.45)+1.4×(1+2)]×(1.8-0.9-1/2)/2=3.971kN/m梁左侧模板传递给次楞的荷载：q4=γGΣN Gk=1.35×0.5×(0.8-0.45)=0.236kN/m 梁右侧模板传递给次楞的荷载：q5=γGΣN Gk=1.35×0.5×(0.8-0.45)=0.236kN/m q=max[1.8/1.0+0.013+3.971+0.236， 5.175/1.0+0.013，1.8/1.0+0.013+3.971+0.236]=6.021kN/mq`=max[1.327/1.0+0.01+2.919+0.175， 3.816/1.0+0.01，1.327/1.0+0.01+2.919+0.175]=4.431kN/m计算简图如下：1、强度验算M max=0.1ql2=0.1×6.021×0.42=0.096kN·mσmax=M max/W=0.096×106/23625=4.077N/mm2≤[f]=13N/mm2符合要求！2、抗剪验算Q max=0.6ql=0.6×6.021×0.4=1.445kNτmax=3Q max/(2bh0)=3×1.445×1000/(2×70×45)＝0.688N/mm2τmax=0.688N/mm2≤[τ]=1.3N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.677q`l4/(100EI)=0.677×4.431×4004/(100×9000×531560)=0.161mmνmax=0.161mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[400/150，10]=2.667mm符合要求！4、支座反力计算梁底次楞依次最大支座反力为：R1=1.1×(1.8+0.013+3.971+0.236)×0.4=2.649kNR2=1.1×(5.175+0.013)×0.4=2.283kNR3=1.1×(4.404+0.013)×0.4=1.944kNR4=1.1×(4.597+0.013)×0.4=2.029kNR5=1.1×(4.597+0.013)×0.4=2.029kNR6=1.1×(4.404+0.013)×0.4=1.944kNR7=1.1×(5.175+0.013)×0.4=2.283kNR8=1.1×(1.8+0.013+3.971+0.236)×0.4=2.649kNR`1=1.1×(1.327+0.01+2.919+0.175)×0.4=1.95kN R`2=1.1×(3.816+0.01)×0.4=1.683kNR`3=1.1×(3.247+0.01)×0.4=1.433kNR`4=1.1×(3.389+0.01)×0.4=1.496kNR`5=1.1×(3.389+0.01)×0.4=1.496kNR`6=1.1×(3.247+0.01)×0.4=1.433kNR`7=1.1×(3.816+0.01)×0.4=1.683kNR`8=1.1×(1.327+0.01+2.919+0.175)×0.4=1.95kN 六、主楞验算1G计算简图如下：1、强度验算主楞弯矩图(kN·m)M max=0.422kN·mσmax=M max/W=0.422×106/4490=94.02N/mm2≤[f]=205N/mm2 符合要求！2、抗剪验算主楞剪力图(kN)Q max=4.55kNτmax=2Q max/A=2×4.55×1000/424＝21.462N/mm2τmax=21.462N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算主楞变形图(mm)νmax=0.173mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[600/150，10]=4mm符合要求！4、支座反力支座反力依次为R1=0.409kN,R2=8.536kN,R3=8.536kN,R4=0.409kN支座反力依次为R`1=0.301kN,R`2=6.291kN,R`3=6.291kN,R`4=0.301kN七、2号主楞验算2号主楞材质类型钢管2号主楞截面类型(mm) Ф48×3.22号主楞计算截面类型(mm) Ф48×32号主楞材料自重(kN/m) 0.0332号主楞截面面积(mm2) 424 2号主楞抗弯强度设计值[f](N/mm2) 2052号主楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 205 2号主楞截面抵抗矩W(cm3) 4.492号主楞截面惯性矩I(cm4) 10.78 2号主楞弹性模量E(N/mm2) 206000主楞受力不均匀系数0.6 验算方式三等跨连续梁R=max[R2,R3]×0.6=max[8.536,8.536]×0.6=5.121kN主楞自重荷载：q1=γG q=1.35×0.033=0.045kN/m计算简图如下：1、强度验算2号主楞弯矩图(kN·m)M max=0.719kN·mσmax=M max/W=0.719×106/4490=160.154N/mm2≤[f]=205N/mm2 符合要求！2、抗剪验算2号主楞剪力图(kN)Q max=3.35kNτmax=2Q max/A=2×3.35×1000/424＝15.803N/mm2τmax=15.803N/mm2≤[τ]=205N/mm2符合要求！3、挠度验算2号主楞变形图(mm)νmax=1.01mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[800/150，10]=5.333mm符合要求！4、支座反力支座反力依次为R1=6.928kN,R2=11.05kN,R3=11.05kN,R4=6.928kN 八、纵向水平钢管验算R=max[R1,R4]=max[0.409,0.409]=0.409kN计算简图如下：1、强度验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m)M max=0.059kN·mσmax=M max/W=0.059×106/4490=13.234N/mm2≤[f]=205N/mm2 符合要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)Q max=0.287kNτmax=2Q max/A=2×0.287×103/424=1.356N/mm2τmax=1.356N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)νmax=0.084mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[800/150，10]=5.333mm符合要求！4、支座反力支座反力依次为R1=0.567kN,R2=0.919kN,R3=0.919kN,R4=0.567kN九、扣件抗滑验算是否考虑荷载叠合效应是扣件抗滑承载力设计值折减系数 1max1.05×R max=1.05×0.919=0.965kN，0.965kN≤1×8.0=8kN在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！十、可调托座验算是否考虑荷载叠合效应是可调托座内2号主楞根数 2可调托座承载力设计值[f](kN) 30max1.05×R max=1.05×18.416=19.337kN，19.337kN≤30kN符合要求！十一、模板支架整体高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》DB33/1035-2006第6.4.4：模板支架的高宽比不应大于5H/L a=5.4/40=0.135<5符合要求！十二、立杆验算h/l a'=1800/800=2.25，h/l b'=1800/800=2.25，查附录D，得k=1.163，μ=1.272 l0=max[kμh，h+2a]=max[1.163×1.272×1800，1800+2×50]=2663mmλ=l0/i=2663/15.9=168≤[λ]=210长细比符合要求！查《浙江省模板支架规程》附录C得φ=0.2512、风荷载验算1) 模板支架风荷载标准值计算l a=0.8m，h=1.8m，《浙江省模板支架规程》表4.2.7得φw=0.123因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=l a=0.8m，b/h=0.8/1.8=0.444通过插入法求η，得η=0.966μzω0d2=0.88×0.4×0.0482=0.001，h/d=1.8/0.048=37.5通过插入法求μs1，得μs1=1.2因此μstw=φwμs1(1-ηn)/( 1-η)=0.123×1.2×(1-0.96670)/(1-0.966)=3.956μs=φwμstw=0.123×3.956=0.487ωk=0.7μzμsω0=0.7×0.88×0.487×0.4=0.12kN/m22) 整体侧向力标准值计算ωk=0.7μzμsω0=0.7×0.88×1×0.4=0.246kN/m23、稳定性验算K H=1/[1+0.005×(5.4-4)]=0.9931) 不组合风荷载时立杆从左到右受力为(N ut＝γG∑N Gk+1.4∑N Qk)：R1=0.919+[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.45)×0.8+1.4×(1+2)×0.8]×(0.8/2+(0.9-1/2)/2)+1.35×0.15×5.4=11.542kNR2=18.42+1.35×0.15×(5.4-0.8)=19.351kNR3=18.42+1.35×0.15×(5.4-0.8)=19.351kNR4=0.919+[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.45)×0.8+1.4×(1+2)×0.8]×(0.8/2+(1.8-0.9-1/2)/2) +1.35×0.15×5.4=11.542kNN ut=max[R1,R2,R3,R4]=max[11.542, 19.351, 19.351, 11.542]=19.351kN1.05N ut/(φAK H)=1.05×19.351×103/(0.251×424×0.993)=192.26N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！2) 组合风荷载时立杆从左到右受力为(N ut＝γG∑N Gk+0.85×1.4∑N Qk)：R1=9.82kN, R2=18.961kN, R3=18.961kN, R4=9.82kNN ut=max[R1,R2,R3,R4]=max[9.82, 18.961, 18.961, 9.82]=18.961kNM w=0.85×1.4ωk l a h2/10=0.85×1.4×0.12×0.8×1.82/10=0.037kN·m1.05N ut/(φAK H)+M w/W=1.05×18.961×103/(0.251×424×0.993)+0.037×106/(4.49×103)=196.623N/mm2≤[f]=205N/ mm2符合要求！4、整体侧向力验算F k a aN1=3FH/[(m+1)L b]=3×0.134×5.4/[(34+1)×40]=0.002kNσ=(1.05N ut+N1)/(φAK H)=(1.05×18.961+0.002)×103/(0.251×424×0.993)=188.394N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！。
200×500梁模板(扣件式)计算书
200×500梁模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：平面图立面图四、面板验算取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.5)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.5)+1.4×0.7×2]×1＝17.377kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.5]×1＝15.613kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.5]×1＝12.85kN/m1、强度验算M max＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×17.377×0.12＝0.022kN·mσ＝M max/W＝0.022×106/37500＝0.579N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×12.85×1004/(100×10000×281250)＝0.002mm≤[ν]＝l/250＝100/250＝0.4mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.375×15.613×0.1+0.437×1.764×0.1＝0.663kNR2=1.25q1l=1.25×17.377×0.1＝2.172kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R3'=0.375 q2l=0.375×12.85×0.1＝0.482kNR2'=1.25q2l=1.25×12.85×0.1＝1.606kN五、小梁验算为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{0.663+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.2/2+0.5×(0.5-0.12)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1. 4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×max[0.4-0.2/2，(0.8-0.4)-0.2/2]/2×1，2.172+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.2/2}=2.196kN/mq2＝max[0.482+(0.3-0.1)×0.2/2+0.5×(0.5-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.4-0.2/2，(0.8-0.4)-0.2/2]/2×1，1.606+(0.3-0.1)×0.2/2]＝1.626kN/m1、抗弯验算M max＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×2.196×0.452，0.5×2.196×0.22]＝0.048kN·m σ＝M max/W＝0.048×106/54000＝0.881N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×2.196×0.45，2.196×0.2]＝0.6kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×0.6×1000/(2×40×90)＝0.25N/mm2≤[τ]＝1.7N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×1.626×4504/(100×9350×2430000)＝0.019mm≤[ν]＝l/250＝450/250＝1.8mmν2＝q2l24/(8EI)＝1.626×2004/(8×9350×2430000)＝0.014mm≤[ν]＝l/250＝200/250＝0.8mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态R max＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×2.196×0.45，0.393×2.196×0.45+2.196×0.2]＝1.13kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝0.959kN，R2＝1.13kN 正常使用极限状态R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×1.626×0.45，0.393×1.626×0.45+1.626×0.2]＝0.836kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'3＝0.866kN，R'2＝0.836kN 六、主梁验算主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m) σ＝M max/W＝0.514×106/4490＝114.41N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝1.524kNτmax＝2V max/A=2×1.524×1000/424＝7.189N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝1.162mm≤[ν]＝l/250＝800/250＝3.2mm满足要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R2]＝1.524kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝1.524kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、纵向水平钢管验算计算简图如下：R＝max[R1，R2]=1.524kN，R'＝max[R1'，R2']＝1.284kN1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m) σ＝M max/W＝0.234×106/4490＝52.163N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)V max＝2.044kNτmax＝2V max/A=2×2.044×1000/424＝9.644N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)νmax＝0.461mm≤[ν]＝l/250＝900/250＝3.6mm满足要求！4、扣件计算R＝3.354kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝3.354kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！八、立柱验算λ=h/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，υ＝0.496立柱最大受力N＝max[R1+N边1，R2+N边2]+0.15×(8.3-0.5)＝max[3.354+0.9max[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+1.4×1，1.35×(0.75+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×1]×(0.9+0.4-0.2/2)/2×0.9，3.354+0.9max[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+1.4×1，1.35×(0.75+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×1]×(0.9+0.8-0.4-0.2/2)/2×0.9]+1.17＝7.469kNf＝N/(υA)＝7.469×103/(0.496×424)＝35.515N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！。
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板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承载能力极限状态q1＝1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k,1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2.5] ×1=7.234kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.12))×1＝3.112kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝q1l2/8＝7.234×0.32/8＝0.081kN·mσ＝M max/W＝0.081×106/37500＝2.17N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×3.112×3004/(384×6000×281250)=0.195mmν＝0.195mm≤[ν]＝L/250＝300/250＝1.2mm满足要求！五、小梁验算11k2k3k1k1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.3=2.242kN/m因此，q1静＝1×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.3=1.192kN/mq1活＝1×1.4×Q1k×b=1×1.4×2.5×0.3＝1.05kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.192×0.92+0.125×1.05×0.92＝0.227kN·m M2＝q1L12/2=2.242×0.152/2＝0.025kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.227，0.025]＝0.227kN·mσ=M max/W=0.227×106/64000=3.547N/mm2≤[f]=15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.192×0.9+0.625×1.05×0.9＝1.261kNV2＝q1L1＝2.242×0.15＝0.336kNV max＝max[V1，V2]＝max[1.261，0.336]＝1.261kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.261×1000/(2×60×80)＝0.394N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.12))×0.3＝0.994kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×0.994×9004/(100×9350×256×104)＝0.142mm≤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=0.994×1504/(8×9350×256×104)＝0.003mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×150/250＝1.2mm满足要求！六、主梁验算q1＝1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k， 1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝2.314kN/mq1静＝1×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)×0.3＝1.264kN/m q1活＝1×1.4×Q1k×b＝1×1.4×2.5×0.3＝1.05kN/mq2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.12))×0.3＝1.054kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max＝1.25q1L＝1.25×2.314×0.9＝2.604kN按悬臂梁，R1＝q1l1＝2.314×0.15＝0.347kNR＝max[R max，R1]＝2.604kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×1.054×0.9＝1.185kN按悬臂梁，R'1＝q2l1=1.054×0.15＝0.158kNR'＝max[R'max，R'1]＝1.185kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=M max/W=0.746×106/4490=166.173N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)τmax=2V max/A=2×4.784×1000/424＝22.567N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax=0.808mm≤[ν]=900/250=3.6mm悬挑段νmax＝0.334mm≤[ν]=2×100/250=0.8mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=5.632kN，R2=8.159kN，R3=8.737kN，R4=3.512kN 图二支座反力依次为R1=4.514kN，R2=8.506kN，R3=8.506kN，R4=4.514kN 七、可调托座验算满足要求！八、立杆验算l0=h=1800mmλ=l0/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=210满足要求！2、立杆稳定性验算考虑风荷载:λ=l0/i=1800.000/15.9=113.208查表得，φ1=0.496M wd=γ0×φwγQ M wk=γ0×φwγQ(ζ2w k l a h2/10)=1×0.6×1.4×(1×0.021×0.9×1.82/10)=0.005kN·m N d=Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H=Max[5.632,8.506,8.737,4.514]+1×1.35×0.15×4.15=9.57 8kNf d=N d/(φ1A)+M wd/W＝9.578×103/(0.496×424)+0.005×106/4490=46.69N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=4.15/3=1.383≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l a×ωfk=0.9×0.083=0.075kN/m：风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：F wk= l a×H m×ωmk=0.9×1.5×0.153=0.207kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×4.152×0.075+4.15×0.207=1.5kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j =B2l a[qH/(l a×l b)+G1k]+2×G jk×B/2=32×0.9×[0.15×4.15/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×3/2=13.275k N.m≥3γ0M ok =3×1×1.5=4.501kN.M满足要求！十一、立杆地基基础验算立杆底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝9.578/(0.9×0.1)＝106.422kPa≤γu f ak＝1.254×140 =175.56kPa满足要求！。