2205双相不锈钢表面起皮缺陷分析
2205双相不锈钢的性能及焊接工艺
2205双相不锈钢的性能及焊接工艺双相不锈钢2205是第二代双相不锈钢，也称为标准双相不锈钢，成分特点是超低碳、含氮。
2205双相不锈钢是目前应用最为普遍的双相不锈钢，该钢具有高强度、高抗疲劳强度、低温韧性、耐孔腐蚀性、对应力裂纹不敏感等优点，广泛应用于海洋工程、化学工程领域的大型容器、管道。
2205双相不锈钢与奥氏体不锈钢相比具有较好的力学性能、耐蚀性及价格优势。
菲律宾马利万斯电厂的海水淡化系统管道采用的就是2205双相不锈钢。
1.2 2205双相不锈钢化学成分2205双相不锈钢与最初的双相不锈钢相比，进一步提高氮的含量，增强在氯离子浓度较高的酸性介质中的耐应力腐蚀和抗点腐蚀性能。
氮是强烈的奥氏体形成元素，加入到双相不锈钢钟，既提高钢的强度且不明显损伤钢的韧性，又能延缓和抑制碳化物的析出，使其焊接性能得到了大大的改善。
1.3 2205双相不锈钢的组织特点2205双相不锈钢在室温下固溶体中奥氏体和铁素体约各占半数，兼有两相组织特征。
它保留了铁素体不锈钢导热系数小、耐点蚀、缝隙及氯化物应力腐蚀的特点、又具有奥氏体不锈钢韧性好、脆性转变温度较低、抗晶间腐蚀、力学性能和焊接性能好的优点。
1.4影响焊接性因素分析（1）冷却速度的影响2205双相不锈钢在正常供货状态下大约具有50”％的铁素体和大约50％的奥氏体，但经过焊接后，接头刚凝固时的组织为单相铁素体，奥氏体是在接头温度低于1300℃后由铁素体逆变为奥氏体产生的。
它的数量除了与化学成份有关外，主要取决于冷却速度，冷却速度对γ相数量影响很大(见图1)，快速冷却焊缝的组织中α相的比例可能会超过80％，致焊缝韧性下降，氢脆敏感性增加。
（2）氮含量的影响早期的双相不锈钢没有得到普及，主要原因之一就是热影响区中铁素体含量过高。
2205双相不锈钢通过Creq/Nieq的控制，特别是氮含量的提高，保证热影响区有足够的奥氏体以维持必要的相平衡，从而使焊接性能得到改善，2205双相不锈钢采用Ar+N2混合气体作为钨极氩弧焊的保护气体，通过改变混合气体中N2的分压来影响焊缝中的含氮量。
双相不锈钢铸件热处理凹坑与氧化皮产生原因及改善措施
2021年第1期/第70卷工艺技术im双相不锈钢铸件热处理凹坑与氧化皮产生原因及改善措施马保斌，路琛，苏国宝(福建省大通互惠集团有限公司，福建漳州363999)摘要：某双相不锈钢ASTM A995-5A铸件由于其固溶化热处理温度相对较高（1140± 15 )丈，铸件在热处理炉体中长时间保温并随炉缓慢冷却，在热处理后发现铸件氧化较为严重，氧化皮最厚（热节部位）可达到3〜4 mm,且铸件表面存在明显的凹坑。
通过理论与试验相结合的方式对表面凹坑及氧化皮过厚的成因进行分析，提出在铸件表面刷涂一种高温抗氧化涂料的方案。
此方案的应用使铸件在热处理时产生的氧化皮减薄了，且避免了铸件因高温长时间的热处理而导致的Mo元素氧化与挥发而造成的凹坑，并在其后的生产中证明是切实可行的。
关键词：氧化皮；表面凹坑；抗氧化涂料；双相不锈钢作者简介：马保斌（1994-),男，工 程师，从事阀门铸钢技术相关工作。
电话：136****1801,E-m a il：183****3632@中图分类号：TG269文献标识码： B文章编号：1001-4977(2021) 01-0099-05A S T M A995-5A材料化学成分（质量分数）为：C矣0.03%、C r:24.0%~26.0%、N i:6.0%~8.0%、M o:4.0%~5.0%。
其抗孔蚀指数P R E N: Cr%+3.3M〇%+16N%>40,为铁素体+奥氏体的超级双相不锈钢。
我司在生产ASTM A995-5A材质铸件（以下简称5A铸件）时，其合金元素含量较高。
为使铸件碳化物（M7C3、M23Q j、氮化物（Cr2N)、金属间化合物（a相、X相）等在固溶化热处理时能完全溶入基体中，固溶化热处理的工艺参数设定为：保温温度：（1140 ± 15 )保温时间不小于3 h后炉冷至1 060丈，淬水。
由于热处理温度相对较高，且铸件在热处理炉体中长时间保温并随炉缓慢冷却，在热处理后发现铸件氧化较为严重，氧化皮最厚（热节部位）可达到3 ~4 m m,且铸件表面存在明显的凹坑。
2205双相不锈钢换热器管板开裂分析与思考
2205双相不锈钢换热器管板开裂分析与思考孙滨【摘要】针对出现裂纹的2205双相不锈钢换热器,取样进行了元素、铁素体与硬度测试以及金相分析,结果表明:该换热器2205双相不锈钢管板开裂是由于组织中α铁素体含量偏低引起的氯化物应力腐蚀开裂.因此提出:使用2205双相不锈钢应具有严格的检验制度,避免具有缺陷的材料在产品中使用.另外,由于爆炸复合后需要进行消除应力退火处理,相当于对2205双相不锈钢进行时效处理,难以避免双相钢中σ相析出导致材料脆化,所以不建议使用2205双相不锈钢的复合板材料.【期刊名称】《石油化工腐蚀与防护》【年(卷),期】2015(032)005【总页数】3页(P33-35)【关键词】双相不锈钢;换热器;奥氏体;铁素体;应力腐蚀开裂【作者】孙滨【作者单位】兰州金峰包装制品有限公司,甘肃兰州730060【正文语种】中文双相不锈钢兼有奥氏体和铁素体不锈钢的特点，与铁素体不锈钢相比，其塑性、韧性更高，无室温脆性，且焊接性能显著提高，但是也保持了铁素体不锈钢的475 ℃脆性。
与奥氏体不锈钢相比，强度高、导热系数高且耐晶间腐蚀和耐氯化物应力腐蚀性能大幅度提高。
2205 双相不锈钢是所有双相不锈钢中应用最多的钢种，在石化行业也得到广泛的应用。
某炼油厂蒸馏装置常压塔顶循换热器采用2205 双相不锈钢制造，使用一周期(3 年)发现管板出现大量细小裂纹。
文章就此问题展开分析讨论，找出开裂原因和预防措施。
1 开裂情况该换热器是常压塔顶循第1 级换热器，管程介质是顶循油，压力0.92 MPa，入口温度138 ℃，出口温度119 ℃;壳程介质是原油，压力2.5 MPa，入口温度60 ℃，出口温度97 ℃。
换热器打开经冲洗后，宏观上看表面干净整洁(见图1)，放大观察可发现管板上存在很多细小裂纹，其放大50 倍照片见图2。
所有裂纹均处在管板母材上，焊接部位未发现裂纹。
2 理化检查2.1 元素、铁素体与硬度测试采用NITON XLT XRF 合金光谱仪对换热器管板合金元素测定，结果见表1。
2205双相不锈钢锻造失效分析
2205双相不锈钢锻造失效分析一、引言1. 对双相不锈钢锻造材料的研究背景和意义2. 研究目的和方法3. 论文结构和内容简介二、双相不锈钢锻造材料的性能特点1. 双相结构和相比例的影响2. 机械性能、耐蚀性能和耐磨性能的特点3. 对锻造工艺的要求和影响因素三、锻造失效的症状和机理分析1. 失效症状和形态特点的描述和分析2. 失效机理的原理及其相关参数3. 影响失效的因素分析四、双相不锈钢锻造材料失效评价1. 失效评价指标及方法2. 实验设计和操作方法3. 失效评价结果的分析和解释五、双相不锈钢锻造材料失效防护措施1. 防范措施的分类和作用2. 针对不同失效类型的防护方案3. 正确维护和使用双相不锈钢锻造材料的建议六、结论1. 研究中的主要发现和结论2. 对未来的研究和实践的展望和建议第一章：引言1. 对双相不锈钢锻造材料的研究背景和意义随着工业化程度的不断提高，各种不锈钢材料的需求量也随之增加。
其中，双相不锈钢锻造材料以其良好的机械性能、优异的耐蚀性能和耐磨性能，被广泛用于化工、冶金、石化、海洋等领域。
但是，在实际应用过程中，双相不锈钢锻造材料也会出现各种失效问题，如拉伸断裂、冷脆断裂、应力腐蚀等，对生产和安全造成了很大的影响。
因此，研究双相不锈钢锻造材料失效机制和防护措施具有重要的理论和实践意义。
2. 研究目的和方法本文旨在通过对双相不锈钢锻造失效情况的分析，探究其失效机理和防护措施。
本文采用文献研究、实验分析等多种研究方法，结合实验数据，对双相不锈钢锻造材料失效机制进行探究，并提出相应的防护措施，以期提高双相不锈钢锻造材料的使用效率和安全性。
3. 论文结构和内容简介本文一共分为六个章节。
第一章为引言，介绍了双相不锈钢锻造材料的研究背景和意义，以及本文的研究目的和方法。
第二章为双相不锈钢锻造材料的性能特点，包括双相结构和相比例的影响、机械性能、耐蚀性能和耐磨性能的特点，以及对锻造工艺的要求和影响因素。
2205不锈钢执行标准 2205双相钢简介
2205双相钢技术要求1.范围本技术条件适用于2205双相不锈钢材料在国内或国外的订货、检验和验收。
1．1本技术条件适用于2205双相不锈材料中钢板、薄钢板、钢带、钢棒、管件、法兰、锻件等材料。
也适用于2205双相不锈钢与碳钢复合钢板、2205双相不锈钢与碳钢锻件复合钢板等材料。
1．2材料应完全符合ASTM/ASME最新版本中有关条款，还应符合本技术条件的相应附加条款。
2．引用标准2．1 ASTM产品标准ASTM A182/ASME SA182M 锻制合金钢管道法兰、管配件、阀门和零件ASTM A240/ASME SA240M 压力容器用耐热及铬镍不锈钢板、薄板和钢带ASTM A264/ASME SA264M 不锈铬镍复合钢板、薄板和钢带ASTM A350/ASME SA350M 要求缺口韧性试验的管道部件用碳钢和低合金钢锻件ASTM A450/ASME SA450M 碳钢、铁素体合金钢和奥氏合金管子通用要求ASTM A479/ASME SA479M 锅炉和压力容器用不锈钢棒材和型材ASTM A480/ASME SA480M 轧制不锈钢耐热板、薄板和钢带的通用要求ASTM A484/ASTM SA484M 不锈钢棒材、钢胚及锻件通用要求ASTM A789/ASME SA789M 无缝和焊接铁素体/奥氏体不锈钢管（T）ASTM A790/ASME SA790M 无缝和焊接铁素体/奥氏体不锈钢管（P）ASTM A815/ASME SA815M 铁素体、铁素体/奥氏体及马氏体不锈钢管配2．2检验标准ASTM A262 不锈钢晶间腐蚀敏感性试验的推荐方法ASTM A370 钢制品力学性能试验方法和定义ASTM A751 钢制品化学分析方法、实验操作和术语ASTM E18 金属材料的洛氏硬度试验方法ASTM E10 金属材料布氏硬度试验ASTM E381 钢制品宏观侵蚀试验方法ASTM E45 确定夹杂物的实用规程ASTM A923 测定奥氏体/铁素体双相不锈钢有害金属化合物的试验方法ASTM E562 铁素体含量百分比测定ASTM G36 氯化物应力腐蚀开裂试验ASTM G48 不锈钢在铁的氯化物中抗孔蚀及缝隙腐蚀的试验方法4．检验双相不锈钢除应满足ASTM/ASME标准对有关产品（板、管、锻件、法兰、管件）的要求及以下材料的化学成份、机械性能、金相、耐腐蚀性能等还应满足本规定的如下要求：4．1化学成分4．1．1 2205双相钢的化学成分应符合A240/SA240、A789/SA789、A790/SA790、A182/SA182〈2205双相不锈钢的化学成分〉的要求，同时对有害元素按照有关标准进行控制。
2205双相不锈钢焊接和焊后热处理工艺
2205双相不锈钢焊接和焊后热处理工艺研究摘要：采用了等离子弧焊（PAW）打底+钨极氩弧焊（TIG）盖面和等离子弧焊（PAW）打底+熔化极氩弧焊（MIG）盖面两种焊接工艺焊接2205双相不锈钢，并对焊接接头进行了固溶处理，对采用两种焊接工艺的焊件进行金相组织、铁素体-奥氏体两相比例、力学性能以及耐点腐蚀性检测。
结果表明，两种焊接工艺都可以保证焊接接头的各项性能均能满足技术要求，TIG焊盖面的焊接接头铁素体含量低于MIG 焊盖面，且冲击韧性也于优于MIG焊盖面，而MIG焊盖面的焊接接头的耐点腐蚀性能优于TIG焊盖面。
关键词：2205双相不锈钢TIG焊MIG焊力学性能点腐蚀一、引言双相不锈钢是由奥氏体和铁素体两相组成，当两相比例约为50％时，双相不锈钢将奥氏体不锈钢所具有的优良韧性和焊接性与铁素体不锈钢所有的较高强度和耐氯化物应力腐蚀性能结合在一起，使其兼具奥氏体不锈钢和铁素体不锈钢的优点。
2205双相不锈钢是20世纪70年代首先由瑞典研制成功，材料牌号为SAF2205，属于第二代双相不锈钢。
中国在80年代初开始研究相当SAF2205的00Cr22Ni5Mo3N双相不锈钢，它是一种典型的含N、超低碳、双相铁素体—奥氏体不锈钢，它具有较高的屈服强度（为奥氏体不锈钢的二倍）及良好的塑性，有良好的低温冲击性能，优良的耐应力腐蚀、晶间腐蚀、点腐蚀和缝隙腐蚀性能；与奥氏体不锈钢相比，具有导热系数大、线膨胀系数小、可焊性好、热裂倾向小、钢中含镍量较小、价格相对便宜等优点，使其广泛应用于化工、石油能源及海洋等领域，是目前应用最普遍的双相不锈钢材料。
本实验分别采用了两种不同焊接方法进行对比，在焊后对焊接接送进行了热处理，研究了焊接和热影响区组织及性能变化和奥氏体-铁素体相比例对其的影响。
二、实验材料和实验方法1、实验材料实验采用太原钢铁公司生的2205双相不锈钢，其化学成分和力学性能如表1和表2所示。
2205双相不锈钢试板的尺寸为160mm×320mm×10mm。
2205双相不锈钢管材的断裂韧性分析
2 实验结果及分析
2.1 实验结果
系列温度下，2205DSS 管材的冲击 试验结果见
图 1；DWTT 试验结果见图 2；CTOD 测试结 果见表
1，根据试验数据拟合的 δR 曲线见图 3。
350
300
AKV/ J
250
200
150
100
（a） 冲击吸收功
100
SA (%)
80
60
40
（b） 断口剪切面积
LI Weiwei, MA Xiaofang, YANG Yang
(The Key Laboratory for Tubular Goods Project, Tubular Goods Research Center， CNPC, Xi'an 710065， China)
Abstract： Maximum working pressure of some natural gas gathering pipe is 13.3 MPa and its minimum working temperature is -30℃, so a very high toughness requirements for the pipe were put forward. The Charpy V-notch impact test, drop weight tear test (DWTT) and crack tip opening displacement （CTOD） test of 2205DSS pipe used for the pipe were done and the fracture toughness of 2205DSS was investigated. The results show that 2205DSS has very high Charpy impact absorbed energy, very low ductile to brittle translation temperature (FATT) and very high CTOD value, which show that the 2205DSS has good fracture toughness and good safety performance for high pressure natural gas pipeline.
2205双相不锈钢的焊接
2205双相不锈钢的焊接不锈钢焊接易出现的缺陷：焊缝区的腐蚀：为防止其发生晶间腐蚀，首先要控制焊缝金属的化学成分。
主要是降低含碳量和添加足够的TI或NB；其次是控制焊缝隙的组织状态——即金相组织。
敏化区腐蚀：是指热影响区是峰值温度处于敏化温度区间内所发生的腐蚀。
刀状腐蚀：只出现在TI或NB类18-8的焊接接头中，并一定是发生器在紧邻焊缝过热区中。
焊接采取的措施：1.合理的选用焊材。
2.控制焊接的输入热能。
3.调整焊接程序。
4.缩短焊接电弧（焊接时尽量不要摆动防止合金元素烧损）5.合理调整焊缝位置在制定焊接参数时要考虑保证输入热在600~18000J/cm内，输入热的计算（J/cm）=电流（A）*电压（V）/焊接速度（cm/min）焊接层数焊条牌号规格D/mm电流I/A电压U/V速度Vcm/min极性1AVESTA2205AC/DC 3.2100~11023~259~11直流反接2AVESTA2205AC/DC 3.2100~11023~259~11直流反接清根AVESTA2205AC/DC 3.2100~11023~259~11直流反接根据标准节点法（ASTME562）对焊缝及执热影响区进行α相数测定。
焊接A体不锈钢与双相不锈钢的区别：不同点：焊接A不锈钢时要适当增加δ相的数量：打乱A的柱状结晶方向，从而避免产生贫Cr区贯穿于晶粒之间；δ相富Cr，而Cr在δ相中容易扩散，碳化铬在δ相内部边缘沉淀，由于供Cr条件好，不会在A晶粒间形成贫Cr层。
所以增加δ相有利于提高焊缝的抗晶间腐蚀能力。
在焊接双相不锈钢时要控制δ相的数量：由于双相不锈钢中δ相较多，如不控制其含量则会产生σ相脆化现象和δ相选择性腐蚀。
不锈钢焊接后：热影响区会出现敏化腐蚀，要控制输入热量，故最后一道焊缝要求焊接输入量要小、且安排在不与介质接触的一面。
双相不锈钢焊接后：要防止晶粒粗化和单相铁素体化。
故最后一道焊缝为了防止晶粒粗化及单相铁素体化，安排在与介质接触的一面。
2205双相不锈钢管耐应力腐蚀性能强的原因
2205双相不锈钢管耐应力腐蚀性能强的原因|204Cu 不锈钢代替304不锈钢2009-11-2 7:55:342205双相不锈钢管耐应力腐蚀性能强的原因|204Cu不锈钢代替304不锈钢与奥氏体型不锈钢相比，2205双相不锈钢具有强度高，对晶间腐蚀不敏感和较好的耐点腐蚀和耐缝隙腐蚀的能力，其中优良的耐应力腐蚀性能是开发该类钢种主要目的。
双相不锈钢耐应力腐蚀的基本原因，有下述几点:l)双相不锈钢的屈服强度比奥氏体不锈钢高，即产生表面滑移所需的应力水平较高，在相同的腐蚀环境中，由于双相不锈钢的表面膜因表面滑移而破坏的应力较大，即应力腐蚀裂纹较难以形成。
2)双相不锈钢中一般含有较高的铬、钼合金元素，而加人这些元素都能使不锈钢具有较好的耐点腐蚀性能，不会由于点腐蚀而发展成为应力腐蚀;而奥氏体不锈钢中不含钼或者含钼量少，其含铬量也不是很高，所以其耐点腐蚀能力较差，由点腐蚀扩展成孔蚀，成为应力腐蚀的起始点而导致应力腐蚀裂纹的延伸。
3)由于双相不锈钢的两个相的腐蚀电极电位不同，裂纹在不同相中和在相界的扩展机制不同，其中必有对裂纹扩展起阻止或抑制作用的阶段，此时应力腐蚀裂纹发展极慢。
4)在双相不锈钢应力腐蚀过程中，无论是铁素体相，还是奥氏体相，二者之中必有一个相对另外一个相在应力腐蚀裂纹的扩展中起到极化保护或机械屏障的阻挡作用，从而阻止了裂纹朝前发展的可能。
此外，两个相的晶体形而取向差异，使扩展中的裂纹频繁改变方向，从而大大地延长了应力腐蚀裂纹的扩展期。
从双相不锈钢形成的应力腐蚀裂纹形貌上看裂纹往往是分枝多，扩散无一定方向，走向弯曲，发展缓慢，可以证实上述的分析。
总之，相比例和相分布是影响双相不锈钢耐应力腐蚀的最主要因素。
开发廉价204Cu不锈钢代替304不锈钢304不锈钢管和204次Cu不锈钢在20世纪才进入合金钢这个古老系列中。
大约在1910年，在铁铬合金中添加镍，发明了奥氏体钢，通用的18-8型奥氏体钢成分含18%铬和8%镍。
2205双相不锈钢表面起皮缺陷分析
2205双相不锈钢表面起皮缺陷分析双相不锈钢是一个集优良的耐腐蚀、高强度2205双相不锈钢NO．1板作为研究对象，并结合其冶炼-连铸-修磨-加热-高压水除鳞-粗轧-精轧-退火酸洗整个生产工艺，对2205双相不锈钢起皮缺陷采用扫描电镜和能谱分析方法进行观察，并通过对2205不锈钢板坯加热后进行金相组织、板坯热塑性、热轧板金相组织以及热轧板氧化铁皮结构的分析，找出该缺陷形成原因，对提高产品质量将会有重大意义。
和良好的焊接性能等诸多优异性能于一身的钢种。
2205双相不锈钢作为第二代双相不锈钢，被广泛应用于造纸、石油化工和海洋工程等领域［1－3］。
但是2205双相不锈钢在热轧生产过程［4－7］始终处于两相区，铁素体和奥氏体两相变形不中，协调导致热塑性较差影响其推广和应用。
由于起皮缺陷发生在退火酸洗后的NO．1板表面，而在热轧黑卷表面无法发现。
本文选用，尤其是NO．1板表面的缺陷发生率较高，且缺陷经研磨无法去除，严重11．1缺陷特征及检验分析起皮缺陷形貌2205双相不锈钢产生起皮缺陷的方向与带钢的轧制方向一致，在NO．1板两边部200mm内断续出现，中部没有，其尺寸较小，上表面发生较图1为2205起皮缺陷照片。
多，1．2扫描电镜和能谱分析图2为起皮缺陷的扫描电镜形貌。
从图2中可以看出，起皮缺陷处的显微形貌有明显的分层，而且疏松、不致密，有明显的脱落痕迹。
随着放大倍数的提高，边界处分层更加严重。
坑内组织细小，组织呈颗粒状，其他部位组织连续呈片状分如图2（b）所示。
布，图12205双相不锈钢起皮缺陷照片图2起皮缺陷的表面显微形貌图(SEM)B处的化学成分，表1为起皮缺陷中A、从表1中可以看出，A 处的Cr、O的质量分数明显高于B处，而B处的化学成分基本上与2205双相不锈未见异常。
钢基体化学成分相近，表1缺陷部位ABwFe41．4867．52缺陷区域的化学成分wCr27．9719．74wNi0．514．92wMo0．633．13wMn2．272．29%wO26．992．05从对起皮缺陷的扫描电镜和能谱分析来看，缺陷处氧化铁皮的成分和形态有明显的差别。
2205双相不锈钢连续管耐蚀性能分析
连续管已广泛应用于油田修井尧 完井尧 增产 等作业遥 随着大量含有 H2S尧 CO2 等腐蚀介质的 酸性油气田被开发袁 普通碳钢连续管在服役中易 发生 CO2 引起的腐蚀速率极高的均匀腐蚀或局部 腐蚀袁 而且连续管在作业过程中会受到自重的拉 应力和周期性的塑性应变袁 与井内 H2S 介质协同
作用下会造成材料性能退化袁 塑性降低袁 容易导 致管体开裂袁 或管材会在受力远低于其本身屈服 强度时突然发生脆断遥 轻者造成整盘连续管或整 口井报废袁 重者导致硫化氢随油气一同外溢袁 造 成井口设备及周围生态环境的巨大破坏袁 严重制 约酸性油气田的开发[1-5]遥
SSC
温 22 益尧 含有 6%FeCl3 的溶液中浸泡 72 h 后袁 结果显示院 在 20 倍放大镜下观察管体表面袁 未发 现明显点蚀显现袁 如图 4 所示遥 具体测量值如表 2 所示袁 其中腐蚀速率按公式 渊1冤 计算遥 检测结果 发现袁 所有试样的腐蚀速率均远小于 10 mdd袁 满 足 ASTM A923 C 中规定的最大接受腐蚀等级遥 从 评价结果可以看出袁 2205 双相不锈钢连续管在氯
HAN GUAN
窑3窑
离子环境中具有较强的抗点蚀能力遥
R=
M
前-M S伊t
后
式中院 R要 要要腐蚀速率袁 mmd曰
焊管
2021 年 第 44 卷
M 前要要要试验前试样的质量袁 mg曰
渊1冤
M 后要要要试验后试样的质量袁 mg曰
S要要要试样总表面积 袁 dm2曰
t要要要试验时间袁 d遥
试样
母材 1 母材 2 母材 3 焊缝 1 焊缝 2 焊缝 3
窑2窑
第6期
汪海涛等院 2205 双相不锈钢连续管耐蚀性能分析
2205双相不锈钢和它的机械性能
2205双相不锈钢和它的机械性能浏览次数:3087 添加时间:2008-9-9 14:41:472205 合金( UNS S32305/S31803 )是由22%铬，3%钼及5-6%镍氮合金构成的复式不锈钢。
它具有高强度、良好的冲击韧及良好的整体和局部的抗协强腐蚀能力。
与316L 和317L 奥氏体不锈钢相比，2205 合金在抗蚀损斑及裂缝方面的性能更优越，它具有很高的抗腐蚀能力，与奥相比，它的热膨胀系数更低，导热性更高。
与奥氏体不锈钢相比，它的耐压强度是其两倍，与316L 和317L 相比，设计者可以减轻其重量，其成本也更低。
General Properties2205复式不锈钢2205合金是由22%铬,3%钼及5-6%镍氮合金构成的复式不锈钢。
它具有高强度、良好的冲击韧性以及良整体和局部的抗应力腐蚀能力。
与316L和317L奥氏体不锈钢相比,2205合金在抗斑蚀及裂隙腐蚀方面的性能更优越,它具有很高的抗腐蚀能力,与奥氏体它的热膨胀系数更低,导热性更高。
与奥氏体不锈钢相比,它的耐压强度是其两倍,与316L和317L相比,设计者可以减轻其重量,故其成本也更低。
这种合金特用于—50?F/+600?F温度范围内,在严格限制的情况下(尤其对于焊接结构),也可以用于更低的温度.应用领域∙压力器皿、高压储藏罐、高压管道、热交换器(化学加工工业)。
∙石油天然气管道、热交换器管件。
∙污水处理系统。
∙纸浆和造纸工业分类器、漂白设备、贮存处理系统。
∙高强度耐腐蚀环境下的回转轴、压榨辊、叶片、叶轮等。
∙轮船或卡车的货物箱∙食品加工设备抗腐蚀能力一般腐蚀由于其较高的铬钼及氮含量,2205的抗腐蚀特性在大多数环境下优于316L和317L局部抗腐蚀2205中铬、钼及氮的含量使其在腐蚀性及酸性的溶液中, 对锈斑及裂隙腐蚀具有很强的抵抗能力。
焊接2205 合金的焊接性很好。
2205 合金所要达到的性能为焊接金属和热变质部分仍然保持和基底金属同样的抗腐蚀能力、强韧性。
不锈钢表面缺陷
定义：在不破坏不锈钢表面完整性的前提下，对表面缺陷进行检测的方法。
优势：不会对不锈钢表面造成损伤，能够准确检测出表面缺陷的位置和大小。
常用方法：涡流检测、磁粉检测、渗透检测等。
应用场景：适用于各种类型的不锈钢表面缺陷检测，尤其适用于高精度、高要求的表面 质量检测。
不锈钢表面缺陷的 预防措施
不锈钢表面缺陷的 危害
表面粗糙：影响外 观质量，降低产品 档次
划痕：影响美观， 降低产品价值
锈蚀：影响产品外 观，降低使用寿命
污渍：影响美观， 降低产品价值
降低不锈钢制品的外观美感 影响不锈钢制品的耐腐蚀性 降低不锈钢制品的耐磨性 增加不锈钢制品的氧化速率
表面缺陷导致不锈钢材料抗腐蚀性能下降 表面缺陷影响美观度，降低产品价值 表面缺陷可能引起应力集中，降低材料强度 表面缺陷缩短不锈钢制品的使用寿命
均等
特征：通常具 有明显的方向 性，深度较浅， 可能伴随局部
变色
影响：影响外 观，降低产品
价值
定义：不锈钢表面局部下陷或缺失的现象 形成原因：材料缺陷、加工过程中受力不均或温度过高 特征：通常呈圆形或椭圆形，深度和直径较小 影响：影响外观，降低产品价值
定义：不锈钢表面局部隆起的现象 形成原因：熔炼温度过高，导致钢水在冷却过程中形成组织不均匀 特征：凸起呈圆形、椭圆形或不规则形状，高度和直径不等 对产品性能的影响：凸起会导致不锈钢表面粗糙度增加，影响美观和使用性能
杂质和夹杂物：不锈钢中存在杂质和夹杂物，这些物质会在表面形成缺陷。
热处理不当：不锈钢的热处理过程中，如果处理不当，会导致表面出现裂纹、氧化或脱碳等 缺陷。
铸造缺陷：不锈钢在铸造过程中，由于工艺控制不当或模具设计不合理等原因，会导致表面 出现气孔、缩孔、夹渣等缺陷。
2205双相钢圆棒轧制表面开裂原因分析及生产工艺优化
图 3 裂纹分布在中间方四个角部（裂纹代码 ：L03）
各种裂纹缺陷占比见表 2。 表 2 各种裂纹严重程度及占比
序号 01 02 03 04
裂纹种类 L01 L02 L03 其他
裂纹占比 26% 38% 24% 12%
出现频率 2.6% 3.8% 2.4% 1.2%
报废率 3.3% 8.6% 7.4%
型的裂纹。同时耳子表面的氧化皮也会被压入基体，形成圆棒次
表面夹杂。
L02 裂纹出现频率最高，裂纹深度最深，造成的报废率也
最高。取裂纹处试片，用 10% 草酸溶液电解腐蚀，在蔡司 Axio
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183
M 管理及其他 anagement and other
1 2205双相钢介绍 化学成分 ：
表 1 2205 双相钢化学成分
C% Si% Mn% P% S% Cr% Ni% Mo%
N%
≤0.03 ≤1.00 ≤2.00 ≤0.03 ≤0.02 22.0~23.0 4.5~6.5 3.00~3.50 0.14~0.20
2205 双相钢经过固溶之后材料中的铁素体组织和奥氏体组 织各占 50%，实际生产中铁素体相占比 45%~55%，奥氏体相占 比 55%~45%。2205 双相钢具有优良的力学性能和耐蚀性能以及 良好的焊接性能，在石油、天然气、海洋工程等行业具有广泛的 用途。它的屈服强度是奥氏体不锈钢的两倍，这一特性使设计者 在设计产品时可以减轻重量。由于其 Cr 和 Mo 含量都很高，因此 具有良好的耐酸碱腐蚀和点腐蚀的能力。
M 管理及其他 anagement and other
2205 双相钢圆棒轧制表面开裂原因分析及生产工艺优化
2205双相不锈钢
主要特点：1.2205双相不锈钢具有出色的抗氧化和还原性介质局部腐蚀的能力2.高强度并防止应力腐蚀开裂3.极耐咸淡水和海水双相不锈钢2205旨在防止300级不锈钢发生常见的腐蚀问题。
它属于双相奥氏体和铁素体不锈钢家族。
这种工作硬化钢是双相不锈钢家族中广泛使用的钢种，因为它比其他钢具有更好的耐腐蚀性。
奥氏体和铁素体结构的存在有利于提供高强度，易于制造并且对一般腐蚀和SCC具有极高的抵抗力。
良好的屈服强度和疲劳强度。
它的使用温度限制在600oF。
长时间暴露在高温下可能会导致脆化。
2205 Duplex是一种经济，轻便的等级，适用于多种应用，在这些应用中其他钢在高温下容易发生SCC。
铬（Cr），氮（N）和钼（Mo）元素的含量在各种条件下均能很好地抵抗氯化物引起的点蚀和缝隙腐蚀。
它使2205钢可用于海水，微咸水，漂白和食品加工操作中。
为什么双相不锈钢2205比奥氏体不锈钢更好？1.双屈服强度2.比SS 316L优越的局部耐腐蚀性3.更高的疲劳强度和冲击硬度4.较低的热膨胀和更好的导电性5.节省更多成本双相不锈钢2205的应用酸处理管，管道，热交换器组件，食品加工，石油蒸馏厂，烟道气脱硫，漂白剂清洗机，高氯化物和海水应用，纸浆和造纸加工，纸蒸煮器，重型运输汽车，生物燃料厂，压力容器。
工业名称： UNS S31803，S32205，NACE MR0175、318S13，EURORNORM：1.4462X2CrNiMoN 22.5.3，AFNOR：Z3 CrNi 22.05 AZ，DIN：W.Nr 1.4462，SS 2377，SUS 329J3L，22Cr-3Mo不锈钢双相不锈钢2205规格：ASTM A 182，A 240，A 276，A 789，A 790，A 815，A790，A789，A240，A276，A182，A240M，ASME：A240双相不锈钢2205生产高于300oC的应用温度会因脆化而破坏2205钢的抗氧化性能。
26432120_2205双相不锈钢SAW焊接热裂纹消除
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焊道
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焊接方法
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表E!@号试板焊接工艺参数 原焊接工艺
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双相不锈钢2205表面缺陷剖析
双相不锈钢2205表面缺陷剖析
蔡才;宋红梅;骆素珍
【期刊名称】《上海金属》
【年(卷),期】2011(033)001
【摘要】采用金相及扫描电镜观察了双相不锈钢2205的热轧表面缺陷,测量了实验室模拟气氛下双相不锈钢2205在不同温度和时间下的氧化增重并对氧化铁皮结构进行了观察.分析后认为双相不锈钢热轧时的表面裂纹是由于轧制时氧化铁皮破裂、基体组织被挤出形成的.
【总页数】4页(P22-25)
【作者】蔡才;宋红梅;骆素珍
【作者单位】宝钢股份不锈钢事业部,上海,200431;宝钢研究院;宝钢研究院
【正文语种】中文
【相关文献】
1.316L不锈钢与2205双相不锈钢的焊接 [J], 张东文;霍更国;
2.2205双相不锈钢与304奥氏体不锈钢的焊接 [J], 李燕;王少刚;马启慧;吴新强
3.奥氏体不锈钢316 L与双相不锈钢2205的焊接工艺及问题分析 [J], 霍更国
4.2205双相不锈钢微观组织性能研究 [J], 刘钊;梁宁
5.2205双相不锈钢连续管耐蚀性能分析 [J], 汪海涛;毕宗岳;赵勇;刘云;李鸿斌;赵博;张歌
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NaCl浓溶液中2205双相不锈钢的应力腐蚀开裂行为研究-文档资料
的应用
6
重要概念
❖双相不锈钢（Duplex Stainless Steel）
DSS指不锈钢中既具有奥氏体(α),又有铁素体 (γ)组织结构的钢种.
▪ 而且此二相组织要独立存在，且含量较大，一般认为， 在奥氏体基体上有≥15%的铁素体或在铁素体基体上 有≥15%的奥氏体，均可称为奥氏体+铁素体双相不 锈钢。
❖ 氢脆理论认为：蚀孔底部或裂纹尖端形成的闭塞 电池内的PH很低，有利于阴极析氢反应的进行， 析出的部分氢进入金属，引起金属脆化，在拉应 力作用下应力腐蚀裂纹扩展直至脆性断裂。
10
防止SCC的措施
为了防止SCC，主要从以下几个方面采取措施： 1.选材：避免使用敏感材料； 2.消除应力：改进结构设计、消除残余应力等； 3.涂层：将材料表面与环境分开； 4.改善介质环境：减少有害成分、加入缓蚀剂、改
16
Fig.4 断裂表面的SEM微观组织
❖图4示出了2205双相不锈钢和316不锈钢在90°下ph=6.0的 26wt%的NaCl溶液中的低应变速率测试所得的断裂表面的SEM 微观组织。如图4（a），可以看到2205双相不锈钢出现杯锥状 的颈缩，并且在整个断裂面都可以看到韧窝，表明在测试温度下 的氯化物浓溶液中不存在不锈钢腐蚀开裂。然而，对于316奥氏 体不锈钢，如图（c）示，可以看到穿晶断裂，表明发生了不锈 钢腐蚀开裂。结果表明：与奥氏体不锈钢相比，在氯化物溶液中， 双相不锈钢更能抵抗腐蚀开裂。
❖低应变速率试验 (Slow Strain Rate Test) 方法 属于动载荷加速试验方法，通过低应变速率试验 机控制处于腐蚀介质中的试样产生恒定速率的缓 慢变形。该方法的出发点是应力腐蚀的敏感性取 决于应变速率，只有在适当的应变速率范围内， 裂缝尖端的变形、溶解、成膜和介质扩散等才能 处于产生应力腐蚀开裂的敏感状态，优点是快速、 有效、重复性好。
点缺陷模型在2205双相不锈钢中的应用
且清晰的分析方法，对钝化膜中空缺离子的含量与 流量进行定量分析 。 [7] 也有研究表明，不锈钢钝化 膜呈半导体属性，PDM 模型曾被多次运用于此钝化 膜半导体性质的研究，通过钝化膜的组成成分和电 化学研究来确定钝化膜内氧与金属的比值含量，并 有研究表明在不锈钢钝化膜中氧空缺对的含量偏 高[8]。然而，从目前的研究现状来看，不锈钢钝化膜 的点缺陷分析研究仍不充分，不锈钢工程材料在广 泛应用的同时对腐蚀与防护问题的研究仍有一定的 局限性。
1. 北京科技大学腐蚀与防护中心 北京 100083; 2. 中国石油化工股份有限公司青岛安全工程研究院 青岛 266071
摘要：采用电化学极化曲线和电化学阻抗技术对 2205 双相不锈钢在 0.1%、1.0%及 3.5%（质量分数，%）三种不
同浓度的 NaCl 溶液中的腐蚀性能进行测试，采用点缺陷模型(PDM)对测试结果进行建模与分析。研究结果表
至图8b时cl开始穿透钝化膜到达膜金属界面并不断积聚在金属基体表面使金属基体与钝化膜隔离阻碍钝化膜的继续生长并且相上的cl渗透更加容易从而使得相上钝化膜减薄的速率比可知在微电偶作用下不锈钢中两相上的钝化膜均开始迅速溶解整个钝化膜的溶解速度比膜的生长速度快即钝化膜的溶解和修复再钝化原先所处的动态平衡遭到严重破坏溶解优先发生而相上的膜的溶解速率要比相更快
第 33 卷 第 2 期 2013 年 4 月
中国腐蚀与防护学报
Journal of Chinese Society for Corrosion and Protection
Vol. 33 No. 2 Apr. 2013
点缺陷模型在 2205 双相不锈钢中的应用
刘佐嘉 1 程学群 1 李晓刚 1 刘小辉 2
2 实验方法
实验所用的工作电极为 2205 双相不锈钢，化学 成分(mass%)为：Si 0.59，Mn 1.2，P 0.029，Mo 2.62， Cr 22.57，Ni 4.63，C 0.029，S 0.043，N 0.14，Fe 为余 量。将不锈钢板切割成 10 mm×10 mm×3 mm 方形 小块，背面用铜导线焊接，采用环氧树脂密封，清洗 干净试样表面，然后在 100#~2000#的砂纸上逐级进 行 打 磨 后 ，再 进 行 抛 光 。 在 试 样 表 面 的 边 缘 采 用 704 硅胶将微小缝隙密封，防止在电化学过程中发 生缝隙腐蚀，放置 24 h 待硅胶干后使用。腐蚀前样 品经 1200 ℃/100 h 的固溶处理，然后进行水淬，最后 将样品放于 Murakami[9]水溶液(20g K3Fe(CN)6 + 20 g KOH + 100 mL H2O)中侵蚀约 3 min，再用光学显微 镜观察 2205 双相不锈钢的金相组织。电化学测试 选 用 Princeton Applied Research 2273 电 化 学 工 作 站，所用辅助电极为贵金属铂片，参比电极为饱和甘 汞电极（SCE）。极化曲线测试前先将工作电极置 于-1.2 V 下极化 20 min 去除氧化膜，待稳定后再进 行极化测试。在电化学阻抗谱测试之前先将工作电 极放置在 PS-12 恒电位仪上，根据极化曲线测试结 果来选定钝化区内４个钝化电位-0.1，0.2，0.5 和 0.8 V，来分别在４个不同电位下进行阳极极化使其 表面形成钝化膜，阳极极化时间均为 2 h。实验溶液 为三种不同浓度(0.1%，1.0%和 3.5%)的 NaCl 溶液， 实验测试温度约为 25 ℃.
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Analysis of peeling defect on the surface of 2205 duplex stainless steel
PAN Jixiang，CHEN Xingrun，WANG Jianxin
（ Tianfeng Stainless Steel Co． ，Ltd． ，Jiuquan Iron and Steel Group Corporation，Jiayuguan 735100，Gansu，China）
对 2205 双相不锈钢热轧板边部氧化皮结构 进行观察，如图 7 所示。从图中可以看出，边部 不同部 位 的 氧 化 铁 皮 成 分 和 形 态 有 明 显 的 差 别。红色箭 头 所 指 的 Cr、O 的 质 量 百 分 数 明 显 高于黑色箭头所指处。说明红色箭头所指处的 表层氧化铁皮是热轧加热过程中形成的咬入式 氧化铁皮，这 和 起 皮 缺 陷 处 扫 描 电 镜 能 谱 分 析 方法得出的结论是一致的。黑色箭头所指部位 氧化铁皮为典型的热轧态表层氧化铁皮。在正 常的酸洗 条 件 下，无 法 去 除 咬 入 热 轧 板 基 体 的 氧化铁皮，咬 入 的 氧 化 铁 皮 经 过 退 火 酸 洗 后 便 成为表面起皮缺陷。
Abstract： With regard to the entire production processes of melting-hot rolling-annealing-pickling，the peeling defects on the surface of the cold rolled No． 1 2205 duplex stainless steel plate were analyzed by SEM and EDS ． The results show that the peeling defect is generated actually from the gripped scale during hot rolling and form after annealing and pickling． M icrostructure and thermoplasticity of the slab after heating are analyzed，and the microstructure and scale of hot-rolled plate are also studied． The conclusions are gained that columnar crystal at the edge of 2205 slab and the higher heating temperature w ill affect the thermoplasticity of the slab，leading to appearance of micro-crack at the edge of slab in the course of rolling，and evolve to the gripped scale defect after hot rolling． The defects can be avoided effectively by improving the equiaxial crystal ratio of 2205 duplex stainless steel and controlling the heating temperature under the 1 260℃ ． Key words： 2205 duplex stainless steel； the peeling defect； scale； micro-crack
2 起皮缺陷形成机理分析 经过以上对起皮缺陷的分析，判定此缺陷的
实质是热轧过程中咬入的氧化铁皮经过退火酸洗 后的表现形式。奥氏体加铁素体双相组织在赋予 2205 双相不锈钢优异性能的同时也带来了不容 易热轧的缺点。在热轧过程中铁素体和奥氏体两 相的再结晶机制不同，导致两相变形不协调，恶化 了热塑性，容易出现微裂纹。通过对 2205 双相不 锈钢板坯加热后金相组织、板坯热塑性、热轧板金 相组织以及热轧板氧化铁皮结构相关的试验研 究，将进一步分析 2205 双相不锈钢起皮缺陷在热 轧工序形成的原因。 2． 1 热塑性
%
缺陷部位 wFe
A
41． 48
wCr 27． 97
wNi 0． 51
wMo 0． 63
wMn
wO
2． 27 26． 99
B
67． 52 19． 74 4． 92 3． 13 2． 29 2． 05
从对起皮缺陷的扫描电镜和能谱分析来 看，缺陷处 氧 化 铁 皮 的 成 分 和 形 态 有 明 显 的 差 别。在 A 处，氧化铁皮的氧含量高达 26． 99% ， 因此这里的氧化铁皮是经过了较长时间氧化形 成的［8］，说明 不 是 退 火 酸 洗 过 程 形 成 的 表 层 氧 化铁皮，而 是 热 轧 加 热 过 程 中 形 成 的 咬 入 式 氧 化铁皮； 而 在 B 处，氧 化 铁 皮 很 薄，氧 含 量 相 对 较低（ 2． 05% ） ，为典型的退 火 酸 洗 过 程 形 成 的 表层氧化铁皮。
对加热温度 1 260℃ 、在炉时间 200 min 工 艺条件下生产的 2205 双相不锈钢热轧板边部 和中部 分 别 取 样 观 察 金 相 组 织，见 图 6 所 示。 双相不锈钢组织特征是铁素体基体中分布着奥 氏 体 岛 ，通 过 轧 制 后 ，奥 氏 体 岛 沿 着 轧 制 方 向 呈 长条状排列，如图 6 （ b） 中部试样组织所示。从 图 6（ a） 中可以看出，边部试样奥氏体晶粒明显 比中部粗大。2205 双相不锈钢中奥氏体和铁素 体两相存 在 力 学 性 能 的 差 异，热 轧 生 产 过 程 中 的应变通 过 晶 界 在 两 相 中 进 行 分 配，过 多 分 配 给铁素 体 相 有 可 能 导 致 两 相 边 界 区 域 应 力 集 中，产生 微 裂 纹。奥 氏 体 晶 粒 粗 大 更 容 易 造 成 上述现象的发生。 2． 4 热轧板边部氧化铁皮结构分析
·55·
图 1 2205 双相不锈钢起皮缺陷照片
图 2 起皮缺陷的表面显微形貌图( SEM)
表 1 为起皮缺陷中 A、B 处的化学成分，从表 1 中可以看出，A 处的 Cr、O 的质量分数明显高于 B 处，而 B 处的化学成分基本上与 2205 双相不锈 钢基体化学成分相近，未见异常。
表 1 缺陷区域的化学成分
0 引言 双相不锈钢是一个集优良的耐腐蚀、高强度
和良好的焊接性能等诸多优异性能于一身的钢 种。2205 双相不锈钢作为第二代双相不锈钢，被 广泛 应 用 于 造 纸、石 油 化 工 和 海 洋 工 程 等 领 域［1 － 3］。但是 2205 双相不锈钢在热轧生产过程 中，始终处于两相区，铁素体和奥氏体两相变形不 协调导致热塑性较差［4 － 7］，尤其是 NO． 1 板表面 的缺陷发生率较高，且缺陷经研磨无法去除，严重 影响其推广和应用。
选取 2205 双相不锈钢板坯柱状晶区试样，试
2013 年第 3 期
样大小为 20 mm × 20 mm × 20 mm，在 1 220℃ 、 1 240℃ 、1 260℃ 不同温度下保温 20 min 进行加 热处理，处理完后进行水淬。将热处理后的铸坯 试样经预磨、抛光和腐蚀（ 偏重亚硫酸钾 + 盐酸 溶液） 后采用金相显微镜观察金相组织，如图 5 所示。从图片中可以看出，2205 双相不锈钢连铸 板坯试样在 1 220℃ 、1 240℃ 加热温度下，奥氏体 相以块状为主，1 260℃ 时奥氏体晶粒明显变得粗 大。奥氏体组织粗大，热变形时某些部位的铁素 体受到相邻粗大奥氏体的阻碍，这样就容易在奥 氏体和铁素体的晶界形成微裂纹。2205 双相不 锈钢在加热炉的加热温度设定在 1 245 ～ 1 260℃ 之间，由于板坯在加热过程中受加热炉内烧嘴的 布置及气流的影响，板坯边部的温度要高于板坯 设定的加热温度［10］。边部温度达到 1 260℃ 时， 奥氏体晶粒变粗大，导致板坯边部的热塑性比中 部差，在后续热轧过程中边部出现微裂纹。 2． 3 热轧板金相组织
为了研究 2205 双相不锈钢板坯边部和中部 的热塑性，对铸坯进行低倍组织侵蚀，侵蚀剂为三 氯化铁加盐酸溶液，如图 3 所示。分别选取边部 柱状晶区试样和中部等轴晶区试样。将试样加工
·56· 成 5 mm × 69 mm 的高温拉伸标准试样。试样 两端加工成 M10 普通螺纹，便于试样的固定。利 用 WL － 015 微机控制电子万能试验机进行 2205 双相不锈钢连铸坯的高温拉伸试验。将试样以 10℃ / s 的升温速度快速加热到不同温度（ 950℃ 、 1 000℃ 、1 050℃ 、1 100℃ 、1 150℃ ） ，保温 60 s 后 以 1 s － 1 的应变速率拉伸，直至断裂。
·54·
世界钢铁
2013 年第 3 期
2205 双相不锈钢表面起皮缺陷分析
潘吉祥，陈兴润，王建新 ( 酒钢集团天风不锈钢有限公司，甘肃 嘉峪关 735100)
摘要： 对 2205 双相不锈钢冷轧 NO． 1 板表面起皮缺陷进行扫描电镜和能谱分析，并结合其冶炼 － 热轧 － 退火酸洗整个生产工艺，得出： 缺陷的实质是热轧过程中咬入氧化铁皮经过退火酸洗后的表现形 式。通过对 2205 双相不锈钢板坯加热后金相组织、热塑性、热轧板金相组织以及热轧板氧化铁皮结 构的分析，得出： 板坯边部柱状晶的存在以及热轧加热炉加热温度过高会影响材料的热塑性，导致轧 制过程边部出现微裂纹，热轧完成后演变为咬入式氧化铁皮缺陷。提高 2205 双相不锈钢等轴晶率、 控制加热温度在 1 260℃ 以下可以有效避免起皮缺陷的发生。 关键词： 2205 双相不锈钢； 起皮缺陷； 氧化铁皮； 微裂纹 doi： 10． 3969 / j． issn． 1672 － 9587． 2013． 03． 009
由于起皮缺陷发生在退火酸洗后的 NO． 1 板 表面，而 在 热 轧 黑 卷 表 面 无 法 发 现。本 文 选 用