箱梁工程数量计算表
箱梁计算书
桥梁设计计算书课程名称道桥工程设计姓名杨鑫龙学号年级与专业 2016交通工程指导教师提交日期目录一、设计资料 (4)1.1设计资料 (4)二、主梁构造布置及尺寸 (4)2.1横截面布置 (4)2.2主梁尺寸 (5)2.3横隔梁布置 (5)2.4主梁截面特性简易计算表 (5)三、主梁内力计算 (5)3.1恒载内力计算 (6)3.2活载内力计算 (8)3.3内力组合 (14)3.4弯矩剪力包络图 (15)四、预应力钢筋截面面积估算及布置 (15)4.1预应力钢筋截面面积估算 (15)4.2非预应力钢筋截面面积估算 (17)4.3预应力钢束的布置 (17)五、换算截面几何特性 (20)5.1换算截面图示 (20)5.2换算截面几何特性计算 (20)六、钢束预应力损失计算 (21)6.1预应力钢筋与管道壁之间的摩擦引起的预应力损失 (21)6.2锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩引起的预应力损失 (22)6.3混凝土弹性压缩引起的预应力损失 (22)6.4预应力钢筋应力松弛引起的预应力损失 (23)6.5混凝土收缩和徐变引起的预应力损失 (24)6.6预应力钢筋张拉控制应力与各阶段预应力损失组合及有效预应力值25七、持久状况承载能力极限状态计算 (26)7.1正截面强度验算 (26)7.2斜截面抗剪强度验算 (26)7.3箍筋或弯起钢筋设计 (26)八、正常使用极限状态验算 (28)8.1正截面抗裂性验算 (28)8.2斜截面抗裂性验算 (28)8.3变形验算 (30)8.3.1使用阶段挠度计算 (30)8.3.2预加力引起的反拱计算及预拱度的设置 (31)九、主梁持久状况应力验算 (31)9.1跨中截面砼法向压应力验算 (31)9.2受拉区预应力筋最大拉应力验算 (32)9.3斜截面主应力验算 (32)十、主梁短暂状态应力验算 (33)10.1主梁短暂状态应力验算 (33)十一、主梁行车道板的内力计算及配筋 (34)11.1恒载作用 (34)11.2活载作用 (35)11.3主梁肋间内力计算 (35)11.4行车道板配筋计算 (37)11.5行车道板截面复核 (38)十二、横隔梁内力计算及配筋 (39)12.1横隔梁内力计算 (39)12.2横隔梁配筋计算 (42)12.3横隔梁截面复核 (43)十三、主梁端部局部承压验算 (43)13.1端部承压区截面尺寸验算 (43)13.2端部承压区承载力验算 (44)十四、结语 (45)十五、参考文献 (45)十六、附录 (46)附录A：主梁截面尺寸图 (46)附录B:横隔梁配筋图 (46)一、设计资料1.1设计资料(1)设计跨径：标准跨径35.82m（墩中心距离），简支梁计算跨径(相邻支座中心距离)35.22m，主梁全长35.78m。
20M简支箱梁计算（详细）
- 0 -《20M 简支箱梁计算》 （JTGD62－2004）一、计算参数1、 使用对象：（双向4车道，高速公路），半幅宽度12.75m2、 环境条件：Ⅱ类3、 主要材料：混凝土强度等级 C40钢材：R235、HRB335，15.2sφ预应力钢绞线：1860pk f Mpa =二、横断面布置三、结构计算（一）、板块结构几何尺寸预制板截面几何特性跨中断面（边板）- 1 -毛截面：314992.8943.857184isiS y cm A ===∑"4314992.8943.8513812438.23i i i I S y m ==⨯=∑'"402659390.3319638963.0413812438.238485915.14i i i I I I I m =+-=+-=∑∑∑换算截面：331440.2345.007364.74is iSy cm A ===∑234T s A I b td tα=+⎰ 221(145.5149.5)959595145.5149.522014+1812=+⨯++⨯+340.2237.520222677086600022333708cm +⨯⨯+＝＝（式中α高等学校教材“表2－4－3）跨中截面（中板）- 2 -毛截面：28595048.115944is iSy cm A ===∑'40i 2120672.7818882276.8628595048.117245895.14i i s I I I S y m =+-=+-⨯=∑∑∑换算截面：301123.3449.286110.74is iSy cm A ===∑'42120672.7820263050.9301123.3449.287544365.49i i i s I I I S y cm =+-=+-⨯=∑∑∑换22212121241()2T s A I S S h d S S S t t t t ==+++⎰221(141149)95951411492(1418)/21212=+⨯⨯+++4184100902521058834cm 11.87524.167⨯⨯+＝＝（二）荷载效应标准值 1、结构重力 1）板自重一期（预制板）326/r KN m =260.5915.45/q A K N ⨯ 中中＝r ＝＝- 3 -260.718418.68/m q A KN ⨯ 边边＝r ＝＝；二期（现浇铰缝、铺装层、护栏）铰缝混凝土 325/r K N m =[]250.950.730.08250.038 1.31/mq K N ⨯⨯⨯⨯⨯边＝(0.085)-(0.04)/2-(0.12+0.22)＝＝2 1.31 2.62/q K N m ⨯中＝＝ 铺装24(0.080.1) 1.5 6.48/q KN m ⨯+⨯中＝＝24(0.08 1.7850.11.375) 6.73/q KN m ⨯⨯+⨯边＝＝护栏按两侧刚性护栏对称布置，混凝土0.353/m m2(250.35)/8 2.19/q KN m ⨯⨯=栏＝1.31 6.7310.23/q KN m +∑边＝＝2.62 6.48 2.1911.29/q KN m ++∑中＝＝2）内力影响线- 4 -2、汽车荷载效应 1）公路Ⅰ级荷载均布荷载 10.5/k q K N m= 集中荷载 19.55180(1)238505k P K N -=⨯+=-当计算剪力时： 1.2238285.6k P KN =⨯= 2）冲击系数 结果基频 1f =（桥JTGD62－2004条文说明4－3条） 322/ 1.57710/c m G g NS m ==⨯1 5.05f Hz ==当11.514Hz f Hz ≤≤：0.1767ln 0.0157f μ=- （桥规JTGD60－2004，4.3.2式）所以 0.270μ= 1 1.270μ+= 3）汽车荷载横向分配系数3(~)44c l lk 修正的刚性横梁法 2ii ii ii iI a I R e Ia I β=±∑∑- 5 -221112ii iGl T E a I β=+∑∑ （式中G/E=0.4 ）20.0848660.072330.604iI=⨯+⨯=∑；20.0033460.21059 1.71iT =⨯+⨯=∑222222 5.250.084862(3.75 2.250.75)0.07246 4.6779 2.85317.531i ia I=⨯⨯+++⨯=+=∑边板 1 5.25a m = 11 5.250.084860.446I a =⨯=∴210.2579119.5 1.7110.4127.531β==<⨯+⨯ 符合规定 10.084860.08486 5.250.25790.14050.0153i i R e e ⨯=±⨯=±二列车影响线布载得：(0.22250.19500.17440.1470)/c k =+++= 0.5k 支＝ 沿桥纵向布置：- 6 -(三)持久状态承载能力极限状态计算1、正截面抗弯承载能力按《规范》5.2.2-1式计算00()2d cd x M f bx h γ≤-顶板：0b=183cm,t=12cm,h =91cm混凝土抗力：618.41830120 4.0410cd f bt N =⨯⨯=⨯由于顶板混凝土抗力大于钢筋抗力，混凝土受压区高度x 在顶板内，'112602800280791111.418.41830Pd P sd S cd f A f A x mm f b +⨯+⨯===⨯根据JTG D60－2004 基本组合表达式 （4.1.6－1）取用分项系数0γ――结构重要性系数，0γ=1.1；G γ――结构自重分项系数， G γ＝1.21Q γ――汽车荷载（含冲击力）的分项系数，取1Q γ＝1.4- 7 -001112()m nd Gi Gik Q Q k c Qj Qjk i j M S S S γγγγφγ===++∑∑[]1.11.2(887.86486.23) 1.4(10.270)613.123012.94K N m =⨯++⨯+⨯=⋅ 60111.4(18.41830111.4(910)3204.531022r cd x M f bx h N mm =-=⨯⨯-=⨯⋅03204.533012.94dK N m M K N mγ=⋅>=⋅ 符合规定 2、斜截面抗剪承载能力按《桥规》5.2.7－1式计算0d cs sb pb V V V V γ≤++ （荷载效应分项系数同正截面抗弯强度）计算斜截面位置距支点/2h ，d V 是斜截面受压端上由作用效应产生的最大剪力组合设计值：[]0 1.11.2(155.5385.17) 1.4(10.270)156.20623.22d V KN γ=⨯++⨯+⨯=1） 预制板截面尺寸应符合《规范》5.2.9式000.5100.51102140910821.86623.22d V b h KN KN γ--≤⨯⋅=⨯⨯⨯=>按《规范》5.2.10式检验斜截面要不要设箍筋330200.5100.510 1.25 1.652140910159.25d td V f bh KN γα--≤⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=对于板式受弯构件 1.25159.25=199.06K N <62⨯ 所以 预制板截面尺寸满足《规范》要求，但斜截面得设箍筋。
伸长量复核
3000
0.0244 0.0244
30m小箱梁（边跨） N4 （两端对称） L 累积长度 修正系数 控制应力 106.6 106.6 0.9992 73.3 179.9 0.9959 1290.1 1470.0 0.9863 1470.00 控制应力 106.6 106.6 0.9992 73.3 179.9 0.9959 1300.1 1480.0 0.9862 1480.0 2950 △L/L 0.0707
△L 59.447 27.552 17.561 104.6 209 197 222
(下限) (上限) 30m小箱梁（中跨） N3 （两端对称） L 累积长度 修正系数 控制应力 675.5 675.5 0.9950 392.6 1068.1 0.9822 412.9 1481.0 0.9792 1481.0 2962.0 △L/L 0.0706
0.9400 1.0600
分段 1 2 3 ⑴ ⑵ ⑶ 小计 总计 取值
θ 0 5.00 5.00 0 5.00 5.00
R
RAD
4500
0.0873 0.0873
4500
0.0873 0.0873
Pj 781200.0000 777255.5790 767270.2485 764913.3506 976500.0000 972817.3855 960314.3494 956127.4474
(下限) (上限)
0.9400 1.0600
分段 1 2 3 小计 总计 取值
θ 0 1.40 1.40
R
RAD
3000
0.0244 0.0244
30m小箱梁（中跨） N4 （两端对称） L 累积长度 修正系数 控制应力 106.6 106.6 0.9992 73.3 179.9 0.9959 1290.1 1470.0 0.9863 1470.0 2940.0 △L/L 0.0707
箱梁模板(盘扣式)计算书48杆60步距
箱梁模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-20175、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20106、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性箱梁断面图二、构造参数6 1000箱梁模板支架剖面图三、荷载参数截面惯性矩I=bt3/12=1000×153/12=281250mm4截面抵抗矩W=bt2/6=1000×152/6=37500mm31、翼缘板底的面板承载能力极限状态的荷载设计值：q=γ0[1.3(G1k h0+G2k+G4k)+1.5γL Q1k]×b=1.1×[1.3×(25.5×0.27+0.75+0.4)+1.5×0.9×4]×1= 17.43kN/m正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k+Q1k)=1×(25.5×0.27+0.75+0.4+4)=12.035kN/m计算简图如下：l=250mm1)、抗弯强度验算M=0.125ql2 =0.125×17.43×0.252=0.136kN·mσ=M/W=0.136×106/37500=3.627N/mm2≤f=15N/mm2满足要求！2)、抗剪强度验算V=0.5ql =0.5×17.43×0.25=2.179kNτ=3V/(2bt)=3×2.179×103/(2×1000×15)=0.218N/mm2≤f v=1.6 N/mm2满足要求！3)、挠度变形验算ω=5qˊl4/(384EI) =5×12.035×2504/(384×6000×281250)=0.363mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(250/150，10)=1.667mm满足要求！2、底板底的面板显然，横梁和腹板处因混凝土较厚，受力较大，以此处面板为验算对象。
预制箱梁伸长量计算
说明： 1、波纹管计算参数取值：偏摆系数k=0.0015，管道摩擦系数υ =0.25。 2、按照桥规公式△L=PL/EA计算，其中锚固端锚固长度按65cm。 3、根据试验确定钢绞线弹性模量E=1.95*105Mpa。fpk=1860MPa 4、表中伸长量根据钢束设计图按两端张拉计算所得,不含工作段长度。 30m中跨1# （5束、两端对称） R RAD L 分段 θ 累积长度 修正系数 1 2 3 小计 总计 取值 (下限) (上限) θ 0.000 5.000 0.000 R 30m中跨2# （4束、两端对称） RAD L 累积长度 修正系数 控制应力 8361.6 8361.6 0.9938 0.0873 3927.0 12288.6 0.9801 0.0873 2492.0 14780.6 0.9783 14780.6 29561.2 △L/L 0.0007 0.000 5.000 0.000 9967.9 3927.0 869.9 14764.8 29529.6 9967.9 13894.9 14764.8 △L/L 控制应力 0.9926 0.9790 0.9783 0.0007 0.9400 1.0600 Pj 775620.0000 770776.2039 760218.1655 754069.7921
0.9400 1.0600 Pj 775620.0000 775000.2222 772213.7615 765219.9760
分段 1 2 小计 总计 取值
30000
(下限) (上限)
0.9400 1.0600
45000
0.0873 0.0873
分段 1 2 3 小计 总计 取值
45000
(下限) (上限) θ 0.000 5.000 0.000 R 30m中跨3# （5束、两端对称） RAD L 累积长度 修正系数 控制应力 6755.3 6755.3 0.9950 0.0873 3927.0 10682.3 0.9813 0.0873 4114.0 14796.3 0.9783 14796.3 29592.6 △L/L 0.0007
25m箱梁方量计算表
25m中跨边梁砼方量计算（五里墩大桥）Smax=1.312m2，Smin=1.123m2V等截面20.6m= Smin×20.6=1.123×20.6=23.134 m3V渐变段=（1.312+1.123）÷2×1.5=1.826 m3V大体=23.134+1.826×2-2×（0.8×1.1+0.8×0.7）×0.18-4×π×0.12÷4×0.18=26.273 m3V端头=[0.981×（87.5÷2+32.5）÷1000+0.092×0.12÷2]×2=0.16 m3 V端头0.4m= Smax×0.4=1.312×0.4×2=1.06 m3V= V大体+ V端头+ V端头0.4m=27.493 m3V跨中横梁（预制部分）=(1.068+0.526)×0.2=0.319 m3V实际=27.493+0.319=27.812 m325m中跨中梁砼方量计算（五里墩大桥）Smax=1.21m2，Smin=1.021m2V等截面20.6m= Smin×20.6=1.021×20.6=21.033 m3V渐变段=（1.21+1.021）÷2×1.5×2=3.347 m3V大体=21.033+3.347-2×（0.8×1.1+0.8×0.7）×0.18-4×π×0.12÷4×0.18=23.856 m3V端头=[0.878×（87.5÷2+32.5）÷1000+0.092×0.12÷2]×2=0.145 m3 V端头0.4m= Smax×0.4×2==1.21×0.4×2=0.968 m3V= V大体+ V端头+ V端头0.4m=24.969 m3V跨中横梁（预制部分）=(1.068+0.526×2)×0.2=0.424 m3V实际=24.969+0.424=25.393 m325m边跨边梁砼方量计算（五里墩大桥）Smax=1.312m2，Smin=1.123m2V等截面20.72m= Smin×20.72=1.123×20.72=23.259 m3V渐变段=（1.312+1.123）÷2×1.5=1.826m3V大体=23.259+1.826×2-（0.8×1.1+0.8×0.7）×0.18-4×π×0.12÷4×0.18=26.64 m3V端头(桥台段)=1.793×0.25+2.918×0.25-0.35×0.24×2.85 =0.936m3V端头(连续段)=(0.16+1.06)÷2 =0.61m3V= V大体+ V端头=26.64+0.936+0.61=28.186 m3V跨中横梁（预制部分）=(1.068+0.537)×0.2=0.321 m3V实际=28.186+0.321=28.507 m325m边跨中梁砼方量计算（五里墩大桥）Smax=1.21m2，Smin=1.021m2V等截面20.72m= Smin×20.72=1.123×20.72=21.155 m3V渐变段=（1.21+1.021）÷2×1.5=1.673m3V大体=21.155+1.673×2-（0.8×1.1+0.8×0.7）×0.18-4×π×0.12÷4×0.18=24.236 m3V端头(桥台段)= 2.279×0.25+3.156×0.25-0.35×0.24×2.4=1.157m3V端头(连续段)=(0.145+0.968)÷2=0.557 m3V= V大体+ V端头=24.236+1.157+0.557=25.950m3V跨中横梁（预制部分）=(1.068+0.538+0.529 )×0.2=0.427m3V实际=25.950+0.427= 26.377 m325m预制箱梁混凝土方量统计表。
新规范35m箱梁计算书
新规范35m箱梁计算书.一、总体概述上部箱梁构造为5×35连续小箱梁，桥宽12.25米，由4榀小箱梁联结构成，布置图如下图所示。
设计荷载公路Ⅰ级。
本计算只对边梁单榀箱梁进行分析，模的主要规范有：1．《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004）2．《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）3.《公路工程技术标准》（JTGB01-2003）(一)技术指标设计荷载：公路Ⅰ级。
桥面宽度：0.5＋11.25+0.5=12.25米，单幅桥。
标准桥面横坡：2%跨径：35米斜度：0°，10°,20°,30°,40°主梁片数：4片梁。
预制梁长：34.3米。
预制梁高：1.8米。
桥面铺装：9cm沥青混凝土。
混凝土调平层: 8cm50号混凝土。
(二)相关参数相对温度 75%桥面板与其它部分的温差为±5°预应力管道成形为钢波纹管管道摩擦系数u=0.25管道偏差系数λ=0.0025l/米钢筋回缩和锚具变形为6mm(三)主要材料1．混凝土材料预制箱梁、横隔板 50号混凝土现浇连续段、封锚端、湿接缝 50号混凝土现浇桥面层50号混凝土主梁采用50号混凝土，力学性能见表1.1混凝土力学性能表表1.12预应力筋均采用符合ASTM A416-96a标准的高强低松弛270级钢绞线，公称直径φj15.24mm，公称面积为140mm2，标准强度为MPaR by1860=，，控制张拉应力为1395MPa。
弹性模量为MPaEy51095.1⨯=。
（四）预应力布置预应力构造分为两种类型：顶板索和腹板连续索。
预制小箱梁采用OVM型锚具及配套的设备。
箱梁顶板负矩钢束采用BM15型锚具及配套的设备，管道成孔采用波纹扁管，且要求钢波纹扁管的钢带厚度不小于0.35mm。
预应力张拉采用引伸量和张拉吨位双控。
并以引伸量为主。
引伸量误差不得超过-5%~10%。
小箱梁计算单梁(30m)
计算书一、基本信息 (3)1.1工程概况 (3)1.2技术标准 (3)1.3主要规范 (3)1.4结构概述 (3)1.5主要材料及材料性能 (3)1.5.1混凝土 (3)1.5.2预应力钢筋 (3)1.5.3普通钢筋 (4)1.6计算原则、内容及控制标准 (4)二、模型建立及分析 (4)2.1计算模型 (4)2.2荷载工况及荷载组合 (5)三、持久状况承载能力极限状态 (8)1.1正截面抗弯验算 (8)1.2斜截面抗剪验算 (8)1.3正截面抗压验算 (8)1.4抗扭验算 (9)1.5支反力计算 (9)四、持久状况正常使用极限状态 (10)4.1正截面抗裂验算 (10)4.1顶底板斜截面抗裂验算 (11)4.2腹板斜截面抗裂验算 (12)五、持久状况应力验算 (12)5.1正截面压应力验算 (12)5.1斜截面主压应力验算 (13)5.2预应力钢筋拉应力验算 (14)六、短暂状况应力验算 (14)6.1法向应力验算 (14)一、基本信息1.1工程概况1.2技术标准设计程序：Civi1Designer设计安全等级：-一级桥梁重要性系数：111.3主要规范《公路工程技术标准》(JTGBo1-2014)《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2015),以下简称《通规》；《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG3362-2018),以下简称《桥规》;《公路桥梁抗震设计细则》(JTG∕TB02-01-2008)《城市桥梁设计荷载标准》(CJJ77-98)《城市桥梁抗震设计规范》(CJJ166-2011)《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTGD63-2007)1.4结构概述1.5主要材料及材料性能1.5.1混凝土表格1.5.2预应力钢筋表格1.5.3普通钢筋表格1.6计算原则、内容及控制标准计算书中将采用midasCivi1Designer对桥梁进行设计，并以《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2015)和《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG3362-2018)为标准，按部分预应力(A类)混凝土结构进行验算。
12—40m现浇箱梁计算
胶板
1.2×（a+b+c）+1.4（d+e+f）
1.2×（74.88+0.4+0.75×2）+1.4×[(2.5+4+2)×2]
=115.94KN/m(2m宽载)
顶+底板：
1.2×（a+b+c）+1.4×(d+e+f)
=1.2×（31.46+0.4+0.75×2）+1.4×[（2.5+4+2）×2]
2.边支墩应力
最大应力为234.7Mpa，允许应力235Mpa，强度满足。
内力计算表格（附表）
四、结果
综合以上强度和位移满足。
（中支墩承台建议采用混凝土或者是混凝土枕木，强度检算、细部构造图、地基处理、钢管柱伸入承台深度计算等请二队人员计算）
本检算在贝雷梁支撑点处，设置由双10#槽钢，下部有加劲肋，贝雷片横向在支点处采用10#槽钢做成的支撑架，非支撑点处有6#角钢做成支撑架。
腹板：19.32×1.5=28.98KN/m
顶+底板：15.96×1.5=23.94KN/m
2.模型
（1）贝雷片各杆采用梁单元组建（梁单元为有限元中，单元两端均固定约束，承受弯矩、剪力、扭矩、轴力），由于两贝雷片之间采用销子连接，实际上为一个不承受绕销子转动的弯矩，那么建模时将连接处贝雷片构件（梁单元）的这个约束释放掉。
定义边界时采用连续梁边界。
（三）结构计算结果
1．反力
最大328.09KN
2．位移
最大14mm，允许最大位移L/400=18/400=45mm，位移满足。
3.应力
中隔板及预制箱梁计算书
φ 20 φ 12 φ 10 φ 20 φ 12 φ 10 φ 20 φ 12 φ 20 φ 12 φ 20 φ 12 φ 20 φ 12 φ 20 φ 12 φ 10 φ 20 φ 12 φ 10 φ 20 φ 12 φ 10 φ 20 φ 12 φ 10 φ 20 φ 12
6
7
共长（m）
6
7
共长（m）
单位重 （kg/m）
328.3 8275.2
21.4 328.3 8231.5 21.4 328.3 8275.3 21.4 328.3 8231.6 21.4 329.2 8283.5 329.2 8239.3 328.8 8280.0 21.4 328.8 8236.0 21.4 315.0 7950.8 21.4 315.0 7908.8 21.4
8121 13
8169
8130
8165 13
8126 13
7838 13
7801 13
10
C50砼小计（m ³）
9
10
带肋钢筋合 计（kg）
C50砼合计（m³）
38.03 0.03 34.69 0.03 38.04 0.03 34.69 0.03 37.79
16319 26
32482 53
16319 26
8120 13
8159 13
8120 13
8168
8129
8168
8129
8169
8129
10
C50砼小计（m ³）
9
10
带肋钢筋合 计（kg）
C50砼合计（m³）
37.78
16336
75.56
34.46
32516
20M简支箱梁计算(详细)
- 0 -《20M 简支箱梁计算》 （JTGD62－2004）一、计算参数 1、 使用对象：（双向4车道，高速公路），半幅宽度12.75m 2、 环境条件：Ⅱ类 3、 主要材料：混凝土强度等级 C40钢材：R235、HRB335，15.2sφ预应力钢绞线：1860pk f Mpa =二、横断面布置三、结构计算 （一）、板块结构几何尺寸预制板截面几何特性跨中断面（边板）- 1 -毛截面：314992.8943.857184is iSy cm A ===∑"4314992.8943.8513812438.23i i i I S y m ==⨯=∑'"402659390.3319638963.0413812438.238485915.14i i i I I I I m =+-=+-=∑∑∑换算截面：331440.2345.007364.74is iSy cm A ===∑234T s A I bt d tα=+⎰221(145.5149.5)959595145.5149.522014+1812=+⨯++⨯+340.2237.520222677086600022333708cm +⨯⨯+＝＝（式中α高等学校教材“表2－4－3）- 2 -毛截面：28595048.115944isiS y cm A ===∑'40i 2120672.7818882276.8628595048.117245895.14i i s I I I S y m =+-=+-⨯=∑∑∑换算截面：301123.3449.286110.74is iSy cm A ===∑'42120672.7820263050.9301123.3449.287544365.49i i i s I I I S y cm =+-=+-⨯=∑∑∑换22212121241()2T s A I S S hd S S S t t t t ==+++⎰221(141149)95951411492(1418)/21212=+⨯⨯+++4184100902521058834cm 11.87524.167⨯⨯+＝＝（二）荷载效应标准值 1、结构重力 1）板自重一期（预制板）326/r KN m =260.5915.45/m q A KN ⨯中中＝r ＝＝- 3 -260.718418.68/m q A KN ⨯边边＝r ＝＝；二期（现浇铰缝、铺装层、护栏） 铰缝混凝土 325/r KN m =[]250.950.730.08250.038 1.31/mq KN ⨯⨯⨯⨯⨯边＝(0.085)-(0.04)/2-(0.12+0.22)＝＝2 1.31 2.62/q KN m ⨯中＝＝铺装24(0.080.1) 1.5 6.48/q KN m ⨯+⨯中＝＝24(0.08 1.7850.1 1.375) 6.73/q KN m ⨯⨯+⨯边＝＝护栏按两侧刚性护栏对称布置，混凝土0.353/m m2(250.35)/8 2.19/q KN m ⨯⨯=栏＝1.31 6.7310.23/q KN m +∑边＝＝2.62 6.48 2.1911.29/q KN m ++∑中＝＝2）内力影响线- 4 -2、汽车荷载效应 1）公路Ⅰ级荷载均布荷载 10.5/k q KN m = 集中荷载 19.55180(1)238505k P KN -=⨯+=-当计算剪力时： 1.2238285.6k P KN =⨯= 2）冲击系数 结果基频 1f =（桥JTGD62－2004条文说明4－3条） 322/ 1.57710/c m G g NS m ==⨯1 5.05f Hz ==当11.514Hz f Hz ≤≤：0.1767ln 0.0157f μ=- （桥规JTGD60－2004，4.3.2式）所以 0.270μ= 1 1.270μ+= 3）汽车荷载横向分配系数3(~)44c l lk 修正的刚性横梁法 2ii ii ii iI a I R e Ia I β=±∑∑- 5 -221112ii iGl T E a I β=+∑∑ （式中G/E=0.4 ）20.0848660.072330.604iI=⨯+⨯=∑；20.0033460.21059 1.71iT =⨯+⨯=∑222222 5.250.084862(3.75 2.250.75)0.07246 4.6779 2.85317.531i ia I=⨯⨯+++⨯=+=∑边板 1 5.25a m = 11 5.250.084860.446I a =⨯=∴210.2579119.5 1.7110.4127.531β==<⨯+⨯ 符合规定 10.084860.08486 5.250.25790.14050.0153i i R e e ⨯=±⨯=±二列车影响线布载得：(0.22250.19500.17440.1470)/20.3695c k =+++= 0.5k 支＝ 沿桥纵向布置：- 6 -(三)持久状态承载能力极限状态计算1、正截面抗弯承载能力按《规范》5.2.2-1式计算00()2d cd x M f bx h γ≤-顶板：0b=183cm,t=12cm,h =91cm混凝土抗力：618.41830120 4.0410cd f bt N =⨯⨯=⨯由于顶板混凝土抗力大于钢筋抗力，混凝土受压区高度x 在顶板内，'112602800280791111.418.41830Pd P sd S cd f A f A x mm f b +⨯+⨯===⨯ 根据JTG D60－2004 基本组合表达式 （4.1.6－1）取用分项系数0γ――结构重要性系数，0γ=1.1；G γ――结构自重分项系数， G γ＝1.21Q γ――汽车荷载（含冲击力）的分项系数，取1Q γ＝1.4- 7 -001112()m nd Gi Gik Q Q k c Qj Qjk i j M S S S γγγγφγ===++∑∑[]1.11.2(887.86486.23) 1.4(10.270)613.123012.94KN m =⨯++⨯+⨯=⋅60111.4()18.41830111.4(910)3204.531022r cd x M f bx h N mm =-=⨯⨯-=⨯⋅03204.533012.94d KN m M KN m γ=⋅>=⋅ 符合规定 2、斜截面抗剪承载能力按《桥规》5.2.7－1式计算0d cs sb pb V V V V γ≤++ （荷载效应分项系数同正截面抗弯强度）计算斜截面位置距支点/2h ，d V 是斜截面受压端上由作用效应产生的最大剪力组合设计值：[]0 1.11.2(155.5385.17) 1.4(10.270)156.20623.22d V KN γ=⨯++⨯+⨯=1） 预制板截面尺寸应符合《规范》5.2.9式000.5100.51102140910821.86623.22d V b h KN KN γ--≤⨯⋅=⨯⨯⨯=>按《规范》5.2.10式检验斜截面要不要设箍筋330200.5100.510 1.25 1.652140910159.25d td V f bh KN γα--≤⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=对于板式受弯构件 1.25159.25=199.06KN<623.22KN ⨯ 所以 预制板截面尺寸满足《规范》要求，但斜截面得设箍筋。
通桥(2009)2229-I梁体工程量
Ф 10 φ 12
块/T T T 块/T T T 块 T T T 个 个
4/0.431 0.169 0.008 4/0.597 0.169 0.008 4.000 0.198 0.241 0.029 10.000 10.000 0.033 0.071 1.510
128 128 128 42 42 42 170 170 170 170 170 170 170 170 170
T T T T T T
1.615 2.166 1.266 1.615 2.530 1.382
128
206.69696
42
67.83
Ф 12
T
1.671
70
1计
注：1.此表单位工程量均按照《通桥(2009)2229-I》进行统计计算;2.因无接触网专业布置图，暂按 单线50m一个计算；3.声屏障布设情况，图纸未标明，暂按石武线布设比例计算； 序号 材料名称 材质 规格 单位 单孔梁用量 总梁数(孔) 总用量 钢筋 HRB335 Ф 16 T 1.947 100 194.700 钢筋 HRB335 Ф 12 T 0.762 100 76.200 十 综合接地 钢筋 Q235 φ 16 T 0.030 170 5.049 十一 接触网支柱 QJ-A1型 C50砼0.229m³+0.284m³ 预埋钢板(上板) Q235 580*470*10 块 1.000 122 122.4 预埋钢板(下板) Q235 630*520*10 块 1.000 122 122.4 M39螺栓 个 6.000 122 734.4 钢筋 HRB335 Ф 16 T 0.087 122 10.706 钢筋 HRB335 Ф 12 T 0.015 122 1.784 桥面加强筋 HRB335 Ф 20 T 0.167 122 20.446 桥面加强筋 HRB335 Ф 16 T 0.239 122 29.2037832 桥面加强筋 HRB335 Ф 12 T 0.082 122 10.0822104 QJ-A2型 C50砼0.229m³+0.284m³ 预埋钢板(上板) Q235 580*470*10 块 1.000 36 36 预埋钢板(下板) Q235 630*520*10 块 1.000 36 36 M39螺栓 个 6.000 36 216 钢筋 HRB335 Ф 16 T 0.087 36 3.149 钢筋 HRB335 Ф 12 T 0.015 36 0.525 桥面加强筋 HRB335 Ф 25 T 0.317 36 11.419 桥面加强筋 HRB335 Ф 16 T 0.387 36 13.927 桥面加强筋 HRB335 Ф 12 T 0.013 36 0.486 C50砼0.229m³+0.284m³ QJ-B型 预埋钢板(上板) Q235 580*630*10 块 1.000 59 59 预埋钢板(下板) Q235 630*680*10 块 1.000 59 59 M39螺栓 个 8.000 59 472 钢筋 HRB335 Ф 20 T 0.050 59 2.970 钢筋 HRB335 Ф 18 T 0.048 59 2.832 钢筋 HRB335 Ф 16 T 0.022 59 1.278 钢筋 HRB335 Ф 12 T 0.015 59 0.860 桥面加强筋 HRB335 Ф 25 T 0.338 59 19.969 桥面加强筋 HRB335 Ф 18 T 0.209 59 12.331 桥面加强筋 HRB335 Ф 20 T 0.377 59 22.269 桥面加强筋 HRB335 Ф 12 T 0.084 59 4.973 C50砼0.229m³+0.426m³ QJ-C型 预埋钢板(上板) Q235 580*790*10 块 1.000 2 2 预埋钢板(下板) Q235 630*840*10 块 1.000 2 2 M39螺栓 个 10.000 2 20 钢筋 HRB335 Ф 25 T 0.078 2 0.157 钢筋 HRB335 Ф 20 T 0.059 2 0.118 钢筋 HRB335 Ф 16 T 0.026 2 0.052 钢筋 HRB335 Ф 12 T 0.015 2 0.029 桥面加强筋 HRB335 Ф 25 T 0.913 2 1.825 桥面加强筋 HRB335 Ф 20 T 0.394 2 0.788 桥面加强筋 HRB335 Ф 12 T 0.160 2 0.320 十二 下锚拉线 C50砼0.081m³ 预埋钢板(上板) Q235 360*360*10 块 1.000 68 68 预埋钢板(下板) Q235 400*400*10 块 1.000 68 68 M24螺栓 个 4.000 68 272
30米箱梁张拉伸长量计算程序表
L=从张拉端至计算截面的孔道长度
△L=P均*L/Ay*Ey 由图纸计算张拉端至计算截面的孔道长度
钢束编号 L1 L2 9.9680 8.3615 6.7555 1.0665 8.1880 6.6230 4.9975 1.0165
0.087266 0.0015
2.693 0 0.0015 15.45799 30.91598 0.65 0 0.0015 6.623 3.927 4.263 15.4630 0.65 4.9975 3.927 0 0 0 0 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.087266 0.0015
15.4300 15.4455 15.4615 15.3505 15.4580 15.463 15.4675 15.4005
30米中跨预应力箱梁张拉伸长量计算表
序号 线段 L1 N1 L2 L3 L4 合计 L1 N2 L2 L3 L4 合计 L1 N3 L2 L3 L4 合计 L1 N4 L2 L3 L4 合计 L(m) 0.65 9.968 3.927 θ (rad) 0 0 k 0.0015 0.0015 μ 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 P1(N) 781.20 781.20 769.58 748.45 781.20 781.20 771.44 750.26 781.20 781.20 773.31 752.08 781.20 781.20 779.95 774.34 P2(N) 781.20 769.58 748.45 747.46 781.20 771.44 750.26 747.45 781.20 773.31 752.08 747.43 781.20 779.95 774.34 759.45 P(N) 781.20 775.39 759.01 747.95 781.20 776.32 760.85 748.86 781.20 777.26 762.70 749.76 781.20 780.58 777.15 766.90 Ep(Mpa) 195000 195000 195000 195000 195000 195000 195000 195000 195000 195000 195000 195000 195000 195000 195000 195000 Ay(mm2) 560 560 560 560 560 560 560 560 560 560 560 560 560 560 560 560 Δ L(mm) 4.650 70.779 27.295 6.062 108.786 4.650 59.443 27.361 17.192 108.647 4.650 48.084 27.428 28.349 108.511 4.650 7.623 5.217 90.602 108.092 216.1844 217.0216 217.2939 217.5721 总伸长
箱型梁桥设计
郑州航空工业管理学院毕业论文（设计）2015 届土木工程（道路桥梁方向）专业 951 班级题目某高速公路三号跨线桥设计姓名周雯晶学号*********指导教师李锐职称讲师二ОО15年 5 月12日摘要毕业设计主要是关于小跨度预应力混凝土简支箱梁桥上部结构的设计。
预应力混凝土简支箱梁桥以结构受力性能好、变形小、行车平顺舒适、养护工程量小、抗震能力强等而成为最富有竞争力的主要桥型之一。
受时间和个人能力的限制，本次毕业设计没有具体涉及到下部结构。
设计桥梁标准跨度为20m,横向布置5片箱梁，桥面宽为8.5m，设计车道数为2车道。
基础形式采用钻孔灌注桩。
设计过程如下：首先，确定主梁主要构造及细部尺寸，它必须与桥梁的规定和施工保持一致，考虑到抗弯刚度及抗扭刚度的影响，设计采用箱形梁。
顶板厚度沿全桥不变为0.18m, 底板厚度在跨中为0.18m，端部为0.25m。
其次，计算桥梁结构总的内力(包括恒载和活载的内力计算)。
然后进行内力组合，从而估算出纵向预应力筋的数目，然后再布置预应力钢丝束。
再次，计算后张法中各个阶段的预应力损失。
最后进一步进行截面强度的验算，其中包括承载能力极限状态和正常使用极限状态。
在正常使用极限状态验算中包括计算截面的混凝土法向应力验算、预应力钢筋中的拉应力验算、截面的主应力计算，预应力阶段和使用阶段主梁截面的强度和变形验算、锚固区局部强度验算和挠度的计算。
设计最后结合本桥的特点编制施工方案，主要包括上部结构施工，下部结构基础和墩身的施工工艺等。
ABSTRACTGraduation is mainly on small-span prestressed concrete bo x girder bridge structure design.Prestressed concrete box gird er bridge with good mechanical properties of the structure, deformation is small, the driving comfort comfortable, a smal l amount of maintenance engineering, seismic and strong abili ty to become the most competitive one of the main bridge.An d personal capacityby the time constraints, this graduation d esign is not specifically related to the lower part of thestructure.symmetrical Span bridge design standards for the 20m,transverse standard span bridge 5 pieces,bridge the width of 8.5m,design for 2 lanes lane number.symmetrical balance pour ing concrete. Design process is as follows：First, the beams of the main structure and the size, it must correspond with the provisions of the bridge and wo rking together to resist and stiffness and to turn the stif fness of the design adopts the box girder. The thickness of the whole bridge is 0.18 m, floor thickness in the cross for 0.18 m, ends for 0.25 m.The second step to analyze internal gross force of the structures (including dead load and lived load), the internal force composition can be done by using the compute results . According to the internal force composited, the evaluated amount of longitudinal tendons can be worked out, then we c an distribute the tendons to the bridge.Again, after the calculation of the law of the stages i n prestressed.The last steps is checking the main cross section. the work includes the load-caring capacity ultimate state and thenormal service ability ultimate state as well as the main s ection,s being out of shape. Prestressed and uses the stage of the beam intensity of the sectional and other addend, fixing local strength and the addend elements.This design is all a design drawing a computer-aided des igning draw up documents, typesetting, a computer and print out the papers .目录一、设计基本资料 (6)二、箱型梁构造形式及相关参数设计 (7)三、主梁作用效应计算 (10)1、永久作用效应计算（边主梁） (10)2、可变作用效应计算 (12)四、预应力刚束的估算及布置 (19)1、预应力钢束数量的估算 (19)2、预应力钢束布置 (19)五、计算主梁截面几何特性 (24)1 截面面积及惯矩计算 (24)2 、截面静距计算 (28)3 截面几何特性总表 (32)六、钢束预应力损失计算 (33)1 预应力钢束与管道臂之间的摩擦引起的预应力损失 (33)2、由锚具变形、钢束回缩引起的预应力损失 (34)3 混凝土弹性压缩引起的预应力损失 (36)4 由钢束应力松弛引起的预应力损失 (38)5 混凝土收缩和徐变引起的预应力损失 (39)6 成桥后由张拉刚束产生的预加力作用效应计算 (43)7 预应力损失汇总及预加力计算 (43)七、承载能力极限状态计算 (45)八、持久状况正常使用极限状态抗裂验算 (50)1、正截面抗裂验算 (50)2、斜截面抗裂性验算 (51)九、持久状况构件的应力验算 (56)十、短暂状况构件的应力验算 (65)十一、主梁端部的局部承压强度验算 (67)1、局部承压区的局部验算 (67)2、局部抗压承载力验算 (68)十二、主梁变形验算 (70)1、计算由预加力引起的跨中反拱度 (70)2、计算由荷载引起的跨中挠度 (74)3、结构刚度验算 (74)4 、预拱度的设置 (75)十三、施工方法简述 (75)参考文献 (77)本预应力混凝土箱型梁桥为跨已有乡间小路的跨线高速公路梁桥。
箱梁工程量计算
完成数 合计(kg) 量(片)
备注
0
φ 12 φ8
0 0.00 0
箱梁C50砼（m ） 钢绞线（kg） NZSⅡ(YC)-L06-1-2-01/04/05/16
施工设计图纸
2、一片中跨边梁材料数量表
序号 项目 直径 (mm) φ 25 1 钢筋制安 φ 20 φ 12 φ 10 锚下加强筋 梁端封锚钢筋 2 3
3
总长(m) 98.00 273.35 3026.84 908.11 1090.77 160.96 33.68 889.73
单重 (kg/m) 3.850 2.470 0.888 0.617 0.395 0.888 0.395 1.101
总重 (kg) 小计（kg） 377.3 675.2 2687.8 560.3 430.9 142.9 13.3 979.6 991.2 142.9 13.3 26.00 979.6 3740.3
完成数 合计(kg) 量(片) 0
备注
φ 12 φ8
0
3-2、 3-3
箱梁C50砼（m ） 钢绞线（kg） NZSⅡ(YC)-L06-1-2-08/12/13/16
0.00 0
施工设计图纸
计算：
校核：
监理工程师：
日期：
4、一片边跨边梁材料数量表
序号 项目 直径 (mm) φ 25 φ 20 1 钢筋制安 φ 16 φ 12 φ 10 φ8 锚下加强筋 梁端封锚钢筋 2 3
完成数 合计(kg) 量(片) 0
备注
φ 12 φ8
0 0.00 0
箱梁C50砼（m ） 钢绞线（kg） NZSⅡ(YC)-L06-1-2-01/04/05/16
施工设计图纸
3、一片边跨中梁材料数量表
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
本桥为桥宽8.5米箱型梁桥钢绞线图号（通用图S4-20)
图号（S4-15、通用图S4-18-2、通用图S4-19(1-3)、S4-21(1-4)、S4-22、S4-23、S4-25(1-2)、S4-33)1-1（边梁）ΔL（mm)=L-19960
梁端截面积S1=1.1502m 梁端至渐变段止点即距梁端2米处的截面积S2=0.9876m
（1.15+0.99）/2*2*2+0.99*(15.96+ΔL/1000)=20.1
端隔板截面积S3=0.4328m2
梁端头截面积S4=0.39824m
2
梁端头截面积S5=0.098428m 2
0.43*0.25*2=0.22
0.4*0.5*2+0.098*0.25*2=0.45
20.77
主梁预制50号混凝土：端横隔板预制50号混凝土：端梁预制50号混凝土：边梁预制50混凝土合计：
本桥为桥宽8.5米箱型梁桥钢绞线图号（通用图S4-20)
图号（S4-15、通用图S4-18-2、通用图S4-19(1-3)、S4-21(1-4)、S4-22、S4-23、S4-25(1-2)、S4-33)1-2（中梁）ΔL（mm)=L-19960
梁端截面积S1=1.1118m 梁端至渐变段止点即距梁端2米处的截面积S2=0.9491m
（1.11+0.95）/2*2*2+0.95*(15.96+ΔL/1000)=19.3
端隔板截面积S3=0.4328*2m2梁端头截面积S4=0.27229m 2梁端头截面积S5=0.0984m 2
0.43*2*0.25*2=0.43
0.27*0.5*2+0.1*2*0.25*2=0.37
20.1
主梁预制50号混凝土：端横隔板预制50号混凝土：端梁预制50号混凝土：边梁预制50混凝土合计：
本桥为桥宽8.5米箱型梁桥钢绞线图号（通用图S4-20)
图号（S4-15、通用图S4-18-2、通用图S4-19(1-3)、S4-21(1-4)、S4-22、S4-23、S4-25(1-2)、S4-33)1-3（边梁）ΔL（mm)=L-19960
梁端截面积S1=1.1502m 梁端至渐变段止点即距梁端2米处的截面积S2=0.9876m
（1.15+0.99）/2*2*2+0.99*(15.96+ΔL/1000)=20.1
端隔板截面积S3=0.4328m2
梁端头截面积S4=0.39824m
2
梁端头截面积S5=0.098428m 2
0.43*0.25*2=0.22
0.4*0.5*2+0.098*0.25*2=0.45
20.77
端横隔板预制50号混凝土：端梁预制50号混凝土：边梁预制50混凝土合计：
主梁预制50号混凝土：
本桥为桥宽8.5米箱型梁桥钢绞线图号（通用图S4-20)
图号（S4-15、通用图S4-18-2、通用图S4-19(1-3)、S4-21(1-4)、S4-22、S4-23、S4-25(1-2)、S4-33)2-1（边梁）ΔL（mm)=L-19960
梁端截面积S1=1.1502m 梁端至渐变段止点即距梁端2米处的截面积S2=0.9876m
（1.15+0.99）/2*2*2+0.99*(15.96+ΔL/1000)=20.12
端隔板截面积S3=0.4328m2
梁端头截面积S4=0.39824m
2
梁端头截面积S5=0.098428m 2
0.43*0.25*2=0.22
0.4*0.5*2+0.098*0.25*2=0.45
20.79
主梁预制50号混凝土：端横隔板预制50号混凝土：端梁预制50号混凝土：边梁预制50混凝土合计：
本桥为桥宽8.5米箱型梁桥钢绞线图号（通用图S4-20)
图号（S4-15、通用图S4-18-2、通用图S4-19(1-3)、S4-21(1-4)、S4-22、S4-23、S4-25(1-2)、S4-33)2-2（中梁）ΔL（mm)=L-19960
梁端截面积S1=1.1118m 梁端至渐变段止点即距梁端2米处的截面积S2=0.9491m
（1.11+0.95）/2*2*2+0.95*(15.96+ΔL/1000)=19.32
端隔板截面积S3=0.4328*2m2梁端头截面积S4=0.27229m 2梁端头截面积S5=0.0984m 2
0.43*2*0.25*2=0.43
0.27*0.5*2+0.1*2*0.25*2=0.37
20.12
主梁预制50号混凝土：端横隔板预制50号混凝土：端梁预制50号混凝土：边梁预制50混凝土合计：
本桥为桥宽8.5米箱型梁桥钢绞线图号（通用图S4-20)
图号（S4-15、通用图S4-18-2、通用图S4-19(1-3)、S4-21(1-4)、S4-22、S4-23、S4-25(1-2)、S4-33)2-3（边梁）ΔL（mm)=L-19960
梁端截面积S1=1.1502m 梁端至渐变段止点即距梁端2米处的截面积S2=0.9876m
（1.15+0.99）/2*2*2+0.99*(15.96+ΔL/1000)=20.12
端隔板截面积S3=0.4328m2
梁端头截面积S4=0.39824m
2
梁端头截面积S5=0.098428m 2
0.43*0.25*2=0.22
0.4*0.5*2+0.098*0.25*2=0.45
20.79
主梁预制50号混凝土：端横隔板预制50号混凝土：端梁预制50号混凝土：边梁预制50混凝土合计：
本桥为桥宽8.5米箱型梁桥钢绞线图号（通用图S4-20)
图号（S4-15、通用图S4-18-2、通用图S4-19(1-3)、S4-21(1-4)、S4-22、S4-23、S4-25(1-2)、S4-33)3-1（边梁）ΔL（mm)=L-19960
梁端截面积S1=1.1502m 梁端至渐变段止点即距梁端2米处的截面积S2=0.9876m
（1.15+0.99）/2*2*2+0.99*(15.96+ΔL/1000)=20.1
端隔板截面积S3=0.4328m2
梁端头截面积S4=0.39824m
2
梁端头截面积S5=0.098428m 2
0.43*0.25*2=0.22
0.4*0.5*2+0.098*0.25*2=0.45
20.77
主梁预制50号混凝土：端横隔板预制50号混凝土：端梁预制50号混凝土：边梁预制50混凝土合计：
本桥为桥宽8.5米箱型梁桥钢绞线图号（通用图S4-20)
图号（S4-15、通用图S4-18-2、通用图S4-19(1-3)、S4-21(1-4)、S4-22、S4-23、S4-25(1-2)、S4-33)3-2（中梁）ΔL（mm)=L-19960
梁端截面积S1=1.1118m 梁端至渐变段止点即距梁端2米处的截面积S2=0.9491m
（1.11+0.95）/2*2*2+0.95*(15.96+ΔL/1000)=19.3
端隔板截面积S3=0.4328*2m2梁端头截面积S4=0.27229m 2梁端头截面积S5=0.0984m 2
0.43*2*0.25*2=0.43
0.27*0.5*2+0.1*2*0.25*2=0.37
20.1
主梁预制50号混凝土：端横隔板预制50号混凝土：端梁预制50号混凝土：边梁预制50混凝土合计：
本桥为桥宽8.5米箱型梁桥钢绞线图号（通用图S4-20)
图号（S4-15、通用图S4-18-2、通用图S4-19(1-3)、S4-21(1-4)、S4-22、S4-23、S4-25(1-2)、S4-33)3-3（边梁）ΔL（mm)=L-19960
梁端截面积S1=1.1502m 梁端至渐变段止点即距梁端2米处的截面积S2=0.9876m
（1.15+0.99）/2*2*2+0.99*(15.96+ΔL/1000)=20.1
端隔板截面积S3=0.4328m2
梁端头截面积S4=0.39824m
2
梁端头截面积S5=0.098428m 2
0.43*0.25*2=0.22
0.4*0.5*2+0.098*0.25*2=0.45
20.77
主梁预制50号混凝土：端横隔板预制50号混凝土：端梁预制50号混凝土：边梁预制50混凝土合计：
本桥为桥宽8.5米箱型梁桥
钢绞线图号（通用图S4-20)
图号（S4-15、通用图S4-18-2、通用图S4-19(1-3)、S4-21(1-4)、S4-22、S4-23、S4-25(1-2)、S4-33)全桥合计Φ25(kg)9301.44
Φ20(kg)1889.55
Φ16(kg)635.52
Φ12(kg)18640.14
φ10(kg)2289.25
φ8(kg)4214.61
钢绞线6629.76
预制50混凝土184.98
K19+596桥箱梁预制堵头板计算式
一块堵头板数量：（通用图 图号S4-33)
全桥共有梁板9片，堵头板18块
合计：φ8(kg)：97.2
预制50号预制混凝 1.98。