污水处理CASS工艺设计计算书
cass工艺设计计算书
cass工艺设计计算书CASS（循环活性污泥系统）工艺是一种常用的污水处理工艺，以下是一个简单的 CASS 工艺设计计算书的示例，供参考：1. 设计基础数据：- 设计流量：[具体数值]m³/d- 进水水质：BOD5 = [数值]mg/L，COD = [数值]mg/L，SS = [数值]mg/L- 出水水质：BOD5 ≤ [数值]mg/L，COD ≤ [数值]mg/L，SS ≤ [数值]mg/L2. 反应器容积计算：- 有效容积（V）：根据进水水质和出水水质要求，按照负荷法计算有效容积。
通常 CASS 工艺的 BOD5 负荷为[数值]kgBOD5/m³·d，COD 负荷为[数值]kgCOD/m³·d。
计算得到有效容积为 V = [具体数值]m³。
- 反应器数量（n）：根据有效容积和单个反应器容积确定反应器数量。
假设单个反应器容积为[数值]m³，则反应器数量为 n = V/[数值]，取整得到[具体数值]个反应器。
3. 曝气系统设计：- 需氧量计算：根据进水水质和出水水质要求，按照 BOD5 去除量和氨氮硝化需氧量计算需氧量。
通常 CASS 工艺的需氧量为[数值]kgO2/kgBOD5 去除，[数值]kgO2/kgNH4-N 硝化。
计算得到总需氧量为[具体数值]kgO2/d。
- 曝气设备选择：根据需氧量和反应器布局，选择合适的曝气设备。
常见的曝气设备包括鼓风机、曝气头、曝气软管等。
- 曝气量调节：根据进水负荷和水质变化，设置曝气量调节装置，以保证反应器内的溶解氧浓度在合适范围内。
4. 沉淀系统设计：- 沉淀时间：根据反应器容积和进出水流量，确定沉淀时间。
通常 CASS 工艺的沉淀时间为[数值]h。
- 沉淀区容积：根据沉淀时间和进出水流量，计算沉淀区容积。
沉淀区容积一般为反应器容积的[数值]%。
- 排泥系统设计：设置排泥泵和排泥管道，定期将沉淀区的污泥排出。
cass工艺参数计算
-
n2
=
剩余非生物 污泥△Xs:
VSS中可生 化系数fb=
1000
△Xs= Q(1-fbf)×
剩余污泥总 量：
△X= △Xv+△Xs=
Co-Ce
1000×24
0.7 1000 = 2379 =
进、出水SS浓 度Co、Ce见初 始设计参数
1596 kg/d
2379 kg/d
剩余污泥浓
度NR：
NR=
Nw 1-λ
=
μ
(3)运行周 期t 设排水 时间td=
t=ta+ts+td= 每日周期 数： n2=24/t
8.00 h 3.00
(4)曝气池
容积V 曝气
池个数n1=
Q
V=
λ×n1×n2 =
(5)复核溶 解性BOD5--Se值：
出水总的 BOD5---Sz
=
出水SS中
VSS比例系
=
数f
=
2.41 (m/h)
5m
= = 空气用量：
D=
最大气水比 =
9.61700087 9.62 mg/L
AOR×Cs(20) α(βρCsb(T)-C)×1.024(T-20) 281.217823
281.22 kg/h
SOR
0.3EA
=
=
9.374
4687 78.12
m3/h m3/min
说明： 1、我们去 年制作发布 的《污水厂 内构筑物计 算公式表》 得到了广大 同行的支 持，在此表 示深深感谢 。 2、目前SBR 工艺的使用 日益广泛， 目前网上尚 未见分享 CASS工艺的 计算软件， 此即我们制 作此表的起 因。
污水处理厂CASS工艺设计计算及说明(精品))
设计计算书1.污水处理厂处理规模1.1处理规模污水厂的设计处理规模为城市生活污水平均日流量与工业废水的总和：近期1.0万m3/d，远期2.0万m3/d。
1.2污水处理厂处理规模污水厂在设计构筑物时，部分构筑物需要用到最高日设计水量。
最高日水量为生活污水最高日设计水量和工业废水的总和。
Q设= Q1+Q2 = 5000+5000 = 10000 m³/d总变化系数：K Z=K h×K d=1.6×1=1.62.城市污水处理工艺流程污水处理厂CASS工艺流程图3.污水处理构筑物的设计3.1泵房、格栅与沉砂池的计算3.1.1 泵前中格栅格栅是由一组平行的的金属栅条制成的框架，斜置在污水流经的渠道上，或泵站集水井的井口处，用以截阻大块的呈悬浮或漂浮状态的污物。
在污水处理流程中，格栅是一种对后续处理构筑物或泵站机组具有保护作用的处理设备。
3.1.1.1 设计参数：（1）栅前水深0.4m ，过栅流速0.6~1.0m/s ，取v=0.8m/s ，栅前流速0.4~0.9 m/s ； （2）栅条净间隙，粗格栅b= 10 ~ 40 mm, 取b=21mm ； （3）栅条宽度s=0.01m ；（4）格栅倾角45°~75°，取α=65° ,渐宽部分展开角α1=20°； （5）栅前槽宽B 1=0.82m ，此时栅槽内流速为0.55m/s ； （6）单位栅渣量：W 1 =0.05 m 3栅渣/103m 3污水； 3.1.1.2 格栅设计计算公式 （1）栅条的间隙数n ，个max Q n bhv =式中， max Q －最大设计流量，3/m s ； α－格栅倾角，（°）； b －栅条间隙，m ； h －栅前水深，m ； v －过栅流速，m/s ；（2）栅槽宽度B ，m取栅条宽度s=0.01mB=S （n －1）＋bn（3）进水渠道渐宽部分的长度L 1，m式中，B 1－进水渠宽，m ；α1－渐宽部分展开角度，（°）；(4)栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度L 2，m(5)通过格栅的水头损失h 1，m式中：ε—ε=β（s/b ）4/3； h 0 — 计算水头损失，m ；k — 系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增加倍数，取k=3；1112tga B B L -=125.0L L =αεsin 2201gv k kh h ==ξ— 阻力系数，与栅条断面形状有关； 设栅条断面为锐边矩形断面，β＝2.42 v 2— 过栅流速, m/s ； α — 格栅安装倾角， （°）；（6）栅后槽总高度 H ，m取栅前渠道超高20.3h m =21h h h H ++=（7）栅槽总长度L ，m112 1.5 2.0tan H L L L α=++++式中，H 1为栅前渠道深，112H h h =+，m （8）每日栅渣量W ，m 3/dmax 1864001000z Q W W K =式中，1W －为栅渣量，（333/10m m 污水），格栅间隙为16～25mm 时为0.1～0.05，格栅间隙为30～50mm 时为0.03～0.01； K Z －污水流量总变化系数3.1.1.3 设计计算采用两座粗格栅池一个运行，一个备用。
CASS工艺污水处理厂设计计算书
毕业设计学号：x x 学院毕业设计计算书设计题目：市某区污水处理厂设计设计编号：学院：专业：班级：姓名：指导教师：完成日期：答辩日期：市某区污水处理厂设计学生姓名：指导教师：（学院建筑工程学院，2008级给水排水工程2班）摘要：本设计主要是市某区污水处理厂的设计，该污水厂出水水质要求达到《城镇污水处理厂污染物排放标准》(GB 18918—2002)一级A标准和绿化水质标准，经过对可行的两种处理工艺CASS工艺与氧化沟工艺的比较，最终采用现行的SBR变形形式CASS工艺。
CASS工艺主体部分采用圆形利浦罐形式，污水从圆向外流，从到外依次是选择器、厌氧区，好氧区，通过改变CASS池的循环周期来达到氮磷的最佳去除。
该污水厂设计的构筑物有平流沉淀池，格栅，提升泵房等构筑物。
污泥经过污泥浓缩后再经过消化池消化处理，最后再外运。
最后在污水厂平面布置的形式上采用《给排水设计手册》相关规定。
关键词：污水处理厂；CASS；平流沉砂池A sewage treatment plant design in a district ofGuangzhouStudent: Adviser: Wang Zhiyong(College of Civil Engineering and Architecture，Taizhou University)Abstract:The design is mainly to a sewage treatment plant in Guangzhou. The water quality discharged of the sewage treatment plant must achieve at the Degree A and the stander of Greening water quality in the “Urban sewage treatment plant pollutant discharge stander (GB 18918-2002)”. Finally, we adopt the current SBR deformation form of CASS process according to the comparison of the feasible two processing technology of CASS process and oxidation ditch process. The body of the CASS process adopts the circular Philips cans forms and the sewage is from the inner circle to be out. The selector, the anaerobic zone, and an aerobic zone is in line from the inner to outside. And the removal of nitrogen and phosphorus is by changing the CASS cellCycle. There are horizontal flow sedimentation pool, grille, pumping station in the structure of the sewage plant design. The condensed sludge need to handle in the sludge digester before sending out. At last, the form of the sewage plant layout adopts the relevant rule of the Water supply and drainage.Key words:Sewage treatment plant; CASS; Horizontal flow sedimentation目录中文摘要 (I)英文摘要 ...................................................................................................................... I I 1 引言. (1)1.1 设计任务及依据 (1)1.1.1 设计任务 (1)1.1.2 设计依据 (1)1.2 设计水量、水质、出水要求及该污水厂设计规模 (1)1.2.1 污水量 (2)1.2.2 污水水质 (2)1.2.3 出水要求 (2)1.2.4 工程设计规模 (2)2 工艺设计方案的确定 (2)2.1 原水水量及水质分析 (2)2.2 污水处理程度 (3)2.3 污水处理工艺流程选择 (3)2.3.1 氧化沟方案 (4)2.3.2 CASS工艺方案 (4)2.3.3 方案的确定 (6)2.3.4 工艺流程图 (6)2.4 污水厂各处理构筑物的计算与选型 (7)2.4.1 中格栅计算 (7)2.4.2 污水提升泵房计算 (10)2.4.3 泵后细格栅计算 (11)2.4.4 沉砂池设计计算 (14)2.4.5 巴氏计量槽计算 (17)2.4.6 CASS池计算 (19)2.4.7 污泥提升泵房 (25)2.4.8 滤池设计计算 (25)2.4.9 接触消毒池计算 (26)3 污泥的处理与处置 (27)3.1 污泥处理与处置的基本流程 (27)3.2 贮泥池计算 (27)3.3 浓缩池设计计算 (28)3.4 污泥消化池计算 (29)3.5 污泥脱水计算 (30)3.5.1 浓缩后污泥量 (30)3.5.2 脱水工艺及脱水设备的选择 (30)4 污水厂总体布置 (30)4.1 污水处理厂平面布置原则 (30)4.2 污水处理厂高程布置原则 (31)4.3 污水厂辅助建筑物计算 (32)毕业设计总结 (33)参考文献 (34)致谢 (35)1 引言1.1 设计任务及依据1.1.1 设计任务污水处理厂毕业设计任务主要包括以下几部分：（1）污水处理厂系统方案的比较1）污水处理方法、流程比较和污水处理构筑物型式的选择；2）污泥处理方法、流程比较和污水处理构筑物型式的选择。
污水处理厂CASS工艺设计计算书
污水处理厂设计计算书1.污水处理厂处理规模1.1处理规模污水厂的设计处理规模为城市生活污水平均日流量与工业废水的总和：近期1.0万m3/d，远期2.0万m3/d。
1.2污水处理厂处理规模污水厂在设计构筑物时，部分构筑物需要用到最高日设计水量。
最高日水量为生活污水最高日设计水量和工业废水的总和。
Q设= Q1+Q2 = 5000+5000 = 10000 m³/d总变化系数：K Z=K h×K d=1.6×1=1.62.城市污水处理工艺流程污水处理厂CASS工艺流程图3.污水处理构筑物的设计3.1泵房、格栅与沉砂池的计算3.1.1 泵前中格栅格栅是由一组平行的的金属栅条制成的框架，斜置在污水流经的渠道上，或泵站集水井的井口处，用以截阻大块的呈悬浮或漂浮状态的污物。
在污水处理流程中，格栅是一种对后续处理构筑物或泵站机组具有保护作用的处理设备。
3.1.1.1 设计参数：（1）栅前水深0.4m ，过栅流速0.6~1.0m/s ，取v=0.8m/s ，栅前流速0.4~0.9 m/s ； （2）栅条净间隙，粗格栅b= 10 ~ 40 mm, 取b=21mm ； （3）栅条宽度s=0.01m ；（4）格栅倾角45°~75°，取α=65° ,渐宽部分展开角α1=20°； （5）栅前槽宽B 1=0.82m ，此时栅槽内流速为0.55m/s ； （6）单位栅渣量：W 1 =0.05 m 3栅渣/103m 3污水； 3.1.1.2 格栅设计计算公式 （1）栅条的间隙数n ，个max Q n bhv =式中， max Q －最大设计流量，3/m s ； α－格栅倾角，（°）； b －栅条间隙，m ； h －栅前水深，m ； v －过栅流速，m/s ；（2）栅槽宽度B ，m取栅条宽度s=0.01mB=S （n －1）＋bn（3）进水渠道渐宽部分的长度L 1，m式中，B 1－进水渠宽，m ；α1－渐宽部分展开角度，（°）；(4)栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度L 2，m(5)通过格栅的水头损失h 1，m式中：ε—ε=β（s/b ）4/3； h 0 — 计算水头损失，m ；k — 系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增加倍数，取k=3；1112tga B B L -=125.0L L =αεsin 2201gv k kh h ==ξ— 阻力系数，与栅条断面形状有关； 设栅条断面为锐边矩形断面，β＝2.42 v 2— 过栅流速, m/s ； α — 格栅安装倾角， （°）；（6）栅后槽总高度 H ，m取栅前渠道超高20.3h m =21h h h H ++=（7）栅槽总长度L ，m112 1.5 2.0tan H L L L α=++++式中，H 1为栅前渠道深，112H h h =+，m （8）每日栅渣量W ，m 3/dmax 1864001000z Q W W K =式中，1W －为栅渣量，（333/10m m 污水），格栅间隙为16～25mm 时为0.1～0.05，格栅间隙为30～50mm 时为0.03～0.01； K Z －污水流量总变化系数3.1.1.3 设计计算采用两座粗格栅池一个运行，一个备用。
某污水处置厂设计计算说明书40cass工艺41
某污水厂设计计算说明书姓名：班级：学号：指导教师：2021-6-28目录一总论 (1)二工艺流程 (2)CASS工艺的优势 (3)与其他工艺对照 (5)三处置构筑物设计 (7)㈠集水井的设计 (7)㈡格栅的设计与计算 (8)1.泵前中格栅的设计与计算 (8)2.泵后细格栅的设计与计算 (11)㈢提升泵站 (14)1.设计参数 (15)2.提升泵房设计计算 (15)㈣曝气沉砂池的设计与计算 (15)1.曝气沉砂池 (15)2.曝气沉砂池的设计与计算 (16)3. 设计计算 (16)4.吸砂泵房与砂水分离器 (20)5.鼓风机房 (20)㈤CASS池的设计与计算 (20)1.CASS工艺运行进程 (20) (21)㈥污泥浓缩池 (35)1.设计参数 (35)2.设计计算 (35)㈦贮泥池设计 (37)四污水厂整体布置 (39)㈠要紧构(建)筑物与附属建筑物 (39)㈡污水厂平面布置 (40)㈢污水处置构筑物高程布置 (41)五设计体会 (43)一总论目的：加深明白得所学专业知识，培育运用所学专业知识的能力，在设计、计算、画图等方面取得锻炼。
内容：对要紧污水处置构筑物的工艺尺寸进行设计计算，确信污水处置厂的平面布置和高程布置。
完成设计计算说明书和设计图（污水处置厂平面布置、高程布置图、某构筑物工艺图各一张）。
深度: 初步设计（1）.水质水量项目规模：长沙某污水处置厂要紧处置该市某地区的工业及居民废水。
考虑远期进展，设计水量扩大一倍。
进水水质：BOD5=160mg/L;COD=280 mg/L; SS=150 mg/L; TN=335mg/L; 磷酸盐（以P计）= mg/L。
（2）.处置要求（1）要求出水水质知足GB 18918－2002《城镇污水处置厂污染物排放标准》的一级B排放标准，即：pH=6～9; BOD5≤20mg/L; COD≤60mg/L; SS≤20mg/L; TN≤20mg/L; NH3-N≤8mg/L, 磷酸盐（以P计）≤1mg/L。
最终cass计算书
水污染控制工程课程设计—1.5万吨城镇污水CASS处理工艺的设计二零一七年十一月目录1总论 (1)1.1课程设计基础资料 (1)1.2设计的任务 (1)1.3设计的基本要求 (1)1.4设计依据 (2)2处理工艺的确定 (2)2.1处理工艺的选择 (3)2.2工艺的比较 (3)2.3工艺的确定 (6)2.4工艺流程图 (7)3污水处理构筑物的设计与计算 (7)3.1设计流量 (7)3.2格栅 (8)3.3平流式沉砂池 (13)3.4CASS反应池 (17)3.5污泥提升泵房 (24)3.6脱水工艺及其脱水设备的选择 (24)3.7紫外消毒渠 (25)3.8巴氏计量槽 (25)3.9污泥浓缩池 (26)4平面高程布置及水力计算 (28)5.1高程布置的原则 (28)5.2高程（水头损失）计算 (28)5投资概算与运行费用 (29)6环境保护、建筑防火和职业安全防护 (30)6.1环境保护 (30)6.2建筑防火 (32)6.3职业安全防护 (32)7结论 (32)8参考文献 (33)致谢 (33)1总论1.1课程设计基础资料1、处理量：15000m ³/d.2、进水水质：CODCr=270 mg/L ，BOD5=90 mg/L ，NH3-N=15 mg/L, TP=1.5 mg/L, pH=7.0,SS=100mg/L ，TN=50mg/L 。
3、废水处理出水排放要求：符合GB18918-2002中的一级A 标准。
4、厂址及场地现状：厂址位于莆田市荔城区黄石镇，处理后尾水排入木兰溪感潮段。
拟建厂区地势平坦，厂区高程（黄零）10-11m 。
木兰溪感潮段排污口高程（黄零）为-2.0m 。
要求厂区排放口高程（黄零）控制在12.0m 以上。
1.2设计任务 要求学生们根据提供的设计基础资料和现场调研莆田市荔城污水厂的基础上、查阅设计手册及设计规范等相关资料，设计一套城镇污水CASS （或CAST 、C-TECH ）处理工艺方案（平行2列处理线），并对主要处理构筑物的工艺尺寸、主要高程进行设计计算，设计深度应符合初步设计深度要求。
CASS工艺处理生活污水课程设计报告书
⑤无有毒有害的物质流入。
活性污泥法的原理形象说法：微生物“吃掉”了污水中的有机物，这样污水变成了干净的水。它本质上与自然界水体自净过程相似，只是经过人工强化，污水净化的效果更好。
污水处理工艺的选择与污水的原污水水质、出水要求、污水厂规模、当地温度、用地面积、发展余地、管理水平、工程投资、电价和环境影响等因素有关。
2.2 循环活性污泥(CASS)工艺特点
(1)操作周期四阶段。a.曝气阶段。由曝气装置向反应池充氧，此时有机污染物被微生物氧化分解，同时污水中的NH3-N通过微生物的硝化作用转化为NO3--N。b.沉淀阶段。此时停止曝气，微生物利用水中剩余的DO进行氧化分解。反应池逐渐由好氧状态向缺氧状态转化，开始进行反硝化反应，活性污泥逐渐沉到池底，上层水变清。c.滗水阶段。沉淀结束后，置于反应池末端的滗水器开始工作，自上而下逐渐排出上清液。此时反应池逐渐过渡到厌氧状态继续反硝化。d.闲置阶段.即滗水器上升到原始位置阶段。
3 .针对以上特点，以及出水要求，现有城市污水处理的特点，以下有几种处理方法供我选择：
造纸废水cass工艺计算(课程设计)
目录:第一章设计原始资料----------------------2 第二章工艺流程-------------------------4第三章计算-----------------------------4第一节污染物去除率--------------------------4第二节格栅计算------------------------------5第三节调节池计算----------------------------8第四节配水井设计计算------------------------9第五节工艺比选-----------------------------10第六节 CASS池计算---------------------------12第七节接触池计算---------------------------16第八节加氯间计算---------------------------17第九节压滤机房计算-------------------------19第四章参考文献------------------------20第一章设计原始资料:－2008）规定, 污染物排放限值:CODcr150 mg/L 30 mg/L 50 mg/L 6～9 3污水设计流量Q=10000m3/d=416.67m3/h=0.1157m3/s30.116/m s4.造纸废水来源:造纸废水性质:1.在制浆蒸煮工序, 废水量少而浓度高, 约占总污染负荷的80％。
主要有可生物降解的有机物, 如纤维分解生成的糖类、醇类、有机酸等；木质素及其衍生物, 蒸煮废液中含有粗硫酸盐如树脂酸、脂肪酸钠。
2.漂白废水即白液中含有的木质素降解产物与含氯漂白剂反应产生的酚类及其有机氯化物, 主要是氯代酚类化合物, 如二氯苯酚, 氯化苯酚, 氯化邻苯二酚, 还有微量的汞和酚等。
其中氯代酚等对水体生物具有致毒、致畸、致突变的三致效应。
3.来自原水水道和剥皮机的水、来自液体回收工段的蒸发冷凝液、漂白车间洗浆机的滤出液、来自造纸机的白水、来自筛选净化过程的清水是可以收集处理和回用的五种工艺水, 其中最大量的可回用水是白水和筛选净化水。
20000吨CASS工艺设计计算
CASS 工艺设计计算1、已知条件⑴、设计流量 Q=20000m 3/d ，变化系数K ＝1.5 ⑵、设计进、出水水质2、CASS 池设计计算 （1）BOD －污泥负荷Ns设有机基质降解速率常数K 2=0.017l (mg·d)，混合液中残存有机基质浓度Se=20mg/l ，MLSS=4000mg/L,混合液中挥发性悬浮固体浓度与总悬浮固体浓度的比值f ＝0.75，有机基质降解率%7.8615020150=-=η，则 )/(294.0%7.8675.020017.052d kgMLSS kgBOD fSe K Ns •=⨯⨯=⨯⨯=η为使出水能稳定达标，本工程Ns 取为0.10kgBOD 5/(kgMLSS·d) （2）CASS 池运行周期各工序时间计算 1）曝气时间T A污水日流量Q=20000m 3/d ， CASS 池设4座，池子水深为5.0m ，混合液污泥浓度Nw=4kg/m 3，排出比1/m ＝1/4，活性污泥界面以上最小水深ε=0.50m，MLSS 浓度C A ＝4000mg/l ，则h C m Ns Se So T A A 95.14000410.013024)(24=⨯⨯⨯=⨯⨯-⨯=2）沉降时间Ts活性污泥界面的初期沉降速度（最高温度按30℃、最低温度按20℃计算）：h m C t V A/67.1400030104.7104.77.147.14max =⨯⨯⨯=⨯⨯⨯=--h m C t V A/11.1400020104.7104.77.147.14min =⨯⨯⨯=⨯⨯⨯=--则必要最大沉降时间为h V m H T S 58.111.15.0)4/1(0.5)/1(min =+⨯=+⨯=ε3）排出时间排出时间0.6h ，与沉淀时间合计为2.18h 4）周期次数N一个周期所需时间Tc≥1.95+2.18＝4.13h 取N ＝6，则每个周期时间为4.0h 5）一个周期的工作过程曝气2h ，沉淀1.5h ，排水0.5h ，闲置及排泥0.15h 。
CASS工艺污水处理厂设计计算书解读
毕业设计学号：x x 学院毕业设计计算书设计题目：广州市某区污水处理厂设计设计编号：学院：专业：班级：姓名：指导教师：完成日期：答辩日期：广州市某区污水处理厂设计学生姓名：指导教师：（台州学院建筑工程学院，2008级给水排水工程2班）摘要：本设计主要是广州市某区污水处理厂的设计，该污水厂出水水质要求达到《城镇污水处理厂污染物排放标准》(GB 18918—2002)一级A标准和绿化水质标准，经过对可行的两种处理工艺CASS工艺与氧化沟工艺的比较，最终采用现行的SBR变形形式CASS工艺。
CASS工艺主体部分采用圆形利浦罐形式，污水从内圆向外流，从内到外依次是选择器、厌氧区，好氧区，通过改变CASS池的循环周期来达到氮磷的最佳去除。
该污水厂设计的构筑物有平流沉淀池，格栅，提升泵房等构筑物。
污泥经过污泥浓缩后再经过消化池消化处理，最后再外运。
最后在污水厂平面布置的形式上采用《给排水设计手册》相关规定。
关键词：污水处理厂；CASS；平流沉砂池A sewage treatment plant design in a district of GuangzhouStudent: Adviser: Wang Zhiyong(College of Civil Engineering and Architecture，Taizhou University)Abstract:The design is mainly to a sewage treatment plant in Guangzhou. The water quality discharged of the sewage treatment plant must achieve at the Degree A and the stander of Greening water quality in the “Urban sewage treat ment plant pollutant discharge stander (GB 18918-2002)”. Finally, we adopt the current SBR deformation form of CASS process according to the comparison of the feasible two processing technology of CASS process and oxidation ditch process. The body of the CASS process adopts the circular Philips cans forms and the sewage is from the inner circle to be out. The selector, the anaerobic zone, and an aerobic zone is in line from the inner to outside. And the removal of nitrogen and phosphorus is by changing the CASS cellCycle. There are horizontal flow sedimentation pool, grille, pumping station in the structure of the sewage plant design. The condensed sludge need to handle in the sludge digester before sending out. At last, the form of the sewage plant layout adopts the relevant rule of the Water supply and drainage.Key words: Sewage treatment plant; CASS; Horizontal flow sedimentation目录中文摘要 (I)英文摘要 (II)1 引言 (1)1.1 设计任务及依据 (1)1.1.1 设计任务 (1)1.1.2 设计依据 (1)1.2 设计水量、水质、出水要求及该污水厂设计规模 (1)1.2.1 污水量 (2)1.2.2 污水水质 (2)1.2.3 出水要求 (2)1.2.4 工程设计规模 (2)2 工艺设计方案的确定 (2)2.1 原水水量及水质分析 (2)2.2 污水处理程度 (3)2.3 污水处理工艺流程选择 (3)2.3.1 氧化沟方案 (4)2.3.2 CASS工艺方案 (4)2.3.3 方案的确定 (6)2.3.4 工艺流程图 (6)2.4 污水厂各处理构筑物的计算与选型 (7)2.4.1 中格栅计算 (7)2.4.2 污水提升泵房计算 (10)2.4.3 泵后细格栅计算 (11)2.4.4 沉砂池设计计算 (14)2.4.5 巴氏计量槽计算 (17)2.4.6 CASS池计算 (19)2.4.7 污泥提升泵房 (25)2.4.8 滤池设计计算 (25)2.4.9 接触消毒池计算 (26)3 污泥的处理与处置 (27)3.1 污泥处理与处置的基本流程 (27)3.2 贮泥池计算 (27)3.3 浓缩池设计计算 (28)3.4 污泥消化池计算 (29)3.5 污泥脱水计算 (30)3.5.1 浓缩后污泥量 (30)3.5.2 脱水工艺及脱水设备的选择 (30)4 污水厂总体布置 (30)4.1 污水处理厂平面布置原则 (30)4.2 污水处理厂高程布置原则 (31)4.3 污水厂辅助建筑物计算 (32)毕业设计总结 (33)参考文献 (34)致谢 (35)1 引言1.1 设计任务及依据1.1.1 设计任务污水处理厂毕业设计任务主要包括以下几部分：（1）污水处理厂系统方案的比较1）污水处理方法、流程比较和污水处理构筑物型式的选择；2）污泥处理方法、流程比较和污水处理构筑物型式的选择。
cass工艺设计计算
CASS 的计算 14 CASS 池采用容积符合计算法污水进水量Q=2000m 3/d ；进水BOD=1590mg/l,COD=3825mg/l ； 出水BOD=238mg/l ,COD=573mg/l ；1.1 4.1 选定参数污泥负荷率Ls=0.5Kg COD/（Kg MLSS·d ）； 反应池池数N=4座； 反应池水深H=5.0m ；排出比1/m 一般采用1/4～1/2，设计中采用1/2； 活性污泥界面以上最小水深ε=0.5m ； MLSS 浓度C A =5000mg/l 。
1.2 4.2 运行周期及时间的确定曝气时间取T A =6h沉降时间 max1s Hm T V ε+=其中4 1.26max 4.610 1.00/AV C m s -=⨯⨯= 所以50.50.531.00s T h ⨯+==，排水闲置时间，取T D =2h , 一周期所需时间 T C ≥T A +T s +T D =11h ,周期数n 取2,每周期为12h ，进水时间T F -2h 。
1.3 4.3 设计计算根据运行周期时间安排和自动控制特点，CASS 反应池设置4个，2个一组交替运行1天。
1.3.14.3.1 CASS 池反应池容积单池面积32200050024i m V Q m nN ==⨯=⨯， 反应池容积3445002000i V V m ==⨯=式中 n — 周期数；N — 池子个数。
1.3.24.3.2 CASS 反应池的构造尺寸CASS 反应池为满足运行灵活及设备安装需要，设计为长方形，一端为进水区，另一端为出水区。
CASS 单池有效水深H=5.0m ，超高h c =0.5m ,保护水深ε=0.5m 。
则单池体积V i =LB i H ， 据资料B/H=1～2，取 B/H=1L/B=4～6，取L/B=4 单池面积25001005i Vi S m H ===。
CASS 池沿长度方向设一道墙，将池底分为预反应区和主反应区两部分，据资料反应区比预反应区应为9:1，预反应区作为兼氧吸附区和生物选择区。
CASS工艺设计计算
CASS工艺设计计算
南方某城市污水处理厂，分三期建设，一、二期污水处理规模均为20000m3d⁄，后期由于管网系统的完善，污水厂进水量增加，因此，进行污水处理厂三期扩建工程建设，三期污水处理规模为40000m3d⁄。
一、二、三期污水处理主体工艺均采用CASS工艺。
本例题以该污水处理厂一期工程主体工艺计算为例。
一、已知条件
某城市污水处理厂，设计处理水量Q=20000m3d⁄，总变化系数为K z= 1.47。
1．设计进水水质COD=300mg/L，BOD5浓度S0=150mg/L；TSS浓度SS0=150mg/L；VSS=105mg/L（MLVSS/MLSS=0.75）；TN=40mg/L；NH3-N=35mg/L；TP=3mg/L；最低水温15℃；最高水温25℃。
2．设计出水水质COD cr=60mg/L；BOD5浓度S e=20mg/L；TSS浓度X e=20mg/L；TN=20mg/L；NH3-N=8mg/L；TP=1mg/L。
试根据以上水质情况设计CASS处理工艺流程。
CASS工艺计算
第二章 工艺流程工艺流程图工艺说明：处理水主要分三部分：一、物理处理部分：进水经格栅后，大部分悬浮物被阻截，之后进沉淀池，水质水量得到调节，大部分污泥下沉。
再进沉淀池，调节水质水量。
二、生化处理部分：污水由泵抽入CASS 池，进入生化处理阶段，经CASS 池进水、曝气、沉淀、出水四阶段后水质几近可达到要求。
加药后外排。
三、污泥处理部分，从沉淀池和CASS 池出来的污泥进污泥浓缩池，上清液直接外排。
含泥量多的由污泥泵抽入脱水机房，由袋式压滤机压滤成泥饼外运。
第三章 计算第一节 污染物去除效率:2.主要的计算公式：（1） 格栅的间隙数 0.5(sin )/n Q bvh θ=（2） 格栅宽度 (1)B S n bn =-+ （3） 栅后槽总高度 12H h h h =++ （4） 栅前扩大段长度 11()/2tan L B B α=-（5）栅后收缩段长度 21/2L L =（6） 栅前渠道深 12H h h =+（7） 栅槽总长度 21210.51.0/tan L L L H θ=++++（8）每日栅渣量 max 1/1000f W Q W k =3.计算过程：日平均污水流量Q=6500m 3/d 流量变化系数K Z =1.10h m d m d m Q /298/715010.1/6500333max ==⨯=设栅前水深h=0.4m ；过栅流速V=0.6m/s ；倾角a=600；b=0.018m<1>188.174.06.0018.060sin 08278.00≈=⨯⨯⨯=n 取18根 <2>s=0.01m B 5.0494.018018.01701.0≈=⨯+⨯=<3>进水渠道渐宽部分长度：（进水渠道宽度:B 1=0.4m ，20α=︒ 进水渠道 内的流速为0.5m/s ） <4>m L 14.020tan 2/)4.05.0(01=-=m L 07.02/14.02==m 11.1018.001.042.23/41=⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯=ξm h 0176.060sin 81.926.011.1020=⨯⨯=m h 0529.060sin 81.926.011.13021=⨯⨯⨯⨯=<5>设栅前渠道超高h 2=0.3mmH 7.04.03.01=+=m L 114.260tan 7.00.15.0007.1460.00=+++= <6>b=18mm 时, 1W =0.1(333/10m m 污水)，d m W /65.010.110001.008278.0864003=⨯⨯⨯=>0.2m 3/d 选用机械清渣。
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Q---处理规模（m ³/d)5000.00S 0 ----进水BOD5（mg/l)160.00S e ----出水BOD5（mg/l)
10.00Nw---混合液悬浮固体浓度（MLSS) (mg/l)3200.00λ=1/m=1/2.5(排水比）
0.40K 2有机基质降解速率常数，L/(mg •d)生活污水K2取值范
围为0.0168-0.0281
0.02f——混合液中挥发性悬浮固体与总悬浮固体浓度的比
值，一般在生活污水中，f值为0.7-0.8
0.75
H---反应池水深(m) 4.00ε---安全高度 1.20Vmax(m/s) 1.76T D排水时间(h)0.50T f 闲置时间(h) 1.00T (运行周期） 5.55V----CASS 池容积（m ³）
1600.92
n 每日运行周期数
4.32T S----沉淀时间 1.59Ns---BOD-污泥负荷（kgBOD5/(kgMLSS •d)）0.20η---有机基质降解率
0.94
T A ---曝气时间(h) 2.46考虑格栅和沉砂池可去除部分有机物及SS，取COD,BOD5,NH3-N,TP,TN去除
率为20%，SS去除率为35%
CASS工艺设计计算书
设计CASS池（座） 4.00V i 单CASS池容积（m ³）
400.23复核
V----CASS池容积（m ³）
2083.33 H ——池内最高液位（m）（CASS池高） 4.00H 3（m）滗水结束时泥面高度 1.20H 2=ε（m）
1.20
L （cass池长）m 16.28B （CASS池宽）m 8.00H 0（CASS池总高）m 4.50L 1微生物选择区(m) 1.63h s污泥层高 1.20
U—孔口流速m/h 70孔口宽度m 0.70孔高m
0.43K d活性污泥自身氧化系数一般为0.04～0.0750.06Y 污泥的产率系数一般为 0.4～0.80.60
f b VSS中可生化系数0.70C 0设计进水SS，mg/l 97.50C e设计出水SS，mg/l 10.00△X 剩余污泥总量(kg/d)657.75V i 单CASS池容积（m ³）
520.83
SVI—污泥体积指数,(ml/g)93.75H 1（m）--池内设计最高水位至滗水机排放最低水位
之间的高度
1.60
h 1排水结束时最低水位 2.40A 1连通孔面积(㎡）
0.30N R剩余污泥浓度(kg/m ³）
5.33
△X v剩余生物污泥量(kg/d)
449.94
△X s剩余非生物污泥(kg/d)207.81
θc污泥龄(d)复核污泥龄17.5117
1.103（15-T）
4.34
µ——硝化细菌的增长速率d-1：T=0.2摄氏度时，取为0.35
0.35f s——安全系数：为保证出水氨氮小于5mg/L 取2.3～
3.0；取2.3
0.67T ——污水温度：取冬季最不利温度0.2摄氏度。
0.20βρC sb(T)-C
2.18
AOR 设计需氧量(kg/h)54.37O a —需氧量，㎏O2/d
1160.00
a`—活性污泥微生物每代谢1㎏BOD需氧量，一般生活污
水取为0.42㎏～0.53㎏，
0.48
b`1㎏活性污泥每天自身氧化所需要的氧量，一般生活污
水取为0.11㎏～0.188㎏，
0.12
4.57—氨氮的氧当量系数N k—进水总凯氏氮浓度，g/L 0.0184N ke—出水总凯氏氮浓度，g/L 0.0050Nk-Nke
0.0134
Cs （20）：20℃时氧在清水中饱和溶解度，取Cs（20）
mg/l
9.17
α：氧总转移系数，取α0.85
β含盐量修正系数0.95
ɋ ——杂质影响修正系数，取值范围 =0.78～0.990.90
P：所在地区大气压力(pa)90000.00
θc.N——硝化所需最小污泥龄d -1
8.27
θc污泥龄(d)复核污泥龄17.5117
144.90
0.89
ρ：因海拔高度不同而引起的压力系数SOR 标准需氧量213.77O b氨氮硝化需氧量
T：设计污水温度27.30
C s(T)：设计水温条件下氧在清水中溶解饱和度，mg/L
水温27.3℃时，CS（27.3）=8.02
8.02
P b ：空气扩散装置处的绝对压力，Pa，Pb=P+9.8×103H
124300.00
H ：空气扩散装置淹没深度，m取微孔曝气装置安装在距
池底0.5m处，淹没深度3.5m；
3.50
E A :空气扩散装置氧转移效率，%，0.26C :曝气池内平均溶解氧浓度mg/L
2.00微孔曝气头安装在距池底（m)
0.30L （cass池长）m 16.28B （CASS池宽）m 8.00H 0（CASS池总高）m 4.50L 1微生物选择区(m)
1.63 H ——池内最高液位（m）（CASS池高）
4.00
曝气区体积（m ³）468.80
C sb(T)：设计水温条件下曝气池内平均溶解氧饱和度，
mg/L
每个空气扩散器的服务面积按1.0 m 3计，则所需空气扩散器的总数为
每个空气扩散器的配气量为m ³/h
4.95
0.16G 空气扩散装置的供气量(m ³/h)
2936.44
O t :气泡离开水面时含氧量，%
20%35%
K 2*f*S e
η
S 0-S e S 0
活性污泥界面的沉降速度与MLSS 浓度、水温的关系，可以用下式进行计算。
24S 0Ns*m*Nw
24T
Q×（S 0-S e )Ns×Nw×f
容积负荷法计算
X 0—沉降开始时MLSS的浓度，Vmax = 4.6×10
-1.26
=
V=
T=T A +T s +T D +T f
n=T s
H×(1/m)+ε
Vmax
Ns=
V max = 7.4×104×t×X O -1.7 (MLS V max = 4.6×104×X O -1.26(MLSS≥式中 V max —活性污泥界面的初始
η=
T A =
mQ nT
Q×H
T×V
H 3=撇水水位和泥面之间的安全距离，H2=ε=1.2m
H 3
H×N w
L 1=10%×L
h s =h 1-ε1U
孔高=A1/孔宽
YQ(So-Se)
K d V i fN w nT A T
1000
1000×24
Co-Ce
1000
△X=△Xv+△Xs N w 1-λ
1
V i =
H-(H1+H2)SVI=
此数值反映出活性污泥的凝聚、沉降性能良好。
排水体积法进行复核
由于排水体积法计算所得单池容积大于容积负荷法计算所得，因此单池容积应按最大容积值计，否则将不满足水量运
行要求
H 1=
V=L×B×H B:H=1~2
L:B=4~6
h 1=4×(m-1)
m
撇水水位和泥面之间的安全距离，H2=hs=1.2m A 1=
(
B×L 1×H 1+
Q 24×n×T×U
)×
N R=
剩余污泥含水
湿污泥量
R
△Xv=
-△Xs=
Q(1-f b f)×
θc污泥龄=
YN s -K d
1.024*(T-20)
T 1.189
27.3
AOR=O a +O b
O a =
0.12VNwf
θc
θc.N
(1/µ) ×1.103（15-T）×f s
θc污泥龄=
O b =
4.57*[Q(N k -N ke )-P
1.013×105
ρ=
]
SOR=AOR×Cs (20)
ɋ(βρC sb(T)-C)×1.024*10(T-20)
a`Q(S 0-S e )+b`VN w
SOR
0.28E A
468.8470
6.24774839
C sb(T)=
C s(T)[P b /(2.026×105)+O t /42]
器的总数为G=
O t =
21(1-EA)
79+21(1-EA)
0—沉降开始时MLSS的浓度，X 0＝N w =3200mg/L，
6×104×3200 -1.26 = 1.76 m/s
t—水温，℃
max = 7.4×10
4
×t×X O -1.7 (MLSS≤3000)max = 4.6×104×X O
-1.26
(MLSS≥3000)max —活性污泥界面的初始沉降速度。
含水率按99.3%计算
污泥量为=△X/N R
123.329038m³/d。