锅炉屏式过热器爆管原因分析
660MW新建燃煤锅炉爆管原因分析及采取措施建议
660MW新建燃煤锅炉爆管原因分析及采取措施建议发布时间：2022-10-09T06:20:45.361Z 来源：《中国电业与能源》2022年11期作者：张箭[导读] 江门市新会双水发电三厂新建1×660MW锅炉在整套启动试运期间,一级过热器出口过渡段管屏连续出现2次超温爆管, 提出“四管”泄漏必须查明源头，由建设单位组织监理、施工、调试、生产等单位迅速查明原因，果断采取措施，及时消除设备隐患,保证热电联产项目顺利通过168小时满负荷试运,减少经济损失。
张箭江门市新会双水发电三厂有限公司 529153摘要江门市新会双水发电三厂新建1×660MW锅炉在整套启动试运期间,一级过热器出口过渡段管屏连续出现2次超温爆管, 提出“四管”泄漏必须查明源头，由建设单位组织监理、施工、调试、生产等单位迅速查明原因，果断采取措施，及时消除设备隐患,保证热电联产项目顺利通过168小时满负荷试运,减少经济损失。
关键词：一过出口管屏爆管原因分析措施建议 0 引言江门市新会双水发电三厂有限公司1×660MW燃煤锅炉，锅炉型号：HG-2145/29.3-YM13，一次中间再热超超临界压力变压运行不带循环泵启动系统的直流锅炉，单炉膛、平衡通风、固态排渣、全钢构架、全悬吊结构的挡板调温塔式锅炉，四角切圆结构，摆动式燃烧器，水平浓淡燃烧器与分离式燃尽风（SOFA）相结合的低NO X技术。
一过出口管屏布置在锅炉标高60米，共有22片屏，每片屏由16根管组成，管子材质均为：SA-213MGr.T91/12Cr1MoVG/SA-213S30432/SA-213T91。
2022年3月30日锅炉吹管完成，分别在6月04日和7月6日机组试运时，两次出现一过出口管屏爆管，爆管点材质均为：SA-213MGr.T91，规格为：φ44.5×9；按介质流向，现场焊口上游管子材质：SA-213MGr.T91，规格为：φ44.5×12;厂家焊口下游管子材质：SA-213S30432（内喷丸），规格为：φ44.5×10。
锅炉高温过热器爆管原因分析及措施
锅炉高温过热器爆管原因分析及措施摘要：合理地配置供热热源，优化选择工业锅炉容量和台数，同时优化运行调整模式，是解决锅炉低负荷运行问题的有效措施。
通过爆口宏观形貌分析、化学成分分析、显微组织观察、力学性能试验，认为T91钢高温过热器早期失效的原因是管子内存在异物堵塞，管子长期过热后加速老化，性能下降，最终导致爆管，分析堵塞原因并提出了相应对策。
通过对化学成分、力学性能、金相、能谱、扫描电镜结果的分析诊断，找出了高温过热器爆管失效的原因，提出了预防措施。
关键词：锅炉高温；高温过热器；爆管原因引言高温过热器管作为锅炉四大管道之一，其作用是将饱和蒸汽定压加热到过热蒸汽。
过热器是锅炉最复杂的受热面，受热面管壁温度高，管内蒸汽温度高，高温烟气除了受热面进行对流换热外，还对受热面进行辐射换热。
当受热面受到烟气腐蚀、高温腐蚀或者锅炉结构不当导致受热面管内壁通流流量减小时，往往会使部分管壁超过许用温度，热稳定性下降，甚至造成受热面管壁过热、爆管等。
过热器对锅炉的安全性和经济性有着重要意义，它的运行工况不仅决定着主蒸汽品质的高低，而且关系着锅炉的安全运行。
1锅炉高温过热器爆管的重要性锅炉受热面管寿命受其煤质质量、烟气流程条件、运行工况、汽水品质的影响，爆管事故较多。
据统计，2009年由于燃煤紧缺，煤质大幅下降，锅炉实际燃用的煤种严重偏离设计煤种，造成锅炉运行工况变差，致使锅炉因超温、高温腐蚀、磨损等原因爆管不断，全年牡丹江第二发电厂7台机组，锅炉受热面共发生了9次爆管事故，其中#7炉高温过热器在短短的3天内发生爆管事故2起，严重影响机组的安全经济运行。
对其它受热面管不留死角的进行全面检查，并对有怀疑超温的高温过热器管进行取样分析。
由于整圈管子的质量已受其影响，表面过热起皮，受损严重，故对该圈管子更换处理。
建议合理布置受热面管壁温度测点，严格监视受热面管壁温度的变化，防止事故发生及扩大。
加强对高温过热器的外壁损伤宏观检查，对管屏变形情况及时矫正，防止损伤和变形部位受到局部过热，更换壁厚减薄严重的管段。
电站锅炉屏式过热器爆管原因分析
ｅ ｓ ｒｓ ｅｓｆｔ ｎ ｅ ｒｄｂｌ ｔ ｅ ｏｌｒ ｐ ｒ ｔ ｎ ｎ ｕ ｅ ｅｙａ ｄｔ ｅ ｉｉ ｔ ｏ ｈ ｉ ｏ ｅａ ｏ ． ｈ ｔ ａ ｈｃ ｉ ｆ ｂ ｅ ｙ ｉ Ｋｅ ｒ ｓ ｌｔｎｓ ｐ ｒ ｅ ｔｒ ｙｗｏ ｄ ：ｐａｅ ｅｈ ａｅ ；ｗｅｄｎ ａ ｕ ｌ ｉｇｓ ｍ；ｏ ｅｈ ａ ；ｐｐ ｌｓ ｅ ｖ ｒ ｅ ｔ ｉｅ ａｔ ｂ
１ 概述
宁夏大坝发电厂 锅炉采用美国 Ｂ ｗ 公司 ＆ 自然循环燃烧锅炉 ， 型号为 Ｂ ＷＢ １２／８ 一 ＆ 一 ０５１． Ｍ， ３ １９ 年 １ 月投运。２ ０ 年 ２ ２ 炉前墙 ９１ １ ０４ 月 ２日
屏式过热器位于炉膛上部 ，由 ￣ １ （． ｌ） ５ｘ ５ 一 １ ５
ｏ ｔｈ ｉ ｃ ａｏ ｆ ｌｓ ｅ ｉｅ ｅｄｎ ａ ｑ ａｉ ， ｃ ｕ ｅ ｙ ｅ ｉｅ ｏ ｐ ｄｓｒ ｕ ｌ， ｕ ｅ ｒ ｔｅ ｓｎｏ ｂ ａｔｓ ｈ ｐ ｓ ｌｉｇｓ ｍ ｕ ｌｙ ａ ｓ ｄｂ ｐ ｓ ｔｐ ｅ ｉ ｓ ｔ ｄ ｅ ｒ ｉｔ ｐ ｗ ｅ ｔ ｈ ｔ ｐ ｓ ｅｏ ｙ
胀粗现象。 胀粗值最大 ４３ｍ ｌ 口内外壁有 － ｍ爆
较厚 的氧化皮 ， 因氧化层与管子的膨胀系数不同，
氧化皮存在大量的撕裂现象。（ 如图 １。 ）
圈 ４ 前屏第 ４ 排北侧 自身管夹 ９￣ ０弯头示意图（ ．ｍ 单位 ｒ ） ａ
程度（ 取样位置如图 ４。 ）
（） 口处组织为铁紊体＋ １爆 碳化物 ， 珠光体区
摘 要 ： 针对大坝发 电厂 锅炉屏式过热器爆管问题进行研 究分析 ， 出爆 管的直接原 因 找 是 由于焊缝质量 问题 ， 导致管子严重堵塞， 蒸汽流通不畅， 管子长期过热引起 ， 出了相应的 提
二次再热超超临界锅炉屏式过热器爆管原因分析及处置
二次再热超超临界锅炉屏式过热器爆管原因分析及处置深摘要：新建燃煤发电机组锅炉在安装过程中，对锅炉内部清洁度施工管理要求较高，若锅炉内部异物检查措施不完整、管控力度不够、异物清理不彻底，会导致受热面管堵塞爆管。
本文通过某新建电厂2*1000MW二次再热机组#3锅炉屏式过热器异物堵塞爆管的案例，介绍了屏式过热器异物堵塞爆管的原因、异物残留的种类、处置方法及锅炉清洁度施工的控制措施，为国内同类新建发电机组的锅炉清洁度控制提供经验借鉴与参考。
关键字：二次再热过热器爆管异物堵塞1、前言新建燃煤发电机组锅炉在安装过程中，对锅炉内部清洁度施工管理要求较高，若锅炉内部异物检查措施不完整、管控力度不够、异物清理不彻底，会导致受热面管堵塞爆管。
作为百万超超临界锅炉，汽温、汽压等参数随着机组容量的加大而升高，同时锅炉受热面一般设计有较多节流孔，都无形中提高了对锅炉受热面的清洁度要求。
锅炉安装过程中内部清洁度的控制要从设备到货直至启动试运行，形成一套完整的异物检查、清理措施，彻底清除设备内异物，才可避免锅炉因异物堵塞造成的爆管事故发生。
2、设备概况某电厂二期工程3、4号炉是东方电气集团东方锅炉股份有限公司设计、制造的2台1000MW的二次再热高效超超临界参数变压运行直流锅炉。
过热器系统按烟气流程依次为：屏式过热器、后屏过热器、高温过热器、包墙过热器。
其中屏式过热器布置在炉膛上部区域，在炉深方向布置了2排，两排屏紧挨着布置，每一排管屏沿炉宽方向布置19片，共38片屏，每屏22根管。
屏式过热器蛇形管均由集箱承重并由集箱吊杆传至大板梁上。
为调整流量使同屏各管的壁温比较接近，在屏过进口集箱上设置了有φ20mm、φ18mm、φ16mm、φ14mm、φ13mm、φ12.5mm、φ11.5mm、φ11mm、φ10.5mm和φ10mm十种规格不同的节流孔。
3、背景介绍#3机组于2021年7月28日完成168小时试运行后停机消缺，2021年8月25日再次启动，26日17:28分#3炉大包顶部测点发出泄露报警，同时现场检查发现大包四周有蒸汽冒出，初步怀疑大包内有受热面泄露，继续监测运行至2021年8月30日，冒汽现象未消失，且随机组负荷加减变化，判断大包内泄露概率较大，为防止伤害扩大，决定停机查漏、消缺。
循环流化床锅炉屏式过热器爆管原因分析及处理措施
５ｍ 材质：２ ｒＭｏ Ｇ， ｍ， １Ｃｌ Ｖ 管屏间距 １ ０ 下集箱标高 ＋ ０６ ０ｍｍ， ２ ２９Ｏ ｌｎ 上集箱标高 ＋ ６ １ ｉ。蒸汽进 口温度设计 为 ４ ０ｏ 出口 ｌ， ｌ Ｉ ３４０ｍｌ ｌ Ｏ Ｃ， 温度 ４ ５ｏ ８ Ｃ。炉膛风 帽处标高 ＋ ５０ｆ 炉膛 高度 ２ ０ ｉ。 ４０ ｌ ｉ ｍ， ８５０ｍ ｌ ｌ
２ 锅 炉 屏 式 过 热 器 超 温 爆 管原 因分 析
Ｈ Ｇ一１０９ ８一 ． Ｍ ０型循环 流化床锅炉炉膛 内部悬挂 布 ３／． ＬＹ ２
置 ４片屏 式 过 热器 （ 如图 ２ ， 屏 ２ 根 锅 炉 管 ， 格 ： ４ ｉ × ）每 ２ 规 ２ｍｌ ｌ
过热器爆管原因分析与对策
过热器爆管原因分析与对策一过热器爆管的直接原因造成过热器、再热器爆管的直接原因有很多，主要可以从以下几个方面来进行分析。
1.1设计因素1.热力计算结果与实际不符热力计算不准的焦点在于炉膛的传热计算，即如何从理论计算上较合理的确定炉膛出口烟温和屏式过热器的传热系数缺乏经验，致使过热器受热面的面积布置不够恰当，造成一、二次汽温偏离设计值或受热面超温。
2.设计时选用系数不合理如华能上安电厂由B&W公司设计、制造的“W”型锅炉，选用了不合理的受热面系数，使炉膛出口烟温实测值比设计值高80～100℃；又如富拉尔基发电总厂2号炉（HG-670/140-6型）选用的锅炉高宽比不合理，使炉膛出口实测烟温高于设计值160℃。
3.炉膛选型不当我国大容量锅炉的早期产品，除计算方法上存在问题外，缺乏根据燃料特性选择炉膛尺寸的可靠依据，使设计出的炉膛不能适应煤种多变的运行条件。
炉膛结构不合理，导致过热器超温爆管。
炉膛高度偏高，引起汽温偏低。
相反，炉膛高度偏低则引起超温。
4.过热器系统结构设计及受热面布置不合理调研结果表明，对于大容量电站锅炉，过热器结构设计及受热面布置不合理，是导致一、二次汽温偏离设计值或受热面超温爆管的主要原因之一。
过热器系统结构设计及受热面布置的不合理性体现在以下几个方面：（1）过热器管组的进出口集箱的引入、引出方式布置不当，使蒸汽在集箱中流动时静压变化过大而造成较大的流量偏差。
（2）对于蒸汽由径向引入进口集箱的并联管组，因进口集箱与引入管的三通处形成局部涡流，使得该涡流区附近管组的流量较小，从而引起较大的流量偏差。
引进美国CE公司技术设计的配300MW和600MW机组的控制循环锅炉屏再与末再之间不设中间混合集箱，屏再的各种偏差被带到末级去，导致末级再热器产生过大的热偏差。
如宝钢自备电厂、华能福州和大连电厂配350MW机组锅炉，石横电厂配300MW 机组锅炉以及平坪电厂配600MW机组锅炉再热器超温均与此有关。
锅炉屏式过热器爆管原因分析
关键字 ： 屏过 爆管 长期过热 蠕变
图１ 图２
１ 概 况 பைடு நூலகம்、
锅 炉 为 哈 尔 滨 锅 炉 厂 生 产 ， 号 为 ＨＧ ２／ 型 ２０
２２ 学成分 分析 ．化
用直读光谱仪分析爆管化学成分 ， 检验结果见
１０ １ ， 大 连 续 蒸 发 量 ２０／ ， 热 蒸 汽 压 力 表 １ 管 材 化 学 成 分 符 合 标 准 Ｇ ５１— ９５中对 ０— ０ 最 ２ｔ 过 ｈ ， Ｂ ３ ０ １９
５ ２
２ 试验结果 、
２ １ 观检 查 ．宏
爆 口部位位于 Ａ － １ ９ ２ 下弯 ， 材质为 １Ｃ ｌ Ｖ ２ ｒＭｏ ， 爆破后吹损相邻的 ２ 根管材 ， 导致其也发生了泄漏 ， 见 图 １爆 口长 ｌｃ 宽 ２ｍ， ， Ｏｍ ｃ 呈厚 唇状 ， 口断裂面 破
爆管向火侧抗拉强度低于标准要求 ， 相邻 的管
４ ×５ ２
２３常温拉伸 试 验 ．
在爆破管材和割管管材上取样进行常温拉伸试验，
表 ２ 常温 拉伸试 验 结果
过壁温不超 ４０ ２共 １ 屏 ， ８￣ ， ２ 每屏 ４ 根 ， （ ０ 除最外圈２ 根 另用ｗＤ 乏 ｗ一 ０ 电孑万台 １０ ｌ． 槲 雉 ． 湖， 结果见 ２ ． 。 表
【 电力技术】
天 电 技 ０ ２２ 津 力 术・／ １ ４０
锅炉屏 式过热器爆 管原 因分析
天津 国电第一热 电厂 （ 天津３ ０７ ） 王颖 ０ １０
摘要 ： 针对锅炉屏式过热器 的一次爆管事故 ， 通
过对爆管进行宏观检查 、 成分分析 、 力学性能及金相 试验 ， 查明爆管原因为长期过热 ， 材料发生蠕变导致
２４金 相检 验 ．
锅炉爆管典型事故案例及分析
锅炉典型事故案例及分析第一节锅炉承压部件泄露或爆破事故大型火力发电机组的非停事故大部分是由锅炉引起的。
随着锅炉机组容量增大，“四管”爆泄事故呈现增多趋势，严重影响锅炉的安全性，对机组运行的经济性影响也很大。
有的电厂因过热器、再热器管壁长期超温爆管，不得不降低汽温5~10℃运行；而主汽温度和再热汽温度每降低10℃，机组的供电煤耗将增加0.7~1.1g/kWh；主蒸汽压力每降低1MPa，将影响供电煤耗2g/kWh。
为了防止锅炉承压部件爆泄事故，必须严格执行《实施细则》中关于防止承压部件爆泄的措施及相关规程制度。
一.锅炉承压部件泄露或爆破的现象及原因（一）“四管”爆泄的现象水冷壁、过热器、再热器、省煤器在承受压力条件下破损，称为爆管。
受热面泄露时，炉膛或烟道内有爆破或泄露声，烟气温度降低、两侧烟温偏差增大，排烟温度降低，引风机出力增大，炉膛负压指示偏正。
省煤器泄露时，在省煤器灰斗中可以看到湿灰甚至灰水渗出，给水流量不正常地大于蒸汽流量，泄露侧空预器热风温度降低；过热器和再热器泄露时蒸汽压力下降，蒸汽温度不稳定，泄露处由明显泄露声；水冷壁爆破时，炉膛内发出强烈响声，炉膛向外冒烟、冒火和冒汽，燃烧不稳定甚至发生锅炉灭火，锅炉炉膛出口温度降低，主汽压、主汽温下降较快，给水量大量增加。
受热面炉管泄露后，发现或停炉不及时往往会冲刷其他管段，造成事故扩大。
（二）锅炉爆管原因（1）锅炉运行中操作不当，炉管受热或冷却不均匀，产生较大的应力。
1)冷炉进水时，水温或上水速度不符合规定；启动时，升温升压或升负荷速度过快；停炉时冷却过快。
2)机组在启停或变工况运行时，工作压力周期性变化导致机械应力周期性变化；同时，高温蒸汽管道和部件由于温度交变产生热应力，两者共同作用造成承压部件发生疲劳破坏。
（2）运行中汽温超限，使管子过热，蠕变速度加快1)超温与过热。
超温是指金属超过额定温度运行。
超温分为长期超温和短期超温，长期超温和短期超温是一个相对概念，没有严格时间限定。
1025t／h锅炉屏式过热器爆管分析
铁 素体 和珠 光体 ， 珠 光体 球化 ３级 属正 常 范 围 ； 试 样 端 部 为正 常 的铁 素 体 和 珠 光 体组 织 ， 管 外 壁 发 现 烟
气 中的腐蚀 性介 质 在高 温 的联合 作用 下 正在对 外 壁 进 行侵 蚀 使其 整个 晶粒 的脱 落 出现宏 观情 况 下氧 化 层， 并 在氧 化层 和母 材 之 间局 部 形 成 极 易 产 生 应 力
４ 结 论 及 建 议
解环 方 案 根 据 贵州 电 网具 体 的 网架 情 况 ， 结 合
贵州 电网“ 十 二五 ” 规划 ， 尽 可能 做 到 电网分 区域 供
电， 电 网潮 流分 布 得 到 优 化 ， 使 得 解 环 方 案 容 易 实
施， ２ ２ ０ ｋ Ｖ线 路 开 断 数 量 少 ， 经 济 性 较 好 。然 而 电 网解 环运 行后 区域 电 网 的供 电可 靠 性 可 能会 下 降 ， 但 可 以解 决一 些 电磁环 网运 行 时造成 的局部 区域 电 网供 电卡 脖子 、 线路 Ｎ一１ 过 流等 突 出问题 。 随着 贵 州 电网 的不 断 发 展 ， 部 分 区域 电 网在 建 设 的初期 网架 结构 相 对 薄 弱 ， 解 环 工 作 仍 需 循 序 渐
０． ６ｍｍ 。
４ 由本次爆 管事故扩展 的联想
由于管 壁 的均匀 减 薄再加 上 管子一 定 程度 的胀
粗， 使管 外 径与 原规 格变 化程 度不 大 ， 检 修 人员 在换
管 焊接 时稍 不注 意就 会 忽略壁 厚 和管径 的变化 而将
管 子对 接 。这种 情 况 下 属 于 等外 径 不 等 内径 焊 接 ， 在 开 Ｖ形 坡 口极 易 造 成 对 接 后 内 壁 出现 大 于 等 于
一起过热器爆管事故的原因分析及解决
一起过热器爆管事故的原因分析及解决王欣慧〔无锡华光环保能源集团股份有限公司，江苏无锡214028)摘要：锅炉的过热器如果发生爆管故障，应及时处理，以保障电厂的安全运行。
本文以某生活垃圾焚烧发电厂发生爆管的一台余热锅炉为例，主要阐述了余热锅炉低温过热器爆管的原因及解决方案。
关键词：过热器；爆管；吹灰器1.前言在人类度过了千禧年尤其是进入二十一世纪后，社会的工业文明得到了快速发展，对能改善城镇居住环境、对自然环境友好的垃圾焚烧余热锅炉的需求也随之增加，然而，锅炉的爆管事故在锅炉运行过程中时有发生，由于锅炉结构的庞大和复杂，锅炉管子爆裂的原因也不尽相同，因此，一旦发生锅炉爆管事故，应结合具体情况进行具体分析。
2.背景介绍某生活垃圾焚烧发电厂一台处理量300t/d 余热锅炉发生了过热器爆管事故导致停炉，影响了该发电厂的生产运行。
该锅炉为自然循环锅炉，单锅筒，立式布置于室内。
锅炉的热源由焚烧炉排上垃圾燃烧产生的烟气以及轻柴油辅助燃烧产生的烟气提供。
该余热锅炉的燃料主要为城市生活垃圾，来源于居民生活区、商业区、旅游区等。
锅炉的水冷系统是由10个循环回路组成,炉室分为三个部分，前两个部分的炉膛水冷壁由材质为20G/GB5310的©60x5管子组成,管子间距lOOmrn,第三部分的炉膛水冷壁由材质为20G/GB5310的4>51x5管子组成，低温过热器后的水冷壁管子间距为150mm,其余位置的管子间距为100mm。
锅炉的过热系统分为三级，包括低温部分、中温部分和高温部分。
整个过热器水平布置在第三部分炉膛中，以逆流形式排列成34排，蛇形管尺寸为G38x5,材质为20G/GB5310。
锅炉发生的爆管点位于过热器，当时的情况是这样的：某日凌晨2：56,操作人员发现控制屏幕上2#炉给水流量发生异常，同时蒸汽流量和过热器前后烟气温度也出现了异常。
操作人员立即对2#炉进行现场检査，在过热器的平台通道外听到了异常响声，初步判断为过热器发生泄漏。
屏式过热器爆管原因分析及处理
屏式过热器爆管原因分析及处理屏式过热器是一种常见的锅炉设备，它广泛应用于火力发电、化工、石油化工等领域。
在使用过程中，过热器爆管是一种常见的故障现象，一旦发生爆管，不仅会影响锅炉的正常运行，还可能造成严重的安全事故。
对屏式过热器爆管的原因进行分析并采取相应的处理措施非常重要。
1. 高温烟气腐蚀屏式过热器在工作过程中，会受到高温烟气的冲击，如果烟气中含有酸性气体或其他腐蚀性成分，就会对过热器管道造成腐蚀。
长期的腐蚀作用会导致管壁变薄，最终爆管。
这种情况下，需要定期清理烟气中的腐蚀性成分，对过热器进行防腐蚀处理，并选用抗腐蚀能力更强的材质。
2. 过热器温度过高过热器在运行过程中，如果温度超过设计要求或者超过材料的标准温度，就会导致过热器管道的变形和热应力过大，从而发生爆管。
这种情况下，需要及时调整锅炉的工作参数，降低过热器的温度，确保在正常范围内运行。
3. 管道设计不合理一些过热器爆管事件的原因可能源于管道设计不合理，比如管道弯曲过大、支撑不良等问题。
这些都会导致管道受力不均匀，加速管道的疲劳破坏。
在日常维护中，需要对管道的设计进行检查，确保合理性。
4. 固体颗粒侵蚀在燃烧过程中，燃料中的固体颗粒可能会对过热器管道造成侵蚀，导致管道壁变薄，最终爆管。
为了防止这种情况的发生，可以在过热器出口处设置灰分分离器，尽量减少固体颗粒的侵蚀。
5. 热应力过热器在使用过程中，由于长期的高温和急剧温度变化，会导致管道受到热应力。
这种热应力会使管道的疲劳寿命大大降低，最终导致爆管。
为了减轻热应力的影响，可以优化过热器的工作参数，减少温度和压力的波动。
二、屏式过热器爆管的处理方法1. 加强日常维护为了及时发现管道的异常情况，需要加强对过热器的日常维护，包括定期清理管道内的积灰、检查管道的腐蚀情况、加强管道的支撑等。
2. 管道防腐蚀处理如果发现过热器管道出现腐蚀情况，需要及时对管道进行防腐蚀处理，采取防腐蚀材料或者防腐蚀技术，确保管道的完整性。
超(超)临界锅炉屏过爆管原因分析及预防措施
超（超）临界锅炉屏过爆管原因分析及预防措施摘要：本文通过介绍某电厂600MW等级超（超）临界屏式过热器同时出现两个爆口，对爆口进行失效分析，提出了改进措施，完善“四管”防磨防爆方面检查和处理方案，有效防止类似事件的再次发生，提高机组的安全可靠性。
关键词：超（超）临界锅炉；爆管；失效分析；改进近年来火电机组高温高压锅炉频繁发生失效现象，造成高温高压蒸汽泄漏，存在较大的安全风险，降低设备安全可靠性。
某电厂600MW等级超（超）临界屏式过热器出现两个爆口，影响安全生产。
针对屏过受热面失效问题开展了分析研究，特别是出现“一管两爆”，并提出了改进措施，完善“四管”防磨防爆方面检查和处理。
锅炉“四管”是指锅炉水冷壁、过热器、再热器和省煤器，锅炉四管涵盖了锅炉的全部受热面。
1.简介某电厂600MW等级超临界机组，锅炉型号为DG1900/25.4-II2。
1号机组累计运行14108小时，屏式过热器管出现泄漏。
屏式过热器布置在炉膛正上方，从炉膛的左右两侧通过屏过进口混合集箱向15屏分配集箱输送介质，每屏分两路进出，进口额定温度437℃，压力25.9MPa，出口额定温度为518℃，压力25.8MPa。
经检查，屏式过热器第8屏前屏外往内数第6根管（简称A8-6，下同）的出口段距离顶棚约1米处有一爆口。
在检查屏过出口段时，发现出口段在靠近联箱100mm处T91同时泄漏，如图1。
图1屏式过热器结构及爆口位置图2.失效情况检查2.1爆口位置及形貌爆口1位置在屏过第8屏前屏外往内数第6根管（A8-6）的出口段距离顶棚约1米（如图1）。
材质：SA213-TP347H；规格：φ45×10.8。
炉膛内爆口（爆口1）：呈纵向裂开，爆口180×100mm，内外壁周围的氧化皮不明显（如图2），最薄处5.2mm。
爆口前面的进口段管子外径为50.8mm，出口段管子外径为45.2mm。
经光谱仪检测，TP347H和T91材质与设计相符，未用错材料。
锅炉屏式过热器近集箱处爆管原因分析及改进措施
事故与缺陷分析第37卷第2期锅炉屏式过热器近集箱处爆管原因分析及改进措施王军明'盖红德$蒲成成彳张良恒$王振新I（1.齐鲁石化公司热电厂淄博255499）（2.山东省特种设备检验研究院有限公司济南250101）（3.万华化学（烟台）氯碱热电有限公司烟台265618）扌商要：某电厂锅炉屏式过热器管在近集箱处发生爆管，本文通过宏观形貌检查、化学成分分析、机械性能测试及金相组织分析等方法对其爆管原因进行了系统分析。
根据分析结果推断：集箱或管子内异物堵塞，导致管子材质劣化，但仅更换炉内管段，未更换炉外材质劣化管段，最终在长期运行中发生爆管。
最后针对具体失效原因，提出了普查屏过管、失效分析、清洁工程及加强监督等改进措施。
关键词：锅炉屏式过热器长时过热爆管Cause Analysis and Improvement Measures of Tube Burst Near Headerof Boiler Platen SuperheaterWang Junming1Gai Hongde2Pu Chengcheng3Zhang Liangheng2Wang Zhenxin1(1.Thermal Power Plant of Qilu Petrochemical Company Zibo255499)(2.Shandong Special Equipment Inspection Institute Jinan250101)(3.Wanhua Petrochemical(Yantai)Chlor-Alkali Thermal Power Co.,Ltd.Yantai265618)Abstract A tube explosion near the header occurred in boiler platen superheater.In this paper,the causes of tube burst was systematically analyzed by means of macromorphology examination,chemical composition analysis, mechanical property test and metallographic structure analysis.According to the analysis results,it can be inferred that the foreign material in header or pipe is blocked,which leads to the deterioration of pipe material.However, only the pipe section in the furnace is replaced,and the pipe section with deteriorated material outside the furnace is not replaced,and finally the pipe bursts during long-term operation.Aiming at the specific failure reasons,finally some improvement measures such as general survey screen management,failure analysis,cleaning engineering and strengthening supervision were proposed.Keywords Boiler Platen Superheater Long-term overheating Tube explosion of boiler中图分类号：X924 文献标识码：B文章编号：1673-257X(2021)02-0051-04DOI：10.3969/j.issn.1673-257X.2021.02.012某热电厂1998年12月投产运行的HG-410/100-11型煤粉锅炉为四角切圆燃烧、自然循环、固态炉渣，悬挂结构的n型汽包锅炉。
1021t／h自然循环锅炉屏式过热器爆管分析
炉膛宽度布置， 隔屏蒸汽冷却夹管用于保持分 分
隔屏 的横 向节距 ， 防止分 隔屏 过 分偏斜 ， 其流 程 如 下 ： 隔屏入 Ｖ集箱 一 蒸 汽 冷却 夹管 入 口管 一 蒸 分 Ｉ 汽 冷却 定位 管一 蒸汽冷 却夹 管 出 口管一 后屏 过 热 器 出 口集箱 ．
开始 ， 别 以 ３３ ，７３ ２６ 分 ４ ０ ２４ ，５６的横 向节 距 沿 整个 炉膛 宽度布 置 ， 隔 屏 蒸 汽 冷 却 夹管 用 于 保 持分 分
隔屏 的横 向节 距， 防止 分 隔屏 过 分偏 斜 ， 流 程 如下 ： 隔屏 人 其 分 口集箱 一蒸 汽冷却夹 管人 口管一 蒸 汽 冷却 定位 管
一
蒸汽 冷却夹 管 出 口管一后屏 过 热器 出 口集 箱
表 １ 锅 炉设计 参数
圆燃烧 ， 动 式 燃 烧 器 ， 料 为 烟煤 ． 炉 以 Ｍ Ｒ 摆 燃 锅 Ｃ
屏 过热 器 、 隔 屏 、 分 立式 低 温过 热 器 、 平 式低 温 水
过 热器 ； 后烟道 包墙和顶 棚过 热器 ． 分隔屏 位 于 炉 膛 上方 ， 前墙 水 冷壁 和 后屏 过 热 器 之 间 ， 四排 ， 共 每排 六 扯 小 屏 布 置 ， 管径 为 ￣ １ ｍ， ５ ｍ 从炉 膛 中 心
２０ ０６
２ 分 隔屏爆管情况
华能 鹤 岗电厂 １２ ｔ ０ １ ｈ两 台 锅炉 自 １９ ／ ９ ８年 和
循环流化床锅炉屏式过热器爆管原因分析及处理
第6期 2009年11月中 氮 肥M 2Sized N itr ogenous Fertilizer Pr ogress No 16Nov .2009循环流化床锅炉屏式过热器爆管原因分析及处理谭 伟,吴小刚(兖矿国泰化工有限公司,山东滕州 277527)[中图分类号]TK 22916+6 [文献标识码]B [文章编号]1004-9932(2009)06-0047-03[收稿日期]2009204214[作者简介]谭 伟(1980—),男,湖北宜城人,助理工程师。
1 情况简介我公司2#HG 2130/9182LY M20型循环流化床锅炉于2005年5月点火试运行。
2007年屏式过热器下部同一位置发生了6次爆管事故。
现场勘查发现:锅炉管外径涨粗,同一管屏<42mm ×5mm 锅炉管涨粗后外径达44～49mm 不等,这是长期过热进而高温蠕变的显著特性;管壁没有明显减薄,爆管处破口呈厚唇状(如图1),破口断裂面粗糙、不平整;破口附近有众多平行于破口的轴向裂纹;管外壁氧化皮较厚,较脆,易剥落。
对该锅炉管取样送山东大学材料学院进行金相分析,结果显示金属组织完全球化。
按照DL438—2000《火力发电厂金属技术监督规程》817规定:合金钢锅炉管外径蠕变变形大于215%时应及时更换。
该屏式过热器已于2008年3月大修时全部更换,大修后的2#锅炉已运行近24000h,负荷100t/h 左右,运行情况较好。
图1 爆管处形状2 锅炉屏式过热器超温爆管原因分析HG 2130/9182LY M20型循环流化床锅炉炉膛内部悬挂布置4片屏式过热器,每屏装有22根锅炉管,规格为<42mm ×5mm ,材料为12Cr1Mo VG,管屏间距1200mm ,下集箱标高+20960mm ,上集箱标高+36410mm 。
设计蒸汽进口温度为400℃,出口温度为485℃。
炉膛风帽处标高+4500mm ,炉膛高度28500mm 。
锅炉屏式过热器爆管原因
２２拉伸试验 ．
按 照Ｇ ２ ８ ７ 金属 拉伸 试 验方 法 在 爆 裂管 Ｂ ２ —８ 子破 口上方 ２０ ｍ处 （ 材 １ ０ｍ 管 ）及第 １根管 子相 同部位 ４ （ 管材２ ）各截取 一段 管子 进行 了常温 拉伸试 验 ，试 验 结 果见 表 １ 。表 １ 中同时 列 出了ＧＢ ３ ０ ５ ｌ 中对 １ Ｃ ｌ Ｖ ２ ｒ Ｍｏ
物 在铁 素体 晶 界上 聚 集 ，粒 度 明 显增 火 ，只 有 少量 粒
状 碳化 物 ， 呵见管子球 化 程度 已非常严 重 。 ’
３ 爆 管 原 因分 析
３ １ 爆 管 性 质 ．
锅 炉受 热 面爆 管可 分 为 长 时超 温 爆 管 和 短 时超 温
５ 结 论
１ 按照 上述 措施 对屏 过联 箱 及管 子进 行处 理后 ， ）
ｆ 劬 ＭＰ
２６ ２ ２２ ３ ３ ２ ３ ３
＿
≥ ２ｉ
进 一步检查 检修 资料 时 ，发现２０ 年４ １ 丑 过第 七 ０６ 月 ５ 屏
１ Ｃｒ ＭＯＶ ２ ｌ
Ｓ ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
事 故 与 击 略 分 夹
２ ３金 相 分 析 ．
试 样 取于 爆 裂 管 子的 向 火侧 ，其金 相 组 织 为铁 素 体 ＋碳 化 物 ，珠 光 区域 形态 特 征 已消 失 ，大量 碳 化
管材１ 管材２
ＧＢ５ １ ３０
≥２ ５ ５
口０
１２ 资料 审 查 。
锅 炉 型 号 为 Ｈ ０ ０一ｌ 型 ， 设 计 压 力 Ｇ２２ ／ｌ ０ ０ ９． ｌ ８ ＭＰａ ，设 计 温 度 ５ ０ ，于 ｌ ８ 年 投运 ，累 计 ４℃ ４ ９ 运 行 时 间 约 ｌ ７ ｈ。屏 过 材料 为 １ Ｃ １ Ｖ，规 格 为 ８Ｙ ２ Ｆ Ｍｏ ４ ｍｍ ×５ ２ ｍｍ。爆 管 时 ，集 汽 联 箱 出 口的蒸 汽 参 数 为 ：压 力９ ２ ａ ． ＭＰ 、温度 ５ ５ ３ ℃，没有 发 生超 温超 压情 况 。检 查 近两 年 的运行 记 录 ，未 发现 超 温超压 现 象 。
锅炉“四管”爆漏的原因分析及预防探讨
摘要:锅炉“四管”是指水冷壁管、过热器管、省煤器管和再热器管，锅炉“四管”由于种种原因发生的爆漏问题给热电厂带来了严重的损失。
本文立足锅炉“四管”爆漏的原因，分析预防锅炉“四管”爆漏的措施，希望能为热电厂的正常运行贡献力量。
关键词:锅炉“四管”爆漏原因预防措施随着经济全球化的发展，我国的科技和经济实力显著增强，我国的热电厂在处理锅炉“四管”爆漏的问题上已取得了前所未有的进展，为进一步提升我国锅炉“四管”的使用寿命，节约热电厂运行的成本，对我国热电厂在运行过程中的锅炉“四管”的爆漏问题的原因分析和预防措施的提供尤为必要。
1锅炉“四管”爆漏的原因分析造成锅炉“四管”爆漏的原因是多方面的，这些原因导致的锅炉“四管”爆漏的危害也不尽相同。
具体来说，锅炉爆漏的原因可以归纳为以下几个方面：1.1高温过热锅炉高温段过热器管和再热器管长期处于高温过热状态导致的爆漏问题是锅炉“四管”爆漏的主要问题。
从历年记录的锅炉“四管”爆漏的原因数据可以看出，由于金属处于高温状态而导致的锅炉“四管”的爆漏所占的比重高达百分之三十五，高温过热是爆漏的主要原因。
过热器和再热器是锅炉承压受热面中工质温度和金属温度最高的部件，而汽侧换热效果又相对较差，所以过热现象多出现在这两个受热面中。
受热面过热后，管材使用温度超过该金属允许使用的极限温度，使金属发生内部组织变化，降低了管材的许用应力，管子在内压力下产生塑性变形，使用寿命明显降低，最后导致超温爆破。
高温过热导致的锅炉“四管”的爆漏有两种，长期过热和短期过热，但两种爆漏管道又有一定的相似性。
长期过热是指管壁温度长期处于设计温度以上而低于材料的下临界温度，超温幅度不大但时间较长，锅炉管子发生碳化物球化，管壁氧化减薄，持久强度下降，蠕变速度加快，使管径均匀胀粗，最后在管子的最薄弱部位导致脆裂的爆管现象。
长期超温爆管主要发生在高温过热器的外圈和高温再热器的向火面。
长期过热爆管的破口形貌，具有蠕变断裂的一般特性，管子破口呈脆性断口特征，爆口粗糙，边缘为不平整的钝边，爆口处管壁厚度减薄不多。
火电厂锅炉屏式过热器爆管原因分析及处理
562023.11.DQGY火电厂锅炉屏式过热器爆管原因分析及处理陈凤斌（贞丰县电力投资有限公司）摘要：某电厂为孤网发电机组，投运约3万h，锅炉屏式过热器集箱散管在短时间内发生两次爆管，对爆口处宏观形貌、锅炉运行情况、管材金相组织和力学性能等方面进行深入分析。
结果表明，爆管管子内部存在大量氧化皮，爆管位置管材金相组织中存在大量铁素体、碳化物、沿晶裂纹和孔洞，爆管管材硬度远低于行业标准规定值，爆管原因主要是锅炉长期超温运行、频繁剧烈升降温，导致管内产生氧化皮并脱落堵管，管材金相组织老化程度达5级，性能降低，最终发生爆管。
针对这一情况，制定详细的焊接方案对爆管位置进行修复，并对孤网发电机组、参与深度调频调峰机组的运行提出几点建议。
关键词：屏式过热器；氧化物堵管；超温；爆管0 引言锅炉是火电厂最重要的三大设备之一，锅炉出现故障会影响机组安全运行，影响电网稳定，增加检修工作量及维修费用，频繁的启停和负荷大幅度变化会缩减机组使用寿命，造成巨大的经济损失。
某电厂锅炉采用哈尔滨锅炉有限责任公司设计的HG-1117/25. 4/571/ 569-WM3型锅炉，为超临界、单炉膛、一次中间再热、平衡通风、固态排渣、全钢构架、露天布置的“W ”火焰型锅炉，自完成168h 试运行后投入生产共约3万h ，该电厂为孤网运行机组，发电机组参与电网深度调峰调频，机组负荷长期随电网大幅度波动。
该锅炉的屏式过热器布置在炉膛顶部，每组18根U 形管，顶棚下方材质为SA-213TP347H 、上方材质为SA-213T91，设计压力<28. 6 MPa ，设计温度546℃。
当锅炉运行时，管子外壁直接被高温烟气覆盖，既吸收炉膛直接辐射热，又吸收高温烟气对流热，工作条件十分恶劣。
管子的冷却依靠内部蒸汽，当内部没有蒸汽流动或者流动蒸汽量不足以使管子充分冷却时，会导致管子超温，进而出现氧化、变形、泄漏、爆管等情况，给机组安全运行带来严重安全隐患[1]。
超临界锅炉试运行期间屏式过热器爆管原因分析
于材 质 Ｔ １与材 质 Ｔ ３７ Ｆ 规格 为 ４ ｍ ×１ ９ Ｐ４ Ｈ Ｇ（ ５ｍ １ ｍｍ） 种钢 焊 口上 方 约 ５ 异 ０ｍｍ处 。停 炉 后 ， 取该 管 （ 编号 为 １ 及原 始管 子 （ ） 编号 为 ２ 做 相 关材 料检 ）
中图 分 类 号 ：Ｋ ２３ ３ ２ Ｔ ２ ． ． 文 献 标 志 码 ： Ｂ 文 章 编 号 ：６４— ９ １２ １ ）７— ０ ４— ４ １７ １５ （０ ２ ０ ０ ３ ０
０ 引言
某 电厂新 建工 程 装 设 ２台 Ｄ １５／５ ４一 Ⅱ８ Ｇ ９０２ ．
型 ６ ０Ｍ 超 临界 ｗ 形 火 焰燃 烧 锅 炉 ， ０ Ｗ 过热 器 出 口
第 ７ห้องสมุดไป่ตู้
王 甲安 ， ： 临界 锅 炉试运 行期 间屏 式过 热 器爆 管原 因分析 等 超
・ ７・ ３
图 ９ 样 品 Ｂ侧 Ｅ Ｓ分 析 图 Ｄ
说 明该 氧化皮 是 由非奥 氏体 不锈 钢 产 生 的 。对 于运 行 时 间较短 的锅 炉 管 ， 内壁 难 以形 成 厚 度 为 ０ ４ 其 ．７
的主要 原因是 大量 的原生态或次生态氧化皮状异物脱落堵塞屏式过 热器入 口集箱 节流孔或管 子 ， 导致 管子介质流量 减 小， 使蒸汽对管子 的冷却作用降低 ， 局部处于超温状态 ， 高温蠕变强 度降低 。 关键词 ： Ｉ 超 临界锅炉 ； 过热器管 ； 试运行 ； 氧化皮状物 ； 管 爆
ｍｍ 的氧化 皮 。可 以推 断 ， 氧 化 皮 并 非 在 运 行 时 该 由蒸汽 侧氧 化形 成 的。既 有可 能是 钢 管 出厂 时 自带
州 ： 江 大 学 ，０ ２ 浙 ２０ ．
高压循环流化床锅炉屏式过热器爆管的原因分析与防治措施
高压循环流化床锅炉屏式过热器爆管的原因分析与防治措施摘要：本文主要针对河南晋开化工投资控股集团有限责任公司二分公司型号为YG-240/9.8-M5高温高压循环流化床锅炉屏过爆管的原因进行深入分析，并根据公司设备的实际状况提出应对方案，进而降低屏过爆管对锅炉安稳运行的潜在威胁。
关键词：循环流化床锅炉；过热器；爆管；防治措施；稳定性0 引言河南晋开化工投资控股集团有限责任公司二分公司现配有五台济南锅炉型号为YG-240/9.8-M5的高温高压循环流化床锅炉。
该型号锅炉是一种高压、单汽包、自然循环的水管锅炉，采用了膜式水冷壁、高温旋风分离器、返料器、流化床组成的循环燃烧系统，炉膛为膜式水冷壁结构，过热器分Ⅲ级布置，中间设Ⅱ级喷水减温器，尾部设三级省煤器和一、二次风空气预热器。
煤种的适应性好，可以燃用烟煤、贫煤，也可以燃用褐煤、煤泥、煤矸石等较低热值燃料，燃烧效率高达95%～99%。
自2012年投运以来，运行相对平稳。
但是自2017年10月份开始，五台锅炉的屏过相继出现爆管事故，且爆管次数达到八次，屏过爆管引发的停炉占到非计划停炉次数的90%，严重影响了公司设备的安全稳定运行。
因此，对屏过爆管的原因分析，然后根据实际情况对系统进行优化改造显得非常必要。
1 过热器简述过热器是指锅炉中一定压力下的饱和水蒸气加热成相应压力下的过热水蒸气的受热面，其主要作用是提高锅炉系统的循环热效率，同时还可以降低汽轮机末级叶片的排汽湿度，提升汽轮机运行的安全性。
该炉型锅炉过热器分Ш级，分别由顶棚包覆管过热器（Ф51×5）、悬吊管过热器、低温蛇管形管系（Ф38×5），屏式过热器（Ф38×5），高温蛇管形管系（Ф38×5）组成，饱和蒸汽由锅筒上的饱和蒸汽连接管引入顶棚包覆管，再进入悬吊管进口集箱，由悬吊管引入尾部低温过热器，经过第一级喷水减温器减温后引入屏式过热器，再引入高温过热器低温段，加热后经二级减温器进入高温过热器高温段，最后进入高过出口集箱。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
GB5310 0.08~ 12Cr1MoV 0.15
0.40~ 0.70
0.17~ 0.37
≤0.035 ≤0.035
0.90~ 1.20
0.25~ 1.35
0.15~ 0.30
3.2 拉伸试验
机械性能 试样名称
管材 1 管材 2 GB5310 12Cr1MoV
表 2 拉伸试验结果
σs （MPa）
σb （MPa）
3.3 金相分析 金相检查的目的是为了考察长期高温服役后材料的显微组织的变化情况，检查碳化物
的析出和球化情况。 试样取于爆裂管子的向火侧，其金相组织为铁素体＋碳化物，珠光体区域形态特征已
消失，大量碳化物在铁素体晶界上聚集，粒度明显增大，只有少量粒状碳化物，可见管子球 化程度已非常严重。
4 爆管原因分析
在 10 个月左右的时间里，连续发生超温爆管的受热面位置几乎相同，而且材料组织严 重劣化，在材料化学成分正常、力学性能尚可的情况下，应该考虑管排的受热状况。分析管 排的受热状况应该从两方面入手，一方面是热量吸收情况即管子外部烟气的对流及辐射是否 正常，另一方面是热量传导情况即管子内部传热是否正常。根据第一次爆管后的处理情况记 录及大修时的检查记录判断爆管前管排没有产生比较大的变形，管子外部烟气的对流及辐射 应该是正常的，因此需要对管子内部传热状况进行检查，根据屏式过热器蒸汽流程示意图（图 1 所示），考虑到两次爆管均是炉前管子，我们将第七屏联箱炉前封头割开，发现隔板 1 呈 45°角倒塌。
2 现场调查
2.1 现场检查
图 1 屏式过热器蒸汽流程示意图
现场检查中发现，爆破口呈粗糙脆性断口特征，破口附近有比较厚的氧化铁层，管子内 外壁表面发现大量纵向微小裂纹，管壁的胀粗不太显著，破口处因受到严重冲刷有明显减薄。 第七屏的管卡变形严重，第 8-20 根管子均有受过冲刷的痕迹。
随后对周围管子全部进行蠕胀测量及壁厚测定，蠕胀测量结果表明第 5~20 根管子有 1mm 左右轻微胀粗，其余管子均未见胀粗，除了爆破管和第 4~22 根管子受冲刷部位壁厚明 显减薄外，其它管子壁厚测定结果均正常。 2.2 资料审查
226
394
232
401
≥255
471~638
б5 （％）
32 33
≥21
按照 GB228-87《金属拉伸试验方法》在爆裂管子破口上方 200mm 处（管材 1）及第 14 根管子相同部位（管材 2）各截取一段管子进行了常温拉伸试验，试验结果见表 2。表 2
中同时列出了 GB5310 中对 12Cr1MoV 常温力学性能的规定值。经10 的规定值。但考虑到在设计时材料的 厚度有足够余量，材料的力学性能下降应该不是爆管的根本原因。
锅炉型号为 HG220/100-10 型，设计压力 9.81MPa，设计温度 540℃，于 1984 年投运， 累计运行时间约 18 万小时。屏过材料为 12Cr1MoV，规格为Ф42×5。爆管时，集汽联箱出 口的蒸汽参数为：压力 9.2MPa、温度 535℃，没有发生超温超压情况。检查近两年的运行 记录，未发现超温超压现象。进一步检查检修资料时，发现 2006 年 4 月 15 日屏过第七屏第 13 根曾发生过爆管，距本次爆管发生间隔仅 10 个月，当时对该管子进行了更换处理并对管 排进行修复整理，但没有对爆管原因进行深入研究。另外需要说明的是 2006 年 9 月#2 炉进 行了一次大修，我们曾对屏过等受热面进行了重点检查，未见管排平整度、蠕胀及壁厚方面 有异常情况。
3 试验分析
3.1 化学成分
分别在第 13、15 排管子上取一段材料进行元素分析，结果见表 1。从表 1 看出，管材
完全符合 GB5310《高压锅炉用无缝钢管》中 12Cr1MoV 钢的要求。
表 1 化学成分
元素
C
Mn
Si
S
P
Cr
Mo
V
管材 1 管材 2
0.12 0.50 0.27 0.011 0.008 1.16 0.98 0.29 0.12 0.51 0.26 0.010 0.008 1.15 1.00 0.28
参考文献 [1] 吴非文，火力发电厂高温金属运行 北京：水利电力出版社，1979 [2] 《电厂金属材料》编写组，电厂金属材料 北京：水利电力出版社，1979
完稿时间：2010 年 6 月
作者简介：周文，男，74 年 4 月出生，高级工程师，长期从事特种设备管理工作。 联系地址：211900 江苏仪征化纤股份有限公司热电生产中心 邮箱：yzzwen@
6 结论
（1）按照上述措施对屏过联箱及管子进行处理后，#2 炉水压试验一次性成功。至今#2 炉屏 过已安全运行了 3 年，说明处理措施是有效的； （2）此次爆管事故的直接原因是材料严重损伤；而根本原因是管子内部蒸汽流量下降，传 热不充分造成了管子长期处于过热状态； （3）对锅炉受热面爆管事故进行原因分析时，除了考虑化学成分、力学性能、金相组织等 材料自身原因外，还应该考虑管子热量吸收及热量传导等方面的热力学原因，对于相同部位 屡次发生爆管的受热面事故，应该重点从热力学方面查找原因。
锅炉屏式过热器爆管原因分析
周文
中国石化仪征化纤股份有限公司热电生产中心， 江苏仪征 211900
摘要： 本文针对仪化公司热电生产中心 HG220/100-10 型锅炉屏式过热器屡次发生爆管问 题，提出了对锅炉受热面爆管事故进行原因分析时，除了考虑材料自身原因外，还应该从热 力学方面查找原因。实践证明，只有两方面因素均充分考虑后，才可以保证受热面的稳定运 行。 关键词： 爆管 受热面 原因分析
1 引言
2007 年 2 月 19 日 23 时，仪征化纤热电生产中心运行中的 #2 炉炉膛正压突然甩至 +185Pa，主汽流量为 182t/h,而给水流量为 201t/h，给水流量不正常地超过主汽流量 20t/h。 巡检过程中听到炉膛过热器附近有明显的漏汽声，初步判断为过热器泄漏，次日 6 时 45 分 停炉检查发现#2 炉屏过第七屏第 15 根(从炉前数起，见图 1)管子发生爆管,过热器管排遭到 严重破坏。
4.1 爆管性质 锅炉受热面爆管可分为长时超温爆管和短时超温爆管两大类。长时超温爆管的破口呈粗
糙脆性断口，管壁减薄不多，管子胀粗也不很显著，爆破口附近往往有较厚的氧化铁层；而 短时超温爆破口一般胀粗较为明显，管壁减薄很多，爆破口呈尖锐的喇叭形，其边缘很锋利， 具有韧性断裂的特征，爆破口的这些特征是与超温爆管时产生了较大的塑性变形，使管缝减 薄，因而承受不了介质的压力而引起剪切断裂有密切关系。从现场检查情况看，此次爆管更 多地具有长时超温爆管特征，说明管子运行中长期处于过热状态。 4.2 爆管的热力学原因
至此，可以清晰地判断出，由于基建时该隔板的点焊质量较差，多年运行中在蒸汽的反 复冲刷下，隔板最终倒塌。因此联箱中 A 区有部分蒸汽通过隔板上方及下方间隙直接流向 了 B 区，5~20 排管子内部蒸汽流量明显降低，由于管子内部传热不充分造成了管子长期处 于过热状态是管子爆裂的根本原因。
5 处理措施
5.1 修复隔板
对倒塌的隔板 1 进行修复，将其恢复成垂直状态，避免联箱内隔板两侧蒸汽直接流通。 5.2 更换已损伤的管子
第 5~20 根管子长期处于过热状态，已出现胀粗迹象，力学性能及金相组织抽查表明管 子损伤较严重，对这 16 根管子全部进行更换。另外第 4、21、22 根管子部分受到冲刷，对 壁厚明显减薄的管段进行了更换。