加氢裂化装置脱乙烷塔顶气水合物生成条件研究_王复兴

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09-101.5 Mta单段两剂全循环加氢裂化装置设计与标定

09-101.5 Mta单段两剂全循环加氢裂化装置设计与标定

图 )! 反应部分流程示意 314- )! /567899 :;6< 6: 5807=162 >05=
)- &! 分馏部分工艺流程特点 ()) 分馏部分第一个塔为主汽提塔, 塔底用 水蒸气汽提, 轻石脑油组分及少量重石脑油组分 被汽提至塔顶抽出, 尽量减少塔底带硫的可能, 保 证重石脑油及航煤产品腐蚀性指标合格。 油品分馏采用常压塔 ? 减压塔方案, 常 (& ) 压塔 ( 第一分馏塔) 出喷气燃料, 减压塔 ( 第二分 馏塔) 出柴油, 常压塔和减压塔底设重沸炉。常 压塔 ? 减压塔方案可实现蜡油与柴油的清晰分 割, 尤其可减少循环油中柴油产品量, 避免柴油二 次裂解, 增加柴油收率。减压塔具有改造灵活性, 可适当增设侧线抽出, 生产多种满足市场需求的 产品。 常压塔设中段取热发生 *- A ./0 蒸汽供 (@ )
收稿日期: 7++< > +, > +< ; 修改稿收到日期: 7++< > +5 > 7! 。 作者简介: 赵( 颖, 工程师, !44* 年毕业于江苏石油化工学院 石油加工专业, 一直从事加氢装置的工艺设计工作。
第 % 期! ! ! ! ! ! ! ! ! ! 赵! 颖等- )- ’ .= # 0 单段两剂全循环加氢裂化装置设计与标定
同步电机驱动, 单台能力为设计负荷的 +*, , 两 台同时操作, 不设备机。循环氢压缩机选用离心 式, 由背压式汽轮机驱动, 不设备机。 ( )) ) 设置两台能量回收透平。一台在热高 压分离器和热低压分离器之间, 用于驱动加氢进 料泵主泵; 另一台在循环氢脱硫塔塔底富液管线, 用于驱动循环氢脱硫塔贫溶剂泵主泵。 ( )& ) 为确保安全, 分别设置 *- " ./0 # (12 及 &- ) ./0 # (12 两个压力等级的紧急泄压系统。 反应部分流程示意图见图 ) 。

催化重整工艺中脱戊烷塔的设计与计算(上篇)

催化重整工艺中脱戊烷塔的设计与计算(上篇)

因篇幅限制, 《催化重整工艺中脱戊烷塔的设计与计算》全文分为上篇、下篇两部分发布,其中的下篇见宁波化
工 2019 年第 3 期;脱戊烷塔顶冷凝器及塔底再沸器的设计与计算过程,另文介绍。
【关键词】 脱戊烷塔 催化重整 设计与计算
中图分类号:TE09
文献标识码:A
催化重整过程石油化工工业中里占有重要地位,催 化重整作为炼油工艺,与国外相比,还有改进发展空间。 目前随着产品品质、环境保护等要求提高,催化重整工 艺技术与设计在石油化工工程中做愈加重要。下文介绍 催化重整工艺、脱戊烷塔的设计与计算。
循环氢干燥器(11K305)内的干燥剂(活性 氧化铝)干燥可缩短开车周期。在干燥周期内,
来自重整循环氢分离罐(11R301)的氢气通过重 整循环氢压缩机(11C301)压缩,其中一部分进 入干燥器(11K305)进行干燥。当干燥器(11K305) 被水饱和时,需要用来自循环氢压缩机(11C301) 的氢在干燥加热器(11E309)中加热,进行干燥。 然后此氢气在干燥冷却器(11E310)中冷凝其中 水分,并将其送至水分分离罐(11R306)内除去 液体水。
1.1.2 氢气洗涤部分工艺流程 当以生产轻质芳香烃为目的时,需要在稳定 塔之前加一个后加氢反应器,使重整产物中的少 量烯烃饱和。氢气洗涤包括三个组分的塔 (11D301、11D302、11D303)。来自氢气冷却器 (11E304)的氢气,相继用重整液体、重石脑油 和苯洗涤。重整液体在重整产品氢气洗涤塔 (11D301)塔底保持一定液位情况下从塔底抽出, 与来自对二甲苯装置(64 装置)之循环轻芳烃 混合,经稳定塔进料加热器(11E303)加热后送 至重整稳定塔(11D304)。 预分馏的重石脑油从 11E10A/B 出口处用重 石脑油洗涤进料泵(11P305A 或 B)以一定流量 送至重石脑油氢气洗涤塔(11D302),洗涤后的 石脑油在(11D302)塔底保持一定液面的情况下, 从塔底抽出,在石脑油闪蒸罐(11R304)内进行 闪蒸,(闪蒸罐闪力为 0.5kg/cm2·G)。然后经石 脑油返回水冷却器(11E315)冷却后,控制闪蒸 罐内一定液位,用重石脑油输出泵(11P309)与 中石脑油主流一起送至界区外的裂解原料贮罐 (92R101A 或 B)内。闪蒸出的气体去火炬。 由苯洗涤塔进料泵(11P306A/B)将苯送入 苯氢气洗涤塔(11D303)洗涤后的苯保持塔底一 定的液位,从塔底抽出送至汽油加氢装置。在洗 涤氢气最后出口处来控制全部系统(反应+洗涤 部分)的压力。 1.1.3 循环氢干燥部分工艺流程

裂解汽油加氢装置脱戊烷塔顶工艺防腐蚀措施及优化

裂解汽油加氢装置脱戊烷塔顶工艺防腐蚀措施及优化

2019年第36卷第2期石油化工腐蚀与防护CORROSION&PROTECTION1\PFmOCHEMICAL INDI STR、专论引用格式:马红杰•裂解汽油加氢装置脱戊烷塔顶工艺防腐蚀措施及优化[J].石油化工腐蚀与防护,2019,36(2):13-15,21.MA Hongjie.Corrosion Protection Measures and Optimization on Top of Depentanizer in Pyrolysis Gasoline Hvdrogenation Unit[J].CoiTosion& Protection in Petrochemical Industry,2019,36(2):13-15,21.裂解汽油加氢装置脱戊烷塔顶工艺防腐蚀措施及优化马红杰,傅蔷(中国石油独山子石化分公司研究院,新疆独山子833699)摘要:裂解汽油加氢装置脱戊烷塔顶系统设备及管道腐蚀严重:冷凝水化学分析结果表明,塔顶系统冷凝水呈强酸性,设备腐蚀为湿硫化氢引起的均匀腐蚀.采用加注缓蚀剂措施抑制塔顶系统设备及管道飽腐蚀,但效果不理想。

通过对工艺防腐蚀措施分析,结果表明,加注点位于脱戊烷塔顶馆出线的垂直段、加注量未达到10-20mg/L、缓蚀剂没有中和功能等是缓蚀剂效果不理想的主要原因「通过优化加注措施,能够有效抑制塔顶系统设备及管道的腐蚀关键词:裂解汽油加氢装置;脱戊烷塔顶系统;工艺防腐蚀;优化措施缓蚀剂在炼油装置塔顶低温部位应用比较广泛,常用缓蚀剂为成膜型缓蚀剂,其能吸附在金属表面,形成一层致密的具有疏水性能的保护膜,可以有效地隔绝金属表面与腐蚀介质接触,因而起到减缓腐蚀的作用。

某石化公司裂解汽油加氢装置脱戊烷塔顶系统腐蚀严重,虽采用了加注缓蚀剂的工艺防护措施,但没有收到很好的防护效果,腐蚀问题依然严重。

为了达到缓蚀效果,抑制设备及管道的腐蚀,针对该装置脱戊烷塔顶系统的工艺防护措施,从加注点位置、加注量及缓蚀剂性能等影响因素出发,优化了脱戊烷塔顶系统的工艺防护措施。

加氢裂化装置的优化设计分析

加氢裂化装置的优化设计分析
参考文献: [1]蹇江海,孙丽丽. 加氢裂化装置的优化设计探讨 [J]. 炼油技术与工程, 2004(11). [2] 刘利.加氢裂化装置工艺流程优化设计与探讨 [J]. 石油炼制与化工, 2008, 38(10):10-13.
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比如下表所示:
用。现阶段,我国的液力透平装置生产
表1 冷高压分离流程和热高压分离 水平相对较低,多数装置依赖国外进
流程的具体对比
口,因此企业在选取液力透平装置时,
相关部门需要进行可行性分析,确定投 资回收周期,一般来说投资回收周期需 要控制在4年以下。
二、加氢裂化装置优化过程中的 主要技术原则
1.全面考量热进料和热出料的状况 企业在生产过程中要结合自身的 条件,在上游位置装置热进料,若重石 脑油和尾油作为催化裂化装置的进料的 话,针对这一部分最好装置热出料。通 过这种针对性的优化原则,可以使下游 装置的能源消耗得到最大限度地降低, 同时还能够降低换热器和空气冷却器的 能源消耗。 2.重视热量回收和换热的作用 如果在加氢精制和加氢裂化反应当 中注入冷氢的话,企业方面就需要根据 实际情况通过换热器将这些热量进行回 收处理,从而降低循环氢压缩机当中的 负荷。此外,企业方面还需要根据实际 情况对换热工作进行优化,全面提升换 热终温的质量和效率,从而有效化解加 热炉当中的负荷。在分流的位置要设置 终端回流,对气化阶段所产生的冷凝潜 热进行有效回收,最终使设备的能耗得 到有效的降低。 三、总结 本文当中笔者从加氢裂化装置的运 作流程入手,对其优化设计策略进行了 综合性的分析,并提出了优化设计过程 中需要重点考量的技术原则,望相关部 门及工作人员能够结合工作实际情况, 进行有效应用。
装置的产品生产具有很强的灵活性,
从选择角度上来看,冷高压分离

燃料油加氢装置脱硫化氢汽提塔顶复合空冷腐蚀泄漏处理及原因分析

燃料油加氢装置脱硫化氢汽提塔顶复合空冷腐蚀泄漏处理及原因分析

燃料油加氢装置脱硫化氢汽提塔顶复合空冷腐蚀泄漏处理及原因分析作者:赵书伟来源:《环球市场》2019年第08期摘要:中海油氣(泰州)石化有限公司170万吨/年燃料油加氢装置脱硫化氢汽提塔顶空冷采用除盐水喷淋的复合型蒸发式冷凝器。

这个位置是全装置硫化氢含量最高部位之一,一旦发生腐蚀泄漏会有重大的安全隐患。

由于此部位高含硫化氢,发生泄漏的原因大部分为硫化腐蚀,氧化腐蚀比较少见,应采用相应防腐措施。

关键词:腐蚀泄漏;硫化氢;氧化腐蚀;防腐措施一、前言中海油气(泰州)石化有限公司170万吨/年燃料油加氢装置2016年11月开工,分馏流程采用双塔汽提流程。

脱硫化氢汽提塔采用1.0MPa蒸汽将反应油中的硫化氢汽提至塔顶,空冷采用除盐水喷淋的复合型蒸发式冷凝器,型号为SYL-9K3,管束材质为08Cr2ALMo。

由两台喷淋水泵将空冷水池内的除盐水打至空冷顶部,喷淋空冷管束,吸收管内介质热量,四台空冷风机将热量抽出。

塔顶气体为高含硫气体,低温状态下容易形成H2S-H2O型腐蚀。

所以空冷前注入缓蚀剂YS-CN1167,注入量为处理量的4ppm-8ppm。

2018年9月发生泄漏。

二、复合空冷发生泄漏现象脱硫化氢汽提塔空冷发生泄漏,空冷管束内介质外泄。

由于泄漏不大,空冷未发生明显偏流,空冷后温度没有明显变化,塔顶回流罐液位没受到影响。

塔顶气相中经冷却的轻烃组分,液化的汽提蒸汽、注入的缓蚀剂等液相会被喷淋水带至空冷水池。

造成空冷水池中的除盐水发生污染,颜色发生变化,接近缓蚀剂的乳白色,并带有油花。

脱硫化氢汽提塔顶气相组分主要是干气、氢气和硫化氢。

气相组分一部分溶于喷淋水,一部分被空冷风机抽出散入空气中。

所以现场基本没有硫化氢味道。

采用便携式硫化氢报警仪对四台空冷进行检测。

检测数据如表1:三、方法及防腐措施(一)管线隔离降低汽提塔顶负荷,将空冷A201A/B所对应的管束切出,用氮气进行密闭吹扫。

吹扫合格后在所对应管束出入口加盲板进行隔离。

浅析烯烃分离装置脱乙烷塔冻堵原因分析与处置措施

浅析烯烃分离装置脱乙烷塔冻堵原因分析与处置措施

39甲醇制烯烃工艺的成功运用,开创了以煤炭为原料制取石油制品的先河。

原料甲醇经催化反应生产富含乙烯、丙烯的低碳烯烃混合物。

中煤蒙大公司采用DMTO烯烃制取技术及美国LUMMUS的分离工艺组合,相比于传统石油裂解工艺具有流程短、操作简便等特点。

但由于甲醇制烯烃反应机理的复杂性,甲醇转化低碳烯烃的过程中,副反应驳杂,增加了后续的分离难度,易引发次生的生产波动事故。

一、分离工艺流程简介某公司选用美国LUMMUS分离工艺,工艺采用前脱丙烷后加氢及脱甲烷塔丙烷洗技术。

DMTO装置的产品气首先经过二级压缩,在压缩机段间脱除绝大部分水及重质烃类后,经由水洗塔脱除氧化物、碱洗塔脱除二氧化碳后送往压缩机三段,压缩机三段排出气体经逐级降温后送往气液烃干燥器,干燥后的产品气、液送往高低压脱丙烷塔精馏,低压脱丙烷塔釜组分经脱丁烷塔分离后,塔顶采出混合碳四产品,塔釜产出混合碳五产品。

高压脱丙烷塔顶轻质组分送往压缩机四段,经再次升压后的产品气作为脱甲烷塔进料,脱甲烷塔顶氢气、甲烷等组分送至燃料气管网,塔釜物流送至脱乙烷塔进行碳二、碳三组分的分离。

脱乙烷塔顶混合碳二组分经乙烯塔精馏分离,塔顶产品即为聚合级乙烯产品。

脱乙烷塔釜碳三组分进入丙烯精馏塔,塔顶产品即为聚合级丙烯产品。

聚合级乙烯、丙烯产品分别输往相应罐区贮存,便于聚合装置进行再加工。

二、脱乙烷塔冻堵原因分析脱甲烷塔操作压力高于脱乙烷塔,操作温度低于脱乙烷塔,理论上产品气中水会优先冻堵脱甲烷塔。

但脱甲烷塔采用鲍尔环作为填料,脱乙烷塔属于板式塔,为提高精馏塔操作弹性,脱乙烷塔浮阀分为轻质、重质浮阀,生产稳定期间,轻质浮阀的启闭程度高于重质浮阀,因此填料塔盘的孔隙率高于浮阀塔盘的孔隙率,通透性高,微冻堵不影响脱甲烷塔的操作,不会波及产品指标。

其次,脱甲烷塔顶采出量为4.5-5.6t/h的燃料气,塔内上升气相量较少,进料中微量的水难以被塔内气相携带至塔顶,因此,塔顶微量水不易积累,难以形成大面积塔盘冻堵。

加氢裂化装置(SSOT)反应器内构件的改造

加氢裂化装置(SSOT)反应器内构件的改造

加氢裂化装置(SSOT)反应器内构件的改造._7~j,.,乎机械与设备齐鲁石油化工,1999,27(4):307~310QlLUPETROCHEMICAITECHNoIOGY加氢裂化装置(SSOT)反应器内构件的改造张树广穆海涛胡正海————7-~?gg,(齐鲁石化公司胜利炼油厂,淄博,255434)摘要总结了齐鲁石化公司胜利焯油.wN氲裂化装置(S.SOT)反应器内掏件改造取得成功的经驻内件改进后使反应器径蜘温差由最初的35'c上降到了5℃.延长r催化剂使用寿白,具有鞍好的经侪啦益关键词加氢裂化装置匣应器内构件径同温差--————-——一_?—,~婿稚sc下l前言加氢裂化装置(SSOT)l991年首次开工后,表现出床层径向温度分布严重不均的问题.为解决这个问题,先后在1994~1997年对反应器内构件进行过5次不同程度的改造,但床层径向温度分布严重不均的问题没有得到根本解决.1998年再次对反应器内构件进行了改造,从开工后床层温度分布数据看,本次改造较为成功,消除了反应器径向温差,延长了催化剂使用寿命,具有较好的经济效益.圈1反应器检测热偶方位简图2概述加氢裂化装置为单段一次通过的加氢异构裂化装置(简称SSOT).减二线蜡油为原料,原料干点(ASTM)约540℃.液时空速11h.,350℃转化率为50%.气油比758m/m.设一个反应器五个床层,一床层为精制床层,其余为裂化床改遭稍糙层.在每个床层出人口的内部及反应器外表面同一截面上.各设有3支热电偶,每支热电偶位置相差60.,监视反应器的温度分布情况,如图1示a.b,C三点为反应器内部热偶,c与冷氢口相差一rJ盏生支捧同一——Lnnnnnnnn升嚣甘分配嚣图2改造前反应器内构件简图l嵌稿日期:1998—04—09.修回.1999一I(卜412作者简介张树r.男.工理.1992年毕业丁抚顺石油学睨石化系.现任胜利炼袖厂加茸裂也车间技术组长图市分▲一床沫308齐鲁石油化工第27卷l5'.反应器内构件简图如图2所示.该装置在首次开工时,就表现出反应器床层径向温度分布不均的问题,表1是典型的反应器床层温度分布数据,图3是对应的床层温度分布趋势图.表1改造劫反应器温魔分布I1991—12—03从表1中的数据可以看出,第四床层和第五床层出口的径向温差分别高达37℃和39"(2.反应器床层径向温差大.由于过大的径向温差,导致五床层下部产生了热点,并很快结块,大大降低了催化剂的使用周期.3反应器内床层径向温差大的原因和内构件改造的思路3.1反应器内床层径向温差大的原因从表1的数据可以看出,一床层径向温差只有2℃,二床层已有较大温差,随反应器床层的增加,径向温差逐渐增大,到四,五床层,径向温差已高达37℃和39℃,也就是随反应物流的下移,反应床层同一个截面上的温差在增大,造成这种现象的原因是因为五个反应床层叠加在一个反应器中,中间没有混合过程,就象一个柱塞流反应器, 有一个床层温度分布不好,就影响后几个床层的温度分布;同时由于加氢裂化反应是剧烈的放热反应,温度高的反应床层反应剧烈,放出的热量大,使温升增大;温度低的催化剂床层反应缓和, 反应放出的热量小,相应的温差小.结果是反应器入口几度的温差,到反应器出口变成了几十度. 由表1的数据和图l还可以看出,靠近冷氢口越近,床层径向温度越低.这似乎说明了急冷氢对温度分布有较明显的影响.这种猜想在开停工过程中得到验证.开工进油后.在床层催化剂发生加氢裂化反应之前.或停工降温终止加氢裂化反应后(此时床层发有温升,各床层没有冷氢),反应器径向温差几乎为零.在加大冷氢后,径向温差明显增大.表2是首次开工时停工过程冷氢实验数据,这说明在反应器内部油的分配是较均匀衰2首次开工时停工过程冷氢宴验第4期张树广等.加氢裂化装置(ssoT)反应器内掏件的改造.309 的,冷氢分布的不均匀是径向产生很大温差的原因.3.2内构件改造的思路基于上面的分析,若要减小反应器床层径向温差的叠加效应,最简单的方法就是在床层之间增加油气的混合过程,消除不同床层之间的相互影响.理想的内件应能控制反应器的径向温差在5℃之内.图4所示的是另一装置(A装置)反应器内构件的简图.该装置的运行条件与这套装置工艺条件相类似,经过多年的运行实践,被证明有良好的油气分配,反应器的径向温差基本在3℃之内.图4A装置反应器内构件的茼图对比两装置反应器的内构件(图2和图4),它们的主要区别在于:(1)SSOT反应器内构件为升气管式的再分配盘,而A装置为泡罩式的.(2)A装置反应器中的冷氢与上床层物料通过混合箱进行充分混合,而本装置则是靠冷氢环将冷氢喷在截面上,使物料和冷氢混合.由区别(1)知,升气管式的分配盘和泡罩式分配盘相比,有不同的特点:升气管式的分配盘气液相分别有各自的通道,理想的液相分布是在分配盘上有一定的液面, 这时分配是均匀的,否则.气相进入反应器后,液相在分配盘上形不成液面或液面很低.,则液相分配不均,但泡罩式的分配盘则有更大的弹性.由于液体在分配盘上形成一定的液面后,才会继续通过泡罩的缝隙向下混合流动.因此,前者操作弹性小,后者操作弹性大,反应器分配盘安装时,特别注意其水平度,前者对水平度灵敏.而后者受水平度的影响较小.CHEVRON公司曾把一套升气管式的加氢反应器的内构件改为泡罩式,对改变原反应器温度分布不均有明显的效果.对于区别(2).由于A装置反应器每个床层之间有再混合器,因此物流在每个床层有再全部混合和再分配的过程,可有效地克服上床层温度分布不均对下部床层的影响,而本装置反应器则没有床层之间的再混合过程,因此不能有效地克服上床层对下床层的影响,因此.形成叠加.从而使温度分布不均的问题随床层而增加.另外.在ss0T反应器入口设有一篮底封死,四周为网眼的初分配器,如图5所示在反应器打开时发现部分网眼被堵死,初分配能力很差. /,\,一图5反应器入口的初分配器4反应器内构件的改造和改造后的床层温度分布衰3首次改造后反应器床层温度丹布I1994一一们基于上面的分析.1994年停工检修时,对反31O齐鲁石油化工应器内构件进行了首次改造:(1)将反应器入口的预分配器改为扩散器:(2)增加冷氢混合箱;将升气管改为泡罩,将卸料管由中问改至一侧.在改造过程中,施工人员克服了内构件空问狭小带来的许多困难,将改造工作圆满完成;如果内构件有足够的空间,改造工作就较容易进行首次改造后典型的反应器床层温度分布数据如上表3所示,图6是对应的床层温度分布趋势囝图6床层温度分布图●一a点.A--b点;●一c点.表4反应器内构件几次改造主要内窖时间改造的内容表3的数据表明,改造后五床层的径向温差明显降低,入12温差由20V.2以上降至8℃左右,五第27卷床出VI温差由最大的39℃降至16"C左右,改造效果非常明显.而没有改造的床层则径向强度分市依然较差因此,于1995~1997年装置检修时x.j-~,三,四床层人口的内构件也进行了改造.历次改造内容详见丧4.第二次采用r新型的构件设计,第三,四,五,六次对此作了,修改.第六次的改造是成功的.最后改造后的反应器温度分布数据见表5,对应的趋势图见图7.裹5几次改造后的床层温度分布【1998—04—27 删41040O;390■380370瑚m床二床蔓床四睐五床图7几次改造后对应的床层温度分布图(1998—0427)●a;●一bJ占;▲从以上典型的床层温度分布数据可以看出改造达到了预期的效果由于径向温差的减小使床层热点消除,使催化剂运转周期延长了一倍具有较好的经济效益.5结论(1)加氢裂化(SSOT)反应器(下转第304页)304叼c),齐鲁石油化工第27卷行打磨.拐角处应圆滑过渡;(5)PVC材料应符合以下标准GB4454—84;管材符合GB4219—84;板材符合4结束语(6)PVC与碳钢之间采用氯丁胶粘接,粘接前应对碳钢件上的粘接表面进行喷砂除锈,并用溶剂去除油污;(7)在进行FRP施工前,应首先对PVC壳体及接管焊缝进行电火花检测,检测电压不得低于20000V,不发生剧烈火花为合格;(8)eve壳体电火花检测合格后,对其外表面去除油污等做表面处理,然后在壳体表面均匀密实地涂一层PVC表面处理剂;(9)PVC与FRP之间采用粘结剂粘接.粘结剂粘度应调合适宜,并均匀涂至PVC壳体外表面上,要求涂层厚薄均匀,不得流淌,不得有漏涂空白;(10)设备筒体FRP加强层必须采用机械缠绕法进行施工,参照制造厂标准进行检验和验收: (11)设备制造并组装完毕后,支承粱应保持在同一水平面上,保证液体分布器的溢流堰不致倾斜;(12)设备制造完毕后,0.02MPa压缩空气进行气压试验(13)制造时,应控制设备组装所产生的尺寸偏差及元件本身的尺寸精度,即对塔体垂直度,内直径,总高度偏差以及设备组件和组装后的有关偏差都给出了要求,并规定了一定的数值,在此不再赘述.干燥塔于1992年6月制造完毕,经使用单位组织验收一次台格,并于1992年秋季大检修时安装投用.投入运行至今情况良好.(1)该设备国产化后投用运行7年来设备本身未出现任何问题,证明该设备的国产化设计是(2)该设备国产化的成功为国家节约了大量的外汇,为装置安稳长满优运行和装嚣达标提供了可靠的保证,经济效益显着.(3)此类设备国产化设计遇到的较少.作者对设计中有关方法进行了介绍,以期起到抛砖引玉的作用,希望能对同行的设计工作有一定的参考价值.(4)该设备国产化设计中尚存在的问题是FRP加强层厚度由于受国内FRP设备制造水平及原材料质量等方面的影响取值较大.随着我国FRP设备制造水平的提高和FRP制造原材料质量的提高,FRP加强层的厚度可以相应减薄.以便较低设备造价,取得更好的经济效益.参考文献1ARONKASEICO.1ad2ndStagechlorinegasdryingtower2美国国际增强塑料公司(IRP)制造厂标准(1990)3CD130A17—85,'聚氯乙烯塑料制没备设计技术规定)4CD130A18—85,'聚氯乙烯型料制政备技术条件)5CD130A19—85,'手糊法玻璃钢设备技术条件)一~+_+一一+一…+一一一一一一一一一~~…一~~一…一一.一(上接第310页)内构件,通过改造取得成功,解决了反应器内冷氢分布不均,床层径向温差大的问题,延长了催化剂使用周期,具有较好的经济效益.(2)在床层内构件之间增加混合箱,较好地改变了床层之间径向温差的叠加影响.对冷氢分布构件的改造,使冷氢分布均匀,进一步藏小r径向(3)1998年没有对二,三床层的冷氢管进行改造,二,三床层的径向温差仍较大.进而影响到四床层的径向温差,固此有必要对二,三床层的玲氢管继续进行改造.扬子石油化工公丑乙烯装置在不停车的情况下,仅用2羽邪蕊成了为乙三醛装置开孔的任务.在乙二醇T一535和E一535之间打开了一个旁路通道,解决了生产一大难题.该公司检修公司不停输带压开孔技术日趋成熟.自1996年首次成功地在石油液化气管道上实施带压开孔以来,经过不断地学习,探索和总结,已多次在火炬气,超高压蒸汽等不同物料的工艺管道上为公司大型装置实现不停输开孔.满足了生产装置的工艺操作要求,创造了可观的经济教益,率次作业管道为不锈钢材质,而且装置管道内物料温度高达115℃.对开孔设备和技l求保正措施提出了更严格的要求.为此.制定了两套技术方案和安全措施,自行设计及制造了不诱锕法兰.更换密封断,使其能承受115℃以上的高温.此次开孔成功.标志着扬子石化公司带压丹孔技术向不锈锕管道开孔迈出了可喜的~步江镇海。

气体分馏装置脱乙烷塔的工艺优化研究

气体分馏装置脱乙烷塔的工艺优化研究

.3 . 5
为 了寻 找 上 述 原 因 在 理 论 上 的依 据 , 设 计 本
逐 渐增 加 , 计 算 了 1 共 1套 结果 , 中将 简 要 计 算 其 结 果列 于表 3 。
以标 定数 据 为 原 始 数Fra bibliotek据 , 塔 顶 冷 凝 器 的 热 负 荷 将
表 3 冷 凝 器 热 负 荷 的变 化 对 产 品 产 量 和 质 量 的影 响
由 2 3 .6 g h增 加 到 3 9 0 9 g h : 顶 温 5 6 6 8k / 0 7 . 8k/ 塔
荷 变化 对生 产操 作 的影 响。 根据 现 场 工作 人 员 介 绍 , 乙烷塔 塔底 温度 不 好 控 制 , 时好 不 容 易控 脱 有 制住 塔底 的温 度 , 再 沸 器 的加 热 介 质 忽然 有 一 当 个大 的波 动 ( 量 增 大 ) 则 脱 乙烷 塔 塔 底 液 位 就 流 ,
注: 号 1 序 0为 正 常 操 作 时 的 数 据 。
从 简要 计 算 结 果 汇 总 表 ( 3 可 以看 出 : 表 ) 当 塔 顶冷 凝 器 的热 负 荷 由 一14 5 MJh增 加 到 一 3 1 /
12 0MJh时 , 顶产 品产 量 由 1 8 wh减 少 到 4 1 / 塔 5 8k
钨钨
Per c e c l De in to h mi a sg
石油 设计 化工
气体 分 馏 装置 脱 乙烷塔 的工 艺优 化 研究
闫 蓉 . 汝 臣 仇
( 岛科技 大学 , 青 山东 青 岛 2 64 ) 60 2
摘 要 : 绍 了脱 乙烷 塔 的 工 艺 流程 , 出 了在 现 场 实 际 生 产 中存 在 的 问题 , 脱 乙烷 塔 生产 波 动 比较 介 指 即

加氢裂化装置在设计阶段的方案优化

加氢裂化装置在设计阶段的方案优化

加氢裂化装置在设计阶段的方案优化田野飞【摘要】中海石油宁波大榭石化有限公司馏分油综合利用项目(大榭三期)新建210万t/a原料加氢处理装置,在可研阶段采用的是常规螺纹锁紧环式换热器,为了减少占地面积、降低投资和装置能耗,经过调研后决定采取绕管式高压换热器,并辅以超声波防垢技术有效延长装置运转周期.通过热水回收低温热、两反应器中间增设换热器取出高温位的反应热,进一步降低装置能耗.【期刊名称】《化工设计通讯》【年(卷),期】2019(045)002【总页数】2页(P108-109)【关键词】加氢裂化;缠绕管式换热器;节能【作者】田野飞【作者单位】中海石油宁波大榭石化有限公司,浙江宁波 315812【正文语种】中文【中图分类】TE961 前言中海石油宁波大榭石化有限公司馏分油综合利用项目(大榭三期),按照走差别化道路,以生产化工产品为主、少量煤柴油、不出汽油的目标,制定全厂产品方案和工艺总流程。

本项目加工原油800万t/a,主要产品为:丙烯、苯乙烯、芳烃、丙烷、液化气、MTBE、柴油、船用燃料油、重交道路沥青,副产碳五、己烷、导热油、航空煤油、硫磺等。

其中新建210万t/a原料加氢处理装置以大榭石化生产的直馏蜡油、焦化蜡油为原料,主要生产加氢尾油(DCC装置原料),并副产LPG、航煤、石脑油(重整装置原料)、国4柴油和导热油等产品。

原料加氢处理技术来源RIPP (中国石化石油化工科学研究院),由LPEC(中石化洛阳工程公司)承担装置工程设计工作。

根据全厂总流程的安排,原料加氢处理装置在可研阶段与同类装置相比,能耗和投资处于中等水平,因此在总体和基础设计阶段对该装置进行了大量的优化工作,力求装置进入能耗和投资较低的先进行列。

2 采用缠绕管式高压换热器我公司210万t/a原料加氢处理装置(加氢裂化),受原料品质差,产品要求高,投资受限,用地紧张等方面的影响。

根据装置的实际情况在国内相关兄弟企业进行调研。

在调研中石化镇海炼化公司150万t/a加氢裂化装置时发现,其使用的高压换热器采用了由镇海炼化检修安装公司设计制造的新型缠绕管式换热器。

加氢裂化装置汽提塔流程与脱丁烷塔流程比较

加氢裂化装置汽提塔流程与脱丁烷塔流程比较

数量
单位
数量
MJ / h
t/ h

MJ / t
3 182
15 910
176 t / hꎬ分馏塔底重沸炉负荷为 14 MWꎮ 汽提塔
( 汽提塔蒸汽) kg( 标油) / t 原料油
塔底油先后经柴油产品、尾油产品换热后升温至
( 分馏底重沸炉) kg( 标油) / t 原料油
流程汽提塔底温度为199 ℃ ꎬ流量为 177 t / hꎮ ②
1) 汽提蒸汽能耗ꎮ 经模拟核算ꎬ汽提塔流程
需消耗 1. 0 MPa( 表压) 蒸汽 5 t / hꎬ能耗值见表 2ꎮ
2) 分馏塔底重沸炉能耗ꎮ 经模拟核算ꎬ①脱
丁烷塔流程脱丁烷塔底油温度为 239 ℃ ꎬ流量为
项目
1. 0 MPa
蒸汽
表 2 汽提塔流程 3 部分能耗
消耗量
燃烧低热值或耗能指标
( 预热分馏塔进料占用柴油
和尾油发生蒸汽) kg 标油 / t 原料油
7. 70
1. 22
22
2019 年第 4 期( 第 36 卷)
石油化工设计
3) 预热分馏塔进料占用柴油和尾油发生蒸
增加 1. 09 kg( 标油) / t 原料油ꎮ 按 2017 年 70 美
进行了对比ꎬ意在找出较为合适的方案ꎮ
1 工艺流程对比
图 1 为分馏部分汽提塔流程示意ꎮ 反应部分
低分油进入汽提塔ꎬ塔顶经冷却后在分液罐中进
表 1 脱丁烷塔流程能耗
项目
消耗量
单位
燃料气
t/ h
燃料气
t/ h
耗能指标
数量
单位
0. 876
MJ / t
数量
46 055
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是 确 定 水 合 物 生 成 的 热 力 学 条 件 ,即 在 给 定 压 力 下对应的生成温度或在给定温度下对应的生成压 力。文献报道了许多水合物生成的相平衡模型, 主要是基于经典统计热力学的 Van der Waals和 Plat-teeuw 模型及其改进模 型 。 [2] 石 油 大 学 陈 光 进和郭天民提出了一个以他们提出的水合物生成 机制为基础而建立的新水合物模型,即 Chen-Guo 模型[3]。Chen-Guo水 合 物 模 型 是 一 个 与 传 统 的 Van der Waals-Platteeuw 模 型 完 全 不 同 的 理 论 模 型 ,是 以 一 种 新 的 水 合 物 生 成 机 理 为 基 础 而 建 立的水合物相平衡条件的预测模型。
加氢裂化装置脱乙烷塔顶气水合物生成条件研究
王 复 兴1,赵 颖1,孙 长 宇2
(1.中石化洛阳工程有限公司,河南省洛阳市 471003; 2.中国石油大学(北京)重质油国家重点实验室,北京市 102249)
摘要:加氢裂化装置脱乙烷塔顶回流管道在寒冷 的 冬 季 容 易 出 现 堵 塞 现 象 ,发 现 该 堵 塞 物 为 气 体 水 合 物。 管 道中一旦生成水合物,会减小流通面积,产生节流进而 造 成 阀 门、一 些 设 备 以 及 管 道 堵 塞,严 重 影 响 管 道 的 安 全 运 行。采用 Chen-Guo水合物理论模型对某厂加氢裂化装置脱乙烷塔顶气生成水合物的条件进 行 了 计 算 ,结 果 表 明, 根据该气体组成,在脱 乙 烷 塔 操 作 压 力 3.05 MPa下,操 作 温 度 低 于 37 ℃ 即 可 生 成 水 合 物。 分 析 了 多 种 抑 制 水 合 物堵塞管道的方法,指出添加水合物抑制剂的方法可行,但 还 需 要 考 察 添 加 水 合 物 抑 制 剂 对 液 化 石 油 气 产 品 质 量 的影响。
表 2 脱 乙 烷 塔 顶 气 水 合 物 生 成 条 件
Table 2 Hydrate formation conditions of overhead gas of deethanizer
温 度/℃ 压 力/MPa
10 0.196
15 0.328
20 0.540
25 0.882
Chen-Guo水 合 物 预 测 模 型 可 应 用 于 含 盐 、醇 等 极 性 抑 制 剂 体 系 ,也 可 应 用 于 含 氢 气 体 系 的 水 合物生成条件,并扩展应用于气-液-液-水 合 物 多 相平衡的计算 。 [4] 陈光进和郭天民计算了9 种 纯
收 稿 日 期 :2014-12-16;修 改 稿 收 到 日 期 :2015-01-18。 作者简介:王复兴,工 程 师,硕 士 研 究 生,从 事 石 油 加 工 工 艺 设计工 作。 联 系 电 话:0379-64868162,E-mail:wangfux. lpec@sinopec.com。
水合物抑制剂包含热力学抑制剂和新型抑制 剂,其中新型水合 物 抑 制 剂 包 含 防 聚 剂 和 动 态 抑 制剂。热力学抑 制 剂 可 以 破 坏 水 合 物 的 氢 键,向 管道中注入一定 量 的 热 力 学 抑 制 剂,可 以 降 低 水 合 物 生 成 温 度 、提 高 生 成 压 力 ,从 而 控 制 水 合 物 的 生成。近年来,新 型 水 合 物 抑 制 剂 成 为 重 要 的 研 究 方 向 ,其 作 用 机 理 与 热 力 学 抑 制 剂 不 同 ,加 入 量 少,浓度较低 (一 般 低 于 1%),成 本 较 低,化 学 试 剂使用费用可节省一半。防聚剂通常为一些表面 活 性 剂 和 聚 合 物 ,使 用 条 件 为 需 水 和 油 相 同 时 存 在 。 防 聚 剂 可 以 使 油 水 乳 化 ,并 将 油 相 中 的 水 相 分 散 成 水 滴 。 防 聚 剂 和 油 相 混 合 在 一 起 ,在 水 合
关 键 词 :水 合 物 脱 乙 烷 塔 顶 气 加 氢 裂 化 装 置 管 道 堵 塞
为 满 足 液 化 石 油 气 (简 称 液 化 气 )的 产 品 质 量 要求,加氢裂化装 置 一 般 通 过 脱 乙 烷 塔 脱 除 液 化 气中的 C2 组分。脱 乙 烷 塔 顶 回 流 罐 正 常 操 作 压 力约为3.0 MPa,正常操作温度为 40 ℃,但 是 在 冬季,实际 操 作 温 度 可 能 低 于 20 ℃。 实 际 运 行 中,部分装置出现 脱 乙 烷 塔 顶 回 流 管 道 堵 塞 的 现 象。根据水的相 图,在 脱 乙 烷 塔 顶 回 流 罐 正 常 操 作压力下,水的凝固点低于0 ℃,因此水结冰的可 能性不大,根据白 色 堵 塞 物 置 于 空 气 中 片 刻 即 消 失这一特殊现象,排 除 了 堵 塞 物 为 胺 盐 结 晶 的 可 能性,推测该堵塞 物 为 脱 乙 烷 塔 顶 气 生 成 的 气 体 水合物。
1934 年,Hammerschmidt 发 现 天 然 气 输 送
管 道 发 生 堵 塞 的 物 质 不 是 冰 ,而 是 管 道 中 生 成 的 固态气体水合物。探索抑制或防止生成气体水合 物 的 方 法 ,成 了 油 气 工 业 一 个 重 要 的 研 究 课 题 。
2 水 合 物 生 成 条 件 计 算 进行水合物生 成 过 程 的 热 力 学 研 究,其 目 标
加热多相混 输 管 道,提 高 系 统 温 度,改 变 气- 水合物-水三 相 平 衡 条 件,使 操 作 温 度 高 于 系 统 压 力 下 的 平 衡 温 度 ,控 制 水 合 物 生 成 ,从 而 避 免 管 道堵塞。
工程上通常采用管道伴热的方式达到加热的 效 果 ,此 项 技 术 在 夏 季 气 温 较 低 的 北 方 地 区 尚 可 , 然 而 ,在 夏 季 气 温 较 高 的 南 方 地 区 ,为 保 证 液 化 气 的 收 率 ,脱 乙 烷 塔 顶 气 管 道 一 般 需 要 保 冷 ,保 冷 材 料的最高使用温度一般为70~80 ℃,而且还需设
添加水合物抑制剂可以在一定程度上有效, 然而,水合物抑制 剂 对 于 液 化 气 产 品 质 量 的 影 响 尚 未 见 报 道 ,这 将 成 为 一 个 重 要 的 研 究 课 题 。
4 结 论 (1)加氢裂化 装 置 脱 乙 烷 塔 顶 气 的 主 要 成 分
为 H2S,C2,C3,以 及 少 量 C1,C4 等,并 含 有 少 量 水 分 ,在 正 常 操 作 压 力 条 件 下 ,常 温 环 境 即 可 生 成 水合物。
— 27 —
气 体 天 然 气 水 合 物 的 生 成 脱 乙 烷 塔 顶 气 组 成
验 数 据 证 明 Chen-Guo模 型 能 很 好 地 计 算 水 合 物 的 生 成 压 力 。 [5] 王 秀 林 等 利 用 全 透 明 蓝 宝 石 水 合 物 静 力 学 实 验 装 置 ,测 定 了 塔 里 木 油 田 4 种 天 然 气 生 成 水 合 物 的 条 件 ,并 通 过 Chen-Guo 水合物预测模型计算了天然气水合物的生成条 件 ,计 算 结 果 和 实 验 结 果 相 符 。 [6] 黄 强 等 采 用
本研究采用 Chen-Guo模 型 对 某 厂 脱 乙 烷 塔 20 ℃的操 作 温 度 下,操 作 压 力 高 于0.540 MPa即
顶气水合物生成 条 件 进 行 了 计 算,其 中 脱 乙 烷 塔 可生成水合物。因此从计算结果来看,该加氢裂化
顶 气 的 典 型 组 成 见 表 1。
装置脱乙烷塔顶气满足生成水合物的条件。
30 1.450
35 2.496
36 2.771
37 3.124
38 3.536
40 4.671
3 解 决 水 合 物 堵 塞 的 方 法 解决多相混输管道中水合物堵塞问题的方法
有以下4种 。 [7] 3.1 除 水 技 术
去除多相混输管道中的水分子可以抑制水合 物的生成。通常有3 种实施方法:物理吸附,化学 吸 附 ,吸 湿 溶 剂 。
表2是采用 Chen-Guo模型对某装置脱乙烷塔 顶 气 水 合 物 生 成 条 件 的 计 算 结 果 。 由 表 2 可 知 ,在 该装置脱乙烷塔顶气的操作压力为 3.05 MPa下, 温度在37 ℃以下即可生成水合物。然而在环境温 度较低的条 件 下 ,脱 乙 烷 塔 顶 气 的 操 作 温 度 更 低 , 甚至可能降到20 ℃以下。从表2也可以看出,在
物 形 成 阶 段 可 以 有 效 防 止 乳 化 液 滴 的 聚 积 ,从 而 实现对水合 物 生 成 的 抑 制 作 用。 动 态 抑 制 剂,也 称 动 力 学 抑 制 剂 ,可 减 缓 水 合 物 晶 粒 生 长 速 率 ,甚 至 使 其 停 止 生 长 ,延 迟 水 合 物 成 核 及 生 长 的 时 间 , 抑制水合物晶粒长大。水合物成核和生长的初期 阶 段 ,动 态 抑 制 剂 吸 附 于 水 合 物 颗 粒 的 表 面 ,抑 制 剂的环状结构通 过 氢 键 与 水 合 物 晶 体 结 合,从 而 实现防止和延缓水合物晶体进一步生长的目的。
Table 1 Compositions of overhead gas of deethanizer w,%
H2O H2S NH3 H2 C1
0.21 56.08 1.06 1.70 8.98
C2 C3 i-C4 NC4 总计
11.36 16.20 3.83 0.58 100.00
高 压 全 透 明 蓝 宝 石 水 合 物 相 平 衡 装 置 ,测 定 了 (CH4+CO2+H2S)酸 性 天 然 气 在 纯 水 中 水 合 物 生 成 条 件 的 数 据 ,并 使 用 Chen-Guo水 合 物 预 测 模 型 对 实 验 数 据 进 行 了 计 算 ,结 果 表 明 Chen- Guo水 合 物 模 型 对 于 酸 性 气 体 有 着 较 好 的 预 测 性 。 [2]1162
但这3种方法存在一定的局限性,因为水 合 物 的 生 成 并 非 绝 对 需 要 自 由 水 相 的 存 在 ,倘 若 水 合物晶核 或 者 自 由 水 吸 附 于 管 道 壁 面 或 其 他 部 位,尽 管 液 烃 相 中 的 水 含 量 较 低,但 水 合 物 仍 然 可以很容易地在液烃相中形成。 3.2 管 道 加 热 技 术
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