硅线石砖和莫来石砖
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（5）应力效应干扰因素 在实际退火工艺过程中，A、B、C区退火区段因设备安 装或维护保养不善构成的不利因素，会对热应力形成的有 效控制产生干扰。严重时，可使应力形成失去可控规律， 而导至退火失败，常见干扰因素为： ①A区出口或C区出口隔断不良，使锡槽内热气流或Ret区 强冷气流冲入A、B、C区内，窑内静换热状态遭到破坏。 ②换热导风管接头泄漏，窑内形成负压，使窑外大低温 空气流入窑内，造成局部温度偏低。 ③ 窑体局部保温不良或泄漏。 ④ 窑内积存碎玻璃，使板下局部换热能力大幅度减弱。 ⑤ 测温元件安装不正确或碰弯。 ⑥ 计算机控制参数不正确。 ⑦玻璃带偏置或左右摆动。 ⑧冷却或加热过程产生障碍。
当热电偶温度控制横向达到一致 （T-e）时，玻璃实体温度就会形成 ） 如图T-P线状态。 线状态。 如图 线状态 分析：厚板由于边部厚， 分析：厚板由于边部厚，冷却速度 慢，玻璃带的边部实体温度就会偏 边部为张应力。 高 。边部为张应力。
思考：能否把热电偶控制温度厚板边部控制温度调低，薄板边部控制温度调高？ 思考：能否把热电偶控制温度厚板边部控制温度调低，薄板边部控制温度调高？ 生产实践：在生产中如何解决玻璃边部厚度差和换热因素的影响？ 生产实践：在生产中如何解决玻璃边部厚度差和换热因素的影响？
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假如把热电偶控制温度厚板边部控制温度调低， 薄板边部控制温度调高，横向永久应力分布就造 成如图5-10所示状态。玻璃带的边部和中间部位 就会形成正反两个方向的高差值应力，反差量越 大，其绝对值也越大，而横向波及宽度也会相应 增加，在实际生产中这种调节方法是不允许的。
(a) 图 5-10
硅线石砖和莫来石砖
小组成员： 小组成员：张志陆 魏英磐 王丽颖 武智 孙美红 刘志峰 武建宏
河 北 建 材 职 业 技 术 学 院
硅线石砖 和 莫来石砖
任 务 任 务 任 务 任 务 任 务 1 2 3 4 5
硅线石砖的组成 硅线石砖的性质 硅线石砖的应用 莫 来 石 砖的组成 莫 来 石 砖的性质 莫 来 石 砖的应用
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措施： 从成形操作上，应力争缩小自由边的宽度，从退火方面， 或临时加设自由边部的加热器，或适当加强中部的冷却。 从实践看，通过加强成形的操作控制，能使问题得以解决。
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引导文2 引导文2
随着浮法玻璃工艺在我国的迅速发展，浮 法玻璃企业也从3～12mm厚的常规玻璃生 产，向超厚（12mm以上）和超薄（2mm 以下）等非常规玻璃生产迈进，以满足日 益增长的玻璃深加工市场需求。 产生应力的主要原因？ 如何控制退火过程中的应力，得到合理的 应力分布？
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（1）玻璃带在退火窑中冷却过快 （2）在宽度方向上温度分布不均匀而产生过大温差 （3）在厚度方向上产生过大温度梯度 以上情况都会使玻璃产生很大应力。 大的应力会导致玻璃出现炸裂及热态、冷态切割困难，严 重时玻璃还会在存放及机械加工过程中自行破裂。特别是 超厚玻璃的生产工艺有一定的难度，常出现影响玻璃质量 和成品率的问题，制约了企业的规模化生产。 只能通过温度控制在玻璃带应力形成过程中得到响应，玻 璃带在退火过程中热应力效应的有效控制获得实现。
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12mm横向温度、应力分布 横向温度、 横向温度
3mm横向温度、应力分布 横向温度、 横向温度
当热电偶温度控制横向达到一致（ 当热电偶温度控制横向达到一致（Te）时，玻璃实体温度就会形成如图 ） T-P线状态。 线状态。 线状态 分析：厚板由于边部薄，冷却速度快， 分析：厚板由于边部薄，冷却速度快， 玻璃带的边部实体温度就会偏低。 玻璃带的边部实体温度就会偏低。边 部为压应力。 部为压应力。
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当生产薄板时边部板厚，降温速率低，虽然相应采取了补偿性控制调 节，但在横向上边部仍然存在张应力（σf）分布状态。如图5-14所示， 如果边部继续进行偏低温度调节，就会产生如图（a）的应力状态， 边部在原来永久张应力（σf）的基础上，再累计性加上暂时张应力， 结果会因两种张应力合计矢量过大构成玻璃带边部炸裂条件。 所以，薄玻璃在C区的退火控制 必须相应提高边部温度， 区的退火控制， 所以，薄玻璃在 区的退火控制，必须相应提高边部温度，则可 形成如中（ ）应力分布状态，在边部以较强的暂时压应力（ ） 形成如中（b）应力分布状态，在边部以较强的暂时压应力（σe）补 偿形成受压状态。 偿形成受压状态。
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A、B、C区应力控制 、 、 区
生产中A、 、 区的纵向温度控制原则 区的纵向温度控制原则： 生产中 、B、C区的纵向温度控制原则： 在控制上必须保证玻璃带实体在B区起点和末端温度的 在控制上必须保证玻璃带实体在 区起点和末端温度的 准确性-不应受成型厚度、 准确性 不应受成型厚度、拉引量或拉引速度等因素的影响 不应受成型厚度 而改变。 而改变。 相应‘为保证玻璃带实体温度在 、 、 区的恒定性 区的恒定性， 相应‘为保证玻璃带实体温度在A、B、C区的恒定性， 对测温原件的控制指标-又必须根据不同的影响因素进行正 对测温原件的控制指标 又必须根据不同的影响因素进行正 确调整。 确调整
任 务 6
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Part 1 ？ 问题引导
硅线石砖是由硅线石类矿物制成 的耐火砖。硅线石高温煅烧后转变成 莫来石和游离二氧化硅。一般采用高 温烧成法和泥浆浇注法生产。主要用 于玻璃池窑流液洞的成型、高炉炉衬、 炉 喉 以 及 陶 瓷 工 业 窑 具 。
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纵向关键温度点： 纵向关键温度点： B区进口温度：545.3℃； 区进口温度： ℃ 区进口温度 B区末端温度：471.3 ℃； 区末端温度： 区末端温度
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2、 A、B区横向温度分布对永久 、 、 区横向温度分布对永久 应力的影响
（1）横向温度不均的影响因素 ）横向温度不均的影响因素? 受成型厚度、测温滞后、 受成型厚度、测温滞后、环境温度 或控制偏差等因素的影响. 或控制偏差等因素的影响
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（3）C区横向温度分布应力效应
C区是永久应力和暂时两种热应力效应同时存在的退火 区段。由于玻璃是热的不良导体，特别是厚板，玻璃带进 入C区后板芯内温度仍然很高，并未完全形成固态，永久 应力微量形成的热效应仍然存在。 于此同时。为了使玻璃带能稳定的过渡到Ret区进行急速 降温必须在C区用暂时应力对永久应力的分布状态进行补 补 偿性调整，使玻璃带形成比较理想的受力状态。 偿性调整
硅线石的颜色
硅线石有多种颜色，主要有三种颜色变 种：黄色﹑褐色和蓝色，其中黄色和褐色 变种分布较广，而蓝色变种则是矿物学上 的珍品。据研究，硅线石中的铁﹑铬和钛 是决定其颜色多样性的主要原因，同时与 其生成的岩石环境有关系。
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端面应力与平面应力
引导文
在采用拉边机法进行厚玻璃的生产时，玻璃板横向会出现 自由边比拉边机齿内偏薄的问题。 例如某玻璃厂生产10mm，当靠近齿印的内侧厚度为 9.65mm时，自由边厚为8mm，相差17%。12mm生产时 的对应数据分别为11.65mm和9.62mm，其最边部为 8.95mm，自由边宽度两边均为50mm左右。这种厚度差 势必造成原板横向上的温差，使边部过冷。 请你从成型与退火的角度提出改进措施？
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退火窑各区的应力控制
一、A、B、C区应力控制 、 、 区应力控制 1、纵向温度分布对永久应力形成的影响 、 区纵向温度分布状态， 在A、B、C区纵向温度分布状态，对永久应力的形 、 、 区纵向温度分布状态 成影响是很敏感的， 区控制的正确性可直接影响 区控制的正确性可直接影响B区的 成影响是很敏感的，A区控制的正确性可直接影响 区的 控制质量。 控制质量。 B区起点或末端温度的提高或降低均可使形态应变点 区起点或末端温度的提高或降低均可使形态应变点 产生前后位移，这对永久应力控制均是不利的。 产生前后位移，这对永久应力控制均是不利的。 前移：使应力值上升，易超过允许控制； 前移：使应力值上升，易超过允许控制； 后移： 区影响， 后移：受C区影响，易增大应力分布不均匀性，而且影 区影响 易增大应力分布不均匀性， 区的降温效果。 响C区的降温效果。 区的降温效果
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（4）垂直向应力效应 重要退火区（B区）长度是以垂直向（厚度 方向）永久应力的计算值确定的设计参数。 浮法玻璃厚度方向永久应力始终是不均衡 的分布状态，即表面受压，中间受拉。如 果退火过程中，板上板下降温速率是均衡 的，垂直向所形成的永久应力分布也是均 衡的。但实际是不可能的，相对总要存在 一定的差异。
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如图5-l5所示，当板下温度高于板上温度时，如图中（a），板下压应 力（σe）就会小于板上压应力，内应力的聚集作用使玻璃带的下表面 受拉，玻璃板面相应形成一种上弯力。上弯后，板上板下应力得到新 的平衡。反之，板上温度高于板下温度时，则产生如图中（b）所示 状态，玻璃带形成下弯受力。下弯后获得板上板下新的应力平衡此种 状态对切裁是极为不利的，严重时可使玻璃造成弯曲变形。
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生产厚板时，假如把横向应力分布调节成M 型或w型分布，（如图5-12）都是错误的作 法，玻璃带产生四条相反应力分布的零界 线。如果累计力超过玻璃的承受能力，就 会引起纵炸。
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在实际生产运行中，玻璃带在退火窑内往往出现偏离中心的运行状态， 甚至是摆动，对退火有效控制是极为不利的工况条件。 使测温元件、换热或加热装置偏离对应玻璃带的正确位置。使计算机 失去准确控制，退火过程所形成的热应力效应失去常规状态。如图513所示。以5mm接近均厚玻璃带为例，当玻璃带已偏向左侧时，温 度控制指标虽然能达到均衡值，左侧散热量远大于右侧形成如图的应 力分布状态。 当玻璃带偏离中心严重时，左侧边部风阀全部打开仍不能使温度 控制达到规定指标。相反，右侧风阀全关，边部温度仍显示偏低，玻 璃带出C区，就会出现左侧张应力过重的状态，甚至炸裂。
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重直向应力效应控制，不能单纯以板上板下测温显示均 上板下测温显示均 衡作为唯一控制依据。 衡作为唯一控制依据。在应力效应控制过程中，必须考虑 直接影响板下降温速率的不利因素。 ①辊道金属导热使玻璃下表面降温速率高，拉引速度越 慢影响越重。 ②板下与板上比较，换热形成气流不同。板下受辊道影 响，接近板下可构成涡流状态，而且受辊道辐射作用使热 电偶显示易偏高于板上。 ③板下加热不均衡，造成局部过热。 所以，衡量玻璃垂直向永久应力效应的正确性，必须是 在常温下，通过对玻璃的横向弯曲量测定来认定，可根据 其已形成弯曲量差值进行板下温度调整。 垂直向的永久应力控制调整，必须是以板上为主，板下 只允许根据应力分布状态随板上控制状态进行调整。
（b）
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在生产中，为解决玻璃带边部厚度差和换热因素 的影响，对不同厚度玻璃带的退火，边部必须采 取补偿性调节。如图5-11所示，对厚板如（a）图， 边部需适当提高温度；对薄板如（b）图边部应适 当降低温度。这样则可使玻璃带横向温差减小， 使相反方向的绝对应力得到相应平衡。
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1）横向应力控制 玻璃带在暂时应力控制区必须根据其成型厚度和它在A、B，C区可 能形成的永久应力分布状态，确定其横向应力控制方案。 .如图5-16所示，为≤6mm玻璃带所要求的控制状态。玻璃带出C区所 具有的永久应力分布状态如图中A-A横向应力分布线，边部存在微量 的张应力，中间均衡受压。根据永久应力的分布状态，如果暂时应力 调节继续使边部增加张应力，玻璃带边部产就会炸裂。所以，暂时应 力控制必须按图中B-B线状态进行调整，以暂时压应力在边部分布而 产生新的如C-C线所示状态的综合应力分布。即是在退火操作中，生 产薄玻璃边部要调“松边”的道理。要使玻璃带边部形成压应力，横 向温度分部如图中D-D线所示，边部温度必须要高于中间。
（5）应力效应干扰因素 在实际退火工艺过程中，A、B、C区退火区段因设备安 装或维护保养不善构成的不利因素，会对热应力形成的有 效控制产生干扰。严重时，可使应力形成失去可控规律， 而导至退火失败，常见干扰因素为： ①A区出口或C区出口隔断不良，使锡槽内热气流或Ret区 强冷气流冲入A、B、C区内，窑内静换热状态遭到破坏。 ②换热导风管接头泄漏，窑内形成负压，使窑外大低温 空气流入窑内，造成局部温度偏低。 ③ 窑体局部保温不良或泄漏。 ④ 窑内积存碎玻璃，使板下局部换热能力大幅度减弱。 ⑤ 测温元件安装不正确或碰弯。 ⑥ 计算机控制参数不正确。 ⑦玻璃带偏置或左右摆动。 ⑧冷却或加热过程产生障碍。
当热电偶温度控制横向达到一致 （T-e）时，玻璃实体温度就会形成 ） 如图T-P线状态。 线状态。 如图 线状态 分析：厚板由于边部厚， 分析：厚板由于边部厚，冷却速度 慢，玻璃带的边部实体温度就会偏 边部为张应力。 高 。边部为张应力。
思考：能否把热电偶控制温度厚板边部控制温度调低，薄板边部控制温度调高？ 思考：能否把热电偶控制温度厚板边部控制温度调低，薄板边部控制温度调高？ 生产实践：在生产中如何解决玻璃边部厚度差和换热因素的影响？ 生产实践：在生产中如何解决玻璃边部厚度差和换热因素的影响？
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假如把热电偶控制温度厚板边部控制温度调低， 薄板边部控制温度调高，横向永久应力分布就造 成如图5-10所示状态。玻璃带的边部和中间部位 就会形成正反两个方向的高差值应力，反差量越 大，其绝对值也越大，而横向波及宽度也会相应 增加，在实际生产中这种调节方法是不允许的。
(a) 图 5-10
硅线石砖和莫来石砖
小组成员： 小组成员：张志陆 魏英磐 王丽颖 武智 孙美红 刘志峰 武建宏
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硅线石砖 和 莫来石砖
任 务 任 务 任 务 任 务 任 务 1 2 3 4 5
硅线石砖的组成 硅线石砖的性质 硅线石砖的应用 莫 来 石 砖的组成 莫 来 石 砖的性质 莫 来 石 砖的应用
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措施： 从成形操作上，应力争缩小自由边的宽度，从退火方面， 或临时加设自由边部的加热器，或适当加强中部的冷却。 从实践看，通过加强成形的操作控制，能使问题得以解决。
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随着浮法玻璃工艺在我国的迅速发展，浮 法玻璃企业也从3～12mm厚的常规玻璃生 产，向超厚（12mm以上）和超薄（2mm 以下）等非常规玻璃生产迈进，以满足日 益增长的玻璃深加工市场需求。 产生应力的主要原因？ 如何控制退火过程中的应力，得到合理的 应力分布？
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（1）玻璃带在退火窑中冷却过快 （2）在宽度方向上温度分布不均匀而产生过大温差 （3）在厚度方向上产生过大温度梯度 以上情况都会使玻璃产生很大应力。 大的应力会导致玻璃出现炸裂及热态、冷态切割困难，严 重时玻璃还会在存放及机械加工过程中自行破裂。特别是 超厚玻璃的生产工艺有一定的难度，常出现影响玻璃质量 和成品率的问题，制约了企业的规模化生产。 只能通过温度控制在玻璃带应力形成过程中得到响应，玻 璃带在退火过程中热应力效应的有效控制获得实现。
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12mm横向温度、应力分布 横向温度、 横向温度
3mm横向温度、应力分布 横向温度、 横向温度
当热电偶温度控制横向达到一致（ 当热电偶温度控制横向达到一致（Te）时，玻璃实体温度就会形成如图 ） T-P线状态。 线状态。 线状态 分析：厚板由于边部薄，冷却速度快， 分析：厚板由于边部薄，冷却速度快， 玻璃带的边部实体温度就会偏低。 玻璃带的边部实体温度就会偏低。边 部为压应力。 部为压应力。
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当生产薄板时边部板厚，降温速率低，虽然相应采取了补偿性控制调 节，但在横向上边部仍然存在张应力（σf）分布状态。如图5-14所示， 如果边部继续进行偏低温度调节，就会产生如图（a）的应力状态， 边部在原来永久张应力（σf）的基础上，再累计性加上暂时张应力， 结果会因两种张应力合计矢量过大构成玻璃带边部炸裂条件。 所以，薄玻璃在C区的退火控制 必须相应提高边部温度， 区的退火控制， 所以，薄玻璃在 区的退火控制，必须相应提高边部温度，则可 形成如中（ ）应力分布状态，在边部以较强的暂时压应力（ ） 形成如中（b）应力分布状态，在边部以较强的暂时压应力（σe）补 偿形成受压状态。 偿形成受压状态。
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A、B、C区应力控制 、 、 区
生产中A、 、 区的纵向温度控制原则 区的纵向温度控制原则： 生产中 、B、C区的纵向温度控制原则： 在控制上必须保证玻璃带实体在B区起点和末端温度的 在控制上必须保证玻璃带实体在 区起点和末端温度的 准确性-不应受成型厚度、 准确性 不应受成型厚度、拉引量或拉引速度等因素的影响 不应受成型厚度 而改变。 而改变。 相应‘为保证玻璃带实体温度在 、 、 区的恒定性 区的恒定性， 相应‘为保证玻璃带实体温度在A、B、C区的恒定性， 对测温原件的控制指标-又必须根据不同的影响因素进行正 对测温原件的控制指标 又必须根据不同的影响因素进行正 确调整。 确调整
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Part 1 ？ 问题引导
硅线石砖是由硅线石类矿物制成 的耐火砖。硅线石高温煅烧后转变成 莫来石和游离二氧化硅。一般采用高 温烧成法和泥浆浇注法生产。主要用 于玻璃池窑流液洞的成型、高炉炉衬、 炉 喉 以 及 陶 瓷 工 业 窑 具 。
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2、 A、B区横向温度分布对永久 、 、 区横向温度分布对永久 应力的影响
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（3）C区横向温度分布应力效应
C区是永久应力和暂时两种热应力效应同时存在的退火 区段。由于玻璃是热的不良导体，特别是厚板，玻璃带进 入C区后板芯内温度仍然很高，并未完全形成固态，永久 应力微量形成的热效应仍然存在。 于此同时。为了使玻璃带能稳定的过渡到Ret区进行急速 降温必须在C区用暂时应力对永久应力的分布状态进行补 补 偿性调整，使玻璃带形成比较理想的受力状态。 偿性调整
硅线石的颜色
硅线石有多种颜色，主要有三种颜色变 种：黄色﹑褐色和蓝色，其中黄色和褐色 变种分布较广，而蓝色变种则是矿物学上 的珍品。据研究，硅线石中的铁﹑铬和钛 是决定其颜色多样性的主要原因，同时与 其生成的岩石环境有关系。
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端面应力与平面应力
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在采用拉边机法进行厚玻璃的生产时，玻璃板横向会出现 自由边比拉边机齿内偏薄的问题。 例如某玻璃厂生产10mm，当靠近齿印的内侧厚度为 9.65mm时，自由边厚为8mm，相差17%。12mm生产时 的对应数据分别为11.65mm和9.62mm，其最边部为 8.95mm，自由边宽度两边均为50mm左右。这种厚度差 势必造成原板横向上的温差，使边部过冷。 请你从成型与退火的角度提出改进措施？
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退火窑各区的应力控制
一、A、B、C区应力控制 、 、 区应力控制 1、纵向温度分布对永久应力形成的影响 、 区纵向温度分布状态， 在A、B、C区纵向温度分布状态，对永久应力的形 、 、 区纵向温度分布状态 成影响是很敏感的， 区控制的正确性可直接影响 区控制的正确性可直接影响B区的 成影响是很敏感的，A区控制的正确性可直接影响 区的 控制质量。 控制质量。 B区起点或末端温度的提高或降低均可使形态应变点 区起点或末端温度的提高或降低均可使形态应变点 产生前后位移，这对永久应力控制均是不利的。 产生前后位移，这对永久应力控制均是不利的。 前移：使应力值上升，易超过允许控制； 前移：使应力值上升，易超过允许控制； 后移： 区影响， 后移：受C区影响，易增大应力分布不均匀性，而且影 区影响 易增大应力分布不均匀性， 区的降温效果。 响C区的降温效果。 区的降温效果
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（4）垂直向应力效应 重要退火区（B区）长度是以垂直向（厚度 方向）永久应力的计算值确定的设计参数。 浮法玻璃厚度方向永久应力始终是不均衡 的分布状态，即表面受压，中间受拉。如 果退火过程中，板上板下降温速率是均衡 的，垂直向所形成的永久应力分布也是均 衡的。但实际是不可能的，相对总要存在 一定的差异。
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如图5-l5所示，当板下温度高于板上温度时，如图中（a），板下压应 力（σe）就会小于板上压应力，内应力的聚集作用使玻璃带的下表面 受拉，玻璃板面相应形成一种上弯力。上弯后，板上板下应力得到新 的平衡。反之，板上温度高于板下温度时，则产生如图中（b）所示 状态，玻璃带形成下弯受力。下弯后获得板上板下新的应力平衡此种 状态对切裁是极为不利的，严重时可使玻璃造成弯曲变形。
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生产厚板时，假如把横向应力分布调节成M 型或w型分布，（如图5-12）都是错误的作 法，玻璃带产生四条相反应力分布的零界 线。如果累计力超过玻璃的承受能力，就 会引起纵炸。
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在实际生产运行中，玻璃带在退火窑内往往出现偏离中心的运行状态， 甚至是摆动，对退火有效控制是极为不利的工况条件。 使测温元件、换热或加热装置偏离对应玻璃带的正确位置。使计算机 失去准确控制，退火过程所形成的热应力效应失去常规状态。如图513所示。以5mm接近均厚玻璃带为例，当玻璃带已偏向左侧时，温 度控制指标虽然能达到均衡值，左侧散热量远大于右侧形成如图的应 力分布状态。 当玻璃带偏离中心严重时，左侧边部风阀全部打开仍不能使温度 控制达到规定指标。相反，右侧风阀全关，边部温度仍显示偏低，玻 璃带出C区，就会出现左侧张应力过重的状态，甚至炸裂。
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重直向应力效应控制，不能单纯以板上板下测温显示均 上板下测温显示均 衡作为唯一控制依据。 衡作为唯一控制依据。在应力效应控制过程中，必须考虑 直接影响板下降温速率的不利因素。 ①辊道金属导热使玻璃下表面降温速率高，拉引速度越 慢影响越重。 ②板下与板上比较，换热形成气流不同。板下受辊道影 响，接近板下可构成涡流状态，而且受辊道辐射作用使热 电偶显示易偏高于板上。 ③板下加热不均衡，造成局部过热。 所以，衡量玻璃垂直向永久应力效应的正确性，必须是 在常温下，通过对玻璃的横向弯曲量测定来认定，可根据 其已形成弯曲量差值进行板下温度调整。 垂直向的永久应力控制调整，必须是以板上为主，板下 只允许根据应力分布状态随板上控制状态进行调整。
（b）
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在生产中，为解决玻璃带边部厚度差和换热因素 的影响，对不同厚度玻璃带的退火，边部必须采 取补偿性调节。如图5-11所示，对厚板如（a）图， 边部需适当提高温度；对薄板如（b）图边部应适 当降低温度。这样则可使玻璃带横向温差减小， 使相反方向的绝对应力得到相应平衡。
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1）横向应力控制 玻璃带在暂时应力控制区必须根据其成型厚度和它在A、B，C区可 能形成的永久应力分布状态，确定其横向应力控制方案。 .如图5-16所示，为≤6mm玻璃带所要求的控制状态。玻璃带出C区所 具有的永久应力分布状态如图中A-A横向应力分布线，边部存在微量 的张应力，中间均衡受压。根据永久应力的分布状态，如果暂时应力 调节继续使边部增加张应力，玻璃带边部产就会炸裂。所以，暂时应 力控制必须按图中B-B线状态进行调整，以暂时压应力在边部分布而 产生新的如C-C线所示状态的综合应力分布。即是在退火操作中，生 产薄玻璃边部要调“松边”的道理。要使玻璃带边部形成压应力，横 向温度分部如图中D-D线所示，边部温度必须要高于中间。