63塔吊基础图
QTZ63塔吊基础方案
QTZ63(5510)塔吊基础方案第一节塔吊选型及布置一、编制依据：1、QTZ63型塔机说明书。
2、根据勘察研究院《岩土工程勘察报告》的建设场地层划分。
3、设计图纸及施工组织设计中的总平面布置图。
二、地基、地质概况：1、根据塔机基础要求，土质承载力fak≥250kpa，压缩量Es≥15mpa。
三、塔吊性能：QTZ63塔式起重机起吊性能：①最大起重量：6吨②最大臂长：56米③独立高度：40米④工作幅度：2.5-55米⑤起升速度:80/40/20m/min ⑥回转速度:0～0.60r/min⑦变幅速度:44/22m/min ⑧顶升速度:0.40～0.70 m/min塔吊天然基础的计算书一. 参数信息塔吊型号: QTZ63 自重(包括压重):F1=450.80kN 最大起重荷载: F2=50.00kN 塔吊倾覆力距: M=500.00kN.m 塔吊起重高度: H=40.00m 塔身宽度: B=1.60m混凝土强度等级:C35 钢筋级别: Ⅲ级地基承载力特征值: 400.00kPa 基础最小宽度: Bc=6.00m 基础最小厚度: h=1.20m 基础埋深: D=4.95m 预埋件埋深: h=0.60m二. 基础最小尺寸计算基础的最小厚度取:H=1.20m基础的最小宽度取:Bc=6.00m三. 塔吊基础承载力计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。
计算简图:由于偏心距 e=M/(F+G)=882.00/(510.80+2160.00)=0.33≤B/6=1.00所以按小偏心计算，计算公式如下：当考虑附着时的基础设计值计算公式：式中 F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载,F=510.80kN；G──基础自重与基础上面的土的自重，G=25.0×B c×B c×H c+20.0×B c×B c×D =2160.00kN；B c──基础底面的宽度，取B c=6.00m；W──基础底面的抵抗矩，W=B c×B c×B c/6=36.00m3；M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.4×630.00=882.00kN.m；经过计算得到:最大压力设计值 P max=1.2×(510.80+2160.00)/6.002+882.00/36.00=113.53kPa最小压力设计值 P min=1.2×(510.80+2160.00)/6.002-882.00/36.00=64.53kPa有附着的压力设计值 P k=1.2×(510.80+2160.00)/6.002=89.03kPa四. 地基基础承载力验算地基基础承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第5.2.3条。
塔吊基础设计(QTZ63)
XX东部新城东浦新苑塔机基础设计一、工程概况XX东部新城东浦新苑位于XX市仓山区盖山镇浦下村，根据工程实际需要，施工现场拟在5#楼、6#楼、7#楼、8#楼各设置一台XX大汉QTZ63塔机作为垂直运输机械，因现有地面承压能力不能满足厂家说明书的要求，故塔机基础需设计计算。
塔吊定位时要考虑以下几点：（1）服务范围广，尽量满足施工现场工作面的需要，减少工作死角。
（2）尽量避开建筑物的突出部位，减少对施工的影响。
（3）尽量保证施工场地物料的堆放、搬运在塔吊工作范围内，减少二次搬运。
（4）保证塔吊安装和拆除时所必须的场地和工作条件。
考虑到以上几点因素，结合本工程结构设计特点等情况，经研究决定：分别在以下位置安装塔吊5#楼的5-6轴之间，距○A轴5.8m（臂长为50m，负责3#、5#楼及连体地下室材料垂直运输），塔吊承台基础位于地下室之内，承台面标高与地下室底板底平及-5.2m，塔吊安装高度约65m。
6#楼的7-8轴之间，距○A轴5.8m（臂长为55m，负责2#、6#楼及连体地下室材料垂直运输），塔吊承台基础位于地下室之内，承台面标高与地下室底板底平及-5.2m，塔吊安装高度约65m。
7#楼塔吊距A轴4.0m、距3轴4.0（臂长为55m，负责1#、4#、7#楼及幼儿园材料垂直运输），承台面标高高出自然地坪面标高200mm，同时在塔基四周挖设排水沟，塔吊安装高度约60m。
8#楼的3-4轴之间、距J轴5.8（臂长为50m，负责8#、9#楼材料垂直运输），承台面标高高出自然地坪面标高200mm，同时在塔基四周挖设排水沟，塔吊安装高度约60m。
本工程±0.000标高相当于罗零标高7.750，各栋号塔机具体位置详附图。
每部塔机现场没有太大的障碍物和沟、管道等不利因素，场地较为宽敞，地面组装为方便，服务范围均能覆盖各栋号施工场地，塔式起重机安装、拆除均能顺利进行。
二、设计依据1. XX众合开发建筑XX设计的“XX东部新城东浦新苑”工程施工图纸、设计修改通知单；2.本工程《施工合同》；3．《XX东部新城东浦新苑工程勘察报告》；4．《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）；5.XX大汉建筑机械XXQTZ63固定式塔式起重机使用说明书；6.《建筑工程施工手册》；7.《建筑地基基础工程施工质量验收规范》（GB50201-2002）；8.《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）。
QTZ63(TC5013B)塔式起重机塔式起重机基础方案
目录一.工程概况 (1)三.塔吊基础 (3)四、承台施工要求 (10)五、接地装置的埋设 (11)附件：塔吊位置平面图塔吊基础大样图施工总平面图一、工程慨况：本工程为中国南方电网超高压输电公司广州生产指挥中心，位于广州科学城中心区，环山岭以东，映日路以南，科学大道以北，编号为KXC-L1-1地块。
四周交通便利，地势依道路起坡，本项目规划总建筑面积99542㎡，地下室3层,地上3栋高层建筑。
其中生产办公大楼地面一层为首层，层数为10层，高度为40.6米,建筑面积约18000.㎡，地下室约38000㎡，一～二层高为4.20m,三～九层高为3.90m,十层高为5.0m,女儿墙高为4.80m。
1、结构：南方电网超高压广州生产指挥中心项目，本工程由三栋单体组成。
其中生产办公大楼工程为钢筋砼框架结构，抗震设防列度7度，天然基础；本项目工程标高±0.000相当于绝对标高39.30m，建筑结构设计使用年限为50年，本项目办公大楼采用框架—剪力墙结构，建筑结构的安全等级为二级，钢筋采用HPB235（Φ）、HRB400（Ⅲ）。
框架梁柱内纵筋d ≥16采用Ⅱ级直螺纹接头，d<16可搭接或焊接。
混凝土等级-0.5～16.15米部位柱、墙采用C45砼标号、梁板采用C35砼标号；16.15米以上部位柱、墙采用C40砼标号、梁板采用C35砼标号。
砌体工程施工质量控制等级为B级，外墙、楼梯、电梯井、卫生间墙为200厚，内墙及管道井墙为150厚。
2建筑：本项目建筑类别为一类建筑，防水等级为二级，防水层合理使用年限为十五年。
根据平面布局，本项目设电梯三部（其中二部为客梯、一部为货梯），二座公共楼梯。
门采用铝合金玻璃门，窗采用80系列断热铝合金推拉窗、使用中空镀膜甲级防火玻璃。
室内装饰：坡化砖楼地面用于二层电梯厅、各层楼梯间、走道、办公室及餐厅；花岗石楼面用于门厅、电梯厅；防滑地砖用于卫生间、厨房；上人屋面使用保温屋面（其它装饰详二次装饰设计）。
塔式起重机基础方案QTZ63(TC5510)
XXXXXXXXXX建设项目QTZ63（5510）塔式起重机基础方案编制单位：XXXXXXXX建筑工程有限公司编制人员：编制日期：2020年XX月目录一、工程概况 (2)二、编制依据 (2)三、塔吊布置及选用原则 (3)四、塔吊具体布置 (3)五、塔吊基础形式及结构施工 (3)六、塔吊安装、附着情况 (4)七、塔吊基础沉降及塔身倾斜度测量 (5)八、塔吊装拆安全技术措施 (5)九、塔吊施工安全技术措施 (8)十、QTZ63（5510）塔吊基础计算书 (9)附图1：《QTZ63（5510）塔吊总平面布置图》附图2：塔吊基础承台配筋图附图3：塔吊平面定位图一、工程概况1、本工程位于XXX路与XXX路交汇处，拟建筑面积XXXXX平方米。
新建的有XXX楼、XXX楼和XXX楼、XXX楼。
2、相关参建单位建设单位：XXXXX投资有限公司设计单位：XXXXX设计有限公司勘察单位：XXXXX市勘察设计院监理单位：XXXXX建设咨询有限公司总包单位：XXXXX建筑工程有限公司安装单位：XXXXX机械设备有限公司二、编制依据1.《XXXXXXX建设项目设计图纸》2.《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）3.《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46-2012）4.《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2015）5.《地基基础施工验收规范》（GB50202-2002）6.《塔式起重机安全规程》GB5144—20127.《塔式起重机操作使用规程》JG/T100-19998.《建筑施工安全检查标准》JGJ59-20119.《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-201610.《建设机械使用安全技术规范》JGJ33-201211.建筑起重机械安全监督管理规定》（建设部166号令）12.《塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程》（JGJ 196-2010）三、塔吊布置及选用原则1.能满足上部结构施工的需要。
QTZ63塔吊基础方案
一、工程概况工程名称：七二六所科研试验楼单体工程，建筑面积：6808.5m2，工程地址：闵行区金都路5200号（中国船舶重工集团第七二六所厂区内）。
本工程为1栋单体，框架结构，最高5层，建筑高度最高为23.95米。
本工程开工日期： 2016年10月15日，计划竣工日期： 2017年8月13日。
本工程所用QTZ80塔机，生产厂家为浙江德清华杨科技有限公司，自重F1=46T=450KN,最大起重荷载F2=58.8Kn,起重高度H=45米（自由高度）二、编制依据参照《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-92）、《塔式起重机混凝土基础工程规程》（JGJ/T187-2009）和《建筑桩基技术规范》（JGJ94-94）的规定。
三、塔吊布置根据本工程特点，在现场西侧中部配置一台QTZ80塔吊作为结构施工主要垂直运输工具，详细塔吊定位见布置图。
四、基础设计1、按照确定的塔吊位置和使用说明书要求提前浇筑基础。
(1)基础形式采用4根￠400预制管桩，桩长24米。
钢筋混凝土承台。
(2)技术要求:基础的几何尺寸，预埋地脚螺栓位置正确，混凝土浇捣密实，钢筋有出厂合格证和复试报告。
基础承台尺寸见基础平面布置图，砼标号：C30，配筋：20@160双层双向罗纹钢。
拉钩14@4952、QTZ63塔吊基础承载力验算：根据浙江德清华杨科技有限公司提供的QTZ80使用说明书，当塔吊基础按m0.5⨯⨯设置时，要求基础下面地耐力为0.2Ｍpa。
但从本工程岩.1350.5土工程勘察报告中可以得知以下土层情况：①素填土，未能提供任何地基承载力的数据；②粘土，地基承载力设计值80Kpa；③粘土，地基承载力设计值60Ｋpa；④淤泥质粘土地基承载力设计值为60Kpa；以上土层都不能满足塔吊对地基承载力的要求；故需要采用桩基加固处理。
设塔基座落在②层土中，下设四根￠400预制钢筋砼管桩桩长24米，桩的间距为0.3⨯m。
0.32.1轴心竖向荷载计算Q K=F k+G k/n根据浙江德清华杨科技有限公司提供的QTZ80使用说明书可知以下数据：（1）当塔基处于工作状况下时：Q K塔基承台自重G K=5.0×5.0×1.35×2.4=81.0（T）=81*9.8=794（KN)当塔机在工作状况下时：塔机竖向荷载F K=461KNQ K= (F K+G K)/n=（461+794）/4=313KN（2）当塔基处于非工作状况下时：Q K塔基承台自重G K=5.0×5.0×1.35×2.4=81.0（T）=81*9.8=794（KN) 当塔机在非工作状况下时：塔机竖向荷载F K=402KNQ K= (F K+G K)/n=(402+794）/4=299KN以上二者取其大者即单桩最不利荷载为Q K=313KN（3）偏心竖向力计算Q kmax=( F k+G k/n)+ ( M k+F vk h/L)( F k+G k/n)= 313KN基础纵向扭矩M k=29T.m=29*9.8=285KN·m基础水平力F vk=6.866T=6.866*9.8=67.3KN基础承台高度h=1.35m基础桩基对角距离L=3*1.414=4.23mQ kmax=313+(285+67.3*1.35)/4.23=401.85KN（4）单桩竖向承载力特征值计算R a=u∑q sia.l i+ q pa.A p桩身周长u=0.5*3.14=1.57m桩侧阻力值∑q sia.l i =15*2.19+15*3+25*2.4+25*7.88+40*2.53=436.05Kpa （勘探报告第6页表5和第9页附表1）桩端阻力值q pa=0（勘探报告第6页表5）R a=u∑q sia.l i+ q pa.A p=1.57m*436.05Kpa=684.6KN按地质报告Q K=313KNQ kmax=313+(285+67.3*1.35)/4.23=401.85KNR a=u∑q sia.l i+ q pa.A p=1.57m*436.05Kpa=684.6KN1.2 R a=1.2*684.6KN=821.52 KNQ K< R aQ kmax<1.2 R a结论桩基承台竖向承载力符合要求2.2、桩的抗拔承载力计算Q，k<＝R，a（1）基桩拔力Q，k= Q kmaxQ kmin=( F k+G k/n)－( M k+F vk h/L)= 313－(285+67.3*1.35)/4.23=224.15KN（2）单桩竖向抗拔承载力特征值R，a= u∑λi q sia.l i+ G p抗拔系数λi取值为0.7u∑λi q sia.l i =1.57*0.7*∑q sia.l i=1.57*0.7*436.05=479.2桩身自重G p=（0.25*0.25*3.14-0.15*0.15*3.14）*18*2.4*9.8=53.17KN R，a= u∑λi q sia.l i+ G p =479.2+53.17=532.37 KNR，a=532.37 KN Q，k=224.15KNQ，k< R，a结论桩基承台抗拔承载力符合要求结论：QTZ63塔基下设四根￠500预制钢筋砼管桩能满足竖向承载力和桩的竖向抗拔承载力的要求，能满足安全使用要求。
QTZ63型塔式起重机顶升机构设计说明书
摘要塔式起重机在现代化建设中起到非常重要的地位，它是现代社会进步的一个标志，是人类建设不可缺少的重要设备。
它的高效性、安全稳定性是塔机行业较普遍关心和注意的问题。
本设计就塔式起重机的顶升机构的结构、受力分析、核心受力件材料等几个方面，结合我国自行生产的QTZ63型塔式起重机为例，通过研究、分析踏步和顶升横梁的受力情况，明确踏步和顶升横梁的结构和尺寸的确定方法，以及对套架关键尺寸的确定。
以及根据顶升载荷确定顶升机构的液压系统。
确保塔式起重机能够安全、稳定的实行顶升加节过程，保证塔式起重机的安全施工。
关键词顶升机构踏步顶升横梁安全稳定AbstractThe tower crane plays a very important role in modern construction. As an indispensable and important construction equipment, it is a marking of progress in modern society . In the crane area ,the crane’s high efficiently and safe stability is the key concern. With the example of tower crane QTZ63 made by China , this article introduces the rise structure of the tower crane, force analysis and the key component material. Through studying and analsing the force conditions of the tramper and top rising beam , make clear how to calculate and definite the dimensions and structure of top rising beam and tramper. So does the key size definition of frame. Make sure that tower crane can work safety , steady in its rising process, guarantee the safe construction of tower crane.Keywords Rising mechanism Tramper Rising beam Safety stability目录1.引言41.1我国塔式起重机行业发展概况 42设计任务书82.1 产品设计的依据、目的及意义8 2.2 产品的用途及适用范围82.3 基本技术参数及性能指标82.4 顶升机构工作原理92.5 关键问题及其解决方案102.6 塔式起重机的构造102.7工作机构133.设计计算说明书133.1顶升机构液压系统的确定143.2塔式起重机顶升机构的设计184.使用说明书274.1顶升作业274.2顶升过程的注意事项274.3液压顶升系统的维护和保养284.4一般说明284.5 起重机的塔身升、降作业说明28 4.6起重机的操作295标准化审核报告30结论31参考文献 32致谢331.引言二次世界大战结束以后，由于许多国家夷为废墟，庞大而艰巨的家园重建工作，要求建筑施工实现机械化，以加快建设进度。
63基础承受荷载计算
一、基础承受荷载计算、分析4=10kNQTZ63塔机竖向荷载简图塔机处于独立状态〔无附墙〕时，其受力为最不利状态，因此取塔吊独立计算高度40m时进行分析，分工作状态和非工作状态两种工况分别进行荷载组合，塔吊型号为QTZ63，最大起重量1.00T，最大起重力矩69T·m，最大吊物幅度56m。
根据《建筑地基基础设计标准》GB50007-2011第8.5条规定，验算桩基承载力时，取荷载效应的标准组合值；验算基础强度取荷载效应的基本组合值。
承台大小都为5000×5000×1300mm。
1.1自重1.1.1 塔机自重标准值1401.00KF kN1.1.2 基础自重标准值FK2=5.0X5.0X25=625KN1.1.3 起重荷载标准值q 60.00K F =kN1.2 风荷载计算1.2.1 工作状态下塔机对角线方向所受风荷载标准值计算1 塔机所受风均布线荷载标准值〔0.20O ω=2kN/m 〕00.8/SK z S Z O q bH H αβμμωα=0.8 1.2 1.59 1.95 1.320.200.35 1.60.44=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=2kN/m2 塔机所受风荷载水平合力标准值 F SK =q sk ·H=0.44x40=17.6kN3 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 M SK =0.5F SK ·H=0.5x17.6x40=352kN m ⋅1.2.2 非工作状态下塔机对角线方向所受风荷载标准值计算1 塔机所受风线荷载标准值〔马鞍山0.4O ω'=2kN/m 〕0.8/SKz S Z O q bH H αβμμωα''=0.8 1.2 1.64 1.95 1.320.40.35 1.60.91=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=kN/m2 塔机所受风荷载水平合力标准值 F SK ’=q sk ’·H=0.91x40=36.4kN3 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 M SK =0.5F SK ·H=0.5x36.4x40=800kN m ⋅ 1.3 塔机的倾翻力矩塔机自身产生的倾翻力矩，向前〔起重臂方向〕为正，向后为负。
天然基础塔吊QTZ63(承载力110kPa)
天然基础计算书本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）等编制。
一、参数信息塔吊型号：QTZ63，塔吊起升高度H：35.00m，塔身宽度B：1.6m，基础埋深d：2.00m，自重G：450.8kN，基础承台厚度hc：1.20m，最大起重荷载Q：60kN，基础承台宽度Bc：5.50m，混凝土强度等级：C35，钢筋级别：HRB335，基础底面配筋直径：20mm额定起重力矩Me：630kN·m，基础所受的水平力P：30kN，标准节长度b：2.8m，主弦杆材料：角钢/方钢, 宽度/直径c：12mm，所处城市：浙江杭州市，基本风压ω0：0.45kN/m2，地面粗糙度类别：A类近海或湖岸区，风荷载高度变化系数μz：1.92 。
地基承载力特征值f ak：110kPa，基础宽度修正系数εb：0.15，基础埋深修正系数εd：1.4，基础底面以下土重度γ：19.3kN/m3，基础底面以上土加权平均重度γm：19.3kN/m3。
二、塔吊对交叉梁中心作用力的计算1、塔吊竖向力计算塔吊自重：G=450.8kN；塔吊最大起重荷载：Q=60kN；作用于塔吊的竖向力：F k＝G＋Q＝450.8＋60＝510.8kN；2、塔吊风荷载计算依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中风荷载体型系数：地处浙江杭州市，基本风压为ω0=0.45kN/m2；查表得：风荷载高度变化系数μz=1.92；挡风系数计算：φ=[3B+2b+(4B2+b2)1/2]c/(Bb)=[(3×1.6+2×2.8+(4×1.62+2.82)0.5)×0.012]/(1.6×2.8)= 0.039；因为是角钢/方钢，体型系数μs=2.9；高度z处的风振系数取：βz=1.0；所以风荷载设计值为：ω=0.7×βz×μs×μz×ω0=0.7×1.00×2.9×1.92×0.45=1.754kN/m2；3、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：Mω=ω×φ×B×H×H×0.5=1.754×0.039×1.6×35×35×0.5=67.038kN·m；M kmax＝Me＋Mω＋P×h c＝630＋67.038＋30×1.2＝733.04kN·m；三、塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算：e＝M k/（F k+G k）≤Bc/3式中 e──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离；M k──作用在基础上的弯矩；F k──作用在基础上的垂直载荷；G k──混凝土基础重力，G k＝25×5.5×5.5×1.2=907.5kN；Bc──为基础的底面宽度；计算得：e=733.04/(510.8+907.5)=0.517m < 5.5/3=1.833m；基础抗倾覆稳定性满足要求！四、地基承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。
QZT-63型塔吊基础
QTZ63型塔吊基础施工方案工程名称：中南冶金地质研究科研办公大楼建设单位：中南冶金地质研究所监理单位：宜昌平湖监理工程建设监理有限公司施工单位：浙江省二建建设集团有限公司编制：审核：日期： 2012年12月05日目录第一节、编制依据 (3)第二节、工程概况 (3)第三节、塔吊基本性能 (3)第四节、塔吊基础施工方法及措施 (5)第五节、塔吊基础施工工艺要求 (5)第六节、塔吊的沉降、垂直度测定及偏差校正 (6)第七节、塔吊基础计算书 (7)第八节、塔吊基础配筋施图 (13)一、塔吊基础承台筋图二、塔吊基础维护示意图第一节编制依据1、《岩土工程勘察报告》2、湖北省地方标准《建筑地基基础工程》DB42/242-20033、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20024、《地基与基础工程施工及验收规范》GBJ202-20025、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20087、《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006版）8、QTZ63型塔吊使用说明书9、中南冶金地质研究科研办公大楼工程总平面布置图第二节工程概况中南冶金地质研究科研办公大楼工程位于胜利一路15号。
地上二十六层，地下室两层。
±0.00相当于绝对标高54.80米。
本工程计划安装一台型号为QTZ63塔吊，塔身截面为长度×宽度＝1.56m×1.56m，R=56米，起重高度H=107.50m，塔吊位于基坑内侧，主要用于地下室和主楼的垂直运输，在基坑底板施工前安装就位。
第三节塔吊基本性能QTZ63型塔吊是重庆建工升立建设机械有限责任公司生产。
该塔吊在本工程应用中选用56m臂长的标准吊臂，塔身标准节1.56×1.56×2.5，最大起重5吨，最大幅度起重量1.00吨，起重力距为762KN.m；平衡臂重13.1吨，其自由高度可达40m，总功率33.90kW，整机重量：385.0kN。
塔式起重机基础方案QTZ63(TC5510)
XXXXXXXXXX建设项目QTZ63（5510）塔式起重机基础方案编制单位：XXXXXXXX建筑工程有限公司编制人员：编制日期：2020年XX月目录一、工程概况 (2)二、编制依据 (2)三、塔吊布置及选用原则 (3)四、塔吊具体布置 (3)五、塔吊基础形式及结构施工 (3)六、塔吊安装、附着情况 (4)七、塔吊基础沉降及塔身倾斜度测量 (5)八、塔吊装拆安全技术措施 (5)九、塔吊施工安全技术措施 (8)十、QTZ63（5510）塔吊基础计算书 (9)附图1：《QTZ63（5510）塔吊总平面布置图》附图2：塔吊基础承台配筋图附图3：塔吊平面定位图一、工程概况1、本工程位于XXX路与XXX路交汇处，拟建筑面积XXXXX平方米。
新建的有XXX楼、XXX楼和XXX楼、XXX楼。
2、相关参建单位建设单位：XXXXX投资有限公司设计单位：XXXXX设计有限公司勘察单位：XXXXX市勘察设计院监理单位：XXXXX建设咨询有限公司总包单位：XXXXX建筑工程有限公司安装单位：XXXXX机械设备有限公司二、编制依据1.《XXXXXXX建设项目设计图纸》2.《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）3.《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46-2012）4.《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2015）5.《地基基础施工验收规范》（GB50202-2002）6.《塔式起重机安全规程》GB5144—20127.《塔式起重机操作使用规程》JG/T100-19998.《建筑施工安全检查标准》JGJ59-20119.《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-201610.《建设机械使用安全技术规范》JGJ33-201211.建筑起重机械安全监督管理规定》（建设部166号令）12.《塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程》（JGJ 196-2010）三、塔吊布置及选用原则1.能满足上部结构施工的需要。
QTZ63固定基础节塔式起重机桩基础四桩基础
QTZ63固定基础节塔式起重机桩基础四桩基础桩基承台尺寸及载荷表1． 单桩作用荷载计算（如图10）（1）当塔吊臂与桩基承台边线平行时2maxmin )(4ih vg x xh F M F F Q ∑⋅⋅+±+==（812.5+795）/4±[（2345+43.7×1.3）×2]/（4×22）=401.875±300.226=702.1KN （101.65KN ）（2）当塔吊臂与桩基承台边线成45°时2maxmin)(4ih vg x xh F M F F Q∑⋅⋅+±+==（812.5+795）/4±[（2345+43.7×1.3）×2√2▔]/2（ 2√2▔）2=401.875±424.65=826.53KN （-22.775KN ） 2．单桩抗压与抗拔承载力计算（1）抗压承载力计算i si P P P K l q U A q R ∑+=式中 R k —单桩轴向承载力标准值；R —单桩轴向承载力设计值； q p —桩端土的承载力标准值；A p —桩身横截面面积； U p —桩身周边长度；q si ——桩周土的摩阻力标准值； l i —按土层划分的各段桩长； Q max —单桩承受最大压力计算值。
有效桩长为6m 的桩进行抗压承载力计算： 土质为全风化岩q si =90kPa ，q pk =4000kPai si P P P Kl q U A q R ∑+==3.14X0.22X4000+90X6X3.14X0.4=1178.4KN因为 R k =1178.4KN ≥（F g +F v ）/4=401.875KN,且 1.2R k =1.2×1178.4=1414KN ≥Q max =826.53KN 时，满足要求。
(2) 抗拔承载力的计算(当Q min <0的情况时)i si i P K l q U U λ∑=当skU γ+P G ≥KN Q 75.22min -=时，满足要求。
塔吊基础方案QTZ63
塔吊基础施工方案编制人：审核人：技术科：安全科：审批人：施工单位：编制日期：塔吊基础施工方案一、工程概况总概况建筑概况本工程所用砌体材料为：±0.000以下采用MU20混凝土标准砖，M10水泥砂浆砌筑；±0.000以上外墙均采用ALC加气混凝土砌块A5.0。
内墙采用粉煤灰加气混凝土砌块，专用粘结剂砌筑。
层高3.9m，内外墙厚度240。
结构设计概况二、编制依据1、工程工程项目建筑、结构施工图；2、工程项目地基勘察报告3、工程项目项目施工组织设计；4、塔式起重机械混凝土基础工程技术规程（JGJ/T187-2009）；5、建筑起重机械安全监督管理规定（中华人民共和国建设部令第166号）；6、苏州市建筑施工安全监督管理办法（苏州市人民政府令第44号）；7、张家港市天运建筑机械有限公司《QTZ63塔式起重机使用说明书》；8、现行施工规范、标准、规程三、施工安排3.1 施工区段划分及塔吊选型根据本工程单体结构分布情况及周边场地环境，项目部确定布置一台塔吊，塔吊具体型号详见表3.1塔吊具体布置位置及型号。
表3.1塔吊具体布置位置及型号3.2塔吊基础具体位置3.2.1 塔吊（基础）布置原则（1）最大幅度覆盖施工范围；（2）利于附墙，即塔身中心与建筑物结构高度范围外立面之间间距必须符合相应塔机附墙要求。
且建筑物外立面从底层至屋顶必须平直，无倾斜，凹凸造型，尽量减少塔吊司机目光盲区；（3）就近材料加工厂及堆场，尽量减少材料、设备等运转距离、次数；（4）利于塔吊安装、升级及日后拆除；（5）群塔作业时，塔身与塔身之间的安全距离；（6）塔臂旋转作业范围内有无高压管线、电缆、周围高层房屋等障碍；（7）现场场地要求，如何布置能够使得现场在作业高峰期车流通畅；（8）工程各部位施工工作量，如何使得塔吊的工作效率最高；3.2.2塔吊位置确定图3.2.2塔吊布置平面示意图四、施工计划4.1 塔吊基础施工计划由于受施工场地狭小的限制，若先施工塔吊基础会对幼儿园、小学教学楼C、D、E区的基础开挖造成影响，因此，项目部计划先将幼儿园、小学教学楼C、D、E区的基础开挖后，再挖塔吊基础，进行基础施工，确保在幼儿园、小学教学楼C、D、E区的基础施工完成前完成塔吊基础的施工及安装工作。
QTZ63(5510)塔吊基础计算书
矩形板式桩基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术标准》JGJ/T187-20192、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值2、塔机传递至基础荷载设计值三、桩顶作用效应计算基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：Gk =bl(hγc+h'γ')=5×5×(1.35×25+0×19)=843.75kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35×843.75=1139.062kN桩对角线距离：L=(ab 2+al2)0.5=(3.42+3.42)0.5=4.808m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Qk =(Fk'+Gk)/n=(423+843.75)/4=316.688kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Qkmax =(Fk'+Gk)/n+(Mk'+FVk'h)/L=(423+843.75)/4+(1770+74.6×1.35)/4.808=705.744kNQkmin =(Fk'+Gk)/n-(Mk'+FVk'h)/L=(423+843.75)/4-(1770+74.6×1.35)/4.808=-72.369kN 2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Qmax =(F'+G)/n+(M'+Fv'h)/L=(571.05+1139.062)/4+(2389.5+100.71×1.35)/4.808=952.754kNQmin =(F'+G)/n-(M'+Fv'h)/L=(571.05+1139.062)/4-(2389.5+100.71×1.35)/4.808=-97.698kN四、桩承载力验算1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×1=3.142m桩端面积：A=πd2/4=3.14×12/4=0.785m2p承载力计算深度：min(b/2,5)=min(5/2,5)=2.5mfak=(2.5×90)/2.5=225/2.5=90kPa承台底净面积：Ac =(bl-n-3Ap)/n=(5×5-4-3×0.785)/4=4.661m2复合桩基竖向承载力特征值：Ra =ψuΣqsia·li+qpa·Ap+ηcfakAc=0.8×3.142×(2.8×10+3.2×70)+4000×0.785+0.1×90×4.661=3815.376kNQk =316.688kN≤Ra=3815.376kNQkmax =705.744kN≤1.2Ra=1.2×3815.376=4578.451kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Qkmin=-72.369kN<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Qk'=72.369kN桩身的重力标准值：Gp =((d1-d+hz)γz+(lt-(d1-d+hz))(γz-10))Ap=(((-2)-0+13)×25+(6-((-2)-0+13))×(25-10))×0.785=157kNRa '=ψuΣλiqsiali+Gp=0.8×3.142×(0.6×2.8×10+0.6×3.2×70)+157=537.007kNQk '=72.369kN≤Ra'=537.007kN满足要求！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：As=nπd2/4=14×3.142×142/4=2155mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=952.754kNψc fcAp+0.9fy'As'=(0.75×19.1×0.785×106 + 0.9×(360×2155.133))×10-3=11943.388kNQ=952.754kN≤ψc fcAp+0.9fy'As'=11943.388kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Qmin=97.698kNfy As=(360×2155.133)×10-3=775.848kNQ'=97.698kN≤fy As=775.848kN满足要求！4、桩身构造配筋计算As /Ap×100%=(2155.133/(0.785×106))×100%=0.275%<0.65%满足要求！5、裂缝控制计算裂缝控制按三级裂缝控制等级计算。