面板计算
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0.00
计算式 结果
计算式 结果
计算式 结果
(1)+1.5*(3)
49.54
(1)+1.5*(3)
259.12
(1)*1.2+(6)*1 .3
30.85
(3)*1.5
-223.11
计算式 结果
计算式 结果
(1)+(3)*0.6 0.6*(3)
114.10 -89.24
(1)+(6)
25.07
剪力 (kN) 18.77 33.00 274.01 0.00 0.00 8.25
a0= 0.2 m b0= 0.3 m hs= 0.15 m a1= 0.5 m b1= 0.6 m h0=h-a= 0.4 m
G=25*7.25*3 .7*(0.25+0.01
)= 30 kN
kPa
支腿压力＝
174.3625 kN 满足
393 kN
弯矩计算
计算宽度 B= 6.82
K=B/l0/(1.
0+0.9B/l0)
l0=
3.63
K=B/l0/(1.
0+0.9B/l0)
bc=K*l0/(0.8+
= 0.698198
0.1*l0/x)+b1+
中置荷载 h
x=l0/2= 1.815
m
bc=K*l0/(
0.8+0.1*l0
/x)+b1+h= 3.489 m小于B
6.82
m
bc'=0.45bc+y 偏置荷载 =
1000 50
1000 50
1000 30
h0=h-a 200
200
350
370
fc(kPa) 17.5
19.5
19.5
19.5
fy(kPa) 310
310
310
310
as=M/(fc* b*h02) 0.029859 gs 0.9925
0.0720827 0.10847645 0.083576803
JTJ267-
98,JTJ291 -98进行 计算。 二、作用 计算 1、施工 期计算 预制面板 安装时, 按单向简 支板计算 。 计算跨度
作用效应 分析
净跨ln= 搁置长度e=
板厚h1= 现浇层厚度
h2=
弯矩计算跨 度l0=
弯矩计算跨 度l0=
剪力计算跨 度l0=ln=
3.3 0.2 0.25 0.15
Wmax=
.4rte)
rte=As/Ate Wmax-----最
大裂缝宽度
式中: (am1m---)--构件受
力特征系数,
对受弯构件,
取1.0;对大偏
心受压构件,
取0.95;
924
2457
924
2796
4909
1 1 1 50 25
1718 1718
18 150 1696
1 1 1 50 18
525 2796
q=aQ/(acsbcs') =
P=qacsb= V2Qk=P=
548.03 274.01 274.01
kN/m2 kN
c)波浪上 托力
M2QK=q2*l02/ 8=
V2Qk=1/2q2*l n=
d)波浪下 砸力
M2QK=q2*l02/ 8=
V2Qk=1/2q2*l n=
q= 0 kPa 0.00 kN.m/m 0.00 kN/m
5.6.3条规定
计算.
对受弯构
件
2、面板 迭合面受 剪承载力 计算
M/0.87As ssl= h0
Vu=1/gd （0.07fcbh0)
Vu=
434.32 kN
V=
433.54 kN
3、使用
Vu
>
V
满足
期受冲切
承载力计
算
汽车吊
局部荷载设
计值
Ft=1.5*1.3
受冲切承载 力设计值
*196.5= 294.75 kN
25 100 4909
1 1 1.5 50 25
100000 100000 100000 0.049087385 0.0169646 0.04908739
0.049087385 0.0169646 0.04908739 2.00E+05 2.00E+05 2.00E+05
25.07 29.4
46.85 158.7
(mm). rte-----纵向受 拉钢筋的有 效配筋率,小 于0.01时取 0.01,大于0.1 时取0.1. Ate-----有效 受拉砼截面 面积,对轴心 受拉构件,取 构件截面面 积,对受弯,偏
心受拉, 偏心受压构 件,取2asb,as 为受拉钢筋 重心至受拉 区边缘的距
离,对矩 形截面,b为截 面宽度,对有 受拉翼缘的 倒T形,I形截 面,b为受拉
轴心抗压fc= 17.5 轴心抗拉ft= 1.65
Ec= 3.15E+04 Mpa 一级钢强 度设计值 fy(Mpa)= 210 二级钢强 度设计值 fy(Mpa)= 310
C40强度设计 值(MPa) 轴心抗压fc= 19.5
轴心抗拉ft= 1.8 Ec= 3.25E+04 Mpa
Es= 2.10E+05 Mpa
(1)*1.2+(2)*1.5
433.54
(1)*1.2+(6)*1.3
33.25
施工期
使用期
计算弯矩 M(kN高.m度)
自重 20.90
自重+施工荷载 底分布筋 56.22
底层配筋 259.12
顶层配筋 223.11
h(mm) 250 计算宽度
250
400
400
b(mm) 1000 保护层厚
度a(mm) 50
持久状况作
正常使用 用的长期
极限状态 效应组合
的作用 短暂状况
效应组合
三、强度
计算 1、配筋
及裂缝开
展计算
使用期
施工期 使用期 施工期
作用效应
(1) (2) (3) (4) (5) (6)
跨中弯矩 (kN.m) 17.42 21.41 161.14 0.00
0.00 7.66
支座弯矩 (kN.m)
-19.77 -148.74
0.9816 0.9721
0.9786
As=M/(gs* fy*h0)(mm
2) SAs(mm2) 最小配筋
率 u=0.15%, As(mm2) As(mm2) 实际配筋 直径(mm) 间距(Amsm实)
(mm2)
a1 a2 a3
c d
Ate=2asb( mm2)
rte=As/Ate rte(与0.01
、0.1比 较)
Es(MPa) 长期效应 组合弯矩 M1(kN.m)
ssl=M1/(0. 87Asho)
Wmax=a1a2a 3ssl/Es(c+d)/ (0.3+1.4rte)
容许开裂 宽度
[Wmax]
340
17.42 14.8
裂缝开展 计算
根据JTJ26798第5.6.2 条，
a1*a2*a3
*ssl/Es(c+ d)/(0.30+1
Es= 2.00E+05 Mpa
C30强度设计值 (MPa)
轴心抗压fc= 15 轴心抗拉ft= 1.5
3，作用
1)永久作
用
钢筋混凝土
g= 25 kN/m3
2)可变作
用
a,均载
20 kPa
b,施工均
载 c,40t汽车
5 kPa
吊,空载
通过，见
荷载图式
d,波浪上 托力(计 算中不考 虑) e,波浪下 砸力(计 算中不考 虑) 4，计算 依据 根据规范
kN/m2
V1Qk=1/2q2*l
o= 8.250 kN/m
预制板吊
采用四点
运
吊
吊点距离边 缘0.3m
7.25*3.7*
预制板尺寸= 0.25
m
吊运冲击系 数a= 1.3
lx= 3.1 m 查<<建筑结
构静力计算
手册>>表4-
ly= 6.65 m
11
q=agh= 8.125 kPa
lx/ly= 0.47
M=gGMGK+gQ
MQK b,正常使 用极限状 态的作用 效应组合 持久状况 作用的长 期效应组 合
M=MGK+y1M
QK
计算结果 汇总
y1= 0.6
作用
永久作用
自重
均载
可变作用 汽车吊
波浪上托力
波浪下砸力
施工荷载
持久状况作
承载能力 用效应
极限状态 的持久组合
的作用
效应组合
短暂状况作
用效应
的短暂组合
gd= 1.1
Flu=1/gdxft umh0
gd= 1.1
ft= 1.8 MPa
h0= 350 mm um= 3329 mm
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱx= 0.7
Flu= 1334626 N=
1334.6 kN
Flu
>
Ft
满足受冲切
承载力
四、 配筋
底层主筋
F
顶层主筋
F
底分布筋
F
顶分布筋
F
吊钩
4
25
@
100
14
@
100
18
@
aMox= 0.0592
aMoy= 0.1304
Moy=aMoy*q* ly2= 46.854
kN.m/m
分布筋
Mox=aMox*q* ly2= 21.271
kN.m/m
吊钩选用
板重 选用 Anfy2/3*(1/1.
4F
[G]= 2)*(1/a)= 2、使用 期计算 计算跨度
190.3
l=
ln=
B1=
B1> 弯矩计算 跨度
4.3 m 3.3 m
1m 0.1l= 0.43
lo=1.1*ln 3.63 可变荷载 a)均载
M2QK=q2*l02/ 8=
m q= 20
32.94 kN.m/m
V2Qk=1/2q2*l
n= 33.00 kN/m b40t汽车 吊
考虑单个 空载通过 支腿作用
根据
JTS1671-2010第 4.2.6~2 条
区翼缘
宽度.(mm2) As-----受拉区 纵向钢筋截 面面积,对轴 心受拉构件, 取全部纵向 钢筋截面面
积,对
受弯,偏心受
拉及大偏心
受压构件,取
受拉区纵向
钢筋截面面
积 或受拉
较大一侧的
钢筋截面面
积.(mm2) ssl-----按荷载 长期效应组
合计算的钢
筋砼构件纵
向受拉钢筋
的应力
(MPa), 按第
受拉构件,取 1.10;对轴心 受拉取1.20. a2-----考虑钢 筋表面形状 影响系数,对 光面钢筋,取 1.4,对变形钢 筋,取1.0. a3-----考虑荷 载长期效应 组合或重复 荷载影响系 数,取1.5;
对短期 效应组合取 1.0`1.2;对施 工期取1.0 c-----最外排 纵向钢筋的 保护层厚度, 当c大于 50mm时,取 d-----钢筋直 径,当采用不 同直径时,取 其加权平均 的换算直径
面板计算
一、设计
条件
1、板的
尺寸
预制板的尺寸
长
宽
高
板跨向 结构见图
7.25
3.7
0.25 长
搁梁
翼缘宽B1 中心距l 净跨ln 搁置长度e
1
4.3
3.3
0.2
预制高度h= 0.25 m
现浇板厚度= 0.15 m
迭合板厚＝ 0.4
m
磨耗层厚度= 0.055 m
取 0.055
m
2，材料 混凝土
C35强度设计 值(MPa)
1.870257
y= 0.3
m
ac=a1=
0.5 m
冲击系数a= 1.3
q=aQ/(acbc)= 546.34 kN/m2
P=qacb= 273.17 kN
M2GK=1/4Pl= 247.90 kN.m
剪力计算 （偏置荷载）
acs=a1= 0.5 m bcs'=b1+1.8*h0
+0.3*x= 1.8645 m
ln+h1
3.5
3.3
m m m
m 但不大于 ln+e
m
m
永久作用: 板自
重:q1=h*
g= 11.375 M1GK=q1*l02/
8= 17.418 kN.m/m
kN/m2
V1Gk=1/2q1*l o= 18.769 kN/m 可变作用: 施工荷载 q2= 5
M1QK=q2*l02/ 8= 7.656 kN.m/m
q= 0 kPa 0.00 kN.m/m 0.00 kN/m
其余汽车 荷载不控 制。
H'= h/H'= 弯矩系数
1.6 0.250
m >= 支座 跨中
h= 0.4 m 1/4
m= -0.6 m= 0.65
3、作用 效应组合 a,承载能
力极限状 态的作用 效应组合
可变换
持久状况 作用效应 的持久组 合
150
12
@
150
F
30
155.47 104.0
0.03
0.17
0.18
0.20
0.20
0.20
满足要求 满足要求 满足要求
1988 1988
555 1988
14 100 1539
1 1 1.5 30 14
60000 0.02565634
0.02565634 2.00E+05
89.24
180.1
0.18
0.20 满足要求
对偏心
计算式 结果
计算式 结果
计算式 结果
(1)+1.5*(3)
49.54
(1)+1.5*(3)
259.12
(1)*1.2+(6)*1 .3
30.85
(3)*1.5
-223.11
计算式 结果
计算式 结果
(1)+(3)*0.6 0.6*(3)
114.10 -89.24
(1)+(6)
25.07
剪力 (kN) 18.77 33.00 274.01 0.00 0.00 8.25
a0= 0.2 m b0= 0.3 m hs= 0.15 m a1= 0.5 m b1= 0.6 m h0=h-a= 0.4 m
G=25*7.25*3 .7*(0.25+0.01
)= 30 kN
kPa
支腿压力＝
174.3625 kN 满足
393 kN
弯矩计算
计算宽度 B= 6.82
K=B/l0/(1.
0+0.9B/l0)
l0=
3.63
K=B/l0/(1.
0+0.9B/l0)
bc=K*l0/(0.8+
= 0.698198
0.1*l0/x)+b1+
中置荷载 h
x=l0/2= 1.815
m
bc=K*l0/(
0.8+0.1*l0
/x)+b1+h= 3.489 m小于B
6.82
m
bc'=0.45bc+y 偏置荷载 =
1000 50
1000 50
1000 30
h0=h-a 200
200
350
370
fc(kPa) 17.5
19.5
19.5
19.5
fy(kPa) 310
310
310
310
as=M/(fc* b*h02) 0.029859 gs 0.9925
0.0720827 0.10847645 0.083576803
JTJ267-
98,JTJ291 -98进行 计算。 二、作用 计算 1、施工 期计算 预制面板 安装时, 按单向简 支板计算 。 计算跨度
作用效应 分析
净跨ln= 搁置长度e=
板厚h1= 现浇层厚度
h2=
弯矩计算跨 度l0=
弯矩计算跨 度l0=
剪力计算跨 度l0=ln=
3.3 0.2 0.25 0.15
Wmax=
.4rte)
rte=As/Ate Wmax-----最
大裂缝宽度
式中: (am1m---)--构件受
力特征系数,
对受弯构件,
取1.0;对大偏
心受压构件,
取0.95;
924
2457
924
2796
4909
1 1 1 50 25
1718 1718
18 150 1696
1 1 1 50 18
525 2796
q=aQ/(acsbcs') =
P=qacsb= V2Qk=P=
548.03 274.01 274.01
kN/m2 kN
c)波浪上 托力
M2QK=q2*l02/ 8=
V2Qk=1/2q2*l n=
d)波浪下 砸力
M2QK=q2*l02/ 8=
V2Qk=1/2q2*l n=
q= 0 kPa 0.00 kN.m/m 0.00 kN/m
5.6.3条规定
计算.
对受弯构
件
2、面板 迭合面受 剪承载力 计算
M/0.87As ssl= h0
Vu=1/gd （0.07fcbh0)
Vu=
434.32 kN
V=
433.54 kN
3、使用
Vu
>
V
满足
期受冲切
承载力计
算
汽车吊
局部荷载设
计值
Ft=1.5*1.3
受冲切承载 力设计值
*196.5= 294.75 kN
25 100 4909
1 1 1.5 50 25
100000 100000 100000 0.049087385 0.0169646 0.04908739
0.049087385 0.0169646 0.04908739 2.00E+05 2.00E+05 2.00E+05
25.07 29.4
46.85 158.7
(mm). rte-----纵向受 拉钢筋的有 效配筋率,小 于0.01时取 0.01,大于0.1 时取0.1. Ate-----有效 受拉砼截面 面积,对轴心 受拉构件,取 构件截面面 积,对受弯,偏
心受拉, 偏心受压构 件,取2asb,as 为受拉钢筋 重心至受拉 区边缘的距
离,对矩 形截面,b为截 面宽度,对有 受拉翼缘的 倒T形,I形截 面,b为受拉
轴心抗压fc= 17.5 轴心抗拉ft= 1.65
Ec= 3.15E+04 Mpa 一级钢强 度设计值 fy(Mpa)= 210 二级钢强 度设计值 fy(Mpa)= 310
C40强度设计 值(MPa) 轴心抗压fc= 19.5
轴心抗拉ft= 1.8 Ec= 3.25E+04 Mpa
Es= 2.10E+05 Mpa
(1)*1.2+(2)*1.5
433.54
(1)*1.2+(6)*1.3
33.25
施工期
使用期
计算弯矩 M(kN高.m度)
自重 20.90
自重+施工荷载 底分布筋 56.22
底层配筋 259.12
顶层配筋 223.11
h(mm) 250 计算宽度
250
400
400
b(mm) 1000 保护层厚
度a(mm) 50
持久状况作
正常使用 用的长期
极限状态 效应组合
的作用 短暂状况
效应组合
三、强度
计算 1、配筋
及裂缝开
展计算
使用期
施工期 使用期 施工期
作用效应
(1) (2) (3) (4) (5) (6)
跨中弯矩 (kN.m) 17.42 21.41 161.14 0.00
0.00 7.66
支座弯矩 (kN.m)
-19.77 -148.74
0.9816 0.9721
0.9786
As=M/(gs* fy*h0)(mm
2) SAs(mm2) 最小配筋
率 u=0.15%, As(mm2) As(mm2) 实际配筋 直径(mm) 间距(Amsm实)
(mm2)
a1 a2 a3
c d
Ate=2asb( mm2)
rte=As/Ate rte(与0.01
、0.1比 较)
Es(MPa) 长期效应 组合弯矩 M1(kN.m)
ssl=M1/(0. 87Asho)
Wmax=a1a2a 3ssl/Es(c+d)/ (0.3+1.4rte)
容许开裂 宽度
[Wmax]
340
17.42 14.8
裂缝开展 计算
根据JTJ26798第5.6.2 条，
a1*a2*a3
*ssl/Es(c+ d)/(0.30+1
Es= 2.00E+05 Mpa
C30强度设计值 (MPa)
轴心抗压fc= 15 轴心抗拉ft= 1.5
3，作用
1)永久作
用
钢筋混凝土
g= 25 kN/m3
2)可变作
用
a,均载
20 kPa
b,施工均
载 c,40t汽车
5 kPa
吊,空载
通过，见
荷载图式
d,波浪上 托力(计 算中不考 虑) e,波浪下 砸力(计 算中不考 虑) 4，计算 依据 根据规范
kN/m2
V1Qk=1/2q2*l
o= 8.250 kN/m
预制板吊
采用四点
运
吊
吊点距离边 缘0.3m
7.25*3.7*
预制板尺寸= 0.25
m
吊运冲击系 数a= 1.3
lx= 3.1 m 查<<建筑结
构静力计算
手册>>表4-
ly= 6.65 m
11
q=agh= 8.125 kPa
lx/ly= 0.47
M=gGMGK+gQ
MQK b,正常使 用极限状 态的作用 效应组合 持久状况 作用的长 期效应组 合
M=MGK+y1M
QK
计算结果 汇总
y1= 0.6
作用
永久作用
自重
均载
可变作用 汽车吊
波浪上托力
波浪下砸力
施工荷载
持久状况作
承载能力 用效应
极限状态 的持久组合
的作用
效应组合
短暂状况作
用效应
的短暂组合
gd= 1.1
Flu=1/gdxft umh0
gd= 1.1
ft= 1.8 MPa
h0= 350 mm um= 3329 mm
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱx= 0.7
Flu= 1334626 N=
1334.6 kN
Flu
>
Ft
满足受冲切
承载力
四、 配筋
底层主筋
F
顶层主筋
F
底分布筋
F
顶分布筋
F
吊钩
4
25
@
100
14
@
100
18
@
aMox= 0.0592
aMoy= 0.1304
Moy=aMoy*q* ly2= 46.854
kN.m/m
分布筋
Mox=aMox*q* ly2= 21.271
kN.m/m
吊钩选用
板重 选用 Anfy2/3*(1/1.
4F
[G]= 2)*(1/a)= 2、使用 期计算 计算跨度
190.3
l=
ln=
B1=
B1> 弯矩计算 跨度
4.3 m 3.3 m
1m 0.1l= 0.43
lo=1.1*ln 3.63 可变荷载 a)均载
M2QK=q2*l02/ 8=
m q= 20
32.94 kN.m/m
V2Qk=1/2q2*l
n= 33.00 kN/m b40t汽车 吊
考虑单个 空载通过 支腿作用
根据
JTS1671-2010第 4.2.6~2 条
区翼缘
宽度.(mm2) As-----受拉区 纵向钢筋截 面面积,对轴 心受拉构件, 取全部纵向 钢筋截面面
积,对
受弯,偏心受
拉及大偏心
受压构件,取
受拉区纵向
钢筋截面面
积 或受拉
较大一侧的
钢筋截面面
积.(mm2) ssl-----按荷载 长期效应组
合计算的钢
筋砼构件纵
向受拉钢筋
的应力
(MPa), 按第
受拉构件,取 1.10;对轴心 受拉取1.20. a2-----考虑钢 筋表面形状 影响系数,对 光面钢筋,取 1.4,对变形钢 筋,取1.0. a3-----考虑荷 载长期效应 组合或重复 荷载影响系 数,取1.5;
对短期 效应组合取 1.0`1.2;对施 工期取1.0 c-----最外排 纵向钢筋的 保护层厚度, 当c大于 50mm时,取 d-----钢筋直 径,当采用不 同直径时,取 其加权平均 的换算直径
面板计算
一、设计
条件
1、板的
尺寸
预制板的尺寸
长
宽
高
板跨向 结构见图
7.25
3.7
0.25 长
搁梁
翼缘宽B1 中心距l 净跨ln 搁置长度e
1
4.3
3.3
0.2
预制高度h= 0.25 m
现浇板厚度= 0.15 m
迭合板厚＝ 0.4
m
磨耗层厚度= 0.055 m
取 0.055
m
2，材料 混凝土
C35强度设计 值(MPa)
1.870257
y= 0.3
m
ac=a1=
0.5 m
冲击系数a= 1.3
q=aQ/(acbc)= 546.34 kN/m2
P=qacb= 273.17 kN
M2GK=1/4Pl= 247.90 kN.m
剪力计算 （偏置荷载）
acs=a1= 0.5 m bcs'=b1+1.8*h0
+0.3*x= 1.8645 m
ln+h1
3.5
3.3
m m m
m 但不大于 ln+e
m
m
永久作用: 板自
重:q1=h*
g= 11.375 M1GK=q1*l02/
8= 17.418 kN.m/m
kN/m2
V1Gk=1/2q1*l o= 18.769 kN/m 可变作用: 施工荷载 q2= 5
M1QK=q2*l02/ 8= 7.656 kN.m/m
q= 0 kPa 0.00 kN.m/m 0.00 kN/m
其余汽车 荷载不控 制。
H'= h/H'= 弯矩系数
1.6 0.250
m >= 支座 跨中
h= 0.4 m 1/4
m= -0.6 m= 0.65
3、作用 效应组合 a,承载能
力极限状 态的作用 效应组合
可变换
持久状况 作用效应 的持久组 合
150
12
@
150
F
30
155.47 104.0
0.03
0.17
0.18
0.20
0.20
0.20
满足要求 满足要求 满足要求
1988 1988
555 1988
14 100 1539
1 1 1.5 30 14
60000 0.02565634
0.02565634 2.00E+05
89.24
180.1
0.18
0.20 满足要求
对偏心