双柱式桥梁墩台盖梁_L_h_2时_作为深梁的计算

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桥梁墩台的计算

、汽车荷载的制动力
汽车荷载的制动力是桥梁墩台承受的主要纵向水平力之一，当汽车荷载在桥上制动或减速时，在车轮与桥面之间产生相互作用力，此时桥面受到方向与车辆行进方向相同的力，即称制动力，制动力可按公路桥涵设计规范中有关规定计算。在计算梁式桥墩台时，制动力可移至支座中心（铰或滚轴中心）或滑动、流支水座压、力橡及胶冰压支力座、摆动支座的底座面上。
荷载，在墩台设计计算时要进行抗震验算和必要的防护构造措施设计。
（二）荷载组合
桥梁墩台计算时，预先很难确定那一种荷载组合最不利。通常需要对各种可能的荷载进行组合计算，满足各种不同的要求。在墩台的计算中，尚需考虑按顺桥向(与行车的方向平行)和横桥向分别进行，故在荷载组合时也需按纵向及横向分别计算。
作用在桥墩上的流水压力，可按公路桥涵设计规范的有关规定计算。流水压力的合力作用点，假定在设计水位以下水深处，即假定河底的流速为零，作用力的分布呈倒三角形。
严寒地区位于有冰棱河流或水库中的桥梁墩台，应根据当地冰棱的具体情况及墩台形状计算冰压力。冰压力有竖向和水平向作用力，主要是水平向作用力。竖向力是由冰层水位升降而对桥梁墩台产生的作用；水平向作用力包括因风和水流作用于大面积冰层而产生的静压力、冰堆整体推移产生的静压力、、河流流冰产生的动压力等。
节桥梁墩台的计算
一、作用在桥梁墩台上的荷载及组合
永久荷载：恒载、土重和侧向土压力、预应力（组合式桥墩）、混凝土收缩及徐变的影响力、水的浮力；
基本可变荷载：汽车荷载、汽车冲击力、离心力、汽车荷载引起的
荷
侧向土压力、人群荷载、挂车或履带车荷载及其引
载
起的土侧压力；
其它可变荷载：其它可变荷载有风力、汽车制动力、流水压力、冰压

双柱式盖梁配筋设计计算及校核验算

ｒｉｆｒｅｎｔｄｓｇｎｄｃｅｋｎｌｄ．ｅｎｏｃｍｅｅｉｎａｈｃｉｇａｅｍａｅ
关键词：梁；筋；算；计盖配验设
Ｋｅｒｓａｅｍ；ｅｎｏｃｍｅｔｃｅｋｎ；ｅｉｎｙｗｏｄ：ｃｐｂａｒｉｆｒｅｎ；ｈｃｉｇｄｓｇ
中图分类号：Ｕ２Ｔ２
文献标识码：Ａ
文章编号：０６４１（００）６０９ — ２１０ — ３】２１３ — １１０
１基本资料某预应力混凝土Ｔ型梁桥，梁长２ｍ，５计算跨径２．ｍ，４５五梁式四空桥面连续，各墩设置橡胶板式支座，盖梁、身、台及桩都用墩承２混凝土。桥面宽１ｍ，离式桥。公路一级，５号ｌ分Ｉ设计抗震基本裂度－级设防。八２配筋设计计算２１采用Ｃ５混凝土，筋用ＨＢ３￣２，凝土轴心抗压设．２主Ｒ３５８混计强度＝１ＭＰ钢筋ｆ＝８ＭＰ，取钢筋保护层厚ａ５ｍｍ，１．ａ５￣２０ａ＝０一根２８钢筋的面积ａ１．ｍ。７６５８ｍ
对ＨＢ３筋的ｅ＝．，据ｐＲ３５钢ｉ０５根ｓ５＝
ＤＦｏＩ
：２ｍ所需斜筋截面面８６。
ｘ０％，中所求ｘ１０表值
Ｖ
积∑Ａ＿０ｓ丽Ｖｂ
均满足ｘｅｈ的要求。ｉｏｇ
１７ｃ所需斜筋根数ｎ１・／－５＝・，９０ｍ。＝９７１１８３２采０６

[精品论文]钻孔灌注桩、双柱式桥墩的计算

第二部分钻孔灌注桩、双柱式桥墩的计算第一节设计资料一、设计标准及上部构造设计荷载：城－Ａ；桥面净空：净－7.75附(0.35+0.5)m 安全道；标准跨径：l b =20m ，梁长19.96m ；上部构造：钢筋混凝土Ｔ梁。

二、水文地质条件见地质报告。

三、材料钢筋：盖梁主筋用II 级钢筋，其它均用I 级钢筋；混凝土：盖梁用30号，墩柱、系梁及钻孔灌注桩用25号。

四、计算方法：极限状态法。

五、桥墩尺寸：考虑原有标准图，选用如图2－1所示结构尺寸。

六、设计依据：《公路桥梁设计规范》；《公路桥涵设计通用规范》；《城市桥梁设计荷载标准》。

第二节盖梁计算一、荷载计算1、上部构造恒载见表2－1。

2、盖梁自重及内力计算(图2－2)见表2－2。

图2－1　（尺寸单位：cm）表2－1盖梁自重及产生的弯矩剪力计算表2－2q 1+q 2+q 3+q 4+q 5=113.10kN 3、活载计算图2－2　（尺寸单位：cm）(1)活载横向分布系数计算，荷载对称分布时，用杠杆法计算；荷载非对称分布时，用偏心压力法计算。

a 、单列车，对称布置(图2—3)时： η1=η4=0η2=η3=0.5×(0.909+0.091)=0.5000b 、双列车，对称布置(图2—4)时： η1=η4=0.5×0.614=0.307η2=η3=0.5×(0.386+0.795+0.205)=0.693c 、单列车，非对称布置(图2—5)时由∑±=221a ea n i i η，已知03.2,4==e n∑=+⨯=2.24)30.310.1(22222a 则：527.02.243.303.2411=⨯+=η 342.02.241.103.2412=⨯+=η067.02.241.103.2413-=⨯-=η252.02.243.303.2414-=⨯-=η d 、双列车，非对称布置(图2—5) 由∑±=221a ea n i i η,已知48.0,4==e n ，∑=2.2422a则：090.02.243.348.0411=⨯+=η；047.02.241.148.0412=⨯+=η 003.02.241.148.0413=⨯-=η； 040.02.243.348.0411-=⨯+=η (2)按顺桥向活载移动情况，图2－3　（尺寸单位：cm）号梁号梁图2－4　（尺寸单位：cm）图2－5　（尺寸单位：cm）行车方向尺寸单位：m图2－6　（力单位：kN）求得支座活载反力的最大值。

双柱式盖梁施工计算书(剪力销)

中山市古神公路二期工程北段I标盖梁施工计算书中铁七局集团郑州工程有限公司中山市古神公路二期工程北段I标项目经理部目录一、编制依据 (2)二、分项工程概况 (2)三、专项施工方案设计 (2)四、支承平台及模板布置 (3)五、计算参数 (5)六、结构计算 (6)（一）、荷载分布 (6)（二）、底模（竹胶板）受力计算 (6)（二）、龙骨受力计算 (7)（三）、分布梁受力计算 (7)（四）、主横梁受力计算 (8)（五）、钢棒（剪力销）受力计算 (10)（六）、预留孔受力计算 (10)（七）、侧模受力计算 (11)（九）、对拉杆计算 (13)七、结论 (13)一、编制依据1、《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）2、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）3、《建筑施工扣件式钢管支架安全技术规范》（JGJ130-2001）4、《路桥施工计算手册》（人民交通出版社）5、国家及交通部颁发的有关设计、施工规范及验收标准6、《中山市古神公路二期工程北段Ⅰ标施工图设计》7、现场实际情况及调查资料二、工程概况中山市古神公路二期工程北段Ⅰ标中小桥共三座，但只有麒麟中桥有墩柱6条，盖梁8个，主道盖梁长13.039m,辅道盖梁9.375m，高1.3m,宽1.6m，砼设计强度为C30,主道盖梁为24.9m，辅道盖梁18.0m.三、专项施工方案设计麒麟中桥1#、2#桥墩处于河涌，为方便小鱼船通航，桩基施工时只半幅围堰。

因此，不可能采取管架式支架，钢棒箍成本高，介于顾及到进度，经济效益施工方便，决定采用剪力销作为承重支撑，即在墩柱上预留孔穿钢棒搭设支承平台施工。

本方案将对主道双柱式盖梁荷载、弯矩最大、最不利的工况下对其模板支撑体系进行分别设计和验算，辅道不以算之。

主道双柱式盖梁最大尺寸为1303.9cm ×160cm×130cm，混凝土方量24.9m3。

盖梁简图如下：四、支承平台及模板布置盖梁施工支承平台采用在每个墩柱上各穿一根250cm长φ120mm钢棒（A45钢），上面采用墩柱两侧各一根1400cm长I63a工字钢做横向主梁；主梁上面安放一排每根300cm长的I20a工字钢，间距为60cm作为分布梁；分布梁上架300cm×10cm×10cm的方木作为龙骨，龙骨间距为30cm；龙骨上铺设2.0cm后的塑胶板作为盖梁底模。

双墩柱大悬臂预应力盖梁的计算

双墩柱大悬臂预应力盖梁的计算刘忠伟卢启煌（深圳高速工程顾问有限公司，广东深圳，518034）【摘要】对某高架桥双墩柱大悬臂预应力盖梁进行了分析，从大悬臂预应力盖梁的受力模式和计算方法等方面进行了论述，分析了计算结果，可作为该类型盖梁设计的参考。

【关键词】大悬臂预应力盖梁计算1 引言近年来，随着城市空间的不断发展，大量环城或绕城高速公路采用高架桥形式上跨市政道路。

周围环境对桥梁结构的型式影响较大，桥下既要保证足够的行车道宽度，又要满足城市景观性的要求。

为了满足这些要求，常常采用双墩柱或独柱大悬臂预应力混凝土盖梁的设计方案。

本文以某工程项目高架桥中的双墩柱大悬臂预应力混凝土盖梁为例，介绍了该类型盖梁的受力特性和计算要点。

2 盖梁设计概况2.1技术标准（1）设计速度：80km/h；（2）设计荷载：公路-Ｉ级；（3）桥梁宽度: 2×16.3m；（4）地震烈度：动峰值加速度系数0.1g,对应地震基本烈度为7度。

2.2 盖梁尺寸上部构造为24m预应力混凝土小箱梁。

下部结构受市政路干扰较大，主要采用了双墩柱大悬臂预应力混凝土盖梁。

盖梁截面采用倒T型形式，盖梁总长33.5m，两侧各悬臂13.4m，两墩柱中心间距为6.7m。

顺桥向顶宽1.0m，两侧垫石平台宽0.8m。

根部高4.22m，端部高2.6m，盖梁由根部到端部采用圆弧形过渡。

主要尺寸见图1桥墩一般构造图。

2.3 盖梁预应力钢束预应力混凝土盖梁采用A类预应力混凝土结构，预应力钢束采用φ15.24低松弛高强钢绞线，预应力钢束布置如图2，参数如下：（1）预应力管道采用塑料波纹管；（2）管道摩擦系数：ｕ＝0.2；（3）管道偏差系数：κ＝0.0015/m；（4）钢筋回缩和锚具变形：6mm；（5）张拉控制应力：1311.3MPa。

2.4 盖梁施工步骤（1）立模浇筑盖梁混凝土，待混凝土强度达到设计强度的90%时张拉钢束N1a、N1b、N4a、N4b；（2）由中间向两端对称架设预制箱梁；（3）架梁结束后张拉钢束N2a、N2b、N3a、N3b；（4）二期恒载施工。

双柱式盖梁配筋设计计算及校核验算

双柱式盖梁配筋设计计算及校核验算作者：邵家邦来源：《价值工程》2010年第36期摘要：柱式桥墩由承台、柱式墩身和盖梁组成，作为桥墩重要组成部分的盖梁，其主要作用是支撑上部结构的荷载作用，进而将这部分荷载作用传递到桥墩。

本文对双柱式钻孔灌注桩桥梁盖梁进行配筋设计和验算。

Abstract: Column pier comprised pile cap, pier body and cap beam, cap beam as an important part of the pier, its main role is to support the upper structure of the load, then this part of the load transfer to the pier. In this paper，the bridge' s cap beams of double columns bored pile perform reinforcement design and checking are made.关键词：盖梁；配筋；验算；设计Key words: cap beam；reinforcement；checking；design中图分类号：TU22 文献标识码：A文章编号：1006-4311（2010）36-0191-021基本资料某预应力混凝土T型梁桥，梁长25m，计算跨径24.5m，五梁式四空桥面连续，各墩设置橡胶板式支座，盖梁、墩身、承台及桩都用25号混凝土。

桥面宽11m，分离式桥。

公路-I 级，设计抗震基本裂度：八级设防。

2配筋设计计算2.1 采用C25混凝土，主筋用HRB335Φ28，混凝土轴心抗压设计强度fcd=11.5MPa钢筋fsd=280MPa，取钢筋保护层厚a=50mm，一根Φ28钢筋的面积ag=615.8mm2。

对HRB335钢筋的εig=0.55，根据ρ=×100%，表中所求x值均满足x?燮εigh0的要求。

桥梁盖梁设计与计算，都是直观实用的盖梁设计数据！

桥梁盖梁设计与计算，都是直观实用的盖梁设计数据！柱式桥墩是桥梁设计中普遍采用的结构型式。

对于简支桥梁，盖梁是一个承上启下的重要构件，上部结构的荷载通过盖梁传递给下部结构和基础。

桥梁的跨径、斜度、桥宽、荷载标准，对盖梁设计的影响最大，一般很难完全套用标准图和通用图，所以盖梁设计的标准化程度很低，经常是非标准设计，需要对盖梁进行较多的计算，因此盖梁设计是桥梁设计中的一个关键步骤。

1．盖梁受力特点盖梁承受的主要荷载是由其上梁体通过支座传递过来的集中力，盖梁作为受弯构件，在荷载作用下各截面除了引起弯矩外，同时伴随着剪力的作用。

此外盖梁在施工过程中和活载作用下，还会承受扭矩，产生扭转剪应力。

扭转剪应力数值很小且不是永久作用，一般不控制设计。

由此可见盖梁是一种典型的以弯剪受力为主的构件。

预应力钢筋混凝土盖梁的预应力可以看成是盖梁的外加轴力。

盖梁还会受到横桥向和纵桥向的荷载，但这些荷载一般只用于控制墩柱和基础的设计。

2．盖梁受力组成分析盖梁除了自重荷载之外，主要承受由支座传递过来的上部结构的恒活载。

对不同桥宽、不同跨径简支梁板桥的盖梁内力计算结果进行分析，以双柱式桥墩盖梁墩顶负弯矩为例：盖梁自重所占比例很小，为9％左右；上部恒载占比例很大，为63％左右；而活载只占总荷载的28％左右。

表1为在设计工作中对双柱式桥墩盖梁墩顶内力计算结果的一个归纳。

此表可用来估算盖梁活载内力。

桥梁越宽，活载所占比例越小；上部跨径越小，活载所占比例越大。

3．盖梁的计算要点盖梁的计算要点是如何建立准确而且简化的计算模型。

(1)盖梁平面简化的规定现行《公桥规》规定：多柱式墩台的盖梁可近似地按多跨连续梁计算；对于双柱式墩台，当盖梁的刚度与柱的刚度之比大于5时，可忽略桩柱对盖梁的约束作用，近似地按简支(悬臂)梁计算。

柱顶视为铰支承，柱对盖梁的嵌固作用被完全忽略。

这种计算图式是以往设计实践中用得最多也最普遍的一种。

目前一些盖梁计算程序，如“中小桥涵CAD 系统”等一些平面计算的软件，基本上都是采用这种简化计算模式来分析盖梁的内力。

双柱式桥墩盖梁内力计算模型探讨

根据“刚梁刚塔柔索”的结构特点，采用“先塔再梁践表明：梁拱组合体系桥具有诸多优点，是一种经济、
后索”的施工方案，具体为：１）支架法分段现浇主墩墩实用、美观的桥型，具有一定的推广应用价值。
柱、主墩系梁和刚架塔座形成 “▽”形结构；２）支架安装刚架塔Ａ段，浇筑段内填混凝土，完成刚架塔Ａ段内钢－混段施工，主墩支架脱架；３）依次支架安装刚架塔Ｂ～Ｅ段；４）支架安装刚架塔合龙段Ｆ段，拆除刚架塔施工支架；５）依次支架浇筑０～４号块箱；６）安
模型（２）、（３）、（４）与（１）相比较，弯矩、剪力峰值的计算误差见表２。
表２盖梁弯矩、剪力计算结果比较
｛［（２）－（１）］／｛［（３）－（１）］／｛［（４）－（１）］／
计算误差
（１）｝／％
（１）｝／％
（１）｝／％
Ｍｍａｘ
６．６
三角刚架悬吊连续梁组合桥采用 “刚梁刚塔柔索 ”
设计思路，使该桥型具有优良的力学性能，良好的整体
６施工方案
性、耐久性以及优美流畅的造型；该桥施工较为灵活，吊杆更换方便。五渡桥建成通车后运营状态良好，实
参考文献：
［１］金成棣．预应力混凝土梁拱组合桥梁———设计研究与实践［Ｍ］．北京：人民交通出版社，２００１．
［２］邵旭东．桥梁设计百问［Ｍ］．北京：人民交通出版社，２００３．［３］范立础．桥梁工程［Ｍ］．北京：人民交通出版社，１９８８．

桥梁8—墩柱盖梁计算

f cu,k sv f sv
(kN )
（7—197）
式 Vd——盖梁验算截面处的剪力组合设计值（kN）； α1——连续梁异号弯矩影响系数，计算近边支点梁段的剪力承载力时， α1=1.0；计算中间支点梁段及刚构各节点附近时，α1=0.9； P ——受拉区纵向受拉钢筋的配筋百分率，P=100ρ, ρ=As/bh0,当 P>2.5 时，取 P=2.5； ρsv——箍筋配筋率，ρsv=Asv / svb，此处，Asv 为同一截面内箍筋各肢的总截面面积，sv 箍筋间距；箍筋配筋率应符合《桥规》（JTG D62）第 9.3.13 条的构造规定。 fsv——箍筋的抗拉设计强度值（MPa）； b——盖梁截面宽度（mm）；

1
。其最大宽度应满足规范的限值。
(6)盖梁的位移——挠度验算对于高跨比 l / h≤5.0 的钢筋混凝土盖梁不作挠度验算。
（4）钢筋混凝土梁端位于柱外的悬臂部分计算在柱外设有边梁时，其外边梁作用点至柱边缘的距离（圆形截面柱可换算为
边长等于 0.8 倍直径的方形截面柱）大于盖梁截面高度时，其正截面和斜截面承载力按《桥规》（JTG D62）第 5 章有关规定计算，当边梁作用点至柱边缘的距离等于或小于盖梁截面高度时，属于悬臂深梁，则可按“撑杆——系杆体系”（见《桥规》（JTG D62）第 8.5.3 条）方法计算悬臂部分正截面抗弯承载力；斜截面抗剪承载力可按钢筋混凝土一般受弯构件计算。
（5）盖梁的最大裂缝宽度钢筋混凝土盖梁的最大裂缝宽度可按《桥规》（JTG D62）第 6.4.3
条计算。即：
Wf k
C1C2C3
ss
Es
( 30 d )
0.28 10
(mm)

运用桥梁通软件对双柱式盖梁配筋设计计算及校核验算分析

运用桥梁通软件对双柱式盖梁配筋设计计算及校核验算分析摘要：盖梁是连接桥梁上部和下部结构的重要组成部分，盖梁的设计计算，在整个桥梁设计中特别重要，由于活载组合的多样性使得盖梁受力情况较为复杂，计算也十分繁琐，因此，本文运用桥梁通软件对双柱式盖梁配筋设计计算和校核验算进行了分析。

关键词：盖梁计算模型桥梁通内力分析在设计中，由于桥梁的跨径、斜度、桥宽及车辆荷载标准的变化，对盖梁设计的影响很大，很难完全套用标准图和通用图，盖梁设计的标准化程度很低，经常是非标准设计，需要对盖梁进行较多的计算，所以盖梁设计是桥梁设计的一个关键部分。

1、盖梁计算1.1 计算依据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004）》规定[1]：对于双柱式桥墩，当盖梁的钢度与墩柱的线钢度比大于5时，为简化计算可以忽略节点不均衡弯矩的分配及传递，一般可按简支梁或悬臂梁进行计算和配筋，多柱式的盖梁可按连续梁计算，当盖梁计算跨径L与梁高h之比，简支梁2.05.0时，则按一般构件计算。

1.2 内力计算恒载主要包括上部梁重、桥面铺装、防撞护栏、人行道、路灯、管线、支座、垫块及盖梁自重，跨铁路桥还包括桥上防护网等相关设施，活载计算中需考虑的主要状况有：单列车对称布置、非对称布置，双列车及多列车对称布置、非对称布置，最后进行车道折减，取计算最大值。

在顺桥向活载移动情况下，需选取单孔活载和双孔活载两种状况，每种状况又相应分为单列车和多列车情况，分别计算出纵向支座活载反力最大值，用于盖梁的内力计算。

然后根据活载横向分配系数，求出活载作用下各支座反力的最大值，再求出活载作用下盖梁各控制截面相应的内力值。

最后把上述求得的恒载内力及活载最大状况内力进行组合，以确定盖梁最终极限内力效应值[2]。

需要说明的是，在盖梁内力计算时，可考虑桩柱支承宽度对削减负弯矩尖峰的影响。

桥梁通软件的盖梁计算原理同传统的计算方法基本一致，对于普通钢筋混凝土盖梁可直接采用桥梁通软件进行盖梁内力计算及构件验算[3]。

柱下两桩承台计算fw

一、基本1.承台砼强度等C30 2.纵筋：HRB400360N/mm2f c =14.3N/mm2 箍筋：HRB335300N/mm2f t = 1.43N/mm2腰筋：HRB335300N/mm23.承台参数：L=1200mm L 1=400mm B 1=400mm B 2=400mm H=-1.800m h=800mm 4.桩参桩径D=400mm 100mm 5.柱参b c =500mm 400mm6.承台面柱底内力设计值：二、内力分析：柱下二桩承台按深梁计算钢筋强度f y ：混凝土强度：桩顶嵌入承台深度d=h c =根据《建筑地基基础设计规范》8.5.4最大桩基净反力设计值Ni：x /∑x 2=0.83N i =F/n+My x /∑x 2=1041.67KN根据JGJ94-2008第5.9.2条，绕y轴方向计算截面计算截面至桩心距X 1=0.35m 截面弯矩设计值M=∑N i x i =364.58kN·m剪力设计值V=N 1=1041.67kN三、计算跨度ι0=1.15L n=920mm(计算跨度按新桩基规范5.9.7第4款取值)1.0<ι0/h= 1.15< 5.0为深受弯构件且ι0/h=1.15<2.0为深梁根据GB50010-2010 附录G.0.2条a s =80mm h 0=h-a s =720mm由得：ii y x N M ∑=x=45.7mm <0.2h 0=144mm实际取值x=144mmαd =0.8+0.04ι0/h=0.846内力臂z=548.21mm 由得：纵筋A s =1847mm 2根据GB50010-纵向受拉钢筋ρ0.2%A smin =1280mm 2选用6Φ22（钢筋等级HRB400）实际A s =2281mm 2实配钢筋满足要求！根据G50010-2010第9.2.6条：承台上部纵筋：As'>=570.20mm 2>=4Φ13.5实配4Φ16四、斜截面抗剪承载能力计算：ι0/h= 1.15<2.0为深梁实际取值ι0=2h=1600mm<4h w /b=0.91.受剪截面条件：zA f M s y<6根据GB50010-1647.36>V=1042KN受剪截面符合要仅集中力F下对支座产生的剪力V F =1000kNV F /V=96%>75%λ=0.25根据GB50010-2010附录G10.0.12条：竖向分布筋箍筋AsvA svmin /S h=1.20mm 2/mm箍筋选用φ10@1504肢箍A sv /S h =2.09>A svmin /S h竖向分布配筋满足要求！水平分布筋腰筋AshA shmin /S v1.60mm 2/mm每侧腰筋Φ16@200A sh /S v =2.01>A shmin /S v水平分布若砼抗剪1041.67KN ==1153.15KN可考虑两侧腰筋实Φ12@200根据GB50010-由得：承载能力V u =h w /b=0.9(10+ι0/h )βc f c bh 0/60=2.受剪承载能力计=1153.15+0.00+217.15=1370.30KN>V=1041.67KN受剪承载力符合要求！五、根据混凝土规范混凝土强度折1.0fc=14.3N/mm2混凝土200000mm2a=500mm局部受压计算1040000mm2b=400mm局部受500横向长hc=400bc+2b=1300mmhc+2b=800mmFι=2000<0.9βcβιf c Aιn=5869.623KN 局部受压承载力符合要求！=2.280351n lclclAfFββ9.0≤编制：东莞市城建规划设计院。

【精品】钻孔灌注桩双柱式桥墩的计算secret

目录─、设计资料................................................................ 错误!未指定书签。

1。

1设计标准及上部结构.......................................... 错误!未指定书签。

1。

2水文地质条件............................................... 错误!未指定书签。

1.3材料....................................................... 错误!未指定书签。

1。

4盖梁、柱、桥墩尺寸.......................................... 错误!未指定书签。

1。

5设计依据................................................... 错误!未指定书签。

二．盖梁计算..................................................... 错误!未指定书签。

2.1荷载计算 ................................................... 错误!未指定书签。

2.1.1上部结构永久荷载 ......................................... 错误!未指定书签。

2.1.2盖梁自重及作用效应计算 .................................... 错误!未指定书签。

2.1。

3可变荷载计算............................................ 错误!未指定书签。

2.1.4双柱反力Gi计算.......................................... 错误!未指定书签。

资料内容仅供您学习参考，如有不当之处，请联系改正或者删除第Ⅱ部分钻孔灌注桩双柱式桥墩的计算─、设计资料1.1设计标准及上部结构设计荷载：公路—Ⅰ级:桥面净空：净—9+2×0。

浅谈大悬臂双柱墩预应力盖梁的计算

浅谈大悬臂双柱墩预应力盖梁的计算随着城市化的发展，越来越多的高速公路、城市主干道等需要建设跨越道路的桥梁，其中大悬臂双柱墩预应力盖梁常见于跨越不太宽的道路。

那么，如何进行大悬臂双柱墩预应力盖梁的计算呢？大悬臂双柱墩预应力盖梁由于其结构简单、施工方便、经济实用等特点，在桥梁工程中得到了广泛应用。

其基本结构特征是：由双柱墩支撑的预应力混凝土盖梁的长度超过了柱距的一半，臂长较大，称为大悬臂。

在进行大悬臂双柱墩预应力盖梁的计算时，需要考虑以下几个因素：一、计算荷载：计算荷载是进行大悬臂双柱墩预应力盖梁计算的第一步。

荷载分为常规荷载和变动荷载两种，常规荷载包括盖梁、桥面、防撞护栏以及人行道等自重；而变动荷载则包括行车荷载和风荷载等。

二、预应力设计：预应力设计是大悬臂双柱墩预应力盖梁计算的重要一环。

通过施加一定的预应力，可以改变结构的内力分布，提高结构的承载能力和疲劳性能。

预应力设计需要满足以下三个条件：盖梁与柱墩应伸长相等；盖梁两端受拉；盖梁盖板底面应有一定的压力。

三、截面设计：截面设计是指大悬臂双柱墩预应力盖梁中盖梁的横截面设计。

截面设计需要根据受力状态、刚度要求等多方面因素进行考虑，以保证结构的承载能力、安全性和经济性。

在截面设计中需要注意以下几个问题：保证截面尺寸合理，使得剪力不产生翻边和开裂；在深入梁中位置开设预应力孔；在某些区域增强截面的刚度。

四、钢筋设计：大悬臂双柱墩预应力盖梁的钢筋设计需要充分考虑构件的疲劳和震动等因素，以保证其强度和刚度。

在进行钢筋设计时，可以采用限制应力法或极限状态法进行计算。

五、施工工艺：大悬臂双柱墩预应力盖梁的施工工艺也是影响其承载能力和安全性的一个重要因素。

在施工过程中需要注意以下几个方面：施工中加强与普通梁的过渡，避免产生裂缝；在预应力张拉过程中采取逐段张拉的方法，并注意锚固长度和锚固位置的选定；加强监测和检验，及时发现和处理结构缺陷。

总之，大悬臂双柱墩预应力盖梁的计算需要综合考虑多种因素，对其结构、荷载、预应力设计、截面设计、钢筋设计及施工工艺等方面进行充分的分析和研究，以保证其在工程实践中的安全性和经济实用性。

双柱式钻孔灌注桩桥盖梁荷载内力计算

１基本资料某预应力混凝土Ｔ型粱桥，梁长２ｍ，５计
表２活载反力汇总
ｌ２３４５
算跨径２．ｍ，４５五梁式四空桥面连续，各墩设置橡胶板式支座，盖梁、墩身、承台及桩都用２５号混凝土。桥面宽Ｉｍ，１分离式桥。公路一级，Ｉ设汁抗震基本裂度：八级没防２内力计算２１垂直荷载计算．２１１恒载计算．２１活载计算．２２１２１．．．活载横向分配荷载对称布置用杠仟法，对称布置用钢非
科
工程科技１Ｉ；
邵家邦
双柱式钻孔灌注桩桥盖梁荷载内力计算
ｆ四川建筑职业技术学院，川德阳６８０）四１００
摘要：盖梁作为桥梁重要的组成部分，其主要作用是支撑上部结构的荷载作用，进而将这部分荷栽作用传递到桥墩。对双柱式钻孔灌注桩桥梁盖梁进行内力计算。
００１，．４；『：１
５
４１０ｘ４０４４８０４００
０．７１３。
Ｖ
左
右
一ｌ０ｌ７８
一２０ｌｌ７５２
～２０２０８２４
～２０２０８２４
２０７５９Ｏ４
２９５２２７６
关键词：柱式；梁；双桥盖梁；内力
Ａｂｔａｔａｅｍｓａｍｐｒａｔｐｒｏｈｒｇ，ｉｎｎｏｅｉｏｓｐｏｔｅｕｐｒｓｒｃｕｅｏｈｏｄｈｎｔｉｐｒｏｈｌａｔｎｆｒｓｒｃ：Ｃｐｂａａｎｉｏｔｎａｔｆｔｅｂｉｅｔｍｉｒｌｓｔｕｐ￣ｈｐｅｔｔｒｆｔｅｌａ，ｔｅｈｓａｔｆｔｅｏｄｒｓｄｓｕａｅｔｈｉｒｎｔｉｐｐｒｂｒｄｅａｅｍｓｏｏｂｅｃｌｍｎｎｅｉｋｎｅｎｌｆｒｅｃｌｕａｉｎｏｔｅｐｅ．Ｉｈｓａｅ，ｔｅｂｉｇｓｃｐｂａｆｄｕｌｏｕｓｂｒｄｐｌｍａｅｉｔｒａｏｃａｃｌｔ．ｅｏＫｅｒｓｏｂｅｃｌｍｎｂｄｅｃｐｂａｉｔｍａｏｃｙｗｏｄ：ｄｕｌｏｕ；ｒｇ；ａｅｍ；ｅｌｆｒｅｉｎ

双柱桥墩课程设计

第Ⅱ部分钻孔灌注桩、双柱式桥墩的计算一、设计资料1.设计标准及上部构造设计荷载:公路﹣Ⅱ级;桥面净空:净﹣7m+2×0.75m;计算跨径16.10m;上部构造:钢筋混凝土T形梁。

2.水文地质条件(本设计系假设条件)冲刷深度:最大冲刷线为河床线下2.3m处;地质条件:软塑黏性土;按无横桥向的水平力(漂流物、冲击力、水流压力等)计算。

3.材料钢筋:盖梁主筋用HRB335钢筋,其它均用R235钢筋;混凝土:盖梁、墩柱用C30,系梁及钻孔灌注桩用C25。

4.桥梁尺寸考虑原有标准图,选用如图1所示结构尺寸。

图1 (尺寸单位:cm)5.设计依据<<公路桥涵地基与基础设计规范>> (JTG D63-2021 )。

二、盖梁计算(一)荷载计算1.上部结构永久荷载见表1。

2.盖梁自重及作用效应计算(1/2盖梁长度) (图2)图2(尺寸单位:cm)见表2。

盖梁自重产生的弯矩、剪力效应计算10.11354321=++++q q q q q kN3.可变荷载计算（1）可变荷载横向分布系数计算：荷载对称布置时用杠杆发，非对称布置时用偏心受压法。

①公路—I 级a.单车列，对称布置（图3）时：05==1ηη281.05625.02142=⨯==ηη438.0)4379.04375.0(213=+=ηB.双车列。

对称布置（图4）时：266.05632.0215=⨯==1ηη438.0)4379.04375.0(2142=+==ηη594.0)5938.05938.0(213=+=ηP/2P/2图 3（尺寸单位：cm ）P/2P/2P/2P/21号2号3号4号梁5号梁110.40620.5312图4 （尺寸单位：cm ）C.单车列，非对称布置（图5）时图5（尺寸单位：cm ）由)2(12∑±=a l e i i αηη，已知,60.25)20.360.1(22,10.2,5222=+===∑a e n 则463.0263.0200.060.252.31.2511=+=⨯+=η331.0131.0200.060.256.11.2512=+=⨯+=η200.0513==η069.0131.0514=-=η063.0263.0515-=-=η d. 双车列，非对称布置（图5）时：已知：5=n ，55.0=e ，60.2522=∑a ，则：269.0069.0200.060.252.355.0511=+=⨯+=η 234.0034.0200.060.256.155.0512=+=⨯+=η200.0513==η166.0034.0514=-=η131.0069.0515=-=η②人群荷载）（人m /N k 25.2375.0q =×=a. 两侧有人群，对称布置时（图6）：422.151==ηη422.0-42==ηη03=ηb. 单侧有人群，对称布置时（图6）：已知：5=n ，700.3500.02.3e =+= ，60.2522=∑a1.42211号-0.4222号图6（尺寸单位：cm ）则：684.0484.0200.060.252.3875.3511=+=×+=η442.0242.0200.060.256.1875.3512=+=×+=η200.0513==η042.0-242.0-514==η-0.2840.484-515==η(2)按顺桥向可变荷载移动情况，求得支座可变荷载的反力值(图7)1.000图7（尺寸单位：cm ）① 公路-I 级双孔布载单列车时：)kN (45.3934.22425.1021.16B =+××=双孔布载双列车时：)kN (9.78645.3932B 2=×=单孔布置单列车时：)kN (93.3084.22425.101.16B =+×=单孔布载双列车时：)kN (85.617B 2=② 人群荷载（图 8）单孔满载时：)kN (26.181.16008.12125.2B 2=×××=(一侧) 双孔满载时(一侧)：)kN (26.18B B 21== )kN (52.36B B 21=+1.000双孔人群单孔人群图8（尺寸单位：cm ）(3)可变荷载横向分布后各梁支点反力（计算的一般公式为），见表3计算见表4，表中均取用各梁的最大值，其中冲击系数为：1+μ=1+0.3176=1.31764. 双柱反力Gi计算（图9），所引用的各梁反力见表5双柱反力Gi计算表5由表5可知，偏载左边的立柱反力最大（G1>G2），并由荷载组合⑦时（公路—I级、双列非对称布置与人群对称组合）控制设计。

双柱式钻孔灌注桩桥盖梁荷载内力计算.doc

双柱式钻孔灌注桩桥盖梁荷载内力计算科工1程I科;技双柱式钻孔灌注桩桥盖梁荷载内力计算邵家邦f四川建筑职业技术学院,四川德阳618000)摘要:盖梁作为桥梁重要的组成部分,其主要作用是支撑上部结构的荷载作用,进而将这部分荷栽作用传递到桥墩.对双柱式钻孔灌注桩桥梁盖梁进行内力计算.关键词:双柱式;桥梁;盖梁;内力Abstract:Capbeamasanimportantpartofthebridge,itsnminroleistosuppo~theupperstruct ureoftheload,thenthispartoftheloadtransfertothepier.Inthispaper,tbebridgescapbeamsofdoublecolumnsbnredpilemakeinternalforce calculation.Keywords:doublecolumn;bridge;capbeam;intemalforce1基本资料某预应力混凝土T型粱桥,梁长25m,计算跨径24.5m,五梁式四空桥面连续,各墩设置橡胶板式支座,盖梁,墩身,承台及桩都用25号混凝土.桥面宽I1m,分离式桥.公路一I级,设汁抗震基本裂度:八级没防2内力计算2.1垂直荷载计算2.11恒载计算21.2活载计算荷载对称布置用杠仟法,非对称布置用钢结梁法a.单列车对称布置:or),7'o:,7:,7l2o-o,73=1.2(130—130)～220b.双列车对称布蚩0.59l1,It=0;,7:=4..l:×—(1—95~-65).59l士;n=5;e=435;2=蜥+卅4oo0:一-亟=ol573:,7-=410x220 54840003UL^J:86=5十41484000_().20=44000=0.014;,『:1～410x440:一0.173.5484000c1.双列汽车非对称霞:n=5;e=255;2∑"220十44o484000;==1+一;2oo=一o841255x440=～0.032—表2活载反力汇总一b载559763荷载双列对称布置38364397768荷载双列非对称布簧581508+2598l2792io8t26921755976339776838364921.O8I1+3I1412711948五76830626363845l6689弯矩M自t18o17—248359o839572390925225. (KNm)M0000299060—199373539732616567902 M…一I8017323895—208457445456517493127t左一18017—270898216921384000右一1801727089362882l384000剪力矗000～199373519937352594346992659rKN1右一1993735～19937352594346992659—992658 V左一l80l7～202082420759O42808l86992659右一20ll752～202082429572261206499—992658a.顺桥单孑L单列荷载:‰=lX25/24.75:1.014;BO;B2=390.162KN;B=390.162KN.b,顺桥双孔荷载:B=1039.046KN.2.1.2.3活载反力汇总(见表2)非对称偏心受压情况略.2.2荷载荷载组合计算2.21冲击系数::O.1767lnf_0.0157=1_3.2.2.2双柱反力G计算:组合4:G=1/620表1盖梁自重及其内力f750R1+530R2+310R3+901t.一130R5)=2037.157KN;G2=2037.157KN.组合5:Gl=2590.885KN;G2=2590.885KN.由双列非对称布置控制设计.2.2_3内力计算a.弯矩计算:Ml—l=0;M—Rx0.5;M}3=一R:×1_3;M44=一置×2.20+Glx0.90;M~-5=一R×4.40+Gx2.90一x2.20.b.剪力计算:截面1-I:V=0;V=占:一R1;截面2-2:V左=V右=一Rl;截面3-3:V左=一RlV右=Gl—R1:截面4-4:V左=G广Rl;V右=G广R1一RrR3.截面3—3,4-4,5-5的剪力略.c.盖梁内力f汇总如表4).参考文献f11叶见曙.结构设计原理(第二(下转279页)一278一l2345工I程l科f技科建筑工程中填充墙砌体拉结筋''植筋法"施工工艺探析丁冰孔谦(黑龙江省林业设计研究院,黑龙江哈尔滨150000)摘要:"植筋法"施工填充墙拉结筋,拉结筋定位准确,方便墙体砌筑.不直接预埋拉结筋,也不需事先在钢筋混凝土结构柱(墙)中设置埋件,而且可以按砌块模数进行位置设置,与预埋方法比较,不需模板钻孔穿筋,而且避免了因混凝土施工时,由于振捣等原因而造成的预埋件位置不准确,拉结筋施工时剔凿过深或面积过大.影响主筋保护层和削弱混凝土结构断面尺寸等问题.关键词:填充墙;拉结筋;植筋;植筋胶1技术优势与原理1.1技术特点1.1.1"植筋法"施工填充墙拉结筋,拉结筋定位准确,方便墙体砌筑.不直接预理拉结筋,也不需事先在钢筋混凝土结构柱(墙)中设置埋件,而且可以按砌块模数进行位置设置,与预理方法比较,不需模板钻孔穿筋,而且避免了因混凝土施工时,由于振捣等原因而造成的预埋埋件位置不准确,拉结筋施工时剔凿过深或面积过大,影响主筋保护层和削弱混凝土结构断面尺寸等问题.1.1.2"植筋法"施工拉结筋,不用为寻找焊接拉结筋的埋件而剔凿混凝土,可以保证混凝土结构表面观感质量,做到文明施工.1.2工艺原理钢筋混凝土结构柱(墙)施工时不进行拉结筋或其埋件的预埋,在填充墙砌体砌筑前采用"植筋法"进行拉结筋的后植入(锚固)施工,在墙体拉结筋位置钻孔,注胶并植入拉结筋,利用化学锚固胶作为拉结筋与柱(墙)混凝土的粘合剂,保证拉结筋与柱(墙)混凝土的可靠粘接,从而减轻对原结构构件的损伤,并保证拉结筋根据砌块模数确定的正确位置.使设计溅构造)拉结筋与原结构柱(墙)混凝土的粘拉强度达到设计(或规范)要求,拉结筋上的拉力通过化学粘拉剂向混凝土柱(墙)中传递. 2工艺流程及施工操作要点2.1工艺流程.弹线定位一钻孔一清孔一配胶一注胶一植筋一检查验收.2.2施工操作要点.钢筋混凝土结构施工完毕后,在填充墙砌体施工前,进行拉结筋的施工."植筋法"施工拉结筋主要工艺如下.2.2.1弹线定位.对照施工图.在填充墙与柱或墙想连接的结构表面,按设计或构造要求在设置拉结筋的位置,沿高度方向进行弹线,先弹竖线, 再弹横线,横竖线相交部位,即为拉结筋的钻孔位置.2.2.2钻孔.根据弹出的钻孔位置,用冲击钻钻孔,孔深和孔径按设计要求确定.如设计无要求时,孔深按≥15d考虑.一般采用l0oⅫn.孔径按d+ 2~4ram控制,一般采用10mm.钻孔时要使用冲击钻垂直于结构表面均匀钻人,以便控制钻孔的垂直.孔深用冲击钻上顶杆控制.如钻孔时遇到柱(墙)主筋,可把钻孔位置水平平移一个钢筋直径的位置,重新钻人,原钻出的未成型废孔用1:1水泥砂浆筋钻孔位置有可能重合,则需根据砌块模数适当调整箍筋或混凝土墙体水平筋.根据灰缝大小适当调整钻孔位置.废孔仍采用前面所述方法进行处理.2.2.3清孔.钻孔完成一个结构面后,可进行清孔操作.清孔的目的是要吹清内粉尘,采用专用毛刷和吹风机(橡皮气囊,手推式气筒或手动,电动吹风机)配合进行.清孔时用"四吹三刷"法,即先吹清孔浮尘,然后用专用毛刷清刷孔壁,清刷时毛刷在孔内抽拉转动,如此反复吹刷,清理干净孔内无法达到设计的粘结强度,影响拉结质量,所以在清孔时严禁用水冲刷;当前市场上也有一些植筋胶产品不怕水,如"固立特拉结筋用植筋胶",植筋孔内潮湿,有水不妨碍施工,使用这类植筋胶可以用水辅助清孔,是否可用水辅助清孔,可参照选用产品的使用说明书灵活掌握.2.2.4配胶.如果植筋胶是双组份的液体胶.则需进行现场配胶.配胶前要进行植筋准备工作的检查,保证钻孔,清孔工作已完成一个施工段,并已组织验收.做好隐蔽工程验收记录.同时拉结钢筋已准备就绪,达到植筋操作准备工作要求.配胶要根据所划分的施工段用量进行配制.配胶比例可按选用的植筋说明书进行配制,并在说明书规定时间内用完.以大连中科建筑结构胶业有限公司生产的JGN—II型建筑结构粘合剂为例,配胶时把甲,乙两种组份按4:1的比例倒人容器,搅拌均匀,并按要求在3O分钟内用完.另外.现在市场上也有一些不需要现场配胶的产品.如"固立特拉结筋用植筋胶"就不需现场配制,而且该产品专为植拉结筋设计,其规格为7mmx7mm,特别适合于直径为6mm的拉结筋施工.另外该产品不怕水,植筋孔内潮湿,有水不妨碍施工.在使用前要先把植筋胶放入水中浸泡至无气泡冒出(约10秒种).2.2.5注胶.根据产品说明书确定具体方法.一般液体状胶可用手持式自动压力灌浆器进行注胶操作.拉动拉杆,将配好的植筋胶拌合物吸人内囊,注胶时要注意排除钻孔内的空气.将注胶咀伸人钻好的植筋孔中约8em左右,推动拉杆使胶料注入孔内,边推拉杆边向孔外拔灌浆器,直至灌浆器注胶咀抽出至离孔口1/3孔深(约3em左右)时方可停止注胶,以植入拉结筋后胶液略有被挤出为度.一次配好的植筋胶拌合物注胶完成后,应把套筒,弹簧,拉杆用丙酮清洗干净.以利再用."固立特拉结筋用植筋胶"不需用灌浆器注胶,只需将泡好的植筋胶放人待植筋孔内,剂量多少以钢筋植入时微有溢出为准.2.2.6植筋.植筋应在注胶完成后立即进行.为保证胶体饱满,注胶完成后.将加工好的拉结筋植入端蘸少许胶液("固立特拉结筋用植筋胶"等非液体胶除外)援缓插入植筋孔.操作时要边插人边沿一定方向转动多次,以使植筋胶与拉结筋和混凝土孔壁表面粘结密实.拉结筋在植筋施工前应彻底清除表面附着物,浮锈和油污.拉结筋要插入孔道最深入,常温下保证24h不扰动(时间按植筋胶说明书控制),达到要求后方可进行填充墙体砌筑施工.2.2.7检查验收.按植筋胶说明书介绍的产品凝胶时间和固化时问,一般l5分种和1小时,植筋到位后,凝胶前要派专人现场看护施工完的拉结筋,严防碰撞;胶体完全固化后方可进行拉拔试验. 采用非破坏性检验.试验值达到设计要求后卸荷. 如设计无要求.可参照《混凝土结构后锚固技术规程))(JGJ145—2004)附录A执行.植筋过程完成后,专业工长要对所有拉结筋进行检查,检查合格填写钢筋隐蔽验收记录表和检验批验收记录表,然后请专业质检员进行验收核定,核定无误后报请现场监理工程师进行验收, 并在钢筋隐蔽验收记录表和检验批验收记录3机具设备钢卷尺,墨线盒,红蓝铅笔,冲击钻,专用毛刷,吹风机(橡皮气囊,手推式气筒,手动或电动吹风机),铁桶或塑料桶(配胶容器)搅拌棒,手持式自动压力灌浆器,钢丝刷,脱籽棉球等.4质量要求4.1主控项目4.1.1钻孔孔径符合设计要求及有关规定.4.1.2钻孔内应清理干净,无粉尘,植筋胶产品要求孔道干燥的要保持孔道干燥.4.2一般项目4.2.1钻孔位置应符合设计件句造)要求和砌块模数.4.2.2钻孔深度允许偏差为(+20ram,0mm),水平度允许偏差为5mm,位置允许偏差为5mm.参考文献【l】张立人_建筑结构检测,鉴定与加固[M].武汉:武汉理工大学出版社.2003.77—79.【2】江见鲸.建筑工程事故分析与处理【MJ.北京:中国建筑工业出版社.2004.45-46.f3IT先进.填充墙砌体拉结筋"植筋法"施工法叨.宿迁市建筑业,2006,f3):l2—21.{上接278页)版)【M】.北京:人民交通出版社,20o5.[2】姚玲森.桥梁工程(第一版)【M】.北京:人民交通出版社,2o05.【3】黄侨,王永平.桥梁混凝土结构设计原理计算示例【M1.北京:人民交通出版社,2o05.【4】江祖铭,王崇礼.公路桥涵设计手册一墩台与基础【M】.北京:人民交通出版社,1994.作者简介:邵家邦(1982～),男,辽宁鞍山人,硕士,助教,主要从事土木工程教学与科研工作.一279-。

盖梁设计与计算方法的研究现状

盖梁设计与计算方法的研究现状唐杨【摘要】归纳了现阶段盖梁设计和计算中采用的4种方法以及近几年来在盖梁计算理论上取得的重要成果,总结出了影响盖梁内力的三个变量因子即线刚度比、盖梁梁高和桥墩跨径,同时简要叙述了盖梁非线性分析的研究成果,分析了今后盖梁的研究方向和重点.【期刊名称】《石家庄铁路职业技术学院学报》【年(卷),期】2018(017)003【总页数】4页(P11-14)【关键词】盖梁;计算模型;影响规律;非线性分析【作者】唐杨【作者单位】重庆交通大学重庆 400074【正文语种】中文【中图分类】U441+41 引言盖梁是桥梁中承上启下的结构部件，规范中关于盖梁计算没有严格的规定。

公预规[1]规定：墩台盖梁与柱应按刚构计算。

当盖梁与柱的线刚度之比大于5时，双柱式墩台盖梁可按简支梁计算，多柱式墩台可按连续梁计算。

另外指出按简支梁计算的盖梁，其计算跨径应取lc和1.15ln两者的最小值，其中lc为支承中心之间的距离，ln为盖梁净跨径。

当盖梁作为连续梁或刚构分析时，计算跨径取支承中心之间的距离。

2 计算理论发展2.1 规范中的计算方法现在最常用的双柱式盖梁，规范[1]中针对线刚度比大于 5的情况，此时盖梁的简化受力图示是双悬臂简支梁的形式，考虑恒载和活载很容易手算出盖梁各截面的内力。

当线刚度比小于5之后必须采用刚构模型计算，由于双悬臂刚构模型是一个超静定结构，多采用商业软件进行建模计算，也有学者[2]通过大量有限元试验分析，利用多元回归建立了盖梁控制截面的简化计算公式。

软件计算基本都建立杆系模型，也就是没有考虑盖梁和立柱的截面宽度。

双悬臂简支梁模型是在立柱与盖梁的相交点上设置支撑点，双悬臂刚构模型是在盖梁和立柱相交点采用刚接。

2.2 计算理论的发展目前盖梁设计多采用四种设计理论：传统盖梁计算方法、有限元平面模型计算、全桥空间有限元模型计算以及实体有限元模型。

传统计算方法目前国内采用桥梁通计算软件进行建模计算，其计算原理与传统盖梁计算方法基本一致。

台盖梁计算

注:横向加载位置除按左偏、右偏、里对称、外对称加载外,增加跨中、中柱、梁板作用位置对称加载注:1、加载方式为自动加载。

重要性系数为1.1。

2、横向布载时车道、车辆均采用1到3列(辆)分别加载计算。

注:集中荷载Pk已经乘以1.2系数,使得竖直力效应最大。

双孔加载按左孔或右孔的较大跨径作为计算跨径。

盖梁材料数据输入窗体的盖梁计算方式未采用“按线刚比判断”,因此不计算盖梁与立柱线刚度比。

注:外边柱之间盖梁截面按钢筋混凝土盖梁构件配筋计算。

其余按钢筋混凝土一般构件配筋计算。

┏━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━┓┃┃┃盖梁强度、裂缝计算┃┃┃┗━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━┛注:1、“人群/每米”指横向1米宽度的支反力,不是总宽度对应的支反力。

总宽度为0米。

2、“总轴重”指一联加载长度内(边孔或搭板加载)的轮轴总重。

计算水平制动力使用。

3、“边孔、搭板支反力”未计入汽车冲击力的作用。

4、车道荷载均布荷载为10.5kN/m,集中荷载为:边孔、搭板均加载310.8kN,边孔加载310.8kN,搭板加载219.36kN。

5、边孔、搭板支反力合计:人群荷载55.245kN/m,1辆车辆荷载449.833kN,1列车道荷载492.892kN。

6、边孔(或搭板)加载时同1辆车的前后轮轴可作用在搭板(或边孔)内,保证单孔支反力最大,另一孔即便有轮轴支反力仍未计。

7、边孔、搭板冲击系数同边孔与搭板均加载时的冲击系数。

注:1、线荷载为163.5kN/m,指盖梁、耳背墙、搭板总重量除以盖梁长度得到的每延米重量。

2、车道和车辆边孔搭板、边孔、搭板加载均指1列荷载作用,采用值已计冲击系数。

3、车道边孔搭板均加载控制,车辆边孔搭板均加载控制。

注:1、表中横向分配系数采用“完全杠杆法,即左右偏载对称布载均按杠杆法”,取左偏、右偏、杠杆法三种情况最大的横向分配系数控制计算。

其计算结果对跨中影响会很大。