浅谈短路试验中短路点设置的新方法

浅谈短路试验中短路点设置的新方法

摘要：短路试验中短路点设置新方法是电气试验方法改进与完善的重要举措之一，如此保证线路安全稳定的同时，也让发变组得到最有效的利用，因此，有必要对短路试验中短路点设置新方法作出分析。

关键词：短路试验；短路点设置；新方法

Abstract: the short-circuit test of short-circuit point set new method is the electrical testing method improvement and perfect one of the important measures so that the safety and stability of the lines at the same time, also let the hair is the most effective use of the group got, therefore, it is necessary to short-circuit test of short-circuit point set new methods to analysis.

Keywords: short circuit testing; Short circuit point set; new method

对于短路试验中短路点设置的新方法，本文提出了三种设置，它们有着各自的优劣，在以下文章中将对其对出较为细致的分析，为以后的线路工作提供基础。

一，在发变组出口开关或TA处设置短路点

短路试验有两个目的:第一个是录制发电机短路特性曲线，检验发电机短路特性。第二个是差动保护方向校验，检查发电机差动、发变组差动、主变差动保护的方向是否正确。

通过对常规试验方案的研究与分析，在发电机出口开关处设置短路点时，主变高压侧TA是不带电的，因此没有电流流过，无法校验发变组差动、主变差动保护的方向，无法完成第二个试验目的。因此，综合考虑短路试验的两个目的及要求，采用新的试验方案:在发变组出口开关或TA处设置短路点(20)。此方案是否可行，需要进行分析。

新方法在发变组出口开关或TA处设置的短路点，是技术人员根据现场情况，在主变高压侧开关或该处TA处安装三相短路铜排，实现发变组三相短路。有的机组设计时，差动保护所用的主变高压侧TA在开关的内侧，即开关与主变之间，因此，选择开关的上口或下口即可;有的机组设计时，差动保护所用的主变高压侧TA在开关的外侧，即开关与母线之间，因此，选择TA的出线处即可。实验发现这种方法能校验发电机差动保护、发变组差动保护、主变差动保护的方向。

新方法是在发变组出口处安装短路排，因此只能录取发变组短路特性，这就带来一个问题，即发变组短路特性能否代替发电机短路特性作为试验数据使用?如果可以代替，则此方法可行;如果不可以代替，则此方法不能完成短路试验的第一个目的，不能使用。

二，以接地刀闸代替短路铜排

目前，越来越多机组的升压站采用了GIS设计。在此种情况下，无论是发变组出口开关还是TA处都无法拆开，也就无法安装短路铜排。因此，综合分析研究机组的实际情况，提出以下试验方法:以接地刀闸代替短路铜排。即不再安装短路铜排，短路试验时合上接地刀闸，在主变高压侧实现三相短路接地。

具体做法：将短路试验内容分为两项:第一项:录制发变组短路特性曲线，检验发变组短路特性。第二个是差动保护方向校验，检查发电机差动、发变组差动、主变差动保护的方向是否正确。

第一项试验时采用将三组接地刀闸(2001617、200167、200127)、隔离开关20016、主开关2001同时合上，在主变高压侧实现短路接地的方案;接地刀闸能否承受短路试验时的大电流而不被烧坏，成为本方案是否可行的关键。

接地刀闸的铭牌参数如下:型号:JWGR一252；稳态电流250A0，短时耐受电流40KA。

本项试验的主要目的是录制发变组短路特性曲线，要求发电机的电流从0A 升至额定值10190A。试验后发现：主变高压侧电流最大值约为926.36A，小于接地刀闸的稳态电流，理论上是可行的。但如果刀闸质量或安装质量出现问题，实际能承受的电流达不到铭牌参数，则在电流大时容易烧坏该设备，造成不必要的损失。所以在实施时临时解除接地刀闸与隔离刀闸及开关之间的闭锁。

第二项试验时采用合上第三组接地刀闸200127、隔离开关20016和主开关2001，断开第一组接地刀闸2001617和第二组接地刀闸200167的方案。本项试验的目的是差动保护方向校验。为了检查发变组差动、主变差动保护的方向是否正确，必须测量、比较变压器两侧差动CT二次电流的相位。测量电流相位时现场经常使用钳形电流表，在电流幅值小于二十毫安时钳形电流表的相位测量功能精度较差，因此流过差动保护CT的电流二次值必须大于二十毫安。由于发变组差动、主变差动保护CT的变比为1250/1，所以本项试验要求流过差动保护CT 的电流一次值必须大于250A，也就是流进第三组刀闸的电流值必须大于250A。

整个短路试验过程进行得非常顺利。该方案保证了设备安全，圆满地完成试验任务:并且由于不必装拆短路铜排，节省了大量的人力物力，减少了机组的燃油时间，经济效益显著。实践证明，这是一个好的试验方法。

三，以接地刀闸与短路排组合设置短路点

此方案也是为解决GIS升压站短路点不好安装问题而提出的。

研究多次电气启动试验后，发现如下特点:短路试验第一项录制发变组短路特性时，发电机电流必须升至额定电流值，因此流经主变高压侧短路点的电流数值较大，为保证机组安全，在额定电流值时停留时间较短，通常只有几分钟;第

二项差动保护方向校验时，对发电机电流的大小没有硬性指标要求，只要二次电流值能用钳型电流表准确的测量出来并保证测量精度即可。因此，为防止测量过程中TA二次回路开路，保障试验人员的安全，发电机电流较小，一般二次值为0.5A至lA即可。此时流经短路点的电流也较小，但需要测量的TA很多，一般达到十几个，测量时间较长，一般达到一两个小时。

简单地说，就是第一项试验流经短路点的电流大，时间短;第二项试验流经短路点的电流小，时间长。针对此特点，对GIS设计，发变组出口开关处不好安装短路排的问题，提出以下解决办法:第一项试验时，在主变高压侧至GIS室入口的连接处，安装短路排。做完后，拆除该短路排;

第二项试验时，合上GIS室内接地刀闸，以接地刀闸做短路点。

对该试验方法进行分析:第一项试验时，在主变高压侧至GIS室入口的连接处用短路排作为短路点的方法是可行的:此时虽然主变高压侧TA在GIS室内，无法带电，但不影响发变组短路特性的正常录制。第二项试验时，合上GIS室内接地刀闸，以接地刀闸做短路点也是可行的:此时主变高压侧TA可以带电，二次电流有数值，可以进行差动保护方向的校验;而且，由于本项试验流经短路点的电流小，完全可以仅用一把接地刀闸承受，不会危及设备安全。

参考文献：

[1]张惠山，一种基于输电线温升效应的高压线路保护新原理的研究【J】.安徽电力，2005,04.

[2]苏文博，135MW发电机组总启动电气短路试验方法的改进【J】.中国电力，2003,08.

注：文章内所有公式及图表请用PDF形式查看。