行车道板及荷载横向分布系数计算题
第五章-行车道板设计计算
1）支承处1m宽板的弯矩为：
2）活载产生的剪力
M sp
P b1 (1 ) (l0 ) 4a 4
M sg
1 2 gl 0 2
P Q (1 ) 4a
式中：Ms=1.2Msg +1.4Msp
（2）悬臂板的内力计算 对于沿缝不相连的悬臂板，计算梁肋处最大弯矩时，应 将汽车车轮靠板的边缘布置，此时 b1=b2+h(无人行道一侧）或 b1=b2+2h（有人行道一侧）
l l 2 a a2 d a1 2h d l d 3 3 3
d——最外两个荷载的中心距离。 如果只有两个相邻的和在一起计算时，d 为车辆荷载的轴距。
图6.3.5
单向板板的有效工作宽度
3）车轮在板的支承处时
a a2 t a1 2h t
'
t —— 板的厚度。
1） 1m宽简支板条的跨中恒载弯矩为：
b1 P b1 M sp (1 ) pb1 (l0 ) (1 ) (l0 ), (b1l0时) 2 2a 2 M sp (1 ) 1 2 P 2 pl0 (1 ) l0 , (b1 l0时) 2 4ab1
对于常见的la/lb ≥ 2的装配式 T 形梁桥，板的支承有两种 情况： （A）对翼缘板的端边是自由边，另三边由主梁及横隔梁 支承的板，可以像边梁外侧的翼缘板一样视为沿短跨一端嵌 固而另一端为自由的悬臂板来分析。 （B）对相邻翼缘板在端部相互形成铰接缝的情况，则行 车道板应按一端嵌固另一端铰接的悬臂板进行计算。 总之，按受力情况，实际工程中最常见的行车道板可以 分为：单向板、悬臂板、铰接悬臂板.
mx表示出了跨中沿 y 方向板条所分担弯矩礼的分布图形。
活载横向分布和偏载系数
一、横向分布如图3—2—1a所示，梁桥的上部结构由承重结构（①~④号主梁）及传力结构（横隔梁、行车道板）两大部分组成，各片主梁靠横隔梁和行车道板连成空间整体结构，当桥上作用荷载（桥面板上作用2个车轴，前轴轴重为P1，后轴轴重为P2）时，各片主梁共同参与工作，形成了各片主梁之间的内力分布。
在计算恒载时，除主梁的自重外，一般将桥面铺装、人行道、栏杆等的重量近似平均分配给各片主梁，即计算出桥面铺装、人行道、栏杆等的总重量除以梁的片数（本例4片梁），得到每片主梁承担的桥面铺装、人行道、栏杆的重量。
由于人行道、栏杆等构件一般位于边梁上（①、④号主梁），精确计算时，也可考虑它们的重量在各梁间的分布，即中梁（②、③号主梁）也分担一部分人行道、栏杆的重量。
在计算活载时，需要考虑活载在各片主梁间的分布。
《标准》规定，车道荷载的横向分布系数应按设计车道数布置车辆荷载进行计算。
车辆荷载的横向布置如图3—2—1c所示。
对于车道荷载，最外车轮距人行道缘石之距不得小于0.5m，车道荷载的横向轮距为1.8m，两列车道荷载车轮的横向间距不得小于1.3m。
如图3—2—1b所示，在车道荷载的作用下，①号边梁所分担的荷载，也就是说，①号边梁所分担的荷载R1为轴重P1的。
若将第i号梁所承担的力R i表示为系数m i与轴重P的乘积（R i=m i×P），则m i称为第i号梁的荷载横向分布系数。
由此，1号梁的横向分布系数。
荷载所引起的各片主梁的内力大小（横向分布）与桥梁的构造特点、荷载的作用位置有关，因此求解荷载作用下各主梁的内力是一个空间问题，目前广泛采用的方法是将复杂的空间问题转化为平面问题。
本节将着重介绍几种横向分布系数的计算方法。
二、杠杆法基本原理：杠杆法忽略了主梁之间横向结构的联系作用，即假设桥面板在主梁上断开，把桥面板看作沿横向支承在主梁上的简支梁或悬臂梁。
如图3—2—1b所示，由于杠杆法忽略了主梁之间横向结构的联系作用，当桥上作用车道荷载时，左边的轮重P1/2仅传递给1号和2号梁，右边的轮重P1/2传递给2号梁和3号梁。
行车道板(悬臂板)计算书
行车道板（悬臂板）计算书计算复核２００5年3月目录概况－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－2 一恒载效应－－－－－－－－－－－－－－－－－2 二活载效应－－－－－－－－－－－－－－－－－3 三荷载组合－－－－－－－－－－－－－－－－－4 四截面配筋计算－－－－－－－－－－－－－－－5 五截面复核－－－－－－－－－－－－－－－－－6 六截面剪力验算－－－－－－－－－－－－－－－6 七裂缝宽度验算－－－－－－－－－－－－－－－7 八闽华护栏防撞计算－－－－－－－－－－－－－8 九结论――――――――――――――――――10概况：预应力混凝土连续T 梁定行图 跨 径： 35m荷 载： 公路一级桥面宽度： 0.5＋12.0＋0.5＝13m最不利断面：梁肋间距为2.7m ，板净跨为2.5m 桥面铺装：9厘米沥青砼＋8厘米C40砼 规 范：《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范JTG D62—2004》、《公路桥涵设计通用规范JTG D60—2004》T 梁上部结构断面图详见下图。
一、恒载效应 （1）成桥以后悬臂板支点剪力：Mo ＝212341()(0.25)2g g g L g L ⨯++⨯+⨯-悬臂板支点剪力：Qo ＝1234()g g g L g ++⨯+ g1：沥青层的自重g2：C40砼的自重g3：结构层的自重g4：栏杆的自重Mo ＝212341()(0.25)2g g g L g L ⨯++⨯+⨯-＝212341()(0.25)2g g g L g L ⨯++⨯+⨯-＝21(0.150.3)25(0.091240.08125)17.6(10.25)221+⨯⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯-⨯ ＝10.59KN*mQo ＝1234()g g g L g ++⨯+＝(0.150.3)25(0.09240.0825)17.621+⨯⨯+⨯+⨯+⨯＝17.39KN 悬臂板恒载效应如下：支点断面恒载弯矩为：010.59*sg M M KN m ==支点断面恒载剪力为：017.39sg Q Q KN ==二、活载效应公路一级产生的内力根据“通用规范”第4.3.1条，后轮的着地宽度2b 及长度2a 为： 20.2a m = 20.6b m =根据“公预规”第4.1.3条，计算整体单向板时，车轮传到板上的荷载分布宽度按下列规定计算。
第五章横向分布系数计算例
a12 I1 ⎫ R11 = n + n ⎪ 2 ∑ I i ∑ ai I i ⎪ ⎪ i =1 i =1 ⎬ I1 a12 I1 ⎪ R51 = n − n 2 ⎪ ∑ I i ∑ ai I i ⎪ i =1 i =1 ⎭ I1
2010年5月13日 《桥梁工程概论》第五章 25
②利用荷载横向影响线求主梁的荷载横向分布系数m
平衡
∑ R′ = αw′∑ I
i =1 i i i =1
n
n
i
=1
Ij
α=
48 E l3
偏心力矩M = 1·e的作用
αwi′ =
1
∑I
i =1
n
R′j =
i
∑I
i =1
n
i
2010年5月13日
《桥梁工程概论》第五章
23 两者叠加的结果
•
图d) 偏心力矩M = 1·e的作用 挠度： w '' i = a tgϕ
单向板
悬臂板
铰接板
2010年5月13日
《桥梁工程概论》第五章
6
四边简支板的荷载分布
• 在均布荷载q作用下,长边跨中挠： •短边跨中挠度：
2 q2 l2 Δ2= k EI
q1l12 Δ1 = k EI
•由位移协调条件： Δ1 =Δ 2 •力平衡条件： q = q1 + q2
4 l2 •因此： q1 = 4 4 l1 + l2
2010年5月13日
跨中弯矩 M 中 = +0.7 M 0 ⎫ ⎪ ⎬ 支点弯矩 M 支 = −0.7 M 0 ⎪ ⎭
11
《桥梁工程概论》第五章
弯矩
单 向 板 内 力 计 算 图 式
行车道板的计算
行车道板得计算 1边梁荷载效应计算 2中梁荷载效应计算根据自己设计，选定行车道板得力学模型，工程实践常用得得力学模型为：连续单向板、铰接悬臂板、悬臂板 主梁内力计算 1恒载内力计算主梁荷载自重=截面积×材料容重 横隔梁荷载均匀分摊给各个主梁承受，并转化为均布荷载 主梁上横隔梁数目×横隔梁体积×容重/主梁长 铺装层重沿（桥宽）铺装层截面积×材料容重/主梁根数 人行道及栏杆重每侧每米重×2/主梁根数2活载内力计算（支点荷载横向分布系数用杠杆原理法、跨中用刚性横梁法） 3主梁内力组合（基本组合、短期效应组合）4行车道板得计算由于本设计主梁采用钢板连接，故行车道板按两端悬臂板计算，但边梁与中梁得恒载与活载均不相同，应分别计算。
4、1边梁荷载效应计算由于行车道板宽跨比大于2，按单向板计算，悬臂长度为0、99m 。
4、1、1恒载效应 4、1、1、1刚架设完毕时桥面板可瞧成99cm 长得单向悬臂板，计算图示见4-1a 。
计算悬臂根部一期恒载内力为：弯矩 ： 2211110.141250.990.11250.99 1.352232g M KN m =-⨯⨯⨯⨯-⨯⨯⨯⨯⨯=-⋅剪力： 110.141250.990.10.99251 4.60752g Q KN =⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯=4、1、1、2成桥后桥面现浇部分完成后，施工二期恒载，此时桥面板可瞧成净跨径为0、97m 得悬臂单向板（计算图示如图4-1c 所示）。
条件拟定：公路Ⅱ级，人群荷载3、0KN/m 2，每侧栏杆人行道重量得作用力为1、52KN/m 与3、6KN/m ，图中P=1、52KN 为人行栏杆得重量。
计算二期恒载内力如下：图4-1 悬臂板荷载计算图示（尺寸单位：cm ）弯矩： 2 1.52(0.990.125) 1.2844g M KN m =-⨯-=-⋅剪力： 21.52g Q K N =4、1、1、3总恒载内力综上所述，悬臂根部恒载内力为弯矩： 1 2.39 1.2844 3.3234g M KN m =--=-⋅ 剪力： 4.6075 1.52 6.1275g Q KN =+= 4、1、2活载效应在边梁悬臂板处，只作用有人群荷载，计算图示为4-1d弯矩： 213.50.690.7142r M =-⨯⨯=-剪力： 3.50.69 2.415r Q KN =⨯= 4、1、3荷载组合恒+人： 1.2 1.4(1.2 3.3234 1.40.714) 4.9877j g r M M M KN m =+=-⨯+⨯=-⋅ 1.2 1.4 1.2 6.1275 1.4 2.14510.851j g r Q Q Q KN =+=⨯+⨯=4、2中梁荷载效应计算桥面板长宽比＞2、在两主梁之间采用钢板连接，桥面板简化为悬臂板，以下分别计算恒载与活载效应。
横向分布系数和偏载系数
一、 横向分布如图3—2—1a所示，梁桥的上部结构由承重结构（①~④号主梁）及传力结构（横隔梁、行车道板）两大部分组成，各片主梁靠横隔梁和行车道板连成空间整体结构，当桥上作用荷载（桥面板上作用2个车轴，前轴轴重为P1，后轴轴重为P2）时，各片主梁共同参与工作，形成了各片主梁之间的内力分布。
在计算恒载时，除主梁的自重外，一般将桥面铺装、人行道、栏杆等的重量近似平均分配给各片主梁，即计算出桥面铺装、人行道、栏杆等的总重量除以梁的片数（本例4片梁），得到每片主梁承担的桥面铺装、人行道、栏杆的重量。
由于人行道、栏杆等构件一般位于边梁上（①、④号主梁），精确计算时，也可考虑它们的重量在各梁间的分布，即中梁（②、③号主梁）也分担一部分人行道、栏杆的重量。
在计算活载时，需要考虑活载在各片主梁间的分布。
《标准》规定，车道荷载的横向分布系数应按设计车道数布置车辆荷载进行计算。
车辆荷载的横向布置如图3—2—1c所示。
对于车道荷载，最外车轮距人行道缘石之距不得小于0.5m，车道荷载的横向轮距为1.8m，两列车道荷载车轮的横向间距不得小于1.3m。
如图3—2—1b所示，在车道荷载的作用下，①号边梁所分担的荷载，也就是说，①号边梁所分担的荷载R1为轴重P1的。
若将第i号梁所承担的力R i表示为系数m i与轴重P的乘积（R i=m i×P），则m i称为第i号梁的荷载横向分布系数。
由此，1号梁的横向分布系数。
荷载所引起的各片主梁的内力大小（横向分布）与桥梁的构造特点、荷载的作用位置有关，因此求解荷载作用下各主梁的内力是一个空间问题，目前广泛采用的方法是将复杂的空间问题转化为平面问题。
本节将着重介绍几种横向分布系数的计算方法。
二、杠杆法基本原理：杠杆法忽略了主梁之间横向结构的联系作用，即假设桥面板在主梁上断开，把桥面板看作沿横向支承在主梁上的简支梁或悬臂梁。
如图3—2—1b所示，由于杠杆法忽略了主梁之间横向结构的联系作用，当桥上作用车道荷载时，左边的轮重P1/2仅传递给1号和2号梁，右边的轮重P1/2传递给2号梁和3号梁。
横向分布系数和偏载系数
一、 横向分布如图3—2—1a所示，梁桥的上部结构由承重结构（①~④号主梁）及传力结构（横隔梁、行车道板）两大部分组成，各片主梁靠横隔梁和行车道板连成空间整体结构，当桥上作用荷载（桥面板上作用2个车轴，前轴轴重为P1，后轴轴重为P2）时，各片主梁共同参与工作，形成了各片主梁之间的内力分布。
在计算恒载时，除主梁的自重外，一般将桥面铺装、人行道、栏杆等的重量近似平均分配给各片主梁，即计算出桥面铺装、人行道、栏杆等的总重量除以梁的片数（本例4片梁），得到每片主梁承担的桥面铺装、人行道、栏杆的重量。
由于人行道、栏杆等构件一般位于边梁上（①、④号主梁），精确计算时，也可考虑它们的重量在各梁间的分布，即中梁（②、③号主梁）也分担一部分人行道、栏杆的重量。
在计算活载时，需要考虑活载在各片主梁间的分布。
《标准》规定，车道荷载的横向分布系数应按设计车道数布置车辆荷载进行计算。
车辆荷载的横向布置如图3—2—1c所示。
对于车道荷载，最外车轮距人行道缘石之距不得小于0.5m，车道荷载的横向轮距为1.8m，两列车道荷载车轮的横向间距不得小于1.3m。
如图3—2—1b所示，在车道荷载的作用下，①号边梁所分担的荷载，也就是说，①号边梁所分担的荷载R1为轴重P1的。
若将第i号梁所承担的力R i表示为系数m i与轴重P的乘积（R i=m i×P），则m i称为第i号梁的荷载横向分布系数。
由此，1号梁的横向分布系数。
荷载所引起的各片主梁的内力大小（横向分布）与桥梁的构造特点、荷载的作用位置有关，因此求解荷载作用下各主梁的内力是一个空间问题，目前广泛采用的方法是将复杂的空间问题转化为平面问题。
本节将着重介绍几种横向分布系数的计算方法。
二、杠杆法基本原理：杠杆法忽略了主梁之间横向结构的联系作用，即假设桥面板在主梁上断开，把桥面板看作沿横向支承在主梁上的简支梁或悬臂梁。
如图3—2—1b所示，由于杠杆法忽略了主梁之间横向结构的联系作用，当桥上作用车道荷载时，左边的轮重P1/2仅传递给1号和2号梁，右边的轮重P1/2传递给2号梁和3号梁。
桥梁工程课程设计计算书
桥梁工程课程设计计算书一．行车道板计算1.计算如图1所示的T 梁翼板，荷载为公路Ⅰ级，桥面铺装为5cm 的沥青混凝土和10cm 的C40水泥混凝土垫层图12.恒载弯矩计算桥面铺装m kN 55.324110.023105.0g 1=⨯⨯+⨯⨯= 板厚平均值m216.072.16.02.0)2.025.0(56.0t =⨯++⨯=翼板自重m KN 40.5250.1216.0g 3=⨯⨯=m /kN 95.840.555.3g g g 21=+=+=m90.1b l m 936.1216.072.1t l l 00=+>=+=+=所以取m 90.1l = 恒载弯矩 m/kN 039.490.195.881gl81M 22g =⨯⨯==3.活载弯矩计算对于车辆荷载，设计荷载为公路Ⅰ级，所以车轮的着地长度为m 20.0a 2=，宽度m 60.0b 2=，则有m 50.015.0220.0H 2a a 21=⨯+=+= m 90.015.0260.0H 2b b 21=⨯+=+=车轮在板的跨中m267.190.132l 32m 133.1390.150.0l 31a a 1=⨯=<=+=+=所以取m 4.1d m 267.1a =<=车轮在板的支撑处m633.090.131l 31m 716.0216.050.0t a a 1'=⨯=>=+=+=所以取m 716.0a '=m 276.02716.0267.12a a e '=-=-=m 10.0)290.13.1(290.0)2l 3.1(2b c 1=--=--=e c <所以m 916.010.02716.0c 2a a 'c =⨯+=+= 跨中位置车轮的荷载集度m/kN 387.6190.0267.12140ab 2P P 1=⨯⨯==支点处车轮的荷载集度m/kN 628.10890.0716.02140b a 2P P 1''=⨯⨯==c 处车轮的荷载集度m/kN 910.8490.0916.02140b a 2P P 1c ''=⨯⨯==如图2所示363.0475.095.0725.0y y 21=⨯==025.0475.095.005.0y 3=⨯= 017.0475.095.03/10.0y 4=⨯=故[]44332211y A y A y A y A 1M +++μ+=）（汽[025.010.0910.84363.045.0387.61363.045.0387.613.1⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯⨯=()]mkN 374.26017.010.0910.84-628.10821⋅=⨯⨯+图2对于人群荷载产生的弯矩，如图3mN 1.354k 1.90810.9532M ⋅=⨯⨯⨯⨯=人图3弯矩组合：人汽M 1.40.8M 4.1M 2.1Mg j⨯⨯++=m N 43.287k 1.3541.40.826.3741.44.0391.2⋅=⨯⨯+⨯+⨯ 4.翼板配筋及强度复核C40混凝土，pa M 18.4f cd =，pa M 1.65f td =HRB335级钢筋，pa M 280f sd =，0.56b =ξ， 1.00=γ （1）求混凝土相对受压区高度x 悬臂根部高度h =，净保护层厚度3cm ，取B12钢筋，则有效高度213mm13.5/2-30-250d/2-a -h h 0===由)2x-(h bx f M 0cd d 0≤γ得 )2x-(213x 10004.1810287.430.16⨯=⨯⨯解得 mm 11921356.0h mm 11x 0b =⨯=ξ<= （2）求钢筋面积s A2sdcd s mm 7232801110004.18f bx f A =⨯⨯==（3）配筋取B12钢筋，按间距14cm 配置，每米板宽配筋为2S mm 792A =，最小配筋率：()()27.0280/65.145f /f 45sd td ==，即配筋率不应小于0.27%，且不应小于0.2%，故取%27.0min =ρ 实际配筋率%)27.0(%37.02131000792bhA min 0S =ρ>=⨯==ρ分布筋按构造配置，取A8钢筋，间距为20cm （4）强度复核bxf A f cd s sd =， 得mm 1210004.18792280bf A f x cd s sd =⨯⨯==)212-(21312100018.4)2x -(h bx f M0cd u⨯⨯⨯==mkM 287.43M m kN 706.45⋅=>⋅=， 满足要求二．主梁计算(一)跨中截面荷载横向分布系数计算此桥在跨度内设有横隔梁，具有强大的横向连接刚性，且承重结构长宽比为：71.190.165.19B L =⨯=故可用偏心压力法来绘制荷载横向影响线并计算横向分布系数c m ，图4本桥各根主梁的横截面均相等，梁数6n =，梁间距为1.90m ，则26252423222161i 2i a a a a a a a +++++=∑= 2222222m175.63(-4.75)(-2.85)(-0.95)95.085.275.4=+++++=①号梁横向影响线的竖标值为：190.0175.6375.461a an 1524.0175.6375.461a a n 1261i 2i2116261i 2i2111-=-=∑-=η=+=∑+=η==由11η，16η绘制①号梁横向影响线，如图4（a ）所示，进而由11η，16η计算横向影响线的零点位置。
桥梁工程PPT10行车道板计算算例
m
QG1K qG l P护 5.92 1.1 5 10.92 KN
4、汽车荷载 按照《桥规》（JTG D60-2004）选用如图 2-3-12 所示车辆荷载进行计算
（1）选取荷载：根据轴距及轴重，应以重轴为主，取用 2×P=140KN 计算。
（ 2 ） 轮载 分 布 ： 重轴 车 轮 着 地 尺 寸 a1 b1 0.2 0.6m ， 经 铺装 层 按 45 ° 角 扩散 后 在板 顶 的 分 布 尺寸
p=5kN
qQ qG=5.92kN m
a 1.32m ，小于最小轴距 1.4m，取后轴，且有效工作宽度无重叠，取用单个车轮的有效工作宽度即可。
板的有效工作宽度如图 2-3-15
C=
a=
p=5kN
qQ qG=5.92kN m
（4）车轮荷载集度
车轮荷载居于跨中，分布范围 a 1.32m ， b b2 b1 2h 0.76m
5、汽车及冲击力剪力（冲击系数 0.3 ）
QQ1K
(1
)
qQB
0.76
y1
1 2
qQA qQB
0.405 y2
qQD
0.7
y3
1 2
qQE
qQD
0.405
y4
y1
1.62 2
0.81，
y2
1.865 2
0.933，
y3
0.35 2
0.175，
y4
0.135 2
0.0675
QQ1K 94.80 KN 1
【例】如图所示，某公路桥桥面净宽为净 8+2×0.25，汽车荷载为公路-Ⅱ级。翼缘板带有湿 接缝的钢筋混凝土 T 梁桥，标准跨径 20m，主梁间距 2.2m，边板外翼缘 1.2m。梁高 1.5m， 横隔梁间距 4.85m，铺装层平均厚度 8cm，铺装层容重 铺 =24KN/m3，桥面板容重 板 =25KN/m3， 防撞护栏重每侧 5KN/m。 求：行车道板在持久状况承载能力极限状态基本组合下的跨中弯矩 M 中、支点弯矩 M 支、支点 剪力 Q 支。
行车道板的计算
行车道板的计算1边梁荷载效应计算2中梁荷载效应计算根据自己设计，选定行车道板的力学模型，工程实践常用的的力学模型为：连续单向板、铰接悬臂板、悬臂板主梁内力计算1恒载内力计算主梁荷载自重=截面积×材料容重横隔梁荷载均匀分摊给各个主梁承受，并转化为均布荷载主梁上横隔梁数目×横隔梁体积×容重/主梁长铺装层重沿（桥宽）铺装层截面积×材料容重/主梁根数人行道及栏杆重每侧每米重×2/主梁根数2活载内力计算（支点荷载横向分布系数用杠杆原理法、跨中用刚性横梁法）3主梁内力组合（基本组合、短期效应组合）4行车道板的计算由于本设计主梁采用钢板连接，故行车道板按两端悬臂板计算，但边梁与中梁的恒载和活载均不相同，应分别计算。
边梁荷载效应计算由于行车道板宽跨比大于2，按单向板计算，悬臂长度为。
恒载效应 刚架设完毕时桥面板可看成99cm 长的单向悬臂板，计算图示见4-1a 。
计算悬臂根部一期恒载内力为：弯矩 ： 2211110.141250.990.11250.99 1.352232g M KN m =-⨯⨯⨯⨯-⨯⨯⨯⨯⨯=-⋅剪力： 110.141250.990.10.99251 4.60752g Q KN =⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯=成桥后桥面现浇部分完成后，施工二期恒载，此时桥面板可看成净跨径为的悬臂单向板（计算图示如图4-1c 所示）。
条件拟定：公路Ⅱ级，人群荷载m 2，每侧栏杆人行道重量的作用力为m 和m ，图中P=为人行栏杆的重量。
计算二期恒载内力如下：图4-1 悬臂板荷载计算图示（尺寸单位：cm ）弯矩： 2 1.52(0.990.125) 1.2844g M KN m =-⨯-=-⋅剪力： 21.52g Q K N =总恒载内力综上所述，悬臂根部恒载内力为弯矩： 1 2.39 1.2844 3.3234g M KN m =--=-⋅ 剪力： 4.6075 1.52 6.1275g Q KN =+= 活载效应在边梁悬臂板处，只作用有人群荷载，计算图示为4-1d弯矩： 213.50.690.7142r M =-⨯⨯=-剪力： 3.50.69 2.415r Q KN =⨯= 荷载组合恒+人： 1.2 1.4(1.2 3.3234 1.40.714) 4.9877j g r M M M KN m =+=-⨯+⨯=-⋅ 1.2 1.4 1.2 6.1275 1.4 2.14510.851j g r Q Q Q KN =+=⨯+⨯=中梁荷载效应计算桥面板长宽比＞2.在两主梁之间采用钢板连接，桥面板简化为悬臂板，以下分别计算恒载和活载效应。
桥梁工程考试例题及答案解析
q4 )
0.538
mcg
1 4
q
1 4
(g1
g2
g3
g4 )
0.344
mcr
r
11
x
xr
0.60 (4.80 0.30 4.80
0.75 ) 2
0.684
2）计算步骤 换算弹性模量法 对于同一座连续梁，施工方法（一次现浇成桥、先简支后连
性模量
E、
E
；
⑤按换算弹性模量和图乘法计算所有恒定外力、徐变赘 余力在赘余约束处产生的变位，即：
iit
li
M i2 E I
dx,
ijt
li
Mi M j E I
dx,
iPt
li
MP Mi E I
dx
⑥由变形协调条件，解力法方程组求各徐变次内力 Xit ：
l 19.50 2.4 2 B 51.60
11
1 n
a12
n
ai2
1 5
(2 1.60)2 25.60
0.60
i 1
15
1 n
a1 a5
n
ai2
0.20 0.40
0.20
i 1
mcq
1 2
图3.q17
1 2
(q1
q2
q3
P 4a
(l0
b1 4
)
1.3 120 2 (0.71 0.82) 12.16kN m
4 3.24
桥梁工程课程设计--装配式钢筋混凝土简支T形梁桥设计
《桥梁工程》课程设计说明书题目装配式钢筋混凝土简支T形梁桥设计系（部）建筑与测绘工程学院专业土木工程（交通土建方向）班级土木104班学生姓名苏迪学号 175 月 13 日至 5 月 26 日共 2 周2012年 5 月26 日目录1. 设计题目与基本资料 (3)2. 行车道板计算 (4)2.1恒载及其内力 (4)2.2汽车荷载产生的内力 (5)2.3荷载组合 (5)2.4 配筋 (5)3. 荷载横向分布系数计算 (6)3.1杠杆原理法 (6)3.2偏心压力法 (8)4. 主梁内力计算 (12)4.1恒载内力计算 (12)4.2活载内力计算 (13)4.3作用效应组合 (17)5横隔梁内力计算5.1横隔梁弯矩计算 (18)5.2 横隔梁截面配筋与验算 (19)6钢筋配置及验算 (24)6.1 纵向受拉钢筋的配置 (24)6.2 正截面抗弯承载力验算 (24)6.3 弯筋和箍筋的配置 (24)6.4 斜截面抗剪承载力验算 (25)7. 变形验算 (27)7.1 裂缝宽度验算 (27)8.支座设计与计算 (28)8.1确定支座平面尺寸 (29)8.2确定支座的厚度 (30)8.3验算支座偏转情况 (31)8.4验算支座的抗滑稳定性 (32)1.1设计题目装配式钢筋混凝简支T 梁桥设计1.2设计基本资料（1）桥面净空：净—10+2×0.75ｍ，根据桥面净空，10+2×0.75ｍ外加两边栏杆布置2⨯0.25m ，总共12m 。
对于翼缘板宽度为2m ,设置六梁式。
装配式钢筋混凝土简支T 型梁桥横截面主要尺寸如下：取高跨比116h '= ，l '=34.96m ,所以h=2.2m 。
梁肋宽度取为18cm , 翼板端部尺寸取10cm , 根部尺寸()max 14,10h 1≥'h ，取1h '=22cm ，横断面布置见图1（a ）。
3123m kN =γ,3225m kN =γ,325m kN =γ（2）可变荷载：汽车荷载，公路-Ⅰ级，人群荷载2.5kN/m ²；人行道+栏杆=5kN/m ²。
行车道板计算
(一) 行车道板计算考虑到主梁翼缘板接缝处沿纵向全长设置连接钢筋，故行车道板可按两端固结和中间铰接的板计算。
1， 结构自重及内力（按纵向1m 宽的板条计算） （1）每延米板上的结构自重g桥面铺装层自重：g 1=217.0065.0+×1×25=2.9375（KN/M ）T 梁翼板自重：g 2=222.012.0+×1×26=4.42（KM/M ）g=∑g i =7.3575(KN/M) (2)每米宽板条的恒载内力M 恒=-21×7.3575×0.812=-2.41（KN/M ）Q 恒=g ×l 0=7.3575×0.81=5.96（KN ） 2， 汽车车辆荷载产生的内力将车辆荷载后轮作用域绞缝轴上，如图1-1，后轴作用力为P=140KN ，轮压分布宽度见图1-2，车辆荷载后轮着地长度为a 2=0.2m ，宽度为b 2=0.6m ，则： a 1=a 2+2H=0.200×0.11=0.42（m ） b 1=b 2+2H=0.6+2×0.11=0.82（m ）荷载对于悬臂根部的有效分布宽度：a=a 1+d+2l 0=0.42+1.4+2×0.81=3.44（m ） 犹豫这事汽车荷载局部加载在T 梁的翼板上故冲击系数取1+υ=1.3 作用域每米宽板条上的弯矩为：M 活=-（1+υ）ap 42（l 0-4b1）=-（1.3×3.44×4140×2）（0.81-482.0）=-16.0012kn ·m作用与每米宽板条上的剪力为； Q 活=（1+υ）ap 42=1.3×3.44×4140×2=26.45kn3，内力组合承载能力极限内力组合计算： 基本组合：M 总=1.2M 恒+1.4M 活=1.2×（-2.41）+1.4×（16）=-25.29（kn ·m ） Q 总=1.2Q 恒+1.4Q 活=1.2×5.96+1.4×26.45=44.18（kn ） （二）主梁计算 1，恒载强度及内力假定桥面构造各部分重力平均分配给各跟主梁分担，以此计算作用于主梁的每延米恒载强度，计算见表1-3，1-4结构自重集度计算表1-33， 活载内力（1） 主梁的荷载横向分布系数 ① 荷载位于支点时，按杠杆原理法计算荷载横向分布系数。
第五章-行车道板设计计算
沿横向
b1=b2+2h
式中：h——为铺装层厚度
取车辆荷载的最大轴重作为设计荷载，桥面板上的局部 分布荷载集度为：
P p 2a 2 b 2
p——车辆荷载后轴重量
3.板的有效工作宽度
1）单向板 现考察一块跨径为 l 、宽度较大的梁式行车道板的受力状 态 。当荷载以a2×b2的分布面积作用在板上时，板除了沿 计算跨径x方向产生挠曲变形wx外,在沿垂直于计算跨径的y 方向也必然发生挠曲变形wy。这说明在荷载作用下，不仅 承压宽度为 a2的板条直接受力,其邻近的板也参与工作，共 同承受车轮荷载所产生的弯矩。
恒载剪力
Q支 1 A1 y1 A 2 y 2
Q支
gl 0 2
P A1 pb 1 2a
P p 2ab1
l ' 1 P 2 a a 0 A2 p p a a 0 2 2 8aa 0 b1
p,p’——对应于有效分布宽度a和a0的荷载强度；
6.3.1
梁格构造和桥面板的支承方式
（1）公路汽车荷载
公路汽车车轮压力通过桥面铺状层扩散到钢筋混凝 土路桥面板，由于板的计算跨径相对于轮压分布宽度不 是很大，故在计算中将轮压作为分布荷载来处理。 为了方便计算，通常可近似的把车轮与桥面的接触面 看作是矩形面积。 荷载在铺状层内的扩散分布，根据试验研究，对混凝 土或沥青面层，可以偏安全的假定呈45°角扩散。因此作 用在钢筋混凝土桥面板顶面的矩形荷载压力面的边长为：
y,y’——对应于荷载合力A1和A2的支点剪力影响线竖标值；
（2）铰接悬臂板内力计算
构造上T形梁翼缘板往往采用铰接的方式连接， 其最大弯矩发生在悬臂板根部。根据计算分析可 知，计算悬臂板根部活载弯矩时，最不利荷载位 置是把车轮荷载对中布置在铰接处，这时铰内的 剪力为零，铰接悬臂板可简化为悬臂板，两相邻 悬臂板个承受半个车轮荷载，即P/4。如图所示。
桥梁计算题
六、计算题1、某公路桥梁由多跨简支梁组成,总体布置如图6T所示，稈孔标准跨径25叫计算跨径24叫桥梁总宽10叫行车道宽8叫每孔上部结构采用后张法预应力混凝土箱梁，鸟个桥墩上设四个走座，支座横桥向屮心距为4m。
桥墩支承在岩展上，由混凝土独柱墩身与带悬臂得盖梁组成，桥梁设计荷栽等级为公路T级，混凝土得重力密度为25kN/m\问：(1)该桥按规模分为哪一类？(2)该桥得设计安全等级为几级？(3)在计算汽车设计车道荷栽时，设计车道数取几？(4)桥梁得车道横向折减系数为多少？【解】(1)根据《桥规》第1.0.11金表1、0、11可知：该桥按规模分类属大桥；(2)根据《桥规》第1.0.9条表1、0、9可知：该桥得设计安全等级为二级；(3)根据《桥规》第4, 3. 1条表4、3. 1-3可知:设计车道数取2;⑷根•据《桥规》第4,3.1条表4、3. 1-4可知：车道横向折减系数为仁0;(5)在计算主梁得剪力与弯矩时，车道荷栽得均布荷栽标准值均为二10・5kN/ni ；集屮荷栽标准值.当桥梁计算跨省小于或者等于501时・二180kN ；当桥梁计算跨径等于或大于50m时，人二360kN ；当桥梁计算跨径在5m-50m ±间吋，人值釆用直线内插求得。
计舞剪力时，集屮荷我标准值乘以1、2得系数。
本題中，计算跨径厶二24m °所以；计算主梁弯矩时得集中荷栽标准值：R =180 + 180x(24-5)/(50-5)二256kN ；计算主梁剪力吋得集中荷栽标准值;R =256x1・2=307・2kN.2、某预应力钢筋混凝土箱形裁面简支梁桥，计舞跨径40m,设计荷戦等级为公路-I级,桥梁采用上、下行双幅分离式横斷面形式，单幅行车道宽16m,两侧防撞栏杆各0・6m,单幅桥全宽17. 2mo 问：(〃计算汽车设计车道荷載时，采用几个设计车道数？⑵桥梁得车道横向折减系数为多少？(3)在计算主梁得剪力与弯矩时，车道荷栽标准值各为多少？【解】(1)根据《桥规》第4. 3.1条表4、3、1-3可知：设计车道数取4；(2)根据《桥规》第4・3 • 1条表4、3. 1-4可知：车道横向折减系数为0. 67；(3)在计算主梁得剪力与弯矩吋，车道荷栽得均布荷栽标准值均取为你二10・5kN/m ；集中荷我标准值:当计算主梁弯矩时：人二180 + 180x(40-5)/(50-5) = 320kN ；当计算主梁剪力时：/；=320x1・2=384kNo3、某预应力钢筋混凝土箱形裁面简支梁桥，计算跨径40nu若该主梁跨中横断面面积F = 9. 6m\主梁釆用C50混凝土，混凝土得弹性模量£, =345xlO^MPa,跨屮截面得截面惯性矩厶二7・75n?、材料重力密度/二26, 0kN/m\试计算汽车荷栽冲击系数〃为多少？【解】已知：/ 二40m,尸二9.6m〃，= 3. 45 x 10° MPa ■ / = 26 - 0kN/m，,二7. 75m 结构跨中处延米结构重力：G = rF = 26x 10\9. 6二249600N/m结构跨中处得单位长度质量：叫二G/g =249600/9.81二25443NsUi?简支梁桥基频:八二•佟二二一限一—芍「二3.冏込J 2/7仇/ 2x40-V冲击系数：“二0 • 17671n/-0 • 0157 二亦伍(U7671n3 ・ 1826-0 ・ 0157 二0 ・189。
桥梁工程计算练习题
桥梁工程计算练习题[行车道板内力计算练习]计算图示T梁翼板所构成的铰接悬臂板的设计内力。
设计荷载：公路—Ⅱ级。
桥面铺装为5cm沥青混凝土面层（重度为21kN/m3）和15cm防水混凝土垫层（重度为25kN/m3）。
解：（一）恒载内力（以纵向1m宽的板进行计算）1．每米板上的恒载集度（二）公路—Ⅱ级车辆荷载产生的内力铺装层总厚H=0.05+0.15=0.20m，则板上荷载压力面的边长为由图可知：重车后轴两轮的有效分布宽度重叠，则铰缝处纵向两个车轮对于悬臂根部的有效分布宽度冲击系数取1.3作用于每米宽板条上的弯矩为：相应于每米宽板条活载最大弯矩时的每米宽板条上的剪力为：（三）荷载组合 基本组合：1.2 1.4 1.2 1.9 1.412.2419.42ud sg sp M M M kN m =+=-⨯-⨯=-• 1.2 1.4 1.2 5.36 1.426.6143.69ud sg sp Q Q Q kN =+=⨯+⨯=[刚性横梁法练习题]一座计算跨径为19.5m 的钢筋混凝土简支梁桥，跨度内设有 5 道横隔梁，横截面布置如图所示，试求荷载位于跨中时， 2号、3号主梁相对应于汽车荷载和人群荷载的横向分布系数。
解：此桥具有很大的横向连接刚性，且长宽比大于2，故可按偏心压力法绘制荷载横向分布影响线。
1 计算2号梁的荷载横向分布影响线竖标：522125.6m i i a==∑212121112 1.6 1.60.40525.6n i i a a n a η=⨯⨯=+=+=∑ 252521112 1.6 1.60525.6n ii a a n a η=⨯⨯=-=-=∑ 2 计算3号梁的荷载横向分布影响线竖标：313121110 1.60.2525.6n ii a a n a η=⨯=+=+=∑ 353521110 1.60.2525.6n ii a a n a η=⨯=-=-=∑ 3 绘制荷载横向分布影响线并按最不利位置布载4 计算各荷载对应位置的影响线竖标5 计算荷载横向分布系数 2号梁： 汽车荷载：11(0.3880.2750.1940.08)0.46922cq i m η==⨯+++=∑ 人群荷载：0.419cr m = 3号梁： 汽车荷载：11(0.20.20.20.2)0.422cq im η==⨯+++=∑ 人群荷载：0.20.20.4cr m =+=[铰接板法练习]如图所示为跨径L=12.6m 的铰接空心板桥的横截面布置，桥面净空为净－7+2×0.75m 人行道。
我用杠杆法计算一个五片T梁的横向分布系数例题
我用杠杆法计算一个五片T梁的横向分布系数，在结构描述的主梁间距中输入4*1.6 ，活载为汽车抄20，不计挂车荷载，桥面布置为左右人行道各0.75m，左右无分隔带，左右行车道各3.5m，中间没有分隔带，桥面中线距首梁距离为3.2m，左右行车道各为2，自动计入汽车车道折减系数怎么和我手算的不一样，麻烦大家帮我核对一下~谢谢啦<<桥梁博士>>---横向分布计算系统输出文档文件: d:\My Documents\QB文件\11.sdt任务标识: 1计算方法: 杠杆法------------------------------------------------------------结构描述:主梁间距: 4*1.6 m------------------------------------------------------------桥面描述:人行道分隔带车行道中央分隔带车行道分隔带人行道0.750 0.000 3.500 0.000 0.000 3.500 0.000 0.750左车道数= 2, 右车道数= 2, 自动计入车道折减汽车等级: 汽车超-20级挂车等级: 无挂车荷载人群集度: 3.500 KPa------------------------------------------------------------影响线数值:坐标X 1#梁2#梁3#梁4#梁5#梁0.000 1.000 0.000 0.000 0.000 0.0001.600 0.000 1.000 0.000 0.000 0.0003.200 0.000 0.000 1.000 0.000 0.0004.800 0.000 0.000 0.000 1.000 0.0006.400 0.000 0.000 0.000 0.000 1.000------------------------------------------------------------ 横向分布系数计算结果:梁号汽车挂车人群满人特载车列1 0.434 0.000 1.057 2.194 0.000 0.0002 0.498 0.000 0.000 1.600 0.000 0.0003 0.595 0.000 0.000 1.600 0.000 0.0004 0.500 0.000 0.000 1.600 0.000 0.0005 0.436 0.000 1.057 2.195 0.000 0.000------------------------------------------------------------。