塔吊计算书--6513
塔吊计算书
附塔机基础及平衡重和塔吊计算书○1基础计算书一、参数信息塔吊型号：QTZ80，塔吊起升高度H：50.00m，塔身宽度B：1.6m，基础埋深d：1.60m，自重G：600kN，基础承台厚度hc：1.00m，最大起重荷载Q：60kN，基础承台宽度Bc：5.50m，混凝土强度等级：C35，钢筋级别：HRB400，基础底面配筋直径：25mm二、塔吊对交叉梁中心作用力的计算1、塔吊竖向力计算塔吊自重：G=600kN；塔吊最大起重荷载：Q=60kN；作用于塔吊的竖向力：Fk＝G＋Q＝600＋60＝660kN；2、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：Mkmax＝960kN·m；三、塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算：e＝Mk /（Fk+Gk）≤Bc/3式中 e──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离； Mk──作用在基础上的弯矩；Fk──作用在基础上的垂直载荷；Gk ──混凝土基础重力，Gk＝25×5.5×5.5×1=756.25kN；Bc──为基础的底面宽度；计算得：e=960/(660+756.25)=0.678m < 5.5/3=1.833m；基础抗倾覆稳定性满足要求！四、地基承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)第5.2条承载力计算。
计算简图:混凝土基础抗倾翻稳定性计算： e=0.678m < 5.5/6=0.917m 地面压应力计算： P k ＝（F k +G k ）/A P kmax ＝(F k +G k )/A + M k /W式中：F k ──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重和最大起重荷载,F k ＝660kN ； G k ──基础自重，G k ＝756.25kN ； Bc ──基础底面的宽度，取Bc=5.5m ；M k ──倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，M k ＝ 960kN ·m ； W ──基础底面的抵抗矩，W=0.118Bc 3=0.118×5.53=19.632m 3； 不考虑附着基础设计值：P k ＝（660＋756.25）/5.52＝46.818kPaP kmax =(660+756.25)/5.52+960/19.632=95.717kPa ； P kmin =(660+756.25)/5.52-960/19.632=0kPa ； 实际计算取的地基承载力设计值为:f a =160.000kPa ；地基承载力特征值f a 大于压力标准值P k =46.818kPa ，满足要求！地基承载力特征值1.2×fa 大于无附着时的压力标准值Pkmax=95.717kPa，满足要求！五、基础受冲切承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2011）第8.2.7条。
塔吊计算书
附塔机基础及平衡重和塔吊计算书○1基础计算书一、参数信息塔吊型号：QTZ80，塔吊起升高度H：50.00m，塔身宽度B：1.6m，基础埋深d：1.60m，自重G：600kN，基础承台厚度hc：1.00m，最大起重荷载Q：60kN，基础承台宽度Bc：5.50m，混凝土强度等级：C35，钢筋级别：HRB400，基础底面配筋直径：25mm二、塔吊对交叉梁中心作用力的计算1、塔吊竖向力计算塔吊自重：G=600kN；塔吊最大起重荷载：Q=60kN；作用于塔吊的竖向力：Fk＝G＋Q＝600＋60＝660kN；2、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：Mkmax＝960kN·m；三、塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算：e＝Mk /（Fk+Gk）≤Bc/3式中 e──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离； Mk──作用在基础上的弯矩；Fk──作用在基础上的垂直载荷；Gk ──混凝土基础重力，Gk＝25×5.5×5.5×1=756.25kN；Bc──为基础的底面宽度；计算得：e=960/(660+756.25)=0.678m < 5.5/3=1.833m；基础抗倾覆稳定性满足要求！四、地基承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)第5.2条承载力计算。
计算简图:混凝土基础抗倾翻稳定性计算： e=0.678m < 5.5/6=0.917m 地面压应力计算： P k ＝（F k +G k ）/A P kmax ＝(F k +G k )/A + M k /W式中：F k ──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重和最大起重荷载,F k ＝660kN ； G k ──基础自重，G k ＝756.25kN ； Bc ──基础底面的宽度，取Bc=5.5m ；M k ──倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，M k ＝ 960kN ·m ； W ──基础底面的抵抗矩，W=0.118Bc 3=0.118×5.53=19.632m 3； 不考虑附着基础设计值：P k ＝（660＋756.25）/5.52＝46.818kPaP kmax =(660+756.25)/5.52+960/19.632=95.717kPa ； P kmin =(660+756.25)/5.52-960/19.632=0kPa ； 实际计算取的地基承载力设计值为:f a =160.000kPa ；地基承载力特征值f a 大于压力标准值P k =46.818kPa ，满足要求！地基承载力特征值1.2×f a 大于无附着时的压力标准值P kmax =95.717kPa ，满足要求！五、基础受冲切承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2011）第8.2.7条。
6513塔吊起得参数
6513塔吊起得参数嘿呀，今天咱来唠唠6513塔吊的参数。
这6513塔吊啊，在建筑工地上那可是个相当厉害的角色呢。
咱先说说它的起重量参数吧。
这塔吊的最大起重量呀，就像是它能举起的一个超级重的大宝贝。
一般来说呢，它的最大起重量是6吨哦。
你想啊，6吨的东西，那得多沉呢。
就好比是好几头大肥猪的重量加起来，它都能轻松地把这么重的东西给吊起来，稳稳地送到指定的地方，就像一个大力士一样。
不过呢，这个最大起重量不是在所有情况下都能达到的，它是有一定条件限制的。
比如说，塔吊的起重臂的长度、工作半径这些都会影响到实际能吊起的重量。
再讲讲它的起重臂长度。
6513塔吊的起重臂长度大概是65米。
这长长的起重臂就像是它的大长胳膊，能够伸得老远老远的。
这65米的长度可不得了啊，能够覆盖很大的一片施工区域呢。
在建筑工地上，它可以轻松地把建筑材料从堆放的地方，不管是在工地的这一头还是那一头，只要在它的起重臂覆盖范围内，都能迅速地吊运到需要的楼层或者地方。
就像一个超级长臂猿，哪里需要就把东西送到哪里。
还有它的工作半径也很重要哦。
工作半径呢，简单来说就是塔吊能够吊运东西的有效范围。
6513塔吊的工作半径也是和它的起重臂长度相关的。
一般情况下，它的工作半径能够达到一定的数值，这个数值能够满足大多数建筑工地的需求。
比如说，在一个中型的住宅建筑工地，它的工作半径就可以覆盖到几乎整个工地的范围。
这样就不需要在工地到处都设置吊运设备啦，一个6513塔吊就可以搞定好多事情呢。
塔吊的起升速度也是个很有趣的参数。
它的起升速度不是一成不变的，就像我们跑步有时候快有时候慢一样。
它有不同的档位，不同的档位对应着不同的起升速度。
比如说，在吊运比较轻的东西的时候，它可以用比较快的起升速度，这样就可以提高工作效率。
就像我们拿着一个小包包走路可以走得很快，但是如果拿着一个很重的大箱子就只能慢慢走啦。
而当吊运很重的东西的时候呢，它的起升速度就会慢一些，这样是为了保证吊运的安全。
塔吊吊装计算书
塔吊吊装计算书---一、项目概述本文档旨在提供塔吊吊装计算书，为相关工程项目中的吊装操作提供准确的计算数据。
二、项目要求根据工程项目的具体要求，需要进行以下几方面的计算：1. 安装条件评估：根据工地的场地状况、人员安全等因素，评估塔吊的安装条件。
2. 载重量计算：根据工程需要，计算塔吊的最大吊装载重量。
3. 吊装高度计算：根据工地的实际要求，计算塔吊的最大吊装高度。
三、计算步骤以下是进行塔吊吊装计算的具体步骤：1. 安装条件评估：根据工地的实际情况，评估场地的坚实程度、承重能力以及周围环境的安全因素，以确定塔吊的安装条件。
2. 载重量计算：根据塔吊的额定载重量和工程需求，结合塔吊的腿高、臂长等参数，计算出塔吊的最大吊装载重量。
3. 吊装高度计算：根据工程要求和塔吊的臂长，计算出塔吊的最大吊装高度。
四、计算公式以下是进行塔吊吊装计算时常用的公式：1. 塔吊的最大吊装载重量公式：最大吊装载重量 = 塔吊额定载重量 * 载重系数2. 塔吊的最大吊装高度公式：最大吊装高度 = 塔吊臂长 + 塔身高度五、计算实例以下是一个塔吊吊装计算的实例：1. 安装条件评估：- 场地状况：坚实，承重能力良好，符合安装要求。
- 人员安全：周围无高压电线、建筑物等危险物，安全评估合格。
2. 载重量计算：- 塔吊额定载重量：50吨- 载重系数：0.8- 最大吊装载重量 = 50 * 0.8 = 40吨3. 吊装高度计算：- 塔吊臂长：50米- 塔身高度：30米- 最大吊装高度 = 50 + 30 = 80米六、总结本文档提供了塔吊吊装计算书的相关内容，包括项目概述、项目要求、计算步骤、计算公式和计算实例。
通过按照这些步骤和公式进行计算，可以为工程项目中的塔吊吊装操作提供准确的计算数据，确保施工的安全性和效率性。
以上是塔吊吊装计算书的简要内容，如有更详细的计算需求，请提供具体工程项目的相关要求，以便提供更准确的计算数据。
塔吊计算书--6513
塔吊计算书--6513塔吊基础设计(四桩)计算书工程名称：1编制单位：1.计算参数（1）基本参数采用1台TC6513-6塔式起重机，塔身尺寸1.80m,地下室开挖深度为9.90m；现场地面标高19.10m，承台面标高11.00m；采用预应力管桩基础，地下水位-3.00m。
1）塔吊基础受力情况荷载工况基础荷载P(kN)M(kN.m) FkFhMMZ工作状态696.9025.42148.20460.20非工586127980作状态.30 03.20.60hF h基础顶面所受倾覆力矩基础所受扭矩基础顶面所受水平力基础顶面所受垂直力M =z M =F =F =kzM F k塔吊基础受力示意图比较桩基础塔吊的工作状态和非工作状态的受力情况，塔吊基础按非工作状态计算如图 F k =586.30kN,F h =103.20kNM=2798.60+103.20×1.40=2943.08kN .m F k，=586.30× 1.35=791.51kN,F h，=103.20×1.35=139.32kNM k =(2798.60+103.20×1.40)×1.35=3973.16kN .m 2）桩顶以下岩土力学资料序号 地层名称 厚度L (m) 极限侧阻力标准值q sik(kPa )极限端阻力标准值q pk (kPa) q sik i(kN/m)抗拔系数λiλi q sik i (kN/m)1 粉质粘2.233.00 72.60.40 29.0土0 0 4 2 细中砂 4.60 21.00 96.60 0.5048.33 砂质粘土 6.60 42.00 2600.00 277.20 0.50138.60 4 全风化粉砂岩 2.00 80.00 4000.00 160.00 0.70 112.00桩长 15.40∑q sik*L i606.40 ∑λi q sik*L i 327.943）基础设计主要参数基础桩采用4根φ500预应力管桩,桩顶标高9.60m ；桩混凝土等级C80,f C =35.90N/mm 2,E C =3.80×104N/mm 2；f t =2.22N/mm 2,桩长15.40m,壁厚70mm ；钢筋HRB400，f y =360.00N/mm 2,E s =2.00×105N/mm 2承台尺寸长(a)=5.60m,宽(b)=5.60m,高(h)=1.50m ；桩中心与承台中心2.30m,承台面标高11.00m ；承台混凝土等级C35，f t =1.57N/mm 2,f C =16.70N/mm 2,γ砼=25kN/m 3G k =abh γ砼=5.60×5.60×1.50×25=1176.00kN塔吊基础尺寸示意图2.桩顶作用效应计算（1）竖向力1）轴心竖向力作用下Nk =(Fk＋Gk)/n=(586.30+1176.00)/4=440.58kN2）偏心竖向力作用下按照Mx作用在对角线进行计算，Mx =Mk=2943.08kN.m，yi=2.30×20.5=3.25mNk =(Fk＋Gk)/n±Mxyi/Σyi2=(586.30+1176.00)/4±(2943.08×3.25)/(2×3.252)=440.58±452.78Nkmax =893.36kN, Nkmin=-12.21kN (基桩承受竖向拉力)(2)水平力Hik =Fh/n=103.20/4=25.80kN3.单桩允许承载力特征值计算管桩外径d=500mm=0.50m，内径d1=500-2×70=360mm=0.36m，hb=2.00hb /d=2.00/0.50=4.00,λp=0.16×4.00=0.64（1）单桩竖向极限承载力标准值计算Aj =π(d2-d12)/4=3.14×(0.502-0.362)/4=0.09m2,Apl=πd12/4=3.14×0.362/4=0.10m2Qsk =u∑qsik i=πd∑qsik i=3.14×0.50×606.40=952.05kNQpk =qpk(Aj+λpApl)=4000.00×(0.09+0.64×0.10)=616.00kN，Quk = Qsk＋Qpk=952.05+616.00=1568.05kNRa =1/KQuk=1/2×1568.05=784.03kN(2)桩基竖向承载力计算1）轴心竖向力作用下Nk =440.58kN＜Ra=784.03kN,竖向承载力满足要求。
塔吊计算书
塔吊固定式基础的设计一、工程概况本工程为 ------------- 大楼，地下一层，地上十八层，框剪结构，建筑高度60.8m，最高点为66.2m，建筑面积为36505讥本工程建筑合理使用年限为50年，防火设计为一类高度，其耐火等级为地上一级、地下室一级，屋面防水等级为二级，地下室防水等级为一级。
二、塔机设置1、根据工程实际情况，设置一台塔吊，型号为TC5613A塔式起重机，位于本工程车道区域，详细在图中3-1~3-2/1-10~1-12 之间（详见塔吊平面布置图），塔吊基础直接设置在底板下部，底板与塔吊基础连接做法详做法说明。
2、塔机用电独立设置配电箱，并设置在离塔机5米以外处。
3、地基周围，已清理场地，平整障碍物。
三、塔基计算1、T C5613A塔式起重机主要技术性能最大起重量8T最大工作幅度56m最小工作幅度 2.5m回转速度0~0.8R/min2、根据塔吊说明书中基础承受的荷载如表：3、岩土工程勘察报告关于地基土资料1-1层为素土层，层厚0~1m左右；1-2层为粘土层，黄一一灰黄色，可塑，层厚0.7~1m；2层为淤泥层，灰~褐灰色，可塑~软塑壮，层厚1.3~1.7m ;3层为淤泥质粘土，灰色，饱和，流塑，层厚3.9~6.6m4层为粘土层，灰黄色，可塑，层厚1.1~4m；5-1层为淤泥质粘土，灰色，饱和，流塑，层厚11.7~18.1m ,5-2层为粉质粘土层，灰色~青灰色，饱和，软塑，层厚11.2~20.7m。
根据地质勘察报告中勘察点位置，塔吊可参照Z16 Z17点，根据地下室底板标高为-4.800，塔吊基础设计为1.35m,可以知道塔吊基础位于第3层淤泥质粘土。
由于建筑物最高度为66.2m,地下室标高为-4.8m，塔吊的独立高度为72.8m c 塔吊采用附着式，分别在塔吊自下而上30.5m和52m设置附着架。
塔吊基础拟采用水泥搅拌桩基础，承台为 5.0m x5.0m x 1.35m,基础混凝土等级为C3Q4) 水泥搅拌桩根数的选择本工程水泥搅拌桩桩长按从自然地面向下15m考虑，上部按开挖5m考虑，水泥搅拌桩有效长度按10m考虑，桩端进入5-1层淤泥质粉质粘土层2m根据地质勘察报告资料估算单桩竖向承载力如下：层号土层名称层厚m 地基承载力特征值桩周土摩擦力标准值qsia (Kpa)3淤泥质粘土 5.8603 4粘土 2.81409 5-1淤泥质粉质粘土 1.4906 1、单桩竖向承载力确定N=qs>Up>L =2 X 3.14X 0.3X (3X 5.8+9X 2.8+6X 1.4)=96.1KN K――水泥加固土强度折减系数(0.3〜0.4)Q u――水泥加固土桩身抗压强度(kPa)A P――粉喷桩截面积(m2)q s――桩周土的平均摩阻力标准值(kPa)U p――粉喷桩周长(m)L——粉喷桩桩长(m)a——桩端土支承力的折减系数，一般可取0.5，当桩为摩察型桩时取0f k ――桩地基承载力标准值(kPa)2、在基础底面范围内，桩的面积置换率确定m=(f sp B *fs)/(N/Ap- B *S)= (151.97-0.5X 86.6) / (96.1/0.28-0.5X 86.6)=108.67/300=0.3623、总桩数的确定n=(m*A)/(Ap)= (0.362*5*5) /(3.14*0.3*0.3)=32.02 根n ----- 总桩数A ---- 基础底面积(m2)根据本工程实际情况，共设置水泥搅拌桩49根，水泥掺入量15%，设置详见平面图。
塔吊计算书--6513
塔吊基础设计(四桩)计算书工程名称：1 编制单位： 1. 计算参数 (1 )基本参数采用1台TC6513-6塔式起重机，塔身尺寸1.80m,地下室开挖深度为 9.90m ；现场地面标高19.10m ,承台 面标高11.00m ;采用预应力管桩基础，地下水位 1) 塔吊基础受力情况何载工况基础荷载P(kN)M(kN. m)F kF hM M Z工作状态 696.90 25.40 2148.20 460.20非工作状态586.30103.202798.60F k =586.30kN,F h =103.20kNM=2798.60+103.20 X 1.40=2943.08kN • mF k ，=586.30 X 1.35=791.51kN,F h ，=103.20 X 1.35=139.32kN M=(2798.60+103.20 X 1.40) X 1.35=3973.16kN • m 2) 桩顶以下岩土力学资料序 号 地层名称 厚度L (m) 极限侧阻力标 准值 q sik ( kPa )极限端阻力标准 值 q pk (kPa)q sik 丄 i (kN/m) 抗拔系数入i入 i q siJ i (kN/m) 1 粉质粘土 2.20 33.0072.60 0.40 29.04 2 细中砂 4.60 21.0096.600.50 48.30 3 砂质粘土 6.60 42.00 2600.00 277.20 0.50 138.60 4全风化粉砂岩2.0080.004000.00 160.00 0.70 112.00桩长15.40刀 q sik* L i606.40刀入 i q sik* L i327.943) 242基础桩采用4根$ 500预应力管桩,桩顶标高9.60m ；桩混凝土等级 C80,f C=35.90N/mm ,E C =3.80 X 10 N/mm ； f t =2.22N/mnf,桩长 15.40m,壁厚 70mm 钢筋 HRB40Q f y =360.00N/mm ：E s =2.00 X 105N/m^ 承台尺寸长(a)=5.60m,宽(b)=5.60m,高(h)=1.50m ;桩中心与承台中心2.30m,承台面标高 11.00m ;承台-3.00m 。
QTZ125(6513-8)说明书(天运塔吊)
8.6.2.1 回转支承的技术要求和检验规则符合JB2300-1999标准。
8.6.2.2 成品的内径圈应能左、右灵活平稳地相互转动，不得有卡滞、异常的噪声、冲击等现象。
8.7多功能行程限位器(见图8-1)。
8.7.1 结构及工作原理多功能行程限位器：由高精度的大传动比减速机构和与其输出轴同步的机构、记忆控制机构等组成。
其工作原理是：被控制的机构与限位器的输入轴相连，当机构运行时，其回转角度(圈数)被限位器记录下来，当转至给定的位置时，记忆凸轮使微动开关切换，从而实现机构限位。
8.7.2 调试方法(见图8-1)。
8.7.2.1 将塔机转至被控制状态，且调整应在空载下进行。
8.7.2.2 拆开上罩壳，检查并拧紧2-M3×55螺钉，同时松开M5螺母，用手逐个压下微动开关WK，确认控制限位的微动开关(WK)是否正确。
8.7.2.3 调整轴4Z，使凸轮4T压下微动开关4WK的触点，使之瞬时换接，然后拧紧M5螺母。
8.7.2.4 将机构运行至另一个控制状态，松开M5螺母，调动调整轴承1Z，使凸轮1T动作，压下微动开关1WK的触点，至使之瞬时换接，然后拧紧M5螺母。
8.7.2.5 机构反复空载数次，验证记忆位置是否准确，确认符合要求后，再装上罩壳。
8.7.2.6机构正常工作，应经常核对记忆位置是变动，以便及时修正。
8.7.3主要技术参数。
8.7.3.1工作环境。
a.环境温度：-20 ～+40℃。
b.相对湿度：不大于90%。
c.海拔高度：不大于2500m。
8.7.3.2 传动比：1:46，1:210，1:274。
8.7.3.3 重复定位精度记忆凸轮的转角误差不大于0.05rad(0.3°)。
8.7.3.4 额定电压：AC125/250V。
8.7.3.5 额定电流6-10A。
塔吊设计计算书
第九章塔吊基础计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009) 。
一. 参数信息（1）塔吊型号: QTZ60（2）塔机自重标准值:Fk1=833.00kN（3）起重荷载标值:Fqk=60.00kN（4）塔吊最大起重力矩:M=600.00kN.m（5）塔吊计算高度: H=30m（6）塔身宽度: B=2.50m ，（7）非工作状态下塔身弯矩:M1=-200kN.m（8）桩混凝土等级:C30（9）承台混凝土等级:C25，（10）保护层厚度:50mm，（11）矩形承台边长:5.0m ，（12）承台厚度:Hc=1.200m（13）承台箍筋间距: S=200mm（14）承台钢筋级别: HPB235（15）承台顶面埋深: D=1.300 ，（16）桩直径: d=0.600m（17）桩间距: a=4.000m（18）桩钢筋级别:HPB235，（19）桩入土深度:19.00m（20）桩型与工艺: 泥浆护壁钻孔灌注桩计算简图如下：M荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1）塔机自重标准值：F ki=833kN2）基础以及覆土自重标准值：G k=5X 5X （1.20 X 25+1.3 X 17）=1302.5kN 承台受浮力：F ik =5X 5X 1.60 X 10=400kN3）起重荷载标准值：F qk=60kN2. 风荷载计算1）工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值（Wo=0.2kN/m2）叫二0呂经旳血叫=0.8 X 1.48 X 1.95 X 1.54 X 0.2=0.71kN/m 2% = ◎叫IH=1.2 X 0.71 X 0.35 X 2.5=0.75kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk X H=0.75X 30.00=22.40kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M Sk=0.5F vk X H=0.5X 22.40 X 30.00=336.00kN.m2）非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值（本地区Wo=0.50kN/mf）叫二0呂窟再应眄］=0.8 X 1.53 X 1.95 X 1.54 X 0.50=1.84kN/m 2=1.2 X 1.84 X 0.35 X 2.50=1.93kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk x H=1.93X 30.00=57.89kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk x H=0.5x 57.89x 30.00=868.38kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-200+0.9 x(600+336.00)=642.40kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-200+868.38=668.38kN.m三. 桩竖向力计算非工作状态下：Q k=(F k+G k)/n=(833+1302.50)/4=533.88kNQ kmax=(F k+G k)/n+(M k+F vk x h)/L=(833+1302.5)/4+(668.38+57.89 x 1.20)/5.66=664.33kN=(F k+G k-F lk )/n-(M k+F vk x h)/LQ kmin=(833+1302.5-400)/4-(668.38+57.89 x 1.20)/5.66=303.42kN 工作状态下：Q k=(F k+G k+F qk)/n=(833+1 302.50+60)/4=548.88kN=(F k+G k+F qk)/n+(M k+F vk x h)/LQ kmax=(833+1302.5+60)/4+(642.40+22.40 x 1.20)/5.66=667.21kN=(F k+G k+F qk-F lk )/n-(M k+F vk x h)/LQ kmin= (833+1302.5+60-400)/4-(642.40+22.40 x 1.20)/5.66=330.54kN四.承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i 桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力N i=1.35x (F k+F qk)/n+1.35 x(M k+F vk x h)/L=1.35 x(833+60)/4+1.35 x(642.40+22.40 x1.20)/5.66=461.13kN 非工作状态下：最大压力N i =1.35 X F k/n+1.35 X (M k+F vk X h)/L=1.35 X 833/4+1.35 X (668.38+57.89 X 1.20)/5.66=457.25kN2. 弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条其中M x,M y1——计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m);x i,y i——单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m);N i ----------------- 不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)由于工作状态下，承台正弯矩最大：M X=M=2X 461.13 X 0.75=691.70kN.m3. 配筋计算根据《混凝土结构设计规程》GB50010-200第7.2.1条M匕二1 一灯2 勺二瓦硕式中V1——系数，当混凝土强度不超过C50寸，「取为1.0,当混凝土强度等级为C80寸，•-T取为0.94,期间按线性内插法确定；f c——混凝土抗压强度设计值；h 0——承台的计算高度；f y——钢筋受拉强度设计值，f y=210N/m^底部配筋计算：s=691.70 X 106/(1.000 X 11.900 X 5000.000 X 11502)=0.00881 =1-(1-2 X 0.0088) 0.5 =0.0088-s=1-0.0088/2=0.9956A s=691.70 X 106/(0.9956 X 1150.0 X 210.0)=2876.9mm2五.承台剪切计算最大剪力设计值：V max=461.13kN依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)的第7.5.7条。
TC6513塔吊施工方案
石家庄市裕华影视娱乐中心塔吊安装专项施工方案编制人：职务：审核人：职务：审批人：职务：工程名称：石家庄市裕华影视娱乐中心施工单位：中国广厦集团第一建筑工程公司目录一、编制依据二、工程概况三、塔吊基础定位及基础施工四、塔吊总升高度及附着架设置五、场地准备及机械配备六、安装人员配备七、安装及拆卸顺序八、TC5613塔吊安装方法及调试标准九、塔吊技术性能及维护保养十、安全措施十一、塔吊的操作使用十二、塔吊的沉降、垂直度测定及偏差校正附：1、TC5613塔吊基础计算书2、场地塔吊布置及位置图塔吊施工方案一、编制依据1、《建筑施工高处作业安全技术规范》JG J80-912、《建筑施工安全检查标准》JG J59-99《实施细则》3、《裕华影视娱乐中心工程施工组织设计》4、《T C5613自升塔式起重机使用说明》5、《裕华影视娱乐中心工程施工图》二、工程概况1、工程名称：于华影视娱乐中心工程。
2、地点：建华大街西侧3、建筑面积：32178平方米。
4、层数：地上5层和四层。
5、建筑总高度27.6米。
6、结构类型：现浇钢筋混凝土框架结构，楼板采用现浇钢筋混凝土梁板结构。
三、塔吊基础定位及基础施工1、T C5613塔吊位于基坑内（16轴和17轴之间）2、根据TC5613自升式塔式起重机厂家说明书要求，基础地基承载力不小于110KN/m2埋深不小于 1.35m；混凝土基础承压能力≥C30；混凝土总量约40.9M3，总重≥100.1T。
3、塔吊基础必须按塔吊生产厂家出的图纸施工，具体做法详见附图。
4、施工：①、地基土层承载力：依据裕华影视娱乐中心岩土工程勘察报告提供数据，基础座于粉状黄土○4，地基土层承载力特征值为140k pa；（见附表：地基土层承载力特征值及抗剪强度指标标准值表）满足厂家说明要求。
②、基础形式、配筋与混凝土强度等级、混凝土总量与总重量：本基础采用钢筋混凝土板式基础，内埋M30地脚螺栓16根。
基础断面与配筋（见附图）配筋的规格、数量已满足要求；混凝土总量为40.8M©，已满足要求；基础总重量101T，符号厂家要求；混凝土强度等级为C35S8，符号厂家要求；5、基础顶面要用水泥砂浆找平，用水准仪校水平，倾斜度和平整度误差不超过1/500。
塔吊稳定性验算计算书
塔吊稳定性验算塔吊稳定性验算可分为有荷载时和无荷载时两种状态。
1、塔吊有荷载时稳定性验算塔吊有荷载时，计算简图:塔吊有荷载时,稳定安全系数可按下式验算:式中K1──塔吊有荷载时稳定安全系数，允许稳定安全系数最小取1.15； G──起重机自重力(包括配重，压重),G=1100.00 (kN)；c──起重机重心至旋转中心的距离,c=0.50 (m)；h0──起重机重心至支承平面距离, h=6.00 (m)；b──起重机旋转中心至倾覆边缘的距离,b=2.50 (m)；Q──最大工作荷载,Q=125.00 (kN)；g──重力加速度(m/s2),取9.81；v──起升速度,v=0.50 (m/s)；t──制动时间,t=20.00 (s)；a──起重机旋转中心至悬挂物重心的水平距离,a=15.00 (m)；W1──作用在起重机上的风力,W1=5.00 (kN)；W2──作用在荷载上的风力,W2=1.00 (kN)；P1──自W1作用线至倾覆点的垂直距离,P1=8.00 (m)；P2──自W2作用线至倾覆点的垂直距离,P2=2.50 (m)；h──吊杆端部至支承平面的垂直距离,h=28.00 (m)；n──起重机的旋转速度,n=1.00 (r/min)；H──吊杆端部到重物最低位置时的重心距离，H＝30.00 (m)；──起重机的倾斜角(轨道或道路的坡度)，=2.00 (度)。
经过计算得到K1=1.90由于K1>=1.15,所以当塔吊有荷载时，稳定安全系数满足要求!2、塔吊无荷载时稳定性验算塔吊无荷载时，计算简图:塔吊无荷载时,稳定安全系数可按下式验算:式中K2──塔吊无荷载时稳定安全系数，允许稳定安全系数最小取1.15；G1──后倾覆点前面塔吊各部分的重力,G1=80.00 (kN)；c1──G1至旋转中心的距离,c1=0.50 (m)；b──起重机旋转中心至倾覆边缘的距离,b=3.00 (m)；h1──G1至支承平面的距离,h1=6.00 (m)；G2──使起重机倾覆部分的重力,G2=20.00 (kN)；c2──G2至旋转中心的距离,c2=3.50 (m)；h2──G2至支承平面的距离,h2=30.00 (m)；W3──作用有起重机上的风力,W3=5.00 (kN)；P3──W3至倾覆点的距离,P3=15.00 (m)；──起重机的倾斜角(轨道或道路的坡度)，=2.00 (度)。
塔吊方案计算书
塔吊方案计算书1. 引言本文档旨在提供一份塔吊方案计算书，用于确定塔吊在施工现场的合适位置和参数设置。
该计算书将涵盖以下内容：1.施工现场概述2.各种塔吊方案的选择和计算3.安全因素考虑4.执行方案和预算估计2. 施工现场概述施工现场位于某某市某某区的建筑工地，地理位置便利，周边环境较为开阔。
计划在该施工现场使用塔吊进行吊装作业，以提高工作效率和安全性。
3. 塔吊方案的选择与计算目前市场上存在多种类型的塔吊，我们需要根据施工现场的具体情况进行选择和计算。
以下是一些建议的方案：3.1 方案一：XX型塔吊•额定起重量：100吨•最大起重距离：80米•最大高度：120米•塔吊自重：50吨•地基承载能力：XXX根据施工现场的具体情况，我们进行了以下计算和选择：1.预计吊装物体重量为50吨，远小于塔吊的额定起重量，因此该塔吊可以满足需求。
2.最大起重距离和最大高度都能够覆盖施工现场的范围。
3.塔吊自重可由塔吊制造商提供的技术参数得知，属于合适范围。
4.地基承载能力需要进行具体的地质勘测和计算，以确保施工现场能够承受塔吊的重量。
4. 安全因素考虑在选择和计算塔吊方案时，安全因素是至关重要的。
以下是我们在考虑安全性方面的一些建议：1.塔吊操作员需要具备相关的资质和经验，以确保吊装作业的安全进行。
2.施工现场需要进行周围环境的分析和评估，以确保塔吊操作不会对周边建筑物和人员造成风险。
3.定期对塔吊设备进行维护和检修，以确保设备的正常运行和安全性。
4.建立紧急预案，以应对突发情况和事故。
5. 执行方案和预算估计在选择和计算塔吊方案之后，需要制定具体的执行方案和预算估计，以确保项目的顺利实施。
1.确定塔吊的放置位置和基础设计，以满足安全和效率要求。
2.与塔吊制造商或供应商协商，制定详细的施工方案，包括起重物体的安装和拆卸过程。
3.制定物料运输和吊装过程的时间表，并考虑可能的风险和延误因素。
4.结合当前市场价格和预计工期，估计项目的总预算和成本。
塔吊设计计算书(更新)
塔吊设计计算书（更新）塔式起重机设计计算书一：总体设计----------------------------------------------------------------------------（2-13）1．主要技术性能---------------------------------------------------------------------------（2-3）2．计算原则--------------------------------------------------------------------------------（4-5）3．平衡重的计算--------------------------------------------------------------------------（5-8） 4．塔机的风力计算-----------------------------------------------------------------------（8-12）5．整机倾翻稳定性计算---------------------------------------------------------------（12-13）二：结构设计--------------------------------------------------------------------------（14-39）1．塔身的计算---------------------------------------------------------------------------（14-21）2．塔顶的计算--------------------------------------------------------------------------（21-22）3．爬升架的计算-----------------------------------------------------------------------（22-25）4．起重臂的计算-----------------------------------------------------------------------（26-33）5．起重臂拉杆的计算-----------------------------------------------------------------（33）6．回转支承的计算--------------------------------------------------------------------（33）7．回转塔身的计算-------------------------------------------------------------------（34-35）8．平衡臂的计算---------------------------------------------------------------------（35-38）9．平衡臂拉杆的计算---------------------------------------------------------------（38-39）10．行走机构的计算-----------------------------------------------------------------（39-43）1（一）：总体设计一．主要技术性能参数1. 额定起重力矩: 97t.m2. 最大起重力矩: 116t.m3. 最大起重量: 6t4. 起升高度: 固定式45m 附着式200m5. 工作幅度: max60m min2.5m6. 小车牵引速度: 20/40m/min7. 空载回转速度: 0~ 0.62r/min8. 最大起升速度: 80m/min(α=2时) 40m/min(α=4时)平均工作速度: 40m/min 20m/min 最低稳定速度: 10m/min 5m/min9. 顶升速度: 0.5m/min (功率11kw)10. 起升电机功率30kw回转电机功率2×3.7kw 牵引电机功率3/4.5kw 11. 起重性能曲线α= 4时, 依据总体要求R = 60m时, Q = 1.0t R = 51m时, Q = 1.7t Q =95.75/(R-0.89)-0.62 Q = 116.2/(R-0.89)-0.62R = 56m时, Q = 1.3t R = 46m时, Q = 2.1t Q =105.8/(R-0.89)-0.62 Q = 122.7/(R-0.89)-0.622附表（设计依据参数表）R=60m R 2.5～15.3 α＝4 α＝2 16 18 20 4.39 3 22 3.92 24 3.52 26 2830 32 2.66 2.73 2.45 2.52 56 1.11 1.18 34 2.27 2.34 58 1.05 1.12 36 2.12.17 60 1.0 1.07 38 1.96 2.03 m t t m t t 6 5.71 4.973.19 2.91 R α＝4 α＝240 1.83 1.90 42 1.71 1.78 44 46 1.6 1.67 1.5 1.57 48 1.41 1.48 50 1.331.40 52 1.25 1.32 54 1.18 1.25R=56m R 2.5～16.8 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 m α＝4 6 5.56 4.914.39 3.95 3.29 3.28 3.01 2.78 2.57 2.39 t α＝2 3 2.85 2.64 2.46 t R 38 40 4244 46 48 50 52 54 56 m α＝4 2.23 2.28 1.95 1.83 1.72 1.62 1.53 1.45 1.37 1.3t α＝2 2.30 2.15 2.02 1.90 1.79 1.69 1.60 1.52 1.44 1.37 tR=51m R 2.5～18.4 19 21 23 25 27 29 31 33 35 37 m α＝4 6 5.8 5.154.63 4.2 3.83 3.51 3.24 3.0 2.78 2.6 t α＝2 3 2.85 2.67 t R 39 41 43 45 4749 51 m α＝4 2.42 2.27 2.14 2.01 1.9 1.79 1.7 t α＝2 2.49 2.34 2.21 2.081.97 1.86 1.77 tR=46m R 2.5～19.4 21 23 25 27 29 31 33 m α＝4 6 5.48 4.93 4.474.08 3.74 3.45 3.2 t α＝2 3 t R 35 37 39 41 43 45 46 m α＝4 2.97 2.77 2.62.44 2.29 2.16 2.1 t α＝2 3 2.85 2.67 2.51 2.36 2.23 2.17 t3二计算原则1. 起重机的工作级别根据GB/T13752-92《塔式起重机设计规范》取定TC6010塔式起重机。
塔吊计算书--6513
塔吊基础设计(四桩)计算书工程名称：1 编制单位： 1.计算参数 （1）基本参数采用1台TC6513-6塔式起重机，塔身尺寸1.80m,地下室开挖深度为9.90m ；现场地面标高19.10m ，承台面标高11.00m ；采用预应力管桩基础，地下水位-3.00m 。
1）塔吊基础受力情况荷载工况基础荷载P(kN)M(kN .m)F kF hMM Z工作状态 696.90 25.40 2148.20 460.20非工作状态586.30103.202798.60hF h基础顶面所受倾覆力矩基础所受扭矩基础顶面所受水平力基础顶面所受垂直力M =z M =F =F =kzM F k比较桩基础塔吊的工作状态和非工作状态的受力情况，塔吊基础按非工作状态计算如图 F k =586.30kN,F h =103.20kNM=2798.60+103.20×1.40=2943.08kN .mF k ，=586.30×1.35=791.51kN,F h ，=103.20×1.35=139.32kN M k =(2798.60+103.20×1.40)×1.35=3973.16kN .m 2）桩顶以下岩土力学资料序号 地层名称 厚度L (m) 极限侧阻力标 准值q sik(kPa ) 极限端阻力标准值q pk (kPa) q sik i (kN/m) 抗拔系数λiλi q sik i(kN/m) 1 粉质粘土 2.20 33.00 72.60 0.40 29.04 2 细中砂 4.60 21.00 96.60 0.50 48.30 3 砂质粘土 6.60 42.00 2600.00 277.20 0.50 138.60 4全风化粉砂岩2.00 80.00 4000.00 160.00 0.70112.00桩长15.40∑q sik*L i606.40∑λi q sik*L i 327.943基础桩采用4根φ500预应力管桩,桩顶标高9.60m ；桩混凝土等级C80,f C =35.90N/mm 2,E C =3.80×104N/mm 2；f t =2.22N/mm 2,桩长15.40m,壁厚70mm ；钢筋HRB400，f y =360.00N/mm 2,E s =2.00×105N/mm 2承台尺寸长(a)=5.60m,宽(b)=5.60m,高(h)=1.50m ；桩中心与承台中心2.30m,承台面标高11.00m ；承台混凝土等级C35，f t=1.57N/mm2,f C=16.70N/mm2,γ砼=25kN/m3G k=abhγ砼=5.60×5.60×1.50×25=1176.00kN塔吊基础尺寸示意图2.桩顶作用效应计算（1）竖向力1）轴心竖向力作用下N k=(F k＋G k)/n=(586.30+1176.00)/4=440.58kN2）偏心竖向力作用下按照Mx作用在对角线进行计算，M x=M k=2943.08kN.m，y i=2.30×20.5=3.25mN k =(F k＋G k)/n±M x y i/Σy i2=(586.30+1176.00)/4±(2943.08×3.25)/(2×3.252)=440.58±452.78N kmax=893.36kN, N kmin=-12.21kN (基桩承受竖向拉力)(2)水平力H ik=F h/n=103.20/4=25.80kN3.单桩允许承载力特征值计算管桩外径d=500mm=0.50m，内径d1=500-2×70=360mm=0.36m，h b=2.00h b/d=2.00/0.50=4.00,λp =0.16×4.00=0.64（1）单桩竖向极限承载力标准值计算A j=π(d2-d12)/4=3.14×(0.502-0.362)/4=0.09m2,A pl=πd12/4=3.14×0.362/4=0.10m2Q sk=u∑q sik i=πd∑q sik i=3.14×0.50×606.40=952.05kNQ pk=q pk(A j+λp A pl)=4000.00×(0.09+0.64×0.10)=616.00kN，Q uk= Q sk＋Q pk=952.05+616.00=1568.05kN R a=1/KQ uk=1/2×1568.05=784.03kN(2)桩基竖向承载力计算1）轴心竖向力作用下N k=440.58kN＜R a=784.03kN,竖向承载力满足要求。
1#塔吊安装方案(TC6513)修
目录第一节编制依据 (1)第二节工程概况 (1)2.1 工程设计概况 (1)2.2 现场条件 (2)2.2.1 地质条件 (2)2.2.2 现场概况 (2)2.2.3 设备概况 (2)2.3 塔吊安装位置图 (3)第三节组织机构及职责 (4)3.1安装单位组织机构 (4)3.2安装单位人员及职责 (5)第四节施工计划 (6)4.1 施工进度计划 (6)4.2 材料与设备计划 (7)4.3 汽车吊、运输拖车、起重吊索、吊具选择、吊装距离 (8)第五节施工工艺技术 (8)5.1 施工准备 (8)5.1.1 塔机准备 (8)5.1.2 技术准备 (8)5.1.3 基础施工 (9)5.1.4 现场准备 (9)5.1.5 运行线路 (11)5.2 安装施工 (12)5.2.1 安装工艺流程 (12)5.2.2 施工方法 (12)5.3塔机安装完毕后的检查和试运转 (21)5.4塔式起重机安装操作规程 (22)第六节施工安全保证措施 (24)6.1 安全目标、安全组织机构、安全管理措施 (24)6.1.1 安全目标、安全管理组织机构 (24)6.1.2 管理职责 (24)6.1.3现场安全管理制度 (25)6.1.4主要管理负责人员 (25)6.2 塔吊安装安全保证措施 (26)6.3 塔吊安装技术保证措施 (28)6.4 塔机安装、顶升加节作业还应符合下列要求： (29)6.5 文明施工措施 (29)6.6 安全防护材料、用品计划 (30)第七节劳动力计划 (32)第八节计算书 (33)8.1 汽车吊的选择 (33)8.2 汽车吊用钢丝绳和卸扣的选择 (36)8.2.1 起重臂和套架总成吊索计算选择 (36)8.2.2 其他部件吊索选择计算 (38)8.2.3 卸扣选择计算和说明 (38)附件一起重吊装“十不吊” (39)附件二安装公司资质证书、特种作业人员证书 (39)附件三安装施工总平面布置图 (47)第一节编制依据1、《中华人民共和国安全生产法》（2002年11月1日施行）；2、《建设工程安全生产管理条例》（2003年国务院第393号令）；3、住房和城乡建设部《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质[2009]87号）。
塔吊基础计算书
配重高度hp(m)
0.70
基础混凝土强度
C35
3、计算简图
二、计算过程：
1. 修正地基承载力设计值：(本基础设计不考虑上部覆土)
f = fk+ηb×r×( b-3)+ηd×rm×( d-0.5)=
208.12
kN/m2
其中：
基础宽度的地基承载力修正系数ηb=
0.3
基础深度的地基承载力修正系数ηd=
fy为钢筋的抗拉、抗压强度设计值查规范
fy=
300
N/mm2
最小配筋面积
Asmin=ρbh=
9375
mm2
其中：
ρ为基础最小配筋率
0.0015
查表得配筋
Φ28 @ 125双向
截面积As(mm2)
13816
mm2
满足要求
冲击承载力Fl≤0.7βhpft×bm×ho=
3512507
N
其中：
βhp为受冲切承载力截面高度影响系数
0.94
ft为混凝土的抗拉强度设计值查表得ft=
1.57
N/mm2
c的取值：
1.6
m
bm为冲切破坏最不利一侧计算长度
bm=(c+bb)/2=
2.81
m
bb==c+2h0=
4.02
m
h0为截面有效高度h0=h-as=
Pmax=2×(F2+G1+G2+G3)/(3×l×a)=
165.01
kN/m2
Pmax
＜
1.2f=
249.75
kN/m2
基础底面处的平均压力值Pk
Pk=Pmax/2=
82.50
塔机计算书-完整版
一．臂架计算_______________________________________________________ 3 1.1俯仰变幅臂架________________________________________________________ 31.1.1 载荷____________________________________________________________________ 31.1.2 臂架计算________________________________________________________________ 3 1.2小车变幅臂架计算（单吊点三角截面）__________________________________ 91.2.1 载荷____________________________________________________________________ 91.2.2臂架计算 ________________________________________________________________ 9 1.3小车变幅臂架计算（双吊点三角截面）_________________________________ 221.3.1 载荷___________________________________________________________________ 221.3.2臂架计算 _______________________________________________________________ 22二塔式起重机塔身结构计算_________________________________________ 402.1塔身受力计算_______________________________________________________ 402.1.1塔身在臂根铰接截面受力计算：___________________________________________ 412.1.2 塔身内力计算工况_______________________________________________________ 41 2.2桁架塔身整体强度和稳定性计算_______________________________________ 432.2.1塔身截面几何性质 _______________________________________________________ 432.2.2塔身的长细比 ___________________________________________________________ 462.2.3塔身强度与整体稳定性 ___________________________________________________ 48 2.3桁架塔身主肢计算___________________________________________________ 48 2.4腹杆计算___________________________________________________________ 49 2.5塔身位移计算_______________________________________________________ 51 2.6塔身的扭转角_______________________________________________________ 51 2.7塔身的连接_________________________________________________________ 53三整机稳定性的计算_______________________________________________ 553.1 第一种工况（无风，验算前倾）： _____________________________________ 56 3.2 第二种工况（无风，验算后倾） _______________________________________ 57 3.3 第三种工况（最大风力作用下，验算前倾） _____________________________ 57 3.4 第四种工况（最大风力作用下，验算后倾） _____________________________ 57 3.5 第五种工况（45度转角）____________________________________________ 58 3.6 第六种工况（非工作状态、暴风侵袭） _________________________________ 583.7 第七种工况（突然卸载，验算后倾） ___________________________________ 59四变幅机构计算___________________________________________________ 604.1正常工作时变幅机构的作用力_________________________________________ 60 4.2最大变幅力_________________________________________________________ 61 4.3 机构的参数计算 _____________________________________________________ 62五回转机构_______________________________________________________ 655.1 回转阻力矩计算 _____________________________________________________ 65六起升机构的计算_________________________________________________ 686.1钢丝绳与卷筒的选择_________________________________________________ 68 6.2选择电动机_________________________________________________________ 68 6.3 选择减速器 _________________________________________________________ 69 6.4选择制动器_________________________________________________________ 70 6.5 选择联轴器 _________________________________________________________ 70 6.6 起制动时间验算 _____________________________________________________ 71七行走机构的计算_________________________________________________ 727.1 运行阻力的计算 _____________________________________________________ 72 7.2 电动机的选择 _______________________________________________________ 73 7.3 减速器的选择 _______________________________________________________ 75 7.4 制动器的选择 _______________________________________________________ 75 7.5 联轴器的选择 _______________________________________________________ 76 7.6 运行打滑验算 _______________________________________________________ 76一．臂架计算1.1俯仰变幅臂架1.1.1 载荷起重臂架的主要载荷为起升载荷、臂架自重载荷、物品偏摆水平力、各种惯性力和风力。
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塔吊基础设计(四桩)计算书工程名称：1编制单位：1.计算参数（1）基本参数采用1台TC6513-6塔式起重机，塔身尺寸1.80m,地下室开挖深度为9.90m；现场地面标高19.10m，承台面标高11.00m；采用预应力管桩基础，地下水位-3.00m。
1）塔吊基础受力情况荷载工况基础荷载P(kN) M(kN.m)F k F h M M Z工作状态696.90 25.40 2148.20 460.20 非工作状态586.30 103.20 2798.60 0F k=586.30kN,F h=103.20kNM=2798.60+103.20×1.40=2943.08kN.mF k，=586.30×1.35=791.51kN,F h，=103.20×1.35=139.32kNM k=(2798.60+103.20×1.40)×1.35=3973.16kN.m2）桩顶以下岩土力学资料序号地层名称厚度L(m)极限侧阻力标准值q sik(kPa)极限端阻力标准值q pk(kPa)q sik i(kN/m)抗拔系数λiλi q sik i(kN/m)1 粉质粘土 2.20 33.00 72.60 0.40 29.042 细中砂 4.60 21.00 96.60 0.50 48.303 砂质粘土 6.60 42.00 2600.00 277.20 0.50 138.604 全风化粉砂岩2.00 80.00 4000.00 160.00 0.70 112.00桩长15.40 ∑q sik*L i606.40 ∑λi q sik*L i327.943基础桩采用4根φ500预应力管桩,桩顶标高9.60m；桩混凝土等级C80,f C=35.90N/mm2 ,E C=3.80×104N/mm2；f t=2.22N/mm2,桩长15.40m,壁厚70mm；钢筋HRB400，f y=360.00N/mm2,E s=2.00×105N/mm2承台尺寸长(a)=5.60m,宽(b)=5.60m,高(h)=1.50m；桩中心与承台中心2.30m,承台面标高11.00m；承台混凝土等级C35，f t=1.57N/mm2,f C=16.70N/mm2,γ砼=25kN/m3G k=abhγ砼=5.60×5.60×1.50×25=1176.00kN塔吊基础尺寸示意图2.桩顶作用效应计算（1）竖向力1）轴心竖向力作用下N k=(F k＋G k)/n=(586.30+1176.00)/4=440.58kN2）偏心竖向力作用下按照Mx作用在对角线进行计算，M x=M k=2943.08kN.m，y i=2.30×20.5=3.25mN k =(F k＋G k)/n±M x y i/Σy i2=(586.30+1176.00)/4±(2943.08×3.25)/(2×3.252)=440.58±452.78N kmax=893.36kN, N kmin=-12.21kN (基桩承受竖向拉力)(2)水平力H ik=F h/n=103.20/4=25.80kN3.单桩允许承载力特征值计算管桩外径d=500mm=0.50m，内径d1=500-2×70=360mm=0.36m，h b=2.00h b/d=2.00/0.50=4.00,λp =0.16×4.00=0.64（1）单桩竖向极限承载力标准值计算A j=π(d2-d12)/4=3.14×(0.502-0.362)/4=0.09m2,A pl=πd12/4=3.14×0.362/4=0.10m2Q sk=u∑q sik i=πd∑q sik i=3.14×0.50×606.40=952.05kNQ pk=q pk(A j+λp A pl)=4000.00×(0.09+0.64×0.10)=616.00kN，Q uk= Q sk＋Q pk=952.05+616.00=1568.05kN R a=1/KQ uk=1/2×1568.05=784.03kN(2)桩基竖向承载力计算1）轴心竖向力作用下N k=440.58kN＜R a=784.03kN,竖向承载力满足要求。
2）偏心竖向力作用下N kmax=893.36kN＜R a=1.2×784.03=940.84kN,竖向承载力满足要求。
4.桩基水平承载力验算(1)单桩水平承载力特征值计算I=π(d4-d14)/64=3.14×(0.504-0.364)/64=0.0022m4EI=E c I=3.80×107×0.0022=83600kN.m2查表得:m=6.00×103kN/m4,X oa=0.010mb o=0.9(1.5d+0.5)=1.13m=1130mmα=(mb o/ E C I)0.2=(6.00×1000×1.13/83600)0.2=0.60αL=0.60×15.40=9.24＞4,按αL=4,查表得:υx=2.441R Ha=0.75×(α3EI/υx)χoa=0.75×(0.603×83600/2.441)×0.01=55.48kN（2）桩基水平承载力计算H ik=25.80kN＜R ha=55.48kN,水平承载力满足要求。
5.抗拔桩基承载力验算（1）抗拔极限承载力标准值计算T gk=1/nu1Σλi q sik L i=1/4×(2.30×2+0.50)×4×327.94=1672.49kNT uk=Σλi q sik u i L i=327.94×3.14×0.50=514.87kN(2)抗拔承载力计算G gp=5.60×5.60×15.30×(18.80-10)/4=1055.58kNG p=(3.14×0.502-3.14×(0.362)/4×15.40×(25-10)=20.79kNT gk/2+G gp=1672.49/2+1055.58=1891.83kN＞N kmin=12.21kN,基桩呈整体性破坏的抗拔承载力满足要求。
T uk/2+G p=514.87/2+20.79=278.23kN＞N kmin=12.21kN,基桩呈非整体性破坏的抗拔承载力满足要求。
6.抗倾覆验算a1=5.60/2=2.80m,b i=5.60/2+2.30=5.10m倾覆力矩M倾=M＋F h h=2799+103.20×(抗倾覆力矩M抗=（F k＋G k）a i＋2(T uk/2+G p)b i=(586.30+1176.00)×2.80+2×(514.87/2+20.79)×5.10=7772.34kN.mM抗/M倾=7772.34/3645.24=2.13抗倾覆验算2.13＞1.6,满足要求。
7.桩身承载力验算(1)正截面受压承载力计算按照M x作用在对角线进行计算，M x=M k=3973.16kN.m，y i=2.30×20.5=3.25mN k=(F k‘＋1.2Gk)/n±M x y i/Σy i2=(791.51+1.2×1176.00)/4±(3973.16×3.25)/(2×3.252) =550.68±611.26N kmax=1161.94kN，N kmin=-60.58kNΨc=0.85,Ψc f c A j=0.85×35.90×1000×0.09=2746.35kN正截面受压承载力=2746.35kN＞N kmax=1161.94kN,满足要求。
(2)预制桩插筋受拉承载力验算插筋采用HRB400，f y=360.00N/mm2，取620，A s=6×314=1884mm2f y A s=360×1884=678240N=678.24kNf y A s=678.24kN＞N kmin=60.58kN,正截面受拉承载力满足要求。
M倾/(4x1A s)=3645.24×1000/(4×2.30×1884)=210.31N/mm2M倾/(4x1A s)=210.31N/mm2＜360.00N/mm2,满足要求。
(3)承台受冲切承载力验算1）塔身边冲切承载力计算Fι=F－1.2ΣQ ik=F k，=791.51kN，h o=1.50-0.10=1.40m=1400mmβhp=1.0+[(2000-1500)/(2000-800)]×(0.9-1.0)=0.96а0=2.30-0.50/2-1.80/2=1.15m,λ=а0/h o=1.15/1.40=0.82β0=0.84/(λ+0.2)=0.84/(0.82+0.2)=0.82u m=4×(1.80+1.40)=12.80mβhpβ0u m f t h o=0.96×0.82×12.80×1.57×1000×1.40=22147.40kN承台受冲切承载力=22147.40kN＞Fι=791.51kN,满足要求。
2)角桩向上冲切力承载力计算N1=N k，=F k，/n+ M x y i/Σy i2=791.51/4+3973.16×3.25/(2×3.252)=809.13kNλ1x=λ1y=а0/h o=1.15/1.40=0.82,c1=c2=0.50+0.25=0.75mV=2N k，=2×809.13=1618.27kNβ1x=β1y=0.56/(λ1x+0.2)=0.56/(0.82+0.2)=0.55[β1x(c2+а1y/2)+β1y(c1+а1x/2)]βhp f t h o=0.55×(0.75+1.15/2)×2×0.96×1.57×1000×1.40=3075.44kN角桩向上冲切承载力=3075.4kN＞V=1618.27kN,满足要求。
3)承台受剪切承载力验算N k，=F k，/n+ M x y i/Σy i2=791.51/4+3973.16×3.25/(2×3.252)=809.13kNV=2N k，=2×809.13=1618.26kNβhs=(800/h o)1/4=(800/1400)0.25=0.87,λ=а0/h o=1.15/1.40=0.82α=1.75/(λ+1)=1.75/(0.82+1)=0.96,b0=5.60m=5600mmβhsαf t b0h o=0.87×0.96×1.57×1000×5.60×1.40=10280.31kN承台受剪切承载力=10280.31kN＞V=1618.26kN,满足要求。