理正计算结果
理正岩土计算边坡安全系数
理正岩土计算边坡安全系数边坡工程是土木工程领域中非常重要的一项工作。
在土壤和岩石条件不稳定的地区，如何计算边坡的安全系数就成为了一项任务繁重的工作。
边坡安全系数是指边坡在自身重力和外部荷载作用下的稳定性程度，即边坡抗力与作用力之比。
理正岩土作为地质工程领域中的一家专业机构，对边坡安全系数的计算有着丰富的经验和研究成果。
1.极限平衡法：极限平衡法是最常用的计算边坡安全系数的方法之一、该方法通过假设边坡处于破坏状态，并在边坡内引入切平衡线，然后根据力学平衡条件求解切平衡线的位置和倾角，最终计算出边坡的安全系数。
2.等效连续体法：等效连续体法是一种将岩土体看作连续介质进行边坡稳定性分析的方法。
该方法将岩土体分割为若干个小块，在每个小块中分别应用力学平衡方程和材料强度准则进行分析，然后整体求解得到边坡的安全系数。
3.数值模拟法：数值模拟法是近年来发展起来的一种计算边坡安全系数的方法。
该方法通过建立边坡稳定性的有限元数学模型，采用数值方法求解该模型的力学方程和边界条件，最终得到边坡的安全系数。
理正岩土在计算边坡安全系数时，会根据具体的工程情况选择适当的方法。
例如，在岩土边坡工程中，极限平衡法通常较为适用，而在软土边坡工程中，等效连续体法或数值模拟法可能更为有效。
除了计算安全系数外，理正岩土还会考虑其他影响边坡稳定性的因素，如地下水位、坡面植被、边坡坡度、岩土体的物理力学性质等。
这些因素都会对边坡的稳定性产生影响，因此在计算边坡安全系数时必须全面考虑。
理正岩土还会综合考虑边坡的施工和维护因素。
在施工阶段，边坡的稳定性受到挖掘、土方回填、排水等因素的影响，因此需要针对性地采取相应的措施来提高边坡的稳定性。
在维护阶段，定期巡视和养护工作也是保障边坡稳定的重要环节。
总之，理正岩土在计算边坡安全系数方面积累了丰富的经验和研究成果。
通过科学的方法和综合的考虑因素，能够为边坡工程提供可靠的设计和施工方案，确保工程质量和安全性。
理正与FLAC3D计算结果
计算说明1、计算方法1）内力计算采用弹性支点法；2）土的水平抗力系数按M法确定；3）主动土压力与被动土压力采用矩形分布模式；4)采用力法分析环形内支撑内力；5）采用"理正深基坑支护结构软件FSPW 5.2"计算，计算采用单元计算与协同计算相结合，并采用FLAC-3D进行验证；6）土层参数选取2、单元计算1）基坑分为4个区，安全等级为一级，基坑重要性系数为1.1；2）荷载：施工荷载：10kPa；地面超载：4区活动荷载为25kPa，1区、2区和3区超载按10kPa考虑；水压力；基坑外侧为常水位，内侧坑底以下0.5m。
3）基坑开挖深度：根据现场地形确定，按开挖12.50m确定；4）支撑水平刚度系数：2aTsEAKL sα=式中α取0.8，E取28000MPa，L取7.0m，sa取1.20m，s取7.0m，经计算，kT 大于800 MN/m，本计算中，取800MN/m。
5）计算过程详见附件1，其中1区选用钻孔ZK1，2区选用钻孔ZK4，3区选用钻孔ZK16，4区选用钻孔ZK5。
各区计算结果汇总如下：表2 计算结果汇总表3、协同计算1）计算方法简介协同计算采用考虑支护结构、内支撑结构及土空间整体协同作用有限元的计算方法。
有限元方程如下：（[K n]+[Kz]+[Kt]）{W)}={F}式中：[K n]－内支撑结构的刚度矩阵；[K z]－支护结构的刚度矩阵；[Kt]－开挖面以下桩侧土抗力的刚度矩阵；{W}－位移矩阵；{F}－荷载矩阵。
计算时采用如下简化计算方法：（1）将基坑周边分成几个计算区域，同一计算区域的支护信息相同，地质条件相同。
（2）将每一个桩或每单位长度的墙看成是一个超级的子结构，这一子结构包括桩墙，土，主动和被动土压力。
（3）将第三道锚索等效为弹性支承点，作为支承系统的一部份进行计算。
（4）单独求解（2)中的子结构，可采用单桩内力计算的一套方法，将刚度和荷载凝聚到与支锚的公共节点上，这是一个一维梁计算问题。
理正计算
---------------------------------------------------------------------- 验算项目: 3-3---------------------------------------------------------------------- [ 验算简图 ][ 验算条件 ]---------------------------------------------------------------------- [ 基本参数 ]所依据的规程或方法：《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-99------------------------------------------------------基坑深度： 8.600(m)基坑内地下水深度： 9.100(m)基坑外地下水深度： 9.100(m)基坑侧壁重要性系数： 1.000土钉荷载分项系数： 1.250土钉抗拉抗力分项系数： 1.300整体滑动分项系数： 1.300[ 坡线参数 ]坡线段数 1序号水平投影(m) 竖向投影(m) 倾角(°)1 3.440 8.600 68.2[ 土层参数 ]土层层数 3序号土类型土层厚容重饱和容重粘聚力内摩擦角钉土摩阻力锚杆土摩阻力水土(m) (kN/m^3) (kN/m^3) (kPa) (度) (kPa) (kPa)1 杂填土 0.800 18.9 20.0 8.0 8.0 18.0 18.0 合算2 粉土 6.800 19.2 19.2 10.7 12.1 55.0 55.0 分算3 粘性土 5.300 18.2 18.2 13.0 9.0 50.0 50.0 合算[ 超载参数 ]超载数 1序号超载类型超载值(kN/m) 作用深度(m) 作用宽度(m) 距坑边线距离(m) 形式长度(m) 1 局部均布 10.000 0.000 5.000 0.000 条形[ 土钉参数 ]土钉道数 7序号水平间距(m) 垂直间距(m) 入射角度(度) 钻孔直径(mm) 长度(m) 配筋1 1.100 0.900 15.0 110 6.000 1D162 1.100 1.200 15.0 110 6.000 1D163 1.100 1.200 15.0 110 10.000 1D204 1.100 1.200 15.0 110 12.000 1D255 1.100 1.200 15.0 110 14.000 1D286 1.100 1.200 15.0 110 16.000 1D287 1.100 1.200 15.0 110 10.000 1D25[ 花管参数 ]基坑内侧花管排数 0基坑内侧花管排数 0[ 锚杆参数 ]锚杆道数 0[ 坑内土不加固 ][ 内部稳定验算条件 ]考虑地下水作用的计算方法：总应力法土钉拉力在滑面上产生的阻力的折减系数： 0.500*******************************************************************[ 验算结果 ]*******************************************************************[ 局部抗拉验算结果 ]工况开挖深度破裂角土钉号土钉长度受拉荷载标准值抗拔承载力设计值抗拉承载力设计值满足系数(m) (度) (m) Tjk(kN) Tuj(kN) Tuj(kN) 抗拔抗拉1 1.400 39.0 02 2.600 39.5 1 6.000 12.6 71.9 60.3 4.566 3.8283 3.800 39.7 1 6.000 1.9 61.0 60.3 26.335 26.021 2 6.000 12.2 72.1 60.3 4.729 3.9574 5.000 39.8 1 6.000 1.8 50.2 60.3 21.702 26.0852 6.000 12.2 61.2 60.3 4.023 3.9673 10.000 24.9 130.6 94.2 4.197 3.028 5 6.200 39.9 1 6.000 1.8 39.3 60.3 17.035 26.1252 6.000 12.1 50.3 60.3 3.312 3.9733 10.000 24.9 119.7 94.2 3.852 3.0324 12.000 37.7 159.9 147.3 3.393 3.1256 7.400 39.9 1 6.000 1.8 28.5 60.3 12.351 26.1512 6.000 12.1 39.4 60.3 2.599 3.9773 10.000 24.8 108.8 94.2 3.506 3.0364 12.000 37.7 149.0 147.3 3.165 3.1285 14.000 50.6 180.3 184.7 2.853 2.922 7 8.600 39.8 1 6.000 1.9 17.1 60.3 7.380 26.0592 6.000 12.2 28.1 60.3 1.846 3.9633 10.000 24.9 97.6 94.2 3.132 3.0254 12.000 37.8 137.8 147.3 2.917 3.1175 14.000 50.8 169.2 184.7 2.667 2.9126 16.000 63.8 200.7 184.7 2.517 2.3178 8.600 39.8 1 6.000 1.9 17.1 60.3 7.380 26.0592 6.000 12.2 28.1 60.3 1.846 3.9633 10.000 24.9 97.6 94.2 3.132 3.0254 12.000 37.8 137.8 147.3 2.917 3.1175 14.000 50.8 169.2 184.7 2.667 2.9126 16.000 63.8 200.7 184.7 2.517 2.3177 10.000 75.0 128.7 147.3 1.373 1.571 [ 内部稳定验算结果 ]工况号安全系数圆心坐标x(m) 圆心坐标y(m) 半径(m)1 1.349 1.013 11.996 5.1472 1.466 2.607 7.910 1.9213 1.346 1.850 7.939 3.1404 1.349 1.097 7.974 4.3875 1.380 0.482 9.992 7.6076 1.417 -0.273 10.039 8.8717 1.321 3.521 11.240 11.7798 1.460 5.551 11.518 12.786[ 外部稳定计算参数 ]所依据的规程：《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002土钉墙计算宽度: 10.000(m)墙后地面的倾角: 0.0(度)墙背倾角: 90.0(度)土与墙背的摩擦角: 10.0(度)土与墙底的摩擦系数: 0.300墙趾距坡脚的距离: 0.000(m)墙底地基承载力: 110.0(kPa)抗水平滑动安全系数： 1.300抗倾覆安全系数： 1.600[ 外部稳定计算结果 ]重力: 1355.8(kN)重心坐标: ( 5.805, 4.023）超载: 50.0(kN)超载作用点x坐标: 5.940(m)土压力: 287.7(kN)土压力作用点y坐标: 2.924(m)基底平均压力设计值 145.6(kPa) > 110.0基底边缘最大压力设计值 179.1(kPa) > 1.2*110.0抗滑安全系数: 1.541 > 1.300抗倾覆安全系数: 10.460 > 1.600[ 喷射混凝土面层计算 ][ 计算参数 ]厚度： 80(mm)混凝土强度等级: C20配筋计算as: 15(mm)水平配筋: d8@150竖向配筋: d8@150配筋计算as: 15荷载分项系数: 1.200[ 计算结果 ]编号深度范围荷载值(kPa) 轴向 M(kN.m) As(mm^2) 实配As(mm^2) 1 0.00~ 0.90 0.9 x 0.024 188.6(构造) 335.1y 0.039 188.6(构造) 335.12 0.90~ 2.10 8.0 x 0.426 188.6(构造) 335.1y 0.349 188.6(构造) 335.1 3 2.10~ 3.30 25.2 x 1.343 188.6(构造) 335.1 y 1.100 188.6(构造) 335.1 4 3.30~ 4.50 42.6 x 2.271 188.6(构造) 335.1 y 1.861 188.6(构造) 335.1 5 4.50~ 5.70 60.2 x 3.207 245.1 335.1y 2.628 199.2 335.16 5.70~ 6.90 77.8 x 4.149 321.3 335.1y 3.399 260.4 335.17 6.90 8.10 98.9 x 5.272 415.2 335.1y 4.319 335.3 335.18 8.10~ 8.60 116.6 x 0.000 188.6(构造) 335.1 y 3.643 280.1 335.1。
理正验算结果展示
重力式挡土墙验算［执行标准：通用］计算项目：重力式挡土墙36计算时间：2012-06-2611:11:39星期二原始条件:墙身尺寸:墙身高:3.000(m)墙顶宽:1.500(m)面坡倾斜坡度:1:0.000背坡倾斜坡度:1:0.000设防滑凸榫:防滑凸榫尺寸BT1:O.OOO(m)防滑凸榫尺寸BT:1.500(m)防滑凸榫尺寸HT:0.500(m)防滑凸榫被动土压力修正系数:1.000防滑凸榫容许弯曲拉应力:0.500(MPa)防滑凸榫容许剪应力:0.990(MPa)物理参数:圬工砌体容重:23.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数:0.400地基土摩擦系数:0.500墙身砌体容许压应力:2100.000(kPa)墙身砌体容许剪应力:110.000(kPa)墙身砌体容许拉应力:150.000(kPa)墙身砌体容许弯曲拉应力:280.000(kPa)挡土墙类型:一般挡土墙墙后填土内摩擦角:38.000(度)墙后填土粘聚力:0.100(kPa)墙后填土容重:19.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角:17.500(度)地基土容重:18.000(kN/m3)地基土浮容重:10.000(kN/m3)修正后地基承载力特征值:500.000(kPa)地基承载力特征值提高系数:墙趾值提高系数:1.200墙踵值提高系数:1.300平均值提高系数:1.000墙底摩擦系数:0.500地基土类型:土质地基地基土内摩擦角:30.000(度)地基土粘聚力:10.000(kPa)土压力计算方法:库仑 坡线土柱：坡面线段数：2折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m) 换算土柱数 13.0002.000 0 25.000 0.000 0呂亍二C O C S .7--坡面起始距墙顶距离:0.300(m)地面横坡角度:20.000(度)填土对横坡面的摩擦角:35.000(度)墙顶标高:0.000(m)计算参数:稳定计算目标:自动搜索最危险滑裂面搜索时的圆心步长:1.000(m)搜索时的半径步长:1.000(m)筋带对稳定的作用:筋带力沿圆弧切线第1种情况:一般情况［土压力计算］计算高度为3.000(m)处的库仑主动土压力按实际墙背计算得到: 第1破裂角：35.644(度)Ea=25.877(kN)Ex=24.679(kN)Ey=7.781(kN)作用点高度Zy=0.905(m)墙身截面积=5.250(m2)重量=120.750(kN)(一)滑动稳定性验算基底摩擦系数=0.500采用防滑凸榫增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基础底面宽度B=1.500(m)墙身重力的力臂Zw=0.750(m)Ey的力臂Zx=1.500(m)Ex的力臂Zy=0.905(m)作用于基础底的总竖向力=128.531(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=79.903(kN-m)基础底面合力作用点距离墙趾点的距离Zn=0.622(m)基础底压应力：墙趾=129.676凸榫前沿=129.676墙踵=41.699(kPa)凸榫前沿被动土压应力=389.027(kPa)凸榫抗弯强度验算:凸榫抗弯强度验算满足:弯曲拉应力=129.676<=500.000(kPa)凸榫抗剪强度验算:凸榫抗剪强度验算满足:剪应力=129.676<=990.000(kPa)滑移力=24.679(kN)抗滑力=258.779(kN)滑移验算满足:Kc=10.486>1.300(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw=0.750(m)相对于墙趾点，Ey的力臂Zx=1.500(m)相对于墙趾点，Ex的力臂Zy=0.905(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=22.331(kN-m)抗倾覆力矩=102.234(kN-m)倾覆验算满足:K0=4.578>1.600(三)地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力=128.531(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=79.903(kN-m)基础底面宽度B=1.500(m)偏心距e=0.128(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=0.622(m)基底压应力：趾部=129.676踵部=41.699(kPa)最大应力与最小应力之比=129.676/41.699=3.110作用于基底的合力偏心距验算满足：e=0.128<=0.250*1.500=0.375(m)墙趾处地基承载力验算满足：压应力=129.676<=600.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足：压应力=41.699<=650.000(kPa)地基平均承载力验算满足：压应力=85.687<=500.000(kPa)(四)基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五)墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积=4.500(m2)重量=103.500(kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=0.750(m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂Zx=1.500(m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂Zy=0.905(m)［容许应力法］:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力=111.281(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=66.965(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=0.602(m)截面宽度B=1.500(m)偏心距e1=0.148(m)截面上偏心距验算满足:e1=0.148<=0.300*1.500=0.450(m)截面上压应力：面坡=118.176背坡=30.199(kPa)压应力验算满足:计算值=118.176<=2100.000(kPa)切向应力检算：剪应力验算满足：计算值=-13.222<=110.000(kPa)(六)整体稳定验算最不利滑动面：圆心：(2.61364,2.87500)半径=2.27284(m)安全系数=1.338总的下滑力=2.670(kN)总的抗滑力=3.572(kN)土体部分下滑力=2.670(kN)土体部分抗滑力=3.572(kN)筋带的抗滑力=0.000(kN)整体稳定验算满足：最小安全系数=1.338>=1.250各组合最不利结果(一)滑移验算安全系数最不利为：组合1(一般情况)抗滑力=258.779(kN),滑移力=24.679(kN)。
理正沉降计算问题20220419
问题：理正勘察软件地基沉降计算无法考虑孔口高程与建筑设计±0.00不相等的情况沉降计算主要考虑地基中的附加应力P0，只要保证软件计算的P0与实际情况的P0相等即可。
实际情况地基附加应力如下：P0=（F+G）/A-γh=（F+γG dA）/A-γh=F/A+γG d-γh式中P0基底附加应力F 上部结构传至基础顶的压力G 基础底至建筑设计±0.00之间的基础和回填土的重力，G=γG dAA 基底面积γ基础底至孔口高程（自然地面）之间的土层加权平均重度值γG基础底至建筑设计±0.00之间基础和回填土的加权平均重度值d 基础底至建筑设计±0.00之间的距离h 基础底至孔口高程（自然地面）的距离软件中计算P0方法为：P0’=（F’+G）/A-γ’d=（F’+γG dA）/A-γ’d = F’/A+γG d-γ’d式中P0’软件计算的基底附加应力F’输入理正里的数值（见下图）γ’基础底至建筑设计±0.00之间的土层加权平均值（理正勘察软件中无法输入h，默认h=d）要使计算正确，只需令实际的基底附加应力与软件计算的附加应力相等即可，即令P0= P0’即P0=F/A+γG d-γh= P0’= F’/A+γG d-γ’dF/A -γh= F’/A -γ’dF’/A= F/A –γh+γ’d假设γ=γ’，其实两个数有一个微小的差值，忽略不计得到F’/A= F/A +γ（d-h）F’ = F +γ（d-h）A变形得F’ =（P准永久值-γG d）A+γ（d-h）AP准永久值结构专业在基础图中给出的基底准永久组合基底压力值上式中γ（d-h）项正是考虑了孔口高程与建筑设计±0.00不相等而引起的基底自重压力不一样，从而考虑附加应力不一样的偏差。
注意的是，d与h的相对大小关系不确定。
若再令γG=γ，则可进一步简化为F’ =（P准永久值-γh）A结论：理正勘察软件中输入“基础顶轴力准永久值（kN）”应采用F’ =（P准永久值-γG d）A+γ（d-h）A或F’ =（P准永久值-γh）A计算出的结果。
理正岩土计算5.6版 破解版结果
重力式挡土墙验算[执行标准：公路]计算项目：重力式挡土墙 3计算时间：2013-01-19 16:32:29 星期六------------------------------------------------------------------------ 原始条件:墙身尺寸:墙身高: 6.500(m)墙顶宽: 0.660(m)面坡倾斜坡度: 1:0.250背坡倾斜坡度: 1:0.200采用1个扩展墙址台阶:墙趾台阶b1: 0.300(m)墙趾台阶h1: 0.500(m)墙趾台阶与墙面坡坡度相同墙底倾斜坡率: 0.200:1物理参数:圬工砌体容重: 23.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数: 0.400地基土摩擦系数: 0.500墙身砌体容许压应力: 2100.000(kPa)墙身砌体容许弯曲拉应力: 280.000(kPa)墙身砌体容许剪应力: 110.000(kPa)材料抗压极限强度: 1.600(MPa)材料抗力分项系数: 2.310系数醩: 0.0020挡土墙类型: 一般挡土墙墙后填土内摩擦角: 35.000(度)墙后填土粘聚力: 0.000(kPa)墙后填土容重: 19.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度)地基土容重: 18.000(kN/m3)修正后地基承载力特征值: 500.000(kPa)地基承载力特征值提高系数:墙趾值提高系数: 1.200墙踵值提高系数: 1.300平均值提高系数: 1.000墙底摩擦系数: 0.500地基土类型: 土质地基地基土内摩擦角: 30.000(度)土压力计算方法: 库仑坡线土柱:坡面线段数: 2折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数1 3.000 2.000 02 5.000 0.000 0坡面起始距离: 0.000(m)地面横坡角度: 20.000(度)填土对横坡面的摩擦角: 35.000(度)墙顶标高: 0.000(m)挡墙分段长度: 10.000(m)=====================================================================第 1 种情况: 组合1=============================================组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.000 √2. 墙顶上的有效永久荷载分项系数 = 1.000 √3. 墙顶与第二破裂面间有效荷载分项系数 = 1.000 √4. 填土侧压力分项系数 = 1.000 √5. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.000 √=============================================[土压力计算] 计算高度为 7.309(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 28.322(度)按实际墙背计算得到:第1破裂角： 28.322(度)Ea=244.313(kN) Ex=214.072(kN) Ey=117.736(kN) 作用点高度 Zy=2.627(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面不存在墙身截面积 = 15.518(m2) 重量 = 356.925 (kN)(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.500采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度 = 11.310 (度)Wn = 349.993(kN) En = 157.432(kN) Wt = 69.999(kN) Et = 186.825(kN) 滑移力= 116.827(kN) 抗滑力= 253.713(kN)滑移验算满足: Kc = 2.172 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值 = 164.582(kN) > 0.0地基土层水平向: 滑移力= 214.072(kN) 抗滑力= 252.070(kN)地基土层水平向: 滑移验算不满足: Kc2 = 1.177 <= 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw = 2.186 (m)相对于墙趾点，Ey的力臂 Zx = 3.521 (m)相对于墙趾点，Ex的力臂 Zy = 1.818 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 389.154(kN-m) 抗倾覆力矩= 1194.777(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 3.070 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 649.588(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力 = 507.426(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=805.624(kN-m) 基础底面宽度 B = 4.127 (m) 偏心距 e = 0.476(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 1.588(m)基底压应力: 趾部=208.010 踵部=37.895(kPa)最大应力与最小应力之比 = 208.010 / 37.895 = 5.489作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.476 <= 0.167*4.127 = 0.688(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=208.010 <= 600.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=37.895 <= 650.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=122.952 <= 500.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 13.946(m2) 重量 = 320.764 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 2.134 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 3.521 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = 1.818 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力 = 438.499(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=710.016(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.619(m)截面宽度 B = 3.885 (m) 偏心距 e1 = 0.323(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.323 <= 0.250*3.885 = 0.971(m)截面上压应力: 面坡=169.227 背坡=56.513(kPa)压应力验算满足: 计算值= 169.227 <= 2100.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= 9.954 <= 110.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 438.499(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.923挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 3.885(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬= 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.997计算强度时:强度验算满足: 计算值= 438.499 <= 2484.440(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 438.499 <= 2478.063(kN)(六) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 6.000(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 29.162(度)按实际墙背计算得到:第1破裂角： 29.162(度)Ea=172.939(kN) Ex=151.533(kN) Ey=83.340(kN) 作用点高度 Zy=2.150(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面不存在[强度验算]验算截面以上，墙身截面积 = 12.060(m2) 重量 = 277.380 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.738 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 2.930 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = 2.150 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力 = 360.720(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=400.595(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.111(m)截面宽度 B = 3.360 (m) 偏心距 e1 = 0.569(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.569 <= 0.250*3.360 = 0.840(m)截面上压应力: 面坡=216.527 背坡=-1.813(kPa)压应力验算满足: 计算值= 216.527 <= 2100.000(kPa)拉应力验算满足: 计算值= 1.813 <= 280.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= 2.156 <= 110.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 360.720(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.744挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 3.360(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬= 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.994计算强度时:强度验算满足: 计算值= 360.720 <= 1730.414(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 360.720 <= 1720.167(kN)=====================================================================第 2 种情况: 组合2=============================================组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.000 √2. 墙顶上的有效永久荷载分项系数 = 1.000 √3. 墙顶与第二破裂面间有效荷载分项系数 = 1.000 √4. 填土侧压力分项系数 = 1.000 √5. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.000 √=============================================[土压力计算] 计算高度为 7.309(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 28.322(度)按实际墙背计算得到:第1破裂角： 28.322(度)Ea=244.313(kN) Ex=214.072(kN) Ey=117.736(kN) 作用点高度 Zy=2.627(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面不存在墙身截面积 = 15.518(m2) 重量 = 356.925 (kN)(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.500采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度 = 11.310 (度)Wn = 349.993(kN) En = 157.432(kN) Wt = 69.999(kN) Et = 186.825(kN) 滑移力= 116.827(kN) 抗滑力= 253.713(kN)滑移验算满足: Kc = 2.172 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值 = 164.582(kN) > 0.0地基土层水平向: 滑移力= 214.072(kN) 抗滑力= 252.070(kN)地基土层水平向: 滑移验算不满足: Kc2 = 1.177 <= 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw = 2.186 (m)相对于墙趾点，Ey的力臂 Zx = 3.521 (m)相对于墙趾点，Ex的力臂 Zy = 1.818 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 389.154(kN-m) 抗倾覆力矩= 1194.777(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 3.070 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 649.588(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力 = 507.426(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=805.624(kN-m) 基础底面宽度 B = 4.127 (m) 偏心距 e = 0.476(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 1.588(m)基底压应力: 趾部=208.010 踵部=37.895(kPa)最大应力与最小应力之比 = 208.010 / 37.895 = 5.489作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.476 <= 0.167*4.127 = 0.688(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=208.010 <= 600.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=37.895 <= 650.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=122.952 <= 500.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 13.946(m2) 重量 = 320.764 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 2.134 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 3.521 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = 1.818 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力 = 438.499(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=710.016(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.619(m)截面宽度 B = 3.885 (m) 偏心距 e1 = 0.323(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.323 <= 0.250*3.885 = 0.971(m)截面上压应力: 面坡=169.227 背坡=56.513(kPa)压应力验算满足: 计算值= 169.227 <= 2100.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= 9.954 <= 110.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 438.499(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.923挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 3.885(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬= 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.997计算强度时:强度验算满足: 计算值= 438.499 <= 2484.440(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 438.499 <= 2478.063(kN)(六) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 6.000(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 29.162(度)按实际墙背计算得到:第1破裂角： 29.162(度)Ea=172.939(kN) Ex=151.533(kN) Ey=83.340(kN) 作用点高度 Zy=2.150(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面不存在[强度验算]验算截面以上，墙身截面积 = 12.060(m2) 重量 = 277.380 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.738 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 2.930 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = 2.150 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力 = 360.720(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=400.595(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.111(m)截面宽度 B = 3.360 (m) 偏心距 e1 = 0.569(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.569 <= 0.250*3.360 = 0.840(m)截面上压应力: 面坡=216.527 背坡=-1.813(kPa)压应力验算满足: 计算值= 216.527 <= 2100.000(kPa)拉应力验算满足: 计算值= 1.813 <= 280.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= 2.156 <= 110.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 360.720(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.744挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 3.360(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬= 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.994计算强度时:强度验算满足: 计算值= 360.720 <= 1730.414(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 360.720 <= 1720.167(kN)=====================================================================第 3 种情况: 组合3=============================================组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.000 √2. 墙顶上的有效永久荷载分项系数 = 1.000 √3. 墙顶与第二破裂面间有效荷载分项系数 = 1.000 √4. 填土侧压力分项系数 = 1.000 √5. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.000 √=============================================[土压力计算] 计算高度为 7.309(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 28.322(度)按实际墙背计算得到:第1破裂角： 28.322(度)Ea=244.313(kN) Ex=214.072(kN) Ey=117.736(kN) 作用点高度 Zy=2.627(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面不存在墙身截面积 = 15.518(m2) 重量 = 356.925 (kN)(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.500采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度 = 11.310 (度)Wn = 349.993(kN) En = 157.432(kN) Wt = 69.999(kN) Et = 186.825(kN) 滑移力= 116.827(kN) 抗滑力= 253.713(kN)滑移验算满足: Kc = 2.172 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值 = 164.582(kN) > 0.0地基土层水平向: 滑移力= 214.072(kN) 抗滑力= 252.070(kN)地基土层水平向: 滑移验算不满足: Kc2 = 1.177 <= 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw = 2.186 (m)相对于墙趾点，Ey的力臂 Zx = 3.521 (m)相对于墙趾点，Ex的力臂 Zy = 1.818 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 389.154(kN-m) 抗倾覆力矩= 1194.777(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 3.070 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 649.588(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力 = 507.426(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=805.624(kN-m) 基础底面宽度 B = 4.127 (m) 偏心距 e = 0.476(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 1.588(m)基底压应力: 趾部=208.010 踵部=37.895(kPa)最大应力与最小应力之比 = 208.010 / 37.895 = 5.489作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.476 <= 0.167*4.127 = 0.688(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=208.010 <= 600.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=37.895 <= 650.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=122.952 <= 500.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 13.946(m2) 重量 = 320.764 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 2.134 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 3.521 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = 1.818 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力 = 438.499(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=710.016(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.619(m)截面宽度 B = 3.885 (m) 偏心距 e1 = 0.323(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.323 <= 0.250*3.885 = 0.971(m)截面上压应力: 面坡=169.227 背坡=56.513(kPa)压应力验算满足: 计算值= 169.227 <= 2100.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= 9.954 <= 110.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 438.499(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.923挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 3.885(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬= 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.997计算强度时:强度验算满足: 计算值= 438.499 <= 2484.440(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 438.499 <= 2478.063(kN)(六) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 6.000(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 29.162(度)按实际墙背计算得到:第1破裂角： 29.162(度)Ea=172.939(kN) Ex=151.533(kN) Ey=83.340(kN) 作用点高度 Zy=2.150(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面不存在[强度验算]验算截面以上，墙身截面积 = 12.060(m2) 重量 = 277.380 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.738 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 2.930 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = 2.150 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力 = 360.720(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=400.595(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.111(m)截面宽度 B = 3.360 (m) 偏心距 e1 = 0.569(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.569 <= 0.250*3.360 = 0.840(m)截面上压应力: 面坡=216.527 背坡=-1.813(kPa)压应力验算满足: 计算值= 216.527 <= 2100.000(kPa)拉应力验算满足: 计算值= 1.813 <= 280.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= 2.156 <= 110.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 360.720(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.744挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 3.360(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬= 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.994计算强度时:强度验算满足: 计算值= 360.720 <= 1730.414(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 360.720 <= 1720.167(kN)=================================================各组合最不利结果=================================================(一) 滑移验算安全系数最不利为：组合1(组合1)抗滑力 = 253.713(kN),滑移力 = 116.827(kN)。
冠梁侧向刚度相关问题
意见一：理正就是按照简支梁跨中受集中力计算，这个可以查表，跨中受单位力1，跨度为L，最大挠度f=L^3/48EI，然后刚度和位移互为倒数，得刚度K=48EI/L^3。
理正说明书和帮助的公式是错的计算结果：K=2.2 （华裕置地大厦取K=2.2开挖至第一道撑位移可控制至29mm）意见二：冠梁刚度不应教条的根据计算决定，冠梁刚度的作用主要是约束支护桩顶的位移，随意可以根据现场实际经验，将桩顶位移限制在3cm左右（北京经验）来调整这个参数，因为冠梁除了是钢筋混凝土结构外，它实际上是弹性地基上梁模型，加之群粧体变形对它的影响，冠梁公式计算中，实际无法计算，所以还是以现场检测实际经验来确定.冠梁公式计算中，按照理正软件要求，有内支撑L取内支撑间距，无内支撑，取基坑边长，a一般取L的一半广州市科技委的有些专家有两种观点，一种是赋值为0，另一种是赋值我们做设计一般取5K=5 （华裕置地大厦取K=5开挖至第一道撑位移可控制至19.6mm）根据我的经验以及方案评审时专家的意见，做支撑结构设计的时候，对于计算长度大于10m 的冠梁，在理正深基坑软件中计算建议取0，及不考虑冠梁的水平刚度。
K=0 （很小忽略不计）（华裕置地大厦取K=0.05（按软件提供的计算方法算得）开挖至第一道撑位移达到48mm）我本人现在做的项目，也有水平刚度的问题，如果你的计算长度超过100m，那么刚度计算在0.1以下，言下之意，就是冠梁完全成为安全储备，过于保守！其实，支护结构的位移计算问题还没有完全解决，目前各种软件的计算模型各不相同，参数用不同方法处理，边界条件有各种假定，计算结果的可靠性是很差的。
上海曾经组织一次对基坑软件的考核，参加的有6个软件，对同一工程分别计算的结果，最大位移相差达一倍，最大弯矩相差30％。
理正验算结果展示
重力式挡土墙验算[执行标准：通用]计算项目：重力式挡土墙 36计算时间：2012-06-26 11:11:39 星期二------------------------------------------------------------------------ 原始条件:墙身尺寸:墙身高: 3.000(m)墙顶宽: 1.500(m)面坡倾斜坡度: 1:0.000背坡倾斜坡度: 1:0.000设防滑凸榫:防滑凸榫尺寸BT1: 0.000(m)防滑凸榫尺寸BT: 1.500(m)防滑凸榫尺寸HT: 0.500(m)防滑凸榫被动土压力修正系数: 1.000防滑凸榫容许弯曲拉应力: 0.500(MPa)防滑凸榫容许剪应力: 0.990(MPa)物理参数:圬工砌体容重: 23.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数: 0.400地基土摩擦系数: 0.500墙身砌体容许压应力: 2100.000(kPa)墙身砌体容许剪应力: 110.000(kPa)墙身砌体容许拉应力: 150.000(kPa)墙身砌体容许弯曲拉应力: 280.000(kPa)挡土墙类型: 一般挡土墙墙后填土内摩擦角: 38.000(度)墙后填土粘聚力: 0.100(kPa)墙后填土容重: 19.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度)地基土容重: 18.000(kN/m3)地基土浮容重: 10.000(kN/m3)修正后地基承载力特征值: 500.000(kPa)地基承载力特征值提高系数:墙趾值提高系数: 1.200墙踵值提高系数: 1.300平均值提高系数: 1.000墙底摩擦系数: 0.500地基土类型: 土质地基地基土内摩擦角: 30.000(度)地基土粘聚力: 10.000(kPa)土压力计算方法: 库仑坡线土柱:坡面线段数: 2折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数1 3.000 2.000 02 5.000 0.000 0坡面起始距墙顶距离: 0.300(m)地面横坡角度: 20.000(度)填土对横坡面的摩擦角: 35.000(度)墙顶标高: 0.000(m)计算参数:稳定计算目标: 自动搜索最危险滑裂面搜索时的圆心步长: 1.000(m)搜索时的半径步长: 1.000(m)筋带对稳定的作用: 筋带力沿圆弧切线=====================================================================第 1 种情况: 一般情况[土压力计算] 计算高度为 3.000(m)处的库仑主动土压力按实际墙背计算得到:第1破裂角： 35.644(度)Ea=25.877(kN) Ex=24.679(kN) Ey=7.781(kN) 作用点高度 Zy=0.905(m) 墙身截面积 = 5.250(m2) 重量 = 120.750 (kN)(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.500采用防滑凸榫增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基础底面宽度 B = 1.500 (m)墙身重力的力臂 Zw = 0.750 (m)Ey的力臂 Zx = 1.500 (m)Ex的力臂 Zy = 0.905 (m)作用于基础底的总竖向力 = 128.531(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=79.903(kN-m) 基础底面合力作用点距离墙趾点的距离 Zn = 0.622(m)基础底压应力: 墙趾=129.676 凸榫前沿=129.676 墙踵=41.699(kPa)凸榫前沿被动土压应力=389.027(kPa)凸榫抗弯强度验算:凸榫抗弯强度验算满足: 弯曲拉应力 = 129.676 <= 500.000(kPa)凸榫抗剪强度验算:凸榫抗剪强度验算满足: 剪应力 = 129.676 <= 990.000(kPa)滑移力= 24.679(kN) 抗滑力= 258.779(kN)滑移验算满足: Kc = 10.486 > 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw = 0.750 (m)相对于墙趾点，Ey的力臂 Zx = 1.500 (m)相对于墙趾点，Ex的力臂 Zy = 0.905 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 22.331(kN-m) 抗倾覆力矩= 102.234(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 4.578 > 1.600(三) 地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力 = 128.531(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=79.903(kN-m) 基础底面宽度 B = 1.500 (m) 偏心距 e = 0.128(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 0.622(m)基底压应力: 趾部=129.676 踵部=41.699(kPa)最大应力与最小应力之比 = 129.676 / 41.699 = 3.110作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.128 <= 0.250*1.500 = 0.375(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=129.676 <= 600.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=41.699 <= 650.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=85.687 <= 500.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 4.500(m2) 重量 = 103.500 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 0.750 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 1.500 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = 0.905 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力 = 111.281(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=66.965(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.602(m)截面宽度 B = 1.500 (m) 偏心距 e1 = 0.148(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.148 <= 0.300*1.500 = 0.450(m)截面上压应力: 面坡=118.176 背坡=30.199(kPa)压应力验算满足: 计算值= 118.176 <= 2100.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -13.222 <= 110.000(kPa)(六) 整体稳定验算最不利滑动面:圆心: (2.61364,2.87500)半径 = 2.27284(m)安全系数 = 1.338总的下滑力 = 2.670(kN)总的抗滑力 = 3.572(kN)土体部分下滑力 = 2.670(kN)土体部分抗滑力 = 3.572(kN)筋带的抗滑力 = 0.000(kN)整体稳定验算满足: 最小安全系数=1.338 >= 1.250=================================================各组合最不利结果=================================================(一) 滑移验算安全系数最不利为：组合1(一般情况)抗滑力 = 258.779(kN),滑移力 = 24.679(kN)。
关于理正深基坑支护设计计算结果的校核
关于理正深基坑支护设计计算结果的校核【摘要】理正深基坑支护设计软件在1998年推广以来，已成功应用各类高层建筑、城市轨道交通、机场建设、高速公路、岩土工程治理等大型工程的基坑设计中，在提高工程设计的同时，也受到广大工程设计人员的一致好评。
理正深基坑支护设计软件是适用于多种支护形式的深基坑单元或空间整体协同分析计算的软件，包括腰梁、内支撑、立柱、斜撑的计算。
理正工具箱软件是理正结构软件的一个分支，可以计算各种混凝土构件的内力及配筋。
由于理正深基坑整体计算采用的是空间整体协同有限元计算的方法，而国内大部分工程设计人员对有限元计算方法不甚熟悉，所以往往会对理正深基坑整体计算结果产生怀疑。
本文旨在通过使用工具箱软件的柱截面计算模块来校核深基坑整体计算内撑梁结果的正确性，同时也给设计人员提供了一种校核整体计算结果的方法。
【关键词】深基坑内撑梁整体计算工具箱柱截面压弯构件一、深基坑支护设计整体计算理正深基坑整体计算模块采用整体建模，空间整体协同线弹性有限元方法计算，可以考虑支护结构、内支撑结构及土空间整体的协同作用，模型、结果都可进行真三维整体查看，并可进行单构件查看。
下面是整体计算中编号为ZCL-4的支撑梁构件的计算条件和计算结果。
1.计算条件（1）所研究支撑梁构件内撑梁编号：ZCL-4（构件长6米）（2）截面信息矩形800×600（表示b*h，b=800mm,h=600mm）截面面积A = 48×102(cm2)截面惯性矩Iy = 256.00×104(cm4)截面惯性矩Ix = 144.00×104(cm4)抗扭惯性矩It = 312.00×104(cm4)（3）材料信息材料：混凝土C30材料比重= 24.000(kN/m3)弹性模量= 30000.000(MPa)泊松比= 0.200剪切模量= 12000.000（4）配筋信息构件配筋计算综合分项系数: 1.250是否对称配筋√轴力调整系数 1.000剪力调整系数 1.000跨中弯矩调整系数 1.000支座弯矩调整系数 1.000混凝土保护层厚度(mm) 30.0纵筋级别HRB335箍筋级别HPB2352.计算结果（1）位移计算结果:起点中点终点最大值截面x方向(mm)： 0.13 0.13 0.13 --- 截面y方向(mm)： -1.82 -2.43 -1.82 --- 轴向(mm)：0.13 0.00 -0.13 ---合成(mm)： 1.83 2.44 1.83 2.44（2）内力计算结果:起点中点终点设计值水平弯矩(+)(kN-m)：My 0.00 0.00 0.00 0水平弯矩(-)(kN-m)：0.00 0.00 -0.00 0竖向弯矩(+)(kN-m)：Mx 59.74 111.58 59.74 74.675 竖向弯矩(-)(kN-m)：0.00 0.00 0.00 0水平剪力(kN)：Vy-0.00 -0.00 -0.00 0竖向剪力(kN)：Vx 34.56 -0.01 -34.56 -43.2轴力(kN)：负值-635.38 -635.38 -635.38 -794.225扭矩(kN-m)：0.00 0.00 -0.00 0（3）配筋计算结果:起点中点终点水平左侧纵筋(mm2)：960 960 960水平右侧纵筋(mm2)：960 960 960竖向上侧纵筋(mm2)：960 960 960竖向下侧纵筋(mm2)：960 960 960水平箍筋(mm2/m)：750 750 750竖向箍筋(mm2/m)：750 750 750基坑整体计算梁配筋结果示意图二、工具箱柱截面计算理正工具箱软件可计算各类混凝土构件及钢构件，由于支撑梁在深基坑中按压弯构件计算，故可用工具箱中柱截面计算模块来校核其配筋结果。
地下连续墙-理正深基坑整体计算案例分析
XXXXXXXX设计院地下连续墙理正深基坑整体计算模型案例分析地下空间研究所2020年8月1.基本信息图1 地下连续墙基本参数2.支护设计图2 支护布置图3 支撑布置3.计算结果3.1开挖至坑底[第6工况：开挖]支护结构-墙计算结果─────────────────────────────────(1) 墙Q-1竖向弯矩：基坑侧 = 324.39(kN-m) 挡土侧 = -486.74(kN-m)水平弯矩：基坑侧 = 342.60(kN-m) 挡土侧 = -242.83(kN-m)竖向剪力 = -124.31(kN) 水平剪力 = 148.69(kN)配筋结果:竖向纵筋：基坑侧 = 2023(mm2/m) 挡土侧 = 2023(mm2/m)水平纵筋：基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(2) 墙Q-2内力结果:竖向弯矩：基坑侧 = 133.02(kN-m) 挡土侧 = -299.90(kN-m)水平弯矩：基坑侧 = 99.30(kN-m) 挡土侧 = -227.13(kN-m)竖向剪力 = 109.26(kN) 水平剪力 = -148.37(kN)配筋结果:竖向纵筋：基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)水平纵筋：基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(3) 墙Q-3内力结果:竖向弯矩：基坑侧 = 133.00(kN-m) 挡土侧 = -308.14(kN-m)水平弯矩：基坑侧 = 103.89(kN-m) 挡土侧 = -226.10(kN-m)竖向剪力 = -123.37(kN) 水平剪力 = 146.70(kN)配筋结果:竖向纵筋：基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)水平纵筋：基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(4) 墙Q-4内力结果:竖向弯矩：基坑侧 = 344.82(kN-m) 挡土侧 = -486.38(kN-m)水平弯矩：基坑侧 = 343.97(kN-m) 挡土侧 = -243.06(kN-m)竖向剪力 = 130.10(kN) 水平剪力 = -147.63(kN)竖向纵筋：基坑侧 = 2022(mm2/m) 挡土侧 = 2022(mm2/m)水平纵筋：基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(5) 墙Q-5内力结果:竖向弯矩：基坑侧 = 344.82(kN-m) 挡土侧 = -486.38(kN-m)水平弯矩：基坑侧 = 343.97(kN-m) 挡土侧 = -243.06(kN-m)竖向剪力 = -119.51(kN) 水平剪力 = 147.88(kN)配筋结果:竖向纵筋：基坑侧 = 2022(mm2/m) 挡土侧 = 2022(mm2/m)水平纵筋：基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(6) 墙Q-6内力结果:竖向弯矩：基坑侧 = 133.67(kN-m) 挡土侧 = -303.99(kN-m)水平弯矩：基坑侧 = 148.35(kN-m) 挡土侧 = -226.24(kN-m)竖向剪力 = 104.38(kN) 水平剪力 = -147.57(kN)配筋结果:竖向纵筋：基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)水平纵筋：基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(7) 墙Q-7内力结果:竖向弯矩：基坑侧 = 133.38(kN-m) 挡土侧 = -307.31(kN-m)水平弯矩：基坑侧 = 100.90(kN-m) 挡土侧 = -225.17(kN-m)竖向剪力 = -112.36(kN) 水平剪力 = 144.34(kN)配筋结果:竖向纵筋：基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)水平纵筋：基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(8) 墙Q-8内力结果:竖向弯矩：基坑侧 = 324.39(kN-m) 挡土侧 = -486.74(kN-m)水平弯矩：基坑侧 = 342.60(kN-m) 挡土侧 = -242.83(kN-m)竖向剪力 = 130.08(kN) 水平剪力 = -147.57(kN)配筋结果:竖向纵筋：基坑侧 = 2023(mm2/m) 挡土侧 = 2023(mm2/m)水平纵筋：基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────3.1-1整体位移3.2【控制情况】-墙内力（三维）[控制工况：]支护结构-墙计算结果(控制工况的计算配筋面积取各工况计算配筋面积的最大值)─────────────────────────────────(1) 墙Q-1竖向弯矩：基坑侧 = 324.39(kN-m) 挡土侧 = -551.76(kN-m)水平弯矩：基坑侧 = 407.89(kN-m) 挡土侧 = -304.53(kN-m)竖向剪力 = -157.53(kN) 水平剪力 = 206.27(kN)配筋结果:竖向纵筋：基坑侧 = 2294(mm2/m) 挡土侧 = 2294(mm2/m)水平纵筋：基坑侧 = 1696(mm2/m) 挡土侧 = 1696(mm2/m)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(2) 墙Q-2内力结果:竖向弯矩：基坑侧 = 167.95(kN-m) 挡土侧 = -299.90(kN-m)水平弯矩：基坑侧 = 117.06(kN-m) 挡土侧 = -266.74(kN-m)竖向剪力 = 109.26(kN) 水平剪力 = -148.37(kN)配筋结果:竖向纵筋：基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)水平纵筋：基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(3) 墙Q-3内力结果:竖向弯矩：基坑侧 = 169.77(kN-m) 挡土侧 = -308.14(kN-m)水平弯矩：基坑侧 = 138.18(kN-m) 挡土侧 = -255.48(kN-m)竖向剪力 = -123.37(kN) 水平剪力 = 147.27(kN)配筋结果:竖向纵筋：基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)水平纵筋：基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(4) 墙Q-4内力结果:竖向弯矩：基坑侧 = 344.82(kN-m) 挡土侧 = -551.76(kN-m)水平弯矩：基坑侧 = 420.45(kN-m) 挡土侧 = -304.39(kN-m)竖向剪力 = 168.70(kN) 水平剪力 = -206.87(kN)竖向纵筋：基坑侧 = 2294(mm2/m) 挡土侧 = 2294(mm2/m)水平纵筋：基坑侧 = 1748(mm2/m) 挡土侧 = 1748(mm2/m)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(5) 墙Q-5内力结果:竖向弯矩：基坑侧 = 344.82(kN-m) 挡土侧 = -551.76(kN-m)水平弯矩：基坑侧 = 420.45(kN-m) 挡土侧 = -304.39(kN-m)竖向剪力 = -157.63(kN) 水平剪力 = 206.64(kN)配筋结果:竖向纵筋：基坑侧 = 2294(mm2/m) 挡土侧 = 2294(mm2/m)水平纵筋：基坑侧 = 1748(mm2/m) 挡土侧 = 1748(mm2/m)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(6) 墙Q-6内力结果:竖向弯矩：基坑侧 = 166.90(kN-m) 挡土侧 = -303.99(kN-m)水平弯矩：基坑侧 = 148.35(kN-m) 挡土侧 = -250.81(kN-m)竖向剪力 = 104.38(kN) 水平剪力 = -147.57(kN)配筋结果:竖向纵筋：基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)水平纵筋：基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(7) 墙Q-7内力结果:竖向弯矩：基坑侧 = 170.94(kN-m) 挡土侧 = -307.31(kN-m)水平弯矩：基坑侧 = 113.28(kN-m) 挡土侧 = -269.57(kN-m)竖向剪力 = -112.36(kN) 水平剪力 = 144.34(kN)配筋结果:竖向纵筋：基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)水平纵筋：基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(8) 墙Q-8内力结果:竖向弯矩：基坑侧 = 324.39(kN-m) 挡土侧 = -551.76(kN-m)水平弯矩：基坑侧 = 407.89(kN-m) 挡土侧 = -304.53(kN-m)竖向剪力 = 168.60(kN) 水平剪力 = -207.19(kN)配筋结果:竖向纵筋：基坑侧 = 2294(mm2/m) 挡土侧 = 2294(mm2/m)水平纵筋：基坑侧 = 1696(mm2/m) 挡土侧 = 1696(mm2/m)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────图3.2-1 弯矩-水平向图3.2-2 弯矩-竖向图3.2-3 剪力-水平向图3.2-4 剪力-竖向3.3【控制情况】-支撑梁内力（三维）[控制工况：]内支撑结构-支撑梁计算结果(控制工况的计算配筋面积取各工况计算配筋面积的最大值)─────────────────────────────────(1) 支撑梁ZCL-1位移结果:内力结果(轴压为正):配筋结果:注:若有蓝色数字，表示构造配筋。
连梁的计算公式及方法
连梁的计算公式及方法双排桩的力学性能的优势主要是依靠前后两排桩和连梁刚接形成的刚架结构。
双排桩能否充分发挥其特点，连梁起到至关重要的作用。
有关双排桩连梁的计算和构造要求，这里跟大家分享一下。
一、构造要求1、《建筑基坑支护技术规程》有关要求4.12.6：双排桩排距宜取2d~5d。
刚架梁的宽度不应小于d，高度不宜小于0.8d，刚架梁高度与双排桩排距的比值宜取1/6~1/3。
4.12.9：前、后排桩与刚架梁节点处，桩的受拉钢筋与刚架梁受拉钢筋的搭接长度不应小于受拉钢筋锚固长度的1.5倍，其节点构造尚应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》对框架顶层端节点的有关规定。
2、《混凝土结构设计规范》有关要求桩梁节点按照框架顶层处理，相关规定可以查看9.3.7节相关内容。
二、连梁配筋计算《基坑规程》中对连梁的配筋计算要求仅下面一条。
4.12.8 刚架梁应根据其跨高比按普通受弯构件或深受弯构件进行截面承载力计算。
4.12.8条文说明：双排桩刚架梁两端均有弯矩，在根据《混凝土结构设计规范》判别刚架梁是否属于深受弯构件时，按照连续梁考虑。
1、深受弯构件的定义规程中提到的“深受弯构件”是如何定义的，《混规》在条文说明中给出了答案。
跨高比小于2的简支梁及跨高比小于2.5的连续梁视为深梁；而跨高比小于5的梁统称为深受弯构件（短梁）。
梁的跨高比，就是梁的跨度与梁的高度的比值。
梁的跨度值，是按照支座中心间距与1.15倍净跨值的小值选取的。
由于深受弯构件的受力性能与普通梁不同，因此，在双排桩连梁设计计算中，需要根据跨高比确定连梁的类别。
在理正深基坑软件中，可以自行选择连梁是否按照深受弯构件计算。
2、深受弯构件承载力计算公式那深受弯构件和普通梁内力计算公式有何不同？《混规》附录G及其条文说明详细地介绍了深受弯构件。
首先是深受弯构件的正截面受弯承载力，采用的是内力臂表达式。
在跨高比等于5时，跟普通梁的计算公式是相同的。
条文说明中给出，试验表明，按照深受弯构件配置的水平分布钢筋，能够承担受弯承载力的10%~30%，而公式中并没有体现这部分钢筋的作用，因此这样设计是偏于安全的。
理正6.0深基坑计算
1、基本信息1.1 超载信息1.2附加水平力信息2、土层信息2。
1土层参数3、土压力模型及系数调整弹性法土压力模型: 经典法土压力模型:4、工况信息4.1结构计算4。
1.1各工况：4.1.2内力位移包络图：4.1。
3地表沉降图：4.2冠梁选筋结果4.3截面计算钢筋类型对应关系：d-HPB300，D—HRB335,E-HRB400，F-RRB400，G-HRB500，P-HRBF335,Q—HRBF400，R-HRBF5004。
3。
1截面参数4.3.2内力取值4.4整体稳定验算计算方法：瑞典条分法应力状态：有效应力法条分法中的土条宽度： 1。
00m滑裂面数据整体稳定安全系数 K s = 7.984 圆弧半径(m) R = 27。
175圆心坐标X（m) X = 0。
912圆心坐标Y（m) Y = 7.8254.5抗倾覆稳定性验算抗倾覆安全系数：M p——被动土压力及支点力对桩底的抗倾覆弯矩，对于内支撑支点力由内支撑抗压力决定；对于锚杆或锚索,支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值.M a——主动土压力对桩底的倾覆弯矩。
注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
工况1：K s = 2。
194 〉= 1.250, 满足规范要求。
4.6抗隆起验算1) 从支护底部开始,逐层验算抗隆起稳定性，结果如下:m2m1 (tan )2e tan(Ntan支护底部，验算抗隆起： Ks = 15。
484 ≥ 1.800，抗隆起稳定性满足。
5、嵌固深度计算5。
1嵌固深度计算参数：嵌固深度计算过程:当地层不够时，软件是自动加深最后地层厚度(最多延伸100m)得到的结果。
1) 嵌固深度构造要求：依据《建筑基坑支护技术规程》 JGJ 120-2012，嵌固深度对于悬臂式支护结构l d 不宜小于0.8h 。
嵌固深度构造长度ld ：4。
520m 。
2） 嵌固深度满足抗倾覆要求：按《建筑基坑支护技术规程》 JGJ 120-2012悬臂式支护结构计算嵌固深度l d值，规范公式如下：得到l d = 13.050m。
理正滑坡推力计算
理正滑坡推力计算一、理正滑坡推力计算原理理正滑坡推力计算基于滑坡形成的主要原因是因为外力（由重力）超过了内力（由滑动阻力）的情况。
因此，推力计算的原理是比较坡面砂土的重力和滑动阻力，如果重力大于滑动阻力，则说明该坡面不稳定，存在滑坡的风险。
滑动阻力是指阻碍砂土滑动的力量，主要由三个部分组成：摩擦力、内聚力和压缩力。
其中，摩擦力是垂直于坡面的力量，阻碍砂土的滑动；内聚力是指由于砂土颗粒间的吸附力而产生的力量；压缩力是指由于重力作用而造成的砂土颗粒间的压实力量。
重力是指砂土颗粒的重力，可通过质量和重力加速度的乘积计算得到。
通过比较滑动阻力和重力的大小，可以计算出滑动阻力相对于重力的百分比，即推力系数。
当推力系数小于等于1时，说明该坡面稳定，不会发生滑坡。
当推力系数大于1时，说明该坡面不稳定，存在滑坡的风险。
二、理正滑坡推力计算方法1.确定坡面的几何形状：根据实际情况，确定坡面的高度、倾角等几何参数。
2.确定坡面上的砂土性质：通过采集砂土样本，并进行室内试验，获取砂土的内聚力和摩擦系数等参数。
3.计算滑动阻力：根据砂土的内聚力、摩擦系数和压缩力等参数，计算出坡面上砂土的滑动阻力。
4.计算重力：根据坡面上砂土的质量和重力加速度的乘积，计算出坡面上砂土的重力。
5.比较滑动阻力和重力的大小：将滑动阻力与重力进行比较，计算出推力系数。
6.评估坡面的稳定性：根据推力系数的大小，来评估坡面的稳定性。
当推力系数小于等于1时，说明该坡面稳定；当推力系数大于1时，说明该坡面不稳定。
7.修正推力系数：根据实际情况，对推力系数进行修正。
例如，在坡面中存在降水等外力的情况下，需要考虑这些外力对滑动阻力的影响。
通过以上步骤，可以得到滑坡推力计算的结果，进而判断斜坡的稳定性。
三、理正滑坡推力计算的应用与意义在实际工程中，理正滑坡推力计算常常与其他地质力学参数的测定和分析相结合，以全面评估坡面的稳定性。
例如，通过野外地质勘探和室内试验，了解砂土的物理力学性质，以确定砂土的内聚力和摩擦系数等参数；通过对地下水位和降水量等因素的测定和分析，考虑地下水对推力系数的影响；通过数值模拟方法，对滑坡的发生机制和扩展趋势进行预测和研究，等等。
GEO5与理正深基坑计算结果对比
GEO5深基坑分析模块与理正深基坑计算结果对比GEO5深基坑支护结构分析模块自加入《建筑基坑支护技术规程JGJ 120-2012》以来，在各位岩土工程师的敦促、建议下，一直在不断地进行功能改进和优化。
针对此次春季更新，我们对弹性支点法桩前被动土压力的范围做了调整，从而使弹性支点法的技术缺陷得到了进一步优化。
有些习惯使用理正深基坑设计软件的用户会对GEO5的计算结果缺乏信心，实际上作为一款具有近三十年研发历史的岩土设计软件，GEO5在国内外已经过无数岩土工程师的检验，并在业内赢得了良好的信誉和口碑。
本文就以几个简单的基坑工程为算例，就GEO5弹性支点法的计算结果与理正深基坑设计软件的计算结果做一个简单的对比。
1 悬臂式排桩1.1 基坑算例概要排桩长度为10.0m，截面为圆形，直径为0.8m，桩间距为1.0m；桩身混凝土型号为C30，纵筋型号为HRB400；基坑开挖深度为5.0m，土层为均质砂土，水平反力系数计算方法采用m法，结构在坑底水平位移量取10mm。
表1为砂土层物理力学参数表，图1为基坑计算模型。
表1.1 土层物理力学参数表注：因为理正土压力计算方法采用的是朗肯土压力法，所以无法考虑结构与岩土间的摩擦力，为了使条件统一这里将结构与岩土间摩擦角设置为0。
图1.1 基坑模型1.2 GEO5计算结果使用GEO5深基坑支护结构分析模块进行计算，计算结果显示，桩身最大位移值为13.2mm，最大弯矩为172.78 kN·m/m，最大剪力为80.29 kN/m。
图1.2 位移、弯矩、剪力包络图1.3 理正计算结果使用理正深基坑支护结构设计软件进行计算，计算结果显示桩身最大位移值为13.26mm，最大弯矩为169.95 kN·m，最大剪力为80.63kN。
图1.3 位移、弯矩、剪力包络图注：默认情况下GEO5不会对排桩的刚度进行折减，所以使用理正进行计算时需将“刚度折减系数K”设置为1.0。
理正边坡综合治理软件计算参数说明
理正边坡综合治理软件计算参数说明功能:1.稳定计算2.剩余下滑力计算3.抗滑桩计算4.挡墙计算（这里暂不讨论）5.护坡格梁计算（这里暂不讨论）以下图模型为列说明：1.稳定计算稳定计算前应进行滑面设置，快捷方式如下图：也可点击“滑面”进行设置。
右键点击设置好的相应滑面，选择“稳定计算”即可进行稳定计算。
点击后，出现上面的对话框。
基本-圆弧稳定分析方法：①瑞典条分法（不考虑条间力）②简化毕肖普法（考虑条间力）③杨布条分法（非圆弧滑面，适用于有软弱夹层情况）基本-条分法土条宽度：根据具体边坡尺寸选取其他参数较简单，软件自带说明，按实际情况和需要选取即可。
点击计算即可得到最不利滑移面及对应安全系数。
如下图：2.剩余下滑力计算剩余下滑力计算结果可用于抗滑桩和挡土墙结果设计。
剩余下滑力计算前应进行折线滑面设置，快捷方式如下图：也可点击“滑面”-“折线滑面”进行设置。
为用于抗滑桩结构计算时，折线滑面需要自己确定，一般可取最不利滑移线。
右键点击设置好的相应折线滑面，选择“剩余下滑力计算”即可进行计算。
点击后，出现上面的对话框。
基本-分析方法：①R/K法（降低抗剪强度法）②KT法（扩大自重下滑力法）其他参数较简单，软件自带说明，按实际情况和需要选取即可。
点击计算即可得到个土条的剩余下滑力。
3.抗滑桩计算抗滑桩结构计算取两种情况①滑坡推力（剩余下滑力控制）②库伦主动土压力其中滑坡推力情况下，剩余下滑力值可由程序自动计算得到，也可自行计算抗滑桩处剩余下滑力，再手动输入计算。
自动计算时，同样应先设置折线滑面。
右键点击设置好的抗滑桩，选择“计算”即可进行抗滑桩计算。
点击后，出现上面的对话框。
基本-桩内力计算模型（桩前覆土计算模型）：①弹簧模型（将桩前覆土作为弹性支座计算）②荷载模型（将桩前覆土作为荷载计算）基本-路基型式：①路堑（可考虑工况）②路堤（不可考虑工况）基本-初始弹性系数A、A1：按下图计算（《建筑基坑支护技术规程》）：k s即为A、A1（A、A1区别为嵌固点出桩前、桩背）土层-嵌固段以上地层、嵌固段地层，计算方法：①m法（弹性系数随深度线性变化，适用一般土层）②c法（弹性系数随根号（深度）线性变化，较少使用）③K法（弹性系数不随深度变化，适用硬土和岩层）。
理正结构计算书
办公楼一层顶板配筋计算(弹性板): BAN-1(结构重要性系数=1.0)1 计算条件_计算板长= 7.200(m) ；计算板宽= 2.035(m) ；板厚= 100(mm)_板容重= 25.00(kN/m3) ；板自重荷载设计值= 3.00(kN/m2)_地砖= 0.60(kN/m2)；20厚水泥砂浆=0.40(kN/m2)恒载分项系数= 1.20 ；活载分项系数= 1.40荷载设计值(不包括自重荷载):均布荷载= 4.00(kN/m2)_砼强度等级: C25, f c=11.90 N/mm2支座纵筋级别: HRB335, f y=300.00 N/mm2板底纵筋级别: HPB300, f y=270.00 N/mm2_混凝土保护层= 40(mm), 配筋计算as= 45(mm), 泊松比= 0.20_支撑条件=四边_上:固定_下:固定_左:固定_右:固定角柱_左下:无_右下:无_右上:无_左上:无2 计算结果_弯矩单位:kN.m/m, 配筋面积:mm2/m, 构造配筋率:0.20%弯矩计算方法: 查表挠度计算方法: 单向板按公式法，双向板查表。
--------------------------------------------------------------- _(1)跨中: [水平]_[竖向]_ 弯矩 0.0__ 1.2_ 面积 272(0.27%)_272(0.27%)_ 实配 d10@200(393)_d10@200(393)_(2)四边: [上]__[下]__[左]__[右]_ 弯矩 -2.4 _-2.4__ 0.0__ 0.0_ 面积 200(0.20%)_200(0.20%)_200(0.20%)_200(0.20%)_ 实配 D8@200(251)_D8@200(251)_D8@200(251)_D8@200(251)(3)挠度结果(按单向板计算):_ 挠度验算: 1.47<f max=10.18mm,满足(4)支座最大裂缝: 0.11<[ωmax]=0.40mm, 满足。
理正计算结果讲解
深基坑支护设计 1设计单位：X X X 设计院设计人：X X X设计时间：2016-04-20 15:09:13---------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ]---------------------------------------------------------------------- 排桩支护---------------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 放坡信息 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 超载信息 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 附加水平力信息 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 土层信息 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 土层参数 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 支锚信息 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 土压力模型及系数调整 ]---------------------------------------------------------------------- 弹性法土压力模型: 经典法土压力模型:---------------------------------------------------------------------- [ 工况信息 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 设计结果 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 结构计算 ]---------------------------------------------------------------------- 各工况：内力位移包络图：地表沉降图：---------------------------------------------------------------------- [ 冠梁选筋结果 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 环梁选筋结果 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 截面计算 ]---------------------------------------------------------------------- [ 截面参数 ]----------------------------------------------------------------------[ 整体稳定验算 ]----------------------------------------------------------------------计算方法：瑞典条分法应力状态：总应力法条分法中的土条宽度: 0.40m滑裂面数据整体稳定安全系数 K s = 1.445圆弧半径(m) R = 22.537圆心坐标X(m) X = -1.625圆心坐标Y(m) Y = 9.756----------------------------------------------------------------------[ 抗倾覆稳定性验算 ]----------------------------------------------------------------------抗倾覆安全系数:M p——被动土压力及支点力对桩底的抗倾覆弯矩, 对于内支撑支点力由内支撑抗压力决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。
GEO5与理正岩土挡土墙计算结果对比
K ahc
当 α ≥ π/4，
K ac Ka
其中： φ – 土体内摩擦角 δ – 结构与土体间的摩擦角 β – 墙后坡面的倾角 α – 墙背与竖直线的夹角 参考文献：Arnold Verruijt: Soil mechanics, Delft University of Technology, 2001, 2006, / 更多帮助信息请参阅《GEO5 用户手册》—— F1。 进一步的比较可以发现，对于粘性土，GEO5 计算出来的库伦土压力和理正岩土得到的 库伦土压力方向也是相同的，也就是说在相同的作用点和同样的方向，GEO5 搜索得到了更 大一点的主动土压力。 对于本节的例题，进一步对地基承载力的验算进行了比较。由于土压力的差别，最终得 到的基底作用力有一点点区别，但是换做非粘性土时，基底作用力完全一致。当基底偏心距 为正时（法向力合力作用点偏向墙趾） ，若 GEO5 中选择中国规范最为验算方法，则地基承 载力的验算 GEO5 和理正完全一致。这里需要单独说明的是偏心距为负时（法向力合力作 用点偏向墙踵）的情况。该例题中计算得到的偏心距为负，下表是 GEO5 和理正给出的计 算结果：
1.3 均质土—非粘性土—墙背仰斜
基本参数
1）墙身尺寸： 采用如下图所示挡墙截面尺寸。
5
2）其他参数均与 1.1 节中一样。
结果与讨论
土压力大小 土压力计算方法 （ kN/ m ） 13.89 土压力作用位置 （距离墙底 m） -0.83
GEO5
库伦土压力理论
理正
库伦土压力理论
13.885
-0.833
滑移稳定性验算 抗滑水平分力 （ kN/ m ） 15.17 15.169 安全系数
2.28 2.282
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深基坑支护设计 1设计单位：X X X 设计院设计人：X X X设计时间：2016-04-20 15:09:13---------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ]---------------------------------------------------------------------- 排桩支护---------------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 放坡信息 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 超载信息 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 附加水平力信息 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 土层信息 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 土层参数 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 支锚信息 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 土压力模型及系数调整 ]---------------------------------------------------------------------- 弹性法土压力模型: 经典法土压力模型:---------------------------------------------------------------------- [ 工况信息 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 设计结果 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 结构计算 ]---------------------------------------------------------------------- 各工况：内力位移包络图：地表沉降图：---------------------------------------------------------------------- [ 冠梁选筋结果 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 环梁选筋结果 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 截面计算 ]---------------------------------------------------------------------- [ 截面参数 ]----------------------------------------------------------------------[ 整体稳定验算 ]----------------------------------------------------------------------计算方法：瑞典条分法应力状态：总应力法条分法中的土条宽度: 0.40m滑裂面数据整体稳定安全系数 K s = 1.445圆弧半径(m) R = 22.537圆心坐标X(m) X = -1.625圆心坐标Y(m) Y = 9.756----------------------------------------------------------------------[ 抗倾覆稳定性验算 ]----------------------------------------------------------------------抗倾覆安全系数:M p——被动土压力及支点力对桩底的抗倾覆弯矩, 对于内支撑支点力由内支撑抗压力决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。
M a——主动土压力对桩底的倾覆弯矩。
注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
工况1：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
序号支锚类型材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m)1 内撑 0.000 ---2 内撑 0.000 ---3 内撑 0.000 ---K s = 2.401 >= 1.200, 满足规范要求。
工况2：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
序号支锚类型材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m)1 内撑 200.000 ---2 内撑 0.000 ---3 内撑 0.000 ---K s = 2.569 >= 1.200, 满足规范要求。
工况3：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
序号支锚类型材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m)1 内撑 200.000 ---2 内撑 0.000 ---3 内撑 0.000 ---K s = 1.520 >= 1.200, 满足规范要求。
工况4：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
序号支锚类型材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m)1 内撑 200.000 ---2 内撑 200.000 ---3 内撑 0.000 ---K s = 1.659 >= 1.200, 满足规范要求。
工况5：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
序号支锚类型材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m)1 内撑 200.000 ---2 内撑 200.000 ---3 内撑 0.000 ---K s = 1.059 < 1.200, 不满足规范要求!工况6：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
序号支锚类型材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m)1 内撑 200.000 ---2 内撑 200.000 ---3 内撑 200.000 ---K s = 1.173 < 1.200, 不满足规范要求!工况7：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
序号支锚类型材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m)1 内撑 200.000 ---2 内撑 200.000 ---3 内撑 200.000 ---K s = 0.826 < 1.200, 不满足规范要求!工况8：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
序号支锚类型材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m)1 内撑 200.000 ---2 内撑 200.000 ---3 内撑 200.000 ---K s = 0.826 < 1.200, 不满足规范要求!工况9：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
序号支锚类型材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m)1 内撑 200.000 ---2 内撑 200.000 ---3 内撑 0.000 ---K s = 0.712 < 1.200, 不满足规范要求!工况10：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
序号支锚类型材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m)1 内撑 200.000 ---2 内撑 200.000 ---3 内撑 0.000 ---K s = 0.712 < 1.200, 不满足规范要求!----------------------------------------------安全系数最小的工况号：工况10。
最小安全K s = 0.712 < 1.200, 不满足规范要求!---------------------------------------------------------------------- [ 承压水验算 ]----------------------------------------------------------------------式中P cz———基坑开挖面以下至承压水层顶板间覆盖土的自重压力(kN/m2);P wy———承压水层的水头压力(kN/m2);K y———抗承压水头的稳定性安全系数，取1.5。