AO工艺设计计算 (3)
AO工艺设计计算公式
A/O工艺设计参数①水力停留时间：硝化不小于5～6h；反硝化不大于2h，A段:O段=1:3②污泥回流比：50～100%③混合液回流比：300～400%④反硝化段碳/氮比：BOD5/TN>4，理论BOD消耗量为1.72gBOD/gNOx--N⑤硝化段的TKN/MLSS负荷率（单位活性污泥浓度单位时间内所能硝化的凯氏氮）：<0.05KgTKN/KgMLSS·d⑥硝化段污泥负荷率：BOD/MLSS<0.18KgBOD5/KgMLSS·d⑦混合液浓度x=3000～4000mg/L（MLSS）⑧溶解氧：A段DO<0.2～0.5mg/LO段DO>2～4mg/L⑨pH值：A段pH =6.5～7.5O段pH =7.0～8.0⑩水温：硝化20～30℃反硝化20～30℃⑾ 碱度：硝化反应氧化1gNH4+-N需氧4.57g，消耗碱度7.1g（以CaCO3计）。
反硝化反应还原1gNO3--N将放出2.6g氧，生成3.75g碱度（以CaCO3计）⑿需氧量Ro——单位时间内曝气池活性污泥微生物代谢所需的氧量称为需氧量(KgO2/h)。
微生物分解有机物需消耗溶解氧，而微生物自身代谢也需消耗溶解氧，所以Ro应包括这三部分。
Ro=a’QSr+b’VX+4.6Nra’─平均转化1Kg的BOD的需氧量KgO2/KgBODb’─微生物（以VSS计）自身氧化（代谢）所需氧量KgO2/Kg VSS·d。
上式也可变换为：Ro/VX=a’·QSr/VX+b’ 或Ro/QSr=a’+b’·VX/QSrSr─所去除BOD的量（Kg）Ro/VX─氧的比耗速度，即每公斤活性污泥（VSS）平均每天的耗氧量KgO2/KgVSS·dRo/QSr─比需氧量，即去除1KgBOD的需氧量KgO2/KgBOD由此可用以上两方程运用图解法求得a’ b’Nr—被硝化的氨量kd/d 4.6—1kgNH3－N转化成NO3-所需的氧量（KgO2）几种类型污水的a’ b’值⒀供氧量─单位时间内供给曝气池的氧量，因为充氧与水温、气压、水深等因素有关，所以氧转移系数应作修正。
AO法污水处理工艺计算书
1 已知：（1）处理水量：Q=1.3×4.0×104m3/d =2166.7m3/h（2）处理水质：污水处理厂二期工程进出水水质一览表1.设计参数拟用改良A/O法，去除BOD5与COD之外，还具备硝化和一定的脱氮除磷作用，使出水NH3-N低于排放标准。
按最大日平均时流量设计，每座设计流量为Q=1.3×4.0×104m3/d =2166.7m3/h总污泥龄：5.92d污泥产率系数＝MLSS=3600mg/L，MLVSS/MLSS=0.75则混合液悬浮物固体污泥浓度MLVSS=2700曝气池：DO＝2.0mg/LNOD=4.6mgO2/mgNH3-N氧化，可利用氧2.6mgO2/NO3—N还原α＝0.9 β＝0.98其他参数：a=0.6kgVSS/kgBOD5b=0.07d-1脱氮速率：q dn=0.0312kgNO3-N/kgMLVSS·dK1=0.23d-1Ko2=1.3mg/L剩余碱度100mg/L(保持PH≥7.2):所需碱度7.1mg 碱度/mgNH 3-N 氧化；产生碱度3.0mg 碱度/mgNO 3-N 还原 硝化安全系数：2.5 脱硝温度修正系数：1.08 2.设计计算（1）碱度平衡计算：1）设计的出水5BOD 为20 mg/L ，则出水中溶解性5BOD ＝20-0.7×20×1.42×（1－e -0.23×5）=6.4 mg/L2）采用污泥龄20d ，则日产泥量为：8.550)2005.01(1000)4.6190(100006.01=⨯+⨯-⨯⨯=+m r bt aQS kg/d设其中有12.4％为氮，近似等于TKN 中用于合成部分为： 0.124⨯550.8=68.30 kg/d 即：TKN 中有83.610000100030.68=⨯mg/L 用于合成。
需用于氧化的NH 3-N =34-6.83-2=25.17 mg/L 需用于还原的NO 3-N =25.17-11=14.17 mg/L 3）碱度平衡计算已知产生0.1mg/L 碱度 /除去1mg BOD 5，且设进水中碱度为250mg/L ，剩余碱度=250-7.1×25.17+3.0×14.17+0.1×（190－6.4）=132.16 mg/L 计算所得剩余碱度以C a CO 3计，此值可使PH ≥7.2 mg/L（2）硝化区容积计算： 硝化速率为()[]⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡+⨯⎥⎦⎤⎢⎣⎡+⨯=--22158.105.015098.021047.0O K O N N e O T T n μ ()[]⎥⎦⎤⎢⎣⎡+⨯⎥⎦⎤⎢⎣⎡+⨯=-⨯-23.12102247.0158.11505.01515098.0e =0.204 d -1故泥龄：9.4204.011===nw t μ d 采用安全系数为2.5，故设计污泥龄为：2.5⨯4.9=12.5d原假定污泥龄为20d ，则硝化速率为： 05.0201==n μd -1 单位基质利用率：167.06.005.005.0=+=+=abu n μkg 5BOD /kgMLVSS.dMLVSS=f×MLSS=0.75⨯3600=2700 mg/L所需的MLVSS 总量=kg 109941000167.010000)4.6190(=⨯⨯-硝化容积：9.40711000270010994=⨯=n V m 3水力停留时间：8.924100009.4071=⨯=n t h（3）反硝化区容积： 12℃时，反硝化速率为：()20029.0)(03.0-⎥⎦⎤⎢⎣⎡+=T dn M F q θ()201208.1029.0)24163600190(03.0-⨯⎥⎥⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎢⎢⎣⎡+⨯⨯= =0.017kgNO 3-N/kgMLVSS.d还原NO 3-N 的总量=7.14110000100017.14=⨯kg/d 脱氮所需MLVSS=3.8335019.07.141=kg脱氮所需池容：1.3087100027003.8335=⨯=dn V m 3水力停留时间：4.72410004.2778=⨯=dn t h（4）氧化沟的总容积： 总水力停留时间：2.174.78.9=+=+=dn n t t t h总容积：71591.30879.4071=+=+=dn n V V V m 3（5）氧化沟的尺寸：氧化沟采用4廊道式卡鲁塞尔氧化沟，取池深3.5m ，宽7m ，则氧化沟总长:m 2.29275.37159=⨯。
AO工艺设计计算
A2/O 工艺生化池设计一、 设计最大流量Q max=73500m 3/d= m 3/h= m 3/s二、 进出水水质要求表1 进出水水质指标及处理程度三、 设计参数计算①. BOD 5污泥负荷N=kgMLSS ·d②. 回流污泥浓度X R =10 000mg/L③. 污泥回流比R=50%④. 混合液悬浮固体浓度污泥浓度 ⑤. TN 去除率 ⑥. 内回流倍数 四、 A 2/O 曝气池计算 ①. 反应池容积②. 反应水力总停留时间 ③. 各段水力停留时间和容积厌氧：缺氧：好氧＝1：1：4厌氧池停留时间h t 33.21461=⨯= ,池容37.70874252661m V=⨯=； 缺氧池停留时间h t 33.21461=⨯= ,池容37.70874252661m V=⨯=； 好氧池停留时间h t 34.91464=⨯= ,池容36.283504252664m V=⨯=; ④. 校核氮磷负荷好氧段TN 负荷为：()d kgMLSS kgTN N ⋅=⨯⨯=••/024.06.8350233339.3073500V X T Q 30厌氧段TP 负荷为：()d kgMLSS kgTN P ⋅=⨯⨯=••/017.07.708733334.573500V X T Q 10① 剩余污泥量：X ∆,kg/d 式中：取污泥增值系数Y=,污泥自身氧化率05.0=d K ,代入公式得： =5395kg/d 则：湿污泥量：设污泥含水率P=% 则剩余污泥量为： ⑤. 反应池主要尺寸反应池总容积：V=425263m设反应池2组,单组池容积：V =3212632m V= 有效水深5m,则： S=V/5=2m取超高为,则反应池总高m H 0.60.10.5=+= 生化池廊道设置：设厌氧池1廊道,缺氧池1廊道,好氧池4廊道,共6条廊道;廊道宽10m;则每条廊道长度为m bn S L 88.706106.4252=⨯==,取71m 尺寸校核1.71071==b L ,2510==h b 查污水生物处理新技术,长比宽在5~10间,宽比高在1~2间 可见长、宽、深皆符合要求五、 反应池进、出水系统计算1) 进水管单组反应池进水管设计流量s m Q Q /425.0285.023max 1=== 管道流速s m v /0.1=管道过水断面面积21425.00.1/425.0/m v Q A === 管径m Ad 74.0425.044=⨯==ππ取进水管管径DN800mm 2) 回流污泥管单组反应池回流污泥管设计流量 设管道流速s m v /85.01= 管道过水断面积 管径取出水管管径DN800mm 3) 出水管单组反应池出水管设计流量 设管道流速s m v /8.01= 管道过水断面积 管径取出水管管径DN1200mm六、 曝气系统设计计算1. 需氧量计算碳化需氧量： 硝化需氧量： 反硝化需氧量： 总需氧量：最大需氧量与平均需氧量之比为,则： 去除1kg 5BOD 的需氧量为： 2. 标准需氧量采用鼓风曝气,微孔曝气器;曝气器敷设于池底,距池底,淹没深度,氧转移效率A E =20%,计算温度T=25℃,将实际需氧量AOR 换算成标准状态下的需氧量SOR;式中：ρ——气压调整系数,ρ=所在地区实际气压/×510,取值为1 L C ——曝气池内平均溶解氧,取L C =2mg/L取85.0=α,95.0=β查表得20C 和25C 时,水中饱和溶解氧值为：L mg C S /17.9)20(=；L mg C S /38.8)30(=空气扩散器出口处的绝对压力 空气离开曝气池池面时,氧的百分比 曝气池混合液中平均氧饱和度 最大时需氧量为好氧反应池最大时供气量为3. 所需空气压力式中 阻力之和—供风管到沿程与局部—m h h 2.021=+m h 3.43 =——曝气器淹没水头4. 曝气器数量计算按供氧能力计算所需曝气器数量： 4.542114.020.1518max =⨯==c q SOR h 个,为分布均匀,取5616个 采用MT215型薄膜盘式微孔空气曝气器,动力充氧效率()h kw ⋅/kgO 2,工作水深,在供风量33-1m /h ×个时,曝气器氧利用率A E =20%,充氧能力14.0=c q 2kgO /h ×个,则：5. 供风管道计算供风干管采用树状布置 流量为设流速s m v /10=则管径取干管管径DN800mm单侧供气向两侧廊道供气支管设流速s10=v/m则管径为：取支管管径为DN400mm双侧供气向单廊道供气支管设流速s10=v/m则管径为：取支管管径为DN600mm七、设备选择1.厌氧池设备选择以单组反应池计算厌氧池内设QJB/12-621/3-480推流式潜水搅拌机4台,功率5kW,混合全部污水所需功率为：5×4=20kW;2.缺氧池设备选择以单组反应池计算缺氧池内设QJB/12-621/3-480推流式潜水搅拌机4台,功率5kW,混合全部污水所需功率为：5×4=20kW;3.混合液回流设备1.混合液回流泵混合液回流比%R106=N混合液回流量设混合液回流泵房2座,每座泵房内设3台潜污泵2用一备则单泵流量为：采用300QW900-8-30型潜水排污泵,扬程为8m,功率为30kW,转速为960r/min;2.混合液回流管回流混合液由出水井流至混合液回流泵房,经潜污泵提升后送至缺氧段首端;混合液回流管设计流量泵房进水管设计流速采用s8.0=v/m管道过水断面积则管径为：取泵房进水管管径DN1200mm同理,泵房出水管设计流量为泵房进水管设计流速采用s=m0.1v/管道过水断面积则管径为：取泵房进水管管径DN1200mm4.鼓风机选择好氧反应池最大时供气量为因此,鼓风机选择L83WD-980二叶罗茨鼓风机2用1备,该鼓风机进口流量为216minm,转速980r/min,升压,轴功率,配套电机型号为Y280S-6,电机功率45kW,主/3机重量为5530kg;。
AO工艺设计计算(全)
二 沉砂池计算1. 基 本 数据1.1 流 量日平 均 流 量Qav = m3 / d =0.46 日最 小 流 量Qmin = m3 / d =0.46 日变 化 系 数Kz =#NAME?日最 大 流 量Qmax =Kz * Qav =#NAME? m3/d ==#NAME? m3 /s 2 进 水 井及 堰2.1 进 水井 尺 寸最 大流 量 Qmax=#NAME? m3 /s最 小流 量 Qmin=0.46 m3 /s进水井格数 n =格进水井堰板方向宽L =m进水井长 W =m进水井高 H =m进水最大上升流速V =Qmax/(n*w*L) =#NAME?m/s 进水最小上升流速V =Qmin/(n*w*L) =0.26m/s 2.2 矩形堰2.2.1 薄壁平顶堰 （不淹没，无侧面收缩，流速忽略）使用公式： 通过堰口的流量为Q = m * b* (2 *g)1/2* H3/2流量系数为m = 0.405+ 0.0027 /H公式 取值 ：堰数n1 =单堰宽b =m单堰流量Qma =Qmax/n1 = m3 /s重力加速度g =9.81 m / s2使用试算方法得到以下结果：堰上水深H =#NAME?m流量系数为m =#NAME?堰负荷q =#NAME?l / (m * s) 按单堰过流平均流量校核堰数n2 =单堰宽b =m单堰流量Q' =Qav/(n1-1)= m3 /s重力加速度g =9.81 m / s2 使用试算方法得到以下结果：堰上水深H =#NAME?m流量系数为m =#NAME?堰负荷q =308.6l / (m * s) 2.3 渠道尺寸流量 q =#NAME?cu m / s水深 h=0.500m渠宽 w=0.900m流速 v =q/h/w#NAME?m/s2. 机械格栅选用回转式格栅,拟用宜昌市第二冷作机械厂的产品.每套由两台HF1000并联而成.格栅台数量n =格栅间隙b =格栅安装角度a =单套设备宽Wo =设备总高H2 =单套设备总宽W2 =渠道数n1 =每条渠道宽W =每条渠道深H =导流槽长度 L1= H *ctg(a) =m排渣高度(距渠底) H1=m栅前水深h1 =m栅前流速V1 =m/s过栅流速V =m/s单套格栅过流量Qs =m3/d过栅水头损失dh =m栅后水深h2 =m栅后流速V2 =m/s栅渣产率f =m3/103m3污水 栅渣产量 Wf =Qav * f = 2.000m3按单渠过流平均流量校核栅前水深h1 =m栅前流速V1 =0.51m/s过栅流速V =#NAME?m/s单套格栅过流量Qs = Qav=40000.0m3/d过栅水头损失dh =#NAME?m栅后水深h2 =#NAME?m栅后流速V2 =#NAME?m/s 3 沉砂池 :D=3.5 m4. 沉砂池出水堰计算使用公式： 通过堰口的流量为Q = m * b* (2 *g)1/2* H3/2流量系数为m = 0.405+ 0.0027 /H公式 取值 ：堰数n1 =单堰宽b =m单堰流量Qma =Qmax/n1 = m3 /s 重力加速度g =9.81 m / s2 使用试算方法得到以下结果：堰上水深H =#NAME?m流量系数为m =#NAME?堰负荷q =#NAME?l / (m * s)三 配水井计算使用公式： 通过堰口的流量为Q = m * b* (2 *g)1/2* H3/2流量系数为m = 0.405+ 0.0027 /H公式 取值 ：堰数n1 =单堰宽b =m单堰流量Qma =Qmax/n1 = m3 /s重力加速度g =9.81 m / s2 使用试算方法得到以下结果：堰上水深H =#NAME?m流量系数为m =#NAME?堰负荷q =#NAME?l / (m * s)m3 /sm3 /s#NAME? m3 / h。
AO工艺
A/O工艺（1）A池（缺氧池）容积，可按以下公式计算：V n=｛0.001Q(N k-N te)-0.12△X v｝/(K de×X)(△X v=y×Y t×Q(S0-S e)/1000)式中：V n-缺氧池容积Q-生物反映池的设计流量（m3 /d）Q=80X-混合液悬浮固体平均浓度（gMLSS/L）X=12 N k-进水总凯氏氮浓度（mg/L）N k=1000N te- 出水总氮浓度（mg/L）N te=30△X v-排出生物反应池出水微生物量(kgMLVSS/d) K de-脱氮速率，取0.03kgNO3-N/(kgMLSS×d)Y t-污泥总产率系数(kgMLSS/kgBOD5) Y t=0.5y-MLSS中MLVSS所占比例y=0.6S0-进水BOD5 S0=6000S e-出水BOD5 S e=300将上面数值代入公式可得V n=170 m3有效水深取4 m,则面积A=170/4=42.5 m2(2)碳氧化池容积,可按下式计算:V= Q(S0-S e)/(1000×N S×X)式中:V-碳氧化池容积Q-进水流量N S-污泥有机负荷(kgBOD5/kgMLSS d),取N S=0.1X-悬浮固体浓度(gMLSS/L)代入上式有:V=380 m3有效水深度取4 m,则面积A=380/4=95 m2(3)强化消化池面积V=Q(S0(NH3-N)-S e(NH3-N))/(1000×N S(NH3-N)×X)Q-进水流量（m3 /d）S0(NH3-N)-NH3-N进水浓度S e(NH3-N)- NH3-N出水浓度N S(NH3-N)-污泥氨氮负荷(kgNH3-N/kgMLSS d),(取0.05)X-悬浮固体浓度(gMLSS/L),(取12)代入上式有:V=130 m3有效水深度取4.0 m,则该池面积A=130/4=32.5 m2(4)碳氧化-消化反应的需气量按下列公式计算:O2= 0.001aQ(S0-S e)-c△X v＋b[0.001Q(N k-N ke)-0.12△X v]-0.626[0.001Q(N t-N ke-N oe)-0.12△X v]式中: Q-进水流量（m3 /d）O2-废水需氧量（m3 /d）N K-进水总凯氏氮浓度（mg/L）N ke-出水总凯氏氮浓度（mg/L）N oe-出水硝态氮浓度（mg/L）a-碳的氧当量,取1.47b- 氨氮的氧当量,取4.57c- 常数,细菌细胞的氧当量,取1.42代入上式有: O 2=813.97kg O 2/d查表可知:水中的溶解氧饱和度为:C S(20)=9.17（mg/L ）; C S(30)=7.63（mg/L ）.本项目采用微孔曝气头曝气,淹没水深为4m,计算温度定为30℃, 曝气头出口处的绝对压力(P b )为: P b =1.013×105＋9.8×103×4=1.405×105 P a 空气离开曝气池池面时,氧的百分比为:O t =21(1-E A )×60%/[79+21(1-E A )]=17.54% (氧转化效率E A 20%) 最不利温度条件下(取30℃) 曝气池混合液中平均饱和度: C sb(30)=C s(30)( P b /202600＋O t /42)=8.474 mg/L换算为20℃条件下,脱氧清水的充氧量:R 0= RC s(20)/{C βρα[sb(T)-]C 1.024T-20}取,0.1,0.2,9.0,8.0====ρβαC 代入得R 0=1309.7kgO 2/d曝气池的平均供气量为：G S =R 0×100/（0.3×E A ）=21828.3 m 3空气 /d=909.5 m 3空气/h =15.16 m 3空气/min若微孔曝气头单盘气量2 m 3 /h ，面积0.25 m 2/个，氧转移效率E A 为20%，则所需曝气头的个数为909.5/2=455个。
AO(脱氮)设计计算书
惰性物质及沉淀池固体流失 去除1kgBOD产生干污泥量
625 m3/h
流道面积 A
管径 D
2
回流混合 液量Q
流道面积 A
管径 D
=
0.25 m2
按v=0.7m/s设计
=
562 mm
=
1042 m3/h
=
0.36 m2
按v=0.8m/s设计
=
679 mm
（一）设计需氧量 碳化需氧 量 D1 硝化需氧 量 D2 反硝化脱 氮产生的 氧量 D3 总需氧量 AOR 单位BOD 需氧量 最大需氧 量
生物除氮工艺P120
（一）设计需氧量 1
2
3 4
8 进水氨氮 NH3-N =
9 出水氨氮 NH3-N =
10 VSS/TSS
=
11 进水碱度 SALK
=
12 pH
=
13 水温
=
14 混合液 MLSS =
30 mg/L 8 mg/L 0.7 280 mg/L 7.2 14 ℃
4000 mg/L
（二）标准需氧量 1
A/O工艺设计计算（动力学计算法） 原始条件：（生物除氮）
1 设计流量 Q
=
15000 m3/d
2 进水BOD S0
=
160 mg/L
3 出水BOD Se
=
20 mg/L
4 进水TSS X0
=
180 mg/L
5 出水TSS Xe
=
20 mg/L
6 进水总氮 TN
=
7 出水总氮 TN
=
40 mg/L 15 mg/L
2
计算结果：
（一）好氧区容积计算
1 出水溶解性BOD
AO工艺标准设计计算参考
A1/O生物脱氮工艺一、设计资料设计处理能力为日处理废水量为30000m3废水水质如下：PH值7.0~7.5 水温14~25℃BOD5=160mg/L VSS=126mg/L(VSS/TSS=0.7) TN=40mg/L NH3-N=30mg/L根据要求：出水水质如下：BOD5=20mg/L TSS=20mg/L TN 15mg/L NH3-N 8mg/L根据环保部门要求，废水处理站投产运行后排废水应达到国家标准《污水综合排放标准》GB8978-1996中规定的“二级现有”标准，即COD 120mg/l BOD 30 mg/l NH -N<20 mg/l PH=6-9 SS<30 mg/l二、污水处理工艺方案的确定城市污水用沉淀法处理一般只能去除约25~30℅的BOD5，污水中的胶体和溶解性有机物不能利用沉淀方法去除，化学方法由于药剂费用很高而且化学混凝去除溶解性有机物的效果不好而不宜采用。
采用生物处理法是去除废水中有机物的最经济最有效的选择。
废水中的氮一般以有机氮、氨氮、亚硝酸盐氮和硝酸盐氮等四种形态存在。
生活污水中氮的主要存在形态是有机氮和氨氮。
其中有机氮占生活污水含氮量的40%~60%，氨氮占50%~60%，亚硝酸盐氮和硝酸盐氮仅占0%~5%。
废水生物脱氮的基本原理是在传统二级生物处理中，将有机氮转化为氨氮的基础上，通过硝化和反硝化菌的作用，将氨氮通过硝化转化为亚硝态氮、硝态氮，再通过反硝化作用将硝态氮转化为氮气，而达到从废水中脱氮的目的。
废水的生物脱氮处理过程，实际上是将氮在自然界中循环的基本原理应用与废水生物处理，并借助于不同微生物的共同协调作用以及合理的认为运用控制，并将生物去碳过程中转化而产生及原废水中存在的氨氮转化为氮气而从废水中脱除的过程。
在废水的生物脱氮处理过程中，首先在好氧（oxic）条件下，通过好氧硝化的作用，将废水中的氨氮氧化为亚硝酸盐氮；然后在缺氧（Anoxic）条件下，利用反硝化菌（脱氮菌）将亚硝酸盐和硝酸盐还原为氮气（N2）而从废水中逸出。
AO工艺设计计算
AO工艺设计计算一、AO工艺设计计算的基本概念和原理1.AO工艺的基本原理和流程：AO工艺是一种常见的废水处理工艺，其基本原理是通过氧化和吸附的过程，将废水中的有机物质和颜色等污染物去除或转化为可沉淀和可分离的物质，从而实现废水的处理和净化。
2.AO工艺设计计算的目标：AO工艺设计计算的目标是确定最优的工艺参数组合，以实现废水处理的高效和可控。
最优的工艺参数组合应该能够在保证废水处理效果的前提下，尽量减少能耗和操作成本。
3.AO工艺设计计算的基本方法：AO工艺设计计算的基本方法包括实验室试验、数学模型和仿真模拟。
可以通过实验室试验来确定不同工艺参数对处理效果的影响，然后利用数学模型和仿真模拟的方法来进行工艺参数优化和设计。
二、AO工艺设计计算的具体内容和步骤1.废水特性分析：首先需要进行废水特性分析，包括废水的COD（化学需氧量）、颜色、PH值等方面的分析。
通过废水特性分析，可以了解废水的污染物组成和浓度，为后续的工艺设计计算提供数据基础。
2.工艺参数选择：根据废水特性分析的结果，选择适合的AO工艺参数，包括曝气时间、曝气周期、MBR滤料料号和比例、曝气方式等。
不同的废水特性需要采取不同的工艺参数组合，以实现最佳的处理效果。
3.AO工艺计算公式：根据AO工艺的基本原理和流程，可以建立一些计算公式，用于计算AO工艺中的各种参数，如MLSS（混合液悬浮固体浓度）、F/M比（污泥产生速率与废水中COD的比值）等。
这些计算公式可以作为工艺参数设计的依据。
4.实验室试验：设计并进行相应的实验室试验，通过改变不同工艺参数值，观察和分析废水处理效果，以确定最优的工艺参数组合。
实验室试验还可以验证计算公式的准确性和可靠性。
5.数学模型和仿真模拟：利用数学模型和仿真模拟的方法，可以对AO工艺进行建模和优化设计。
数学模型可以描述废水处理过程中的各种物理化学反应和传质过程，从而帮助理解和预测工艺效果。
仿真模拟可以模拟不同工艺参数组合下的废水处理效果，并进行优化设计。
AO工艺设计计算公式
AO工艺设计计算公式A/O工艺设计参数在A/O工艺的设计中，需要考虑以下参数：1.水力停留时间：硝化不少于5-6小时，反硝化不超过2小时，A段：O段=1:3.2.污泥回流比：50-100%。
3.混合液回流比：300-400%。
4.反硝化段碳/氮比：BOD5/TN>4，理论BOD消耗量为1.72gBOD/gNOx--N。
5.硝化段的TKN/MLSS负荷率（单位活性污泥浓度单位时间内所能硝化的凯氏氮）：<0.05KgTKN/KgMLSS·d。
6.硝化段污泥负荷率：BOD5/MLSS<0.18KgBOD5/KgMLSS·d。
7.混合液浓度x=3000-4000mg/L（MLSS）。
8.溶解氧：A段DO2-4mg/L。
9.pH值：A段pH=6.5-7.5，O段pH=7.0-8.0.10.水温：硝化20-30℃，反硝化20-30℃。
11.碱度：硝化反应氧化1gNH4+-N需氧4.57g，消耗碱度7.1g（以CaCO3计）。
反硝化反应还原1gNO3--N将放出2.6g 氧，生成3.75g碱度（以CaCO3计）。
12.需氧量Ro：单位时间内曝气池活性污泥微生物代谢所需的氧量称为需氧量（KgO2/h）。
微生物分解有机物需消耗溶解氧，而微生物自身代谢也需消耗溶解氧，所以Ro应包括这三部分。
Ro=a’QSr+b’VX+4.6Nr。
其中，a’为平均转化1Kg的BOD的需氧量KgO2/KgBOD，b’为微生物（以VSS计）自身氧化（代谢）所需氧量KgO2/KgVSS·d。
13.Nr为被硝化的氨量，kd/d4.6为1kgNH3-N转化成NO3-所需的氧量（KgO2）。
对于不同类型的污水，其a’和b’值也有所不同。
最后，还需要考虑供氧量的问题。
由于充氧与水温、气压、水深等因素有关，因此氧转移系数应作修正。
ρ表示所在地区实际压力（Pa）与标准大气压下Cs值的比值。
公式为ρ=实际Cs值/（Pa）=所在地区实际压力（Pa）/（Pa）。
【干货】AO生物脱氮工艺设计计算
【干货】AO生物脱氮工艺设计计算AO生物脱氮工艺缺氧池容积计算《室外排水设计规范》6.6.18条规定：当仅需脱氮时，宜采用缺氧/好氧法（ANO工艺）。
1.生物反应池的容积，按本规范第6.6.11条所列公式计算时，反应池中缺氧区（池）的水力停留时间宜为0.5~3h。
2.生物反应池的容积，采用硝化、反硝化动力学计算时，按下列规定计算。
（1）缺氧区（池）容积，可按下列公式计算：公式6.6.18-1•Q——设计流量，m3/d；•0.12——微生物中氮的质量分数，由表示微生物细胞中个组分质量比的分子式C5H7NO2计算得出；•X——缺氧池（区）内混合液悬浮固体平均浓度，gMLSS/L；•Nk——缺氧池（区）进水总凯氏氮浓度，mg/L；•Nte——生物反应池出水总氮浓度，mg/L；•Kde——缺氧池（区）反硝化脱氮速率，kgNO3-N/(kgMLSS▪d).其值宜根据试验资料确定。
无试验资料时，20℃的Kde值可取0.03~0.06kgNO3-N/(kgMLSS▪d)。
Kde与混合液回流比、进水水质、温度和污泥中反硝化菌的比例等因素有关。
混合液回流量大，带入缺氧池的溶解氧多，Kde取低值；进水有机物浓度高且较易生物降解时，Kde取高值。
Kde按公式6.6.18-2修正。
公式6.6.18-2•Kde（t）——T℃时的脱氮速率，T为设计温度，℃；•Kde（20）——20℃时的脱氮速率；•△Xv——微生物的净增量，即排出系统的微生物量，kgMLVSS/d，可按公式6.6.18-3计算：公式6.6.18-3•y——MLSS中MLVSS所占比例。
对于这一条规定，需要注意的问题是在公式6.6.18-1中，计算缺氧池容积用总凯氏氮而不是进水总氮减出水总氮？这主要是原污水中硝态氮的含量很低，几乎不可测，所以在数值上进水总凯氏氮基本等于总氮，因此在计算时就用进水总凯氏氮减去出水总氮。
AO生物脱氮工艺好氧池容积计算《室外排水设计规范》6.6.18条规定：当仅需脱氮时，宜采用缺氧/好氧法（ANO工艺）。
ao工艺设计计算
1、缺氧池、好氧池(曝气池)的设计计算： (1)、设计水量的计算由于硝化和反硝化的污泥龄和水力停留时间都较长，设计水量应按照最高日流量计算。
Q=K Q式中：Q——设计水量，m3/d；Q——日平均水量，m3/d;K——变化系数；(2)、确定设计污泥龄0C需反硝化的硝态氮浓度为N O =N-0.05(S0 -S e)-N e式中：N——进水总氮浓度，mg/L;S---- 进水BOD值【1】，mg/L；S e——出水BOD值，mg/L；N e——出水总氮浓度，mg/L；反硝化速率计算K =N O de S 0计算出K“e值后查下表选取相应的V D/ V值，再查下表取得0°值。
反硝化设计参数表（T=10~12℃）式中：Y ——污泥产率系数，kgSS/kgBOD ；K ——修正系数，取K =0.9 ； x 0——进水SS 值mg/L;T ——设计水温，与污泥龄计算取相同数值。
然后按下式进行污泥负荷核算：L = -------- S -------- S e 「Y （S 0-S ）式中：L S ——污泥负荷，我国规范推荐取值范围为0.2〜0.4kgBOD/（kgMLSS • d ）。
XY =K [0.75 +0.6—0S0.102 e 「1.072(T -15)] 1 +0.174・1.072(T -15)C(4)、确定 MLSS(X)MLSS(X)取值通过查下表可得。
反应池MLSS 取值范围RX R - X式中：R ——污泥回流比，不大于150%；t ——浓缩时间，其取值参见下表。
E(5)、计算反应池容积V = 24Q呼(S 0 - S )1000X~一计算出反应池容积V 后，即可根据匕/V 的比值分别计算出缺氧反应池和好氧反应池 的容积。
2、厌氧池的设计计算：X =0.7R1000 ~VIT厌氧反应池的容积计算V =0.75Q (1+R ) +0.15VAD式中：V A ——厌氧反应池容积，m 3。
AO工艺生物脱氮工艺原理、设计与计算
A/O工艺生物脱氮工艺原理、设计与计算（一）工艺流程A/O工艺以除氮为主时，基本工艺流程如下图1。
图1 缺氧/好氧工艺流程A/O工艺有分建式和合建式工艺两种，分别见图2、图3。
分建式即硝化、反硝化与BOD 的去除分别在两座不同的反应器内进行；合建式则在同一座反应器内进行。
合建式反应器节省了基建和运行费用以及容易满足处理工程对碳源和碱度等条件的要求，但受以下因数影响：溶解氧 (0.5~1.5mg/L)、污泥负荷[0.1~ 0.15kgBOD5/(kgMLVSS•d)]、C/N比(6~7)、pH值(7.5~8.0) ,而不易控制。
对于pH值，分建式A/O工艺中，硝化液一部分回流至反硝化池，池内的反硝化脱氮菌以原污水中的有机物作碳源，以硝化液中NOx-N中的氧作为电子受体，将NO3-N还原成N2,不需外加碳源。
反硝化池还原1gNOx-N产生3.57g碱度，可补偿硝化池中氧化1gNH3-N所需碱度(7.14g)的一半，所以对含N浓度不高的废水，不必另行投碱调pH值，反硝化池残留的有机物可在好氧硝化池中进一步去除。
一般来说分建式反应器(A/O工艺）硝化、反硝化的影响因素控制范围可以相应增大，更为有效地发挥和提高活性污泥中某些微生物（如硝化菌、反硝化菌等）所特有的处理能力，从而达到脱、处理难降解有机物的目的，减少了生化池的容积，提高了生化处理效率，同时也节省了环保投资及运行费用；而合建式A/O工艺便于对现有推流式曝气池进行改造。
图2 分建式缺氧一好氧活性污泥脱氮系统图3 合建式缺氧好氧活性污泥脱氮系统（二）A/O工艺生物脱氮工艺的特点1.优点①同时去除有机物和氮，流程简单，构筑物少，只有一个污泥回流系统和混合液回流系统，节省基建费用。
②反硝化缺氧池不需外加有机碳源，降低了运行费用。
③好氧池在缺氧池后，可使反硝化残留的有机物得到进一步去除，提高了出水水质。
④缺氧池中污水的有机物被反硝化菌所利用，减轻了好氧池的有机物负荷，同时缺氧池中反硝化产生的碱度可弥补好氧池中硝化需要碱度的一半。
AO脱氮工艺计算公式｜
AO脱氮工艺计算公式｜AO脱氮工艺计算公式是指利用氨氧化工艺（AO工艺）进行水体中氨氮的脱除过程中相关参数的计算公式。
AO工艺是一种采用生物脱氮法将水体中的氨氮转化为氮气的处理工艺，一般分为两个阶段，即氨化阶段（Anoxic）和硝化阶段（Oxic）。
在AO脱氮工艺的计算中，主要需要计算的参数有氨氮的质量浓度、氨氮转化率和污泥的回流比率。
首先，计算氨氮的质量浓度。
在氨化阶段，氨氮的转化过程为：NH4+->NO2-+H2O->NO3-其中，NH4+为水体中的氨氮，NO2-为亚硝酸盐氮，NO3-为硝酸盐氮。
氨氮质量浓度（NH4-N）的计算公式为：NH4-N = NH4+浓度（mg/L）* 14 / 17其中，14为NH4+中氮原子的相对分子质量，17为氨态氮（NH4-N）的相对分子质量。
其次，计算氨氮的转化率。
氨氮转化率（η）是指在氨化阶段中，氨氮转化为亚硝酸盐氮和硝酸盐氮的比例。
氨氮转化率的计算公式为：η=(NO2-N+NO3-N)/NH4-N*100%其中，NO2-N为亚硝酸盐氮的质量浓度（mg/L），NO3-N为硝酸盐氮的质量浓度（mg/L）。
最后，计算污泥的回流比率。
污泥的回流比率（RAS）是指将污泥从污泥浓化系统回流至脱氮系统的比例。
污泥回流比率的计算公式为：RAS=Qr/Qa*100%其中，Qr为回流污泥流量（m3/h），Qa为总进水流量（m3/h）。
以上是AO脱氮工艺的主要计算公式，通过计算这些参数可以评估和优化脱氮工艺的效果，从而实现高效的氮污染控制和处理。
这些公式提供了对AO脱氮工艺运行情况的定量分析和控制，并可作为工程设计和运营管理的依据。
AO工艺设计计算公式
AO工艺设计计算公式1.焊接速度计算公式焊接速度是指焊接过程中焊接头在单位时间内移动的距离。
根据焊接速度的计算公式，可以优化焊接过程中的速度控制，以实现焊缝的质量和效率的最佳平衡。
焊接速度（mm/min）=焊接头长度（mm）/焊接时间（min）2.焊接电流计算公式焊接电流是焊接过程中产生热能的重要参数，它的选择会直接影响焊缝的质量和熔化深度。
根据焊接电流的计算公式，可以选择出适合的焊接电流，使焊缝达到最佳的力学性能。
焊接电流（A）=（0.5-1）×焊接材料的截面积（mm²）×焊接速度（mm/min）3.激光切割速度计算公式激光切割是一种高精度、高效率的切割方法，在工业制造中得到广泛应用。
根据激光切割速度的计算公式，可以选择合适的切割速度，以实现切割质量和效率的最佳平衡。
激光切割速度（mm/s）=焊接电源功率（W）/焊接材料的切割比（mm/W）4.高速铣削进给速度计算公式高速铣削是一种高效率、高精度的加工方法，在模具制造等领域广泛应用。
根据高速铣削进给速度的计算公式，可以选择适合的进给速度，以满足加工的表面粗糙度要求和加工时间的限制。
高速铣削进给速度（mm/min）=铣削切削深度（mm）×铣削切割宽度（mm）×铣削转速（r/min）5.数据传输速度计算公式数据传输速度是指在网络通信中数据传输的速率，它会直接影响网络传输的效率和稳定性。
根据数据传输速度的计算公式，可以选择适合的传输速度，以满足大数据传输和实时传输的需求。
数据传输速度（Mbps）=数据大小（MB）/传输时间（s）6.机床刚度计算公式机床刚度是机床在加工过程中承受切削力和振动的能力。
根据机床刚度的计算公式，可以选择适合的机床刚度，以实现加工精度和稳定性的最佳平衡。
机床刚度（N/mm）=切削力（N）/加工深度（mm）7.卡位力计算公式在装配和紧固等工艺过程中，卡位力是一种将工件固定在一定位置的力。
AO脱氮工艺参数设计计算
AO脱氮工艺参数设计计算AO脱氮工艺是目前常用的一种脱氮工艺，其主要原理是将含氨废水通过厌氧混合池和好氧生物脱氮池进行脱氮处理。
在设计AO脱氮工艺时，需要考虑以下参数：COD/N比、HRT和PRV。
本文将详细介绍AO脱氮工艺参数设计的计算方法。
首先，需要计算COD/N比。
COD/N比是指进入系统的化学需氧量（COD）与氨氮负荷比值。
通常情况下，COD/N比应控制在8-12之间，以保证好氧脱氮效果良好。
计算COD/N比的公式如下：COD/N比=进水COD浓度/进水氨氮浓度接下来，需要计算水力停留时间（HRT）。
HRT是指水在反应器内停留的时间，它决定了废水在反应器内进行的反应时间。
HRT的计算公式如下：HRT=反应器体积/进水流量最后，需要计算通气比（PRV）。
PRV是指通气量与进水流量的比值，用于调节废水中氧气和氨氮的反应比例。
通常情况下，PRV应控制在0.15-0.3之间，以保证好氧脱氮效果稳定。
计算PRV的公式如下：PRV=通气量/进水流量综上所述，对于AO脱氮工艺参数设计，首先需要计算COD/N比，将其控制在8-12之间；然后计算HRT，以确定反应器内废水的停留时间；最后计算PRV，以控制好氧脱氮过程中的通气量。
需要特别注意的是，以上参数设计仅为一般性的参考值，实际设计时需根据具体情况进行调整。
另外，参数设计时还需考虑废水水质变化、温度变化等因素的影响，结合工程实际进行综合评估和调整。
在参数设计完成后，还需要进行反应器的选型和系统的运行参数设计。
反应器的选型需考虑反应器的容积、反应器的材质和反应器的操作方式等因素。
系统的运行参数设计需考虑进水流量、进水浓度、通气量等因素。
总的来说，AO脱氮工艺参数设计计算是一个综合考虑水质特性、处理效果和经济效益等因素的过程。
通过合理设计和计算，可以有效提高脱氮效果，降低废水处理成本。
AO工艺设计计算公式
A/O 工艺设计参数①水力停留时间：硝化不小于5〜6h;反硝化不大于2h, A段:0段=1:3②污泥回流比：50〜100%③混合液回流比：300〜400%④反硝化段碳/氮比：BOD/TN>4,理论BOD肖耗量为1.72gBOD/gNOx--N⑤硝化段的TKN/MLSS负荷率（单位活性污泥浓度单位时间内所能硝化的凯氏氮）：<0.05KgTKN/KgMLSS d⑥硝化段污泥负荷率：BOD/MLSS<0.18KgBODgMLSS d⑦混合液浓度x=3000〜4000mg/L （MLSS）⑧溶解氧：A段DOv0.A 0.5mg/LO 段DO>〜4mg/L⑨pH值：A段pH =6.5 〜7.5O 段pH =7.0 〜8.0⑩水温：硝化20〜30 r反硝化20〜30 r（11）碱度：硝化反应氧化1gNH+-N需氧4.57g，消耗碱度7.1g （以CaCO 计）。
反硝化反应还原1gNO3--N 将放出 2.6g 氧, 生成3.75g碱度（以CaCO计）（12）需氧量Ro单位时间内曝气池活性污泥微生物代谢所需的氧量称为需氧量（KgO2/h）。
微生物分解有机物需肖耗溶解氧，而微生物自身代谢也需肖耗溶解氧，所以Ro应包括这三部分。
Ro=a'QSr+b'VX+4.6Nra'—平均转化1Kg 的BOM需氧量KgQ/KgBODb'—微生物（以VSS 计）自身氧化（代谢）所需氧量KgQ/KgVSS- d。
上式也可变换为:Ro/VX=a • QSr/VX+b'或Sr —所去除BOD 勺量（Kg ）Ro/QSr —比需氧量，即去除IKgBODi .理论供氧量1. 温度的影响KLa( 9 )=KL （20） X 1.024Q-20 9 —实际温度 2. 分压力对Cs 的影响（p 压力修正系数）p =所在地区实际压力（Pa ） /101325 （Pa ）=实际Cs 值/标准大气压下Cs 值的需氧量KgO/KgBOD由此可用以上两方程运用图解法求得 Nr —被硝化的氨量kd/d 量（KgO ）几种类型污水的a ' b '值（13）供氧量一单位时间内供给曝气池的氧量，因为充氧与水温、气压、水深等因 素有关，所以氧转移系数应作修正。
AO生物脱氮工艺设计计算
A1/O生物脱氮工艺设计计算1.已知条件(1)设计流量Q=40000m3/d(2)设计进水水质BOD5浓度S0=130mg/L; TSS浓度X0=180mg/L;TN0=40mg/L; NH3-N=25 mg/L; TP=3.5 mg/L; COD cr=220 mg/L(3)设计出水水质BOD5浓度S e<=20mg/L; TSS浓度X e<=20mg/L;TN e<=20mg/L; NH3-N<=8 mg/L; TP<=1mg/L; COD cr<=60 mg/L PH=6.0~7.02.设计计算(按BOD5负荷计算)(1)设计参数计算根据手册知道：(1)设计参数计算①假设BOD5污泥负荷: N S=0.13kg BOD5/(kgMLSS·d)②污泥指数: SVI=150③回流污泥浓度X R=106*r/SVIr——考虑污泥在沉淀池中停留时间，池深，污泥厚度等因素的系数取r=1.2则X R=106*1.2/150=8000(mg/L)④根据手册回流污泥比R=50%~100% 取R=100%⑤曝气池混合液污泥浓度{X}kg/m3=R*X R/(R+1)=1*8000/2=4000mg/L=4⑥TN去除率{ηN}%=( TN0- TN e)/ TN0=(40-20)/40=50⑦内回流比{R内}%=η/(1-η)=0.5/(1-0.5)=100(2) A1/O池主要尺寸计算①曝气池总有效容积{V}m3=Q设L0/ N S X=40000×130/(0.13×4000)=10000m3又生化反应池中好氧段容积与缺氧段容积之比V1/V2=3~4 取V1/V2=4则V1=8000 m3V2=2000 m3②有效水深h=5.0m③好氧反应池的尺寸总容积V1=8000m3, 设反应池两组。
单组池容V1单= V1/2=4000 m3单组有效面积S1单=V1单/h=4000/5.0=800m2采用5廊道式, 廊道宽b1=5.0m反应池长度L1=S1单/5 b1=800/(5×5.0)=32m校核b/h=5.0/5.0=1 (满足b/h=1～2)L/b=32/5.0=6.4(满足L/b=5～10)超高取1.0,则反应池总高H=5.0+1.0=6 m④缺氧反应池的尺寸总容积V2=2000 m3, 设反应池两组。
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5.2 硝 化需 氧量 O2-n
O2-n = 4.6 * [Q *( TNo Ne ) 0.12*W 1] =
式 中：
<> 微生 物细 胞中 N的 比例 为 14 / 113 = 0.12 kgN / kgVSS
kgO2 14194.9 / d
5.3 反 硝化 可利 用氧 O2-dn
O2-dn = 2.85 *[Q *( TNo TNe ) / 1000 0.12*W 1*fvss ]=
1.3.4 反硝 化工 艺参 数
△在 20℃ 时的 反硝 化速 率
UDN(2 0) =
1.0
mg / l
0.11
1/d
(范 围 0.075 ~ 0.115 ,一 般 0.1 )
△厌 氧池 溶解 氧浓 度 DOn =
1.3.5 除磷 工艺 参数
△
0.15
mg / l
( 一 般 0.7 ~ ℃
硝 化菌百分比 fn=Yn*Nd/(Yabs *(SoSe)+Yn*Nd+0.01 6*Kd*tc*(SoSe)*Yobs ) =
0.17
mg / l
0.23
mgBOD/(mgML
0.23
d
5.57 h
0.42
mgVSS /
mg / 33.9 l
0.098
△硝 化水力停留 时 间 tn
tn = (TNo0.122*Yobs*(S0 -Se)-Ne0.016*Kd*tc*(S o-Se)*Yobs ) / ( Usn * X * fn )
△初沉 池污泥产量 W” =Q* (SS0'SSe')/1000 = 2.6 污 泥 中 MLVSS 比 例 fvss'= ( W1/fvss ) / W =
2.7 污 泥 中 MLSS X = MLVSS / fvss =
实际污泥负 荷
kg / 210.1 d
9527.9
kg / d =
9.5 t / d
平均流量时表面 负荷q= 平均流量时停留 时间t= 峰值流量时表面 负荷q'= 峰值流量时停留 时间t'= 初沉池尺寸
10 1159.6 116.0
24 140.0
3 48 0.5 6.5 2 2 1.5 3－49.5×31.5×6.5 3－30×7×6.5
3.5 0.5 0.5 0.5
5 30 3
曝气池超高 H2= 曝气池总高 H= 设计进水渠道宽 度 B2= 设计出水渠道宽 度 B3= 设单向池壁总厚 度B4= 曝气池尺寸 L× W×H= 厌氧池尺寸 L× W×H= 2.11 初沉池 辐流式沉淀池
设计有效水深 H1= 设计超高 H2= 设计缓冲层高度 H3= 设计污泥层高度 H4= 沉淀池池边高度 H= 设计沉淀池直径 D= 设计初沉池数量
由公式:1/ tc= Yn * Un kdN 得 : Un = (1 / tc + kdN ) / Yn
Un = ( 1 / tc + kdN ) / Yn =
2.3.2 出 水 氨 氮 浓 度 Ne
由 公 式 : Un = k' * Ne / (Kn + Ne) 得 : Ne = Un * Kn / ( k' - Un)
总 悬 浮 物 TSS 惰性组份比 例 ηss 取
kg / ###### d
kg / 3375.0 d 25%
△污泥 硝化部分产 量 W3 = Yn * (NH0-Nhe) * Q / (1+tc*KdN) =
△ 活性污泥总 产量 W '=W1/fvss+W2+W 3-SSe*Q/1000 =
△污泥 的综合产率 W ' / [(So Se) * Q / 1000) =
0.96
kgDS/k gBOD
13500
kg/d =
13.5
0.62
选定
0.62
选定 0.1355
3367 3500
mg / l mg / l
kgBOD/kgSS. d
2.8 污 泥 体 积
取 活性污泥含 水率p=
污 泥 浓 度 Nw =
污 泥 体 积 Vs = W/Nw = 2.9 污 泥 浓 缩脱水 取污泥浓缩脱水 机每日工作
每小时处理泥量
每公斤干泥加混 凝剂 PAM 加药量 2.10 好氧池容 积计算 2.10.1 传统曝 气池
设计水深 H1= 系列数 S=
99.3%
7.0
kg/m3
1361 m3/d =
l/s (14 27.0 hr)
14 82.2
小时
m3/h 相当
于
1645 kg/h
含水率 99.30% 94.00% 80.00%
设计 日流 量Q =
90000
cu m / d
1.2 水质
名称 及 单位
BOD5 (mg / l)
进水
出 水 设计出水
120
20
10
COD
(mg / l)
SS
(mg / l)
300
60
40
150
20
0
TN
(mg / l)
NH3-N (mg / l)
40
30
20
30
12
10
NO3-N (mg / l)
A/O除 磷 工 艺 生 物 处 理 池 设 计 计 算
1. 基 本数 据
1.1 流量
日平 均流 量 Qav =
90000
cu m / d
日最 小流 量 Qmin =
90000
cu m / d
日变 化系 数 Kz =
日最 大流 量 Qmax =
#NAME? Kz * Qav =
#NAME? cu m / d
体积 m3 3290 383.8 115.1
流量 m3/h 流量 l/s 234.98 65.3 27.41 7.6 8.22 2.3
0.004 92
kgPAM/kg干 泥
kg/d = 6.579 kg/h
6
m
3
系列
单渠道宽度 B1 = 单系列好氧区面 积A1= 单系列好氧区长 度L1=
缺氧区长度 L2= 曝气池总长度 L3= 单系列曝气池分 格数 单格曝气池长度 L4=
( TNe 使用 要求 值
30 mg/l )
kgO2 0.000 / d
5.4 总 需氧 量 O2 = O2_c + O2_n O2_dn =
5.5 去 除每 公斤 BOD5 的需 氧量 = O2 * 1000 / [Q* ( So Se )] =
△ 反硝 化 氮 量 NDenit NDenit = TNo TNe 0.12*W1/Q*1000 =
Байду номын сангаас
14.5
( TNe 为 设 计 mg / l 值)
△ 容积 Vdn
Vdn = NDenit / ( UDN * Xvss )=
0.15
d
= 3.52 h
△ 综合 回 流 比 (R+r) = NDenit / TNe =
△20 ℃时 硝化 菌自 身氧 化系 数 KdN20 =
(范 围 0.03 ~ 0.06 ,一 般 0.05 )
△安 全系 数 SF =
0.3
mg / l
0.15
mgVSS/mgNH 4－N
0.04
1/d
3.2
(范 围 1.5 ~ 4, 一般 2.5 )
△氧 的饱 和常 数 Ko =
(范 围 0.25 ~ 2.46 ,一 般 1.0 )
5需 氧量 计算 5.1 有 机物 碳化 需氧 量 O2 －c
O2-c = 1.47 * Q* (SoSe) / 1000 1.42*W 1=
式 中：
<> BODu/B OD5 = 1.47
<> 理论 上微 生物 自身 氧化 的好 氧量 1.42 kgO2/k gVSS
kgO2 8645.8 / d
4.4 厌氧 区释 放出 PO4－ P浓 度 CP1
0.5 hr
(满足 要求)
△ PO4-P 释放 速率 系数 kp = 0.023 6* So 0.036 =
△ CP1 = CPo + kp * tant *X / 1000 =
4.5 好氧 区出 水 PO4－ P浓 度 CP2
mgP/g MLSS* 2.80 hr
0
1
1
TP
(mg / l)
3
1
0.5
SP
(mg / l)
油类
(mg / l)
色度
(倍)
PH 值
平 均 最 高 温 (度)
平 均 最 低 温 (度)
1.3 参数 选取
2.5
1.5
70
10
50 7.7
24
12
1.3.1 运行 参数
△生 物池 中活 性污 泥浓 度 Xvss =
1.3.2
1.3.3
(范 围 0.4 ~ 0.5 , 一般 0.47 或 0.45 )
mg / 6.8 l
△ PO4-P 吸收 速率 系数 ku , 取
△好 氧区 实际 水力 停留 时间 t2 = t/ (1 + r+ R) =
△ 由公 式 ln( Cp1 / Cp2) = ku *X* t2 / 1000
得: Cp2 = Cp1 * exp( - ku *X* t2 /1000 )=
△好 氧池 中溶 解氧 浓度 DO =
△ NH4-N 的饱 和常 数 KN =
2100 0.7
0.75 2