保护定值计算书
200MW机组继电保护定值计算书
新中益发电有限公司#5机发变组保护定值计算书河南电力试验研究院二00五年四月目录第一章技术数据 (3)第二章保护整定计算 (4)2．1 发电机差动保护（A柜、B柜） (5)2．2 发电机匝间保护（A柜、B柜） (6)2．3 发电机复压过流保护（A柜、B柜） (6)2．4 发电机基波定子接地保护（A柜、B柜） (7)2．5 发电机三次谐波定子接地保护（A柜、B柜） (8)2．6 发电机转子接地保护（A柜、B柜） (9)2．7 发电机对称过负荷保护（A柜、B柜） (9)2．8 转子表层过负荷保护（A柜、B柜） (10)2．9 发电机失磁保护（A柜、B柜） (11)2．10 发电机失步保护（A柜、B柜） (13)2．11 发电机过电压保护（A柜、B柜） (14)2．12 发电机过激磁保护（A柜、B柜） (15)2．13 发电机逆功率保护（A柜、B柜） (16)2．14 发电机程跳逆功率保护（A柜、B柜） (17)2．15 发电机低频累加保护（A柜、B柜） (17)2．16 发电机起停机定子接地保护（A柜、B柜） (18)2．17 发电机突加电压保护（A柜、B柜） (19)2．18 发电机TA断线保护（A柜、B柜） (19)2．19 发电机TV断线保护（A柜、B柜） (20)2．20 发变组差动保护（A柜、B柜） (20)2．21 主变差动保护（A柜、B柜） (21)2．22 主变高压侧复压过流保护（A柜、B柜） (23)2．23 主变高压侧阻抗保护（A柜、B柜） (24)2．24 主变高压侧零序过流保护（A柜、B柜） (25)2．25 主变高压侧间隙零序保护（A柜、B柜） (26)2．26 主变高压侧过负荷保护（A柜、B柜） (26)2．27 主变220kV侧失灵启动保护（A柜、B柜） (27)2．28 主变TA断线保护（A柜、B柜）（发变组TA断线与此同） (27)2．29 主变TV断线保护（A柜、B柜） (27)2．30 高厂变差动保护（A柜、B柜） (28)2．31 高厂变高压侧复压过流保护（A柜、B柜） (29)2．32 高厂变过负荷保护（A柜、B柜） (30)2．33 A分支低压过流保护（A柜、B柜） (31)2．34 B分支低压过流保护（A柜、B柜） (32)2．35 A分支过负荷保护（A柜、B柜） (32)2．36 B分支过负荷保护（A柜、B柜） (33)2．37 高厂变TA断线保护（A柜、B柜） (33)2．38 A分支TV断线保护（A柜、B柜） (33)2．39 B分支TV断线保护（A柜、B柜） (34)2．40 励磁绕组过负荷保护（A柜、B柜） (34)2．41 主变非电量保护（C柜） (35)2．42 高厂变非电量保护（C柜） (35)2．43 断路器失灵保护（C柜） (35)2．44 母差保护（C柜） (35)2．45 热工保护（C柜） (35)2．46 断水保护（C柜） (35)第三章整定说明 (36)第四章保护定值单 (37)第一章技术数据1．1 #5发电机参数型号：QFSN-200-2额定功率：200 MW额定容量：235 MV A额定电压：15.75 kV额定电流：8625 A功率因数：0.85同步电抗：Xd =1.945暂态电抗：Xd’（饱和值）= 0.236，Xd’（不饱和值）= 0.2584次暂态电抗：Xd’’（饱和值）= 0.146，Xd’’（不饱和值）= 0.18负序电抗：X2 =0.173空载励磁电压：120 V空载励磁电流：670 A满载励磁电压：445 V满载励磁电流：1765A1．2 #5主变压器参数型号：SFP7-240000/220额定容量：240000 kV A额定电压：242±5×2.5%/15.75 kV额定电流：572.6/8798 A接线组别：Yn/△—11短路电压：U d%=13.1%1．3 #5高厂变参数型号：SFFL-31500/15额定容量：31500/20000（低压1）-11500（低压2）kV A额定电压：15.75/6.3（低压1）- 6.3（低压2）kV额定电流：1155A/1833（低压1）- 1054（低压2）A接线组别：△/ d0-d0短路阻抗：（已按Sb = 100MV A进行折算）高压侧：-0.136；低压侧1：0.708；低压侧2：0.708 1．4 #5主励磁机参数型号：JL-1150-4额定容量：1150 kV A额定电压：415 / 240 V额定电流：1600 A励磁电压：48.9 A励磁电流：148.9 A功率因数：0.92频率：100Hz1．5 主接线及设备阻抗图（均按Sb = 100MV A进行折算）第二章保护整定计算2．1 发电机差动保护（A柜、B柜）2．1．1 保护基本参数电流互感器取发电机机端和中性点CT，变比为12000/5=2400 发电机二次额定电流：Ie =Ign/na =8625/2400=3.59（A）2．1．2 保护整定计算1）最小动作电流整定Iop.0=0.2Ie =0.72（A）2）最小制动电流整定Ires.0=Ie=3.59（A）3）比率制动系数整定Ik.max =（1/Xd’’）×（Sb/3×15.75）/na= 24.6（A）Iunb.max= Kap×Ker×Kcc×Ik.max =4.92（A）Iop.max=Krel×Iunb.max=7.38（A）Ires.max=Ik.max=24.6AS =（Iop.max-Iop.0）/（Ires.max-Ires.0）=0.34）比率差动保护灵敏度校核Ik.min=0.866×(1/Xd’’)×Sb/3×15.75）/na=21.3（A）Ires=Ik.min/2=10.65（A）Iop=Iop.0+S(Ires-Ires.0) =2.8（A）Ksen= Ik.min /Iop =21.3/2.8=7.6＞22．1．3 保护出口瞬时动作于全停。
配电室保护定值计算
继电保护定值计算书一、元件参数兴隆Ⅰ回线：LGJ—95mm2L=2.96km兴隆Ⅱ回线：LGJ---95mm2 L=2.97km地面变压器：1# S11—M—500/35/0.4 接线组别：Y, yn0 阻抗：4.23% 10KV侧额定电流：I e1=28.87A 0.4KV侧额定电流：Ie2=721.7A2# S9—315/35/0.4 接线组别：Y, yn0 阻抗：4.03%10KV侧额定电流：I e1=18.18A 0.4KV侧额定电流：Ie2=454.7A 井下中变所变压器：1# KBSG—315/10/0.69 接线组别：Y, y0 阻抗：3.83% 10KV侧额定电流：I e1=18.2A 0.69KV侧额定电流：Ie2=262.4A2# KBSG—100/10/0.69 接线组别：Y, y0 阻抗：4..5%10KV侧额定电流：I e1=5.774A 0.69KV侧额定电流：Ie2=83.31A 连接电缆：10kv侧进线：YJLV22—3×150mm2L=0.02km本站10KV系统继电保护装置：JGL—13/Ⅱ二相过流继电器进线保护JGL—13/Ⅱ二相过流继电器地变保护JGL—13/Ⅱ二相过流继电器分段保护JGL—13/Ⅱ二相过流继电器电容器保护二、上级下达定值参数电流互感器变比：75/5 CT=15最大运行方式：S（3）Kmax＝31.496MV A电抗标么值=100÷31.496=3.175最小运行方式：S（3）Kmin＝30.902MV A电抗标么值=100÷30.902=3.236瞬时速断：525A T=0秒限时速断：420A T=0.4秒过流保护（经低压闭锁）：37.5A T=1.7秒过负荷：33A T=10秒（信号）重合闸：T=1.0秒接地保护：＞5A（信号）三、 短路电流计算1、系统元件等值排列图、阻抗图见附图二、附图三：2、各元件阻抗标么值计算 选取基准容量S b =100MV A系统电抗 X 1max *=S b /S （3）Kmax =100/31.496=3.175 X 1min *= S b /S （3）Kmin =100/30.902=3.236 兴隆线 架空线路=［L ×（0.33+j0.353）］×（100÷10.52）=［2.9×（0.33+j0.353）］×（100÷10.52）=0.868+j0.928连接电缆= X l ×L ×（S b / U b 2）=0.08×0.2×（100/10.52）=0.015X 2*=22015.0928.0j 868.0）（++=1.282 电容一 X 3*= X l ×L ×（S b / U b 2）=0.08×0.02×（100/10.52）=0.002地变电缆 X 4*= X 10* =X l ×L ×（S b / U b 2）=0.08×0.025×（100/10.52）=0.002 地变一 X 5*= U K %/100）×（S b /S T ）=（4.23/100）×（100/0.5）=8.46 井变电缆 X 6*= X 8* =X l ×L ×（S b / U b 2）=0.08×0.8×（100/10.52）=0.058 井变 X 7*= U K %/100）×（S b /S T ）=（4.5/100）×（100/0.415）=10.843 地变二 X 9*= U K %/100）×（S b /S T ）=（4.03/100）×（100/0.315）=12.794 3、S b =100MV A 各基准量选择见表一：1 X 1*∑max = X*1max ＋X 2*=3.175+1.282=4.457 X 1*∑min *= X*1min ＋X 2*=3.236+1.282=4.518 5、K 2（3）点短路总电抗X 2*∑max = X 1*∑max ＋X 3 =4.457＋0.002=4.459 X 2*∑min = X 1*∑min ＋X 3=4.518+0.002=4.526、K 3（3、）、K 7（3）点短路总电抗X 3*∑max = X 1*∑max + X 4=4.457+0.002=4.459 X 3*∑min = X 1*∑min + X 4=4.518+0.002=4.52 7、K 5（3）点短路总电抗X 5*∑max = X 1*∑max ＋X 6=4.457+0.058=4.515 X 5*∑min = X 1*∑min ＋X 6=4.518+0.058=4.576 8、K 4（3）点短路总电抗X 4*∑max = X 3*∑max ＋X 5=4.459+8.46=12.919 X 4*∑min = X 3*∑min ＋X 5=4.52+8.46=12.98 9、K 6（3）点短路总电抗X 6*∑max = X 5*∑max ＋X 7=4.515+10.843=15.358 X 6*∑min = X 5*∑min ＋X 7=4.576+10.843=15.419 10、K 8（3）点短路总电抗X 8*∑max = X 3*∑max ＋X 9=4.459+12.794=17.253 X 8*∑min = X 3*∑min ＋X 9=4.52+12.794=17.31411、最大运行方式下K1（3）点短路时的电流值电流标么值：K1（3）max*= 1 ÷X1∑max*=1÷4.457=0.224电流实际值：K1（3）max= K1（3）max*×I b =0.224×5.499 = 1232A最大二相短路电流：K1（2）max÷2×K1（3）max =√3÷2×1232A=1037A K2（3）点短路时的电流值电流标么值：K2（3）max*= 1/X2∑max*=1÷4.459=0.224电流实际值：K2（3）max= K2（3）max*×I b=0.224×5.499=1232A最大二相短路电流：K2（2）max2×K2（3）max2×1232=1067A 最小运行方式下K1（3）点短路时的电流值电流标么值：K1（3）min*= 1÷X1∑min*=1÷4.518=0.221电流实际值：K1（3）min= K1（3）min*×I b=0.221×5.499=1215A最小二相短路电流：K1（2）min2×K1（3）min2×1215A=1052A K2（3）点短路时的电流值电流标么值：K2（3）min*= 1÷X2∑min*=1÷4.52=0.221电流实际值：K2（3）min= K2（3）min*×I b=0.221×5.499=1215A最小二相短路电流：K2（2）min2×K2（3）min2×1215=1052A 1、K1-8各点短路时的电流值汇总见表二：四、10kv系统接地电流计算Ic空=（10.5kv×4.2km）÷350=0.126AIc缆=（10.5kv×6.2km）÷10=6.51AIc总=0.126+6.51=6.636A五、10KV进线保护计算低电压定值：按躲过母线最低运行电压计算U DZ =UN.min÷（Kk×Kf）=0.92×37÷（1.15×1.1）=26.9KV折算到二次侧U DZ-2=76.3V取70V a、电流保护：①瞬时电流速断保护：跳闸选择此定值时应考虑因素： 10KV母线发生最小短路电流时，应能可靠跳闸。
保护定值计算书(最新)
孟加拉锡莱特150MW简单循环燃气工程继电保护定值计算书陕西超越电力科技有限责任公司2011年9月西安批准：审核：校核：编制：目录第一章短路电流计算 (1)第二章主变保护整定计算 (9)第三章高厂变保护定值计算 (14)第四章低厂变保护整定计算 (18)第五章6kV 电动机保护计算 (20)第六章隔离变SFC保护定值计算 (21)第七章励磁变保护定值计算 (23)第八章保护定值清单 (24)第九章保护出口说明 (29)第一章短路电流计算计算基本条件：Sj=100MVAUj=Ue132kV母线短路容量：Sd=4500MVA1、建立阻抗网络图本站短路计算阻抗网络图其中：X S—表示系统阻抗X T—表示升压变阻抗X G—表示发电机阻抗X T1—表示高厂变阻抗X T11—表示1#低厂变阻抗X T12—表示2#低厂变阻抗2、计算各元件阻抗标幺值2.1计算系统阻抗X S错误!未找到引用源。
2.2计算升压变阻抗X T错误!未找到引用源。
2.3计算大电机阻抗X G错误!未找到引用源。
0.09 2.4计算高厂变阻抗X T1错误!未找到引用源。
0.62.5计算低厂变阻抗X T11、X T12错误!未找到引用源。
=43、计算K1点三相短路电流错误!未找到引用源。
由两部分构成，系统供给短路电流错误!未找到引用源。
和发电机供给短路电流错误!未找到引用源。
3.1计算系统供给短路电流错误!未找到引用源。
错误!未找到引用源。
3.2计算发电机供给短路电流错误!未找到引用源。
短路阻抗错误!未找到引用源。
折算到发电机等值阻抗错误!未找到引用源。
查汽轮发电机运转曲线错误!未找到引用源。
3.3计算总短路电流错误!未找到引用源。
4、计算K2点三相短路电流错误!未找到引用源。
错误!未找到引用源。
由两部分构成，系统供给短路电流错误!未找到引用源。
和发电机供给短路电流错误!未找到引用源。
4.1计算错误!未找到引用源。
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错误!未找到引用源。
保护定值计算书
2×300MW发电机组继电保护及自动装置整定计算书（起动部分）目录第一章技术数据 (1)1．1 电气主接线 (1)1．2 发电机技术参数 (2)1．3 主变压器参数 (2)1．4 150kV GIS设备参数 (3)1．5 高厂变参数 (3)1．6 励磁变参数 (3)1．7 起备变参数 (3)1．8 150kV系统参数 (4)1．9 6kV厂用电系统 (4)1．10 保护型号 (10)1．11 阻抗计算（取S B＝100MV A） (11)1．12 计算用阻抗图（取S B＝100MV A） (14)第二章6kV 01A段、01B段保护定值计算 (15)2．1 输煤变A、B，公用变A、B（1600kVA） (15)2．2 循环水加药变A、B，锅炉补给水变A、B（800kVA） (18)2．3 除灰变A、B（500kVA） (21)2．4 综合水泵房变A、B，燃油泵房变A、B（400kVA） (24)2．5 次氯酸钠发生装置A、B（500kVA） (27)2．6 环锤式碎煤机A、B（280kW） (28)2．7 一级反渗透高压泵A、B，消防水泵（250kW） (30)2．8 ＃1带式输送机（220kW） (32)2．9 码头电源（1）、（2）（750kW） (34)2．10 01A段、01B段工作电源进线 (36)2．11 01A段、01B段备用电源进线 (38)第三章6kV 1A段、2A段保护定值计算 (40)3．1 ＃1炉、＃2炉电除尘变A，＃1机、＃2机单元变A（1600kVA） (40)3．2 #1机、＃2机电动给水泵 (5200kW) (40)3．3 ＃1机、＃2机循环水泵A（1600kW） (44)3．4 ＃1炉、＃2炉送风机A（560kW） (46)3．5 ＃1机、＃2机凝结水泵A（1000kW） (48)3．6 ＃1炉、＃2炉引风机A（1800kW） (50)3．7 ＃1炉、＃2炉一次风机A（1700kW） (53)3．8 ＃1炉、＃2炉中速磨煤机A、B（520kW） (55)3．9 ＃1机、＃2机闭式循环冷却水泵A（355kW） (57)3．10 1A段供01B段工作电源（过渡） (59)3．11 1A段工作电源、备用电源进线 (60)3．12 2A段工作电源、备用电源进线 (63)第四章6kV 1B段、2B段保护定值计算 (65)4．1 ＃1炉、＃2炉电除尘变B，＃1机、＃2机单元变B（1600kVA） (65)4．2 空调变A、B（800kVA） (65)4．3 照明变A、B（630kVA） (68)4．4 ＃1机、＃2机循环水泵B（1600kW） (71)4．5 ＃1炉、＃2炉送风机B（560kW） (71)4．6 ＃1机、＃2机凝结水泵B（1000kW） (72)4．7 ＃1炉、＃2炉引风机B（1800kW） (72)4．8 ＃1炉、＃2炉一次风机B（1700kW） (72)4．9 ＃1炉、＃2炉中速磨煤机C、D、E（520kW） (72)4．10 ＃1机、＃2机闭式循环冷却水泵B（355kW） (73)4．11 01A段、01B段工作电源 (73)4．12 1B段、2B段工作电源和备用电源进线 (73)第五章起备变保护定值计算 (76)5．1 纵差动保护 (76)5．2 起备变高压侧复合电压过流保护 (79)5．3 高压侧零序过流保护 (79)5．4 低压侧A/B分支零序电流保护 (81)5．5 起备变通风 (82)5．6 起备变瓦斯保护 (83)5．7 起备变温度保护 (83)5．8 起备变压力释放 (83)5．9 有载调压压力释放 (84)5．10 起备变油位异常 (84)5．11 有载调压重瓦斯 (84)5．12 冷却器全停 (84)第一章技术数据1．1 电气主接线1．2 发电机技术参数型号：QFSN—300—2－20B额定功率：300MW最大连续功率：330MW额定电压：20kV额定电流：10189A额定功率因数：0.85（滞后）额定频率：50Hz空载励磁电压：空载励磁电流：824A额定励磁电压：455V额定励磁电流：2075A同步电抗X d：185.8%暂态电抗（饱和值）X’d：22.6%次暂态电抗（饱和值）X"d：15.58%负序电抗（饱和值）X2：17.2%效率：98.9%允许稳态负序电流I2∞*：10%负序过热时间常数A：10允许断水时间：30s励磁方式：自并励静止励磁冷却方式：水氢氢中性点接地变压器：20 kV /0.22 kV二次电阻值0.5Ω、33kWTA变比5A/5A发电机TA变比：15000A/5A1．3 主变压器参数型号：SFP9—370000/150TH额定容量：370MV A额定电压：150±2×2.5%/20kV额定电流：1424.1A/10681A联接组别：YN,d1短路电压：13.84%（零序阻抗13.84%）高压侧TA变比：2000/5（套管内）2×1250/1（开关串内）高压侧中性点TA变比：200～600/5低压侧TA变比：15000/5（套管内）1．4 150kV GIS设备参数型号：ZF6—252额定电流：2500A额定短路电流/峰值：50kA/125kA1．5 高厂变参数型号：SFF－CY—40000/20额定容量：40/25－25MV A额定电压：20±2×2.5%/6.3－6.3kV额定电流：1154.7A/2291－2291A联接组别：D，yn11，yn11短路电压：半穿越阻抗18%全穿越阻抗7.75%（分裂系数5.1）高压侧TA变比：15000/5（大变比）2000/5低压侧分支TA变比：3000/5低压侧中性点TA变比：600/5低压侧中性点接地电阻：9.09Ω1．6 励磁变参数型号：SCB9－3200/20额定容量：3200kV A额定电压：20±2×2.5%/0.9kV联接组别：Y，d11短路电压：8%高压侧TA变比：300/5低压侧TA变比：2500/5告警、跳闸温度：140℃、150℃1．7 起备变参数型号：SFFZ9—40000/154额定容量：40/25－25MV A额定电压：154±8×1.25%/6.3－6.3kV额定电流：150A/2291－2291A联接组别：YN，yn0，yn0＋d短路电压：半穿越阻抗21%全穿越阻抗9.3%（分裂系数4.9）零序阻抗：126.5Ω高压侧TA变比：300/5（套管内）2×1250/1（开关串内）高压侧中性点TA变比：50～150/5低压侧分支TA变比：3000/5低压侧中性点TA变比：600/5低压侧中性点接地电阻：9.09Ω1．8 150kV系统参数●出线一（SEMEN NUSANTARA）线路长度：13.59km末端系统参数：最大运行方式下I k(3)＝19.4kA，I k(1)＝19kA最小运行方式下I k(3)＝12.9kA，I k(1)＝13kA●出线二、三（RAWALO）线路长度：2×21.37km末端系统参数：最大运行方式下I k(3)＝25.4kA，I k(1)＝24.3kA最小运行方式下I k(3)＝16.6kA，I k(1)＝16.4kA●出线四（LOMANIS）线路长度：37.19km末端系统参数：最大运行方式下I k(3)＝16kA，I k(1)＝16.9kA最小运行方式下I k(3)＝11.2kA，I k(1)＝12.1kA 1．9 6kV厂用电系统1．9．1 6kV—01A段、01B段负荷●公用变A、B额定容量：1600kV A额定电压： 6.3±2×2.5%/0.4kV联接组别：D，yn11短路电压：8%高压侧TA变比：200/5高压侧零序TA变比：150/5低压侧中性点TA变比：2500/5开关设备：QF●锅炉补给水变A、B额定容量：800kV A额定电压： 6.3±2×2.5%/0.4kV联接组别：D，yn11短路电压：6%高压侧TA变比：150/5高压侧零序TA变比：150/5开关设备：QF●输煤变A、B额定容量：1600kV A额定电压： 6.3±2×2.5%/0.4kV联接组别：D，yn11短路电压：8%高压侧TA变比：200/5高压侧零序TA变比：150/5低压侧中性点TA变比：2500/5开关设备：QF●循环水加药变A、B额定容量：800kV A额定电压： 6.3±2×2.5%/0.4kV联接组别：D，yn11短路电压：6%高压侧TA变比：150/5高压侧零序TA变比：150/5低压侧中性点TA变比：1250/5开关设备：QF●除灰变A、B额定容量：500kV A额定电压： 6.3±2×2.5%/0.4kV联接组别：D，yn11短路电压：4%高压侧TA变比：75/5高压侧零序TA变比：150/5低压侧中性点TA变比：800/5开关设备：F－C●综合水泵房变A、B额定容量：400kV A额定电压： 6.3±2×2.5%/0.4kV联接组别：D，yn11短路电压：4%高压侧TA变比：75/5高压侧零序TA变比：150/5低压侧中性点TA变比：600/5开关设备：F－C●燃油泵房变A、B额定容量：400kV A额定电压： 6.3±2×2.5%/0.4kV联接组别：D，yn11短路电压：4%高压侧TA变比：75/5低压侧中性点TA变比：600/5开关设备：F－C●环锤式碎煤机A、B额定功率：280kW额定电压：6kVTA变比：75/5零序TA变比：150/5开关设备：F－C●一级反渗透高压泵A、B额定功率：250kW额定电压：6kVTA变比：75/5零序TA变比：150/5开关设备：F－C●消防水泵（01A段）额定功率：250kW额定电压：6kVTA变比：75/5零序TA变比：150/5开关设备：F－C●码头电源（1）、（2）额定电流（功率）：96.2A（750kW）额定电压：6kVTA变比：500/5零序TA变比：150/5开关设备：QF●次氯酸钠发生装置A、B额定电流（功率）：47A（480kW）额定电压：6kVTA变比：75/5零序TA变比：150/5开关设备：F－C●01A段引出＃1带式输送机额定功率：220kW额定电压：6kVTA变比：75/5零序TA变比：150/5开关设备：F－C1．9．2 6kV—1A段、2A段负荷●＃1机、＃2机单元变A额定容量：1600kV A额定电压： 6.3±2×2.5%/0.4kV联接组别：D，yn11短路电压：8%高压侧TA变比：200/5高压侧零序TA变比：150/5低压侧中性点TA变比：2500/5开关设备：QF●＃1炉、＃2炉电除尘变A额定容量：1600kV A额定电压： 6.3±2×2.5%/0.4kV联接组别：D，yn11短路电压：8%高压侧TA变比：200/5高压侧零序TA变比：150/5低压侧中性点TA变比：2500/5开关设备：QF●＃1机、＃2机电动给水泵额定功率：5200kW额定电压：6kVTA变比：1000/5零序TA变比：150/5开关设备：QF●＃1机、＃2机A循环水泵额定功率：1600kW额定电压：6kVTA变比：300/5零序TA变比：150/5开关设备：QF●＃1机、＃2机A凝结水泵额定功率：1000kW额定电压：6kVTA变比：200/5零序TA变比：150/5开关设备：QF●＃1炉、＃2炉A一次风机额定功率：1700kW额定电压：6kVTA变比：300/5零序TA变比：150/5开关设备：QF●＃1炉、＃2炉A送风机额定功率：560kW额定电压：6kVTA变比：100/5零序TA变比：150/5●＃1炉、＃2炉A引风机额定功率：1800kW额定电压：6kVTA变比：300/5零序TA变比：150/5开关设备：QF●＃1炉、＃2炉中速磨煤机A、B额定功率：520kW额定电压：6kVTA变比：100/5零序TA变比：150/5开关设备：QF●＃1机、＃2机闭式循环冷却水泵A额定功率：355kW额定电压：6kVTA变比：75/5零序TA变比：150/5开关设备：F－C●1A段上01B段工作电源（过渡）额定电流（功率）：909A（9443.5kW）额定电压：6kVTA变比：1500/5零序TA变比：150/5开关设备：QF1．9．3 6kV—1B段、2B段负荷●＃1机、＃2机单元变B额定容量：1600kV A额定电压： 6.3±2×2.5%/0.4kV联接组别：D，yn11短路电压：10%高压侧TA变比：200/5高压侧零序TA变比：150/5低压侧中性点TA变比：2500/5开关设备：QF●＃1炉、＃2炉电除尘变B额定容量：1600kV A额定电压： 6.3±2×2.5%/0.4kV联接组别：D，yn11短路电压：8%高压侧TA变比：200/5高压侧零序TA变比：150/5低压侧中性点TA变比：2500/5●照明变A、B额定容量：630kV A额定电压： 6.3±2×2.5%/0.4kV联接组别：D，yn11短路电压： 4.5%高压侧TA变比：100/5高压侧零序TA变比：150/5低压侧中性点TA变比：1000/5开关设备：F－C●空调变A、B额定容量：800kV A额定电压： 6.3±2×2.5%/0.4kV联接组别：D，yn11短路电压：6%高压侧TA变比：100/5高压侧零序TA变比：150/5低压侧中性点TA变比：1250/5开关设备：QF●＃1机、＃2机B循环水泵额定功率：1600kW额定电压：6kVTA变比：300/5零序TA变比：150/5开关设备：QF●＃1机、＃2机B凝结水泵额定功率：1000kW额定电压：6kVTA变比：200/5零序TA变比：150/5开关设备：QF●＃1炉、＃2炉B一次风机额定功率：1700kW额定电压：6kVTA变比：300/5零序TA变比：150/5开关设备：QF●＃1炉、＃2炉B送风机额定功率：560kW额定电压：6kVTA变比：100/5零序TA变比：150/5开关设备：QF●＃1炉、＃2炉B引风机额定功率：1800kW额定电压：6kVTA变比：300/5零序TA变比：150/5开关设备：QF●＃1炉、＃2炉中速磨煤机C、D、E额定功率：520kW额定电压：6kVTA变比：100/5零序TA变比：150/5开关设备：QF●＃1机、＃2机闭式循环冷却水泵B额定功率：355kW额定电压：6kVTA变比：75/5零序TA变比：150/5开关设备：F－C●2B段供01B段工作电源额定电流（功率）：909A（9443.5kW）额定电压：6kVTA变比：1500/5零序TA变比：150/5开关设备：QF●1B段供01A段工作电源额定电流（功率）：909A（9443.5kW）额定电压：6kVTA变比：1500/5零序TA变比：150/5开关设备：QF1．10 保护型号●发变组保护DGT801A （4面屏）●起备变保护DGT801A （1套）●6kV电动机差动保护NEP9908B （2套）●6kV电动机综合保护NEP9908A （47套）●6kV低厂变综合保护NEP9803 （28套）●线路综合保护NEP9803E （17套）●断路器保护PSL632 （11套）●母线保护WMZ-41B （4套）●6kV厂用电快切WBKQ-01B （2面屏）●机组故障录波WFBL-1 （2面屏）●150kV线路故障录波WFBL-1L （2面屏）1．11 阻抗计算（取S B ＝100MV A ）1．11．1 发电机X d 100185.5%0.5256300/0.85=⨯=X ’d 10022.6%0.0640300/0.85=⨯=X "d 0441.085.0/300100%58.15=⨯=X 2 10017.2%0.0487300/0.85=⨯=1．11．2 主变压器0374.037010013.84%X X T0T =⨯== 1．11．3 高厂变45.040100%81X X T2T1=⨯=+ 1938.040100%75.7X 21X T2T1=⨯=+9884.01938.01.5X 2T2=⨯= 解得 05.0X T1-= 5.0X T2=1．11．4 励磁变5.23.21008%X T5=⨯= 1．11．5 起备变525.040100%21X X T4T3=⨯=+ 2325.040100%3.9X 21X T4T3=⨯=+1393.12325.09.4X 2T4=⨯= 解得 06.0X T3-= 585.0X T4=5622.01501005.126X 2T0=⨯= 1．11．6 150kV 系统参数出线一（SEMEN NUSANTARA ） 线路正序电抗：0240.015010059.133966.0X 21=⨯⨯= 线路零序电抗：0480.00240.02X 2X 110=⨯== 末端系统参数：最大运行方式下1(m a x 0.0198X===10(max)1(max)100220.01980.021215019X X=-=-⨯=⨯最小运行方式下1(m i n0.0298X===10(min)1(min)220.02980.0292 X X==-⨯=●出线二、三（RAWALO）一条线路正序电抗：232(1)100X0.396621.370.0377150=⨯⨯=两条线路正序电抗：23(2)1X0.03770.01892=⨯=一条线路零序电抗：23023(1)(1)X3X30.03770.1131==⨯=两条线路零序电抗：230(2)1X0.11310.05662=⨯=末端系统参数：最大运行方式下23(m a x0.0152X===230(max)23(max)220.01520.0171 X X=-=-⨯=最小运行方式下23(m i n0.0232X===230(min)23(min)100220.02320.024015016.4X X=-=-⨯=⨯●出线四（LOMANIS）线路正序电抗：21100X0.396637.190.0656150=⨯⨯=线路零序电抗：101X2X20.06560.1311==⨯=末端系统参数：最大运行方式下4(m a x 0.0241X===40(max)4(max)100220.02410.020115016.9X X=-=-⨯=⨯最小运行方式下4(m i n0.0344X===40(min)4(min)220.03440.0266 X X=-=⨯=发电厂150kV系统最大运行方式下(2)(max)11(max)2323(max)44(max)()//()//()(0.0240.0198)//(0.01890.0152)//(0.06560.0241)0.0158X X X X X X X=+++=+++=(2)0(max)1010(max)230230(max)4040(max)()//()//()(0.0480.0212)//(0.05660.0171)//(0.13110.0201)0.0289X X X X X X X=+++=+++=最小运行方式下（出线一断开、出线二断开）(1)(min)2323(min)44(min)()//()(0.03770.0232)//(0.06560.0344)0.0378X X X X X=++=++=(1)0(m i n)230230(m i n)4040(m i n)()//()(0.11310.0240)//(0.13110.0266)0.0733X X X X X=++=++=1．12 计算用阻抗图（取S B ＝100MV A ）X 1(max)=0.0198X 1(min)=0.0298X 10(min)=0.0292X 10(max)=0.0212SEMEN NUSANTARA （出线一）RAWALO（出线二、三）X 230(max)=0.0171X 10(min)=0.0240X 23(min)=0.0232X 23(max)=0.0152 LOMANIS （出线四）X 40(max)=0.0201X 40(min)=0.0266X 4(min)=0.0344X 4(max)=0.0241第二章 6kV 01A 段、01B 段保护定值计算6kV 供电电缆设为800m ，其电抗值为21000.080.80.16126.3l X km km =Ω⨯⨯= 2．1 输煤变A 、B ， 公用变A 、B （1600kVA ）回路编号：00BBA06、00BBA07，00BBB06、00BBB07 开关控制：真空开关3AH3/1250A/40kA/100kA 保护型号：NEP9803短路阻抗：8%（标幺阻抗8%×1001.6＝5） TA 变比： 200/5＝40 一次回路额定电流：154A TA 二次额定电流：1543.8540A = 零序TA 变比： 150/5＝30低压侧中性点TA 变比： 2500/5＝5002．1．1 三段式电流保护 2．1．1．1 过流I 段 ●动作电流I OPI按躲过变压器低压侧出口最大三相短路条件整定。
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10k v保护定值计算书(DMP3300系列)计算：审核：批准：第一部分一次设备参数1变压器1.1电站#1变压器第二部分电抗标幺值计算第三部分短路计算1、最大运行方式下短路电流2、最小运行方式下短路电流第四部分 保护定值计算1、 #1电站变压器 1.1 过电流保护已知条件：可靠系数--=1re K 1.2接线系数--=jx K 1继电器返回系数-- =r K 0.85过负荷系数--=gh K 1.05电流互感器变比--=TA n 40变压器高压侧额定电流-- =rT I 1115.47 变压器高压侧稳态电流--=min 22k I 803.93电力变压器过电流保护计算过程和公式：保护装置的动作电流（应躲过可能出现的过负荷电流）TAr rT gh jxre k op n K I K K K I 11= AIop ·K = 1.2*1*1.05*115.47/(0.85*40) = 4.28 A 保护装置一次动作电流jxTA kop op K n I I = AIop = 4.28*40/1 = 171.17 A 保护装置灵敏系数5.1≥min22opk sen I I K =Ksen = 803.93/171.17 = 4.70保护装置的地动作时限，一般取0.5~0.7S 。
计算结果：电力变压器过电流保护计算，灵敏系数到达继电保护的要求。
2.#2电站变压器计算方法同1、#1电站变压器 3 电站#1风机 3.1电流速断保护计算已知条件：可靠系数-- =1re K 1.4接线系数--=jx K 1.0电流互感器变比--=TA n 20.00电动机额定电流--=rMI 19.00电动机起动电流倍数--=stK 6最小运行方式下电动机接线端两相短路时，流过保护安装处的超瞬态电流--=''min2k I 923.00电流速断保护计算过程和公式：保护装置的动作电流（应躲过电动机的起动电流） TArM st jxre kopn I K K K I 1= AI op ·K = 1.4*1.0*6*19.00/20.00 = 7.98 A 保护装置一次动作电流 jxTA kop op K n I I = AI op = 7.98*20.00/1.0 = 159.60 A 保护装置灵敏系数 2≥''min 2opk senI I K = AK sen = 923.00/159.60 = 57.83 A 计算结果：电流速断保护计算，灵敏系数到达继电保护的要求。
保护定值计算书
3×600MW 超临界机组工程1#发变组保护定值计算书目录~~~~~~~~~~~~~~~第一部分： A 柜保整定算1、机差保⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(5)2、机序保⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(7)3、制流⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(8)4、定子接地保（ 95%）⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(10)5、机端、中性点三次波比保⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(11)6、失磁保⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(12)7、逆功率保⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(14)8、上保⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(16)9、匝保⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(16)10、失步保⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(18)11、激磁保⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(20)12、率异样保⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(22)13、低阻抗保⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(23)14、主差⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(25)15、高隙零序流⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(30)16、高零序流t1 、t3 ⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯ (30)17、高零序流t2 、t4 ⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯ (31)18、差⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(31)19、高三相高或低⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(36)20、高零序⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(36)21、机荷⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(37)22、主通⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(38)第二部分： B 柜保整定算1、厂高差⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(39)2、厂高复合流t1 、t2 ⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(44)3、厂高 A分支零序流 t1 、t2 ⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(47)4、厂高 B 分支零序流 t1 、t2 ⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(48)5、厂高通⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(49)6、厂高 A 分支零序差⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(49)7、厂高 B 分支零序差⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(52)8、厂高 A 分支复合⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(52)9、厂高 B 分支复合⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(52)10、励磁荷⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(53)11、励磁速断⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(54)12、励磁流⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(55)13、励磁器差⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(55)14、励磁器复合流t1 、t2 ⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(60)15、励磁器通⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(62)16、励磁器零序差⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(62)17、励磁器零序流t1 、t2 ⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(65)第三部分： C柜保整定算第四部分：定清1、保 A 柜定清⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(67)2、保 B 柜定清⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(70)3、保 C柜定清⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(71)第五部分：信号置1、保 A 柜⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(72)2、保 B 柜⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(74)4、保 C柜⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(75)5、保 D柜⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(76)6、保 E 柜⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(76)第六部分：故障波置1、保 A 柜⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(76)2、保 B 柜⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(78)4、保 C柜⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(80)5、保 D柜⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(81)6、保 E 柜⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(81)第七部分：保一表1、保 A 柜⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(81)2、保 B 柜⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(82)4、保 C柜⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(83)5、保 D柜⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(84)6、保 E 柜⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(84)第一部分：发变组A、B 柜保护整定计算1、发电机差动保护发电机差动保护采纳双斜率比率差动特征，作为发电机内部故障的主保护，主要反响定子绕组和引出线相间短路故障。
保护定值计算书
保护定值计算书文件排版存档编号：[UYTR-OUPT28-KBNTL98-UYNN208]云南大唐国际红河发电有限责任公司#1机发变组保护定值计算书（保护装置：DGT-801B、RCS-985A、RCS-974A）（本定值是依据云南省调度2005年度下达的电网综合电抗计算）计算：审核：批准：云南红河发电厂工程设备部二零零五年十一月十九日励磁电压365V；励磁电流2642A一、一次设备参数1．#1发电机：QFSN-300-2-20型；Pe=300MW； Se=353MVA；Qe=186MvarUe=20KV；Ie=10190A ；COSф=；Xd"=%/%(非饱和/饱和) Xd′=%/20%(非饱和/饱和)；Xd=%; X2=%/%(非饱和/饱和)+%/20KV； Ud=%2．#1主变：SFP10-370000/220GW Se=370MWA；Ue=242-31068A YN,d113．#1高厂变：SFF9-40000/20 Se=40000/25000-25000KVA； Ue=20+×%/ Ie=2291-2291A Ud=% ；D/d0-d04．#1励磁变：ZSCB9-3150/20/ Se=3150KVA；Ue=20+%/756V； Ie=2406A；Ud=% Y,d115．#1发变组配置了南瑞继保电气有限公司RCS-985A型发电机变压器成套保护装置、南瑞继保电气有限公司RCS-974A型变压器非电量及辅助保护装置以及国电南自DGT-801B型发电机变压器成套保护装置二、本次保护整定计算的依据：大型发电机变压器继电保护整定计算导则。
电力工程电气二次设计手册。
-985A-974A型发电机变压器成套装置技术使用说明书。
DGT-801B型发电机变压器成套装置技术使用说明书。
发电机.变压器产品说明书。
缺高厂变说明书 、系统电抗第二部分 #1发变组主系统阻抗计算（依据2005年调度部门下发系统综合电抗计算暂无）一、正常运行方式正序阻抗计算 （一）、取基准容量Sj=1000MVA（二）、见云南2005年正运行方式序阻抗 （三）、系统正常运行方式下等效阻抗计算1．X1、X2、由云南电网2003年度综合电抗确定（云南调度继电保护处提供）既：X1=；X2=；X7′=目前按X=0，S=∞计算 2．#1主变压器（图一）X1=Ud%×Sj/Se=×1000/370= 3．#1发电机（图一）X2= Xd ＂×Sj/Se=×1000/353= 4．#1高压厂用变（图一）X3=X4= Ud%×Sj/Se=×1000/40= 5．#1励磁变X5= Ud%×Sj/Se=×1000/= 5．折算至#1高厂变（图二）X31=X14+X29max 23Id 74.6523⨯max 23Id 8.7623⨯max 23Id 42.3523⨯max 23Id 03.2323⨯max 23Id 79.3023⨯-985A 电机变压器组配置的RCS-985A 微机型保护：1．1 发电机-变压器组差动 1．2发电机保护 发电机差动定子对称过负荷(反时限) 定子不对称过负荷(负序反时限)程序跳闸逆功率 发电机逆功率发电机过激磁保护 定子过电压 发电机定子匝间保护 定子100%接地保护 发电机失磁保护 发电机失步保护 发电机频率异常保护 起停机保护 转子一点接地保护 励磁绕组过负荷 1．3主变压器保护主变压器差动保护 变压器低阻抗保护 主变压器零序过流 主变压器过负荷 主变通风启动 主变压器瓦斯保护 主变压器温度 主变压器压力释放 主变压器油位异常 1．4高压厂用变压器保护高压厂用变压器差动 高压厂用变压器高压侧复合电压过流保护高压厂用变压器A 分支低压闭锁过流 高压厂用变压器B 分支低压闭锁过流高压厂用变压器通风启动 高压厂用变压器瓦斯保护高压厂用变压器温度 高压厂用变压器压力释放高压厂用变压器油位异常 1．5励磁变压器保护励磁变压器差动 励磁变过流保护励磁变过流绕组过负荷2、RCS-985A 保护装置发变组差动保护整定计算:发电机中性点侧TA 变比15000/5,主变高压侧TA 变比1250/5；高厂变低压侧TA 变比3150/5。
主变保护定值的计算
主变保护定值得计算一、1#主保护电流速断电流定值1、差动电流速断电流定值:I inｓ=Krel×Iuｍａx÷Ki=1、2×６×９２、5÷4０=１6、5 实取1６其中:Ｋrｅl——————可靠系数取1、2～1、３实取1、2Iｕmax—————空载合闸最大励磁涌流取额定电流得６~8倍实取6额定电流为92、5AＫi———————电流互感器变比 20０/52、比率差动保护:①差动电流起始电流定值I ｃdo =Ｋk×(Fctｗ+⊿U/2+Fwc)×Ie×√3÷Ｋｉ=2×(0、1+0、05+0、05)×92、5×√3÷40=1、5９实取1、６其中:Kk—————可靠系数取1、５～２实取2Fctw————ＣT误差取0、1⊿U／2————变压器分解头最大调整范围实为±5%Fwc—————为保护本身误差取０、05Ｉｅ——————高压侧额定电流实为92、５AＫｉ——————电流互感器变比 200／５②比率制动系数:K cof = Ｋk×(Ｆcｔw＋⊿Ｕ／2+Fwc)=2×(0、1＋０、05+0、05)=0、4 实取0、5说明:若Ｋcof小于0、5时则取０、5③谐波制动系数:K2———————一般取0、13~０、15 实取0、13为避免励磁涌流引起保护误动,遵循按相闭锁原则采用二次谐波闭锁功能④幅值补偿系数:高压侧额定电流为9２、5Ａ高压侧互感器变比为2０0/５低压侧额定电流为513A 低压侧互感器变比为６00/5I HE 为高压侧一次电流IHE=92、5÷４0×√3＝４ (相位补偿后)I ＬE 为低压侧一次电流 ILE＝513÷120×√3=７、404(相位补偿后)COFL低压侧补偿系数:C OFL ＝IHE÷IＬE＝4÷7、４04=0、54=４÷7、404=０、54 实取0、94C OFＨ高压侧补偿系数COFH实取1主变保护定值得计算二、1#低后备保护:1、复压过流保护电流时限定值计算:①复压过流保护电流定值Ｉｄｚj2=Kjx×Kｋ×Kｏl×Igmａx÷Ki÷Kf＝1×1、２×2×380÷120÷0、85=8、９A 实取８、５A其中:Kjx——————接线系数取1Kk——————可靠系数取1、2Kol——————过负荷系数取2Igmａｘ—————变压器最大工作电流取３８0AKｉ———————电流互感器变比600/5Kf———————恢复系数取0、８5②灵敏度校验:K L ＝Ｉｄｍｉn(2)÷Idzj=0、876×45８0÷1２0÷8、５=３、9﹥1、5故满足要求③保护装置得动作时限实取Tiｍ2=０、８秒2、复压过流保护电压定值计算:一般按相电压下降２0%计算,即UＤＺ＝57×80％=45 实取42、５V３、复压过流保护负序电压定值计算:一般按线电压为7V计算,即U2DZ＝７÷1、７3２＝4 实取4V4、过负荷保护定值计算:①过负荷定值应躲过变压器得额定电流,即Ifhgｊ= Kjx×Kk×INT2÷Ｋi÷Kf=１、05×1×５13÷120÷0、85=5、28 实取Ｉfhgj=５、2A②保护装置得动作时限应躲过允许得短时工作过负荷(如大型电动机得启动)时间,一般定时限取9~1５秒,实取Tｉmj1=9秒主变保护定值得计算三、1＃高后备保护:1、复压过流保护电流时限定值计算:①复压过流保护电流定值Iｄzj2=Kjx×Kｋ×Kol×Igmａx÷Kｉ÷Ｋf=1×１、2×2×７0÷4０÷0、85=４、9A 实取４、9A其中:Ｋjx——————接线系数取１Ｋk——————可靠系数取1、2Ｋoｌ——————过负荷系数取２Igｍａx—————变压器最大工作电流取7０AＫｉ———————电流互感器变比２00／5Kf———————恢复系数取0、85②灵敏度校验:K L =Idmiｎ(2)÷Idzj=０、8７６×4580×６、3÷35÷40÷4、9=3、７﹥1、5故满足要求③保护装置得动作时限一般矿井地面变电所双绕组变压器一次过流保护得动作时限取为1、０~１、2秒实取Tim2=1、０秒2、复压过流保护电压定值计算:一般按相电压下降20％计算,即ＵDZ=57×8０%=45 实取42、5V３、复压过流保护负序电压定值计算:一般按线电压为7V计算,即U2ＤＺ=7÷１、73２=4 实取4V４、过负荷保护定值计算:①过负荷定值应躲过变压器得额定电流,即Iｆhｇj ＝ Kjx×Kk×INT1÷Ki÷Kf=１、05×1×9２、５÷4０÷0、8５=2、８6 实取Ifhgj=2、８6A②保护装置得动作时限应躲过允许得短时工作过负荷(如大型电动机得启动)时间,一般定时限取9~15秒,实取Tiｍj1=9秒主变保护定值得计算一、3＃主保护电流速断电流定值1、差动电流速断电流定值:I inｓ=Ｋｒel×Iuｍaｘ÷Ki=1、２×6×52、8÷40=9、5 实取１0其中:Ｋrｅl——————可靠系数取1、2～1、３实取１、2Iｕmａx—————空载合闸最大励磁涌流取额定电流得6～8倍实取6额定电流为52、8ＡKi———————电流互感器变比20０/５2、率差动保护:①差动电流起始电流定值Ｉcdo =Kk×(Ｆcｔｗ＋⊿Ｕ/2+Fwc)×Iｅ×√3÷Kｉ=２×(０、１+0、0５+0、05)×52、8×√3÷４０=0、9 实取1其中:Kk—————可靠系数取１、５~２实取２Ｆcｔｗ————CT误差取０、1⊿U/２————变压器分解头最大调整范围实为±5％Fwc—————为保护本身误差取０、05Ie——————高压侧额定电流实为52、8AKi——————电流互感器变比 200/５②比率制动系数:Ｋcoｆ＝ Kk×(Fｃtw+⊿U/2+Ｆｗｃ)=２×(0、1+0、０5＋０、０5)=0、4 实取0、５说明:若Kｃof小于0、５时则取0、5③谐波制动系数:Ｋ2———————一般取0、13～０、15 实取0、13为避免励磁涌流引起保护误动,遵循按相闭锁原则采用二次谐波闭锁功能④幅值补偿系数:高压侧额定电流为５2、８A 高压侧互感器变比为200/５低压侧额定电流为２93、3A 低压侧互感器变比为600／５I HE 为高压侧一次电流ＩHＥ=52、8÷40×√3＝2、286I LE 为低压侧一次电流 IＬＥ=２93、3÷12０×√3=4、23CＯＦＬ低压侧补偿系数:C OFＬ＝ＩHE÷ILE=2、286÷4、2３＝0、5４实取０、94C OＦH 高压侧补偿系数 COＦH实取１主变保护定值得计算四、3#低后备保护:1、复压过流保护电流时限定值计算:①复压过流保护电流定值I dzj2=Ｋjx×Ｋｋ×Ｋoｌ×Igmax÷Ki÷Kｆ=1×1、2×2×220÷120÷0、８5=5、1A 实取５A其中:Ｋjx——————接线系数取１Kk——————可靠系数取１、2Kol——————过负荷系数取2Iｇｍａx—————变压器最大工作电流取220AKi———————电流互感器变比600／5Kf———————恢复系数取0、85②灵敏度校验:K L =Idmｉn(２)÷Iｄｚj=0、8７6×４58０÷120÷5=6、６9﹥1、5故满足要求③保护装置得动作时限实取Tｉm2=０、８秒2、复压过流保护电压定值计算:一般按相电压下降２0％计算,即UDZ=57×8０%=45 实取4２、5V３、复压过流保护负序电压定值计算:一般按线电压为7V计算,即U２DZ＝7÷1、73２=4 实取4V4、过负荷保护定值计算:①过负荷定值应躲过变压器得额定电流,即Ｉｆhｇj = Kjｘ×Kｋ×INＴ２÷Ki÷Kｆ=1、0５×1×２93、3÷120÷0、８5=3、０实取Ｉfhgj=３A②保护装置得动作时限应躲过允许得短时工作过负荷(如大型电动机得启动)时间,一般定时限取９~１5秒,实取Tiｍj1=９秒主变保护定值得计算五、3#高后备保护:1、复压过流保护电流时限定值计算:①复压过流保护电流定值Idzj２＝Kｊx×Kk×Kol×Igｍａx÷Ki÷Kf=１×1、2×2×39、6÷４0÷0、８5=2、7９A 实取２、8A其中:Kjx——————接线系数取1Kk——————可靠系数取１、２Kol——————过负荷系数取2Igmax—————变压器最大工作电流取39、6ＡKi———————电流互感器变比２00/5Ｋf———————恢复系数取0、８5②灵敏度校验:K L =Ｉdmｉn(2)÷Ｉdzｊ=0、８76×4580×6、3÷35÷40÷2、８=６、4﹥１、５故满足要求③保护装置得动作时限一般矿井地面变电所双绕组变压器一次过流保护得动作时限取为1、0~1、２秒实取Ｔim2＝1、0秒2、复压过流保护电压定值计算:一般按相电压下降２0％计算,即UDZ=57×80%＝４5 实取42、5V3、复压过流保护负序电压定值计算:一般按线电压为7Ｖ计算,即U2DZ＝7÷１、７32=4 实取4Ｖ4、过负荷保护定值计算:①过负荷定值应躲过变压器得额定电流,即Ｉfhgj = Kjx×Ｋk×ＩNT1÷Ｋi÷Kf=1、０5×1×5２、8÷4０÷0、85=1、6３实取Ｉfhgj=1、６3A②保护装置得动作时限应躲过允许得短时工作过负荷(如大型电动机得启动)时间,一般定时限取9~１5秒,实取Timｊ１＝9秒。
光伏电站保护定值计算书
保护动作时间 T=0.4s。
3、接地变回路
接地变回路设置电流速断、过流保护。
（1）电流速断
电流速断按照躲过变压器励磁涌流计算。
干式接地变压器励磁涌流为额定电流的 6-8 倍，取 8 倍。
一次电流为 10.39×8=81.14A
保护灵敏度按照最小运行方式下，保护安装处两相短路电流校验：
Ksen=787×0.866/81.14=8.4＞2，满足灵敏度要求。
为保证保护灵敏度要求，一次动作电流最大值为 787×0.866/2=340.77A
340.77＜527.84，无法保证躲过励磁涌流。
在满足灵敏度的情况下，设置复合电压闭锁定值，取负序电压 4V、低电压 75V，
时限 0s，二次整定值 340.77/30=11.33，取 11.5A，一次电流 11.5×30=345A。
I = Ijz = 1.56 = 0.348kA Z 4.48
4、K6 点（接地变回路电缆末端）短路电流 （1）最大运行方式: 按照系统阻抗最小，日照条件良好，光伏方阵发电量最大的方式计算： 系统侧：Z=1.173 集电线路侧：Z=4.31
回路阻抗 Z=1.173×4.31/(1.173+4.31)+0.0014=0.923
X4
10 100 100 4
2.5
4、接地变回路阻抗
（1）高压电缆
型号：ZRCDHIII-YJY23-26/35
规格：3x70
长度：55m
X5=0.0014。 5、1#集电线路回路阻抗
（1）高压电缆
型号：ZRCDHIII-YJY23-26/35
规格：3x70
长度：1386m
X6=0.035
6、双分裂箱变阻抗
光伏电站保护定值计算书
X4
10 100 100 4
2.5
4、接地变回路阻抗
（1）高压电缆
型号：ZRCDHIII-YJY23-26/35
规格：3x70
长度：55m
X5=0.0014。 5、1#集电线路回路阻抗
（1）高压电缆
型号：ZRCDHIII-YJY23-26/35
规格：3x70
长度：1386m
X6=0.035
6、双分裂箱变阻抗
流过接地变回路 35kV 侧的总短路电流 Imax=1.56/0.923=1.69kA （2）最小运行方式: 按照系统阻抗最大，光伏方阵发电量为零的方式计算： 系统侧：Z=1.982+0.0014=1.983
I = Ijz = 1.56 = 0.787kA Z 1.983
5、K4 点（1#集电线路电缆末端）短路电流 （1）最大运行方式: 按照系统阻抗最小，日照条件良好，光伏方阵发电量最大的方式计算： 系统侧：Z=1.173×8.62/(1.173+8.62)+0.035=1.07
2#集电线路为 7MW，共 14 台逆变器，I=12.96×14=181.44 A=0.181kA
将该回路转换为一个理想电压源与阻抗的串联，则最大运行方式下，1#、2# 集电线路回路阻抗 Z=1.56/0.181=8.62 8、2#集电线路回路阻抗
（1）高压电缆 型号：ZRCDHIII-YJY23-26/35 规格：3x70 长度：1702m
大输出电流为逆变器额定电流 1.5 倍，逆变器额定电流 1008A，箱变变比：
36.75/0.315/0.315，则单台逆变器在 35kV 侧最大电流：
I（单台)
=
1008 1.5
0.315 36.75
保护定值计算【范本模板】
一。
零序保护：1。
一次动作电流计算。
有零序电流互感器TA0的电动机单相接地保护，一次三相电流平衡时,由于三相电流产生的漏磁通不一致，于是在零序电流互感器内产生磁不平衡电流。
根据在不同条件下的多次实测结果,磁不平衡电流值均小于0。
005Ip(Ip为平衡的三相相电流)，于是按躲过电动机起动时最大不平衡电流计算，低电压电动机单相接地保护动作电流可取：I0dz=（0。
05—0.15)Ie式中 I0dz——单相接地零序过电流保护一次动作电流整定值；Ie--电动机一次额定电流。
当电动机容量较大时可取： I0dz=（0。
05—0。
075）Ie当电动机容量较小时可取： I0dz=(0.1-0。
15）Ie由于单相接地保护灵敏度足够,根据具体情况，I0dz有时可适当取大一些。
根据经验，低电压电动机单相接地保护一次动作电流一般取I0dz=10-40A.2.动作时间t0dz计算。
取：t0dz=0s.二.负序过电流保护电动机三相电流不对称时产生负序电流I2，当电动机一次回路的一相断线（高压熔断器一相熔断或电动机一相绕组开焊），电动机一相或两相绕组匝间短路,电动机电源相序接反(电流互感器TA前相序接反)等出现很大的负序电流（I2)时，负序电流保护或不平衡电流（△I）保护（国产综合保护统称负序过电流保护，而国外进口综合保护统称不平衡△I保护）延时动作切除故障。
1.负序动作电流计算。
电动机两相运行时，负序过电流保护应可靠动作。
2。
国产综合保护设置两阶段负序过电流保护时，整定计算可同时采用Ⅰ、Ⅱ段负序过电流保护.（1）负序Ⅰ段过电流保护。
按躲过区外不对称短路时电动机负序反馈电流和电动机起动时出现暂态二次负序电流，以及保证电动机在较大负荷两相运行和电动机内部不对称短路时有足够灵敏度综合考虑计算。
1）动作电流，采取经验公式，取: I22dz＝(0.6—1）In一般取I22dz=0。
6In2）动作时间.取：t22dz＝（0。
5—1)s.（2）负序Ⅱ段过电流保护.按躲过电动机正常运行时可能的最大负序电流和电动机在较小负荷时两相运行时有足够灵敏度及对电动机定子绕组匝间短路有保护功能考虑。
XX35kV供电系统继电保护定值整定计算书
XXX35kV供电系统继电保护定值计算书XXX35kV 供电系统继电保护定值计算书第一部分 短路参数计算1.计算公式说明变压器的标幺阻抗：变压器的相电阻：变压器的相电抗：架空线路或电缆线路标幺电抗 20*J Jd U LS X X =架空线路或电缆线路标幺电阻 20*J J d U LS R R =三相短路电流*)3(KJK Z I I ∑=三相短路容量*Kdd Z S S ∑=式中：X ----------线路单位长度上的电抗，Ω/Km10kV 架空线路为0.4Ω/km 10kV 电缆线路为0.08Ω/km0R ----------线路单位长度上的电阻，Ω/KmXXX35kV 供电系统继电保护定值计算书*K Z ∑---------线路单位长度上的阻抗，Ω/Km )(22***d d K R X Z +=∑L ------------线路长度，kmd S -----------基准容量，MVA ，取100MVA dU -----------基准电压，kV ，dI ------------基准电流，kA*K X ∑-------- 短路回路总电抗的标幺值选择基准容量j S=100MVA 基准电压j U =avU35kV 基准电流kA 56.13731003jj j =⨯==U S I 10kV 基准电流kA 5.51031003jj j =⨯==U S I 2.35kV 系统母线短路参数计算根据2019年XXX 变电站35k V 母线参数标幺值:,。
35kV 母线故障最大短路电流（最大运行方式）3440.42302.01111d1max ===∑D X I35kV 母线最小短路电流(最小运行方式)XXX35kV 供电系统继电保护定值计算书373.24214.01111d1min ===∑D X I3.10kV 系统母线短路参数计算（1）35kV 变压器标幺电抗计算 1#2#3#主变参数： Ud%=8；Sb=12.5MV A64.05.121001008100*=⨯=⨯=Sb S U X J d T 因系统为全分列运行，所以35kV 变电站内10kV 母线最大短路电流(最大运行方式)1492.18702.0112j d2max ===∑D X I35kV 变电站内10kV 母线最小短路电流(最小运行方式)9421.00614.1112j d2min ===∑D X IXXX35kV 供电系统继电保护定值计算书第二部分 继电保护整定计算1.XXX 变电站站内设备定值整定1.1、主变保护定值整定：1号、2号主变参数、各侧CT 变比一致。
变压器保护定值计算书
脱硫变保护定值计算书批准：审核：初审：计算：脱硫73B 、74B 保护采用南京东大金智电气有限公司生产的WDZ-400系列综合保护。
一、脱硫变73B 保护定值计算书 1.脱硫变73B 基本参数 1.1额定容量：Se=2500KV A 1.2额定电压：Ue=6300/400V 1.3额定电流：Ie=229.1/3608.4A 1.4阻抗电压：Ud=6.17% 1.5连接组别：DYn11 1.6高压侧CT 变比：300/5 1.7低压侧CT 变比：5000/1 1.8低压侧零序CT 变比：5000/5 2、脱硫变73B 保护定值计算2.1、WDZ －440EX 低压变压器综合保护测控装置定值计算 1）高压侧速断保护定值：73B 折算至100MV A 的阻抗为：3X ＝5.210010017.6⨯＝2.468 a ：变压器低压母线三相短路电流max .)3(K I 计算： 由#2厂高变供电时短路电流最大，故：max .)3(K I ＝03334.0468.272527.029410.09160+++＝0.033342.774669160＋＝3262Ab ：变压器高压侧出口三相短路电流计算：max .)3(K I ＝0.0333472527.029410.09160＋+＝34.09160＝26941Ac ：变压器低压母线单相接地短路电流计算：K I ）（1＝∑∑+⨯0123X X I bs =468.292.808291603⨯⨯⨯＋＝27.82827480＝987A高压侧短路保护定值整定原则；a ：按躲过低压母线三相短路电流计算：op I ＝rel K max .)3(K I ＝1.3×3262＝4240.6Ab ：按躲过励磁涌流计算：op I ＝K TN K =12×229.1＝2749.2Ac ：高压侧短路保护二次动作电流计算。
一次动作电流取4240.6A ，则二次动作电流为：op I ＝4240.6/60＝70.67A ，取71A 。
继电保护定值整定计算书
桂林变电站35kV及400V设备继电保护定值整定计算书批准：审核：校核：计算：超高压输电公司柳州局二〇一三年十一月六日计算依据： 一、 规程依据DL/T 584-2007 3～110kV 电网继电保护装置运行整定规程 Q/CSG-EHV431002-2013 超高压输电公司继电保护整定业务指导书2013年广西电网继电保护整定方案二、 短路阻抗广西中调所提供2013年桂林站35kV 母线最大短路容量、短路电流:三相短路 2165MVA/33783A ；由此计算35kV 母线短路阻抗 正序阻抗 Z1=()()63.03378332165322=⨯=A MVAI SΩ第一部分 #1站用变保护一、参数计算已知容量：S T1=800kVA，电压：35/0.4kV，接线：D/Y11，短路阻抗：U K=6.72%计算如下表：注：高压侧额定电流：Ie= S T1/( 3Ue)= 800/( 3×35)=13.2A 高压侧额定电流二次值：Ie2=13.2/40=0.33 A低压侧额定电流：Ie’=S T1/( 3Ue)= 800/( 3×0.4)=1154.7A 低压侧额定电流二次值：Ie2’=1154.7/300=3.85A短路阻抗：Xk=（Ue2×U K）/ S T1=（35k2×0.0672）/800k=103Ω保护装置为南瑞继保RCS-9621C型站用电保护装置，安装在35kV保护小室。
二、定值计算1、过流I段（速断段）1）按躲过站用变低压侧故障整定： 计算站用变低压侧出口三相短路的一次电流I k(3).max= Ue /（3×Xk ）=37000/（3×103）=207.4A计算站用变低压侧出口三相短路的二次电流Ik= I k(3).max /Nct=207.4/40=5.19A计算按躲过站用变低压侧故障整定的过流I 段整定值Izd=k K ×Ik k K 为可靠系数，按照整定规程取k K =1.5 =1.5×5.19=7.8A2）校验最小方式时低压侧出口两相短路时灵敏系数lm K ≥1.5 计算站用变低压侧出口两相短路的一次电流 min).2(Ik = Ue /〔2×（Z1 +Xk ）〕 =37000/〔2×（0.63 +103）〕=178.52A式中：Z1为35kV 母线短路的短路阻抗。
变主变保护定值计算书
复压过流充电保护时限定值
复压过流充电保护开放时间定值
后加速复压过流I段保护
后加速复压过流I段保护投入
后加速复压过流I段保护电流定值
后加速复压过流I段保护时限定值
后加速复压过流I段保护开放时间定值
后加速复压过流Ⅱ段保护
后加速复压过流Ⅱ段保护投入
后加速复压过流Ⅱ段保护电流定值
后加速复压过流Ⅱ段保护时限定值
零序电压告警
零序电压告警投入
零序电压告警电压定值
零序电压告警时限定值
一次重合闸
一次重合闸投入
一次重合闸时限定值
重合闸充电时限定值
不对应方式启动重合闸投入
保护方式启动重合闸投入
TV告警
母线TV断线告警投入
母线TV断线告警时限定值
母线TV断线退出过流投入
主变本体保护
NSR699RF
温度升高启动风扇定值
温度过高启动风扇及报警时限
复压过流保护复压闭锁低压定值
复压过流保护复压闭锁负序电压定值
复压过流保护方向闭锁
复压过流保护方向闭锁投入
复压过流I段保护方向闭锁投入
复压过流I段保护方向指向
复压过流Ⅱ段保护方向闭锁投入
复压过流Ⅱ段保护方向指向
复压过流Ⅲ段保护方向闭锁投入
复压过流Ⅲ段保护方向指向
复压过流Ⅳ段保护方向闭锁投入
复压过流Ⅳ段保护方向指向
零序电压Ⅱ段1时限定值
零序电压Ⅱ段2时限定值
过负荷保护
过负荷保护投入
过负荷保护电流定值
过负荷保护动作时限
过负荷闭锁有载调压
过负荷闭锁有载调压投入
过负荷闭锁有载调压保护电流定值
过负荷闭锁有载调压保护动作时限
保护定值计算书
励磁电压365V；励磁电流2642A一、一次设备参数1．#1发电机：QFSN-300-2-20型；Pe=300MW；Se=353MV A；Qe=186MvarUe=20KV；Ie=10190A ；COSф=0.85；Xd"=16.8%/15.5%(非饱和/饱和) Xd′=22.7%/20%(非饱和/饱和)；Xd=186.1%; X2=16.7%/15.3%(非饱和/饱和)2．#1主变：SFP10-370000/220GW Se=370MW A；Ue=242-3+12.5%/20KV；Ud=13.91%882.7/1068A YN,d113．#1高厂变：SFF9-40000/20 Se=40000/25000-25000KV A；Ue=20+×2.5%/6.3-6.3KV Ie=1154.7/2291-2291A Ud=15.1%；D/d0-d04．#1励磁变：ZSCB9-3150/20/0.756 Se=3150KV A；Ue=20+2.5%/756V；Ie=90.9/2406A；Ud=7.76%Y,d115．#1发变组配置了南瑞继保电气有限公司RCS-985A型发电机变压器成套保护装置、南瑞继保电气有限公司RCS-974A型变压器非电量及辅助保护装置以及国电南自DGT-801B型发电机变压器成套保护装置二、本次保护整定计算的依据：大型发电机变压器继电保护整定计算导则。
电力工程电气二次设计手册。
RCS-985A.RCS-974A型发电机变压器成套装置技术使用说明书。
DGT-801B型发电机变压器成套装置技术使用说明书。
发电机.变压器产品说明书。
缺高厂变说明书、系统电抗第二部分#1发变组主系统阻抗计算（依据2005年调度部门下发系统综合电抗计算暂无）一、正常运行方式正序阻抗计算（一）、取基准容量Sj=1000MV A（二）、见云南2005年正运行方式序阻抗（三）、系统正常运行方式下等效阻抗计算1．X1、X2、由云南电网2003年度综合电抗确定（云南调度继电保护处提供） 既：X1=0.5591；X2=0.1267；X7′=7.3334目前按X =0，S=∞计算 2．#1主变压器（图一）X1=Ud%×Sj/Se=0.1391×1000/370=0.3759 3．#1发电机（图一）X2= Xd ＂×Sj/Se=0.155×1000/353=0.4391 4．#1高压厂用变（图一）X3=X4= Ud%×Sj/Se=0.151×1000/40=3.775 5．#1励磁变X5= Ud%×Sj/Se=0.0776×1000/3.15=24.6 5．折算至#1高厂变（图二）X31=X14+X29//X30//X2//X26=0.4108+1.0234//1.3601//0.1267//0.1437 =0.4712X32=X31//X15=0.4712//0.4584=0.2324 6．折算至6KV ⅣA 、6KV ⅣB 段（图五） X33=X32+X24=0.2324+5.11=5.3424 X34=X32+X25=0.2324+5.11=5.3424 二、最小运行方式正序阻抗计算书（一）、本厂最小运行方式为#2、#3、#5机停运 （二）、取基准容量Sj=1000MV A（三）、见沙电2003年最小运行方式正序阻抗图 （四）、系统最小运行方式下等效阻抗计算第三部分 短路电流计算1． 发电机出口短路电流计算1.1发电机出口三相短路流过发电机的最大短路电流Idmax 计算已知：X2= Xd ”×Sj/Se=0.155×1000/353=0.4391Idmax=I *Ij=1/ X2×Sj/1.732/Uj =1/0.4391×1000/1.732/20 =65.74（KA ）1.2发电机出口两相短路流过发电机的最小短路电流Idmin 计算Idmin=max 23Id =74.6523=56.94（KA ）1.3发电机出口三相短路系统流过变压器的最大短路电流Idmax 计算 已知：X1= 0.3759Idmax=I *Ij=1/ X1×Sj/1.732/Uj =1/ 0.3759×1000/1.732/20 =76.8（KA ）1.4发电机出口两相短路系统流过变压器的最小短路电流Idmin 计算Idmin=max 23Id =8.7623⨯=66.5（KA ） 2． 主变高压侧短路电流计算2.1主变高压侧三相金属性短路时最大短路电流Idmax （指流过发电机及主变压器的短路电流） 已知：X=X1+X2=0.3759+0.4391=0.815故：Idmax=I *Ij=1/ X ×Sj/1.732/Uj=1/0.815×1000/1.732×20=35.42（KA ）2.1主变高压侧两相金属性短路时最小短路电流Idmin （指流过发电机及主变压器的短路电流）Idmin=max 23Id =42.3523⨯=30.67（KA ） 3． 高厂变低压侧6KV 侧短路路电流计算3.1高厂变低压侧三相金属性短路时最大短路电流Idmax （指流过高厂变的短路电流） 已知：X=X1//X2+X3=0.3759//0.4391+3.775=3.9775故：Idmax=I *Ij=1/ X ×Sj/1.732/Uj=1/3.9775×1000/1.732/6.3=23.03（KA ）3.2高厂变低压侧两相金属性短路时最小短路电流Idmin （指流过高厂变的短路电流）Idmin=max 23Id =03.2323⨯=19.94（KA ）5． 励磁变低压侧0.756KV 侧短路路电流计算5.1励磁变低压侧三相金属性短路时最大短路电流Idmax （指流过励磁变的短路电流） 已知：X=X1//X2+X6=0.3759//0.4391+24.6=24.8故：Idmax=I *Ij=1/ X ×Sj/1.732/Uj=1/24.8×1000/1.732/0.756=30.79（KA ）5.2高厂变低压侧两相金属性短路时最小短路电流Idmin （指流过高厂变的短路电流）Idmin=max 23Id =79.3023 =26.66（KA ）第四部分 RCS-985A 发变组保护装置定值整定计算1.发电机变压器组配置的RCS-985A 微机型保护： 1．1 发电机-变压器组差动 1．2发电机保护 发电机差动定子对称过负荷(反时限) 定子不对称过负荷(负序反时限) 程序跳闸逆功率 发电机逆功率发电机过激磁保护 定子过电压 发电机定子匝间保护 定子100%接地保护 发电机失磁保护 发电机失步保护 发电机频率异常保护 起停机保护 转子一点接地保护 励磁绕组过负荷 1．3主变压器保护主变压器差动保护 变压器低阻抗保护 主变压器零序过流 主变压器过负荷 主变通风启动 主变压器瓦斯保护 主变压器温度 主变压器压力释放 主变压器油位异常 1．4高压厂用变压器保护高压厂用变压器差动 高压厂用变压器高压侧复合电压过流保护高压厂用变压器A 分支低压闭锁过流 高压厂用变压器B 分支低压闭锁过流 高压厂用变压器通风启动 高压厂用变压器瓦斯保护 高压厂用变压器温度 高压厂用变压器压力释放 高压厂用变压器油位异常 1．5励磁变压器保护励磁变压器差动 励磁变过流保护励磁变过流绕组过负荷2、RCS-985A 保护装置发变组差动保护整定计算:发电机中性点侧TA 变比15000/5,主变高压侧TA 变比1250/5；高厂变低压侧TA 变比3150/5。
变压器保护定值计算书
脱硫变保护定值计算书批准：审核：初审：计算：脱硫73B 、74B 保护采用南京东大金智电气有限公司生产的WDZ-400系列综合保护。
一、脱硫变73B 保护定值计算书 1.脱硫变73B 基本参数 1.1额定容量：Se=2500KV A 1.2额定电压：Ue=6300/400V 1.3额定电流：Ie=229.1/3608.4A 1.4阻抗电压：Ud=6.17% 1.5连接组别：DYn11 1.6高压侧CT 变比：300/5 1.7低压侧CT 变比：5000/1 1.8低压侧零序CT 变比：5000/5 2、脱硫变73B 保护定值计算2.1、WDZ －440EX 低压变压器综合保护测控装置定值计算 1）高压侧速断保护定值：73B 折算至100MV A 的阻抗为：3X ＝5.210010017.6⨯＝2.468 a ：变压器低压母线三相短路电流max .)3(K I 计算： 由#2厂高变供电时短路电流最大，故：max .)3(K I ＝03334.0468.272527.029410.09160+++＝0.033342.774669160＋＝3262Ab ：变压器高压侧出口三相短路电流计算：max .)3(K I ＝0.0333472527.029410.09160＋+＝34.09160＝26941Ac ：变压器低压母线单相接地短路电流计算：K I ）（1＝∑∑+⨯0123X X I bs =468.292.808291603⨯⨯⨯＋＝27.82827480＝987A高压侧短路保护定值整定原则；a ：按躲过低压母线三相短路电流计算：op I ＝rel K max .)3(K I ＝1.3×3262＝4240.6Ab ：按躲过励磁涌流计算：op I ＝K TN K =12×229.1＝2749.2Ac ：高压侧短路保护二次动作电流计算。
一次动作电流取4240.6A ，则二次动作电流为：op I ＝4240.6/60＝70.67A ，取71A 。
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临城县农网定值计算2006.08效验，镇
注：速断二次定值凡大于50A，均按50A整定
1、临城387
临城35KV 母线参数:（不考虑两台变压器并列运行方式）
2.592 5.399基准阻
抗 1.37
387
CT：30060线路全
长电阻
线路全长
电抗
线路
全长
阻抗
线路型号长度电阻电抗R=X=Z=Z*镇内LGJ-150 2.1620.270.410.5840.886 1.0610.77 LGJ-7000.450.4170.0000.0000.0000.00
镇内变压器参数
容量
（KVA）高压电压低压电压电流值阻抗电压计算Z并列2#变压器800035±8*2.5%10.51327.329.15 6.58 1#变压器315035±8*2.5%10.5527.3623.37
短路电流35KV10KV
镇内35KV 母线
最大
15600/
（Xma
x+Xl）
=4633.616336最小
0.866*
15600/
（Xmi
n+Xl)=2188.27715
镇内10KV母线
最大
15600/
（Xma
x+Xl+
XT）=1569.15582最大
15600/
（Xma
x+Xl+
XT单
变）=1246.34394
4000变
最小
0.866*
15600/
（Xmi
n+Xl+
XT)=881.63108
4000变
最小
0.866*
15600/
（Xmi
n+Xl+
XT)=457.41612
（经效验
333对镇
内10KV过
流灵敏度
不足）
镇内1#变压器后备保护定值计算
1、2006.07效验
差动保护
（电磁
BCH-2
10
BCH-2保护定值为额定电流大的一侧为基准,35KV侧为基本侧
差动匝数动作电流:
（1）躲涌
流1.3*Ie=
297.1
(2)躲10KV
区外不衡
Kk*(Ktx*fi
+Δf110+
Δ
u110)*Idm ax＝1.3*(0.1+0.
075+0.05)*I
dmax＝388.4
二次电流：
Idz/CT基本＝11.2110.00
346.4203
(3)差动实用匝数Wsh=60/7. 5＝6.0取
6
平衡匝数平衡I接
35KV侧，
平衡II接
10KV侧
35KV侧实
用工作匝
数取5匝，
其中：
WCD=5Wph1＝1
10KV侧平
衡匝数：
Wph2＝
Wsh*I2max
/I2min-
Wcd＝ 1.2352WPH2=1相对误差
Δ
F110=(Wph
1js-
Wph1)/(Wp
h1js+Wcd)
＝
0.04
0.04<0.05
短路线圈抽头“3-3
灵敏度效验
以10KV区内故障时最小短路电流进行效验:
最小短路电流(折算至110Kv 侧)：二次电流
为:Idmin*1.7
32/CT=
25.45
35KV侧工作安匝：AWg=Id2min
*(Wcd+Wph)
=
152.70
35KV 侧继电
器动作的最
小动作安
匝：AWdz=60
Klm=AWg/
Awdz=
2.54
高压过负
荷 1.2*Ifh/0.9 2.9339
低压过负
荷 1.2*Ifh/0.9 4.89 4.99
低压后备
躲最大允许
电流，时间
与出线过流
配合
Idz=1.2*Ifh
max/Kfh=1.
2*525/0.85=621 5.18 5.20.3母联
0.6主进
高压后备60
1)躲最大允
许电流，时
间与35KV
过流配合
Idz=1.25*If
hmax/Kfh=1
.25*132/0.8
5194.1 3.23
对低压母线
故障灵敏
度:Klm= 4.54
镇内2#变压器后备保护定值计算
1、2006.078效验
差动保护
（电磁
BCH-2
10
BCH-2保护定值为额定电流大的一侧为基准,10KV侧为基本侧
差动匝数动作电流:
（1）躲涌
流1.3*Ie=
285.9
(2)躲10KV
区外不衡
Kk*(Ktx*fi
+Δf110+
Δ
u110)*Idm ax＝1.3*(0.1+0.
075+0.05)*I
dmax＝1171
二次电流：I2＝Idz/CT基本＝19.528.60
344
(3)差动实用匝数Wsh=60/I2＝7.0取
7
平衡匝数平衡I接10KV侧，平衡II接35KV侧
用工作匝
数取12
匝，其
中：WCD=6Wph1＝1
35KV侧平
衡匝数：
Wph2＝
Wsh*I2max
/I2min-
Wcd＝ 2.95143WPH2=3相对误差
Δ
F110=(Wph 1js-
Wph1)/(Wp h1js+Wcd)＝-0.01
0<0.05
短路线圈抽头“3-3
灵敏度效验
以10KV区内故障时最小短路电流进行效验:
最小短路电流(折算至110Kv 侧)：二次电流
为:Idmin*1.7
32/CT=
19.8
35KV侧工作安匝：AWg=Id2min
*(Wcd+Wph)
=
138.62
35KV 侧继电
器动作的最
小动作安
匝：AWdz=60
Klm=AWg/
Awdz=
2.31
高压过负
荷 1.2*Ifh/0.9 2.2039
低压过负
荷 1.2*Ifh/0.9 4.89 4.99
低压后备
躲最大允许
电流，时间
与出线过流
配合
max/Kfh=1.
2*525/0.85=311 5.18 5.20.3母联
0.6主进高压后备60
1)躲最大允
许电流，时
间与35KV
过流配合
Idz=1.25*If
hmax/Kfh=1
.25*132/0.8
597.0 1.62
对低压母线
故障灵敏
度:Klm=0.00
计算Z* 0.7747。