弯头强度计算书
折弯机吨位与V槽与最小翻边以及理论计算公式.概要
折弯工作吨位折弯过程中，上、下模之间的作用力施加于材料上，使材料产生塑性变形。
工作吨位就是指折弯时的折弯压力。
确定工作吨位的影响因素有：折弯半径、折弯方式、模具比、弯头长度、折弯材料的厚度和强度等，见图1所示。
通常，工作吨位可按下表选择，并在加工参数中设置。
1、表中数值为板料长度为一米时的折弯压力：例：S=4mm L=1000mm V=32mm 查表得 P=330kN2、本表按强度σb＝450N/mm2的材料为依据计算的，在折弯其它不同材料时，折弯压力为表中数据与下列系系数的乘积；青铜（软）：0.5；不锈钢：1.5；铝（软）：0.5 ；铬钼钢：2.0。
3、折弯压力近似计算公式：P=650s2L/1000v其中各参数的单位P——kN S——mm L——mm V——mm折弯压力对照表这是我在一家钣金加工厂的经验值,但是如果开模具的话，其折弯边最小值还可以更小（所用的数控折弯机型号为AMADA-RG-100（NC9）。
最小折弯边尺寸：单折边：料厚 T<=0.8 Lmin=3.5T=1.0 Lmin=4.5T=1.2 Lmin=5.0T=1.5 Lmin=6.0T=2.0 Lmin=7.5Z折边:料厚 T<=0.8 Lmin1=4.5 Lmin2=3.5T=1.0 Lmin1=6.0 Lmin2=4.5 T=1.2 Lmin1=6.5 Lmin2=5.0T=1.5 Lmin1=7.5 Lmin2=6.0T=2.0 Lmin1=10.0 Lmin2=7.5做五金模的话是有计算公式的，详见图片所示！当折弯边太小时的一种处理方法！3 展开计算原理板料在弯曲过程中外层受到拉应力,内层受到压应力,从拉到压之间有一既不受拉力又不受压力的过渡层--中性层,中性层在弯曲过程中的长度和弯曲前一样,保持不变,所以中性层是计算弯曲件展开长度的基准.中性层位置与变形程度有关,当弯曲半径较大,折弯角度较小时,变形程度较小,中性层位置靠近板料厚度的中心处,当弯曲半径变小,折弯角度增大时,变形程度随之增大,中性层位置逐渐向弯曲中心的内侧移动.中性层到板料内侧的距离用λ表示.4 计算方法展开的基本公式:展开长度=料内+料内+补偿量备注:a标注公差的尺寸设计值:取上下极限尺寸的中间值作为设计标准值.b孔径设计值:一般圆孔直径小数点取一位(以配合冲头加工方便性),例:3.81取3.9.有特殊公差时除外,例:Φ3.80+0.050取Φ3.84.c 产品图中未作特别标注的圆角,一般按R=0展开.附件一:常见抽牙孔孔径一览表1以上攻牙形式均为无屑式.2抽牙高度:一般均取H=3P,P为螺纹距离(牙距).3.内径:M3 Φ2.75 M3.50 Φ3.20 M 4 Φ3.65 ＃ 6-32 Φ3.10。
弯头计算方法
弯头计算方法Bending calculation is a crucial aspect in engineering and construction projects. It plays a significant role in determining the strength and stability of various structures. Bending is the process of applying a force to cause a material to deform. In the context of engineering, accurate bending calculation is necessary to ensure that a structure can withstand external forces and maintain its integrity over time.弯曲计算是工程和建筑项目中一个重要的方面。
它在确定各种结构的强度和稳定性方面起着重要作用。
弯曲是施加力以使材料变形的过程。
在工程背景下，准确的弯曲计算对于确保结构能够承受外部力量并随着时间的推移保持其完整性至关重要。
One perspective to consider when discussing bending calculation is the mathematical and engineering principles behind it. Understanding the physical properties of the materials being bent, as well as the external forces that will be applied to the structure, is crucial in performing accurate bending calculations. This requires a deep understanding of concepts such as stress, strain, and thebehavior of materials under different conditions. Engineers and mathematicians often utilize complex equations and models to accurately predict how a material will bend under specific conditions, taking into account factors such as the material's elasticity and the magnitude of the applied force.在讨论弯曲计算时需要考虑的一个视角是其背后的数学和工程原理。
计算书
筑龙网 w w w .z h u l o n g .c o m 泵站设计计算书一、流量确定考虑到输水管漏渗和净化站本身用水，取自用水系数α=1.5，则近期设计流量： Q=1.05×100000÷3600÷24=1.215 m ³/s远期设计流量 ：Q=1.05×1.5×100000÷3600÷24=1.823 m ³/s二、设计扬程（1）水泵扬程： H=HST+Σh式中HST 为水泵静扬程.Σh 包括压水管水头损失、吸水管路水头损失和泵站内部水头损失采用灵菱型式取水头部。
在最不利情况下的水头损失，即一条虹吸自流管检修时要求另一条自流管通过75%最大设计流量，取水头部到吸水间的全部水头损失为1米，则吸水间最高水面标高为4.36-1=39.36米，最低水位标高为32.26-1=31.26米。
正常情况时，Q=1.215/2=0.608 m ³/s,一般不会淤泥，所以设计最小静扬程： HST=42.50-39.36=3.14 m 设计最大静扬程： HST=42.50-31.26=11.24 m（2）输水管中的水头损失∑h 设采用两条φ900铸铁管，由徽城给水工程总平面图可知，泵站到净水输水管干线全长1000m ，当一条输水管检修时，另一条输水管应通过75%设计流量，即：Q=0.75×1.823=1.367 m ³/s ，查水力计算表得管内流速v=2.16 m/s, 1000i=5.7m ,所以∑h=1.1×5.7×1000/1000=6.27m （式中1.1系包括局部水头损失而加大的系数）。
（3）泵站内管路中的水头损失hp其值粗估为2 m（4）安全工作水头 hp其值粗估为2 m综上可知，则水泵的扬程为:设计高水位时：Hmax=11.24+1+6.27+2+2=21.51 m设计低水位时：Hmin=3.14+1+6.27+2+2=13.41 m三、机组选型及方案比较：筑龙网 w w w .z h u l o n g .c o m 水泵选型有以下二种方案:方案一 方案二水泵型号 20sh-19 20sh-19A 流量范围 450─650L/s 36─560L/s扬程范围 15─27m 14─23m轴功率 148─137KW 108KW允许吸上真空高度 4m 4m泵重量 1950Kg 2000Kg 电动机重量 1530Kg 1380Kg功率 190KW 135KW配带电动机型号 JR-126─6 JS-126─6方案一: 一台20sh-19型水泵(Q=450~650 l/s,H=15~27m, N=148~137KW),近期4台，3台工作，一台备用，远期增加一台，4台工作，一台备用。
容器类相关计算程序
计算容器重量W lb 冲击系数IF -吊耳材料屈服强度YSL psi 容器材料屈服强度YSV psi 吊耳孔径DH in 外圆半径R in 吊耳宽度B in 吊耳板厚TL in 吊耳加强圈厚TW in 吊孔高度H in 角焊缝尺寸——吊耳与筒体LW in 理论角焊缝尺寸——加强圈与吊耳LR in 实际角焊缝尺寸——加强圈与吊耳LP in 加强圈外径= 2 x (R - LP - 0.125)DW in每个吊耳上所受的垂直负载每个吊耳的设计负载 (FV1或FV2中的较大值)FV lb 推荐的吊钩型式 - Crosby type -推荐的吊钩轴直径DP in校核吊耳横向受力FH lb 弯曲应力 = FH x H / (TL x B 2 / 6)OK 许用弯曲应力= 0.66 x SYL 剪应力= FH / (TL x B)OK 许用剪应力 = 0.577 x Sa 组合应力 = (Sb 2+ 4 x Ss 2)0.5OK 许用组合应力 = 0.66 x SYL16,6001.0000.0000.375吊耳计算书1,50016,6001.800.0006.0002.0000.3752.0000.0003.7501,350G21307790.3125吊耳校核计算理论最小吊耳半径 = 1.5 x DH Rminin 实际吊耳半径R in OKH1 = R - DH / 2H1in H2 = (DW - DH) / 2H2in 实际吊耳截面积 = H1 x TLA1in 2实际加强圈截面积 = 2 x H2 x TW A2in 2总截面积 = A1 + A2A in 2至中心轴的半径Term 1 = (2 x TW + TL) x ln[(H2 + DH/2) / (DH/2)]tr1in Term 2 = TL x ln[(H1 + DH/2) / (H2 + DH/2)]tr2in 半径 = A / ( tr1 + tr2)NR in 偏心距 = [A1x(H1+DH) + A2x(H2+DH)] / (2xA) - NR e in 弯矩 = FV x NR / 2MB in-lb 单位负载 = FV + MB x (R - NR) / (R x e)UL lb 所需的最小截面积 = UL / (0.66 x YSL)ALmin in 2所需的最小加强圈截面积 = Almin - A1AWmin in 2理论加强圈最小板厚 = Awmin / (2 x H2)实际加强圈板厚OK 实际应力 = UL / (TL x H1 + 2 x TW x H2)OK 许用应力= 0.66 x YSL撕裂应力 = 0.5 x FV / [H2 x (TL + 2 x TW)]OK 许用应力 = 0.577 x Sa支承应力 = FV / [DP x (TL + 2 x TW)]OK 许用支承应力 = 0.85 x YSL0.001.502.001.501.380.567300.560.500.021.080.1733460.310.00加强圈角焊缝校核作用在加强圈处的负载 = FV x TW / (TL + 2 x TW)FW lb 剪应力 = FW / (p x DW x LP)OK 容许剪应力= 0.577 x Sa Sasw吊耳与容器壳体间焊缝校核焊缝高度 = 0.7071 x LW WTin 焊缝面积 = 2 x WT x B AW in 2焊缝阻力模数SWin 3吊耳与容器壳体间的剪应力校核剪应力 = FH / AWSsw OK 容许剪应力 = 0.577 x Sa Sasw吊耳与容器壳体间的弯曲应力校核最大弯曲应力 = FH x H / AW OK 容许剪应力 = 0.66 x SYL Sasw 吊耳与容器壳体间的组合应力校核组合应力 = (Sbw 2 + 4 x Ssw 2)0.5OK 容许组合应力 = 0.66 x SYL0.273.182.2500.00焊接校核吊耳弯曲应力吊耳剪应力吊耳当量应力吊耳/壳体焊缝弯曲应力吊耳/壳体焊缝剪应力吊耳/壳体焊缝当量应力吊耳曲面所受的应力吊耳撕裂应力吊耳支承应力加强圈焊缝剪应力设计：_____________________校核：_____________________审定：_____________________版本：_____________________日期：_____________________24534669398010,9568495948应力计算值 (psi)693位置13090.00115206321.61210,9566,32210,956109566321.61210,9566321.61214110描述计算值容许值。
船体强度与结构设计计算书
目录1.计算说明 (3)2.剪力和弯矩计算 (4)2.1计算重量分布和浮力分布 (4)2.2计算静水剪力和静水弯矩 (5)2.2.1 分别绘制站间载荷、剪力和弯矩图 (7)2.3 计算总纵弯矩值和剪力值 (8)3 总纵弯曲应力、受压构件的稳定性校核及折减计算 (11)3.1 临界应力失稳计算 (13)4 结论 (14)1计算说明本计算书是1500 m3耙吸式挖泥船总强度计算书，涉及到挖泥船的静水弯矩、剪力，波浪附加弯矩、附加剪力，计算总弯曲应力等等，以校核是否满足设计要求。
这里我们只计算满载到港的情况。
具体计算内容如下：1.1 计算内容（1） 静水弯矩、剪力（2） 波浪附加弯矩、附加剪力 （3） 剪力、弯矩合成（4） 计算总弯曲应力、受压构件的稳定性校核及折减计算 （5） 折减后的高次总弯曲应力计算 （6） 计算结果分析及结论 （7） 计算工况：满载出港 （8） 计算状态：中拱和中垂1.2 主要技术参数船长：78米；满载排水量：5020吨；平均吃水：5.4米；站距：9.3=∆L 米，波高：4米；重心在舯前：813.0=g x 米;艏吃水:77.5=f T 米;尾吃水: 23.5=a T 米。
主尺度：船长：78米，船宽：14.5米，型深：6.3米，设计吃水5.1米，肋距：0.6米，强框架间距：1.8米。
海水密度：10.055KN/m 3船体材料：计算剖面的所有构件均采用低碳钢，屈服极限 σY =235.2N/mm 2许用应力：1. 总纵弯曲许用应力 ：[σ]=0.5σY2. 总纵弯曲与板架局部弯曲合成应力的许用应力： 在板架跨中 ： [σ1+σ2]=0.65σY 在横舱壁处： [σ1+σ2]=σY1.3静水弯矩计算资料(2)静水平衡状态各站横剖面浸水面积（)2m 表（1-2）2 剪力和弯矩计算2.1 计算重量分布和浮力分布根据表（1-1）绘制站间重量分布曲线：图2-1 站间重量分布梯形图依据表（1-2）计算静水浮力：图2-2 浮力分布曲线图2.2 计算静水剪力和静水弯矩满载重量：W=49246.2KN 重心坐标813.0=g x 米 艏吃水: 77.5=f T 米；尾吃水: 23.5=a T 米 最大剪力值 N max = 满足精度要求。
节流装置设计计算书
节流装置设计计算书设计标准 GB/T 2624-2006/ISO 5167-1 订货单位:设计编号:合同编号:安装位号:DN350 安装方式:节流件:标准孔板取压方式:角接取压流体名称:过热水蒸汽供货内容:数量:附件:节流件上游侧阻流件形式: 单个90°弯头,任一平面上的两个90°弯头(S>30D)工艺条件最大流量:100000 kg/h 常用流量:35000 kg/h 最小流量:25000 kg/h 工作表压:1.37000 MPa 工作温度:215.00 ℃操作密度:7.05497kg/m3地区大气压:1000 mbar管道:φ377×9mm流体粘度:0.01641mPa.s 等熵指数:1.29420压缩系数:0.92565管壁绝对粗糙度:0.075管道材质: 20G 线胀系数:0.00001278 mm/mm℃节流件材质: 304 线胀系数:0.00001720 mm/mm℃计算结果刻度流量: 100000 kg/h 差压上限ΔPmax: 60000 Pa最大压损: 33389 Pa 常用差压ΔPc om: 7349 Pa开孔比β:0.664849流出系数C:0.603253可膨胀系数ε:0.998313最大雷诺数: 5987737 常用雷诺数: 2095708 最小雷诺数: 1496934计算误差E:-0.000005 流量不确定度e:±0.86 流量系数α:0.672520前直管段L1 ：15.70 ｍ后直管段L2 ：2.50 ｍ工况下开孔d : 239.276 mm20℃时节流件开孔d20: 238.476 ±0.124mm计算公式M = 0.003998595*d^2*ε*α*(ΔP*ρ)^0.5kg/h备注。
锅炉强度计算书
校核计算工艺减薄附加厚度
C’2
表160.09(δ-C3)
0.09(14-0.3)
1.233
校核计算附加厚度
C’
C1+C’2+C3
0.5+1.233+0.3
2.03
设计计算厚度
δS
㎜
δL+C
7.73+1.62
9.35
有效壁厚
δy
㎜
δ-C'
14-2.03
11.97
直段部分计算厚度
δzL
㎜
3.85
5、上集箱强度计算………………………………………………06
6、左右下集箱强度计算…………………………………………08
7、前(后）拱上(下)集箱强度计算………………………………10
8、安全阀排放量计算……………………………………………12
说明:
本强度计算书按GB/T9222－2008《水管锅炉受压元件强度计算》标准计算
114.13
换算系数
K
1.102
斜向减弱系数
"
0.537
斜向当量减弱系数
d
K "
1.102*0.537
0.59
焊缝减弱系数
h
查表7
1.0
最小减弱系数
min
取以上最小值
纵向孔桥减弱系数
0.356
理论计算壁厚
δL
㎜
15.15
腐蚀减薄的附加壁厚
C1
㎜
6.5.2
0.5
工艺减薄附加厚度
C2
㎜
表8
冷卷冷校
0
钢板厚度负偏差
两倍横向减弱系数
泵站设计计算书
泵站设计计算书一、基本情况概述1、设计题目：M市给水厂二泵站初步设计2、给水管网供水量：最高日供水量近期为2.0万m³，远期为2.8万m³；时变化系数为1.35。
城市管网所需扬程为42m,该扬程未包括泵站内部所需扬程。
3、气象资料：年平均气温15.6℃，最高气温39.5℃，最低气温－8.6℃。
主导风向，夏季为东南风，冬季为东北风。
4、工程地质及水文地质：城市土壤类型为轻质压粘土，地下水位埋深为6.0m,冰冻线深度为1.m。
5、其它资料：地震等级：五级；地基承载力2.5Kg/ cm2；可保证二级负荷供电。
二、泵站流量扬程的确定1、流量的确定考虑给水系统自身用水，取自用水系数β=1.02，时变化系数α=1.35，则近期设计流量: Q=2.0×10000÷3600÷24×1.35×1.02=0.31875m³/s。
远期设计流量：Q=2.8×10000÷3600÷24×1.35×1.02=0.44625m³/s。
2、扬程的确定（1）水泵扬程：H=Hst+∑h式中Hst为水泵静扬程；∑h包括压水管水头损失、吸水管路水头损失和泵站内部水头损失；设计静扬程Hst：即供水管网所需扬程（包括服务水头）Hw=42.00加上泵站出水口与吸水井水面高差Hs，暂定为Hs=-2m。
(2)泵站内部水头损失∑h粗略估计为2m。
（3）安全工作水头hp，其值粗估为2m。
综上可知，水泵最大扬程H=42+2+2-2=44m。
三、泵站的形式采用合建式半地下泵房；吸水井水面标高高于泵轴2m；吸水井水位变化很小，不予考虑，水位低于地面0.5m。
四、水泵与电机的选择根据给水管网设计资料，采用两用一备的方式，选三个型号相同的水泵，水泵为单级双吸式离心泵，要求的单泵流量为Q=0.7×0.31875=0.223125m³∕s=223.125L∕s；单泵流量为水量的70%，以保证一台水泵事故时，基本满足用水需要。
变径圆管灯杆强度挠度计算书1 以8米路灯为例
f1max=(ω*S灯杆 f2max=(ω*S灯臂 f3max=(ω*S灯具 f4max=(ω*S其他 f总
0.00005 m 0.00000 m 0.00012 m 0.00000 m 0.0001666 m
=
[4] M其他 = ω*S其他*h2
=
得出：
M总2=M上节+M灯臂+M灯具+M其他 =
强度校
1191.8016 N·m 0.0 N·m
731.808 N·m 0 N·m
1923.6096 N·m
核：
灯杆的
危险截
面位于
变径处
和灯杆
根部，
需要分
别计算
1、 变径处截面圆环的外径D2 2、 根部截面圆环的外径D1
=
62.5 Mpa
2、 灯杆变径处危险截面的应力：σ2=M总2/W2
=
68.0 Mpa
取灯杆变径处为最终的危险截面
可知
σ2＜ [σ]=215Mpa
3、 安全系数： K=[σ]/σ
=
3.16 ＞1.8
结论： 在12级风力作用下，灯杆根部危险截面应力小于Q235钢材的屈服应力，同时灯杆的安全系数
为2.72，由此得出灯杆的抗弯性良好，是安全的。
变径处的挠
θ=θF+θM+θ下节=F集中力*h1^2/（2EI1）+M力偶矩*h1/(EI1)+F下节*（h1*0.5）^2/（2EI1）=
4、风压
对灯杆
下节的
挠度：
[1]
灯杆上节受到 的风力影响：
F上节=ω*S上节=
397.2672 N
[2]
灯杆上节的挠 度：
f上节=ω*S上节*（0.5*h2）^3/（3EI2）+ω*（S灯具+S灯臂+S其他）*h2^3/
倒虹吸计算书
旧寨倒虹吸计算书一、基本资料设计流量：2.35 m3/s加大流量：2.94 m3/s进口渠底高程：1488.137m进口渠宽：2.0m进口渠道设计水深:1.31m加大流量水深：1.56m出口渠底高程：1487.220m进口渠道设计水深:1.43m加大流量水深：1.70m进出口渠道形式：矩形进口管中心高程：1487.385m出口管中心高程：1486.69m管径DN：1.6m二、设计采用的主要技术规范及书籍1、《灌溉与排水工程设计规范》GB50288—99；2、《水电站压力钢管设计规范》SL284—20033、《混凝土结构设计规范》SL/T191—96；4、《水工建筑物抗震设计规范》DL5073—1997；5、《小型水电站机电设计手册-金属结构》；。
6、《水力计算手册》7、《倒虹吸管》三、进口段1、渐变段尺寸确定L=C(B1-B2)或L=C1h；C取1.5～2.5；C1取3～5：h上游渠道水深；经计算取L=4m；2、进口沉沙池尺寸确定(1) 拟定池内水深H;H=h+TT=（1/3～1/4）h；T为进口渠底至沉沙池底的高差；取0.8m；(2) 沉沙池宽BB=Q/(Hv)；v池内平均流速0.25～0.5m/s；经计算取B=3.5m；(3) 沉沙池长L’L’≥（4~5）h经计算取L =8m；(4) 通气孔通气孔最小断面面积按下式计算：PC KQ A △1265；A 为通气管最小断面面积m 2；Q 为通气管进风量，近似取钢管内流量，m 3/s ；C 为通气管流量系数；如采用通气阀，C 取0.5；无阀的通气管，C 取0.7；P △为钢管内外允许压力差，其值不大于0.1N/mm 2；K 为安全系数，采用K=2.8。
经计算A=0.0294 m 2；计算管内径为0.194m ，采用D273(δ=6mm)的螺旋钢管。
四、出口段倒虹吸管出口消力池，池长L 及池深T ，按经验公式： L=(3~4)h T ≥0.5D 0+δ+0.3经计算取L =6m ，T=1.2m 。
45短半径弯头标准
45短半径弯头标准以下内容来自《钢制对焊管件类型与参数》GB/T 12459-2017，以下内容仅供作者查阅使用，作者不对内容正确性负责。
1 范围本标准规定了DN15~DN1500(NPS1/2~NPS60)钢制对焊管件(以下简称管件)的类型与代号、管件的压力设计、管件尺寸、表面轮廓、端部坡口、公差、标志和产品质量合格证明书等要求。
本标准适用于钢制对焊无缝和焊接管件。
2 规范性引用文件下列文件对于本文件的应用是必不可少的。
凡是注日期的引用文件,仅注日期的版本适用于本文件。
凡是不注日期的引用文件,其最新版本(包括所有的修改单)适用于本文件。
GB/T9118对焊环带颈松套钢制管法兰GB/T9124钢制管法兰技术条件GB/T13401—2017钢制对焊管件技术规范3 类型与代号对焊管件的类型与代号见表1。
4管件的压力设计4.1 压力等级(额定值)按本标准设计、制造的管件的许用压力额定值,可按与其连接的相同规格、相同材质、壁厚的无缝直管计算。
管件上所标志的公称尺寸(或端部外径)、材料等级、壁厚(或管表号)就代表了压力等级的标记。
4.2 管件设计4.2.1 管件的设计应保证管件与其连接的相同规格、相同材质和壁厚的无缝直管具有同等的承受内压的能力。
4.2.2 按本标准生产的管件,应按以下方法进行设计:a)按附录A的规定进行验证性压力试验并由此确定管件的壁厚值。
必要时,应提供相应的验证性压力试验报告及记录以供验证。
b)根据需要,用户可要求成品管件符合附录B中规定的最小壁厚要求,并在合同或产品标记上注明:GB/T12459-Bc)根据需要,用户也可要求成品管件按相应的压力管道规范给出的数学分析法或其他应力分析法进行管件设计,但应在合同或产品标记上注明GB/T12459-C。
为满足这一要求,管件制造商应提供设计图样和计算书由需方批准。
4.2.3 在制造商的工厂应能得到数学分析、基本设计计算或成功的液体爆破验证结果的报告,供采购方检查。
3d弯头计算公式精选5篇
3d弯头计算公式合同编号：XXD-2023-0001甲方（委托方）：[甲方名称]地址：[甲方地址]联系电话：[甲方联系电话]乙方（受托方）：[乙方名称]地址：[乙方地址]联系电话：[乙方联系电话]鉴于甲方需要进行3D弯头相关计算，且乙方具备相关技术能力，双方经友好协商，特订立本合同如下：一、计算范围与内容1. 乙方根据甲方提供的3D弯头设计参数，进行详细的计算分析。
2. 计算内容包括但不限于弯头壁厚、弯曲半径、材料选择、应力分析等。
二、计算方法与公式1. 乙方将按照以下公式进行3D弯头计算：（1）弯曲半径计算公式：R = (D + t) / 2，其中R为弯曲半径，D为管道外径，t为管壁厚度。
（2）弯头壁厚计算公式：t = (P × D) / (4 × σ)，其中t为管壁厚度，P为管道内压，D为管道外径，σ为材料的许用应力。
（3）应力分析计算公式：σ = (P × R) / (2 × t)，其中σ为应力，P为管道内压，R为弯曲半径，t为管壁厚度。
2. 乙方将根据实际工程需求和材料特性，对上述公式进行适当调整。
三、交付成果与质量要求1. 乙方应在合同签订后[具体时间]内完成3D弯头计算，并将计算结果以书面形式提交甲方。
2. 计算结果应准确、完整，符合相关规范和标准。
四、费用与支付方式1. 本合同计算费用为人民币[具体金额]元。
2. 甲方应在本合同签订后[具体时间]内向乙方支付50%的预付款，剩余50%款项在乙方提交计算成果后[具体时间]内支付。
五、保密条款1. 双方对本合同内容以及相关技术资料负有保密义务，未经对方同意，不得向任何第三方泄露。
2. 本保密条款自本合同签订之日起生效，至合同履行完毕后[具体时间]届满。
六、违约责任1. 若甲方未按约定支付款项，应向乙方支付[具体金额]元的违约金。
2. 若乙方未按约定时间提交计算成果，每延迟一天，应向甲方支付[具体金额]元的违约金。
散料罐强度计算书
3.2下封头为90°折边锥形封头
3.2.1锥形封头的转折部分以及相互连接的转折部分附近L长度范围内最小厚度按下式计算：
δ= +0.75= +0.75≈8.02mm
L=0.5 =0.5 ≈107.82mm
腐蚀裕量为3mm封头计算厚度为δ=11.02mm
封头最小厚度 =13.7mm
所以 >δ故合格
=17.64mm
人孔盖厚度=28m >17.64mm故合格
式中：
人孔为圆形：a=b=530mm
计算压力P=0.60MPa
[σ]=189N/mm2
5、开孔补强计算
5.1、不需加强的最大开孔直径d应按下式计算，但最大不超过200，
d=8.1 mm=8.1 mm=218.69mm
所以筒体上接管均不需补强。
本储罐：d=50mm v=12m/sρ=1.29 kg/
=2.83×10-3×1.29×12× kg/h
=109.521kg/h
6.2安全阀的最小排放截面积
A= =3.14× =1962.5
6.3储罐安全排放截面积
临界条件，即
/ =0.1/0.58=0.172
因为，
船用压力容器计算书
共7页
第7页
= =0.528
式中：
设计压力P=0.60MPa；
最大外径D1=4100mm；
[σ]=189N/mm2；
K为因数，通过表6.2得K=0.95
焊缝强度系数 =0.85
3.2.2与锥形封头的转折部分相连接的超过L长度范围的锥形封头最小厚度按下式计算
δ= · +0.75= · +0.75≈10.19mm
腐蚀裕量为3mm封头计算厚度为δ=13.19mm
水平垂直弯头支墩计算书
水平、垂直弯头支墩计算书1.引言本计算书为不同弯头的支墩尺寸计算提供了相关数据。
2.流体推力2.1弯头处的推力合力假设弯头顶角为B （用百分度表示），横截面积为S,其所受流体压力为P。
作用于弯头两侧截面之间结构上的力分别为F PI和F P2，支墩的反作用力为R。
在此结构上套用动量定理可得:该弯头顶角为B,用百分度表示，其补角为a,即: 合力R 由次可得：2.2管道的压力流体推力随管道压力而发生变化，此压力存在一个正常值，即为管道的运行压力，用PS表示，此外还有一个较大的值，为管道的试验压力，用PE表示。
管道的试验压力导致最大的流体推力。
3.支墩支墩的形状取决于其所受合力的方向。
当为水平弯头时，合力位于水平方向，我们称该支墩为水平支 ___________________当为垂直弯头时，分为两种情况，合力朝上时，我们称该支墩为垂直向上支墩，反之，当合力朝下, 我们称之为下部垂直支墩垂直向下支墩。
3.1水平支墩3.1.1水平支墩的一般形状水平支墩的h表示）。
3.1.2稳定性的研究支墩稳定性研究类似于挡土墙稳定性的研究，需检查其防滑稳定性、倾覆稳定性和基础稳定性。
根据弯头的位置，关于施工现场土壤力学特性的相关假设可根据地质研究报告确定：比重擦角，黏附系数Co:，内摩比重i上1,6 t/m3内摩擦角=30 °作用于支墩上的力下图呈现的便是支墩的受力情况:对支墩受力总结如下:P m为支墩的自重P r为回填料的重量F ph 为流体推力F Q1 为超负荷支墩作用力F Q2 为与基座内壁相接触的土壤支墩作用力N 代表竖直方向上的合力：B 代表支墩作用合力由于超负载而产生且作用在支墩壁中间位置的作用力可按照以下公式进行计算: 由与支墩接触的土壤而产生的，且作用于支墩内壁三分之一高度处的作用力: 根据两处作用在支墩上的力，可得出支墩系数:由于作用于支墩上的力只能得到近似值，应为此作用力设定一个安全系数，一般情况下该安全系数取1.5. 作用于支墩上的力应除以该安全系数。
弯管一般知识及计算下料
第一章煨管设备及弯管计算弯管按其制作方法不同，可分为煨制弯管、冲压弯管和焊接弯管。
煨制弯管又分为冷煨和热煨两种。
本章着重介绍常用煨管设备的结构特点、性能及操作等方面的知识，以及煨制弯管的下料计算。
第一节弯管的一般知识弯管是改变管道方向的管件。
在管子交叉、转弯、绕梁等处，都可以看到弯管。
煨制弯管具有较好的伸缩性、耐压高、阻力小等优点。
因此，在施工中常被采用。
弯管的主要形式有：各种角度的弯头、U形管、来回弯(或称乙字弯)和弧形弯管等，如图1—1所示。
弯头是带有一个任意弯曲角的管件，它被用在管子的转弯处。
弯头的弯曲半径用R表示。
R较大时，管子的弯曲部分就较大，弯管就比较平滑；R较小时，管子的弯曲部分就较小，弯得就较急。
来回弯是带有两个弯曲角(一般为135°)的管件。
来回弯管子弯曲端中心线间的距离叫做来回弯的高度，用字母h表示。
室内采暖立支管与干管及散热器连接，管道与不在同一平面上的接点连接时，一般需采用来回弯。
U形管是成正半圆形的管件。
管子的两端中心线问的距离d等于两倍弯曲半径R。
U形管可代替两个90°弯头，经常用来连接上下配置的两个圆翼形散热器。
图1-1弯管的主要形式弧形弯管是带有三个弯曲角的管件。
中间角一般成90°，侧角成135°。
弧形弯管用于绕过其它管子，在有冷热水供应的卫生设备配管时，经常采用弧形弯管。
弯管尺寸由管径、弯曲角度和弯曲半径三者确定。
弯曲角度根据图纸和施工现场实际情况确定，然后制出样板，照样板煨制并按样板检查煨制管件弯曲角度是否符合要求。
样板可用圆钢煨制，圆钢的直径根据所煨管径的大小选用，10-14mm即可。
弯管的弯曲半径应按管径大小、设计要求及有关规定而定。
既不能过大，也末虚选得太小。
因为弯曲半径过大，不但用材料多，而且管子弯曲部分所占的地方也大，这样会给管道装配带来困难；弯曲半径选得太小时，弯头背部管壁由于过分伸长而减薄，使其强度降低，而在弯头里侧管壁被压缩，形成皱纹状态。
受内压和温差共同作用下的燃气管钢制弯头组合应力计算分析
受内压和温差共同作用下的燃气管钢制弯头组合应力计算分析摘要：近年来，随着各地区次高压、高压燃气管道工程的不断增加，燃气管道钢制弯头受内压和温差共同作用下的应力计算与分析显得尤为重要。
据研究，钢制管道在内压和温差的共同作用下，由于埋地管道弯头附近的土壤抗力不足以嵌固管道，直管段会发生位移。
相对而言，弯头比同规格的直管段具有更大的柔性，加之受土壤约束作用，弯头两侧直管因温度变化产生的位移及应力向弯头集中，使弯头产生较大的热胀弯矩，弯头因此会产生显著的变形并承受应力，轻则截面变形，重则会产生裂缝，发生泄露事故。
因此，对内压和温差共同作用下的弯头组合应力进行校核十分必要，也为燃气管道的安全运行提供了重要前提保障。
关键字：燃气管道、钢制弯头、内压和温差、组合应力；一、受内压和温差共同作用下的弯头组合应力计算公式依据根据《城镇燃气设计规范》6.4.10的要求，压力大于1.6MPa的室外燃气管道下列计算或要求应符合现行国家标准《输气管道工程设计规范》 GB 50251-2015相应规定：1、受约束的埋地直管段轴向应力计算和轴向应力与环向应力组合的当量应力校核；2、受内压和温差共同作用下弯头的组合应力计算；3、管道附件与没有轴向约束的直管段连接时的热膨胀强度校核；4、弯头和弯管的管壁壁厚计算；5、燃气管道径向稳定校核。
1.1受内压和温差共同作用下的弯头组合应力计算公式：根据GB 50251-2015 《输气管道工程设计规范》附录Cσeσhσhmaxσb (C.0.1-1)σh= (C.0.1-2)[σ]=Fψtσs (C.0.1-3)σhmax=βqσo (C.0.1-4)(C.0.1-5)(C.0.1-6)(C.0.1-7)式中：σe --由内压和温差共同作用下的弯头组合应力（MPa）;σh --由内压产生的环向应力（MPa）；σhmax --由热胀弯矩产生的最大环向应力（MPa）；σe --材料的强度极限（MPa）；P--设计内压力（MPa）；d--弯头内径（m）;δb--弯头的壁厚（m）;[σ]--材料的许用应力（MPa）；F--设计系数，应按本规范表4.2.3和表4.2.4选取；ψ--焊缝系数，当选用符合本规范第5.2.2条规定的钢管时，ψ值取1.0；t—温度折减系数，温度低于120℃时，t取1.0;σs--材料标准规定的最小屈服强度（MPa）；βq--环向应力增强系数；σo --热胀弯矩产生的环向应力（MPa）；r--弯头截面平均半径（m）;R--弯头曲率半径（m）;λ--弯头参数；M--弯头的热胀弯矩（MN·m）I b--弯头截面的惯性矩（m4）。