(完整)三丘田灌注桩施工平台计算书
高桩码头下横梁底模计算书及附图
q=37.59KN/m2三丘田码头工程下横梁底模计算书一、模板计算主要参数1、允许挠度： [f/l]=1/400（见JTS202-2011,page27）2、A3钢材允许抗弯和抗拉强度：[σ]=1.7×105KN/m 2，A3钢材弹性模量：E=2.1×108KN/m 2（见JTJ025-86,page3、page4）3、杉木允许抗弯和抗拉强度：[σ]=11×103KN/m 2杉木允许抗弯和抗拉强度：E=9×106KN/m 2（见JTJ025-86,page50）4、九合板允许抗弯和抗拉强度：[σ]=90×103KN/m 2九合板弹性模量：E=6.0×106 KN/m 2二、荷载组合（参照JTS202-2011）1、模板和支架自重木材按5KN/m 3计;25b 工字钢重度为0.42KN/m 2；2、新浇混凝土及钢筋的重力钢筋混凝土按25KN/m 3计3、施工人员和设备的重力（1）计算模板和直接支撑模板的楞木时，取均布荷载 2.5KN/m 2，并以集中荷载 2.5KN 进行验算；（2）计算支撑小楞的梁和楞木构件时，取均布荷载1.5KN/m 2；（3）计算支架立柱及支撑架构件时，取均布荷载1.0KN/m 2。
三、模板和支架验算1、九合板验算取1m 宽九合板计算，方木间距为0.3m,取5跨连续梁计算：（1）、施工人员和设备的荷载按均布荷载时施工人员和设备的荷载q1=2.5KN/m 2 ×1m=2.5 KN/m九合板自重荷载q2=5KN/m 3 ×1m ×0.018m=0.09 KN/m钢筋混凝土荷载q3=25KN/m 3×1m ×1.4m=35 KN/m总荷载q=q1+q2+q3=0.09 KN/m +2.5 KN/m+35 KN/m =37.59 KN/m由结构力学求解器计算得，M max =ql 2/8=37.59×0.32/8=0.36 KN.mW=bh 2/6=1×0.0182/6=5.4×10-5m 3强度验算：σ= M max /W=0.36KN.m /5.4×10-5m 3=6.7×103 KN/m 2<[σ]=90×103KN/m 2满足要求。
三轴水泥搅拌桩理正深基坑计算书
三轴水泥搅拌桩理正深基坑计算书下载提示：该文档是本店铺精心编制而成的，希望大家下载后，能够帮助大家解决实际问题。
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(完整版)灌注桩计算(承载力、桩身、抗拔、拉梁、承台)
∑Qsk(极限侧阻力）
2
600 1.88495556 4.27
3
#N/A
#N/A
3.5
4
#N/A
#N/A
0.8
5
#N/A
#N/A
8.2
6
#N/A
#N/A
1.23
18
q Qpk= pk*Ap
(总极限端阻力）
q 极限端阻力标准值 pk（kPa）
640
Quk=∑Qsk+Qpk (初算单桩极限竖向承载力)
φRp
roN-φRp
实际设计主筋 截面面积As' （平方毫米）
桩身稳定性 系数φ
2544.69001
1
桩身受压承载力 极限值 Ru
Rp'（kN）
φRp' （kN）
Ru=2φRp/1.
2830.Rp''
（kN） （kN）
824.479562 824.479562
纵筋最小面积
实设主筋
（%） （平方毫米） 直径（mm）
0.65 1837.8317 18
实设主筋 根数
10
f A 纵向主筋抗压 强度 设计值
实际设计主筋 截面面积
y'(Mpa) s'（平方毫
桩截面面积
Aps
(平方毫米)
360
2544.69 282743.334
桩身配筋率(%) ρ=As'/Aps
实设箍筋 最外层钢 直径 筋保护层
压缩机房-600mm灌注桩受压承载力计算
桩设计参数
Rp' (混凝土受压承载力）
Rp'' (桩主筋受压承载力）
轮渡灌注桩施工平台专项施工方案及计算书
灌注桩施工平台专项施工方案工程名称：轮渡码头扩建及配套工程（鼓浪屿轮渡候船平台及三丘田码头扩建）建设单位：厦门市市政建设开发总公司编制单位：鼓浪屿轮渡候船平台及三丘田审批单位：中交三航局厦门分公司码头扩建工程项目经理部单位主管：__________________ 单位主管：__________ __________ 技术负责人：_________________ 技术负责人：___________________ 编制者：_________________ 审核者：___________________ 编制日期：_____年___ 月___日审核日期：_____年___月___日一、工程综述及施工策划1.1工程综述1.1.1工程概况轮渡码头扩建及配套工程涉及鼓浪屿上两个码头的扩建及相关配套工程，分别为：鼓浪屿轮渡候船平台扩建工程和鼓浪屿三丘田码头扩建工程。
鼓浪屿轮渡候船平台扩建工程是在原鼓浪屿轮渡码头候船平台西北侧海域扩建候船平台1座，平台呈三角形布置，采用高桩平台结构，桩基为φ1000mm灌注桩，共50根。
三丘田码头扩建工程新建65m×28m轮渡码头平台1座（桩基为φ1200mm灌注桩，共32根），通过1座56.5m×16m人行引桥和新建码头平台及已建驳岸相连（人行引桥桩基为φ1000mm 灌注桩，共38根，新建码头平台桩基为φ1000mm灌注桩，共36根）。
本工程所有灌注桩均落在海上，因此，本工程桩基施工前必须搭设临时施工平台。
1.1.2自然条件1.1.2.1、潮汐本海区属正规半日潮区,根据厦门鼓浪屿海洋站多年潮位观测资料统计，历史最高潮位为7.56m，出现在1933年10月20日。
最低潮位为-0.28m，出现在1921年2月24日。
多年平均高潮位为5.49m，平均低潮位为1.55m。
多年平均潮差为3.98m。
1.1.2.2、波浪厦门轮渡码头扩建及配套工程海域来往船舶频繁，根据国家海洋局第三海洋研究所2011年5月对工程区域进行的波浪观测分析，鼓浪屿侯船平台和鼓浪屿三丘田码头主要受E～NE～N～NNW向小风区风浪影响，另外，SE向外海涌浪对工程区也有一定影响。
三桩承台计算计算书完整版
1.基本资料承台类型：三桩承台圆桩直径d=700(mm)桩列间距Sa=1050(mm)桩行间距Sb=1820(mm)承台边缘至桩心距离Sc=700(mm)承台根部高度 H=1500端部高度h=1500(mm)单桩竖向承载力设计值R=2500最小配筋率0.15%混凝土强度等级c30fc=14.3, f t= 1.43钢筋强度设计值 fy=310(N/mm*mm)纵筋合力点至近边距离Sa=100(mm)柱子高度hc=500(mm)柱子宽度bc=500(mm)设计时置行的规范 ： 《建筑桩基技术规范》(JGJ94-94) 以下简称 桩基规范。
《钢筋混凝土 承台设计规 程》(CECS 88:97)以下简称 承台规程《混凝土结 设计规范 ( JGJ10-89)以下简称 混凝土2.承台受弯计算(1).基桩竖向力设计值:基桩竖向力设计值N=R=2500< KN >(2)Y 轴方向柱边弯距设计值<绕Y 轴>Myct=N*(Sa-bc/2) =2000< KN *M >(3)纵筋计算：<绕Y 轴>Asy=M/(0.9*fy*ho) =5120mm*mm(4)X 轴方向柱边弯距设计值<绕X 轴>Mxct=N*(2*Sb/3-hc/2) =2408.3< KN *M >(5)纵筋计算：<绕X 轴>Asx=M/(0.9*fy*ho) =6166mm*mm(6)纵筋计算：<实配>底边纵筋Asd=Asy-Asx/2/tg a =3342mm*mm单腰纵筋Asi=Asx/2/sin a =3559mm*mm3.承台抗冲切验算(1)柱冲切验算作用于冲切破坏锥体上的冲切力设计值：F1 = 3R =7500<KN>柱冲切验算:圆桩换算为方桩bp=0.8*d=560mm冲跨比(X 向）l1=ax/h=0.3714冲跨比(Y 向）l2=ay1/h=0.4881冲跨比(Y 向）l3=ay2/h=0.2000冲切承载力系数a1=0.72/(l1+0.2)= 1.26(X 向）冲切承载力系数a2=0.72/(l2+0.2)= 1.046(Y 向）冲切承载力系数a3=0.72/(l2+0.2)= 1.8(Y 向）柱冲切验算:[a1*(2by+ay 1+ay2)+(bx+ax)*(a2+a 3)]*ft*ho =10252<KN>柱冲切满足柱下独立承台回目录(2)顶角桩冲切验算作用于冲切破坏锥体上的冲切力设计值：F1 = R =2500<KN>c =1456mma =592mm冲跨比l=a/h=0.4228冲切承载力系数a=0.48/(l+0.2)=0.771( 承台规程 4.27-1 )角桩冲切验算 a*(2c+a)*tg( q/2 )*ft*ho=3119<KN>顶角桩冲切满足(3)底角桩冲切验算作用于冲切破坏锥体上的冲切力设计值：F1 = R =2500<KN>c =1492mma =520mm冲跨比l=a/h=0.3714冲切承载力系数a=0.48/(l+0.2)=0.84( 承台规程 4.27-1 )角桩冲切验算 a*(2c+a)*tg( q/2 )*ft*ho=3403<KN>底角桩冲切满足4.承台剪切验算斜截面受剪验算剪切力设计值V=R=2500KN剪跨比l =a/h=0.4228剪切系数 b =0.166斜截面受剪验算 b*fc*bo*ho11347.038<KN>承台剪切满足5.承台局压验算局部压力Fl=3R=7500<KN>局压面积 Al=hc*bc=250000<mm*mm>局压计算面积Ab=(hc+c)*(bc+c)=2250000<mm*mm>承台局压验算0.95*b*fc*Al =10188.750<KN>( 承台规程 4.4-2 )承台局压满足。
三桩承台计算书
三桩承台计算书项目名称构件编号日期设计校对审核执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011), 本文简称《地基规范》《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012), 本文简称《荷载规范》《建筑桩基技术规范》(JGJ 94-2008), 本文简称《桩基规范》-----------------------------------------------------------------------1 设计资料1.1 已知条件承台参数(3 桩承台第 1 种)_承台底标高 _: -2.000(m)_承台的混凝土强度等级_: C30_承台钢筋级别 _: HRB400_配筋计算a s _: 50(mm)承台尺寸参数桩参数_桩基重要性系数 _: 1.0_桩类型 _: 混凝土预制桩_承载力性状 _: 端承摩擦桩_桩长 _: 15.000(m)_是否方桩 _: 否_桩直径 _: 400(mm)_桩的混凝土强度等级 _: C35_单桩极限承载力标准值_: 2400.000(kN)_桩端阻力比 _: 0.400_均匀分布侧阻力比 _: 0.400_是否按复合桩基计算 _: 否_桩基沉降计算经验系数_: 1.000_压缩层深度应力比 _: 20.00%柱参数_柱宽 _: 600(mm)_柱高 _: 600(mm)_柱子转角 _: 0.000(度)_柱的混凝土强度等级_: C35柱上荷载设计值_弯矩M x _: 0.000(kN.m)_弯矩M y _: 0.000(kN.m)_轴力N _: 4400.000(kN)_剪力V x _: 0.000(kN)_剪力V y _: 0.000(kN)_是否为地震荷载组合 _: 否_基础与覆土的平均容重_: 20.000(kN/m3)_荷载综合分项系数 _: 1.35土层信息_地面标高 _: 0.000(m)_地下水标高_: -10.000(m)(m)(kN/m3)(kN/m3)(MPa)征值(kPa)程度(kPa)1.2 计算内容(1) 桩基竖向承载力计算(2) 承台计算(受弯、冲切、剪计算及局部受压计算)(3) 软弱下卧层验算(4) 桩基沉降计算2. 计算过程及计算结果2.1 桩基竖向承载力验算(1) 桩基竖向承载力特征值R计算根据《桩基规范》5.2.2及5.2.3式中：R a——单桩竖向承载力特征值；Q uk——单桩竖向极限承载力标准值；K ——安全系数,取K=2。
灌注桩终孔、嵌岩确认单
业主单位见:
签字：年月日
设计单位意见：
签名： 日期：
业主单位意见:
签名: 日期：
(）桩基终孔确认单
承包单位：中交第三航务工程局有限公司
工程名称：轮渡码头扩建及配套工程（鼓浪屿轮渡候船平台及三丘田码头扩建）
单位工程名称：鼓浪屿轮渡候船平台扩建工程
监理单位：厦门合诚水运工程监理有限公司编号：
设计单位
中交第三航务工程勘察设计院有限公司
地勘图号
起止日期
设计桩径
（m）
设计桩长（m)
单桩设计承载力(KN）
设计桩顶标高
(m）
实际桩长
（m）
实际计算承载力（KN)
护筒标高（m）
终孔底标高（m）
终孔深度（m)
入岩深度（m)
施工单位意见:
签字:年月日
地质及
层号
柱状图
层底标高
(m）
层厚
(m）
监理单位意见:
签字:年月日
地勘单位意见：
签字：年月日
设计单位意见：
设计单位中交第三航务工程勘察设计院有限公司地勘图号起止日期设计桩径单桩设计承载力kn设计桩顶标高实际计算承载力kn护筒标高m终孔底标高m终孔深度m入岩深度m施工单位意见
桩基岩层确认单
工程名称：轮渡码头扩建及配套工程（鼓浪屿轮渡候船平台及三丘田码头扩建）编号：
单位工程名称
鼓浪屿轮渡候船平台扩建工程
施工单位
中交第三航务工程局有限公司
桩基编号
监理单位
厦门合诚水运工程监理有限公司
内容：
号桩基设计米，设计孔底标高米。现经监理、地勘、设计、业主各方共同确认,本桩基在孔底标高米处判定进入持力岩层，继续冲孔至标高米,岩层没有发生变化，即可终孔。
(完整版)桩基础计算书
桩基础计算报告书计算人校对人：审核人：计算工具：PKPM软件开发单位：中国建筑科学研究院设计单位：灌注桩计算说明书1.支架计算组件钢结构支架要在37m/s(基本风压0.85KN/m2)的风载作用下正常使用，应使其主要构件满足强度要求、稳定性要求，即横梁、斜梁、斜撑、拉杆、立柱在风载作用下不失稳且立柱弯曲强度满足要求。
组件自重19.5kg。
支架计算最大柱底反力：Fx max=5.6KN,Fy max=0.9KN,Fz max=12.1KNFx min= -6.9KN, Fy min= -0.9KN,Fz min= -7.29KN2.灌注桩设计2.1基桩设计参数成桩工艺: 干作业钻孔桩承载力设计参数取值: 根据建筑桩基规范查表孔口标高0.00 m桩顶标高0.30 m桩身设计直径: d = 0.25m桩身长度: l = 1.60 m根据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011，设计使用年限不少于50年时，灌注桩的混凝土强度不应低于C25；所以本次设计中混凝土强度选用C25。
灌注桩纵向钢筋的配置为3跟根Ф6，箍筋采用Ф4钢筋，箍筋间距选择300~400。
2.2岩土设计参数2.3设计依据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94-2008) 以下简称桩基规范 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑结构载荷规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002（2011年版） 《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-2001 2.4单桩竖向承载力估算当根据土的物理指标与承载力参数之间的经验关系确定单桩竖向极限承载力标准值时，宜按下式估算：式中——桩侧第i 层土的极限阻力标准值，按JGJ94-2008中表5.3.5-1取值，吐鲁番当地土质为角砾，属中密-密实状土层，查表得出干作业钻孔桩的极限侧阻力标准值为135~150；——极限端阻力标准值，按JGJ94-2008中表5.3.5-2取值，吐鲁番当地土质为角砾，属中密-密实状土层，查表得出干作业钻孔桩的极限端阻力标准值为4000~5500；μ——桩身周长； ——桩周第i 层土的厚度； ——桩端面积。
灌注柱施工平台内力计算书
除件：灌注桩施工平台内力计算书１、灌注桩平台施工机械平台上的作业机械有冲孔机施工，５０Ｔ履带吊机、人荷载及泥浆池荷载。
冲孔施工的工况最为不利，对其进行计算。
冲孔机以前后滚轴为支点，简化为简支悬臂杆，简图如下：冲孔桩机8t，Ｇ＝７８.４ＫＮ，锤在工作时，考虑桩孔壁对锤的阻力或处理卡锤情况所增加的力，取２倍锤重，吊绳的力Ｐ＝２９.４*２＝５８.８ＫＮ滚轴下同垫木在支撑，考虑最不利状况下自重与起重力全由前支座传递至滚轴，此时后支座反力Ｒ１＝０，前支座反力Ｒ２＝Ｆ+Ｇ=５８.８+７８.４=１３７.２ＫＮ桩机滚轴两端垫木长２m，长度为２m,间距为３.５m桩机荷载可简化为２m的两条平行线荷载。
Ｐ１＝１３７.２/２＝３４.３ＫＮ/m５０Ｔ履带吊履带长５.５m，两条履带中心间距３.６m，可简化间距３.６m，长度为两条平行线荷载，灌注桩施工时，履带吊吊钢筋笼荷载最大，吊机自重的钢筋重量为５０+１４＝６４Ｔ，Ｐ２=６４*10/5.5/2=58.2KN/m比较以上要施工机械荷载，吊机跑道平台只需算５０Ｔ履带吊工作时的受力情况。
次梁采用Ｉ２２a,取跨距６m进行计算，主梁采用４５a，面板采用２cm 钢板，因次梁布置较密，主梁受到的平台的自重荷载简化为均布荷载，次梁传递的平台自重及主梁本身重量产生的荷载为P3=(78.5*36*10/1000+6*6*33.07*10/1000)/6+0.80=7.49KN/m2、吊机跑道及弯距及支座反力计算２．１工况一当５０Ｔ吊机重直次梁站位时，吊机荷载由１２条次梁承受，每条次梁受两个集中力作用，Ｐ=６４０/24=26.67KN.当一条履带中心位于主梁时，次梁计算受力简图下列所示：图片：XXXXF1=37.34 KN F2=15.99KN F Q =-15.99KNM max=-15.99*2.4=38.38KN*mW max=Fb(3l2-4b2) / 48EI =0.0016m=1.6mm当吊机履带中心正好位于钢管桩排架中时，次梁计算受力简图如下图所示：图XXXXXF1=26.67 KN F2=26.67KN F Q =26.67KNM max=26.67*1.2=32.0KN*mW max= ∑2 i=1 F i b i(3l2-4bi2) / 48EI =0.0015m=1.5mm工况一次梁最大弯矩M max=38.38KN*m，最大支座反力为37.34KN，最大位移1.6mm。
灌注桩计算书
1.按桩身受压承载力计算：《建筑桩基技术规范》5.8.2荷载效应基本组合下桩顶轴向压力设计值N≤ψc f c A ps+0.9f y A sΨc:成桩工艺系数，取0.75A ps=0.3²×π=0.283m²；A s=1539mm²（1014）；N≤ψc f c A ps+0.9f y A s=0.75×16.7×0.28×106+0.9×360×1539=4043KN单桩竖向承载力特征值取N/1.35=4043÷1.35=2995KN2.按中风化灰岩端阻力计算：《建筑桩基技术规范》5.3.9Q t=Q s+Q r ； Q s=μ∑q si l i ； Q r=ζr f r A p ；l i=0.6π=1.885m根据勘察报告，f r=32.73Mpa,崁岩深度为 1.0m,极限端阻力值和极限侧阻力分别为：Q s=μ∑q si l i=（2.08×10+9.01×22+10.37×30）×1.885=999KNQ r=ζr f r A p=1×1.5×0.502×106=753KN单桩承载力特征值R a= Q s+ Q r=999+？？=？？KN综上：直径为600mm的桩单桩竖向承载力特征值取3000KN1按桩身受压承载力计算：《建筑桩基技术规范》5.8.2荷载效应基本组合下桩顶轴向压力设计值N≤ψc f c A ps+0.9f y A sψc:成桩工艺系数，取0.75A ps=0.3²×π=0.283m²；A s=1539mm²（1014）；N≤ψc f c A ps+0.9f y A s=0.75×16.7×0.28×106+0.9×360×1539=4043KN单桩竖向承载力特征值取N/1.35=4043÷1.35=2995KN2.按中风化灰岩端阻力计算：《建筑桩基技术规范》5.3.9Q uk=Q sk+Q rk ； Q sk=μ∑q sik l i ； Q rk=ζr f rk A p ；μ=0.6π=1.885mQ uk：单桩竖向极限承载力标准值Q sk：土的总极限侧阻力标准值Q rk：土的嵌岩段总极限阻力标准值μ:桩身周长q sik：桩周土与岩石极限侧阻力标准值f rk：岩石饱和抗压强度l i：桩周第i层土厚度ζr：桩嵌岩段侧阻和端阻综合系数，表5.3.9A p：桩端面积根据勘察报告，f r=33Mpa,崁岩深度为1.0m,极限端阻力值和极限侧阻力分别为：Q sk=μ∑q si l i=（5.7×30+6.1×50+8.7×200）×1.885=3756KNQ rk=ζr f r A p=0.86×33×2.83×105=8031KNQ uk=Q sk+Q rk=3756+8031=11787KN单桩承载力特征值R a= Q uk/K=11787/2=5893KN综上：直径为600mm的桩单桩竖向承载力特征值取3000KN。
桩基平台计算书
桩基施工平台结构计算一、设计依据1、 “永丰土于高架桥”设计文件。
2、 《钢结构设计规范》3、 《装配式公路钢桥多用途使用手册》4、 《铁路地基与基础设计手册》1、 基本恒载：① 桥面板［22b 槽钢② 次梁128b 工字钢③ 贝雷梁④ 横梁I32b 工字钢⑤ 钢管桩①600X 8 2、 活载：① 人群及施工机具活载②旋挖钻机 850 KN三、设计假定 1、 钢平台为空间结构体系，设计采用“ ASES.06结构计算段程序计 算。
2、 恒载及人群活载根据结构形式，按其传力特性加载至相应杆件单 元。
钻机活载按最不利情况布置，计入 1.25动力系数。
荷载0.13 KN/m 2 0.5 KN/m 1.5 KN/m 0.6 KN/m 1.2 KN/m2KN/m 23、平台钢管下端按铰支撑。
4、按构件受力特点，分解其力学模型进行描述，据变形协调上下结构传力点的关系，除桩底外上下之间均为弹性约束。
四、结构图示（附桁架断图）五、结构计算1、顶层分配梁（128b工钢）检算顶层分配梁支撑于贝雷梁顶，间距0.75，夹具固定。
①荷载恒载及人群活载有面板及28b工钢次梁。
一根次梁承受恒载q iq i= （1.3+2） x 0.75+0.5=3.0KN/m活载：当旋挖机一侧移至管桩跨中，前端接近钻孔桩边缘时有最大内力，横桥向11根I 28b均根每根I 28b p=850/2 * 1.25/11=48.295KN折算带宽0.85q=48.295/0.85=56.818KN/m②力学模型如下图r r-③强度检算由程序算得：在墩中侧有较大负弯矩、剪力和支点反力ML F1.7+15.3=17KN〃 MQa>=2.5+25.1=27.6KNFU=(2.5+0.5)+( 25.1 + 13.6)=41.7KN正应力强度(T ma>=17000*0.14/0.0000748=31.8Mpav170Mpa剪应力强度T ma>=27600*0.000312/(0.0000748*0.01)=11.5Mpav100Mpa 贝雷片顶支承承压强度36 c=41.7 X 10/0.0002=208.5MPa > 270 MPa连续支点折算应力强度满足④稳定因桥面板点焊于l28b上翼缘，对l28b工钢梁具有支撑作用，稳定满足⑤变形△ ma>=0.003m f=0.003/2.55=1/850 <1/700 刚度满足2•贝雷桁架计算贝雷桁架横桥向布置，据构造要求，前后方向即桩外侧各一组，间距0.9m,墩中线前后各一组间距0.45m。
轮渡灌注桩施工平台专项施工方案及计算书讲解
灌注桩施工平台专项施工方案工程名称：轮渡码头扩建及配套工程（鼓浪屿轮渡候船平台及三丘田码头扩建）建设单位：厦门市市政建设开发总公司编制单位：鼓浪屿轮渡候船平台及三丘田审批单位：中交三航局厦门分公司码头扩建工程项目经理部单位主管：__________________ 单位主管：__________ __________ 技术负责人：_________________ 技术负责人：___________________ 编制者：_________________ 审核者：___________________ 编制日期：_____年___ 月___日审核日期：_____年___月___日一、工程综述及施工策划1.1工程综述1.1.1工程概况轮渡码头扩建及配套工程涉及鼓浪屿上两个码头的扩建及相关配套工程，分别为：鼓浪屿轮渡候船平台扩建工程和鼓浪屿三丘田码头扩建工程。
鼓浪屿轮渡候船平台扩建工程是在原鼓浪屿轮渡码头候船平台西北侧海域扩建候船平台1座，平台呈三角形布置，采用高桩平台结构，桩基为φ1000mm灌注桩，共50根。
三丘田码头扩建工程新建65m×28m轮渡码头平台1座（桩基为φ1200mm灌注桩，共32根），通过1座56.5m×16m人行引桥和新建码头平台及已建驳岸相连（人行引桥桩基为φ1000mm 灌注桩，共38根，新建码头平台桩基为φ1000mm灌注桩，共36根）。
本工程所有灌注桩均落在海上，因此，本工程桩基施工前必须搭设临时施工平台。
1.1.2自然条件1.1.2.1、潮汐本海区属正规半日潮区,根据厦门鼓浪屿海洋站多年潮位观测资料统计，历史最高潮位为7.56m，出现在1933年10月20日。
最低潮位为-0.28m，出现在1921年2月24日。
多年平均高潮位为5.49m，平均低潮位为1.55m。
多年平均潮差为3.98m。
1.1.2.2、波浪厦门轮渡码头扩建及配套工程海域来往船舶频繁，根据国家海洋局第三海洋研究所2011年5月对工程区域进行的波浪观测分析，鼓浪屿侯船平台和鼓浪屿三丘田码头主要受E～NE～N～NNW向小风区风浪影响，另外，SE向外海涌浪对工程区也有一定影响。
三丘田灌注桩施工平台计算书
轮渡码头扩建及配套工程（鼓浪屿轮渡候船平台及三丘田码头扩建工程）灌注桩施工平台结构计算书计算：审核：编制时间：2011年12月20日中交三航局鼓浪屿轮渡候船平台及三丘田码头扩建工程项目经理部目录第一章施工平台计算说明一、设计依据二、主要技术标准三、技术规范四、主要材料五、设计要点六、结构计算内容七、使用注意事项第二章施工平台结构计算书一工程概况二设计参数三［20槽钢计算四纵梁工字钢I36计算五桩顶横垫梁（工字钢I36）强度验算六钢管桩竖向承载力计算七、平台的稳定性验算。
八、平台抗9级风稳定性验算第一章施工平台计算说明一、设计依据本施工平台上部纵、横梁采用I36b和3I36b的工字钢，下部桩基采用Φ630×8mm钢管作为桩基础，满足平台的使用功能要求。
二、主要技术标准1、桥梁用途：满足本工程项目冲孔灌注桩施工使用的钢平台，使用寿命为3个月。
2、设计单跨标准跨径5.5m～6m。
3、设计荷载：①成孔桩机（100 KN/台），② 500KN履带吊车，③材料堆放及电缆等荷载：2KN/m。
本设计未设人行道荷载，暂不考虑人群荷载。
4、平台面标高：与老驳岸齐平(轮渡扩建平台为+7.3m；三丘田码头为+7.5m)。
5、设计风速:24.4m/s(9级风20.8～24.4m/s)三、技术规范1、中华人民共和国交通部部标准《公路桥涵设计通用规范》JTJ021-89。
2、中华人民共和国交通部部标准《公路桥涵结构及木结构设计规范》JTJ025-86。
3、中华人民共和国交通部部标准《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）。
4、中华人民共和国交通部战备办《装备式公路钢桥使用手册》（交通部战备办发布，1998年6月）。
5、中华人民共和国交通部部标准《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000。
四、主要材料1、钢材钢管桩采用Q235A钢板卷制，其技术标准应符合国家标准（GB699-65）的有关规定。
型钢应符合国家标准（GB2101-80）的有关规定。
三桩承台计算公式
计算式结果总数量三桩承台面积0.5*（H1+2*H2)*(H2*1.155+B)-H2*H2*1.155*3/2三桩承台垫层面积（只需基础大小参数）0.5*（H1+0.1+2*(H2+0.1))*((H2+0.1)*1.155+B+0.231)-(H2+0.1)*(H2+0.1)*1.155*3/2三桩承台土方不放坡（加工作边0.4）（0.5*（H1+0.4+2*(H2+0.4))*((H2+0.4)*1.155+B+0.924)-(H2+0.4)*(H2+0.4)*1.155*3/2)*H3三桩承台土方（放坡，加工作边0.4）计算式结果总数量（0.5*（H1+0.4+2*(H2+0.4))*((H2+0.4)*1.155+B+0.924)-(H2+0.4)*(H2+0.4)*1.155*3/2)*H3+(B+0.924)*3/2*K*H3*H3+1.155*K*K*H3*H3*H3计算式结果总数量计算式结果总数量计算式结果总数量计算式结果总数量计算式结果总数量计算式结果总数量计算式结果总数量计算式结果总数量计算式结果总数量计算式结果总数量计算式结果总数量计算式结果总数量计算式结果总数量计算式结果总数量计算式结果总数量计算式结果总数量计算式结果总数量计算式结果总数量计算式结果总数量计算式结果总数量计算式结果总数量计算式结果总数量计算式结果总数量计算式结果总数量计算式结果总数量计算式结果总数量计算式结果总数量计算式结果总数量计算式结果总数量计算式结果总数量计算式结果总数量计算式结果总数量计算式结果总数量计算式结果总数量计算式结果总数量计算式结果总数量计算式结果总数量计算式结果总数量计算式结果总数量计算式结果总数量计算式结果总数量计算式结果总数量计算式结果总数量计算式结果总数量计算式结果总数量计算式结果总数量计算式结果总数量计算式结果总数量。
灌注桩计算书
四桩基础计算书本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）等编制。
一、塔吊的基本参数信息塔吊型号：QZT80A(6013)，塔吊起升高度H：90.000m，塔身宽度B：1.65m，基础埋深D：3.000m，自重F1：650kN，基础承台厚度Hc：1.350m，最大起重荷载F2：60kN，基础承台宽度Bc：6.000m，桩钢筋级别:RRB400，桩直径或者方桩边长：0.700m，桩间距a：4m，承台箍筋间距S：200.000mm，承台混凝土的保护层厚度：50mm，承台混凝土强度等级：C35；二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F1=650.00kN；塔吊最大起重荷载F2=60.00kN；作用于桩基承台顶面的竖向力F k=F1+F2=710.00kN；1、塔吊风荷载计算依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中风荷载体型系数：地处天津塘沽，基本风压为ω0=0.55kN/m2；查表得：荷载高度变化系数μz=2.34；挡风系数计算：φ=[3B+2b+(4B2+b2)1/2]c/(Bb)=[(3×1.65+2×2.5+(4×1.652+2.52)0.5)×0.12]/(1.65×2.5)=0. 41；因为是角钢/方钢，体型系数μs=2.17；高度z处的风振系数取：βz=1.0；所以风荷载设计值为：ω=0.7×βz×μs×μz×ω0=0.7×1.00×2.17×2.34×0.55=1.955kN/m2；2、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：Mω=ω×φ×B×H×H×0.5=1.955×0.41×1.65×90×90×0.5=5355.619kN·m；M kmax＝Me＋Mω＋P×h c＝1900＋5355.619＋30×1.35＝7296.12kN·m；三、承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算1. 桩顶竖向力的计算依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-2008）的第5.1.1条，在实际情况中x、y轴是随机变化的，所以取最不利情况计算。
灌注桩设计计算书
计算书目录1.计算说明 (1)2.计算依据 (1)2.1 有关规程、规范 (1)2.2设计基础资料 (1)2.2.1各土层的物理力学指标 (1)3.计算过程及结论 (2)3.1 计算工况拟定及挡墙基底应力 (2)3.2 桩基中各桩承受的垂直荷载计算 (3)3.3 单桩承载力设计值计算 (4)3.4 群桩水平承载力计算 (5)1.计算说明xx工程主要任务是以防洪为主，兼顾排涝、改善内河航运和水生态环境。
工程全长约9.3km。
为了保证设计结构的合理性和安全性，依据规范对设计堤防（护岸）进行稳定分析计算，计算结果应满足规范要求。
本次计算主要内容为灌注桩设计计算。
2.计算依据2.1 有关规程、规范本计算书所采用的规程、规范如下：《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008。
2.2设计基础资料2.2.1各土层的物理力学指标选取桩号K7+979右岸作为典型断面，其所在地基土参数如下：淤泥层厚19.16m，承载力特征值fk=40kpa，钻孔灌注桩极限侧阻力标准值q pk=12~15kpa。
淤泥质粘土厚1m，承载力特征值fk= 50~55kpa，钻孔灌注桩极限侧阻力标准值q pk= 21~25kpa。
粘土厚4.23m，承载力特征值fk= 90~100kpa，钻孔灌注桩极限侧阻力标准值q pk= 53~56kpa。
桩基深入粘土层3.84m，承载力特征值取fk=90kpa，钻孔灌注桩极限侧阻力标准值取q pk= 53kpa。
3.计算过程及结论3.1 计算工况拟定及挡墙基底应力（a）工况拟定根据本工程实际情况，选取桩号K7+979右岸作为典型断面，挡墙基底应力计算拟定了以下两种计算工况。
工况1：施工完建期，墙前墙后均无水；工况2：墙前正常蓄水位3.0m，墙后水位2.0m。
（b）挡墙基底应力工况1与工况2挡墙计算简图如下：K7+979右岸挡墙计算简图工况1：图3-1 K7+979右岸挡墙工况1计算简图工况2：图3-2 K7+979右岸挡墙工况2计算简图挡墙稳定应力计算成果表如下：表3-1 挡墙稳定应力计算成果表注：具体计算参见挡墙稳定和基底应力计算书。
三桩承台计算实例
一、引言基础是建筑物和地基之间的连接体。
基础把建筑物竖向体系传来的荷载传给地基。
从平面上可见，竖向结构体系将荷载集中于点，或分布成线形，但作为最终支承机构的地基，提供的是一种分布的承载能力。
如果地基的承载能力足够，则基础的分布方式可与竖向结构的分布方式相同。
但有时由于土或荷载的条件，需要采用满铺的伐形基础。
伐形基础有扩大地基接触面的优点，但与独立基础相比，它的造价通常要高的多，因此只在必要时才使用。
不论哪一种情况，基础的概念都是把集中荷载分散到地基上，使荷载不超过地基的长期承载力。
因此，分散的程度与地基的承载能力成反比。
有时，柱子可以直接支承在下面的方形基础上，墙则支承在沿墙长度方向布置的条形基础上。
当建筑物只有几层高时，只需要把墙下的条形基础和柱下的方形基础结合使用，就常常足以把荷载传给地基。
这些单独基础可用基础梁连接起来，以加强基础抵抗地震的能力。
只是在地基非常软弱，或者建筑物比较高的情况下，才需要采用伐形基础。
多数建筑物的竖向结构，墙、柱都可以用各自的基础分别支承在地基上。
中等地基条件可以要求增设拱式或预应力梁式的基础连接构件，这样可以比独立基础更均匀地分布荷载。
如果地基承载力不足，就可以判定为软弱地基，就必须采取措施对软弱地基进行处理。
软弱地基系指主要由淤泥、淤泥质土、冲填土、杂填土或其他高压缩性土层构成的地基。
在建筑地基的局部范围内有高压缩性土层时，应按局部软弱土层考虑。
勘察时，应查明软弱土层的均匀性、组成、分布范围和土质情况，根据拟采用的地基处理方法提供相应参数。
冲填土尚应了解排水固结条件。
杂填土应查明堆积历史，明确自重下稳定性、湿陷性等基本因素。
在初步计算时，最好先计算房屋结构的大致重量，并假设它均匀的分布在全部面积上，从而等到平均的荷载值，可以和地基本身的承载力相比较。
如果地基的容许承载力大于4倍的平均荷载值，则用单独基础可能比伐形基础更经济；如果地基的容许承载力小于2倍的平均荷载值，那么建造满铺在全部面积上的伐形基础可能更经济。
三丘田灌注桩施工平台计算书
三丘田灌注桩施工平台计算书轮渡码头扩建及配套工程（鼓浪屿轮渡候船平台及三丘田码头扩建工程）灌注桩施工平台结构计算书计算：审核：编制时间：2011年12月20日中交三航局鼓浪屿轮渡候船平台及三丘田码头扩建工程项目经理部第一章施工平台计算说明一、设计依据本施工平台上部纵、横梁采用I36b和3I36b的工字钢，下部桩基采用Φ630×8mm钢管作为桩基础，满足平台的使用功能要求。
二、主要技术标准1、桥梁用途：满足本工程项目冲孔灌注桩施工使用的钢平台，使用寿命为3个月。
2、设计单跨标准跨径5.5m～6m。
3、设计荷载：①成孔桩机（100 KN/台），② 500KN履带吊车，③材料堆放及电缆等荷载：2KN/m。
本设计未设人行道荷载，暂不考虑人群荷载。
4、平台面标高：与老驳岸齐平(轮渡扩建平台为+7.3m；三丘田码头为+7.5m)。
5、设计风速:24.4m/s(9级风20.8～24.4m/s)三、技术规范1、中华人民共和国交通部部标准《公路桥涵设计通用规范》JTJ021-89。
2、中华人民共和国交通部部标准《公路桥涵结构及木结构设计规范》JTJ025-86。
3、中华人民共和国交通部部标准《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）。
4、中华人民共和国交通部战备办《装备式公路钢桥使用手册》（交通部战备办发布，1998年6月）。
5、中华人民共和国交通部部标准《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000。
四、主要材料1、钢材钢管桩采用Q235A钢板卷制，其技术标准应符合国家标准（GB699-65）的有关规定。
型钢应符合国家标准（GB2101-80）的有关规定。
钢材容许应力及弹性模量按JTJ025-86标准（page4页表1.2.5）A3钢(Q235)：弯曲应力[σw]= 145MPa剪应力[τ]= 85MPa轴向应力[σ]= 140MPa弹性模量E= 2.1*105MPa16Mn钢：弯曲应力[σw]= 210MPa剪应力[τ]= 160MPa轴向应力[σ]= 200MPa弹性模量E= 2.1*105MPa五、设计要点本施工平台计算简支梁计算。
三桩承台计算书
三桩承台计算书一、示意图：二、基本资料：1．依据规范：《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002）2．几何参数：承台边缘至桩中心距: C = 500 mm桩列间距: A = 1200 mm 桩行间距: B = 1800 mm承台根部高度: H = 550 mm 承台端部高度: h = 550 mm纵筋合力点到底边的距离: a s = 70 mm 平均埋深: h m = 2.50 m矩形柱宽: B c = 500 mm 矩形柱高: H c = 500 mm圆桩直径: D s = 400 mm 换算后桩截面：L s = 320mm 3．荷载设计值：(作用在承台顶部）竖向荷载: F = 1000.00 kN绕X轴弯矩: M x = 0.00 kN·m 绕Y轴弯矩: M y = 0.00 kN·mX向剪力: V x = 0.00 kN Y向剪力: V y = 0.00 kN 4．材料信息：混凝土强度等级: C20f c = 9.60 N/mm2f t = 1.10 N/mm2钢筋强度等级: HRB335 f y = 300.00 N/mm2三、计算过程：1．作用在承台底部的弯矩绕X轴弯矩: M0x = M x－V y·H = 0.00－0.00×0.55 = 0.00kN·m绕Y轴弯矩: M0y = M y＋V x·H = 0.00＋0.00×0.55 = 0.00kN·m 2．基桩净反力设计值：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）N i = F/n±M0x·y i/∑y j2±M0y·x i/∑x j2（8.5.3－2）N1 = F/n= 1000.00/3 = 333.33 kNN2 = F/n= 1000.00/3 = 333.33 kNN3 = F/n= 1000.00/3 = 333.33 kN3．承台受柱冲切验算：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）F l≤2[β0x·(b c＋a0y)＋β0y·(h c＋a0x)]·βhp·f t·h0（8.5.17－1）自柱边到最近桩边的水平距离：a0 = 0.19 m最不利一侧冲切面计算长度：b m = 3.26 m作用于最不利冲切面以外冲切力设计值：F l = 666.67 kN承台有效高度：h0 = H－a s = 0.55－0.07 = 0.48 m冲跨比：λ0 = a0/h0 = 0.19/0.48 = 0.40冲切系数：β0= 0.84/(λ0＋0.2) = 0.84/(0.40＋0.2) = 1.41β0·b m·βhp·f t·h0= 1.41×3.26×1.00×1100.00×0.48= 2428.02 kN > F l = 666.67 kN, 满足要求。
4410.01 灌注桩工作平台(上下部综合,水深3-5m)
0.00 0.00 1034.12 0.00 0.00 110.00 25041.26 25041.26 2253.71 1910.65 2628.51
29205.62 31834.13
t
4700.85
0.803 3774.78 0.803
kg
5.73
14.900 85.38 14.900
t
7935.90
0.00 0.000
kg
4.53
7.800 35.33 7.800
kg
4.70
2.000 9.40 2.000
m3 1283.19
0.163 209.16 0.163
m3 1504.42
台班
台班 台班
台班
台班 台班 台班 台班 台班 台班 台班 台班 台班
元
四
工料机小计
五
企业管理费
%
六
利润
%
七
税金
%
667.75
7339.97 0.000 0.00 0.000
848.20 1356.18
3.320 2816.02 3.320 0.00 0.000
660.47
0.980 647.26 0.980
6111.10 6111.10
11590.19 0.00
851.54 17.74 0.00 3774.78 85.38 0.00 35.33 9.40 209.16 1928.67 419.90 3477.80
780.50
7339.97 0.00
2816.02 0.00
647.26 124.71 261.60
8009027 8009030
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轮渡码头扩建及配套工程（鼓浪屿轮渡候船平台及三丘田码头扩建工程）灌注桩施工平台结构计算书计算：审核：编制时间：2011年12月20日中交三航局鼓浪屿轮渡候船平台及三丘田码头扩建工程项目经理部目录第一章施工平台计算说明一、设计依据二、主要技术标准三、技术规范四、主要材料五、设计要点六、结构计算内容七、使用注意事项第二章施工平台结构计算书一工程概况二设计参数三［20槽钢计算四纵梁工字钢I36计算五桩顶横垫梁（工字钢I36）强度验算六钢管桩竖向承载力计算七、平台的稳定性验算。
八、平台抗9级风稳定性验算第一章施工平台计算说明一、设计依据本施工平台上部纵、横梁采用I36b和3I36b的工字钢，下部桩基采用Φ630×8mm钢管作为桩基础，满足平台的使用功能要求。
二、主要技术标准1、桥梁用途：满足本工程项目冲孔灌注桩施工使用的钢平台，使用寿命为3个月。
2、设计单跨标准跨径 5.5m～6m。
3、设计荷载：①成孔桩机（100 KN/台），② 500KN履带吊车，③材料堆放及电缆等荷载：2KN/m。
本设计未设人行道荷载，暂不考虑人群荷载。
4、平台面标高：与老驳岸齐平(轮渡扩建平台为+7.3m；三丘田码头为+7.5m)。
5、设计风速:24.4m/s(9级风20.8～24.4m/s)三、技术规范1、中华人民共和国交通部部标准《公路桥涵设计通用规范》JTJ021-89。
2、中华人民共和国交通部部标准《公路桥涵结构及木结构设计规范》JTJ025-86。
3、中华人民共和国交通部部标准《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）。
4、中华人民共和国交通部战备办《装备式公路钢桥使用手册》（交通部战备办发布，1998年6月）。
5、中华人民共和国交通部部标准《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000。
四、主要材料1、钢材钢管桩采用Q235A钢板卷制，其技术标准应符合国家标准（GB699-65）的有关规定。
型钢应符合国家标准（GB2101-80）的有关规定。
钢材容许应力及弹性模量按JTJ025-86标准（page4页表1.2.5）A3钢(Q235)：弯曲应力[σw]= 145MPa剪应力[τ]= 85MPa轴向应力[σ]= 140MPa弹性模量E= 2.1*105MPa16Mn钢：弯曲应力[σw]= 210MPa剪应力[τ]= 160MPa轴向应力[σ]= 200MPa弹性模量E= 2.1*105MPa五、设计要点本施工平台计算简支梁计算。
设计单跨标准跨径 5.5～6m。
本平台基础为打入式钢管桩，单桩允许承载力[P]（计算时按壁厚7mm计算，以确保安全）计算：取Φ630×8mm螺旋焊钢管材料进行验算，壁厚按δ=7mm进行计算，其钢管截面特性如下：A=136.935cm2I=66477.84cm4i＝22.03cmW=2109.3cm3M＝107.5Kg/m单根φ630mm，δ=7mm钢管截面承受的允许压力[N][N]＝（A ×[σ]）＝136.935×10-4×140×103＝1917kN由于钢管桩为压杆，要考虑压弯失稳，故进行稳定性校核按两端铰支计算钢管稳定容许应力，则μ=1。
该处钢管最大自由长度为L＝6.69m（根据勘测资料从强风化岩面标高在-1.5～+1.5之间，取强风化岩面起至钢管墩顶止0～+6.69）。
则有：λ＝μL/i＝1×6.69/0.2203=30.36＜λ0=60（Q235钢λ0取60）；故此处钢管桩为小柔度压杆，应按强度问题计算。
上式中λ——长细比（或柔度）；μ——压杆的长度系数，该处取μ＝1；L——压杆的自由长度，该处L=6.69m；i——压杆对轴的惯性半径，该处i＝0.2203；[σ]——压杆材料的容许应力，钢管＝140MPaφ——压杆稳定系数。
由上面λ＝30.36；f y/235=1；钢管按a类截面，查《钢结构设计规范》得，φ＝0.95。
按照路桥施工计算手册表12-2公式，则钢管稳定容许应力：[σ]ω＝φ[σ]＝0.95*140＝133MPa单根钢管的稳定容许压力：[P]＝[σ]ω·A＝133×106×136.935×10-4＝1821.2 kN式中：[σ]ω——钢管的稳定容许应力（由上式求得）；A——钢管壁的横截面面积（直径0.63m，壁厚0.007m）故单根钢管稳定允许承载力[P]= 1821.2 kN，所以后续检算钢管的竖向荷载必须小于[P]＝1821.2 kN。
六、结构计算内容结构计算书中，荷载按成孔桩机（100KN/台），500KN履带吊车，水管及电缆等其他荷载：2KN/m。
本设计未设人行道，荷载暂不考虑人群荷载。
按最不利情况进行布载和荷载组合。
轮渡扩建平台灌注桩平台上部采用贝雷纵梁上铺设方木，三丘田灌注桩平台将贝雷纵梁和方木换为用［20槽钢满铺，验算时按三丘田的布置验算。
单跨标准跨径6m计算如下内容：1、［20桥面板计算2、纵梁工字钢I36计算3、桩顶横梁（工字钢I36）强度验算。
4、钢管桩竖向承载力计算。
5、平台的稳定性验算。
6、平台抗9级风稳定性验算。
七、使用注意事项在平台施工过程中，大于9级风时平台停止使用，过后必须对平台作全面检查后方可恢复工作。
平台使用期必须经常检查平台状况，如有异常情况，必须查明原因，经处理后方可继续使用。
严禁外来荷载碰撞平台，严禁在平台上进行船舶系缆。
第二章施工平台结构计算书一、工程概况轮渡码头扩建及配套工程涉及鼓浪屿上两个码头的扩建及相关配套工程，分别为：鼓浪屿轮渡候船平台扩建工程和鼓浪屿三丘田码头扩建工程。
鼓浪屿轮渡候船平台扩建工程是在原鼓浪屿轮渡码头候船平台西北侧海域扩建候船平台1座，平台呈三角形布置，采用高桩平台结构，桩基为φ1000mm灌注桩，共50根。
三丘田码头扩建工程新建65m×28m轮渡码头平台1座（桩基为φ1200mm灌注桩，共32根），通过1座56.5m×16m人行引桥和新建码头平台及已建驳岸相连（人行引桥桩基为φ1000mm灌注桩，共38根，新建码头平台桩基为φ1000mm灌注桩，共36根）。
本工程地质特征为全分化和强分化岩，桩基护筒直接打入岩层有一定的难度，且本工程的工期只有180天，因此平台搭设成功与否成为整个工程最为关键的一步。
为确保工程施工进度满足要求，需加大桩机数量，基本上安排每三根桩一台机。
同时为了搭设灌注桩护筒，需在平台上行走50t履带吊。
平台上的荷载主要考虑施工荷载包括机械设备、打桩应力、材料堆放等。
平台采用全平面设计，整个码头范围均搭设施工平台结合考虑以上因素，需要全面搭设平台才能完成施工任务，三丘田平台搭设面积为3600m2，轮渡平台搭设面积为1700m2，见冲孔桩平台平面布置图。
平台结构从上至下依次为［20槽钢， I36b工字钢纵梁，3I36b工字钢横梁，桩基为Φ630×8mm钢管桩，平台顶面标高为▽+7.5米。
平台设计荷载：成孔桩机（100KN/台），500KN履带吊车，堆货及电缆等荷载：2KN/m。
本设计未设人行道荷载暂不考虑人群荷载。
计算按6米跨径简支梁计算。
二、设计参数1、荷载⑴.恒载：[20b槽钢线荷载：25.8㎏/m=0.0258t/m=0.258 KN/mI36b纵梁线荷载： 65.6kg/m=0.0656t/m=0.656KN/m⑵.活载：① 500KN履带吊机（QUY50A）总重500KN，并吊重物为120KN，重物冲击系数为 1.3，履带尺寸 4.66m×0.76m，见尺寸图。
②成孔桩机总重1500KN。
2500KN 履带吊机每条履带单位压力70.6kN/m活载图一三、[20b 槽钢检算平台面板由[20b 槽钢满铺，底部纵梁跨径为 1.5m ，成孔桩机和履带吊不可能同时作用在同一跨上，取500KN 履带吊机（QUY50A ）作业时验算[20b 槽钢的抗弯和抗剪强度。
工况一、履带吊垂直于[20b 槽钢且作用槽钢跨中时[20b单根[20b 槽钢自重：q1=0.258KN/m,计算500KN 履带吊机（QUY50A ）时：履带的着地宽度及长度为0.76×4.66m ，吊机工作时吊重120×1.3＝156KN （吊重冲击系数μ取0.3），吊机自重500KN ，履带吊单边履带覆盖槽钢根数4.66/0.2=23.3,取23根。
单根[20b 槽钢上活载q2=（156+500）/（2×0.76×23）=18.76KN/m 按1.5m 跨径简支梁计算(1)弯距：Mmax=4.06KN.m 。
(2)剪力：Qmax=7.32KN(3)截面应力σ=M/W=4.06*103/(25.9*10-6)=156.8MPa＜1.3*145MPa（临时设施系数提高 1.3）τ= Q/A=7.32*103/(32.8*10-4)=2.23MPa＜85MPa满足规范要求工况二、履带吊平行[20b槽钢作用于槽钢正上方时[20b单根[20b槽钢自重：q1=0.258KN/m,履带吊单边履带覆盖槽钢根数0.76/0.2=3.8,取4根。
单根[20b槽钢上活载q2=（156+500）/（2×4.66×4）=17.6KN/m按4跨连续梁计算，每跨跨径 1.5m。
(1)弯距：Mmax=4.02KN.m。
(2)剪力：Qmax=16.07KN(3)截面应力σ=M/W=4.02*103/(25.9*10-6)=155.2MPa＜1.3*145MPaτ= Q/A=16.07*103/(32.8*10-4)=4.9MPa＜85MPa满足规范要求由于两种工况下[20b槽钢抗弯均刚好满足要求，保守起见，纵向I36纵梁间距按1.2m布置。
四、纵向I36纵梁检算作用在I36纵梁上的静荷载为[20b槽钢和工字钢I36纵梁自重，动荷载100KN 成孔桩机或500KN履带吊机（QUY50A）。
I36分配梁的间距为 1.5m。
[20b槽钢自重荷载为q1＝1.5*0.258*1/0.2 =1.935KN/m，工字钢I36b自重荷载为q2=0.656KN/m。
作用在I36分配梁上恒载线荷载:q合＝ q1+q2=2.591KN/m。
按500KN履带吊机（QUY50A）作业时进行计算，按三丘田码头纵梁为4m跨度验算。
工况一：当履带吊履带平行于纵梁作用与纵梁上方，且位于纵梁跨中时50t履带吊机横向履带中距为 3.54m，工作时应位于桥面中间，其履带着地长宽为4.66×0.76m，单根工字钢I36承受的荷载为:活载：q1=（（500+120×1.3）/2） /4.66=70.39KN/m恒载：q2=2.591KN/m(1)弯距：Mmax = ql2/8=(70.39+2.591)×42/8=146KN.m(2)剪力：Qmax= 1/2ql=(70.39+2.591)*4/2=146KN(3)截面应力σ=M/W=146×103/(919×10-6)=158.9Mpa﹤1.3*145Mpaτ= Q/A=146×103/(83.5×10-4)=17.49MPa＜85 MPa由弯曲应力验算知：纵梁跨径为4m时受力刚好足够，保守起见，纵梁均按2I36布置。