满堂支架计算书(最终版)
满堂支架施工受力计算书
满堂支架施工受力计算书一、支架材料（1）木胶板木胶板作模板面板时根据《木结构设计规范》4.2规定抗弯强度设计值13N/mm2，弹性模量为9.0*103N/mm2，挠度极限值L/400。
由于桥梁施工处于露天环境，根据规范的要求进行调整，f m=13╳0.9=11.70N/mm2，E=9.0*103*0.85=7.65*103 N/mm2。
(2)第一层木楞:宽100mm，长100mm抗弯强度：13N/mm^2，抗剪强度：1.3N/mm^2，弹性模量：10000N/mm^2(3)第二层木楞:宽150mm，长150mm抗弯强度：13N/mm^2，抗剪强度：1.3N/mm^2，弹性模量：10000N/mm^2(4)48mm×3.2mm 钢管：惯性矩I=11.36cm^4，截面模量W=4.732cm^3，截面积 A=4.504cm^2，回转半径 i=1.588cm，钢管自重: 3.54kg/mQ235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值： f=215N/mm^2，弹性模量： E=2.06×10^5N/mm^2。
二、计算荷载1、箱梁混凝土容重26.5KN/m3。
2、模板自重:侧模及排架4.0KN/m2 内模及底模1.5KN/m23、人群及机具荷载荷载按2.5KN/㎡计算。
4、倾倒和振捣混凝土荷载按4.0KN/㎡计算。
5、恒载分项系数1.2，活载分项系数1.4。
三、受力计算3.1.计算假设支架横断面构造图如下所示由于箱梁横向不均匀分布，根据箱梁横断面的形状，为了使支架受力比较合理，对称中线的一半横向分为中间部分（宽3.0米）、腹板部分（宽1.7米）和翼板部分（宽2.65米），各部分的宽度内均按照均匀荷载进行假设。
3.2.荷载计算3.2.1箱梁各部分荷载（1）翼缘混凝土荷载2=q m⨯KN•+2.0（=）⨯655.11.260583.1.0翼（2）腹板混凝土荷载2KN•q m3⨯=⨯=26.48.1835.05腹（3）底板混凝土荷载2=KN•q m⨯⨯=）+（6.033.395.26.1056.0底（4）内模及底模荷载2KN•=q m5.1内（5）外膜及排架荷载20.4q m KN •=外（6）人群及机具荷载25.2q m KN •=人（7）倾倒和振捣混凝土荷载20.4q m KN •=倾3.2.2底模面板计算箱梁横断面由于腹板下底模受力最大,以腹板下底模面板做控制计算 腹板下组合荷载为：m 28.1090.45.248.832.1q •=++⨯=KN ）（腹组面板为20mm 厚木胶板模板次楞（横向分配梁）间距300mm ，计算宽度1000mm 。
满堂红脚手架计算书
B15.11 kN/mZ27379面板的抗弯强度验算f <[f],满足要求!面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm 2,满足要求！方木的抗剪计算强度小于1.6N/mm 2,满足要求！方木的最大挠 度小于850.0/250,满足要 ir 1.B92.27 2.27 2272 27 2.27单扣件抗滑承载力的设计计算值 R=2.27KN < Rc=8.00KN,满足要 b - 4 [/] 求！[入]=210,满足要求！ ：「，立杆的稳定性计算支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm,满足要求！支撑钢管的最大挠度小于425.0/150与10mm 满足要求! ■> 入=卩（h+2a ） =1.301 X （1.200+ 2 X 0.30） X 100/1.590=147< “ < [f1]=163.00N/mm2,满足要求！八"立杆的稳定性计算■> < [f]=205N/mm2,满足要求！ 也，：杆的稳定性计算 ■ < [f1]=163.00N/mm2,满足要求K ■，立杆的稳定性计算[f]=205N/mm2,满足要L E- 2 2,衰2搂极支架i才算光匮附期系数敕4 6 3 10 12 1416 18 20 25 30 35 40 h+2盘或uih(m)1,35 L0LO14 1+026 1.039 l.(H2 1.0的 1.O6L L 081 1.092 1.113 1. L37 LL^ 1, 173 L44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 l.tJ56 1.0M LO72 1.092 1.111 L.129 1. 14^ L53 1.C LOOT 1.015 1.024 1.031 1.03S L&47 1. B55 1.052 1.079 1.097 1.114 L132 1^2 L0LOOT 1.014 1.021 1.029 1.036 L043 1.051 1,056 1.074 LO^O L106 1,123 1,30 1+0 LOOT 1+014 L020 1,026 L033 1+040 L04& L052 L0S7 L0S1 1.0% Lilt 1^2 L0 LOOT L012 LOIS L024 1.030 L035 L042 1-048 1.0&2 1.07& L090 1.104 2.04 I*G 1.007 1,012 1.Q1E 1.023 1.029 1.035 1,039 i.oqq l.Q&D 1.073 1.087 1,191 2.25 1*C WT 1,010 1,016 1,020 L02? 1,032 l,03Y 1,042 L05? L070 1,081 I-094 N 70 1*0 LOOT LOlO 1.016 1.020 1.027 LO32 L 037 LO-52 1.053 1.06& 1.073 L091地基承载力的计算满足要打斗丄丄犁+ 甘50。
现浇箱梁满堂支架计算书
现浇箱梁满堂支架计算书我标段K81+380，K84+947.9，K85+779.49天桥为20m+30m×2+20m后张法现浇连续箱梁桥，梁高1.15m，桥面宽8.5m，箱梁采用C40混凝土，均采用满堂碗扣式支架施工。
满堂支架的基础用山皮石处理，上铺10cm混凝土垫层，采用C20混凝土，然后上部铺设10cm×10cm木方承托支架。
支架最高6m，采用Φ48mm，壁厚3.5mm钢管搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调顶托，现浇箱梁腹板及底板中心位置纵距、横距采用60cm×90cm的布置形式，现浇箱梁跨中位置支架步距采用120cm的布置形式，现浇板梁墩顶位置支架步距采用60cm的布置形式，立杆顶设二层12cm×12cm 方木，间距为90cm。
门洞临时墩采用Φ48×3.5(Q235)碗扣式脚手架搭设立杆，纵向间距45cm、横向间距均为45cm，横杆步距按照60cm进行布置。
门洞横梁采用12根I40a工字钢，其中墩柱两侧采用双排工字钢，其余按间距70cm平均布置。
验算结果1荷载计算根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：⑴ q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。
根据现浇箱梁结构特点，我们取Ⅰ-Ⅰ截面、Ⅱ－Ⅱ截面两个代表截面进行箱梁自重计算，并对两个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。
①Ⅰ-Ⅰ截面处q1计算根据横断面图，则：q 1 ＝BW=BAc⨯γ＝()()[]kPa＝82.351.432.025.85.483.025.41.426⨯÷++⨯÷+⨯注：B—箱梁底宽，取4.1m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。
②Ⅱ－Ⅱ截面处q1计算根据横断面图，则：q 1 ＝BW=BAc⨯γ＝()()()[]kPa＝16.191.473.024.38.332.025.85.483.025.41.426⨯÷+-⨯÷++⨯÷+⨯注：B—箱梁底宽，取4.1m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。
满堂支架计算书
.附件1 现浇箱梁满堂支架受力计算书一、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求采用WDJ 碗扣式多功能脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。
立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设15×15cm 方木；纵向方木上设10×10cm 的横向方木，其中在墩顶端横梁和跨中横隔梁下间距不大于0.25m （净间距0.15m ）、在跨中其他部位间距不大于0.3m （净间距0.2m ）。
模板宜用厚1.5cm 的优质竹胶合板，横板边角宜用4cm 厚木板进行加强，防止转角漏浆或出现波浪形，影响外观。
具体布置见下图：支架横断面图、支架搭设平面图、支架搭设纵断面图支架横断面图128015601898,69支架搭设平面图.设挖线开计底部45°顶角置平水夹设部、刀向竖面撑剪间地与3.6m，距刀剪撑4.8m平距间撑刀剪水，中部支架搭设纵断面图.主桥和引桥立杆的纵、横向间距及横杆步距等搭设要求如下：（1）30m+45m+30m顶推现浇箱梁支架立杆采用横桥向间距×纵桥向间距×步距为60cm×60cm×120cm、60cm×90cm×120cm和90cm×90cm×120cm三种布置形式的支架结构体系，其中：横桥向中心8.4m范围间距60cm，两侧翼缘板3.6m范围间距90cm。
纵桥向墩旁两侧各4.0m范围内的支架间距60cm；除墩旁两侧各4m之外的其余范围内的支架间距90cm，跨中横隔板下1.5m范围内的支架顺桥向间距加密至60cm。
（2）2*27.45m、4*29.439m、3*28.667m、4*28.485m现浇箱梁支架立杆采用横桥向间距×纵桥向间距×步距为60cm×60cm×120cm、60cm×90cm×120cm和90cm×90cm×120cm三种布置形式的支架结构体系，其中：横桥向中心8.4m范围间距60cm，两侧翼缘板3.6m范围间距90cm。
满堂支架材料供应计算书
满堂支架架管材料供应计算书满堂支架架管计算：（按10米长，20米高计算，空心梁段）支架立杆纵横间距：中间9档：60cm×90cm ；两边共4档：90cm×90cm 纵向10米共布置立杆档数：10/0.9+1=12档立杆数量=12档×14=168根每根高度按20米高计算共计需要立杆长度=168×20=3360米立杆长度分类：3m、2.4m、1.8m 高度按20米高计算立杆每20米需要3根3m、3根2.4m、2根1.8m3m立杆需要量：3360/20×3=504根2.4m立杆需要量：3360/20×3=504根1.8m立杆需要量：3360/20×2=336根需要顶托156个底托需要156个横杆层数=20米/1.2米+1=18层每层横杆共9列，共计列数=18×9=162列共计需要横杆长度=162列×10米=1620米横杆长度分类：0.6m、0.9m 长度按10米长计算纵向10米共布置横杆空数：10/0.9=11空支架立杆纵横间距：中间9档：60cm×90cm ；两边共4档：90cm×90cm 中间9档横向横杆均采用0.6m 两边4档采用0.9m 纵向横杆采用0.9m 0.6米横杆根数=12×9×18=1944根0.9米横杆根数=11×14×18+4×12×18=3636根满堂支架架管计算：（按10米长，20米高计算，实心梁段）支架立杆纵横间距：中间9档：60cm×60cm ；两边共4档：60cm×90cm 纵向6米共布置立杆档数：6/0.6+1=11档立杆数量=11档×14=154根每根高度按20米高计算共计需要立杆长度=154×20=3080米立杆长度分类：3m、2.4m、1.8m 高度按20米高计算立杆每20米需要3根3m、3根2.4m、2根1.8m3m立杆需要量：3080/20×3=462根2.4m立杆需要量：3080/20×3=462根1.8m立杆需要量：3080/20×2=308根需要顶托154个底托需要154个横杆层数=20米/1.2米+1=18层每层横杆共9列，共计列数=18×9=162列共计需要横杆长度=162列×6米=962米横杆长度分类：0.6m、0.9m 长度按6米长计算纵向6米共布置横杆空数：6/0.6=10空支架立杆纵横间距：中间9档：60cm×90cm ；两边共4档：90cm×90cm 中间9档横向横杆均采用0.6m 两边4档采用0.9m 纵向横杆采用0.9m 0.6米横杆根数=10×14×18+9×11×18=4302根0.9米横杆根数=11×4×18=792根A匝道满堂支架材料供应计算书第一联支架高度按平均高度取值5.4米，第一联总计长度141米其中墩柱4根第一联和第二联交接墩1根共计墩区加密段4.5段第一联5.4米高占20米高支架27%20米高支架长度按10米计算，第一联长度为141米，其中加密段长度4.5×6=26米，是20米高支架（空心梁段）长度的11.5倍。
屋面满堂脚手架的计算书
屋面满堂脚手架的计算书为了便于安装网架考虑在屋面以上搭设钢管满堂脚手架，采用φ48×3.5㎜钢管，横间为1M，纵向为1.2M，施工层铺设竹挑板，网架自重、槽钢轨道的重量为20T，由四条轨道支承此部分的荷载，即中间的轨道承受的力最大q=4900N/m1、荷载的计算:恒载：NG1=4.9×1.2×1.05=6.174KN网架及槽钢：脚手架钢管自重:查表得:NG2=2.81KN脚手架自重：NG3=0.35×1×1.2=0.42KN活载：NQ=1×1×1.2=1.2KN2、整体稳定性η=1.2/10.838=0.11 γη=1.59×1+0.11/1+1.17×0.11=1.564N=(6.174+2.81+42)×1.2+1.4×1.2=12.96查表:μ=1.55 L0=1.55×1.8=2.79 λ=L0/i=2.79/15.8=17.66查表:φ =0.954 A=489㎜2∵0.9N/φA=0.9×12960/0.954×489=25N/㎜2＜f c/γη΄=205/1.564=131N/㎜2∴满足要求3、扣件抗滑移的计算已知扣件抗滑移承载力设计值Rc=8.0KN由上图计算的R B的支座反力最大为9.072KN,所以R B支座必须设置双扣件才能满足抗滑移要求。
4、小横杆的计算由管面得知:N=1.2×(0.42+6.174)+1.4×1.2=9.6KNfc=pa2b2/3ElL=9.6×(0.7)2×(0.3)2/3×2.06×12.19×106×1=5.62N/㎜2＜fc=205 N/㎜2∴强度满足要求5qL4/384EL=5×9.6×(1)3/384×206×12.19×106=5.0㎜＜L/150=1000/150=6.667㎜∴挠度满足要求5、大横杆的计算脚手板自重：G k=0.35×1.2/3=0.14KN/m施工荷载：Q k=1×1.2/3=0.4 KN/mq=1.2×0.14+1.4×0.4=0.728 KN/mM Gk=0.1×0.14×1.2×1.2=0.02 KN.mM Qk=0.1×0.4×1.2×1.2=0.057 KN.mM=1.2×0.02+1.4×0.057=0.104 KN.mM x/5.08×103=0.104/5.08×103=0.02 KN/㎜2＜fc=0.205 KN/㎜2∴抗弯强度满足要求0.99qL4/100EI=0.99×（1.2×0.14+1.4×0.4）×1.24/100×2.06×106×12.19=0.06㎜＜1200/150=8㎜∴挠度满足要求6、立杆计算荷载由管面计算得:N=13.0KNN/A w=13/489=26.6N/㎜2＜fc=205N/㎜2因为步距为1.8m，回转半径i=15.8 λ=1.8/15.8=114查表数:φ=0.489则：N/φA=13000/0.489×489=54.365N/㎜2＜fc=205N/㎜2∴满足要求。
满堂支撑架计算书
满堂支撑架计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-913、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20114、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、架体参数满堂支撑架的宽度B(m) 3 满堂支撑架的长度L(m) 8 满堂支撑架的高度H(m) 4 脚手架钢管类型Φ48.3×3.6 立杆布置形式单立杆 纵横向水平杆非顶部步距h(m) 1.8 纵横向水平杆顶部步距hd(m) 1.8 立杆纵距la(m)1 立杆横距lb(m)1立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(m)0.2剪刀撑设置类型普通型 顶部立杆计算长度系数μ11.432 非顶部立杆计算长度系数μ21.75二、荷载参数搭设示意图：平面图侧立面图四、板底纵向支撑次梁验算1k cG2k= g2k×l b/(n4+1)= 0.35×1/(0+1)=0.35kN/m；Q1k= q1k×l b/(n4+1)= 0×1/(0+1)=0kN/m；Q2k= q2k×l b/(n4+1)= 5.75×1/(0+1)=5.75kN/m；1、强度验算板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。
满堂支撑架平台上无集中力q1=1.2×(G1k+G2k)= 1.2×(0.04+0.35)=0.468kN/mq2=1.4×(Q1k+Q2k)= 1.4×(0+5.75)=8.05kN/mq=q1+q2=0.468+8.05=8.518kN/m计算简图M max=0.100q l l2+0.117q2l2=0.100×0.468×12+0.117×8.05×12=0.989kN·mR max=1.100q1l+1.200q2l=1.100×0.468×1+1.200×8.05×1=10.175kNV max=0.6q1la +0.617q2la =0.6×0.468×1+0.617×8.05×1＝5.248kNτmax＝2V max/A=2×5.248×1000/506=20.743N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！σ=M max/W=0.989×106/(5.26×103)=188.023N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算满堂支撑架平台上无集中力q'1=G1k+G2k=0.04+0.35=0.39kN/mq'2=Q1k+Q2k= 0+5.75=5.75kN/mR'max=1.100q'1l+1.200q'2l=1.100×0.39×1+1.200×5.75×1=7.329kNνmax=(0.677q'1l4+0.990q'2l4)/(100EI)=(0.677×0.39×(1×103)4+0.990×5.75×(1×103)4)/(100×2.06×105×12.71×104)=2.275 mm≤min{1000/150，10}=6.667mm满足要求！五、横向主梁验算取板底支撑钢管传递最大支座力。
盖梁支架计算书
盖梁支架计算书一、满堂式支架1、说明：1）、简图以厘米为单位，本图只示出支架正面图。
侧面图间距与正面图相同。
2）、参考规范«公路桥涵施工技术规范»、«建筑钢结构设计规范»。
3）、设计指标参照«建筑钢结构设计规范»选取。
4）、简图2、荷载计算1）、模板重量：G1＝4.8T；2）、支架重量：G2＝(20×4×1.2×3.84+(12×4+2×20)×3.84+20×4×2×1.35) ×20/1.2×1.2=18.45T；3）、混凝土重量：G3＝（11.46×1.75-10.96×0.35-2×1.43×0.6）×1.9×2.5=68.89T;4)、施工人员、材料、行走、机具荷载：G4＝0.001×11.46×1.9×1025)、振动荷载：G5＝0.001×11.46×1.9×102=2.18T;3、抗压强度及稳定性计算支架底部单根立柱压力N1＝（G1＋G2＋G3＋G4＋G5）／n;n=20×4=80;N1=1.23tf;安全系数取1.2;立柱管采用ø48×3.5钢管: A=489mm2、i=15.8 mm；立柱按两端铰接考虑取μ＝1。
στμ立柱抗压强度复核：σ＝1.2×N1×104／A=25.15 MPa <[σ]=210MPa 抗压强度满足要求.稳定性复核:λ= μL/i=76;查GBJ17-88得ϕ=0.807σ＝1.2×N1×104／（ϕA）=30.18 MPa <[σ]=210MPa;稳定性满足要求.4．扣件抗滑移计算支架顶部单根钢管压力N2＝（G1＋G3＋G4＋G5）／n＝1tf;扣件的容许抗滑移力Rc=0.85tf.使用两个扣件2×Rc＝1.7 tf>1tf.扣件抗滑移满足设计要求.5．在支架搭设时应在纵横向每隔4－5排设45度剪力撑。
满堂支架计算书
满堂支架计算书支架搭设完成后，在现浇预应力砼箱梁施工前，对支架进行相当于箱梁自重的1.1倍荷载预压，以检验支架的承载能力，减少和消除支架体系的非弹性变形及地基的沉降。
预压材料采用相应重量的砂袋，并按箱梁结构形式合理布置砂袋数量，待消除支架非弹性变形量及压缩稳定后，测出弹性变形值，即完成支架预压施工。
撤除压重砂袋后，如需设置支架施工预留拱度，调整支架底模高程，并开始箱梁施工。
本标段现浇梁施工准备全幅全跨满堂式支架和模板（包括底模和侧模），全幅砼施工一次性浇注完成。
根据施工方案，进行支架施工预拱度设置，具体考虑如下：1、支架材料选用和质量要求（1）、本工程支架为现浇预应力砼连续箱梁承重用，选用钢管满堂式支架，现浇砼箱梁外侧腹板采用定型整体钢模，底模板采用15mm 的竹胶板。
（2）、钢管支架杆件规格为Φ48*3.5mm，为厂家生产定型产品，有出厂合格证，杆件的连接采用扣件铰接，禁止使用质量不合格产品，钢管顶端安装可自动调解的承托。
（3）、所选用的钢管及扣件，应按现有国家标准《钢管脚手架扣件》的规定选用。
2、支架承重情况（1）根据以往的施工经验和参考地基承载参数，取支架下基座沉降值为5mm，（2）钢管支架为目前使用较多的支架形式，其压缩及挠度值（弹性变形）依经验取10mm。
（3）非弹性变形主要表现在底模木方上，因木方及木楔间接触面少，其变形值较小，可通过经验推算，以标准跨计算，取其非弹性变形为10mm。
（4）在预压施工结束后，应调整支架上部顶托，使模板安装位置符合设计。
3、预拱度设置：（1）现浇预应力砼箱梁支架预拱度理论计算与设置序号项目计算及取值备注1支架卸载后由上部构造自重及活载一半产生的竖向挠度F1不计2 支架在荷载作用下的弹性压缩F2=10 通过计算纵梁挠度和立柱压缩值得出3支架在荷载作用下的非弹性压缩变形F3=10主要据底模垫情况4支架基底在荷载作用下的非弹性沉降F4=3地基受力情况计算5 预拱度F=F1+F2+F3+F46 预拱度值设计F x=4F*x*(L-x)/按二次抛物线法L2分配（2）现浇预应力砼箱梁支架预压后预拱度设计序号项目计算及取值备注1支架卸载后由上部构造自重及活载一半产生的竖向挠度f1不计2 支架在荷载作用下的弹性压缩f2压重卸载后底模测量值与压重时测量值之差3支架在荷载作用下的非弹性压缩变形f3压重卸载后支架高程测量与压重前测量值之差，扣除基底沉降值4支架基底在荷载作用下的非弹性沉降f4基座预压前后高差5 预拱度f=f1+f2+f3+f46 预拱度值设置f x=4f*x*(L-x)/L2按二次抛物线法分配（二）、钢管满堂式支架布置形式与验算1、支架材料选用和质量要求（1）、本工程支架为现浇预应力砼连续箱梁承重用，选用满堂式扣件式钢管支架，现浇砼箱梁外侧腹板采用定型整体钢模，底模板采用竹胶板。
满堂支架施工方案计算书
一编制依据1.《新建1-16m钢筋混凝土箱形桥》图2.《铁路混凝土施工技术指南》（TZ210-2005）3.《铁路混凝土工程施工质量验收补充标准》（铁建设[2005]160号）4.《铁路混凝土与砌体工程施工质量验收标准》（TB10424-2003）5.《铁路混凝土与砌体工程施工规范》（TB10210-2001）6.《钢结构设计规范》（GB50017-2003）7.建筑施工手册二工程概况***箱形梁桥设计为1-16m公铁立交箱形桥，箱桥净高6.5m,斜交40 ,正桥宽6m,斜宽9.334m，主跨正交跨度19.3m,斜交跨度25.19m,顶板厚度1.3m,底板厚度1.5m,上梗肋尺寸100X250cm,主体采用C40钢筋混凝土。
本次检算16m跨浇筑顶板混凝土支架设计方案。
三支架设计方案模板采用钢模板，模板厚度3mm,钢模板弹性模量=205Mpa;底模模板下部直接设置立杆，立杆采用E=2.1x105MPa,fy48X3.5mm钢管，立杆纵横向间距都为50cm,层距100cm;剪力撑沿纵向每4米在横截面上设置一道，纵向在左中右设置3道，剪力撑与地面成45 -60 角；脚手架直接搭设在箱体底板上。
四荷载计算1、荷载组合在计算中，考虑的荷载按照《铁路混凝土与砌体工程施工规范》（TB0210-2001）中荷载规定：a 、竖向荷载：1）模板自身重力2）新浇注混凝土自重3）钢筋（包括预埋件）重力4）施工人员和机具设备的重力5）振捣混凝土时产生的荷载6）其它荷载（超挖，混凝土集中存放等引起的）b、水平荷载：1）新浇注混凝土底模板的侧压力2）倾倒混凝土时因振动产生的侧荷载由《组合模板技术规范》可知，模板自重可按0.5KN/m2计。
在《铁路混凝土工程施工技术指南》中模板荷载规定：1）钢筋混凝土容重为26KN/m32）人机运输荷载为2.5KPa3）振捣混凝土时产生的荷载为2KPa2、荷载标准值：钢筋砼容重取：26kN/m3。
现浇梁满堂及钢管柱支架计算书[最终版]
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附件：新丰互通B/C匝道桥现浇梁施工支架结构计算书一、工程概况新丰互通立交位于朱屋村南侧，是新丰县城及周边地区车辆上下高速的主要出入口，本合同段在新丰江北侧的朱屋村南侧山间设置新丰互通。
采用半定向T型互通立交与G105一级路顺接，方便新丰县城及周边村镇的车辆上下高速公路。
互通共设置主线桥1座，匝道桥4座，其中B/C匝道桥上部结构采用现浇箱梁结构；BK0+627.375匝道桥桥跨布置为3*（3×28.75）预应力现浇箱梁+12×30m预应力T梁； CK0+284.306匝道桥桥跨布置为11×20m预应力现浇箱梁+2×25现浇箱梁。
根据设计图纸，B匝道桥第一～三联上部结构采用3*28.75米预应力混凝土现浇箱梁，桥面宽10.5m，梁体采用单箱单室斜腹板结构。
梁高1.75cm，顶宽10.3m，悬臂长2.25m，底宽4.94m，顶板厚度28cm，腹板厚度45～65cm，底板厚度22cm；每跨在跨中设置横隔板。
C匝道桥第一～三联上部结构采用20米预应力混凝土现浇箱梁，桥面变宽，采用单箱单室斜腹板结构。
梁高1.50m,悬臂长2.25m，腹板厚45～65cm，顶板厚28cm，底板厚22cm；第三联每跨跨中设置横隔板；第四联上部结构采用25米预应力混凝土现浇箱梁，桥面宽10.5m，采用单箱单室斜腹板结构，梁高1.60m，箱梁悬臂长2.25m，腹板厚45cm～65cm，顶板厚28cm，底板厚22cm，在每跨跨中设置横隔板。
二、编制依据（1）《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》（TB10110—2011）（2）《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2011）（3）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）（4）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）（5）《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG D63-2007)三、上部梁体施工方案新丰互通B匝道桥现浇箱梁共3联，每联3跨，其中第一联位于新丰互通E匝道和主线路基之间填平区，地形较平坦，梁底至原地面高度在3-13m间，采用满堂支架现浇施工；第二联前两跨横跨主线路基，地形较为平坦，梁底至原地面高度在7-13m间采用满堂支架现浇施工，第三跨横跨C匝道桥桥，桥区位于主线路基左侧边坡，梁底至原地面高度在13-20m间，采用满堂支架现浇法施工；第三联由于梁底至原地面高度在20m以上（22-29m），采用钢管柱贝雷支架法施工新丰互通C匝道桥共4联，均为现浇箱梁结构，第一联共4跨，每跨跨径为20m，梁底距原地面高度在7-13m间，采用满堂支架现浇施工；第二联共4跨，每跨跨径为20m，梁底距原地面高度在13-19m间，采用钢管柱贝雷支架法施工；第三联共3跨，每跨跨径为20m，梁底距原地面高度在在7-18m间，采用钢管柱贝雷支架法施工；第四联共2跨，跨径为25m，横跨主线路基，梁底距原地面高度在在7-8m间，采用满堂支架现浇施工。
满堂支架计算书
满堂支架计算书海湖路桥箱梁断面较大，本方案计算以海湖路桥北幅为例进行计算，南幅计算与北幅相同。
海湖路桥北幅为5×30m等截面预应力混凝土箱形连续梁（标准段为单箱双室），箱梁高度1.7m，箱梁顶宽15.25m。
对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。
满堂支架的计算内容为：①碗扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算②满堂支架整体抗倾覆验算③箱梁底模下横桥向方木验算④碗扣式支架立杆顶托上顺桥向方木验算⑤箱梁底模计算⑥立杆底座和地基承载力验算⑦支架门洞计算。
1 荷载分析1.1 荷载分类作用于模板支架上的荷载，可分为永久荷载（恒荷载）和可变荷载（活荷载）两类。
⑴模板支架的永久荷载，包括下列荷载。
①作用在模板支架上的结构荷载，包括：新浇筑混凝土、模板等自重。
②组成模板支架结构的杆系自重，包括：立杆、纵向及横向水平杆、水平及垂直斜撑等自重。
③配件自重，根据工程实际情况定，包括：脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施及附加构件的自重。
⑵模板支架的可变荷载，包括下列荷载。
①施工人员及施工设备荷载。
②振捣混凝土时产生的荷载。
③风荷载、雪荷载。
1.2 荷载取值（1）雪荷载根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）查附录D.5可知，雪的标准荷载按照50年一遇取西宁市雪压为0.20kN/m2。
根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012 ）7.1.1雪荷载计算公式如下式所示。
Sk=ur×so式中：Sk——雪荷载标准值(kN/m2)；ur——顶面积雪分布系数；So——基本雪压(kN/m2)。
根据规《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）7.2.1规定，按照矩形分布的雪堆计算。
由于角度为小于25°，因此μr取平均值为1.0，其计算过程如下所示。
Sk=ur×so=0.20×1=0.20kN/m2（2）风荷载根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）查附录D.5可知，风的标准荷载按照50年一遇取西宁市风压为0.35kN/m2根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2011）4.3.1风荷载计算公式如下式所示。
满堂脚手架计算书-终版
满堂脚⼿架计算书-终版满堂脚⼿架计算书计算依据：1、《建筑施⼯扣件式钢管脚⼿架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑施⼯⾼处作业安全技术规范》JGJ80-913、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20114、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003⼀、架体参数满堂脚⼿架长度L(m)xx 满堂脚⼿架宽度B(m)7.55脚⼿架搭设⾼度H(m)10.65纵横向⽔平杆步距h(m) 1.5⽴杆纵距la(m) 1.25⽴杆横距lb(m) 1.25横杆与⽴杆连接⽅式双扣件扣件抗滑移折减系数1⽴杆布置形式单⽴杆平台横向⽀撑钢管类型单钢管⽴柱间纵向钢管⽀撑根数n 0⽴杆伸出顶层⽔平杆中⼼线⾄⽀撑点的长度a(m)0.3⽴杆计算长度系数µ 2.176纵向钢管验算⽅式简⽀梁横向钢管验算⽅式⼆、荷载参数脚⼿架钢管类型Φ48×2.7每⽶钢管⾃重g 1k (kN/m)0.02955脚⼿板类型⽊脚⼿板脚⼿板⾃重标准值g 2k (kN/m 2)0.35栏杆、挡脚板类型栏杆、⽊脚⼿板挡板挡脚板⾃重标准值g 3k (kN/m)0.17密⽬式安全⽴⽹⾃重标准值g4k(kN/m)0.1每⽶⽴杆承受结构⾃重标准值gk(kN/m)0.1621材料堆放荷载q 1k (kN/m 2) 1.5施⼯均布荷载q 2k (kN/m 2)0.8平台上的集中⼒F 1(kN)0.5⽴杆轴⼼集中⼒F 2(kN)0.2省份北京地区北京基本风压ω0(kN/m 2)0.45风压⾼度变化系数µz 0.65风荷载体型系数µs1.3风荷载标准值ωk (kN/m 2)0.38三、设计简图搭设⽰意图：4A\B办公楼裙房1-2层⾬棚区域满堂脚⼿架剖⾯（⽅案⼆）简⽀梁4A\B办公楼⾬棚区域满堂脚⼿架平⾯布置（⽅案⼆）四、板底⽀撑（纵向）钢管验算钢管类型Φ48×2.7钢管截⾯抵抗矩 W(cm 3) 4.121钢管截⾯惯性矩I(cm 4)9.891钢管弹性模量E(N/mm 2)206000钢管抗压强度设计值 [f](N/mm 2)205纵向钢管验算⽅式三等跨连续梁G 1k =g 1k =0.03kN/m G 2k =g 2k ×l b /(n+1)=0.44kN/m Q 1k =q 1k ×l b /(n+1)= 1.88kN/m Q 2k =q 2k ×l b /(n+1)=1kN/m1、强度验算板底⽀撑钢管按均布荷载作⽤下的三等跨连续梁计算。
满堂支架计算书(最终版)
满堂支架专项施工方案1 工程概况本标段桥梁较多，均为预应力混凝土连续箱梁支架现浇法施工。
包括K31+547.127天桥、K32+660.342天桥及K33+177.087即威路分离立交，K34+237.402即墨互通立交桥。
跨度最大结构形式为25+40+40+25。
现浇主梁为C50砼，现以K31+547天桥为例，箱梁横断面图如下图1：图1、箱梁断面结构尺寸2编制范围K31+547.127天桥、K32+660.342天桥及K33+177.087即威路分离立交，K34+237.402即墨互通立交桥。
3编制依据《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》 JTJ025-86《公路桥涵地基与基础设计规范》JTJ024-85《建筑结构荷载规范》GB50009-2001《公路工程质量检验评定标准》 JTG F080/1-2004《公路工程施工安全技术规程》JTJ076-95《公路桥涵施工技术规范》JTG TF50-2011《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ_166-2008《桥涵施工计算手册》设计院提供设计图纸4、施工工艺流程及整体设计4.1 工艺流程施工准备→基础处理→测量放线→水平扫地杆搭设→立杆搭设→横杆搭设→剪刀撑搭设→顶托安装4.2 整体设计支架采用碗扣式满堂支架形式，行车道预留通道。
通道口宽5米，高5米，采用C15混凝土条形基础，基础尺寸宽80cm，高80cm，横桥向通长设置，通道采用Φ426钢管搭设，钢管横向间距1.5m，基础顶根据钢管间距预埋与钢管联接钢板。
钢管上横桥向并排铺I32工字钢两根，顺桥向上铺I50工字钢间距60cm。
钢管间采用钢筋或钢管焊接连接成一个整体，并在钢管中灌砂以增强钢管整体稳定性。
碗扣式满堂支架的横向间距采用90cm，纵向间距60cm，步距120cm。
支架通过60cm可调顶托和50cm可调底托调整高度，确保顶底托深入钢管内深度不小于15cm。
满堂支撑架计算书
满堂支撑架计算书计算依据:1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91 23、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20114、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、架体参数36 36 满堂支撑架的宽度B(m) 满堂支撑架的长度L(m)10.1 Φ48×2.8 满堂支撑架的高度H(m) 脚手架钢管类型1.4 立杆布置形式单立杆纵横向水平杆非顶部步距h(m)1.4 0.8 纵横向水平杆顶部步距hd(m) 立杆纵距la(m)0.8 0.2 立杆横距lb(m) 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(m)1.494 剪刀撑设置类型加强型顶部立杆计算长度系数μ 11.656 非顶部立杆计算长度系数μ 2二、荷载参数0.031 脚手板类型木脚手板每米钢管自重g(kN/m) 1k20.35 栏杆、挡脚板类型栏杆、木脚手板挡板脚手板自重标准值g(kN/m) 2k0.17 0.1 挡脚板自重标准值g(kN/m) 密目式安全立网自重标准值g(kN/m)3k4k20.167 1 每米立杆承受结构自重标准值材料堆放荷载q(kN/m) 1kg(kN/m) k23 2 施工均布荷载q(kN/m) 平台上的集中力F(kN) 2k1省份陕西地区榆林市20.25 1 基本风压ω(kN/m) 风压高度变化系数μ 0z21.04 0.312 风荷载体型系数μ 风荷载标准值ω(kN/m) sk三、设计简图搭设示意图:平面图侧立面图四、板底纵向支撑次楞验算2 次楞增加根数n4 材质及类型钢管2Φ48×2.8 205 截面类型(mm) 次楞抗弯强度设计值f(N/mm) 4210.19 125 次楞截面惯性矩I(cm) 次楞抗剪强度设计值τ(N/mm) 324.25 206000 次楞截面抵抗矩W(cm) 次楞弹性模量E(N/mm)0.031 次楞自重标准值Nc(kN/m) 次楞验算方式三等跨连续梁G=N=0.031kN/m; 1kcG= g×l/(n+1)= 0.35×0.8/(2+1)=0.093kN/m; 2k2kb4Q= q×l/(n+1)= 1×0.8/(2+1)=0.267kN/m; 1k1kb4Q= q×l/(n+1)= 3×0.8/(2+1)=0.8kN/m; 2k2kb41、强度验算板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。
框构桥满堂支架计算书
附件1****框构中桥满堂支架计算书1、工程概况***框构中桥结构为12m+20m+12m，净高7.5m，顶板厚1.0m、底板厚1.2m，外侧墙身厚1.0m，中隔墙厚0.9m，桥梁宽度为15m。
桥梁主体为C40钢筋混凝土。
纵断面（单位：m）2、支架布置形式2.1顶板支架立杆支架采用碗扣式支架，材料壁厚 3.0 mm（考虑到目前市场上钢管质量参差不齐，部分钢管的壁厚达不到3.5mm，所以验算时按照壁厚3mm），外径φ48 mm。
上下托均采用可调式上下托，剪刀撑采用外径φ48 mm普通钢管，壁厚3.0 mm。
立杆纵、横距均为600mm，横杆水平步距均为1200mm；立杆采用2根LG-300+1根LG-120组合，支架高度为7.2m，立杆伸出支架0.45m；支架顶部设纵、横向分配梁，横向分配梁采用2根φ48×3.0mm钢管，设在顶部托盘上，纵向分配梁采用100x100mm方木垂直搭设在横向分配梁上，间距均为300mm；在纵向分配梁上铺设15mm厚竹胶板作为顶板底模。
顶板侧模为15mm厚竹胶板，模板背肋为100x100mm方木，竖直布设于模板背后，间距为400mm，在方木背肋后设置2根φ48×3.0mm钢管分配梁，层间距为500mm。
侧模采用“内拉外顶”方式加固，每道分配梁设Φ14的拉筋，水平间距为600mm,顶板左右侧拉筋对应焊接在顶板主筋上，外侧用钢管支架顶在分配梁上，水平间距为600mm，层间距为400mm。
2.2侧（隔）墙模板及支撑侧（隔）墙模板采用厚2.3mm的钢模板，采用φ16的对拉筋，正方形布置，水平间距为600mm，竖向间距为1000mm，施工时分两次施工，第一次施工3.5m，第二次施工2.8m。
满堂支架其余布置，如天杆、扫地杆、水平剪刀撑、竖向剪刀撑等参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)。
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满堂支架专项施工方案1 工程概况本标段桥梁较多，均为预应力混凝土连续箱梁支架现浇法施工。
包括K31+547.127天桥、K32+660.342天桥及K33+177.087即威路分离立交，K34+237.402即墨互通立交桥。
跨度最大结构形式为25+40+40+25。
现浇主梁为C50砼，现以K31+547天桥为例，箱梁横断面图如下图1：图1、箱梁断面结构尺寸2 编制范围K31+547.127天桥、K32+660.342天桥及K33+177.087即威路分离立交，K34+237.402即墨互通立交桥。
3 编制依据《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》 JTJ025-86《公路桥涵地基与基础设计规范》JTJ024-85《建筑结构荷载规范》GB50009-2001《公路工程质量检验评定标准》 JTG F080/1-2004《公路工程施工安全技术规程》JTJ076-95《公路桥涵施工技术规范》JTG TF50-2011《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ_166-2008《桥涵施工计算手册》设计院提供设计图纸4、施工工艺流程及整体设计4.1 工艺流程施工准备→基础处理→测量放线→水平扫地杆搭设→立杆搭设→横杆搭设→剪刀撑搭设→顶托安装4.2 整体设计支架采用碗扣式满堂支架形式，行车道预留通道。
通道口宽5米，高5米，采用C15混凝土条形基础，基础尺寸宽80cm，高80cm，横桥向通长设置，通道采用Φ426钢管搭设，钢管横向间距1.5m，基础顶根据钢管间距预埋与钢管联接钢板。
钢管上横桥向并排铺I32工字钢两根，顺桥向上铺I50工字钢间距60cm。
钢管间采用钢筋或钢管焊接连接成一个整体，并在钢管中灌砂以增强钢管整体稳定性。
碗扣式满堂支架的横向间距采用90cm，纵向间距60cm，步距120cm。
支架通过60cm可调顶托和50cm可调底托调整高度，确保顶底托深入钢管内深度不小于15cm。
顶托上方纵向布置I10工字钢，工字钢上方布置横向10×10cm方木，间距30cm。
底托直接坐立于砼表面。
扫地杆距地面高度为20cm。
支架按一联架设，并在本联箱梁浇筑期间完成下一联的支架架设和底模安装，以形成流水作业，加快施工进度。
满堂架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑，中间纵、横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑，其间距小于或等于3.6m，满堂架的顶端和底部设置水平剪刀撑，中间水平剪刀撑设置间距小于或等于3.6米。
距桥墩中心各1m范围内，加密立杆横向及纵向间距至30cm。
竖向剪刀撑的斜杆与地面夹角应在45°～60°之间，斜杆每步与立杆扣接，扣接点距脚架节点的距离不应大于150mm，当出现不能与立杆扣接时，应与横杆扣接，扣件握紧力矩应为40～65KN.m。
5、施工要点5.1 立杆a、立杆底部必须设置在地面砼上。
b、脚手架必须设置纵横向扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上边不大于200mm处的立杆上。
横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上，当立杆基础不在同一高度时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。
c、立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步必须采用对接扣件连接。
对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相邻接头在高度方向错开的距离不应小于50cm。
各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。
5.2 剪刀撑a、每道剪刀撑跨越立杆根数应不大于7根，每道剪刀撑的宽度不应小于4跨，且不应小于6m。
斜撑与地面的倾角宜在45°~60°之间。
b、在脚手架外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置。
C、剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。
d、横向斜撑应在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置。
6 碗扣型满堂支架验算6.1 主跨满堂支架承载能力验算主跨支架采用WDJ型碗扣式支架，碗扣支架外径50mm，壁厚3.5mm，立杆纵向间距60cm，横向间距90cm，步距120cm，纵横向每隔5跨搭设剪刀撑，竖向间距3.6米搭设水平剪刀撑，剪刀撑与碗扣件采用扣件连接。
距桥墩中心各3m和梁底板范围内，适当加密剪刀撑。
外模及内模均采用2cm厚竹胶板。
1.荷载计算（1）箱梁砼自重荷载从CAD上查得箱梁断面面积为4.76m2.单跨天桥的现浇混凝土量为618.8m3,密度为24kN/ m3,钢筋和钢绞线重量为176330kg，全桥上部结构钢筋混凝土重量为：618.8⨯24⨯103+176330⨯9.8=16579.2kN按荷载平均分配计算，则40m 主跨上的总荷载为40⨯16579.2/130=5101kN以全部重量作用于底板上计算单位面积压力：231/29404.4105101m kN m m q =⨯⨯=（2）模板重外模的体积为15.712m3，内模的体积为6.88 m3，竹胶板密度为0.9T/m3则22/13.18.94.4409.0)88.6712.15(m kN q =⨯⨯⨯+=模板背楞等附件重量，按等同竹胶板重量计算则总重量为2/26.2213.1m kN =⨯ 查询《公路桥涵施工技术规范》P309 附录D 普通横板荷载计算，得以下荷载数据（3）施工人员、材料器具堆放等23/5.2m kN q =（4）倾倒砼时荷载24/2m kN q =（5）振捣砼产生荷载25/2m kN q =荷载组合246.6kN/m =)⑤+④+③(1.4+)②+①(1.2⨯⨯=q2.竹胶板底模验算碗扣采用60×90×120cm （纵*横*高）的布距，顶托上采用I10工字钢作为纵向分配梁，其上采用10×10cm 的方木（中心距30cm ）作为横向分配梁，底模采用2cm 厚的竹胶板，取1m 板宽作为计算单元。
（1）计算荷载kN/m 98.130.36.46=⨯=q（2）截面参数及力学指标弹性模量（查阅竹胶板行业标准P5）：[]60MPa σ= MPa E 3105.5⨯= 截面惯性矩337410.02 6.67101212x bh I m -⨯===⨯ 截面抵抗矩：225310.02W= 6.6710m 66bh -⨯==⨯（3）承载力验算22max 113.980.3/100.125810M ql kN m ==⨯=⋅a.强度[]3max w 50.125810 1.8MPa<486.6710M MPa W σσ-⨯====⨯（查阅竹胶板行业标准[]w 600.848MPa σ=⨯=，0.8为折减系数）竹胶板强度满足要求。
b.挠度，根据《路桥施工计算手册》P763 434970.6770.67713.98100.30.2090.75100100 5.510 6.6710400ql l f mm mm EI -⨯⨯⨯====⨯⨯⨯⨯竹胶板强度满足要求。
3、横向分配梁验算采用10*10小方木，其中心间距为30cm ，跨度按L=0.9m 计算。
（1）荷载计算（忽略方木重量)46.60.627.96kN/m q =⨯=（2）截面参数及力学指标342210667.16/1.01.06/m bh W -⨯=⨯== 463310333.812/1.01.012/m bh I -⨯=⨯== 查《实用土木工程手册》P2031，表14-15 木材和钢材的容许应力及弹性模量（1/4），采用的木材为杉木，查询容许应力MPa 11][=σ，弹性模量MPa E 310*9=（3）承载力验算a.强度22max 127.960.6/10110M ql kN m ==⨯=⋅ 34max max /110/1.667106[]11M W MPa MPa σσ-==⨯⨯=<=强度满足要求b.挠度434960.6770.67727.96100.60.327/400 1.51001009108.33310ql f mm l mm EI -⨯⨯⨯===<=⨯⨯⨯⨯挠度满足要求综上所述横向10*10方木设计满足要求。
4、纵向分配梁验算采用I10工字钢，中心间距为0.6m ，横向间距为0.9m ，直接放置在顶托上。
查询《机械工程材料手册》P284，工字钢11.26kg/m2。
（1）荷载计算kN/m 1.426.09.01011.260.96.462=÷⨯⨯+⨯=-q（2）截面参数及力学指标342210667.16/1.01.06/m bh W -⨯=⨯== 463310333.812/1.01.012/m bh I -⨯=⨯==查《路桥施工计算手册》P742查得容许应力MPa 145][=σ，弹性模量MPa E 510*1.2=（3）承载力验算a.强度m kN ql M ⋅=⨯⨯==52.110/6.0101.42101232max=<=⨯⨯==-][12.910667.1/1052.1/43max max σσMPa W M MPa 145强度满足要求b.刚度mm l mm EI ql f 5.140021.010333.8101.21006.0101.42677.0100677.0611434=<=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==-所以刚度也满足要求综上所述纵向I10工字钢满足要求。
5、碗扣支架承载力及稳定性验算（1）单根立杆承载力验算①单根立杆承重：取最高支架8.5m, 支架为50型，直径4.8cm ，壁厚3.5mm ，1米重量为3.84kg 计算支架自重立杆一排数量为67根，共计10排，按8.5m 一根计算，重量为：67⨯10⨯8.5⨯3.84=21925kg小横杆一个断面数量为8根，共计67排，按8.5m 一根计算，重量为；8⨯67⨯8.5⨯3.84=17495kg大横杆一个断面数量为8根，共计10排，按40m 一根计算，重量为；8⨯10⨯40⨯3.84=12288kg支架总重量为：21925+17495+12288=51708kg工字钢为8根，每根长为40m ，支架上承受的总重量为：20083⨯10-2+44.3⨯2.7⨯20=2620kN支架上承受的总重量为：8201.6+51708⨯9.8⨯310-+8⨯40⨯11.26⨯10-2=13305kN 立杆的总数量为670根，每根立杆承受的重量为：13305/670=19.8kN②钢管壁厚3.5mm ，外径4.8cm 。
2222123.489)4148(4)(4mm d d A =-=-=ππ mm d d i 87.154148414122212=+⨯=+=单杆承载力 []3219.81040.51404.8910N MPa MPa A σσ⨯===<=⨯（查询《路桥施工计算手册》P787 附表3-20）单根立杆承载力满足要求。