内模架专项方案 计算书
内支模架计算方案
内支模架工程专项施工方案一、编制依据1、《石雪公寓三标段建筑、结构施工图》2、《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2001）3、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）4、《建筑施工扣件式钢管脚手架技术规范》（JGJ130-2011）5、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》（DB33/1035-2006，J10905-2006）6、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）二、工程概况本项目名称为石雪公寓三标段(33#、38#、41#、42#、43#楼)，该工程由“嘉兴国际商务区投资建设有限公司”投资建设，“浙江中房建筑设计研究院有限公司”设计，“浙江浙中地质工程勘察院”勘察，“绍兴市工程建设监理有限公司”监理，“嘉兴市开元建筑工程有限公司”施工。
本工程33#楼为框架剪力墙结构，地下一层车库层高2.8m，标准层层高2.9m，柱网平面最大尺寸4800×4200mm，梁截面主要尺寸240×470mm，地下自行车库顶板厚180mm，标准层板厚主要尺寸为150、130、120、110mm；38#、41#楼为框架剪力墙结构，标准层层高2.900m，柱网平面最大尺寸4500×6300mm，梁截面主要尺寸240×470mm，标准层板厚主要尺寸为150、130、120、110mm；42#、43#楼为框架结构，标准层层高2.800m，柱网平面最大尺寸3000×5300mm，梁截面主要尺寸240×450mm，标准层板厚主要尺寸为110mm。
三、支模架设计计算1、模板工程材料选用楼板支模架设计时均按普通钢管脚手架进行设计计算。
钢管υ48×3.5扣件十字、一字、旋转模板18厚九胶合板方木60×80mm2、梁模板(扣件钢管架)计算高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2011)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
木模内模模板计算书
方柱模板计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20014、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性4k c012cmin[0.22×25×4×1×1.15×2.51/2，25×4.5]＝min[40，112.5]＝40kN/m2 承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×40+1.4×2，1.35×40+1.4×0.7×2]＝0.9max[50.8，55.96]＝0.9×55.96＝50.36kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝40 kN/m2三、面板验算模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.3×40＝14.58kN/m活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.3×2＝0.53kN/mM max＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×14.58×0.182-0.121×0.53×0.182＝-0.06kN·m σ＝M max/W＝0.06×106/(1/6×300×152)＝4.9N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0.3×40＝12kN/mν＝0.632ql4/(100EI)＝0.63×12×184.214/(100×10000×(1/12×300×153))＝0.1mm≤[ν]＝l/400＝184.21/400＝0.46mm满足要求！四、小梁验算1小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.18×50.36＝9.28 kN/m小梁弯矩图(kN·m)M max＝0.29kN·mσ＝M max/W＝0.29×106/4.17×103＝69.54N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！2、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.18×40＝7.37 kN/m面板变形图(mm)ν＝0.16mm≤[ν]＝1.5mm满足要求！五、柱箍验算（规范中缺少相关计算说明，仅供参考）模板设计立面图1、柱箍强度验算长边柱箍计算简图长边柱箍弯矩图(kN·m)长边柱箍剪力图(kN) M1＝0.06kN·m，N1＝2.32kN短边柱箍计算简图短边柱箍弯矩图(kN·m)短边柱箍剪力图(kN)M2＝0.09kN·m，N2＝2.94kNM/W n＝0.09×106/(5.08×103)＝18.46N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！2、柱箍挠度验算长边柱箍计算简图长边柱箍变形图(mm)短边柱箍计算简图短边柱箍变形图(mm) ν1＝0mm≤[ν]＝l/400＝0.64mmν2＝0.01mm≤[ν]＝l/400＝0.85mm满足要求！六、对拉螺栓验算t满足要求！N＝2.94×2=5.87kN≤26kN 满足要求！。
地铁主体结构高大模板支架专项施工方案(附计算书)【范本模板】
主体结构高大模板支架专项施工方案编制：复核：审核：XXXXXXX股份有限公司XXXXXXX项目经理部二○一三年九月目录1。
编制依据及原则 (IV)1。
1 编制依据 (IV)1。
2 编制原则 (IV)2. 工程概况 (V)2.1 观前街站及区间结构概况 (V)2.2 乐桥站及联络线结构概况 (VI)3. 总体施工计划及部署 (VIII)3.1 施工组织机构 (VIII)3。
2 施工场地布置 (IX)3.3 施工进度计划 (IX)3.4 机械设备配备 (X)3。
5 劳动力计划 (XI)3。
6 纵向分段施工 (XIII)4. 主体结构施工工序 (XIV)5. 模板支撑体系设计 .................................................................................................. X V5.1 支撑系统材料选用 ........................................................................................ X V5.1。
1 模板支撑体系主要材料 .................................................................. X V5。
1。
2 材料的要求和配置 (XVI)5。
1。
3 脚手架 ........................................................................................ X VII5.1。
4 模板枋木 ....................................................................................... X VII5。
地下室模板支撑方案及计算书
地下室模板支撑方案及计算书一、工程概况**01#地块改造工程一标段3#、11#、12#、14#楼房及地下室工程，总建筑面积为73112.55平方米，其中地下室面积17285平方米，地下室车库二层层高为 3.5米，地下室二层板厚120mm，地下室车库一层层高为3.75米，地下室一层顶板厚320、300mm，地下室线荷载超过15KN/m的梁截面有：500×1000，300×700，300×1000，300×800，500×800，300×600，250×600等，平面情况见下页插图（本计算方案在施工前须经专家论证）。
二、编制依据施工图纸《施工手册》（第四版）《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）《建筑施工扣件式钢管脚手架施工安全技术规范》（JGJ130-2001 J84-2001 ）《江苏省建筑安装工程施工技术操作规程----混凝土结构工程》（DGJ32/J30-2006）《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008三、荷载选择模板及其支架荷载标准值及荷载分项系数，采用DGJ32/J30-2006中的数据表3-1四、材料选择五、施工方法本工程地下室部分模板搭设采用50×100木方，15厚多层板和壁厚不少于2.6的φ48×2.6定尺钢管，φ14穿墙螺杆，螺帽、“3”形卡、梁底立杆顶部用顶托。
1、地下室砼按后浇带分区域施工。
地下室内混凝土框架柱先浇筑，剪力墙板与地下室顶板砼同时浇筑。
2、立杆支承在地下室混凝土底板上，立杆下垫50厚木板，3、支模系统搭设前，先做专项安全技术交底，支模系统由架子工搭设。
为了统一地下室整体支架，地下二层立杆间距统一调整为900*900，地下一层立杆间距统一750*750，步距不大于1800，设纵横向扫地杆。
4、施工前，由现场技术人员根据施工方案在砼底板面上按搭设间距的方格弹线，线的交叉点是立杆位置，水平线是纵横向水平杆位置。
地铁主体结构高大模板支架专项施工方案(附计算书)
地铁主体结构高大模板支架专项施工方案(附计算书)项目背景地铁在城市的快速发展中起到了至关重要的作用，而地铁主体结构的建设涉及到许多复杂的工程技术问题。
其中，高大模板支架是地铁主体结构建设中的重要组成部分，其施工方案的设计和实施对地铁工程的进展具有至关重要的影响。
本文旨在对地铁主体结构高大模板支架专项施工方案进行详细的分析和讨论，并附上相关的计算书，以确保施工的顺利进行。
施工方案概述目标本项目的主要目标是设计一个高效、安全和经济的模板支架专项施工方案，保证地铁主体结构的稳定性和持久性。
方案内容1.确定施工工艺：根据地铁主体结构的设计要求和具体情况，确定最佳的施工工艺，包括施工流程、工序和施工方法等。
2.材料选用：选择优质的材料用于模板支架的制作，保证施工的质量和安全性。
3.设计支架结构：根据地铁主体结构的实际情况和需求，设计合适的支架结构，保证支撑的稳定性和承重能力。
4.安全措施：在施工过程中，加强安全监管，采取有效措施保障工人和周围居民的安全。
模板支架施工流程1.确定支架位置：根据设计图纸和地铁主体结构的要求，确定支架的具体位置和布置方案。
2.制作模板支架：按照设计要求和计算书中的数据，制作模板支架的各个部分，确保质量和精度。
3.安装支架：将制作好的支架部件按照设计要求组装安装到地铁主体结构的指定位置，确保支撑的牢固和稳定。
4.调试测试：在支架安装完成后，进行必要的调试和测试工作，确认支架的安全性和稳定性。
5.完成验收：经过调试测试合格后，对支架进行验收，确保施工符合设计要求和标准。
计算书附录本文附上了地铁主体结构高大模板支架的相关计算书，包括但不限于以下内容：•支架的设计参数和要求•材料的选用和强度计算•支架结构的承载能力计算•支架的抗震和稳定性计算•施工过程中的负荷计算和安全系数分析结论通过本文的详细分析和讨论，我们设计了一个相对完备的地铁主体结构高大模板支架专项施工方案，并附上了相关的计算书，为地铁工程的顺利进行提供了可靠的依据和支持。
模板支撑体系计算书
模板支撑体系计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20114、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性风荷载参数:荷载系数参数表:设计简图如下:模板设计平面图模板设计立面图四、面板验算楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。
W = bh2/6=1000x13x13/6 = 28166.667mm3, I = bh3/12=1000x13x13x13/12 = 183083.333mm4承载能力极限状态% = 丫。
”1.35'5 +(G2k+G3k)xh)+1.4x/x(Q1k + Q2k)]xb=1x[1.35x(0.1+(24+1.1)x0.4)+1.4x0.9x2.5]x1=16.839kN/m正常使用极限状态q=(Y G(G1k +(G2k+G3k)xh))xb =(1x(0.1+(24+1.1)x0.4))x1 =10.14kN/m计算简图如下：W? TV?瞥HIP"」闻,,1、强度验算M max=q1l2/8 = 16.839x0.252/8 = 0.132kN-mo=M /W=0.132x106/28166.667 = 4.671N/mm2S[f] = 15N/mm2 max满足要求！2、挠度验算v max=5ql4/(384EI)=5x10.14x2504/(384x10000x183083.333)=0.282mmv=0.282mm<[v] = L/400=250/400 = 0.625mm满足要求！五、小梁验算q1 = 丫。
>1.'。
+(5+%9)+1.4*限9比+Q2k)]xb=1x[1.35x(0.3+(24+1.1)x0.4)+1.4x0.9x2.5]x0.25=4.277kN/m因此，q1静=Y0x1.35x(G1k +(G2k+G3k)xh)xb=1x1.35x(0.3+(24+1.1)x0.4)x0.25 = 3.49kN/m q1活=Y0x1.4xW c x(Q1k + Q2k)xb=1x 1.4x0.9x2.5x0.25 = 0.787kN/m 计算简图如下：1、强度验算M1= 0.125q1静L2+0.125q1 活L2=0.125x3.49x0.92+0.125x0.787x0.92=0.433kN-mM2 = q1L12/2=4.277x0.32/2 = 0.192kN-mM max=max[M], M2] =max[0.433, 0.192] = 0.433kN-m gM max/W=0.433x106/42667=10.15N/mm2<[f]=15.444N/mm2 满足要求！2、抗剪验算V1= 0.625q1静L+0.625q1活L=0.625x3.49x0.9+0.625x0.787x0.9 = 2.406kNV2=q1L[=4.277x0.3 = 1.283kNV max=max[V], V2]=max[2.406, 1.283] =2.406kNT max=3V max/(2bh0)=3x2.406x1000/(2x40x80) = 1.128N/mm2<[T]=1.782N/mm2 满足要求！3、挠度验算q=(Y G(G1k +(G2k+G3k)xh))xb=(1x(0.3+(24+1.1)x0.4))x0.25 = 2.585kN/m挠度,跨中v max=0.521qL4/(100EI)=0.521x2.585x9004/(100x9350x170.667x104) = O.554mm<[v]=L/400=900/400=2.25mm；悬臂端v max= ql14/(8EI)=2.585x3004/(8x9350x170.667x104) = 0.164mm<[v]=2xl1/400 = 2x300/400= 1.5mm满足要求！六、主梁验算1、小梁最大支座反力计算q1 = Y0x[L35x(G ik +(G2k+G3k)xh)+1.4x%x(Q ik +Q2k)]xb=1x[1.35x(0.5+(24+1.1)x0.4)+1.4x0.9x2.5]x0.25=4.345kN/mq1 静=Y0x1.35x(G1k +(G2k+G3k)xh)xb = 1x1.35x(0.5+(24+1.1)x0.4)x0.25 = 3.557kN/mq1活=丫/1.4*限91k + Q2k)xb =1x1.4x0.9x2.5x0.25 = 0.787kN/mq2= (Y G(G1k +(G2k+G3k)xh))xb=(1x(0.5+(24+1.1)x0.4))x0.25 = 2.635kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max=1.25q1L=1.25x4.345x0.9=4.888kN按二等跨连续梁按悬臂梁，R1= (0.375%静+0.437q1活)L +q1l1= (0.375x3.557+0.437x0.787)x0.9+4.345x0.3 = 2.814kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R=max[R max，RJx0.6 = 2.933kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max = 1.25q2L= 1.25x2.635x0.9 = 2.964kN按二等跨连续梁悬臂梁，R'1= 0.375q2L +qj = 0.375x2.635x0.9+2.635x0.3 =1.68kNR'=max[R'max，R'Jx0.6 = 1.779kN;计算简图如下：2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN主梁计算简图一2、抗弯验算gM max/W=0.865x106/4490=192.748N/mm2s[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)T max=2V max/A=2x6.664x1000/424 = 31.436N/mm2<[i]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算跨中v max=0.974mms[v]=900/400=2.25mm悬挑段v max=0.332mmS[v]=2x150/400=0.75mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=8.001kN，R2=11.064kN，R3=11.064kN，R4=8.001kN 七、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N=11.064/0.6=18.44kNS[N] = 30kN 满足要求！八、立杆验算1、长细比验算l o=k|i(h+2a)=1x1.1x(1500+2x250)=2200mmX=l o/i=2200/15.9=138.365<[X]=230 满足要求！2、立杆稳定性验算考虑风荷载：l0=k|i(h+2a)=1.155x1.1x(1500+2x250)=2541mm九=l0/i=2541.000/15.9=159.811查表得，叼=0.277M wd=Y0xw w Y Q M wk二Y0xw w Y Q(C2w k l a h2/10)=1x0.9x1.4x(1x0.024x0.9x1.52/10)=0.006kN-m N d=Max[R1,R2,R3，R4]/0.6+1xy G xqxH=Max[8.001,11.064,11.064,8.001]/0.6+1x1.35x0.15x4=19.25kNf d=N d/(91A)+M wd/W =19.25x103/(0.277x424)+0.006x106/4490=165.266N/mm2<[o]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016第8.3.2条：支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=4/4=1<3满足要求！十、架体抗倾覆验算风荷栽fl制示甘国支撑脚手架风线荷载标准值:4.=1/、=0.9*0.111=0.1四加：风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：F wk= 1a xH m X Wmk=0.9x 1.5x0.163=0.22kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M卜：okM ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5x42x0.1+4x0.22=1.679kN.m参考《规范》GB51210-2016第6.2.17条：B21a(g k1+8卜/冯占应以g k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk一支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNbj——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB21a(g k1+ g k2)+2SG jk b j =B21a[qH/(1a x1b)+G1k H2xG jk xB/2=42x0.9x[0.15x4/(0.9x0.9)+0.5]+2x1x4/2=21.867kN. m>3y0M ok =3x1x1.679=5.038kN.M满足要求！十一、立杆支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表可得：P h=1，f t=0.992N/mm2，”=1，h0=h-20=380mm，u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=2120mm F=(0.7Pf +0.25oh t pc)nu m h0=(0.7x1x0.992+0.25x0)x1x2120x380/1000=559.409kNNF1=19.25kNm满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表可得：f c=11.078N/mm2，氏=1，P i=(A b/A l)i/2=[(a+2b)x(b+2b)/(ab)]i/2=[(400)x(300)/(200x100)]i/2=2.449A =ab=20000mm2inF=1.35P c P l f c A ln=1.35x1x2.449x11.078x20000/1000=732.657kN>F1=19.25kN 满足要求！。
(完整版)现浇箱梁内模支架计算
国道324线磊口大桥续建工程现浇连续箱梁（50+85+50m）内模满堂支架计算书编制：审核：审批：广州市方阵路桥工程技术有限公司国道324线磊口大桥续建工程项目经理部2016年9月11日目录一、现浇箱梁满堂扣件支架布置及搭设要求 (1)二、支架材料力学性能指标 (1)1、钢管截面特性 (1)2、竹胶板、木方 (1)三、荷载分析计算 (1)1、板自重荷载分析 (2)2、其它荷载 (2)三、荷载验算 (2)1、底模验算 (2)2、[10#槽钢主横梁验算 (3)3、顺桥向顶部10×10cm方木分配梁验算 (3)4、立杆受力计算 (4)5、支架立杆稳定性验算 (4)7、箱梁侧模验算 (5)一、现浇箱梁满堂扣件支架布置及搭设要求采用满堂支架，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。
支架体系由支架基础、Φ48×3.5mm 立杆、横杆，立杆顶设两层支撑梁，10cm ×10cm 木方做顺桥向分配梁、间距35cm 均匀布置；主横梁采用[10#槽钢间距同立杆间距75cm ；模板系统由侧模、底模、端模等组成。
二、支架材料力学性能指标1、钢管截面特性2、竹胶板、木方2.1、箱梁底模、侧模及内模均采用δ＝15 mm 的竹胶板。
竹胶板容许应力 []pa 80M =σ,弹性模量Mpa E 3109⨯=。
2.2、横桥向顶部主梁[10#槽钢，截面参数和材料力学性能指标：截面抵抗矩：W=39.7cm 3截面惯性矩：I=198cm4截面积：A=12.7cm 22.3、顺桥向顶部分配梁采用方木，截面尺寸为10x10cm 。
截面参数和材料力学性能指标： 截面抵抗矩：W=bh 2/6=10×102/6=166.7cm 3截面惯性矩：I=bh 3/12=10×103/6=833.3cm 42.4、方木的力学性能指标按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）取值，则： []pa 12M =σ,Mpa E 3109⨯=木头容重6kN/m 3，折算成10cm ×10cm 木方为0.06kN/m 3，木头最大横纹剪应力取[τ]=3.2～3.5Ｎ/mm 2三、荷载分析计算碗扣式脚下手架满堂支架竖向力传递过程：箱梁钢筋砼和内模系统的自重及施工临时荷载能过底模传递到横梁上，横梁以集中荷载再传递给纵梁，纵梁以支座反力传递到每根立杆，立杆通过底托及方木传递至底板模板上。
模板支架计算
箱梁模板支架计算书弄广分离立交桥为3-22m等宽截面，根据箱梁截面特点，即取：一、横梁及实腹板段底模板支架计算计算参数:模板支架搭设高度为，立杆的纵距b=，立杆的横距l=，立杆的步距h=。
面板厚度12mm，剪切强度mm2，抗弯强度mm2，弹性模量mm2。
木方100×100mm，间距200mm，剪切强度mm2，抗弯强度mm2，弹性模量mm2。
梁顶托采用100×150mm木方。
模板自重m2，混凝土钢筋自重m3，施工活荷载m2。
采用的钢管类型为48×。
1、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值q1 = ××+×=m活荷载标准值q2 = +×=m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = ××6 = ；I = ×××12 = ；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取mm2；M =其中q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M = ××+×××= 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = ×1000×1000/14400=mm2面板的抗弯强度验算f < [f],满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力Q=××+××=截面抗剪强度计算值T=3×(2××=mm2截面抗剪强度设计值[T]=mm2抗剪强度验算T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值v = ××2004/(100×9000×86400)=面板的最大挠度小于400,满足要求!2、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。
盘扣式板模板支撑计算书
盘扣式板模板支撑计算书————————————————————————————————作者：————————————————————————————————日期：盘扣式模板支撑计算书一、模板支架选型由于其中模板支撑架高3.6米，为确保施工安全，编制本专项施工方案。
设计范围包括:楼板,长*宽=8m*8m,厚0.25ｍ。
根据本工程实际情况，结合施工单位现有施工条件,３#和4＃楼地下室区域选择盘扣式钢管脚手架作为模板支架的搭设材料,进行相应的设计计算。
二、搭设方案（一）基本搭设参数模板支架高H为３.6m,立杆步距ｈ(上下水平杆轴线间的距离）取1.8m，立杆纵距l取０.９ｍ，横距l b取0．９m。
立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长a度a取０.2ｍ。
整个支架的简图如下所示。
模板底部的方木，截面宽40mm，高80ｍm，布设间距0.2m。
(二)材料及荷载取值说明本支撑架使用Φ48 *３mｍ钢管，钢管壁厚不得小于3mm，钢管上严禁打孔;采用的扣件,应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达65Ｎ·m时，不得发生破坏。
模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重,以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。
三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上,按照"底模→底模方木/钢管→横向水平钢管→可调托座→立杆→基础"的传力顺序,分别进行强度、刚度和稳定性验算。
其中,取与底模方木平行的方向为纵向。
（一)板底模板的强度和刚度验算模板按三跨连续梁计算,如图所示：（1）荷载计算，按单位宽度折算为线荷载。
此时，模板的截面抵抗矩为：w=1０0０？７２/6=4．82?０4ｍm3；模板自重标准值:x１=0.3? =０.３kN/ｍ;新浇混凝土自重标准值：x2=0.25?4? =6ｋN／m；板中钢筋自重标准值:x３＝0．２5?.1? =0.2７5kN/m;施工人员及设备活荷载标准值:ｘ4=1? =１ｋN/ｍ；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5=2？=2kN/m。
地下室模板及支架专项施工方案
目录Notableofcontentsentriesfound.8.5墙模板计算书838.6劲性柱墙模板计算书93九、模板支撑系统大样图101十、施工部署103十一、应急预案105一、工程概况本工程按照住建部《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号文要求，将模板工程及支撑体系划分为三种类型，并编制专项施工方案。
第一种，普通模板及支撑体系，搭设高度5m以下、搭设跨度10m以下的模板及支撑体系；第二种，危险性较大的模板及支撑体系，搭设高度大于等于5m小于8m、搭设跨度大于等于10米小于18米的模板及支撑体系、施工总荷载10~15KN/m2、集中线荷载15~20KN/m及以上的模板及支撑体系；第三种，超过一定规模的危险性较大的模板及支撑体系，搭设高度8m及以上、施工总荷载15KN/m2、集中线荷载20KN/m及以上的模板及支撑体系。
本方案为第一种和第二种模板及支撑体系专项方案，第三种超过一定规模的危险性较大的模板及支撑体系专项方案，详见高大支模架方案。
本人防工程总人防建筑面积15288.80m，为附建式人防工程。
战时设6个人防防护单元。
其中核6常6级甲类工程设5个人防防护单元，人防单元一和人防单元二为物资配套工程，防护单元三和防护单元四为二等人员掩蔽部工程，防护单元五为人防电站，防护单元六为6B级兼顾人防工程。
混凝土强度：主楼地下室三层底板为C40；地下室二层梁板、承台为C35，基础垫层为C15，构造柱、现浇过梁为C25，A区柱墙混凝土为C60，地下一层及一层梁板混凝土为C35，B区墙柱混凝土为C40，地下一层梁板混凝土为C35，一层梁板混凝土为C30；C区墙柱混凝土C35，地下一层及一层梁板混凝土为C30。
地下室一层结构楼面标高为-5.20m（局部-6.4m、-5.7m、-5.60m），板厚为250mm（局部厚220mm、200mm、180mm）；地下室首层结构楼面标高为-0.05m（局部-1.2m、-0.35m、），板厚为250mm、120mm（局部厚150mm、130mm）。
模板支撑方案及计算书
模板支撑方案及计算书目录1、编制依据 (1)2、工程概况 (1)3、模板及支撑设计.......................................... 1-44、验算书................................................. 4-834.4地下室大梁模板计算书5、模板支撑架的构造要求.................................. 83-846、模板及支撑的安装...................................... 84-857、模板及支撑的拆除...................................... 85-868、安全注意事项 (88)9、应急预案.............................................. 86-9110、施工图 ........................................................................... .................................... 91-9711、检测报告???????????????????????98模板支撑系统专项方案1.编制依据 1.1施工图纸图纸名称 1.2主要规范、规程规范、规程名称砼结构施工质量验收规范建筑施工模板安全技术规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 1.3施工组织设计施工组织设计名称编制日期编制人规范、规程编号GB50204―2002 J GJ 162-2021 JGJ130-2001 设计单位 2.工程概况本工程位于 ****************************************工程为地下一层、地上二～三层，地上部分建筑高度9.5米。
本工程的主要高大模板部位为:①、第一层24～27轴/G～N轴中庭，高度为10.9m，梁截面最大为350×1300 mm，板厚为100mm。
内模支架结构计算书
洛碛制梁场内模支架计算书计算复核审核2013年9月10日内模支架结构计算书一、内模支架结构计算1、内模支架的基本组成内模支架由顶板纵筋定位角钢、顶板横筋定位角钢、钢管支架组成，内模支架间距不大于2000mm，选用∠70×∠70×6的角钢、∠50×∠50×6的角钢和φ48钢管组成。
D10顶板纵筋定2、内模支架顶面由顶板纵筋定位角钢、顶板横筋定位角钢组成，可以看作是一个整体的面板，经过计算内模支架顶面面板承受由上部钢筋以及人等重量最大为20T。
最大压力N=20×1000×10=200000N=200KN内模支架顶面形成的面板面积为：Ｓ＝３２×４.１＝１３１.２㎡得出由上部自重传向内模支架顶面的面荷载为：ｑ＝Ｎ/S=200/131.2=1.524KN/㎡顶板有多个面积为4.1m ×2m 的单元组成。
如图：顶板纵筋定位标尺∟70×6顶板横筋定位标尺∟50×54.1m2m3、∠70×∠70×6的角钢验算 求出均布荷载：q 1=q ×4.1=1.524×4.1=6.248KN/m ∠70×∠70×6的角钢惯性矩为：47cm4 截面系数为：W 1=1/6×0.6×7×7×7=14.7cm3 最大弯矩为：Mmax=1/2q 1×l 2=1/2×6.248×2×2=12.496KN.m最大应力：σ= Mmax/W=12.496×1000/14.7=85MPa<250MPa挠度：Fmax=q 1l 4/128EI=12.496×4.14/（128×2.1×106×47）=0.28cm<0.3cm∠70×∠70×6的角钢满足要求。
模板及支模架计算书
模板及支模架计算书一、荷载及荷载组合１、荷载计算模板及支架的荷载，分为荷载标准值和荷载设计值，后者是荷载标准值乘以相应的荷载分项系数得出的。
（1）荷载标准值模板工程的荷载标准值包括新浇混凝土自重、施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载和倾倒混凝土时产生的荷载，对柱、梁、墙等构件，还应考虑新浇混凝土对模板侧面的压力。
1）新浇混凝土自重标准值对普通钢筋混凝土，采用25N/m3，对其他混凝土，可根据实际重力密度确定。
2）施工人员及设备荷载标准值（表4—1）：施工人员及设备荷载标准值表4—13）振捣混凝土时产生的荷载标准值（表4—2）振捣混凝土时产生的荷载标准值表4—23）新浇筑混凝土对模板侧面的压力标准值——采用内部振捣器时，可按以下两式计算，并取其较小值：F=y c H （4—2）其中：F———新浇筑混凝土对模板的最大侧压力，KN/m2y c———混凝土的重力密度，KN/m2t0———新浇筑混凝土的初凝时间，h，可按实确定；缺乏试验资料时，可采用t0=200/（T+15）计算，T为混凝土的温度，0C V———混凝土的浇筑速度，一般取2m/hH———混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度，m β1———外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2β2———混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30时，取0.85；50—90mm时，取1.0；110—150mm时，取1.155）倾倒混凝土时产生的荷载（表4—3）倾倒混凝土时产生的荷载表4—3（2）荷载设计值荷载设计值为荷载标准值乘以相应的荷载分项系数，表4—4是荷载分项系数。
荷载分项系数表4—4２、荷载组合荷载组合表表4—5二、模板结构的强度和挠度要求目前施工现场的模板和大小楞以木模板为主，支架多采用钢管架。
其强度和钢度应满足表4—6的要求。
模板允许强度和允许刚度表4—6注：L0———模板的计算长度。
三、模板结构构件的计算理论1模板计算模板结构中的面板、大小楞等均属于受弯构件，而支架为受压构件，可按简支梁或连续梁计算。
模板支架计算书
模板支架计算书一、简况：现浇钢筋砼楼板，板厚（max=160mm），最大梁截面为300×600 mm，沿梁方向梁下立杆间距为800 mm，最大层高4.7 m，施工采用Ф48×3.5 mm钢管搭设滿堂脚手架做模板支撑架，楼板底立杆纵距、横距相等，即la＝lb＝1000mm，步距为1.5m，模板支架立杆伸出顶层横杆或模板支撑点地长度a＝100 mm.剪力撑脚手架除在两端设置，中间隔12m－15m设置.应支3－4根立杆，斜杆与地面夹角搭设示意图如下：600.450－二、荷载计算：静荷载1.0.5KN/ m3楼板底模板支架自重标准值：0.3KN/m2楼板木模板自重标准值：1.1KN/ m3楼板钢筋自重标准值：24 KN/ m3浇注砼自重标准值：动荷载2.1.0 KN/ m2施工人员及设备荷载标准值：2.0 KN/ m2掁捣砼产生地荷载标准值：架承载力验算：作用大横向水平杆永久荷载标准值：4.32 KN/m＝1×0.1624×＋1.1×1×0.16＋qK1=0.3×1作用大横向水平杆永久荷载标准值：5.184 KN/m4.32＝q1＝1.2 qK1＝1.2×作用大横向水平杆可变荷载标准值：3KN/m＝2×1＝1×1＋qK2作用大横向水平杆可变荷载设计值：4.2 KN/m3＝＝q21.4 qK2＝1.4×大横向水平杆受最大弯矩12=1.01 KN/m4.2×＝0.1q1Ib2+0.117q2Ib2=0.1×5.184×12+0.117×M滿足要求f ＜205N/ m2＝M/W＝1.01×106/5.08×103＝198.82N/ m2抗弯强度：σ＝/100EI）0.667 q1＋0.99 qK2挠度：V＝14×（10412.19×2.06×105×＋0.99×3）/100×＝14×（0.667×5.184滿足要求5 mm＝2.6 mm＜5000/1000＝扣件抗滑力计算3.大横向水平杆传给立杆最大竖向力，不能滿足，应采取措施，紧靠立杆原＞10.74KN8KN＋1.2×4.2×1＝5.184×＋R=1.1q1Ib1.2q2Ib ＝1.1×1.16KN10.74KN＜，滿足要求R扣件下立端，增设一扣件，在主节点处立杆上为双扣件，即＝板下支架立杆计算：4.支架立杆地轴向力设计值为大横杆传给立杆最大竖向力与楼板底模板支架自重产生地轴向力设计值之和，即：11.34KN＝1.20.5×＋10.74＋1.20.5×＋R＝N．1.7 m0.1＝＝1.5＋2×模板支架立杆地计算长度I0＝h＋2a1.5＝取长度系数μKμI0/i＝λ＝I0/I，滿足要求〕＝210161.39＜〔λ1，λ＝1.5×170/1.58＝取K＝186.41.5×170/1.58＝λ＝1.155＝1.155×取K0.207＝Ψ验算支架立杆稳定性，即，滿足要求f＜205 N/ mm2＝489＝112．03N/ mm2ΨAN/＝11.34×103/0.207×根立杆）41.6 m范围，其下为梁下立杆强度计算（计算5.荷载计算静荷载：0.5KN/ m2梁下钢模板自重标准值：1.1 KN/ m2梁钢筋自重标准值：新浇筑砼自重标准值：24 KN/ m2动荷载：1.0 KN/ m2施工人员及设备荷载标准值：2.0 KN/ m2掁捣砼产生地荷载标准值：21.6×0.3×0.3×2＋24×＋qK1＝0.3×1.6×0.31.1×1.6×24.34KN/m23.04＝0.24＋1.056＋＝29.21KN/m29.21＝1.2×24.34＝q1＝1.2×qK1＝ 1.44KN/m ＝2×1.6×0.3qK2＝1×1.6×0.3＋ 2.02KN/m＝1.4×1.44＝q2＝1.2×qK27.812KN/m＝）/4每根立杆受力（29.21＋2.02）模板支架立杆地计算长度2（＝1.7 m＋2×0.1＝l0＝h＋2a1.51.5＝取长度系数μKμI0/i＝λ＝I0/ i，滿足要求210＜〔161.39λ〕＝1.5×，取K＝1λ＝1×170/1.58＝＝186.4170/1.581.155×λ＝取K1.155＝1.5×0.207＝Ψ．）验算支架立杆稳定性，即3（，滿足要求f205 N/ mm2＝4897.81×103/0.207×＝77.16N/ mm2＜N/ΨA＝.．模板地安装及拆除要求6．模板地安装质量要求：1 6．6．1．1．组合钢模板安装完毕后，应按《砼结构工程施工及验收规范》GB50204—92，《组合钢模.89地有关规定，进行全面检查，合格验收后方能进行下道工序施工板技术规范》GBJ214—.．组装地模板必须符合施工设计地要求1．2 6．.．组装地模板地配件、支撑件、连接件必须安装牢固无松动，且拼缝严密．3 6．1.．各种预埋件、预留孔洞位置准确、固定牢固．1．4 6.行执一表下按差偏许允地装安板模．5．1．6．）允许偏差（序号mm项目51轴线位置底模上表面标高5±2基础10±截面内部尺寸3-5+4柱、墙、梁、≤5m全高6层高垂直4m全主＞8.．预埋件和留孔洞允许偏差．6．61预埋件插筋3外露长度+1010中心线线预留洞4截面内部尺寸+10．模板地拆除要求：．266．2．1．模板地拆除，除了侧模应以能保证砼表面及棱角不受损坏时方可拆除外，底模应按《砼结构工程施工及验收规范》GB5024—92地有关规定执行以及施工组织设计P42拆模时间：表下如即，行执定规．%结构跨度按设计地砼强度标准值地百分率结构类型100大于8m板8m大于2m,小于等于758m小于等于75梁100大于8m2m小于等于75悬臂构件2m大于1006．2．2．拆模顺序：按照模板设计地规定进行，遵循先支后拆，先拆非承重部位，后承重.部位以及自上而下地原则进行6．2．3．本工程主体浇筑时段6月下旬至8月中旬，气温在25℃左右，当新浇砼达到初凝地时间8小时后，墙体砼强度达到12N/mm2，必须及进松动穿墙拉杆，并将模板与所.浇筑地砼墙体脱离，防止砼与模板粘结6．2．4．拆模时不得用撬棍硬砸硬撬模板，同时保护好模板地边角和砼边角，拆下地模.板及时清理，严禁抛掷，必须采取有人接应传递到指定地点堆放，刷好隔离剂待周转使用.526．．．模板全部拆除后，将模板、配件、支撑支架等分类运出堆放指定地点。
高大模板内支撑架的搭设方案
新浇混凝土重力密度(kN/m3)：；模板自重(kN/m2)：；钢筋自重(kN/m3):；
施工均布荷载标准值(kN/m2)：；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：；
振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：；
3.材料参数
木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：；
木材抗压强度设计值fc(N/mm)：；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：；
面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：；
面板弹性模量E(N/mm2)：；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：；
4.梁底模板参数
梁底方木截面宽度b(mm)：；梁底方木截面高度h(mm)：；
（5）在支撑中部（4m左右高度）设置一道水平兜网。
、梁底模板支撑
梁底次楞为50mm*80mm方木，次楞高度80mm，宽度50mm，次楞垂直梁方向设置，间距为200mm。主楞为Φ48mm的钢管，和次楞垂直，与满堂架连接。梁底间隔2m设置一道支撑立杆。
由于本工程内架间距较密，框架梁下后施工的吊梁，施工难度极大，所以，在施工框架梁时，将要求后施工的吊梁和框架梁一起支模板施工。框架梁下立杆穿过吊梁时，用PVC管套在吊梁内，待框架梁下立杆拆除后，再修补吊梁施工洞。吊梁模板加固可按框架梁要求施工。
内支撑外侧，由下至上设置竖向连续剪刀撑，同时，在扫地杆、中间和顶部三个位置设置水平剪刀撑。剪刀撑的接头采用搭接方式接长，不应少于三个扣件连接，固定搭接长度不小于1m。
、杆件搭设
垫木板→弹线、立杆定位→摆放扫地杆→竖立杆并与扫地杆扣紧→装扫地短向横杆，并与立杆和扫地杆扣紧→装第一步长向横杆并与各立杆扣紧→安第一步短向横杆→安第二步长向横杆→安第二步短向横杆→加设临时斜撑杆，上端与第二步长向横杆扣紧→加设剪刀撑→安第三、四步长向横杆和短向横杆→安装临边结构二层与柱拉杆→接立杆→加设剪刀撑→铺设横纵肋→铺梁、板底模；
内支模架计算方案
内支模架工程专项施工方案一、编制依据1、《石雪公寓三标段建筑、结构施工图》2、《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2001）3、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）4、《建筑施工扣件式钢管脚手架技术规范》（JGJ130-2011）5、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》（DB33/1035-2006，J10905-2006）6、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）二、工程概况本项目名称为石雪公寓三标段(33#、38#、41#、42#、43#楼)，该工程由“嘉兴国际商务区投资建设有限公司”投资建设，“浙江中房建筑设计研究院有限公司”设计，“浙江浙中地质工程勘察院”勘察，“绍兴市工程建设监理有限公司”监理，“嘉兴市开元建筑工程有限公司”施工。
本工程33#楼为框架剪力墙结构，地下一层车库层高，标准层层高，柱网平面最大尺寸4800×4200mm，梁截面主要尺寸240×470mm，地下自行车库顶板厚180mm，标准层板厚主要尺寸为150、130、120、110mm；38#、41#楼为框架剪力墙结构，标准层层高，柱网平面最大尺寸4500×6300mm，梁截面主要尺寸240×470mm，标准层板厚主要尺寸为150、130、120、110mm；42#、43#楼为框架结构，标准层层高，柱网平面最大尺寸3000×5300mm，梁截面主要尺寸240×450mm，标准层板厚主要尺寸为110mm。
三、支模架设计计算1、模板工程材料选用楼板支模架设计时均按普通钢管脚手架进行设计计算。
钢管φ48×扣件十字、一字、旋转模板18厚九胶合板方木60×80mm2、梁模板(扣件钢管架)计算高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2011)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
箱涵模板支架计算书
箱涵模板支架计算书一、方案选择1、通道涵施工顺序通道涵分三次浇筑，第一次浇至底板内壁以上500mm，第二次浇至顶板以下500mm，第三次浇筑剩余部分。
2、支模架选择经过分析，本通道涵施工决定采用满堂式模板支架，采用扣件式钢筋脚手架搭设。
顶板底模选用18㎜厚九层胶合板，次楞木为50×100，间距为300㎜，搁置在水平钢管ø48×3.5上，水平钢管通过直角扣件把力传给立柱ø48×3.5，立柱纵、横向间距均为500×500㎜，步距1.8m。
侧壁底模为18㎜九层胶合板，次楞木50×100，间距为200㎜，主楞采用ø48×3.5钢管，间距为400mm。
螺栓采用ø12，间距400mm。
满堂支架图如下：具体计算如下。
二、顶板底模计算顶板底模采用18mm厚胶合板，木楞采用50×100mm，间距为300mm。
按三跨连续梁计算1．荷载钢筋砼板自重：0.6×25×1.2=18KN/㎡（标准值17.85KN/㎡）模板重：0.3×1.2=0.36KN/㎡（标准值0.30 KN/㎡）人与设备荷载：2.5×1.4=3.50KN/㎡合计：q=21.9KN/㎡2．强度计算弯矩：M==0.1×21.9×0.32=0.197KN·mq: 均布荷载l：次楞木间距弯曲应力：f ==(0.197×106)/(×1000×182)=3.64 N/mm2M: 弯矩W: 模板的净截面抵抗矩，对矩截面为bh2b: 模板截面宽度，取1mh: 模板截面高度，为18mm因此f＜13.0 N/mm2 ,符合要求。
3．挠度计算W==（0.677×(17.85＋0.3)×3004）/(100×9.5×103×1000×183/12) ＜=0.216㎜＜300/400=0.75㎜,符合要求.q：均布荷载标准值E: 模板弹性模量，取9.5×103I:模板的截面惯性矩，取三、顶板下楞计算楞木采用50×100mm，间距为300，支承楞木、立柱采用ø48×3.5钢管，立柱间距为500mm。
梁内模计算书
吕小寨立交内模设计计算书1.工程概况本设计为吕小寨立交桥箱梁内模。
箱室为单箱双室及单箱多室截面，梁端截面顶板厚0.45米，底板厚0.4米，斜腹板；梁高按1.5米，腹板厚0.6米；端横隔梁宽1.5米，中横隔梁宽2.0米。
内模采用环箍劲性骨架，骨架外面采用4毫米A3钢板。
1.1.材料规格骨架及立杆＜6.3×6.3×5mm 几何特性如下：I X =23.2cm4WX=13.3cm3 i=1.94cm A=6.14cm2 s☆=5.3 cm3 E=2.1×105 Mpa[σ]=210 MPa，[τ]=120MPa2.受力计算计算2.1.支架布设内模采用＜6.3×6.3×5 mm形成环箍劲性骨架，骨架外面采用4毫米A3钢板，骨架顺桥向间距35 cm，横桥向立杆采用＜6.3×6.3×5 mm间距35 cm -40 cm，中间两根间距60cm，作为过人通道。
为防止侧模板内鼓，骨架梁端各用＜6.3×6.3×5 mm设置一道人字斜撑。
2.2荷载组合计算只需验算梁端截面受力。
2.2.2.荷载计算①砼自重梁端斜腹板处（顶板）q=1.2×0.45×26=14.04kN /m2②.模板结构自重取0.1kN /m2③施工人员和施工材料机具等行走运输或堆放荷载取2.5KN/m2○4振捣砼时产生的荷载: 2KN/m2○5倾倒砼时产生的荷载: 4KN/m2（侧模板）○6砼侧压力:P=Γh= 0.98×25=24.5KN/m2（侧模板）2.3.荷载组合(1)顶板总荷载q1=（①+②+○3+○4）=18.64KN/m2(2)侧模板总荷载= （○3+○5+○6）=31KN/m2: q22.4.荷载分项性能系数选取及受力模式的选取2.4.1.砼自重荷载取1.2，脚手架及模板自重荷载取1.2，其他荷载取1.4。
2.4.2.受力模式的选取顶板按四边简支板计算，侧面板按单向(简支)板计算不考虑环箍效应，横竖肋均按简支梁计算2.4.3.立杆按两端铰接的受压构件计算2.5.受力验算2.5.1.侧面板计算钢结构对钢模板的要求，一般厚度为其跨径的1﹪且不小于6-8 mm;本模板竖肋间距为350 mm，及面板的跨径为为350 mm。
高支模内架计算
高支模内架计算板模板(扣件钢管高架)计算书高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130 -2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。
为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):9.78；采用的钢管(mm):Φ48?.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为12mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；5.楼板参数钢筋级别:二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级:C30；每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):654.500；楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度(℃):18.000；楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):120.00；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 100?.22/6 = 24 cm3；I = 100?.23/12 = 14.4 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。
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1.工程概况及结构模板与支撑工程名称：信阳“幸福人家”三期工程1-4、17#楼建设单位：河南广丰房地产开发有限公司设计单位：湖北天一建筑设计有限公司监理单位：河南省宏科监理有限公司总承包施工单位：核工业金华建设工程公司1）工程位于信阳市羊山新区新六大街。
工程总建筑面积4.68万m2 。
1#、2#建筑层数17层，其中地下室1层；建筑高度53.5 m。
3#、4#、17#建筑层数11层，其中地下室1层。
建筑高度35.5 m。
结构类型：框架剪力墙结构体系。
本工程结构的设计使用年限为50年，建筑耐火等级为二级。
设防烈度为6度,抗震设防类别为丙类,Ⅱ类场地，抗震等级为四级，设计地震第1）本工程梁板模板支撑采用扣件式脚手架体系，梁、板底模板采用18mm厚覆膜胶合板，该板表面光洁，硬度好，周转次数较多，砼成型质量较高。
扣件式脚手架支撑体系，承载力大，安装可靠，便于管理等特点。
顶板搁栅采用50*100mm木方，100*100mm木方作为搁栅托梁。
2）根据本工程结构形式、规模、层次、工期质量要求和我公司资源配备情况，考虑主体施工每栋一次配备3个标准层的梁板模板支撑体系，柱墙模板配备一层所需量，施工中进行翻转使用。
3）本工程的模板支撑力学原理：上二层梁板砼荷载主要由其下的钢管扣件支撑向下传替；而第三层考虑梁板砼的早期强度及未拆的部分钢管扣件支撑或钢管扣件支撑格构柱承受上部传替来的荷载。
4）在施工过程中，对于每次拆除后的模板，要安排人员清理并检查，对于有破损的应及时更换，所有模板统一加工制作后应编号使用。
5）针对本工程，我们在模板的投入上要下硬功夫。
一般墙柱、梁板模板均采用防水胶合板模板，木方背楞，钢管扣件支撑，配合采用一定数量的对拉螺栓及定型侧向可调节式拉撑。
本工程的一般性模板均在在现场事先统一下料加工，并按照细木加工的要求进行模板制作。
6）模板施工准备工作：（1）进行中心线和位置线的放线：首先用铅垂仪、经纬仪引测建筑物的柱、墙、梁的轴线及边线（或弧线的控制矢高点）。
模板放线时，应先清理好现场，然后根据施工图用墨线弹出模板的内外边线（或控制点）和中心线（或中心线控制点），墙模板要弹出模板的内、外边线（或内外控制点），以便于模板安装和校正。
（2）做好标高量测工作：用水准仪把建筑物水平标高引测到模板安装位置。
（3）进行找平工作：模板承垫底部应预先找平，以保证模板位置正确，防止模板底部漏浆。
找平方法是沿模板内边线外100宽用1:2水泥砂浆抹平抹光。
以控制模板标高位置的正确性。
设置模板定位基准：采用角铁定位，即根据构件断面尺寸切割一定长度的角铁，点焊在主筋上(以勿烧伤主筋断面为准)，在角铁外侧采用1：2水泥砂浆进行找平，以保证钢筋位置与模板位置高度的准确。
7）模板施工要点（1）模板施工要点：①严格按设计的支撑间距、柱箍大小、间距、对拉螺栓间距等参数组织实施，严禁任意更改；②模板必须分类堆放，不得挪着他用而损坏模板；③模板表面应涂隔离剂，以利脱模。
（2）在模板封闭前应检查预埋管、预埋铁件、防雷接地等施工预埋是否已施工并验收完毕。
（3）楼梯间制模施工须充分考虑到装修作业的需要，如下图所示：1）模板的安装必须按计算所确定的支撑进行支设，在结构层上支设时下层楼板应有承受上层荷载的承载能力，上下层的立柱应对准并铺设垫板。
2）在模板安装前必须涂刷脱模剂，以便拆膜及增加模板寿命；脱模剂涂刷时不得污染钢筋和混凝土接槎处。
一般项目：模板的接缝不应漏浆，在浇混凝土前要浇水湿润但模板内不得有积水；使用的脱模剂不得影响结构性能或妨碍装饰工程的施工；对跨度不小于4m的梁、板模板要按照规范要求按1/1000—3/1000起拱；固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且安装牢固，偏差要符合下表要求：现浇结构模板安装允许偏差要符合下表要求：2.一般结构模板与支撑设计A.板的模板支撑设计本工程结构板厚有多种规格，方案设计计算时按板厚120㎜计算。
18mm厚木胶合板模板抗弯设计强度fm=23N/mm2,抗剪设计强度fV=1.4N/mm2,E=5000MPa;50×100mm木方背楞抗弯设计强度fm=15N/mm2,抗剪设计强度fV=1.3N/mm2,E=10000Mpa。
钢管采用φ48×3.5㎜普通钢管。
模板支撑的设计与计算：取1m宽板带q=7880×1=7880N/mmm q bh f l f bh ql W M ql M m 91588.7618100082368618/18/122222max =****=*≤≤===σ按剪应力验算mm q bhf l f bhql bh V qlV v v 262688.733.118100043443232/1max =****=≤≤===τ 按挠度验算[]mm q EI l l EI l q 42888.720051810001215000384200538420038453334,=******=**≤=≤=ωω现浇板木胶合板模板跨度（即50×100mm 木方背楞间距）取400mm.50×100mm 木方背楞受力验算50×100mm 木方背楞搁置在钢管大横杆上，现进行木方背楞受力验算。
木方背楞受力计算按三等跨梁计算。
木方所受线分布荷载为：q=11.88×0.4=4.752KN/m按抗弯强度验算按剪应力验算mm q bhf l f bhql bh V qlV v v 1824752.433.11005043443232/1max =****=≤≤===τ 按挠度验算根据以上计算，模板下50×100mm 背楞跨度可取1400mm ，但考虑到大部分板的模板支撑较早拆除，根据结构设计平面布置，木方背楞下的钢管托楞的间距取800mm 。
木方背楞下φ48×3.5钢管大横杆受力验算作用于钢管横楞上的集中荷载为：F=q ×0.4×0.8=3.8016KN则按三等跨连续梁考虑，最大弯距可能为：m kN Fl M ∙=⨯⨯==532.08.03.8016175.0175.0max按挠度验算mm mm F EI l l EI Fl 80012291146.16.3801400121867101.21004001146.11004001001146.153>=⨯⨯⨯⨯⨯=⨯≤==ω223max max /205/1051008.5532224mm N f mm N W M =<=*==σ钢管支撑立杆受力验算。
支撑立杆步距1200m ，采用φ48×3.5钢管扣件连接；如果立杆根据钢管托楞的间距布置，即按800×800的双向间距布置，则立杆最大受力F=13980×0.8×0.8=8947.2N <扣件的抗滑能力值12000N ，则钢管扣件立杆支撑的间距为800×800，满足扣件抗滑力的要求。
钢管支撑立管的支撑稳定性验算：22/205/6.91489312.013980312.0,1498.1512007.1155.1mm N mm N A N i l k <=⨯=∙===⨯⨯=⨯=ϕσϕμλ则查表 第三层留置板带钢管立管支撑承受上二层结构施工荷载计算荷载计算一层施工荷载： 8000×1.6/0.8=16000N第二层钢管扣件支撑自重：1200×0.8×1.6×1.2=1843N第二层、第三层砼自重：25000×0.15×1.6×0.8×1.2=5760N合计立杆受力为：23.6KN第三层板带立杆支撑的立杆稳定性验算：22/205/155489312.023600mm N mm N A N <=⨯=∙=ϕσ同理验算支撑立管下砼抗冲剪能力，及钢筋砼结构板承载能力，均符合要求。
B. 一般梁的模板支撑设计本工程的一般结构梁的尺寸有多种截面类型。
梁底模、侧模采用防水胶合板模板，钢管扣件支撑。
结构梁的模板支撑设计200×400， 250×450梁模板支撑设计，其构造示意图如图所示。
基本计算参数18mm 厚木胶合板模板fm=23N/mm2,fV=1.4N/mm2,E=5000Mpa ；胶合板：33224433100.541810006161106.48181000121121mm bh W mm bh I ⨯=⨯⨯==⨯=⨯⨯==50×100mm 木方背楞fm=15N/mm2,fV=1.3N/mm2,E=10000Mpa ；木方背楞：33224433103.83100506161107.41610050121121mm bh W mm bh I ⨯=⨯⨯==⨯=⨯⨯==荷载计算：钢筋荷载： 1500×0.25×0.45×1.2=202.5N/m ； 新浇砼自重荷载：25000×0.25×0.45×1.2=3375N/m ； 振捣荷载： 2000×0.25×1.4=700N/m 合计： 4277.5N/m 计算梁底模板施工荷载取值：1.4×2500×0.25=875N/m2 计算钢管托楞均布施工荷载取值：1.4×1500=2100N/m2 计算立柱均布施工荷载取值： 1.4×1000=1400N/m2 本方案验算与计算均取大值。
底模胶合板验算： 按单跨简支梁验算由弯距验算：mmq W f a f WM qa M m m482277.4540002388,81max 2max =⨯⨯=≤≤==σ由挠度验算：mmq EIa a EI qa 602200277.45486000500038420053842003845334=⨯⨯⨯⨯=⨯⨯⨯=≤⨯=ω实际底模背楞布置间距按梁底面尺寸，最大为200mm ，符合要求。
底模木方背楞验算：作用于木龙骨上的线荷载q=4.277×0.5=2.14KN/m 。
按三等跨简支梁验算弯距及挠度。
由弯距验算：mmq W f a f WM qa M m m241614.283300151010,10max 2max =⨯⨯=≤≤==σ由挠度验算：mmq EIa aEI qa 193040014.2677.0416700010000100400677.0100400100677.0334=⨯⨯⨯⨯=⨯⨯=≤=ω实际施工布置木方龙骨间钢管托楞间距为800mm 。
梁下钢管扣件托楞验算作用于钢管托楞上的集中荷载(按1m 跨度计算)F=4.277KN ，则在托楞可能产生的最大弯跨为：Mmax=F ·a=4.277×0.185=0.791KN.m按单跨梁验算： 按强度：22/205/7.1555083791000mm N mm N W M <===σ 按挠度：3002.2)18548003(241854277)43(242222lmm EIa l EI Fa<=⨯-⨯⨯⨯=-=ω 符合要求。