恒大塔吊四桩基础计算书 - 副本
塔吊四桩基础的计算书(TC7020)
（TC7０20)塔吊四桩基础得计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》（ＪGＪ/T 1８7-2009)。
二、荷载计算1、自重荷载及起重荷载１）塔机自重标准值F k1=12６0kＮ２）基础以及覆土自重标准值G k=4、５×４、５×1、６0×２5＝81０kN3) 起重荷载标准值Ｆqk=1６0kN２、风荷载计算１) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a、塔机所受风均布线荷载标准值（Wo=0、2ｋN/ｍ2）Ｗk=0、8×１、59×1、95×1、2×0、２＝0、6０kN/m２ q sk＝1、２×0、６0×０、35×2=0、５0ｋＮ／mb、塔机所受风荷载水平合力标准值Fｖk＝q sk×H=0、50×46、50=23、25ｋNc、基础顶面风荷载产生得力矩标准值M sk=０、5F vk×H=0、5×2３、２5×4６、50＝540、62ｋN、ｍ2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值ａ、塔机所受风均布线荷载标准值（本地区Ｗｏ=0、３5ｋN/m 2）W k=0、8×１、６2×1、95×1、２×０、35＝1、0６kN/m2ｑｓk＝１、2×１、06×0、35×2、00=0、８９kN／mb、塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=０、８９×46、50=41、4６kNc、基础顶面风荷载产生得力矩标准值Ｍsｋ=0、5Fｖk×H=0、5×4１、46×46、５0=96３、9３kN、ｍ3、塔机得倾覆力矩工作状态下，标准组合得倾覆力矩标准值M k=１６39+0、9×（1400+54０、62)＝3385、55kN、m非工作状态下,标准组合得倾覆力矩标准值Mｋ=1639＋963、９３=2602、９３kN、m三、桩竖向力计算非工作状态下:Q k=（Fｋ+G k）/n=(1260+８10、00)／4＝517、５0kNQｋmax=（F k＋G k）/n+（Mｋ＋Fｖk×ｈ）/L＝(126０+810）/４+Ａbs（２６02、93＋41、46×1、60)/４、95=10５６、8５kＮ Q kｍin=(F k+G k—Fｌk）/n-（Ｍk+Ｆvk×h)／L=（1260+810-０）/4－Ａbｓ（2602、9３+４1、46×１、6０)/4、９5=-21、8５kN 工作状态下:Q k=（F k+G k+Ｆqk）／n＝(１260+810、0０+１60）/4=5５7、50kNＱｋmax=(F k+Ｇｋ+F qk）／n+（M k+F vk×ｈ）/L=(１260+810＋160)/4+Abｓ（3385、５5+23、25×１、6０）/4、9５=１249、11kN Q kmin=（Ｆｋ+G k+F qk－F lk）/n-（M k＋F vk×h)/L＝（1２６０＋8１０+１60－0）/4-Abs（3385、55+23、25×1、6０）/4、９5＝-134、11kN四、承台受弯计算1、荷载计算不计承台自重及其上土重,第i桩得竖向力反力设计值:工作状态下:最大压力 N i＝1、３5×（F k+F qk)/n+1、３5×（M k+F vｋ×h)/L=1、３５×(12６０+160）/4+1、35×（3385、５5＋23、2５×１、60）/4、95＝1412、92ｋN最大拔力 N i＝1、35×(Fｋ+Ｆqk）/n—1、35×(M k+Ｆvk×h）/L=1、35×（126０+１６０）/4—1、３5×(3385、55＋２3、2５×1、6０）/4、95=-４54、42kＮ非工作状态下:最大压力 N i＝１、３5×Fｋ/ｎ+1、35×(M k＋F vk×h）/Ｌ=1、３５×1260／４＋1、35×（26０2、93+４１、4６×１、６0)/4、95=１15３、３８kN最大拔力 N i＝1、35×Fｋ/n—1、35×(M k+F vｋ×h)/L=１、３５×12６０/４-1、35×（2６02、9３＋4１、４６×1、60）/４、95=-302、8８kN2、弯矩得计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6、4、2条其中 M x ,M y1──计算截面处X Ｙ方向得弯矩设计值（kN 、ｍ）;x i ，y i ──单桩相对承台中心轴得X Ｙ方向距离(m ）;Ｎi ──不计承台自重及其上土重,第ｉ桩得竖向反力设计值（kN)。
塔机四桩灌注桩基础计算书
塔机四桩灌注桩基础计算书1. 计算参数(1) 基本参数采用1台QTZ6020塔式起重机，臂长60ｍ，初装高度为40ｍ，塔身尺寸1.70ｍ，地下室开挖深度为-6.8ｍ，现场地面标高为-0.30ｍ，塔机基础面标高-0.30ｍ，采用四桩灌注桩基础。
(2) 计算参数1) 塔吊基础受力情况（表1及图1）表1图1 塔吊基础受力示意图比较塔机的工作状态和非工作状态的受力情况，塔吊基础按非工作状态计算（图2）：F k’=850.00×1.2=1020.00kN ，F h’=70.00×1.4=98.00kNM k=(2000.00+70.00×1.40)×1.4=2937.20kN.m2) 桩顶以下岩土力学资料（表2）表2序号 地层名称厚度L(m)极限侧阻力标准值q sik(kPa)岩石饱和单轴抗压强度标准值f rk (kPa)q sik L i(kN/m)抗拔系数λiλi q sik L i(kN/m)1 松散粉细砂 0.20 40.00 8.00 0.50 4.002 中密中粗砂 8.50 60.00 510.000.60 306.003 强风化粉砂岩 1.50 170.00 255.00 1.00 255.004 中风化粉砂岩 1.00 10000.00桩长 11.20 ∑q sik L i=773.00∑λi q sik L i= 565.00(3) 基础设计主要参数（图3）基础桩采用4根Φ600钻(冲)孔 灌注桩,桩顶标高-1.70m,桩端不设扩大头，桩端入中风化粉砂岩 1.00m；桩混凝土等级C25，f C=11.90N/mm2 ，E C=2.80×104N/mm2；f t=1.27N/mm2 ，桩长11.20m；钢筋HRB335，f y=300N/mm2，E s=2.00×105N/mm2；承台尺寸长(a)=4.20m，宽(b)=4.20m，高(h)=1.50m，桩中心与承台中心1.50m，承台面标高-0.30m；承台混凝土等级C35，f t=1.57N/mm2 ，f C=16.70N/mm2，γ混凝土=25kN/m3。
塔吊桩基承载力计算书(最终版)
塔吊桩基承载力计算书（附件一）湖畔美居工程施工期间，用2台塔式起重机，型号：TC5613，安装位置见施工平面图。
一、 TC5613附着式塔机在附着之前对基础的荷载值，见右图。
1、竖向力F=820KN2、倾覆力矩Mx=3200KN ·m3、扭力矩Mk=480KN ·m4、水平力H=65KN5、塔吊基础（桩承台）重G ＝424KN说明：TC5613塔吊起重力矩为800KN ·m ，但是在使用说明书上未提供荷载值。
上述荷载值是采用的1250KN ·m 塔吊的荷载值。
此荷载值比800KN ·m 塔吊的荷载值大许多，能保证安全使用。
二、 TC5613塔吊基础桩承受的荷载值：塔机使用说明书规定，地耐力为210Kpa 、150Kpa 、110Kpa 。
而本工程的地面土层承载力仅40－80KPa ，不能作为塔基持力层。
又因为场地所限，安不下6m ×6m 的塔吊基础。
所以改为桩基。
每台塔基下设n=4根人工挖孔桩，直径d=1.2m 。
桩平面布置见图二（附后）。
砼护壁厚度150mm ，护壁外径1500mm 。
因为塔吊工作时按360°旋转，偏心力矩总是随同塔吊的吊臂旋转而改变力矩方位。
计算基桩荷载时，可取两个典型的力矩方向，对比之后，取最大的荷载值作为基桩顶面的荷载设计值N i塔吊荷载图（一）、按图a 方向：N i ＝（F+G ）/n ±（M x Y i ）/∑Y i 2＝（820+424）/4 ± （3200×1.5）/[4×（1.5）2] ＝311±533＝844KN （抗压桩） ＝-222KN （抗拔桩）（二）、按图b 方向： N i ＝（F+G ）/n ±（M x Y i ）/∑Y i 2＝（820+424）/4 ± （3200×2.121）/[2×（2.121）2] ＝311±754＝1065KN （抗压桩） ＝-443KN （抗拔桩）结论：上述两式对比，第（二）种情况桩顶荷载设计值最大，所以，当基桩受压时，荷载设计值N i ＝1065KN 。
塔吊基础设计(四桩)
塔吊基础设计(四桩)计算书1.计算参数 （1）基本参数采用2台QTZ100塔式起重机，塔身尺寸1.80m,基坑底标高-11.90m ；现场地面标高-9.80m,承台面标高-10.40m ；采用钻(冲)孔桩基础，地下水位-0.50m 。
（2）计算参数 1）塔吊基础受力情况荷载工况基础荷载P(kN)M(kN .m)F kF hMM Z工作状态 646.30 22.70 1864.30 413.60 非工作状态537.4091.201829.40hF h基础顶面所受倾覆力矩基础所受扭矩基础顶面所受水平力基础顶面所受垂直力M =z M =F =F =kzM F k塔吊基础受力示意图M比较塔吊的工作状态和非工作状态的受力情况，塔吊基础按工作状态计算如图 F k =646.30kN,F h =22.70kNM=1864.30+22.70×1.40=1896.08kN .mF k ，=646.30×1.35=872.51kN,F h ，=22.70×1.35=30.65kN M k =(1864.30+22.70×1.40)×1.35=2559.71kN .m 2）桩顶以下岩土力学资料序号 地层名称 厚度L (m) 极限侧阻力标准值q sik(kPa ) 岩石饱和单轴抗压强度标准值f rk (kPa) q sik*i (kN/m) 抗拔系数λiλi q sik i(kN/m) 1 中砂 5.80 53.00 307.40 0.40 122.96 2 淤泥质土 4.60 20.00 92.00 0.70 64.40 3 粉砂 4.80 22.00 105.60 0.70 73.92 4粗砂2.0086.00240.00 172.000.5086.00桩长 17.20∑q sik*L i677.00 ∑λi q sik*L i 347.28（3基础桩采用4根φ600钻(冲)孔灌注桩,桩顶标高-11.80m,桩端不设扩大头，桩端入粗砂 2.00m ；桩混凝土等级C30,f C =14.30N/mm 2,E C =3.00×104N/mm 2；f t =1.43N/mm 2,桩长17.20m ；钢筋HRB400,f y =360.00N/mm 2,E s =2.00×105N/mm 2。
23457#塔吊四桩基础的计算书
2#、3#、4#、5#、7#、9#、10#、15#塔吊四桩基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2019)。
一. 参数信息本计算书参考塔吊说明书荷载参数进行验算。
塔吊型号:TC6513-6 塔机工作状态:Fv=696.9kN,Fh=25.4kN 塔机非工作状态:Fv=586.3kN,Fh=103.2kN 工作状态倾覆力矩:M=2148.2kN.m非工作状态倾覆力矩:M=2798.6kN.m 塔吊计算高度:H=126m塔身宽度:B=1.8m 桩身混凝土等级:C80承台混凝土等级:C35 保护层厚度:H=50mm矩形承台边长:H=6m 承台厚度:Hc=1.35m承台箍筋间距:S=200mm 承台钢筋级别:HRB400E承台顶面埋深:D=0.0m 桩直径:d=0.6m桩间距:a=4.5m 桩钢筋级别:HRB400E桩入土深度:37m 桩型与工艺:预制桩桩空心直径:0.38m计算简图如下：二. 荷载计算1. 塔机基础竖向荷载1) 塔机工作状态竖向荷载标准值Fk=696.9kN2) 塔机非工作状态竖向荷载标准值Fk=586.3kN3) 基础以及覆土自重标准值Gk=6×6×1.35×25=1215kN承台受浮力：Flk=6×6×0.85×10=306kN 2. 塔机基础水平荷载1) 工作状态下塔机基础水平荷载标准值Fvk= 25.40kN2) 非工作状态下塔机基础水平荷载标准值Fvk= 103.20kN3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk= 2148.20kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk= 2798.60kN.m三. 桩竖向力计算非工作状态下：Qk =(Fk+Gk)/n=(586.3+1215.00)/4=450.33kNQkmax =(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvk×h)/L=(586.3+1215)/4+Abs(2798.60+103.20×1.35)/6.36=912.04kNQkmin =(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L=(586.3+1215-306)/4-Abs(2798.60+103.20×1.35)/6.36=-87.89kN 工作状态下：Qk =(Fk+Gk+Fqk)/n=(696.9+1215.00)/4=477.98kNQkmax =(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvk×h)/L=(696.9+1215)/4+Abs(2148.20+25.40×1.35)/6.36=820.97kNQkmin =(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L=(696.9+1215-306)/4-Abs(2148.20+25.40×1.35)/6.36=58.48kN四. 承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 Ni =1.35×(Fk+Fqk)/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×(696.9)/4+1.35×(2148.20+25.40×1.35)/6.36=698.25kN最大拔力 Ni =1.35×(Fk+Fqk)/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×(696.9)/4-1.35×(2148.20+25.40×1.35)/6.36=-227.84kN 非工作状态下：最大压力 Ni =1.35×Fk/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×586.3/4+1.35×(2798.60+103.20×1.35)/6.36=821.20kN最大拔力 Ni =1.35×Fk/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×586.3/4-1.35×(2798.60+103.20×1.35)/6.36=-425.44kN 2. 弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条其中 Mx ,My1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；xi ,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；Ni──不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。
塔吊四桩基础计算书
塔吊四桩基础计算书品茗软件大厦工程；工程建设地点：长沙市芙蓉路新建西路口；属于*****结构；地上***层；地下***层；建筑高度：***m；标准层层高：***m ；总建筑面积：***平方米；总工期：***天。
本工程由*****房开公司投资建设，*****设计院设计，******勘察单位地质勘察，*****监理公司监理，****施工单位组织施工；由***担任项目经理，***担任技术负责人。
本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）等。
一、塔吊的基本参数信息塔吊型号：QTZ63，塔吊起升高度H：101.000m，塔身宽度B：2.5m，基础埋深D：1.500m，自重F1：450.8kN，基础承台厚度Hc：1.000m，最大起重荷载F2：60kN，基础承台宽度Bc：5.000m，桩钢筋级别:HRB335，桩直径或者方桩边长：0.800m，桩间距a：4m，承台箍筋间距S：200.000mm，承台混凝土的保护层厚度：50mm，承台混凝土强度等级：C30；额定起重力矩是：630kN·m，基础所受的水平力：30kN，标准节长度：2.5m，主弦杆材料：角钢/方钢, 宽度/直径c：120mm，所处城市：湖南长沙市，基本风压ω0：0.35kN/m2，地面粗糙度类别为：C类有密集建筑群的城市郊区，风荷载高度变化系数μz：2.03 。
二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F1=450.80kN；塔吊最大起重荷载F2=60.00kN；作用于桩基承台顶面的竖向力F k=F1+F2=510.80kN；1、塔吊风荷载计算依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中风荷载体型系数：地处湖南长沙市，基本风压为ω0=0.35kN/m2；查表得：荷载高度变化系数μz=2.03；挡风系数计算：φ=[3B+2b+(4B2+b2)1/2]c/(Bb)=[(3×2.5+2×2.5+(4×2.52+2.52)0.5)×0.12]/(2.5×2.5)=0.347；因为是角钢/方钢，体型系数μs=2.305；高度z处的风振系数取：βz=1.0；所以风荷载设计值为：ω=0.7×βz×μs×μz×ω0=0.7×1.00×2.305×2.03×0.35=1.147kN/m2；2、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：Mω=ω×φ×B×H×H×0.5=1.147×0.347×2.5×101×101×0.5=5078.007kN·m；M kmax＝Me＋Mω＋P×h c＝630＋5078.007＋30×1＝5738.01kN·m；三、承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算1. 桩顶竖向力的计算依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-2008）的第5.1.1条，在实际情况中x、y轴是随机变化的，所以取最不利情况计算。
塔吊桩基础计算
四桩基础计算一、塔吊及基础的基本参数信息塔吊型号:QTZ63，塔吊起升高度H=32.00m，塔吊倾覆力矩M=500.00kN.m，混凝土强度等级:C35，塔身宽度B=1.70m，基础以上土的厚度D=0.00m，自重F1=245.00kN，基础承台厚度Hc=1.35m，最大起重荷载F2=60.00kN，基础承台宽度Bc=5.50m，桩钢筋级别:II级钢，桩直径或者方桩边长=0.40m，桩间距a=4.50m，承台箍筋间距S=200.00mm，承台砼的保护层厚度=50.00mm，空心桩的空心直径:0.24m。
承台底标高-5.050m，桩长10m。
二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F1=245.00kN，塔吊最大起重荷载F2=60.00kN，作用于桩基承台顶面的竖向力F=1.2×(F1+F2)=366.00kN，塔吊的倾覆力矩M=1.4×500.00=700kN。
三、矩形承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。
1. 桩顶竖向力的计算依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条。
其中 n──单桩个数，n=4；F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=342.00kN；G──桩基承台的自重G=1.2×（25×Bc×Bc×Hc/4+20×Bc×Bc×D/4)=1.2×(25×5.0×5.0×1.35+20×5.0×5.0×0.00)=1012.5kN；Mx,My──承台底面的弯矩设计值，取700kN.m；xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/2=1.75m；Ni──单桩桩顶竖向力设计值(kN)；经计算得到单桩桩顶竖向力设计值，最大压力：N=(366.00+1012.5)/4+700×1.75/(4× 1.752)=438.63kN。
塔吊基础、承台承载力计算书
塔吊基础、承台承载力计算书一、概况根据本工程的情况采用一台江苏正兴建设机械有限公司生产的QTZ40B型塔式起重机负责整个工程的货物垂直运输，该型号的塔机的技能参数及技术指标如下：（详细塔吊性能见使用说明书）。
最大工作幅度：40m起升高度：50m额定起重力矩：400kN最大重力力矩：400KN基础承受的荷载：二、桩基础，承台栽力计算1、单桩验算本工程塔吊基础采用4ф600四根灌注桩，桩长l=20m,按下图布置：桩顶偏心竖向作用下：N max=(F+G)/n+M x y max/Σy i2+M y x max/Σx i=630/4+453*1.25/(1.252+1.252)+453*1.1/2.2=157.5+181.2+249.15=587.85KN所以单桩的竖向承载力应满足R≥1.2N max=1.2*587.85=705.42KN桩身暂按构造筋配置取8Ф16R=ф(f c A+f y’A s’)=0.36*(15*3.14*3002+210* 3.14*82*8)=1647KN ≥705.42KN符合要求当塔吊大臂方向移至与基础成45度斜角时，为单桩承受最大荷载处此时：Q=（F+G）/n=1.2*(240+24*3.6*3.6*1.25)/4=188.64KN ≤R=1556KNQmax=Q+M*Xmax/ Σx i2=188.64+453*1.54/1.542=482.8kN≤R=1647KNQmin= Q-M*Xmax/ Σx i2=188.64-294.2=-105.36kN≤R=1647KN2、承台强度验算承台采用C30混凝土，轴心抗压强度设计值fc=15N/mm2,Ⅱ级钢筋，fy=310/mm21、h=1250mm,h0=1250-50=1200mm2、各桩均在破坏锥体范围内，不必作冲切验算3、抗剪强度验算：V=0.006f c b m h0=0.006*10*3600*1200=2592KN≥R=1647KN4、承台配筋：As=M/(0.9h0fy)=453*106/0.9*1200*310=1354mm2单位长度内的配筋面积：As=1354/3.6=376 mm2选Φ12 @ 120双向双层布置5、水平剪力H=βd2(1.5d2+0.5d)1/5(1+Q min/(2.1γf t A)=3.6*0.62(1.5*0.62+0.5*0.6)1/5(1+0/2.1*453*3.14*0.32) =1.32kN<10/4=2.5kN所以需配抗弯钢筋As=M/fy(h0-As’)=2.5*4.0*106/(210*(550-402)) =318mm2600桩实配钢筋：主筋13Ф16，间距145mm,长20米。
_塔吊四桩基础
塔吊四桩基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2019)。
一. 参数信息本计算书依据塔吊规范JGJ187进行验算。
二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值F k1=660.8kN2) 基础以及覆土自重标准值G k=4×4×0.80×25=320kN3) 起重荷载标准值F qk=60kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)W k=0.8×0.7×1.95×1.54×0.2=0.34kN/m2q sk=1.2×0.34×0.35×1.83=0.26kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.26×100.00=25.85kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×25.85×100.00=1292.54kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m2) W k=0.8×0.7×1.95×1.54×0.35=0.59kN/m2q sk=1.2×0.59×0.35×1.83=0.45kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.45×100.00=45.24kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×45.24×100.00=2261.94kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-387+0.9×(800+1292.54)=1496.29kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=387+2261.94=2648.94kN.m三. 桩竖向力计算非工作状态下：Q k=(F k+G k)/n=(660.8+320.00)/4=245.20kNQ kmax=(F k+G k)/n+(M k+F vk×h)/L=(660.8+320)/4+Abs(2648.94+45.24×0.80)/3.89=935.73kNQ kmin=(F k+G k-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(660.8+320-0)/4-Abs(2648.94+45.24×0.80)/3.89=-445.33kN工作状态下：Q k=(F k+G k+F qk)/n=(720.8+320.00)/4=260.20kNQ kmax=(F k+G k+F qk)/n+(M k+F vk×h)/L=(720.8+320)/4+Abs(1496.29+25.85×0.80)/3.89=650.32kNQ kmin=(F k+G k+F qk-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(720.8+320-0)/4-Abs(1496.29+25.85×0.80)/3.89=-129.92kN四. 承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 N i=1.35×(F k+F qk)/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(720.8)/4+1.35×(1496.29+25.85×0.80)/3.89=769.93kN 最大拔力 N i=1.35×(F k+F qk)/n-1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(720.8)/4-1.35×(1496.29+25.85×0.80)/3.89=-283.39kN 非工作状态下：最大压力 N i=1.35×F k/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×660.8/4+1.35×(2648.94+45.24×0.80)/3.89=1155.24kN 最大拔力 N i=1.35×F k/n-1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×660.8/4-1.35×(2648.94+45.24×0.80)/3.89=-709.20kN 2. 弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条其中 M x,M y1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N i──不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。
T2T3塔吊四桩基础计算书
一、T2、T3塔机的基本参数信息塔吊型号:QTZ80G，塔吊起升高度H=50.000m，塔吊倾覆力矩M=2100kN.m，混凝土强度等级:C35，塔身宽度B=1.83m，自重F1=717kN，基础承台厚度Hc=1.350m，最大起重荷载F2=80kN，基础承台宽度 T2：Bc=4.600m， T3：Bc=4.200m，桩钢筋级别:II级钢，桩直径或者方桩边长=0.400m，桩间距a=2.2m，承台箍筋间距S=200.000mm，承台砼的保护层厚度=50.000mm。
注：因T3塔机承台小于T2塔机，其它工况相同，故选取T3塔机为计算样例。
二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F1=717.00kN，塔吊最大起重荷载F2=80.00kN，作用于桩基承台顶面的竖向力F=1.2×(F1+F2)=956.40kN，塔吊的倾覆力矩M=1.4×2100.00=2940.00kN。
三、矩形承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。
1. 桩顶竖向力的计算依据《建筑桩技术规范》JGJ94-2008第5.1.1条：其中 n──单桩个数，n=4；F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=956.40kN；G──桩基承台的自重G=1.2×（25×Bc×Bc×Hc/4+20×Bc×Bc×D/4)=1.2×(25×4.20×4.20×1.35+20×4.20×4.20×1.50)=1349.46kN； Mx,My──承台底面的弯矩设计值，取2940.00kN.m；xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/2=1.10m；Ni──单桩桩顶竖向力设计值(kN)；经计算得到单桩桩顶竖向力设计值，最大压力：N=(956.40+1349.46)/4+2940.00×1.10/(4× 1.102)=1244.65kN。
塔吊四桩基础的计算书
塔吊四桩基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。
一. 参数信息二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值F k1=450.8kN2) 基础以及覆土自重标准值G k=3.2×3.2×1.20×25=307.2kN3) 起重荷载标准值F qk=60kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)=0.8×1.77×1.95×0.92×0.2=0.51kN/m2=1.2×0.51×0.35×1.5=0.32kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.32×40.00=12.80kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×12.80×40.00=256.06kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m2)=0.8×1.81×1.95×0.92×0.35=0.91kN/m2=1.2×0.91×0.35×1.50=0.57kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.57×40.00=22.91kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×22.91×40.00=458.24kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-200+0.9×(630+256.06)=597.46kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-200+458.24=258.24kN.m三. 桩竖向力计算非工作状态下：Q k=(F k+G k)/n=(450.8+307.20)/4=189.50kNQ kmax=(F k+G k)/n+(M k+F vk×h)/L=(450.8+307.2)/4+(258.24+22.91×1.20)/2.26=315.80kNQ kmin=(F k+G k-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(450.8+307.2-0)/4-(258.24+22.91×1.20)/2.26=63.20kN工作状态下：Q k=(F k+G k+F qk)/n=(450.8+307.20+60)/4=204.50kNQ kmax=(F k+G k+F qk)/n+(M k+F vk×h)/L=(450.8+307.2+60)/4+(597.46+12.80×1.20)/2.26=475.37kNQ kmin=(F k+G k+F qk-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(450.8+307.2+60-0)/4-(597.46+12.80×1.20)/2.26=-66.37kN四. 承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 N i=1.35×(F k+F qk)/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(450.8+60)/4+1.35×(597.46+12.80×1.20)/2.26=538.07kN 最大拔力 N i=1.35×(F k+F qk)/n-1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(450.8+60)/4-1.35×(597.46+12.80×1.20)/2.26=-193.28kN 非工作状态下：最大压力 N i=1.35×F k/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×450.8/4+1.35×(258.24+22.91×1.20)/2.26=322.64kN最大拔力 N i=1.35×F k/n-1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×450.8/4-1.35×(258.24+22.91×1.20)/2.26=-18.35kN2. 弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条其中 M x,M y1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N i──不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。
塔吊(四桩)基础计算书
塔吊四桩基础计算书一、工程概况：1、工程名称：xxx2、工程地点：xxx3、建设单位：xxxx4、设计单位：xxxx6、地质勘察单位：xxxx7、监理单位：xxxxx8、施工单位：xxxxxx本工程为5幢1～4层的多层建筑，框架剪力墙结构，总建筑面积45000㎡，；地上4层；地下1层；建筑高度：21.5m；标准层层高：5.4m ,工程相对标高±0.000相当于绝对标高4.5米。
二、编制依据:1、xxxx工程施工总平图；2、xxxx地质勘察报告；3、 QTZ80(ZJ5710)塔式起重机使用说明书；4、《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）5、《地基基础设计规范》（GB50007-2002）6、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）7、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）8、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）9、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-94）等编制。
三、塔吊平面布置：本工程配置塔吊2台 QTZ80(ZJ5710)塔吊，位于地下室内的西北面和东南面，采用桩上承台式，其平面布置：四、塔吊基础设计：1、塔吊采用桩上承台式，塔吊基础桩采用4700钻孔灌注桩,桩中心距3600mm，桩身砼强度等级考虑进度要求采用C35，内配筋选用10186@20012@2000，钢筋笼长度全桩长配置，2/3以下钢筋减半，桩顶锚入承台100mm，桩筋锚入承台长度不少于900mm，桩上承台尺寸为5000×5000×1200mm20@183双层双向。
塔吊承台做100mm厚碎石垫层，基础砼强度等级为C35.2、塔吊基础设计承台、桩顶、桩底标高塔吊，位于地下室部位的西北面和东南面基坑内，搭设高度35米，采用独立高度，室外地面标高对标高-0.800m，（黄海高程4.00m），承台面标高-5.700m，（黄海高程-0.900m），桩底标高-31.80m （黄海高程-27.00m），桩顶标高-6.800m（黄海高程-2.000m），有效桩长（计算桩长）25.00mm，进入（10）-1b层1m为准。
塔吊四桩基础的计算书TC7020
.(TC7020)塔吊四桩基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。
计算简图如下：荷载计算二.自重荷载及起重荷载1.塔机自重标准值1)=1260kNFk12) 基础以及覆土自重标准值G=4.5×4.5×1.60×25=810kN k3) 起重荷载标准值F=160kNqk2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值2a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m)2 0.2=0.60kN/m×1.2×=0.8 W×1.59×1.95k q=1.2×0.60×0.35×2=0.50kN/m skb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F=q×H=0.50×46.50=23.25kNskvkc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M=0.5F×H=0.5×23.25×46.50=540.62kN.m vksk2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值'..2) Wo=0.35kN/m (本地区a. 塔机所受风均布线荷载标准值2 ×0.35=1.06kN/m1.21.62×1.95× W=0.8×k q=1.2×1.06×0.35×2.00=0.89kN/m skb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F=q×H=0.89×46.50=41.46kNskvkc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M=0.5F×H=0.5×41.46×46.50=963.93kN.m vksk3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M=1639+0.9×(1400+540.62)=3385.55kN.m k非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M=1639+963.93=2602.93kN.mk三. 桩竖向力计算非工作状态下：Q=(F+G)/n=(1260+810.00)/4=517.50kN kkk Q=(F+G)/n+(M+F×h)/L vkkkkmaxk =(1260+810)/4+Abs(2602.93+41.46×1.60)/4.95=1056.85kN Q=(F+G-F)/n-(M+F×h)/Lvkkkkkminlk =(1260+810-0)/4-Abs(2602.93+41.46×1.60)/4.95=-21.85kN工作状态下：Q=(F+G+F)/n=(1260+810.00+160)/4=557.50kN qkkkk Q=(F+G+F)/n+(M+F×h)/Lvkqkkkmaxkk =(1260+810+160)/4+Abs(3385.55+23.25×1.60)/4.95=1249.11kNQ=(F+G+F-F)/n-(M+F×h)/Lvkkminkkklkqk =(1260+810+160-0)/4-Abs(3385.55+23.25×1.60)/4.95=-134.11kN四. 承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 N=1.35×(F+F)/n+1.35×(M+F×h)/Lvkqkikk =1.35×(1260+160)/4+1.35×(3385.55+23.25×1.60)/4.95=1412.92kN最大拔力 N=1.35×(F+F)/n-1.35×(M+F×h)/Lvkqkkik =1.35×(1260+160)/4-1.35×(3385.55+23.25×1.60)/4.95=-454.42kN非工作状态下：最大压力 N=1.35×F/n+1.35×(M+F×h)/Lvkkki =1.35×1260/4+1.35×(2602.93+41.46×1.60)/4.95=1153.38kN 最大拔力 N=1.35×F/n-1.35×(M+F×h)/Lvkkki =1.35×1260/4-1.35×(2602.93+41.46×1.60)/4.95=-302.88kN 2. 弯矩的计算'..依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条(kN.m)；其中 M,M──计算截面处XY方向的弯矩设计值y1x (m)； x,y ──单桩相对承台中心轴的XY方向距离ii (kN)。
塔吊桩基础计算
四桩根底计算一、塔吊及根底的根本参数信息塔吊型号:QTZ63，塔吊起升高度H=32.00m，塔吊倾覆力矩M=50，混凝土强度等级:C35，塔身宽度，根底以上土的厚度，自重，根底承台厚度Hc=1.35m，最大起重荷载F2=6，根底承台宽度Bc=5.50m，桩钢筋级别:II级钢，桩直径或者方桩边长，桩间距a=4.50m，承台箍筋间距，承台砼的保护层厚度，空心桩的空心直径:0.24m。
承台底标高-0m，桩长10m。
二、塔吊根底承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重〔包括压重〕F1，塔吊最大起重荷载F2=6，作用于桩基承台顶面的竖向力×(F1+F2)=366.00kN，塔吊的倾覆力矩×500.00=700kN。
三、矩形承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进展验算。
1. 桩顶竖向力的计算依据?建筑桩技术标准?JGJ94-94的第条。
其中 n──单桩个数，n=4；F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，； G──桩基承台的自重×〔25×Bc×Bc×Hc/4+20×Bc×Bc×D/4)=×(25×5.0×5.0×1.35+20×××0.00)=kN；Mx,My──承台底面的弯矩设计值，取7；xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离； Ni──单桩桩顶竖向力设计值(kN)；经计算得到单桩桩顶竖向力设计值，最大压力：N=(366.00+)/4+700×1.75/(4×2)=kN。
2. 矩形承台弯矩的计算依据?建筑桩技术标准?JGJ94-94的第条。
其中 Mx1,My1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；xi ,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离取；Ni1──扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，Ni1=Ni2；经过计算得到弯矩设计值：Mx1=My1=2××。
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目录1、工程概况 (1)2、地层特性表 (1)3、塔吊选型及布案 (6)4、塔吊的基本参数信息 (6)5、桩顶作用效应计算 (9)6、桩承载力验算 (11)7、承台计算 (12)8、承台配筋示意图 (14)9、结论 (14)一、工程概况建设单位：昆明恒云置业有限公司设计单位：华东建筑设计院有限公司监理单位：达华工程管理（集团）有限公司施工单位：江苏省建工集团有限公司勘察单位：西南有色昆明勘测设计（院）股份有限公司拟建场地位于昆明市西山区日新路陆家营社区，南侧为日新中路（十里长街），东侧为新建住宅小区，西侧为规划河道，北侧与核心商务区相邻，地处昆明南市副中心核心腹地位置。
属于框剪结构；地上33层；地下2层；标准层层高：2.95m ；总建筑面积：约272058.21平方米；本方案主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）《昆明恒大云报华府工程岩土工程堪察报告》等编制。
塔吊基础顶标高与主楼基础筏板顶标高相同高程为1880.935米，在地下车库桩间土开挖时进行基础施工，根据厂家提供的塔吊起重机作用说明书，选用16吨汽车式起重机安装塔机。
二、地层特性表三、塔吊选型及布置方案本工程在各主楼，垂直运输工作量较大，且起吊量重，根据现场施工情况和各主楼间楼距关系。
项目部决定投入QTZ63塔吊2台，大臂长55米，QTZ60塔吊5台，2台大臂长42.5米，2台大臂长46.2米，1台大臂长50米，能满足整个施工现场垂直运输。
本工程塔吊基础顶标高设计为同地下车库筏板顶标高，高程为1880.935米塔吊基础高度为1.4米。
根据昆明26号区回迁安置房建设项目C、D地块拟建（建筑物部分）场地岩土工程勘察报告，查表塔吊基础底土层为第3层泥质碳土，为软弱下卧层，不能作基础持力层，地基承载力为40kpa不满足塔吊基础承载力设计200kpa要求。
故本工程所有塔吊基础需重新设计采用四桩承台基础，本工程塔吊基础选型设计按QTZ63塔吊进行重新设计，QTZ60塔吊基础施工按设计计算后QTZ63塔吊基础进行施工。
基础祥细布置详见塔吊基础平面布置图。
四、塔吊的基本参数信息1、塔机属性2、塔机荷载塔机竖向荷载简图（1）、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN) 251起重臂自重G1(kN) 37.4起重臂重心至塔身中心距离R G1(m) 22小车和吊钩自重G2(kN) 3.8最大起重荷载Q max(kN) 60最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离R Qmax(m) 11.5最小起重荷载Q min(kN) 10最大吊物幅度R Qmin(m) 50最大起重力矩M2(kN·m) Max[60×11.5，10×50]＝690 平衡臂自重G3(kN) 19.8平衡臂重心至塔身中心距离R G3(m) 6.3平衡块自重G4(kN) 89.4（2）、风荷载标准值ωk(kN/m2)（3）、塔机传递至基础荷载标准值（4）、塔机传递至基础荷载设计值五、桩顶作用效应计算承台混凝土保护层厚度δ(mm)50 配置暗梁否矩形桩式基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=5×5×(1.4×25+0×19)=875kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×875=1050kN桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(32+32)0.5=4.24m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k)/n=(461.4+875)/4=334.1kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L=(461.4+875)/4+(675.88+19.02×1.4)/4.24=499.68kNQ kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L=(461.4+875)/4-(675.88+19.02×1.4)/4.24=168.52kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L=(565.68+1050)/4+(1008.86+26.63×1.4)/4.24=650.5kN Q min=(F+G)/n-(M+F v h)/L=(565.68+1050)/4-(1008.86+26.63×1.4)/4.24=157.34kN 六、桩承载力验算1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.45=1.41m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.452/4=0.16m2R a=uΣq sia·l i+q pa·A p=1.41×(1×0+2.8×58+2.8×24+10.5×55+10.5×55+2.4×60)+2000×0.16=2479.09kN Q k=334.1kN≤R a=2479.09kNQ kmax=499.68kN≤1.2R a=1.2×2479.09=2974.91kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=168.52kN≥0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算纵向预应力钢筋截面面积：A ps=nπd2/4=11×3.14×10.72/4=989mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=650.5kN桩身结构竖向承载力设计值：R=2400kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力Q kmin=168.52kN≥0不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！七、承台计算1、荷载计算承台有效高度：h0=1400-50-22/2=1339mmM=(Q max+Q min)L/2=(650.5+(157.34))×4.24/2=1713.69kN·mX方向：M x=Ma b/L=1713.69×3/4.24=1211.76kN·mY方向：M y=Ma l/L=1713.69×3/4.24=1211.76kN·m2、受剪切计算V=F/n+M/L=565.68/4 + 1008.86/4.24=379.21kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1339)1/4=0.88塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(3-1.6-0.45)/2=0.48ma1l=(a l-B-d)/2=(3-1.6-0.45)/2=0.48m 剪跨比：λb'=a1b/h0=475/1339=0.35，取λb=0.35；λl'= a1l/h0=475/1339=0.35，取λl=0.35；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.35+1)=1.29αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.35+1)=1.29βhsαb f t bh0=0.88×1.29×1.27×103×5×1.34=9656.35kNβhsαl f t lh0=0.88×1.29×1.27×103×5×1.34=9656.35kNV=379.21kN≤min(βhsαb f t bh0，βhsαl f t lh0)=9656.35kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+2×1.34=4.28ma b=3m≤B+2h0=4.28m，a l=3m≤B+2h0=4.28m角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1= M y/(α1f c bh02)=1211.76×106/(1.05×11.9×5000×13392)=0.011ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.011)0.5=0.011γS1=1-ζ1/2=1-0.011/2=0.995A S1=M y/(γS1h0f y1)=1211.76×106/(0.995×1339×360)=2528mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.27/360)=max(0.2,0.16)=0.2% 梁底需要配筋：A1=max(A S1, ρbh0)=max(2528,0.002×5000×1339)=13390mm2 承台底长向实际配筋：A S1'=16219mm2≥A1=13390mm2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积αS2= M x/(α2f c bh02)=1211.76×106/(1.05×11.9×5000×13392)=0.011ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.011)0.5=0.011γS2=1-ζ2/2=1-0.011/2=0.995A S2=M x/(γS2h0f y1)=1211.76×106/(0.995×1339×360)=2528mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.27/360)=max(0.2,0.16)=0.2%梁底需要配筋：A2=max(9674, ρlh0)=max(9674,0.002×5000×1339)=13390mm2承台底短向实际配筋：A S2'=16219mm2≥A2=13390mm2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S3'=16219mm2≥0.5A S1'=0.5×16219=8110mm2满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S4'=16219mm2≥0.5A S2'=0.5×16219=8110mm2满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向Φ10@500。