MG型45t20t双吊钩门式起重机计算书

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门式起重机总体计算书

MQ100 门式起重机总体设计计算书一. 总体计算计算原则:MQ100门式起重机设计计算完全按《起重机设计规范》GB3811执行,并参照下列标准进行设计计算:《塔式起重机设计规范》GB/T13752-92 《法国塔式起重机设计规范》NFE52081 工作级别 A 5 利用等级 U 5 起升机构 M 5 变幅机构 M 4 回转机构 M 4 行走机构 M 4 最大幅度 13m最大起重量 8000Kg（一）基本参数:回转速度 0.7r/min回转制动时间 5s行走速度 12.5/25m/min行走制动时间 6s 回转惯性力()Kg RM M g t Rn F 002242.0.60..25.1=⨯⨯=π回其中 g=9.81 n=0.7r/min t=5s行走惯性力: ()Kg M M g t vF 0106184.0.605.1=⨯⨯=行其中 g=9.81 V=25m/min t=6s(二) 载荷组合:自重力矩、惯性力及扭矩上表中的回转惯性力到轨顶面的力矩总计为：-1971kg.m 上表中的行走惯性力到轨顶面的力矩总计为：5378kg.m(三)起重小车、吊钩和吊重载荷起重小车265kg绳60kg吊钩230kg起升动载系数(起升机构用40RD20)：=1.136, q=8tV=16m/min时,2吊重q=8000kg, 幅度R=13m(1) 吊载Q=(8000＋230＋60/2)×1.136＋(265＋60/2)×1.1=9708kgM=9708×13=126204kg.m(2) 风载（包括起重小车、吊钩和吊重）迎风面积A=5.52＋1.6×82/3=11.92m2风力：F=11.92×25=298kg=298×13=3874kg.m风扭矩：Tn风力到轨道上平面的力矩：M=298×12=3576kg.m(3) 回转惯性力F=0.002242×(8000＋230＋265＋60)×13=249kg 回转惯性扭矩： T=249×13=3237kg.mn回转惯性力到轨道上平面的力矩：M=249×12=2988kg.m (4)行走惯性力F=0.0106184×(8000＋230＋265＋60)=91kg=91×13=1183kg.m行走惯性扭矩：Tn行走惯性力到轨道上平面的力矩：M=91×12=1092kg.m (四) 风载荷A、工作，垂直风（风向与臂架垂直）臂长jib=13m，垂直风(注：标高均指风力作用点到轨顶面的高度)上表中的风力到轨顶面的力矩总计为：14799kg.m B、工作，平行后吹风（风向与臂架平行，与底架平行）臂长jib=13m，后吹风(注：标高均指风力作用点到轨顶面的高度)上表中的风力到轨顶面的力矩总计为：11168kg.m C、工作，45︒后吹风（风向与臂架平行，与底架成45︒）臂长jib=13m，45︒后吹风(注：标高均指风力作用点到轨顶面的高度)上表中的风力到轨顶面的力矩总计为：12290kg.m D、非工作，平行后吹风（风向与臂架平行）臂长jib=13m，后吹风(注：标高均指风力作用点到轨顶面的高度)上表中的风力到轨顶面的力矩总计为：35732kg.mE、非工作，45︒后吹风（风向与臂架平行，与底架成45︒）臂长jib=13m，45︒后吹风(注：标高均指风力作用点到轨顶面的高度)上表中的风力到轨顶面的力矩总计为：-39322kg.m 二、载荷汇总MQ100门式起重机各力到轨顶面的载荷汇总如下：非工作,含小车,无系数重力：67930+495=68425kg工作,含小车,无系数重力：67930+495+60+8000=76485kg工作,含小车,有系数重力：1.1⨯67930+9708=84431kg非工作,含小车,无系数重力矩：-63443+2.9⨯495=-62008kg.m工作,含小车,无系数重力矩：-63443+8555⨯13=47772kg.m工作,含小车, 有系数重力矩：-1.1⨯63443+9708⨯13=56417kg.m工作,垂直风力：1650+298=1948kg工作,后吹风力：1422+298=1720kg工作, 45︒后吹风力：1628+298=1926kg非工作, 平行前吹风力：4550+5.52⨯80=4992kg非工作, 45︒前吹风力：5209.6+5.52⨯80=5651kg工作,垂直风力矩：14799+298⨯12=18375kg.m工作, 后吹风力矩：11168+298⨯12=14744kg.m工作, 45︒后吹风力矩：12290+298⨯12=15866kg非工作, 平行前吹风力矩：-(35732+5.52⨯80⨯12)=-41031kg.m 非工作, 45︒前吹风力矩：-（39322+5.52⨯80⨯12）=-44621kg.m 工作,回转惯性力：-142.5+249=106.5kg工作,行走惯性力：721+91=812kg工作,回转惯性力矩：-1971+249⨯12=1017kg.m工作,行走惯性力矩：5378+91⨯12=6470kg.m工作,垂直风力扭矩：146+298⨯12=3722kg工作,回转惯性力扭矩：1457+249⨯12=4445kg.m工作, 行走惯性力扭矩：-679+91⨯12=413kg.m回转离心惯性力忽略不计三、MQ100行走式门式起重机的稳定性计算（一）工作状态下的稳定性稳定力矩(kg.m)3.5m后倾翻边前倾翻边1. 工况：工作、静态、无风（R=13m，Q=8t）回转、行走M前倾=M负荷＋M行走=1.5×8000×（13－1.75）＋6470 =141470kg.mM前稳/M前倾=181752/141470=1.28>12. 工况：工作、动态、有风（R=13m，Q=8t）回转、后吹风M前倾=M负荷＋M行走＋M风=1.3×8000×（13－1.75）＋6470＋14744 =138214kg.mM前稳/M前倾=181752/138214=1.31>13. 工况：工作、动态、突然卸载（R=13m，Q=8t 0）无回转、无行走、风M后倾=M负荷＋M风=0.3×8000×（13＋1.75）＋14744 =50144kg.mM后稳/M后倾=57736/50144=1.15>14. 工况：工作、动态、有风（R=13m，Q=8t）回转、行走、风M前倾=M回转＋M行走＋M风=1017＋6470＋18375=25862kg.mM稳=（67930＋495＋60＋8000）×1.75=133849kg.mM稳/M前倾=133849/25862=5.17>15. 工况：工作、动态、无风（R=13m，Q=8t）无回转、无行走、无风 M前倾=1.6×8000×(13－1.75)=144000kg.mM前稳/M前倾=181752/144000=1.26>1（二）非工作状态下的稳定性倾翻边风M倾=1.1M风=1.2×41031=49237kg.mM稳/M倾=57736/49237=1.17>1综上所述：M100行走式门式起重机在工作状态和非工作状态下的稳定性均安全.（三）安装状态下的稳定性(1).后倾翻边M后倾=6458＋481+13630-447-57-556-534=18975kg.mM后稳=(67930－1728－320－108－429－10500)×1.75=95979kg.mM后稳/M后倾=95979/18975=5.06>1(2) 装上起重臂（13m臂长时，无配重）M前倾=(63433＋230×10) -64155=1578kg.mM前稳=(67930－10500)×1.75=100503kg.mM前稳/M前倾=100503/1578=63.7>1四、M100行走式门式起重机的台车支反力计算1. 工况：工作、45 后吹风（R=13m，Q=8t）、行走、风重力: 84431kg 重力力矩: 56417kg.m回转力矩: 1017kg.m 行走力矩: 6470kg.m风力矩: 15866kg.mRA=(－84431/4)＋(56417＋15866)/(3.5×2)＋6470/(2×3.5)=－5580kgRB=(－84431/4)－1017/(3.5×2)－6470/(2×3.5)=－22238kgRC=(－84431/4)－(56417＋15866)/(3.5×2)－6470/(2×3.5)=－36635kgRD=(－84431/4)＋1017/(3.5×2)＋6470/(2×3.5)=－19978kg2. 工况：非工作、45 前吹风（R=2.9m，Q=0）风重力: 68425kg 重力力矩: －62008kg.m风力矩: 44621kg.mRC=－68425/4＋62008/(3.5×2)＋44621/(3.5×2)=＋4436kgRC为正，故按三点支承计算RA=－62008/(1.75×2)－44621/(1.75×2)=－43085kgRB =RD=－68425/2－62008/(2×1.75×2)－44621/(2×1.75×2)=－55755kgRC=0。

吨双梁吊钩门式起重机技术参数

1
13
888
88
888
2 2 1046
1046 1196 13
L
1 6 6842
1 6 6838
11262
6838 7838 8838
9838
2
9 9 8258
9258
333
44
333
55 2
2
2
2
66
66
6
66
888
22
888
88
22
66
2
22
45678
5678
567
845
78
55555
5555
555
26KW 37KW
YZR160 M2-6 8.5KW
YZR132M2-6 4KW
2*YZR180L-6 (S=18、22、26m)
2*17KIW 2*15KIW
4*YZR160M2-6 （S=30、35m）
4*8.5KIW 4*7.5KIW
M5 YZR225M-8 20/5
M6 YZR280M-10
1612
H3
88802
8802
3 5 8 15560
155600
5
15860
0
0
0
0
0
6
77708
7708
920
6
15860
1612 1554 15
6
6
6
00000
0000
000
0
h
662
722
662
722
662
766
622
766
766
573

龙门吊基础计算书

龙门吊基础计算书一、工程概况二、龙门吊检算1、设计依据龙门吊主要部件尺寸及重量序号部件名称尺寸单件重量（t）备注总重/t1主梁21450*1120*150012.082件24.16 2端梁3950*1012*1100 1.422件 2.84 3马鞍8190*1000*1030 2.142件 4.28 4支腿9818*1712*2166 4.4318件35.448 5地梁11300*920*800 3.632件7.266台车(移动部件)1900*1465*1500 2.54件107小车(移动部件)4290*5236*2437 19.621件19.628司机室2250*1300*2300 1.21件1.2 9电气室3000*1600*22002.21件 2.2 10配重 6.25件3111渣土罐(移动部件)401件40合计178.12、设计参数：1、从安全角度出发，按g=10N/kg计算。

2、45吨龙门吊自重： G4=108.4×1000×10=1084KN；3、45吨龙门吊载重： G5=（10+19.62+40）×1000×10=696.20KN；4、根据结构力学影响线原理：当起重机移至悬臂梁端头处，吊车支腿承受荷载最大。

即移动荷载下支座反力FR’=(1+9.306/11.6)×696.2=1254.72KN自重荷载下支座反力FR’’=1084/2=542KN故，吊车一侧支腿传递至轮子最大反力FR=1254.72+542=1796.42KN 考虑安全系数1.2，故最大反力设计值为2155.70KN。

45吨龙门吊4个支腿，每个支腿下1个轮子，每个轮子的最大承重标准值：G6=1794.42/2=898.21KN5、混凝土强度：普通混凝土强度C30，C=14.3MPa6、钢板垫块面积：0.40×0.15=0.06 m27、5吨龙门吊边轮间距：L：9.36m3、受力分析与强度验算：45吨龙门吊受力图如下：龙门吊受力分析图冠梁配筋图门吊基础梁预埋螺栓位置图3.1、根据受力图，两条钢轨完全作用于其下面的混凝土结构上的钢块，钢块镶嵌在混凝土上，故而进行混凝土强度验证：假设：（1）整个钢轨及其基础结构完全刚性（安装完成后的钢轨及其结构是不可随便移动的）。

45T门式起重机轨道梁计算书迈达斯计算

，
荷载通过梁作用在冠梁上，冠梁对混凝土梁产生均布的反作用力为
。
将整块混凝土梁反过来，以施加集中力的4个轮子作为基座。以地基反力作为均布荷载作用在体系上，通过力学求解器求解出基座A、B、C、D点的内力，见下图。
受力模型简化
弯矩示意图
剪力示意图
结构为静定,通过力学求解器求得
梁下表面受拉时在产生的最大弯矩为：M=在B、C点产生的剪力最大为V=
施工荷载(CS)
SUM
合计(CS)
M[1]
车辆
2.荷载组合
名称
激活
弹性
描述
合计
承载能力极限状态
No
1.施工阶段法向压应力验算
单元
位置
类型
阶段
验算
Sig_MAX
Sig_ALW
(MPa)
(MPa)
1
I
MY-MAX
二期
OK
0
1
I
MY-MIN
二期
OK
0
1
J
MY-MAX
二期
OK
1
J
MY-MIN
二期
OK
2
I
MY-MAX
300
300
2
J
Rbar-4
OK
0
300
300
3
I
Rbar-1
OK
0
300
300
3
I
Rbar-2
OK
0
300
300
3
I
Rbar-3
OK
0
300
300
3
I
Rbar-4
OK
0
300
300

吊车计算书

吊装计算书一:起重机的选型1:起重力起重机的起重力Q≧Q1+Q2Q1—构件的重量, 本工程柱子分两级吊装,下柱重量为30吨,上柱7.5吨。

Q2帮扎索具的重量。

取2吨Q=32+2=34吨2:起重高度起重机的起重高度为H≧h1+h2+h3+h4式中h1---安装支座表面高度(M),柱子吊装不考虑该内容.H2---安装间隙,视具体情况定,一般取0.3—0.5米H3帮扎点至构件吊起后地面距离(M);H4吊索高度(m),自帮扎点至吊钩面的距离,视实际帮扎情况定.下柱长30.3米.上柱长9.1米上柱: H=0.3+30.3+3=33.6米，下柱:H=0.5+30.3+9.1+3=43.9米3:回转半径R=b+Lcomαb—起重臂杆支点中心至起重机回转轴中心的距离.L ;α分别为所选择起重机的臂杆长度和起重机的仰角R=16.32米,主臂长选用54.8米根据求出的Q;H;R查吊机性能表,采用150吨履带吊,其性能能满足吊装上下柱的要求,在回转半径16米,主臂长54.8米时可吊装35吨二:履带式起重机稳定性计算1:起重机不接长稳定性计算履带式起重机采用不原起重臂杆稳定性的最不利情况为车身与履带成90度,要使履带中心点的稳定力矩Mr大于倾覆力矩Mou,并按下列条件核算.当考虑吊装荷载以及所有附加荷载时:K1=Mr/Mou=〔G1L1+G2L2+G0L O-(G1h1+G2h2+G0h0+G3h3)sin β-G3L3+M F+Mg+Ml〕/(Q+q)(R-L2)≥1.15只考虑吊装荷载,不考虑附加荷载时:K2=Mr/Mou=(G1L1+G2L2+G0L0-G3L3)/(Q+q)(R-L2)≥1.4式中:G1–起重机机身可转动部分的重力,取451KNG2---起重机机身不转动部分的重力,取357KNG0—平衡重的重力, 取280KNG3---起重臂重力, 取85.1KNQ----吊装荷载(包括构件重力和索具重力)q----起重滑车组的重力L1—G1重心至履带中心点的距离L2—G2重心心至履带中心点的距离L3—G3重心到履带中心点的距离L0—G0重心到履带中心点的距离H1—G1重心到地面的距离 2.33米H2—G2重心到地面的距离0.89米H3---G3重心到地面的距离19.2米H0---G0重心到地面的距离 1.92米β地面仰斜角度,应限制在30以内R---起重半径M F---风载引起的倾覆力矩,M G---重物下降时突然刹车的惯性力矩引起的倾覆力矩M G=P G(R-L2)=(Q+q)(R-L2)V/gt其中P G是惯性力V—吊钩的下降速度(m/s),取为吊钩速度的1.5倍; 取0.375米/秒g---重力加速度t---从吊钩下降速度变到0所需的制动时间,取1秒.M L---起重机回转时的离心力所引起的倾覆力矩,为:M L=P L H=(Q+q)Rn2H/(900-n2h)其中:P L--离心力n---起重机回转速度(r/min)h---所吊构件处于最低位置时,其重心至起重杆的距离H起重机顶端至地面的距离.e0=6.48米e1=2.82米β=30以以上数据核算起重臂最大倾角770时的最大安全起重力.计算有关数据:L2=(M-N)/2=(6.738-1.118)/2=2.81米L1= e1+L2=2.82+2.81=5.63米L0= e0+ L2=6.48+2.81=9.29米R=2.02+54.8com77=14.34米L3=2.02+54.8com77/2-L2=5.37米将以上参数代入只考虑吊装荷载的式中.K2=Mr/Mou=(G1L1+G2L2+G0L0-G3L3)/(Q+q)(R-L2)=(451×5.63+357×2.81+280×9.29-85.1×5.37)/(320+10)(14.34-2.81)=1.49≥1.4吊车在最不利条件下能满足抗倾覆安全性能要求.三:钢丝绳的计算1、钢丝绳计算钢丝绳的安全荷载（允许拉力）S由下式计算S=S b/k其中S b:钢丝绳的破断拉力，S b=α.PgPg:钢丝绳的钢丝破断拉力总和（KN）,可从钢丝绳规格和荷载性能表中查得，如无，可近似地按Pg＝0.5d2(d-钢丝绳直径);α—考虑钢丝绳受力不均匀的钢丝绳破断拉力换算系数,K钢丝绳使用时安全系数起吊构件采用9×61,直径30.5mm,钢丝绳极限强度为2000N/mm2,作吊装用钢丝绳,由表查得9×61,直径30.5mm,钢丝绳的钢丝破断拉力总和为:827 KN,换算系数α=0.85,查表的安全系数K=6,则钢丝绳的允许拉力为:S=(0.85×827)/6=117.2KN故吊装时,采用4根9×61,直径为30.5mm的钢丝绳帮扎构件117.2×4=468.8KN=46.88吨,能满足吊装要求.THANKS !!!致力为企业和个人提供合同协议，策划案计划书，学习课件等等打造全网一站式需求欢迎您的下载，资料仅供参考。

40t门机计算书

式中，JⅠ——轴上计算处前段的转动惯量； JⅡ——轴上计算处后段的转动惯量；动载系数： φ8 = αβ+ξ ξ ； φ5 = 2－ φ ； 1+α 8
一类载荷(疲劳载荷)TⅠ= φ8Tn ( Nm )；二类载荷(正常工作最大载荷)TⅡ= φ5φ8Tn = (2φ8-ξ)Tn ( Nm )；机构(换算到高速轴上的)计算载荷系数见表 1。表 1：起升机构计算载荷系数项目轴段电动机轴联轴器 1 传动轴联轴器 2 8.50 8.94 9.19 10.49 2.51 2.07 1.82 0.07 0.2953 0.2315 0.1980 0.0067 0.80 0.76 0.73 0.57 1.30 1.26 1.23 1.01 1.04 0.96 0.90 0.57 JⅠ JⅡ α φ8 φ5 φ5φ8
1.2. 副起升机构（5t 电动葫芦）起重量起升速度起升高度工作级别 1.3. 小车行走机构行走速度工作级别轮距轨距 1.4. 大车行走机构行走速度工作级别轮距轨距
2. 机构计算 2.1. 主起升机构
主起升机构为单吊点闭式传动。卷筒按螺旋绳槽、双联卷筒、单层缠绕设计。
2004 年 9 月 . 1.
.4.
误差 3.96%，实际起升速度 υs = 9.22m/min。 2.1.5. 制动器选择制动器按一个计，计算制动力矩： Tzhj = k(Q+Q0)D0η' 1.75×(13700＋430000)×1.022×0.89 = αqis 2×5×40.17 = 1758.19 Nm 式中，k —— 安全系数，k=1.75； η' —— 制动时的机构效率，η'≈ η = 0.89；选择制动器 YWZ2－400/125，许用制动力矩 Tzha = 2000 Nm，自重 Gzh = 120 kg。 2.1.6. 起、制动时间验算平均起动力矩：Ttm = 1.6Tn = 1.6×1409.29 = 2255 Nm 机构空载启动的转动惯量：(联轴器按齿轮联轴器 CLZ5 和 ZC6，高速轴约按 1kg.m2 计，高速轴之后的部分按 5%计) J0 = 34＋1.75＋1＋5.2 2 × 1.05 = 11.01 kg.m 4

MG45t(16t)-24m-9m+24m地铁门机计算书

MG45t/16t-24m-9m+24m A6 箱型双梁门式起重机设计计算书编制：审核：批准：日期：南京登峰起重设备制造有限公司1、设计依据1.1《起重机设计规范》GB3811-20081.2《钢结构设计规范》（GBJ50017-2003）1.3《起重机设计手册》中国铁道部出版社1.4 《机械设计手册》化学工业出版社（第三版）2、主要技术参数2.1额定起吊能力：45t/10t2.2起升高度：轨上9m+轨下24m2.3跨度：24m（可由20m跨每100mm连续变跨到24m）2.4悬臂：单侧有效悬臂3.5m；2.5主钩起落速度：0~20m/min2.6副钩起落速度：0~20m/min2.7小车运行速度：重载0~25 m/min；轻载0~40 m/min（变频调速）2.8大车运行速度：重载0~25 m/min；空载0~40 m/min（变频调速）2.9最大作业坡度：±1%2.10适应工作环境温度：-15~+40℃2.11适应风力：工作状态6级，非作业状态11级2.12装机容量：232kW2.13整机质量：120t2.14整机工作级别：A62.15机构工作级别：M62.16整机利用级别：U42.17载荷状态：Q32.18起重小车自重：约35t（含吊具）2.19吊具重量：2.5t3、起重小车计算3.1钢丝绳已知：起重能力Q静=Q+W吊具=45+2.5=47.5t滑轮倍率m=12倍滚动轴承滑轮组，效率η=0.95。

见《起重机设计手册》表3-2-11，P223，则钢丝绳自由端静拉力S：S=Q J静/（η*m）=47.5/（0.95*12）=4.2 t选择钢丝绳：6x29-20-1770-特-光-右交，GB1102-74，钢丝绳破断拉力总和F=28.6t 见《机械设计手册》第2卷P8-19，则钢丝绳安全系数n=F/S=28.6/4.2=6.8倍＞6倍3.2主起升机构起升功率：N=（45+2.5）*15/6.12*1.1=128kw取电机功率为：N电=132kw起重量45t卷筒尺寸2套φ650×2500容绳量500m绳槽宽度P=22mm钢丝绳φ20平均绳速45m/min电机型号YZB355L1-8-132KW（720r/min）减速机型号ZQ1000-31.5制动器型号（双制动）YWZ-400/1253.3小车走行机构验算计算载荷P max=(K载Q额+ G小)/4 =211.25kN式中：K载=1.1；Q额=450kN；G小=350kN；P min=G小车/4=87.5kNP c=（2 P max + P min）/3=170kN车轮直径选择已知：轨面宽b=46mmD≥P c/（bk1 c1 c2）=170×103/（46×7.2×1.17×1.12）=392mm选轮径500mm,轮踏面宽100mm,材质65Mn运行电机选择运行静阻力（重载运行）《起重机设计收册》P110摩擦阻力F m= (K载×Q额+G小车)×w=（1.1×450+350）×0.015=12.675kN坡道阻力Fp= (K载×Q额+G小车)×I=（1.1×450+350）×0.001=0.845 kN风阻力Fω=CK h qAC—风力系数，取C=1.3K h—风力高度变化系数，按海拔9m计算，K h=1.0 q—计算风压，按工作状态下6级风计算，取q=150N/m2A—小车迎风面积，计算得，A=25m2风阻力Fω=CK h QA/2=1.3×1.0×150×25×10-4=0.487 t运行静阻力F j=F m+Fp+Fω=12.675+0.845+0.487=14.007kN静功率P J =F J ×V O /（1000×m ×η）=14.007×25/（60×0.9×2）=3.24kW 式中V O —运行速度25m/min m —电机个数2个粗选P=K*d*PJ=（1.1~1.3）*3.24=3.6~4.3Kw选择电机YZB160M 1-6-5.5kw/930rpm 《机械零件设计手册》下册冶金P830 减速机选择(按空载计算)n 轮=V/（π×D ）=40/（3.14×0.5）=25.4rpm ，在额定转速（50Hz ）条件下的减速比i 减= n 电/n 轮=36.6，变频调速的实际减速比i==i 减×77Hz/50Hz=36.6×(77/50)=56.36.，选取减速机减速比为59 选择减速机ZSC600-59。

门式起重机参数计算

双梁门式起重机主梁简化计算小车自重G kg6700跨中挠度f cm许用值[f]额定载荷Q kg20000悬臂挠度fp cm0许用值[f]集中活动载荷Pkg13350跨中最大弯矩Mq499899392均布载荷均布载荷q kg/cm跨中最大弯矩Mp16821000集中载荷弹性模量E kg/cm22100000跨中最大弯矩M总516720392均布载荷系数Ψ1悬臂最大弯矩Mq0均布载荷集中载荷系数Ψ2悬臂最大弯矩Mp0集中载荷主梁截面面积F cm212233悬臂最大弯矩M总0中性轴地点Y1cm跨中最大应力σ总kg/cm2净重主梁惯性矩I X cm4悬臂最大应力σ总kg/cm20梁自重主梁抗弯模量W X cm3跨中转角θp弧度梁总长跨度L cm4200跨中转角θq弧度梁总重有效悬臂长度L悬cm0跨中转角θ弧度悬臂总长L1总cm0跨中转角θ度主起升机构简化计算起重量kg45000钢丝绳最大静拉力N最大起高升度m22钢丝绳破断拉力N钢绳直径起升速度m/min卷筒工作部分长度mm吊具重量kg25000卷筒总长度mm实质长度滑轮组倍率16卷筒吊钩间距离mm2228滑轮组效率吊钩滑轮组间距离mm360安全系数4卷筒转速r/min安全圈数3电动机静功率kw额定扭矩空余部分长度mm150电动机转速r/min572实质功率固定钢绳用长度mm132减速器传动比最大扭矩卷筒计算直径m静制动力矩N·m实质速比中间光槽长度mm150制动力矩N·m卷筒槽节距mm主梁高度cm 腹板间宽度cm 上盖板宽度cm 下盖板宽度cm 上盖板厚度cm 下盖板厚度cm 主腹板厚度cm 副腹板厚度cm 上翼缘宽度cm 下翼缘宽度cm 上盖板X’轴距cm 下盖板X’轴距cm 主腹板X’轴距cm 副腹板X’轴距cm44实质速度m/min截面特征计算210截面面积A2cm130截面形心X cm147截面形心Y cm137惯性矩Ix4cm1惯性矩Iy4cm抗弯模数Wx13cm抗弯模数Wx23cm抗弯模数Wy13cm12抗弯模数Wy23cm2上盖板面积cm下盖板面积2cm主腹板面积2cm副腹板面积2cm最大轮压估量12233上盖板X轴距cm下盖板X轴距cm主腹板X轴距cm副腹板X轴距cm上盖板Y轴距cm下盖板Y轴距cm主腹板Y轴距cm副腹板Y轴距cm147上盖板Y’轴距cm下盖板Y’轴距cm168主腹板Y’轴距cm168副腹板Y’轴距cm起重机总重kg无悬臂极限cm车轮总数悬臂极限cm 250000固定载荷的轮压挪动载荷的轮压单个车轮总轮压0挪动载荷的轮压最大轮压（无kg悬臂）kgkgkg最大轮压(有悬kg臂)kg起升载荷(kg)起重机或小车自重(kg)运转速度(m/min)大车运转机构计算Q q20000 G450000 v34电机数目m8运转机构机械效率η转动摩擦力臂(cm)μ转动摩擦力臂μ值(cm)车轮直径D(mm)轨道型100200400600800900 1503005007001000式钢平面轨道铸铁头部带曲钢率半径的铸铁转动轴承摩擦系数f(介绍值)车轮直径(cm)D50车轮轴承内径(cm)d8轮缘与轨道摩擦的系数K f系数K f值(转动轴承)机构K f桥(门)式起重机大车运转)装卸桥和门式起重机大车运转（挠性腿双梁小车运转单梁小车运转双梁小车满载运转最大摩擦阻力(kg)P m max=(Qq+G)(2μ+df)K f/D5076双梁小车满载运转最小摩擦阻P m min P m min=(Qq+G)(2μ+df)/D力(kg)3384自然坡度阻力系数K p自然坡度阻力系数Kp值在钢筋混凝土和金属梁上的轨道在碎石基础和枕木上的轨道起重机主梁上的小车轨道因为轨道安装和轮压造成的坡阻(kg)P p Pp=(Qq+G)Kp470风压力值q15风压力q值计算状况类ⅠⅡⅢA2540130(170)B152580高度系数Kg1高度系数Kg值离地高度(m)102030405060708090 Kg1体形系数Kt体形系数Kt值Kt构造形式带凸出翼缘板的实体梁和hang架1圆滑表面的实体梁、操控室、钢丝绳、起升载荷qd2≤1kg管构造，决定于管径d2[m2]和q qd2值的乘积：qd2起重机迎风面积(m2)qd2F q221起升载荷迎风面积(m2)F w20起升载荷的迎风面积Fw值起升载荷Qq(t)123510152030迎风面积21681014 Fw(m)起升载荷Qq(t)5075100150200250300迎风面积320283545556575Fw(m)起重机满载时的迎风面积(m2)F f Ff=Fq+Fw241起重机露天工作风载荷(kg)p f]5061稳固运转总静阻力(kg)Pj10607满载运转时一个电动机的静功Nj惯性力影响系数Kg运转速度(m/min)惯性力影响系数Kg值及启动时间306090120150180起动时间(sec)5678910Kg 转动轴承2滑动轴承1考虑惯性要素的电动机功率N初选电动机功率(kw)N0初选电动机转速(rpm)n715初算减速器速比i0i0=πnD/v初选减速器速比140实质运转速度(m/min)v0v0=πnD/i大车运转机构制动器的选择坡度阻力F P N4700影响系数k风阻力F wⅠⅠN50610电动机转动惯量2J1kg。

双梁门式起重机设计计算书(40.0吨36.0米)

双梁门式起重机设计计算书(40.0吨36.0米)目录第一章设计初始参数-------------------------------------1 第一节基本参数--------------------------------------1 第二节选用设计参数----------------------------------1 第三节相关设计参数----------------------------------1 第四节设计许用值参数--------------------------------1 第二章起重机小车设计-----------------------------------3 第一节小车设计参数---------------------------------3 第二节设计计算（详见桥吊计算书）-------------------3 第三章门机钢结构部分设计计算---------------------------4 第一节结构型式、尺寸及计算截面---------------------4一、门机正面型式及尺寸---------------------------4二、门机支承架型式及尺寸-------------------------4三、各截面尺寸及几何特性-------------------------5第二节载荷及其组合---------------------------------7一、垂直作用载荷---------------------------------7二、水平作用载荷---------------------------------8三、载荷组合－－---------------------------------12第三节龙门架强度设计计算---------------------------13一、主梁力计算---------------------------------13二、主梁应力校核计算-----------------------------17三、疲劳强度设计计算-----------------------------19四、主梁腹板局部稳定校核-------------------------20五、主梁整体稳定性－－---------------------------22六、上盖板局部弯曲应力---------------------------22第四节龙门架刚度设计计算---------------------------25一、主梁垂直静刚度计算---------------------------25二、主梁水平静刚度计算---------------------------26三、门架纵向静刚度计算---------------------------27四、主梁动刚度计算-------------------------------27第五节支承架强度设计计算---------------------------29一、垂直载荷作用下，马鞍横梁跨中截面力计算-----29二、水平载荷作用下，马鞍横梁跨中截面力计算-----35三、支承架各截面力及应力-----------------------40第六节支承架刚度设计计算---------------------------45一、垂直载荷作用下，支承架的小车轨顶处位移-------45二、水平载荷作用下，支承架的小车轨顶处位移-------849第七节支腿整体稳定性计算---------------------------58 第八节连接螺栓强度计算-----------------------------60一、马鞍立柱下截面或上端梁截面的螺栓强度---------60二、支腿下截面螺栓强度计算-----------------------62 第四章大车运行机构设计计算-----------------------------65 第一节设计相关参数及运行机构形式--------------------65一. 设计相关参数---------------------------------65二. 运行机构型式---------------------------------65第二节运行支撑装置计算------------------------------66一. 轮压计算-------------------------------------66二. 车轮踏面疲劳强度校核-------------------------66三. 车轮踏面静强度校核---------------------------67第三节运行阻力计算----------------------------------67一. 摩擦阻力计算---------------------------------67二. 风阻力计算-----------------------------------68三. 总静阻力计算---------------------------------68第四节驱动机构计算----------------------------------69一. 初选电动机-----------------------------------69二. 选联轴器-------------------------------------69三. 选减速器-------------------------------------70四. 电机验算-------------------------------------70第五节安全装置计算----------------------------------71一. 选制动器-------------------------------------71二. 防风抗滑验算---------------------------------72三. 选缓冲器-------------------------------------72 第五章整机性能验算-------------------------------------74 第一节倾翻稳定性计算-------------------------------74一、稳定力矩-------------------------------------74二、倾翻力矩-------------------------------------74三、各工况倾翻稳定性计算-------------------------75第二节轮压计算-------------------------------------75一、最大静轮压-----------------------------------75一、最小静轮压-----------------------------------75第一章设计初始参数第一节基本参数：起重量 PQ=40.000 (t)跨度 S=36.000 (m)左有效悬臂长 ZS1=0.000 (m)左悬臂总长 ZS2=0.000 (m)右有效悬臂长 YS1=0.000 (m)右悬臂总长 YS2=0.000 (m)起升高度 H0=35.000 (m)结构工作级别 ABJ=4级主起升工作级别 ABZ=0级副起升工作级别 ABF=4级小车运行工作级别 ABX=4级大车运行工作级别 ABD=4级主起升速度 VZQ=5.000 (m/min)副起升速度 VFQ=7.000 (m/min)小车运行速度 VXY=8.000 (m/min)大车运行速度 VDY=8.000 (m/min)第二节选用设计参数起升动力系数 O2=1.10运行冲击系数 O4=1.10钢材比重 R=7.85 t/m^3钢材弹性模量 E=2.1*10^5MPa钢丝绳弹性模量 Eg=0.85*10^5MPa第三节相关设计参数大车车轮数（个） AH=16大车驱动车轮数（个）QN=8大车车轮直径 RM=0.800 (m)大车轮距 L2=15.000 (m)连接螺栓直径 MD=0.0360 (m)工作最大风压 q1=0/* 250 */ (N/m^2) 非工作风压 q2=0/* 600 */ (N/m^2)第四节设计许用值：钢结构材料Ｑ２３５─Ａ许用正应力〔σ〕I＝156Mpa〔σ〕II＝175Mpa许用剪应力〔τ〕＝124Mpa龙门架许用刚度：主梁垂直许用静刚度：跨中〔Ｙ〕x~l＝S/600＝60.00mm；悬臂〔Ｙ〕l＝ZS1/360＝3.68mm；主梁水平许用静刚度：跨中〔Ｙ〕y~l＝S/2000＝18.00mm；悬臂〔Ｙ〕l＝ZS1/600＝2.21mm；龙门架纵向静刚度：主梁沿小车轨道方向〔Ｙ〕XG＝H/600＝58.7mm；许用动刚度〔ｆ〕＝1.1Ｈｚ；连接螺栓材料 8.8级螺栓许用正应力〔σ〕ls＝210.0Mpa；疲劳强度及板屈曲强度依ＧＢ３８１１－８３计算许用值选取。

t吊钩组零件计算书

◆吊钩横梁计算一、已知设计参数图1 吊钩横梁Q=2500000Nd=284mml=723mmh=278mmB=600mm材料：45屈服强度：355Mpa二、中间截面A-A的最大弯曲应力=112≤=142Mpa（起重机设计手册P252公式3-4-12）结论：计算通过。

◆拉板计算一、已知设计参数图2 拉板Q=2500000Nh=641mm01=340mmh02b=650mm=92mmδ1=92mmδ2=220mmd1=240mmd2上部轭板的应力集中系数α=j1=下部轭板的应力集中系数αj2材料：Q235A屈服强度：235Mpa二、上部拉板计算水平截面A－A的内侧孔边最大拉应力=74≤=138Mpa（起重机设计手册P253公式3-4-15）结论：计算通过。

垂直截面B－B的内侧孔边最大拉应力=66≤=78Mpa（起重机设计手册P253公式3-4-16）结论：计算通过。

处的平均挤压应力轴孔d1许用挤压应力的取值：按工作时无相对转动进行取值，中小起重量（100t）取值为，大起重量（>100t）取值为。

=62≤=78Mpa（起重机设计手册P253公式3-4-17）结论：计算通过。

三、下部拉板计算水平截面C－C的内侧孔边最大拉应力=76≤=138Mpa（起重机设计手册P253公式3-4-15）结论：计算通过。

垂直截面D－D的内侧孔边最大拉应力=73≤=78Mpa（起重机设计手册P253公式3-4-16）结论：计算通过。

处的平均挤压应力轴孔d2许用挤压应力的取值：按工作时无相对转动进行取值，中小起重量（100t）取值为，大起重量（>100t）取值为。

=57≤=78Mpa（起重机设计手册P253公式3-4-17）结论：计算通过。

◆滑轮轴计算一、已知设计参数图3 滑轮轴计算简图中间滑轮数量n=41两侧滑轮数量n2=3拉板两侧相邻滑轮中心线之间的距离l2=258mm其他区域相邻滑轮中心线之间的距离l1=155mm 中间滑轮之间距离的总和L=465mm滑轮钢丝绳拉力的合力S=250000N轴径：220mm材料：40Cr调质屈服强度：490Mpa二、最大剪应力计算滑轮轴所受剪力的两个极值均在支点处，分别用F1、F2表示。

45t龙门吊基础承载力计算书

45T龙门吊基础底承载力计算书
一、计算说明
1、根据“45t龙门吊基础图”典型断面图计算。

2、采用双层C30钢筋混凝土基础。

二、示意图
基础类型：条基计算形式：验算截面尺寸
剖面:
三、基本参数
1．依据规范
《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2011）2．几何参数：
已知尺寸：
B1 = 400 mm, B2 =300mm
H1 = 300 mm, H2 = 200 mm
3．荷载值：
①基础砼：g1=9.5×0.32m2×25 kN /m3=76kN
②钢轨：g2=9.5×43×10N /kg=4.085kN
③龙门吊轮压：g3=[85+（60+20）÷2]÷4×10KN/T=312.5 kN
作用在基础底部的基本组合荷载
F k = g2+g2+ g3=392.585KN
4．材料信息：
混凝土：C30 钢筋：HPB300
5．基础几何特性：
底面积：A =1×9.5= 9.5 m2
四、计算过程
轴心荷载作用下地基承载力验算
按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）下列公式验算：
p k = F k/A = 620.085/9.5=65.3KPa
结论：本地地表往下0.5～3米均为粉质黏土，承载力可达130KPa，满足承载力要求。

吊钩桥式起重机大车运行机构部份计算书另外有完整图纸

吊钩桥式起重机大车运行机构部份计算书另外有完整图纸1 第页共42页设计计算说明书技术科2 第页共42页设计计算说明书技术科说明1、计算范围本计算书为大车运行机构各部件选择计算～各部件的性能参数按现有资料得到未作核算。

机构工作条件按室内常温及典型的负荷下工作。

2、计算方法:为便于计算～比较和消除重复的说明起见～将5，50/10吨各跨度列在一个计算表上～用同法算出。

在各公式数据及各段的右上方～用[ ]表示参考资料号码。

计算时将各计算表中的已知参数代入相应计算公式中便得出表列的计算结果。

3、计算参考资料及码号[1] 起重机机构和起重运输机械零件的计算,全苏起重运输机器制造科研究所编[2] 起重要机构和起重运输机械零件的计算～全苏起重运输机器制造科学研究所编[3] 通用桥式起重机, ,[4] 起重机手册, ,[5] 电动桥式起重机设计技术条件3 第页共42页设计计算说明书技术科[6] 电动桥式起重机设计技术条件[7] 大起重量桥式起重机大车运行机构简图分别驱动大车运行机构简图1、电动机2、制动器3、传动轴4、高速轴齿轮联轴器5、减速机6、低速轴齿轮联轴器7、车轮543218976集中驱动大车运行机构简图1、电动机2、制动器3、高速传动轴4、高速轴齿轮联轴器5、减速机6、低速轴齿轮联轴器7、轴承座8、低速传动轴 9、车轮5、根据厂部62年技术会议决定除采用ZHQ-350减速机外～其余ZHQ型不采用而采用ZQ型减速机。

4 第页共42页设计计算说明书技术科一、起重机行走静阻力计算:[1]W=W+W+W,kg,………………………………,1, 静摩倾风工中:W—起重机行走时的摩擦阻力,kg, 摩W—由于起重机轨道倾斜而引起的阻力,kg,倾W—室外起重机由于风压引起的阻力,kg, 风对室内用起重机W=0 风2u，df W—,G+G,K,kg,……,2, 摩总n轮缘DG—起重机总重 kg 总Gn—额定起重量 kgD—车轮直径 cmd—车轮轴承内径 cmμ—车轮滚动摩擦系数cm,表/,f—轴承摩擦系数采用f=0.02K—轨道与轮缘摩擦而引起的阻力系数轮缘[2][5] 采用 K=1.5 轮缘钢质车轮滚动摩擦系数μ表1 车轮直径mm 500 600 700 800 900 滚动摩擦系数 0.06 0.08 0.08 0.10 0.12W=α(G+G) ,kg,………………,3, 倾总n式中取α=0.001为轨道的倾斜率。

门式起重机设计计算书

双梁通用门式起重机MLH10T28M 设计计算书目录一、产品用途……………………………………………………………二、主要技术参数………………………………………………………三、设计计算校核………………………………………………………1．主梁设计………………………………………………………2．支腿设计校核…………………………………………………3．上下横梁设计校核…………………………………………………4．起重机刚度设计校核………………………………………………5．起重机拱度设计校核………………………………………6．减速电机的选用………………………………………设计计算校核：一、产品用途门式起重机是广泛用于工厂、建筑工地、铁路货场、码头仓库等处的重要装卸设备，按其用途不同，分为通用门式起重机，造船门式起重机和集装箱门式起重机。

本产品为双梁门式起重机，为应用最广的一种。

二、主要技术参数项目名称主要技术参数备注安全起重量10T跨距28m起升高度9m起重机等级A5起升机构等级M4起升速度5/0.83m/min大车速度32m/min 变频无级调速小车速度20m/min 变频无级调速起重机桥架质量32T起重机控制室内地面操作总功率23KW主梁形式箱形梁焊接表面处理要求抛丸处理小车质量0.7T最大轮压140KN控制电压48V电源380V/50Hz三．设计计算校核（一）．主梁计算主梁的截面高度取决于强度、刚度条件，一般取h=（121~141）L=2333.3~ 2000主梁计算的最不利工况为：起重机带载（小车在任意位置）运行起、制动并发生偏斜的情况。

主梁承受的载荷有：结构重量，小车载荷，起升或运行冲击力，运行惯性力，偏斜侧向力。

1.载荷与内力主梁承受垂直载荷与水平载荷，应分别计算。

A ，垂直平面主梁在垂直平面内的计算模型应按门式起重机的各种工况分析确定。

当门式起重机静止工作时，由于超静定门架的刚性支腿下端有水平约束,而使主梁减载、支腿加载；当门式起重机带载运行工作时，却能明显地减小超静定门架支腿下端的水平约束，甚至降低到零，这时主梁受载最大。

龙门吊基础计算书

龙门吊基础计算书一、工程概略福州市轨道交通 6 号线 2 标 3 工区盾构始发井场所，依据盾构施工需要安装 1 台MG50门式起重机，以供盾构施工时管片、渣土、油脂等器械的垂直运输。

因盾构区间较短，暂定安装 1 台 50t 龙门吊进行作业。

二、龙门吊检算1、设计依照① 龙门吊使用以及受力要求② 施工场所部署要求③ 地铁施工规范2、设计参数：、资料性能指标a、C30砼轴心抗压强度：fc 13.8MPa ;弹性模量：Ec3. 0 104MPa;b、钢筋R235钢筋：fsd 195MPa;HRB335钢筋： fsd=280MPa。

、基础截面的制定及钢筋的配置基础截面采纳倒T 形，钢筋部署以下图，下侧受拉钢采纳10 根 B16 钢筋 , 上侧受压钢筋采纳 3 根 B16钢筋。

图基础截面钢筋部署图倒 T 型条形基础计算如上图所示，倒 T 型轨道基础上铆固一条龙门吊行走轨道，构造计算50T 龙门吊为外荷载。

50T 的龙门吊的最大轮压为382KN，每两个轮为一组。

则有：P50=382 kN-------------------------------50T龙门吊最大轮压Q1=43kg/m×kg=型钢轨重Q2=(1m×+×× 25kN/m3=m----T 梁自重荷载考虑到钢轨的作用，上述数据中的龙门吊轮压荷载P 应简化成一段均布荷载作用在倒 T 型轨道基础上。

依据基础抗冲剪损坏公式：Fl ≤β hpft AmAm=∑Bi × HiFl=pjAl式中：βhp--- 受冲切承载力截面高度影响系数，当h 不大于 800mm时，β hp 取. 当 h 大于等于 2000mm时，β hp 取，此间按线性内插法取用；ft---混凝土轴心抗拉强度设计值；h0--- 基础冲切损坏锥体的有效高度；Am--- 冲切损坏体最不利一侧面积；45T 龙门吊侧立面图Bi---冲切损坏体最不利一侧截面的宽度；Hi --冲切损坏体最不利一侧截面的高度；pj---扣除基础自重及其上土重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏爱受压基础可取基础边沿处最大地基土单位面积净反力；Al---冲切验算时取用的部分基底面积；Fl---相应于荷载效应基本组合时作用在Al 上的地基土净反力设计值。

MG型45t20t双吊钩门式起重机计算书

MG型45/20t吊钩门式起重机设计（验算）书xxxxxxxxxxx公司1.项目简介1.1xx公司经过市场调研后发现，xx市附近一部分大型构件厂，需要一较大起重量的起重机，但原有厂房偏小，扩建成本过大，而现有空地面积不是很大。

根据市场这一需求，MG型吊钩门式起重机能满足要求：起重量为50t以下，跨度为15m以下，起升高度为12m以下。

xx公司决定设计生产此类起重机。

1.2样机型号规格型号：MG型吊钩门式起重机起重量Gn：主钩45t，付钩20t跨度S：12m起升高度H：9m工作级别：A6控制方式：司机室控制2设计制造安装标准GB/T3811-1983 起重机设计规范GB/T6067-1985 起重机械安全规程GB/T14405-1993 通用桥式起重机GB/T14406-1993 通用门式起重机GB/T14407-1993 通用桥式和门式起重机司机室技术条件GB10183-1988 桥式和门式起重机制造及轨道安装公差GB50278-1998 起重设备安装工程施工及验收规范3整机设计3.1构想：由于xx公司生产QD型50t及其以下吊钩桥式起重机，已有成熟图纸和经验，所用图纸是“北京起重运输机械研究所”的通用图纸，得到多年检验，产品性能可靠。

决定45t小车按QD50t小车生产，起重机主梁桥架采用中轨箱形桥架，支腿为变截面箱形结构，大车运行为台车型式。

3.2参数：起重量Gn：主钩45t，付钩20t跨度S：12m起升高度H：9m起升速度：按QD型吊钩桥式起重机相应速度：主钩约7.5m/min，付钩约12m/min小车运行速度：20---30m/min大车运行速度：30---40m/min4设计（验算）4.1小车4.1.1 主钩（45t）起升机构：全套采用QD50t-M6起升机构。

实际主要配套件吊钩滑轮倍率n=5起升速度V主=3.14x0.8225x579/（40.17x5）=7.45m/min 主起升电机功率验算:N=1.02GnV/（60000η）=58kw满足总体要求（主钩约7.5m/min）。

门式起重机计算书

门式起重机计算书公司标准化编码 [QQX96QT-XQQB89Q8-NQQJ6Q8-MQM9N]门式起重机计算书型号：MDG起重量：主钩50T 副钩 10T跨度：24M有效悬臂：左9M 右9M工作级别：A5内容：悬臂刚度强度校核；整机稳定性校核50/10-24M 单梁门式起重机计算书起重机主参数及计算简图：计算简图小车自重：G X = KN 主梁自重：G Z = KN 走台栏杆滑导支架等附件：G F = KN 桥架自重： KN 额定起重量：G E =490 KN支腿折算惯性矩的等值截面刚性支腿折算惯性矩：4103311018.512MM bh BH I ⨯=-=主梁截面惯性矩：410332109.712MM bh BH I ⨯=-=主梁X 向截面抵弯矩：373310087.76MM Hbh BH W X ⨯=-=主梁Y 向截面抵弯矩：373310089.56MM Bhb HB W Y ⨯=-=一 .悬臂强度和刚度校核。

Ⅰ. 悬臂刚度校核该门式起重机采用两个刚性支腿，故悬臂端挠度计算按一次超静定龙门架计算简图计算。

)12838(3(232)21++++=K K L L EI C L P P f K式中 C 3:小车轮压合力计算挠度的折算系数 )()(2)32()(23212222113L L L P P b P L L L b P b P C K K ++++-=＝K:考虑轮缘参与约束，产生横向推力 927.012=⨯=KL h I I K P 1,P 2:小车轮压KN G G P P EX 9.321221=+== 代入数值：mmK K L L EI C L P P f K 911.22)12927.083927.08240009000(109.710102.2300055.19000)109.321109.321()12838(3(105233232)21=+⨯+⨯⨯+⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯+⨯=++++= 按起重机设计规范有效悬臂端的许用挠度:mm L f K 7.253509000350][===][f f <结论：综上计算校核，该起重机的悬臂梁的刚度满足起重机械设计规范的要求。

45t-40m轨道式集装箱门式起重机说明书

45t-40m轨道式集装箱门式起重机说明书45t-40m轨道式集装箱门式起重机施工说明书GCS0722-00SM签字日期图样标记标检打字共 11 日期本机生产能力为：20～24箱/小时。

第二节主要性能参数一、起重机的总体布置起重机的总体布置见图GCS0722-00。

二、起重机的总体尺寸起重机的总体尺寸见图GCS0722-00。

三、起重机的主要性能及参数起重机主要性能及参数见图GCS0722-00。

第三节小车一、小车部分本起重机小车为自行式载重小车，小车上设有起升机构，起升机构起重量为两套起升机构通过联轴器刚性联接。

小车上还设有两套小车运行机构，小车架、机构、机器房、司机室支架以及司机室等。

小车运行轨道铺设在主梁上翼缘表面，轨道采14.56m，轮距4.2m，车轮直径为Φ700mm，为了保证小车能正常安全工作，起升机构均设置超负荷限制器装置，小车上设置锚定及缓冲装置。

小车锚定装置与小车运行机构互锁，小车锚定装置工作时，小车运行机构不允许动作。

、起升机构起升是由两套起升机构、导向滑轮、超负荷限制器，集装箱专用吊具等几部分组成。

起升机构传动线路是：卷筒：双联卷筒，卷筒直径D= 842mm超负荷限制器：在起升绳固定端设置拉力传感器号：26NAT6×19W+FC-1670-I-光安全系数：N≥6安装钢丝绳时，四绳安装后吊具必须处于水平位置，四旋锁头必须在同一平面内，否则必须重新调整钢丝绳长度。

吊具旋转机构可通过司机室操作，由电动推杆推动四个固定绳点伸缩，使得吊具绕°，以满足装卸作业的需要。

为了防止吊具超位升高造成事故，在二台起升机构的卷筒轴承座上共设置了二台高度限位装置，它们分成两组，每组一个，一组控制吊具的最大工作高度和吊具搁置地面，它们的作用是到位时，起升断电，停止工作，钢丝绳不继续卷绕或放出。

另一组是控制集装箱，吊具必须提升到一定高度时才能接通小车运行电源。

、小车运行机构本机小车共有四个车轮，采用二套运行驱动机构驱动。

吨行车计算方案

MG 型电动葫芦门式起重机受力计算书河南路远建筑设施一．主要设计型式及参数1.1 本桥吊主梁由钢板δ 5*1020mm压延成形的 U 形槽钢，再与工字钢焊接成箱形实腹板梁，横梁也是用钢板压延成U形槽钢再焊接成箱形，与主梁之间用螺栓（45#〕连结，起升机构与小车运转机构用 CD1型电动葫芦，大车采纳分别驱动，制动靠锥形制动电机来完1.2 主要参数起重量： Q=5吨跨度： S=16米大车行走速度： V 运=10 米/ 分工作级别： JC=25%电动小车采纳 CD15 型电动葫芦；起升速度 V 起=8 米/ 分起高升度： H=5米运转速度： V 小车 =20 米/ 分最大轮压： P 葫芦轮压 =1520 公斤葫芦自重： G葫芦 =530 公斤地面控制一、主梁计算2.1 主梁断面及参数主梁强度计算：依据这类主梁构造形式的起重机特色，能够不考虑水平惯性力对主梁造成的应力，及水平平面内力载荷对主梁造成的扭转应力也能够忽视不计。

主梁计算按二类载荷进行组合，活动载荷因小车两轮距较小按集中载荷进行计算。

所以只要验算梁跨中止面曲折正应力和跨端断面剪应力。

跨中曲折正应力包含梁的整体曲折正应力和小车轮压作用在工字钢下翼缘惹起的局部曲折应力两局部，组合后进行强度验算。

梁的整体曲折在垂直平面内按简支梁计算，水平内按刚接框架计算。

垂直载荷在下翼缘惹起的曲折正应力式中： y---主梁截面形心到x 轴的距离， y=325mmIx —主梁截面 x-x 轴的惯性矩， Ix=mm 4q--- 主梁自重的单位载荷〔均布载荷〕q=132Kg/mKⅡ ---载荷冲击系数，关于此类工况KⅡP= ψⅡ×Q+KⅡ×G葫芦Q—额定载荷， Q=5000KgψⅡ—动力系数，关于中级别ψⅡ所以：1346kg/cm 222.工字钢下翼缘局部曲折应力2.1 轮压作用点地点及系数ξ：i=a+c-e式中： i------ 轮压作用点与腹板表面的距离c----- 轮缘同工字钢之间的空隙c=4mmmme=0.164R, 关于一般工字钢翼缘表面斜度为1/6 ，R--- 葫芦走轮踏面曲率半径，查葫芦样本R=175mm.2.2 工字钢下翼缘局部曲折应力左图为局部曲折系数图 ,1 点的横向〔在 xy 平面内〕局部曲折应力 :式中： a1—工字翼缘的构造形式，无贴板时取.依据左图查的：t—30#特厚工字钢翼缘均匀厚度1 点纵向〔 yz 平面内〕的局部曲折应力：式中： k2图中 2 点的纵向应力〔在yz 平面内〕：式中 : 构造形式系数，无补助板时取K3取 K3=0.4.2.3 主梁跨中当量应力图中 1 点的当量应力为：切合安全要求 .图中 2 点的当量应力切合安全要求二、主梁的刚度计算校核单梁起重机的刚度由垂直静刚度和水沉静刚度两局部。