压力容器设计说明书(储罐液氨)液态二氧化碳储罐设计
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（2）设计压力引起的轴向应力
由 (6.7)
所以
（3）轴向应力组合与校核
最大轴向拉应力出现在筒体中间截面最低处
所以
许用轴向拉压应力[σ]t=163MPa，而σ2＜[σ]t合格。
最大轴向压应力出现在充满水时，在筒体中间截面最高处
轴向许用应力：
根据A值查外压容器设计的材料温度线图得B=150MPa，取许用压缩应力[σ]ac=150MPa，︱σ1︱＜[σ]ac，合格。
[2]《压力容器实用技术丛书》编写委员会编.压力容器设计知识.北京：化学工业出版社，2005.7
[3]刘湘秋编.常用压力容器手册.北京：机械工业出版社，2004.6
[4]董大勤编.化工设备机械基础.北京：化学工业出版社，2003
参考文献
[1]赵军，张有忱等编.化工设备机械基础.第二版.北京：化学工业出版社，2007.7
式中 开孔直径：
；
人孔材料采用16MnDR. 许用应力为163MPa
所以 =1
壳体开孔的计算厚度为 =10.67mm
A=505.6×10.67+0=5394.75
2.有效补强范围
（1）有效补强B 根据GB150公式
（2）外侧有效高度 根据GB150公式
（3）内侧有效高度 根据GB150-1998公式
0.5864
323.4
封头取与筒体相同材料。
第二章． 设计计算
1.筒体壁厚及长度计算
（1）计算压力Pc:
液柱静压力： pa
故液柱静压力可以忽略，即Pc＝P＝2.16× Pa
查 《压力容器材料使用手册-碳钢及合金钢》得16MnDR的密度为7.85t/m3，熔点为1430℃，许用应力 列于下表：
圆筒的计算压力为2.16Mpa,容器筒体的纵向焊接接头和封头的拼接接头都采用双面焊或相当于双面焊的全焊透的焊接接头，取焊接接头系数为1.00,全部无损探伤。取许用应力为163 Mpa。
g1-2
液位计口
32
38B
140
100
18
4
M12
18
40
2.3
6
4
40
2
h
温度计口
20
25B
105
75
14
4
M12
18
40
2.3
6
4
40
1
m
压力表口
20
25B
105
75
14
4
M12
18
40
2.3
6
4
40
1
n
安全阀口
100
108B
220
180
18
8
M16
20
131
3.6
12
8
52
4.5
s
排空口
50
57B
165
125
18
4
M16
18
74
2.9
8
5
45
2.5
2.垫片
查HG/T 20609-2009《钢制管法兰用金属包覆垫片》，得：
表5垫片尺寸表
符号
管口名称
公称直径
内径D1
外径D2
a
排污口
80
109.5
142
b
气相平衡口
80
109.5
142
c
气相口
80
109.5
142
d
出液口
80
109.5
142
e
进液口
3
f
500
M24
125
25
44
4
g1-2
32
M16
85
17
30
3
h
20
M12
75
13
24
2.5
m
20
M12
75
13
24
2.5
n
80
M16
90
17
30
3
s
50
M16
85
17
30
3
第五章．鞍座选型和结构设计
1.鞍座选型
该卧式容器采用双鞍式支座，材料选用Q235-B。
估算鞍座的负荷：
储罐总质量
——筒体质量：
6
50
4
c
气相口
80
89B
200
160
18
8
M16
20
105
3.2
10
6
50
4
d
出液口
80
89B
200
160
18
8
M16
20
105
3.2
10
6
50
4
e
进液口
80
89B
200
160
18
8
M16
20
105
3.2
10
6
50
4
f
人孔
500
530B
670
620
26
20
M24
28
562
7.1
16
12
90
39.5
1熟悉零件：讲授课程，熟悉零件2天
2查阅相关资料，提出可行方案3天
3上机画图6天
4书写说明书5天
5图纸及工艺的检测3天
6答辩2天
指导教师（签字）：
年月日
学院院长（签字）：
年月日
第一章．设计选材及结构
1.设计压力
设计压力：2.16MPa的压力合适。 属于中压容器[5]。
设计温度：为-40℃～40℃条件下工作属于低温容器。
b)接管与筒体的焊接接头坡口为
c)人孔处接管、补强圈的焊接采用角焊，坡口为
第七章．筒体和封头的校核
1．筒体轴向应力校核
（1）由弯矩引起的轴向应力
筒体中间处截面的弯矩：
(6.1)
式中F—鞍座反力，N；
—椭圆封头长轴外半径，mm；
L—两封头切线之间的距离，mm；
A—鞍座与筒体一端的距离，mm；
hi—封头短轴内半径，mm。
支座处截面上的弯矩：
(6.2)
所以
由《化工机械工程手册》（上卷，P11~99）得K1=K2=1.0。因为︱M1︱＞＞︱M2︱，且A＜Rm/2=762mm，故最大轴向应力出现在跨中面，校核跨中面应力。
筒体中间截面上最高点处
(6.3)
所以
最低点处：
(6.4)
鞍座截面处最高点处：
(6.5)
最低点处：
(6.6)
壁厚：
mm
钢板厚度负偏差 ,取双面腐蚀取腐蚀裕量 ㎜。
设计厚度为：
名义厚度为：
圆整后取名义厚度14mm。
（2）筒体长度计算
充装系数取0.9
即：
计算得：L＝6.008m 取L＝6m
2．封头壁厚计算
标准椭圆形封头，型号代号为EHA，则：
封头计算公式 ：
可见封头厚度近似等于筒体厚度，则取同样厚度。
由 得：直边高度h＝H- ＝25mm
由标准椭圆封头
故
所以取:A 400
鞍座的安装位置如图3所示：
3.鞍座强度校核
鞍座腹板的水平分力：
查得鞍座包角120°对应系数
支座反力：
鞍座腹板有效界面内的水平方向平拉应力：
计算高度，取鞍座实际高度和 两者中的较小值，mm
鞍座腹板厚度，mm
鞍座腹板有效宽度，取垫板宽度 与圆筒体的有效宽度 两者中的较小值，mm
[2]《压力容器实用技术丛书》编写委员会编.压力容器设计知识.北京：化学工业出版社，2005.7
[3]刘湘秋编.常用压力容器手册.北京：机械工业出版社，2004.6
[4]董大勤编.化工设备机械基础.北京：化学工业出版社，2003
[5]贺匡国.化工容器及设备简明设计手册，第二版. 2002.4
[6]余国琮.化工机械工程手册，上卷.北京：化学工业出版社
焊接结构课程设计任务书
学院
专业
学生姓名
学号
设计题目
液态二氧化碳储罐设计
设计要求及技术参数：
参数：直径1.6 m
材质16MnDR
条件：工作压力1.96MPa
设计压力2.16MPa
技术要求：
1.写出该结构的几种设计方案
2.强度计算及尺寸选择
3.绘制结构设计图
4.撰写主要工艺过程
5.撰写设计说明书
进度安排：
3.压力试验
水压试验，液体的温度不得低于5℃；
试验方法：试验时容器顶部应设排气口，充液时应将容器内的空气排尽，试验过程中，应保持容器外表面的干燥。试验时压力应缓慢上升，达到规定试验压力后，保压时间一般不少于30min。然后将压力降至规定试验压力的80%，并保持足够长的时间以便对所有焊接接头和连接部位进行检查。如有渗漏，修补后重新试验。
查HG/T 20613-2009《钢制管法兰用紧固件》中表5.0.7-9和附录中表A.0.1,得螺柱的长度和平垫圈尺寸：
表6螺栓及垫片
紧固件用平垫圈mm
公称直径
螺纹
螺柱长
h
a
80
M16
90
17
30
3
b
80
M16
90
17
30
3
c
80
M16
90
17
30
3
d
80
M16
90
17
30
3
e
80
M16
90
17
30
——单个封头的质量：查标准JB/T4746-2002《钢制压力容器用封头》中表B.2 EHA椭圆形封头质量，可知，
——充液质量： ，故
——附件质量：人孔质量为300kg，其他接管质量总和估为100kg，即
综上所述，
G=mg=178.721kN,每个鞍座承受的重量为89.361kN
由此查JB4712.1-2007容器支座，选取轻型，焊制为BI,包角为120 ，有垫板的鞍座。查JB4712.1-2007表6得鞍座结构尺寸如下表3：
[7]郑晓梅编.化工制图.北京：化学工业出版社，2001.11
[8]林大军编著.简明化工制图.北京：化学工业出版社，2005.6
2.筒体和封头切向应力校核
筒体切向应力计算：
由《化工机械工程手册》（上卷，P11-100）查得K3=0.880，K4=0.401。所以
(6.8)
封头切向应力计算：
(6.9)
因 所以合格。
第八章．焊缝接头的布置
容器各受压元件的组装通常采用焊接。焊接接头是焊缝、融合线和热影响区的总称，焊缝是焊接接头的主要部分。焊接接头的形式和坡口形式的设计直接影响到焊接的质量与容器的安全。
表3：鞍式支座结构尺寸
公称直径
DN
1600
腹板
8
垫板
390
允许载荷
Q/kN
275
筋板
255
8
鞍座高度
h
250
170
e
70
底板
1120
240
螺栓间距
960
200
8
螺孔/孔长
D/l
24/40
12
垫板
弧长
1870
鞍座质量
Kg
116
2.鞍座位置的确定
因为当外伸长度A=0.207L时，双支座跨距中间截面的最大弯矩和支座截面处的弯矩绝对值相等，从而使上述两截面上保持等强度，考虑到支座截面处除弯矩以外的其他载荷，面且支座截面处应力较为复杂，故常取支座处圆筒的弯矩略小于跨距中间圆筒的弯矩，通常取尺寸A不超过0.2L值，为此中国现行标准JB 4731《钢制卧式容器》规定A≤0.2L=0.2（L+2h），A最大不超过0.25L.否则由于容器外伸端的作用将使支座截面处的应力过大。
查HG/T 20592-2009《钢制管法兰》中表8.2 3-1 PN10带颈对焊钢制管法兰，选取各管口公称直径，查得各法兰的尺寸。
查HG/T 20592-2009《钢制管法兰》中附录D中表D-3,得各法兰的质量。
查HG/T 20592-2009《钢制管法兰》中表3.2.2，法兰的密封面均采用MFM（凹凸面密封）。
2.筒体的选材及结构
16MnDR
3.封头的结构及选材
筒体的公称直径 有标准选择，而它的长度L可以根据容积要求来决定。
设计L/D=4 V＝12
公式
计算出Di＝1.589mm
圆整后Di＝1600mm
采用EHA椭圆形封头
表2.1 椭圆封头标准
公称直径DN/mm
总熔深H/mm
容积 V/
质量Kg
1600
425
3.有效补强面积
(1).筒体多余面积
(2).接管多余面积
(3).焊缝金属面积
焊脚取12
(4).补强面积
因为 所以开孔需另行补强，面积为
计算补强圈厚度：
第四章．接管、法兰、垫片和螺栓的选择
1.接管和法兰
液二氧化碳储罐应设置排污口，气相平衡口，气相口，出液口，进液口，人孔，液位计口，温度计口，压力表口，安全阀口，排空口。接管和法兰布置如图3所示，法兰简图如图所示：
鞍座垫板有效厚度，10mm
则
应力校核：鞍座材料Q235-A·F的许用应力 ，则
第六章．容器焊缝标准
容器各受压元件的组装通常采用焊接。焊接接头是焊缝、融合线和热影响区的总称，焊缝是焊接接头的主要部分。焊接接头的形式和坡口形式的设计直接影响到焊接的质量与容器的安全。
a)回转壳体与封头的焊接接头采用对接接头
表4：接管和法兰尺寸
序号
名称
公称直径DN
钢管外径法兰焊端外径
法兰外径D
螺栓孔中心圆直径K
螺栓孔直径L
螺栓孔数量n（个）
螺栓Th
法兰厚度C
法兰颈
法兰高度H
法兰质量
N
S
R
a
排污口
80
89B
200
160
18
8
M16
20
105
3.2
10
6
50
4
b
气相平衡口
80
89B
200
160
18
8
M16
20
105
3.2
10
水压试验时的压力
水压试验的应力校核：
水压试验时的应力
Mቤተ መጻሕፍቲ ባይዱa
水压试验时的许用应力为
故筒体满足水压试验时的强度要求。
第三章．人孔补强设计方法判别
表4.1 人孔标准尺寸表
密封面型式
PN/
Mpa
DN
dw×s
d
D
D1
H1
H2
总质量
kg
突面
2.5
500
530×12
500
730
660
270
123
298
1. 内压容器开孔后所需的补强面积
1.对接接头：
2.搭接接头
3.角接接头：
第九章．外层绝热材料
选用泡沫塑料，可发行自熄聚苯乙烯泡沫塑料板，工作温度为-65℃到70℃，厚度较小。
容积密度小，热导率低，耐振动，抗压强度良好，施工方便，保冷性能好。
参考文献
[1]赵军，张有忱等编.化工设备机械基础.第二版.北京：化学工业出版社，2007.7
80
109.5
142
f
人孔
g1-2
液位计口
32
61.5
82
h
温度计口
20
45.5
61
m
压力表口
20
45.5
61
n
安全阀口
80
109.5
142
s
排空口
50
77.5
107
注：1：包覆金属材料为纯铝板，标准为GB/T 3880，代号为L3。
2：填充材料为有机非石棉纤维橡胶板。
3：垫片厚度均为3mm。
3.螺栓螺柱的选择
由 (6.7)
所以
（3）轴向应力组合与校核
最大轴向拉应力出现在筒体中间截面最低处
所以
许用轴向拉压应力[σ]t=163MPa，而σ2＜[σ]t合格。
最大轴向压应力出现在充满水时，在筒体中间截面最高处
轴向许用应力：
根据A值查外压容器设计的材料温度线图得B=150MPa，取许用压缩应力[σ]ac=150MPa，︱σ1︱＜[σ]ac，合格。
[2]《压力容器实用技术丛书》编写委员会编.压力容器设计知识.北京：化学工业出版社，2005.7
[3]刘湘秋编.常用压力容器手册.北京：机械工业出版社，2004.6
[4]董大勤编.化工设备机械基础.北京：化学工业出版社，2003
参考文献
[1]赵军，张有忱等编.化工设备机械基础.第二版.北京：化学工业出版社，2007.7
式中 开孔直径：
；
人孔材料采用16MnDR. 许用应力为163MPa
所以 =1
壳体开孔的计算厚度为 =10.67mm
A=505.6×10.67+0=5394.75
2.有效补强范围
（1）有效补强B 根据GB150公式
（2）外侧有效高度 根据GB150公式
（3）内侧有效高度 根据GB150-1998公式
0.5864
323.4
封头取与筒体相同材料。
第二章． 设计计算
1.筒体壁厚及长度计算
（1）计算压力Pc:
液柱静压力： pa
故液柱静压力可以忽略，即Pc＝P＝2.16× Pa
查 《压力容器材料使用手册-碳钢及合金钢》得16MnDR的密度为7.85t/m3，熔点为1430℃，许用应力 列于下表：
圆筒的计算压力为2.16Mpa,容器筒体的纵向焊接接头和封头的拼接接头都采用双面焊或相当于双面焊的全焊透的焊接接头，取焊接接头系数为1.00,全部无损探伤。取许用应力为163 Mpa。
g1-2
液位计口
32
38B
140
100
18
4
M12
18
40
2.3
6
4
40
2
h
温度计口
20
25B
105
75
14
4
M12
18
40
2.3
6
4
40
1
m
压力表口
20
25B
105
75
14
4
M12
18
40
2.3
6
4
40
1
n
安全阀口
100
108B
220
180
18
8
M16
20
131
3.6
12
8
52
4.5
s
排空口
50
57B
165
125
18
4
M16
18
74
2.9
8
5
45
2.5
2.垫片
查HG/T 20609-2009《钢制管法兰用金属包覆垫片》，得：
表5垫片尺寸表
符号
管口名称
公称直径
内径D1
外径D2
a
排污口
80
109.5
142
b
气相平衡口
80
109.5
142
c
气相口
80
109.5
142
d
出液口
80
109.5
142
e
进液口
3
f
500
M24
125
25
44
4
g1-2
32
M16
85
17
30
3
h
20
M12
75
13
24
2.5
m
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M12
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13
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n
80
M16
90
17
30
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50
M16
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30
3
第五章．鞍座选型和结构设计
1.鞍座选型
该卧式容器采用双鞍式支座，材料选用Q235-B。
估算鞍座的负荷：
储罐总质量
——筒体质量：
6
50
4
c
气相口
80
89B
200
160
18
8
M16
20
105
3.2
10
6
50
4
d
出液口
80
89B
200
160
18
8
M16
20
105
3.2
10
6
50
4
e
进液口
80
89B
200
160
18
8
M16
20
105
3.2
10
6
50
4
f
人孔
500
530B
670
620
26
20
M24
28
562
7.1
16
12
90
39.5
1熟悉零件：讲授课程，熟悉零件2天
2查阅相关资料，提出可行方案3天
3上机画图6天
4书写说明书5天
5图纸及工艺的检测3天
6答辩2天
指导教师（签字）：
年月日
学院院长（签字）：
年月日
第一章．设计选材及结构
1.设计压力
设计压力：2.16MPa的压力合适。 属于中压容器[5]。
设计温度：为-40℃～40℃条件下工作属于低温容器。
b)接管与筒体的焊接接头坡口为
c)人孔处接管、补强圈的焊接采用角焊，坡口为
第七章．筒体和封头的校核
1．筒体轴向应力校核
（1）由弯矩引起的轴向应力
筒体中间处截面的弯矩：
(6.1)
式中F—鞍座反力，N；
—椭圆封头长轴外半径，mm；
L—两封头切线之间的距离，mm；
A—鞍座与筒体一端的距离，mm；
hi—封头短轴内半径，mm。
支座处截面上的弯矩：
(6.2)
所以
由《化工机械工程手册》（上卷，P11~99）得K1=K2=1.0。因为︱M1︱＞＞︱M2︱，且A＜Rm/2=762mm，故最大轴向应力出现在跨中面，校核跨中面应力。
筒体中间截面上最高点处
(6.3)
所以
最低点处：
(6.4)
鞍座截面处最高点处：
(6.5)
最低点处：
(6.6)
壁厚：
mm
钢板厚度负偏差 ,取双面腐蚀取腐蚀裕量 ㎜。
设计厚度为：
名义厚度为：
圆整后取名义厚度14mm。
（2）筒体长度计算
充装系数取0.9
即：
计算得：L＝6.008m 取L＝6m
2．封头壁厚计算
标准椭圆形封头，型号代号为EHA，则：
封头计算公式 ：
可见封头厚度近似等于筒体厚度，则取同样厚度。
由 得：直边高度h＝H- ＝25mm
由标准椭圆封头
故
所以取:A 400
鞍座的安装位置如图3所示：
3.鞍座强度校核
鞍座腹板的水平分力：
查得鞍座包角120°对应系数
支座反力：
鞍座腹板有效界面内的水平方向平拉应力：
计算高度，取鞍座实际高度和 两者中的较小值，mm
鞍座腹板厚度，mm
鞍座腹板有效宽度，取垫板宽度 与圆筒体的有效宽度 两者中的较小值，mm
[2]《压力容器实用技术丛书》编写委员会编.压力容器设计知识.北京：化学工业出版社，2005.7
[3]刘湘秋编.常用压力容器手册.北京：机械工业出版社，2004.6
[4]董大勤编.化工设备机械基础.北京：化学工业出版社，2003
[5]贺匡国.化工容器及设备简明设计手册，第二版. 2002.4
[6]余国琮.化工机械工程手册，上卷.北京：化学工业出版社
焊接结构课程设计任务书
学院
专业
学生姓名
学号
设计题目
液态二氧化碳储罐设计
设计要求及技术参数：
参数：直径1.6 m
材质16MnDR
条件：工作压力1.96MPa
设计压力2.16MPa
技术要求：
1.写出该结构的几种设计方案
2.强度计算及尺寸选择
3.绘制结构设计图
4.撰写主要工艺过程
5.撰写设计说明书
进度安排：
3.压力试验
水压试验，液体的温度不得低于5℃；
试验方法：试验时容器顶部应设排气口，充液时应将容器内的空气排尽，试验过程中，应保持容器外表面的干燥。试验时压力应缓慢上升，达到规定试验压力后，保压时间一般不少于30min。然后将压力降至规定试验压力的80%，并保持足够长的时间以便对所有焊接接头和连接部位进行检查。如有渗漏，修补后重新试验。
查HG/T 20613-2009《钢制管法兰用紧固件》中表5.0.7-9和附录中表A.0.1,得螺柱的长度和平垫圈尺寸：
表6螺栓及垫片
紧固件用平垫圈mm
公称直径
螺纹
螺柱长
h
a
80
M16
90
17
30
3
b
80
M16
90
17
30
3
c
80
M16
90
17
30
3
d
80
M16
90
17
30
3
e
80
M16
90
17
30
——单个封头的质量：查标准JB/T4746-2002《钢制压力容器用封头》中表B.2 EHA椭圆形封头质量，可知，
——充液质量： ，故
——附件质量：人孔质量为300kg，其他接管质量总和估为100kg，即
综上所述，
G=mg=178.721kN,每个鞍座承受的重量为89.361kN
由此查JB4712.1-2007容器支座，选取轻型，焊制为BI,包角为120 ，有垫板的鞍座。查JB4712.1-2007表6得鞍座结构尺寸如下表3：
[7]郑晓梅编.化工制图.北京：化学工业出版社，2001.11
[8]林大军编著.简明化工制图.北京：化学工业出版社，2005.6
2.筒体和封头切向应力校核
筒体切向应力计算：
由《化工机械工程手册》（上卷，P11-100）查得K3=0.880，K4=0.401。所以
(6.8)
封头切向应力计算：
(6.9)
因 所以合格。
第八章．焊缝接头的布置
容器各受压元件的组装通常采用焊接。焊接接头是焊缝、融合线和热影响区的总称，焊缝是焊接接头的主要部分。焊接接头的形式和坡口形式的设计直接影响到焊接的质量与容器的安全。
表3：鞍式支座结构尺寸
公称直径
DN
1600
腹板
8
垫板
390
允许载荷
Q/kN
275
筋板
255
8
鞍座高度
h
250
170
e
70
底板
1120
240
螺栓间距
960
200
8
螺孔/孔长
D/l
24/40
12
垫板
弧长
1870
鞍座质量
Kg
116
2.鞍座位置的确定
因为当外伸长度A=0.207L时，双支座跨距中间截面的最大弯矩和支座截面处的弯矩绝对值相等，从而使上述两截面上保持等强度，考虑到支座截面处除弯矩以外的其他载荷，面且支座截面处应力较为复杂，故常取支座处圆筒的弯矩略小于跨距中间圆筒的弯矩，通常取尺寸A不超过0.2L值，为此中国现行标准JB 4731《钢制卧式容器》规定A≤0.2L=0.2（L+2h），A最大不超过0.25L.否则由于容器外伸端的作用将使支座截面处的应力过大。
查HG/T 20592-2009《钢制管法兰》中表8.2 3-1 PN10带颈对焊钢制管法兰，选取各管口公称直径，查得各法兰的尺寸。
查HG/T 20592-2009《钢制管法兰》中附录D中表D-3,得各法兰的质量。
查HG/T 20592-2009《钢制管法兰》中表3.2.2，法兰的密封面均采用MFM（凹凸面密封）。
2.筒体的选材及结构
16MnDR
3.封头的结构及选材
筒体的公称直径 有标准选择，而它的长度L可以根据容积要求来决定。
设计L/D=4 V＝12
公式
计算出Di＝1.589mm
圆整后Di＝1600mm
采用EHA椭圆形封头
表2.1 椭圆封头标准
公称直径DN/mm
总熔深H/mm
容积 V/
质量Kg
1600
425
3.有效补强面积
(1).筒体多余面积
(2).接管多余面积
(3).焊缝金属面积
焊脚取12
(4).补强面积
因为 所以开孔需另行补强，面积为
计算补强圈厚度：
第四章．接管、法兰、垫片和螺栓的选择
1.接管和法兰
液二氧化碳储罐应设置排污口，气相平衡口，气相口，出液口，进液口，人孔，液位计口，温度计口，压力表口，安全阀口，排空口。接管和法兰布置如图3所示，法兰简图如图所示：
鞍座垫板有效厚度，10mm
则
应力校核：鞍座材料Q235-A·F的许用应力 ，则
第六章．容器焊缝标准
容器各受压元件的组装通常采用焊接。焊接接头是焊缝、融合线和热影响区的总称，焊缝是焊接接头的主要部分。焊接接头的形式和坡口形式的设计直接影响到焊接的质量与容器的安全。
a)回转壳体与封头的焊接接头采用对接接头
表4：接管和法兰尺寸
序号
名称
公称直径DN
钢管外径法兰焊端外径
法兰外径D
螺栓孔中心圆直径K
螺栓孔直径L
螺栓孔数量n（个）
螺栓Th
法兰厚度C
法兰颈
法兰高度H
法兰质量
N
S
R
a
排污口
80
89B
200
160
18
8
M16
20
105
3.2
10
6
50
4
b
气相平衡口
80
89B
200
160
18
8
M16
20
105
3.2
10
水压试验时的压力
水压试验的应力校核：
水压试验时的应力
Mቤተ መጻሕፍቲ ባይዱa
水压试验时的许用应力为
故筒体满足水压试验时的强度要求。
第三章．人孔补强设计方法判别
表4.1 人孔标准尺寸表
密封面型式
PN/
Mpa
DN
dw×s
d
D
D1
H1
H2
总质量
kg
突面
2.5
500
530×12
500
730
660
270
123
298
1. 内压容器开孔后所需的补强面积
1.对接接头：
2.搭接接头
3.角接接头：
第九章．外层绝热材料
选用泡沫塑料，可发行自熄聚苯乙烯泡沫塑料板，工作温度为-65℃到70℃，厚度较小。
容积密度小，热导率低，耐振动，抗压强度良好，施工方便，保冷性能好。
参考文献
[1]赵军，张有忱等编.化工设备机械基础.第二版.北京：化学工业出版社，2007.7
80
109.5
142
f
人孔
g1-2
液位计口
32
61.5
82
h
温度计口
20
45.5
61
m
压力表口
20
45.5
61
n
安全阀口
80
109.5
142
s
排空口
50
77.5
107
注：1：包覆金属材料为纯铝板，标准为GB/T 3880，代号为L3。
2：填充材料为有机非石棉纤维橡胶板。
3：垫片厚度均为3mm。
3.螺栓螺柱的选择