地下室外墙计算(人防审图)
人防地下室侧壁计算 RWQ1.RWQ2
地下室侧壁计算书RWQ1.RWQ2条件：1、土质参数：容重γ=18kN/mmγ` = 11kN/mm Ko=0.50，地下水头高度H1=1000mm；(在负一层)2、地下室参数：覆土层厚Lo=300mm，地下一层层高L1=4500mm，地下二层层高L2=500mm，地下三层层高L3=500mm；地面堆载p=10kN/mm d1=350mm；地下二层d2=500mm；地下三层d3=500mm；临水面保护层为50mm；3、材料参数：混凝土强度等级为C35，fc=16.7 N/mm fy=300N/mm计算：1、荷载计算，土压力按静止土压力计算[《全国民用建筑工程设计技术措施》2.6.2]堆载折算为土压力q1=Ko×p=0.50×10=5.00kN/mm地下水位以上土压力q2=Ko×γ×H1=0.50×18×1000×10=9.00kN/mm地下水位以下土压力q3=Ko×γ`×H2=0.50×11×4800×10=26.40kN/mm水压力q4=γw×H2=10×4800×10=48.00kN/mmqD=q1+Ko×γ×Lo=7.70kN/mmqC=q1+q2+(Ko×γ` +10)×(L1+Lo-H1)=72.90kN/mmqB=q1+q2+(Ko×γ` +10)×(L2+L1+Lo-H1)=80.65kN/mmqA=q1+q2+q3+q4=88.40kN/mm2、弯距计算，按多跨梁弯距分配法支座弯距调幅0.8计算，顶点按铰支座，其余按固支座，按静力计算手册计算Mdc=0；Mcd=1.2×(7×qD+8×qC)×L1/120=129.01 kN.mMcb=1.2×qC×L2/12+1.2×(qB-qC)×L2/30=1.90 kN.mMbc=1.2×qC×L2/12+1.2×(qB-qC)×L2/20=1.94 kN.mMba=1.2×qB×L3/12+1.2×(qA-qB)×L3/30=2.09 kN.mMab=1.2×qB×L3/12+1.2×(qA-qB)×L3/20=2.13 kN.m弯距分配：D点：C点：B点：A点：截面：1000×350 1000×500 1000×500线刚度i=I/L：0.79×1020.83×1020.83×10分配系数μ：0.03；0.97；0.50；0.50 0固端弯距：-129.01；+1.90；-1.94；+2.09；-2.13开始分配：--3.53；--123.58 -0.08；-0.08 00；-0.04；--61.79；0 -0.04+0.02；+0.04；+-30.90；+-30.900；+-15.45；+0.02；0 +-15.45--0.43；--15.02；-0.01；-0.01 00；-0.00；--7.51；0 -0.00支座弯距：∑=-125.03；∑=125.05 ∑=36.40；∑=-28.89 ∑=-17.62简化为Mc=125kN.m Mb=-29kN.m Ma=18kN.m支座调幅0.8后Mc=100kN.m Mb=-23kN.m Ma=14kN.m根据规范公式7.1.4：ξb=0.8÷{1+300÷[20000×(0.0033-<10-50>×10 )]}=0.5692根据规范公式7.2.1-1：受压区高度x=ho-(ho-2*M/α1/fc/b)xc=300-( 300- 2×100×10/1.0/16.7/1000)=18.13mm<ξb×ho=170.77mmxb=450-( 450- 2×-23×10/1.0/16.7/1000)=0.19mm<ξb×ho=256.15mmxa=450-( 450- 2×14×10/1.0/16.7/1000)=0.20mm<ξb×ho=256.15mm根据规范公式7.2.1-2：纵向受拉钢筋As=α1×fc×b×x/fyAsc=1×16.7×1000×18.13/300=1,009mmAsb=1×16.7×1000×0.19/300=10mmAsa=1×16.7×1000×0.20/300=11mm3、裂缝计算：弯距标准值：Mc=125/1.2=104kN.m Mb=-29/1.2=-24kN.m Ma=18/1.2=15kN.m实配钢筋为：负一层16@100钢筋面积As1=2,011mm负二层16@120钢筋面积As2=1,676mm负三层16@100钢筋面积As3=2,011mm带肋钢筋的相对粘结特性系数υ＝1.0矩形截面受弯构件，构件受力特征系数αcr ＝2.1对矩形截面的受弯构件：Ate=0.5×b×h负一层：Ate1=0.5×1000×350=175000mm负二层：Ate2=0.5×1000×500=250000mm负三层：Ate3=0.5×1000×500=250000mm负一层：ρte1=As1/Ate1=2010.6176/175000=0.0115负二层：ρte2=As2/Ate2=1675.51466666667/250000=0.0067负三层：ρte3=As3/Ate3=2010.6176/250000=0.0080纵向受拉钢筋的等效应力σsk=Mk/(0.87×ho×As)负一层：σsk1=104×10/(0.87×300×2,011)=199N/mm负二层：σsk2=-24×10/(0.87×450×1,676)=-37N/mm负三层：σsk3=15×10/(0.87×450×2,011)=19N/mm 钢筋应变不均匀系数ψ=1.1-0.65×ftk/ρte/σsk负一层：ψ1=1.1-0.65×2.2/0.01/199/=0.4732负二层：ψ2=1.1-0.65×2.2/0.01/-37/=4.9965负三层：ψ3=1.1-0.65×2.2/0.01/19/=-6.5645最大裂缝宽度ωmax=αcr×ψ×σsk×(1.9×c+0.08×deq/ρte)/Es负一层：ωmax1=2.1×0.4732×199×(1.9×50+0.08×16/0.01)/200000=0.20mm4、人防计算：本工程负1层为6级人防地下室。
地下室外墙计算书
地下室外墙计算书1、地下室外墙（DWQ1）计算主动土压力系数Ka取0.5土重度r=18KN/m³无地下水地下室9.9m深按单向板计算主动土压力q土=rHKa=18x0.5x9.9=89.1KN/m 地面荷载产生侧压力q活=10x0.5=5KN/m①竖向配筋计算计算简图三种压力产生的弯矩①地下二层弯矩支座基本组合弯矩值=（Ms+Mw）x1.27+1.4xMm=168.6KN·m支座准永久组合弯矩值=Ms+Mw+0.5Mm=129.9 KN·m跨中基本组合弯矩值=（Ms+Mw）x1.27+1.4xMm=81N·m跨中准永久组合弯矩值=Ms+Mw+0.5Mm=61.9KN·m②地下一层弯矩支座基本组合弯矩值=（Ms+Mw）x1.27+1.4xMm=147.1KN·m支座准永久组合弯矩值=Ms+Mw+0.5Mm=106.4KN·m跨中基本组合弯矩值=（Ms+Mw）x1.27+1.4xMm=67.2N·m跨中准永久组合弯矩值=Ms+Mw+0.5Mm=46.2KN·m假设壁厚地下二h2=350，地下一h1=300,混凝土强度C35（1）地下二层配筋地下室外墙外侧查表可知选筋C16@100的裂缝（0.20mm）和承载力弯矩分别为134.76KN·m、233.2KN·m，大于支座计算准永久弯矩129.9KN·m和基本组合弯矩168.6KN·m，满足要求。
且配筋率0.574%，合适。
地下室外墙内侧侧查表可知选筋C12@100的裂缝（0.20mm）和承载力弯矩分别为91.61KN·m、122.1KN·m，大于支座计算准永久弯矩61.9KN·m和基本组合弯矩81KN·m，满足要求。
且配筋率0.323%，合适。
∴外侧钢筋选配C16@100 As=2011mm²/m内侧钢筋选配C12@100 As=1131mm²/m（2）地下一层配筋地下室外墙外侧查表可知选筋C16@100的裂缝（0.20mm）和承载力弯矩分别为112.72KN·m、175.1KN·m，大于支座计算准永久弯矩106.4KN·m和基本组合弯矩147.1KN·m，满足要求。
地下室外墙计算(人防审图)
地下室外墙计算(带人防)项目名称构件编号日期设计校对审核执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012), 本文简称《荷载规范》《人民防空地下室设计规范》(GB 50038-2005), 本文简称《人防规范》钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500-----------------------------------------------------------------------1 基本资料1.2 荷载信息2 计算（1）荷载计算（2）内力计算（3）配筋计算（4）裂缝验算荷载说明：永久荷载：土压力荷载，上部恒载-平时，上部恒载-战时可变荷载：地下水压力，地面活载，上部活载-平时，人防荷载平时组合：平时荷载基本组合战时组合：战时荷载基本组合准永久组合：平时荷载准永久组合(用于裂缝计算)2.1 荷载计算2.1.1 墙上竖向压力平时组合（kN/m ）：1.200×150.000+1.400×0.000=180.000 战时组合（kN/m ）：1.200×0.000=0.000准永久组合（kN/m ）：150.000+0.500×0.000=150.000 2.1.2 侧压荷载计算 (1) 土压力标准值(kPa)水土分算，土侧压按静止土压力计算，静止土压力系数k = 0.500地下室顶面，标高-0.600，在地面（-1.050）以上土压力起算位置，标高-1.050-1层底，标高-3.550，总埋深2.500，全位于地下水位以上-2层底，标高-6.550，总埋深5.500，地下水位以上3.750，地下水位以下1.750地下水位处, 标高-4.800，埋深3.750式中：p --------土压力(kN/m 2) p w --------水压力(kN/m 2) k --------土压力系数r --------土的天然容重(kN/m 3) r sat --------土的饱和容重(kN/m 3) r w --------水的重度(kN/m 3)h 1 --------地下水位以上的土层厚度(m) h 2 --------地下水位以下的土层厚度(m)(2)地面上活载等效土压力（标准值，kPa ）： p=kG k =0.500×10.000=5.000(4) 侧压力荷载组合计算(kPa)：=p 0=p w 0=p 0=p w 0===p kh ⨯⨯0.518 2.5 22.5=p w 0=+=+=p k h 1k ( )-sat w h 2⨯⨯0.518 3.75⨯⨯0.5( )-2010 1.75 42.5===p w w h ⨯10 1.75 17.5===p kh ⨯⨯0.518 3.75 33.75=p w 0注：表中所列三角荷载值是对应于各层底的荷载值(最大)-1层顶高出外地坪面，为了简化内力计算，使用插值法修正了顶面处的侧压荷载值2.2 内力计算按连续梁计算竖向弯矩按连续梁模型计算，水平向弯矩仍按板块模型计算平时组合弯矩图战时组合弯矩图准永久组合弯矩图2.3 配筋及配筋成果表2.3.1 配筋说明:(1)配筋方法水平按纯弯配筋，竖向按压弯配筋(2)单位说明:以下各表格中单位除说明外，配筋面积单位:mm2/m，裂缝宽度单位:mm，弯矩单位kN.m/m，轴力单位kN/m，配筋率:%2.4 裂缝验算按实际配筋，及相应于准永久组合的弹性内力进行计算实际配筋简图-----------------------------------------------------------------------【理正结构设计工具箱软件 6.5PB3免费注册版】计算日期: 2013-04-03 09:39:44 -----------------------------------------------------------------------文本仅供参考，感谢下载！。
地下室外墙的计算
地下室外墙(挡土墙)的计算1 计算方法1、1计算简图①根据墙板长边与短边支承长度的比例关系,地下室外墙(挡土墙)、窗井外墙按双向板或单向板计算。
②对单层或多层地下室外墙,当基础底板厚度不小于墙厚时,可按底边固结于基础、顶边铰接于地下室顶板的单跨或连续板计算。
当基础底板厚度小于墙厚时,底边按铰接计算。
窗井外墙顶边按自由计算。
墙板两侧根据实际情况按固结或铰接考虑。
③墙板的支承条件应符合实际受力状态,作为墙板支座的基础与内墙(或扶壁柱),其内力与变形应满足设计要求。
1、2计算荷载图一地下室外墙压力分布地下室外墙承受竖向荷载与水平荷载。
竖向荷载包括地下室外墙自重、上部建筑(结构构件与围护构件)竖向荷载、地下室各层楼板传递的竖向荷载。
水平荷载包括土压力(地下水位以下为土水混合压力)、地下水压力、室外地面活荷载引起的侧压力、人防外墙等效静荷载。
2计算中需注意的问题2.1《全国民用建筑工程设计技术措施/结构/地基与基础》(2009年版)[1]第5、8、11条与《北京市建筑设计技术细则-结构专业》(2005版)[2]第2、1、6条对室外地面活荷载,建议取5kN/m2(包括可能停放消防车的室外地面)。
该规定适用于有上部结构的地下室外墙,且当考虑消防车时消防车重不超过30吨。
其出发点就是行车道距离建筑物外墙总就是有一定距离的,即一般情况下汽车不可能紧贴上部建筑外墙行驶(《城市居住区规划设计规范》、《建筑设计防火规范》等对室外行车道距离建筑物外墙的距离有明确规定),消防车更不可能紧贴上部建筑外墙进行消防扑救(因消防云梯车在工作时受云梯高度与仰角的制约必须与建筑物外墙保持一定距离)。
但就是,对于没有上部结构的纯地下车库,或处于上部结构范围之外的地下室外墙,以及消防车重超过30吨的,笼统地按5kN/m2计算就是有问题的,应当根据车道与地下室外墙的位置关系、地下室顶板覆盖层厚度及其应力扩散角、车辆轮压按实际情况计算。
2.2文[1]第5、8、5条计算水压力时,当勘察报告提供了地下室外墙水压力分布时,按勘察报告计算;当勘察报告未提供时,可取历史最高水位与近3~5年的最高水位的平均值(水位高度包括上层滞水),水压力按静止压力直线分布计算。
地下室外墙(挡土墙)的计算
精心整理地下室外墙（挡土墙）的计算1计算方法1.1计算简图①根据墙板长边与短边支承长度的比例关系，地下室外墙（挡土墙）、窗井外墙按双向板或单向板计算。
②对单层或多层地下室外墙，当基础底板厚度不小于墙厚时，可按底边固结于基础、顶边铰接于地下室顶板的单跨或连续板计算。
当基础底板厚度小于墙厚时，底边按铰接计算。
1.222.12（包（《城，重超过2.2告未提供时，可取历史最高水位和近3~5年的最高水位的平均值（水位高度包括上层滞水），水压力按静止压力直线分布计算。
则相对更为简化，要求验算地下室外墙承载力时，水位高度可按最近3~5年的最高水位（水位高度包括上层滞水）。
如果勘察报告提供了抗浮设计水位，在计算地下室外墙承载力时应按抗浮设计水位计算。
2.3 计算地下室外墙土压力时，对采用大开挖方式施工的地下室，当没有护坡桩或连续墙支护时，地下室外墙土压力取静止土压力。
《建筑地基基础设计规范GB50007-2011》静止土压力系数宜通过试验测定，当无试验条件时，对正常固结土，静止土压力系数可按表24估算。
静止土压力系数K=1-sin φ（φ为土的内摩擦角）。
当基坑支护采用护坡桩或连续墙时，除考虑支护结构和地下室外墙共同作用的情况外，地下室外墙土压力按静止土压力系数K 乘以折减系数0.66计算（文[1]第5.8.11条，文[2]第2.1.16条）。
例如，北京地区静止土压力系数K 一般取0.5，乘以折减系数0.66后即为0.33。
2.4计算地下水位以下土对地下室外墙的侧压力时，土的重度应取有效重度。
有效重度=饱和重度-水重度（取10kN/m3），不应用天然重度减去水重度计算有效重度。
当岩土工程勘查报告只提供了土的天然重度而没有提供饱和重度时，可根据报告提供的土粒比重（土粒相对密度）和孔隙比求出饱和重度，即：饱和重度=[(土粒比重-1)／(1+孔隙比)]×水重度有效重度一般在8～13kN/m3。
北京地区一般第四纪土的有效重度可取11kN/m3。
人防地下室墙体计算书
WQ1地下室侧壁计算书条件：1、土质参数：容重γ=18kN/mmγ` = 11kN/mm K=0.50，地下水位设防高度为5100mm；2、地下室参数：覆土层厚h1=1000mm，地下室侧墙计算跨度Lo=4800mm，临水面保护层为40mm；地面堆载q=10kN/mm d=350mm，截面有效高度ho=300mm3、材料参数：混凝土强度等级为C35，fc=16.7 N/mm fy=360N/mm 计算：1、荷载计算，土压力按静止土压力计算[《全国民用建筑工程设计技术措施》2.6.2]堆载折算为土压力q1=K×q=0.50×10=5.00kN/mm地下水位以上土压力q2=K×γ×h1=0.50×18×1.00=9.00kN/mm地下水位以下土压力q3=K×γ`×(h2 + h3)=0.50×11×(0.30+4.80)=28.05kN/mm水压力q4=γw×(h2 + h3)=10×(0.30+4.80)=51.00kN/mm2、支座弯距计算，按单向板底端固定顶端简支计算，查静力计算手册m1=q1×Lo/8=5.00×4.8/8=14.40kN.mm2=q2×Lo/15=9.00×4.8/15=13.82kN.mm3=q1×Lo/15=28.05×4.8/15=43.08kN.mm4=q1×Lo/8=51.00×4.8/15=78.34kN.m3、强度计算:土压力及水压力均按恒载考虑,[《全国民用建筑工程设计技术措施》2.6.2],按支座调幅计算m=0.80×1.35×(m1+m2+m3+m4)=161.62kN.mξb=0.8÷{1+360÷[20000×(0.0033-<35-50>×0.00001)]}=0.5257 《砼》规公式7.1.4x=ho-√(ho-2×m/α1/fc/b)=300-√(300-2×161.62×1000000/1/16.7/1000) 《砼》规公式7.2.1-1=34.21mm<ξb×ho=157.71mmAs=α1×fc×b×x/fy 《砼》规公式7.2.1-2=1×16.7×1000×34.21/360=1,587mm4、裂缝计算：弯距标准组合Mk=m1+m2+m3+m4=14.40+13.82+43.08+78.34=149.64kN.m实配钢筋为：18@75钢筋面积As=3,393mm带肋钢筋的相对粘结特性系数υ＝1.0矩形截面受弯构件，构件受力特征系数αcr ＝2.1对矩形截面的受弯构件：Ate=0.5×b×h=0.5×1000×300=175000mmρte=As/Ate=3,393/175000=0.0194纵向受拉钢筋的等效应力σsk=Mk/(0.87×ho×As)=150×1000000/(0.87×300×3,393)=169 N/mm 钢筋应变不均匀系数ψ=1.1-0.65×ftk/ρte/σsk=1.1-0.65×2.2/0.02/169/=0.6635最大裂缝宽度ωmax=αcr×ψ×σsk×(1.9×c+0.08×deq/ρte)/Es=2.1×0.6635×169×(1.9×40+0.08×18/0.02)/200000=0.1769mm5、人防计算：本工程为6级人防地下室。
地下室外墙计算书
地下室外墙计算书一、计算模型：二、参数输入：情况选择： B h1：O h2：-3.6 h3：0 h4：-6.05 h5：300mm是否人防：否人防荷载：0 土容重：18 附加荷载：10 保护层厚度：50 裂缝限值：0.2 混凝土强度等级：C30 钢筋种类：Ⅱ级注：上图中q1与q2分别表示荷载作用分解之后的三角形荷载与均布荷载。
三、配筋与裂缝计算过程：1.荷载计算：(1)水上土压力：q12=0.5*γ*(h1- h3)=0.5*18*(0- 0)=0 (kN/m)MB12 =1/8*q12*L^2=1/8*0*6.05^2=0 (kNm)q11=0.5*γ*(h3- h2)=0.5*18*(0- -3.6)=32.4(kN/m)a=h3- h2=0- -3.6=3.6MB11=1/6*q11*a^2*(1-0.6*(a/L)^2)=1/6*32.4*3.6^2*(1-0.6*(3.6/6.05^2)=55.116(kNm) (2)水下土压力：q21 =0.5*(γ-10)*(h2- h4)=0.5*(18-10)*(-3.6- -6.05)=9.8 (kN/m)b=h2- h4=-3.6- -6.05=2.45MB21=1/24*q21*b^2*(4-3*b/L+0.6*(b/L)^2)=1/24*9.8*2.45^2*(4-3*2.45/6.05+0.6*(2.45/6.05^2=7.068 (kNm)(3)水压力：q32 =10*(h2- h4)=10*(-3.6- -6.05)=24.5 (kN/m)MB32=1/24*q32*b^2*(4-3*b/L+0.6*(b/L)^2)=1/24*24.5*2.45^2*(4-3*2.45/6.05+0.6*(2.45/6.05)^2)=1 7.669 (kNm)(4)附加荷载：q42 =0.5*Qfj=0.5*10=5 (kN/m)MB42 =1/8*q42*L^2=1/8*5*6.05^2=22.877 (kNm)MBk =MB12+MB11+MB21+MB32+MB42=0+55.116+7.068+17.669+22.877=102.73 (kNm) MB =η * MBk=1.35*102.73=138.686 (kNm)2.计算配筋：αs=MB*10^6/(Fc*1000*h0^2)=138.686*10^6/(14.3*1000*250^2)=0.155ζ=1-(1-2*αs)^0.5=1-(1-2*0.155)^0.5=0.169As=Fc*1000*h0*ζ/Fy=14.3*1000*250*0.169/300=2013.917(mm2)满足强度控制要求时每延米所需钢筋面积为：2013.917(mm2)3.计算裂缝：ρte = As/(0.5*1000*h5)=2835.287 /(0.5*1000* 300 )= 0.019σsk = MBk*10^6/(0.87*h0*As)=102.73*10^6/(0.87*250*2835.287)=166.587(N/mm2)ψ= 1.1-0.65*Ftk/(ρte*σsk)=1.1-0.65*2.01/(0.019*166.587)=0.687Wmax = 2.1*ψ*σsk/(2*10^5)*(1.9*c1+0.08*deq/ρte)=2.1*0.687*166.587/(2*10^5)*(1.9*50+0.08*19/0.01 9=0.21(mm)满足裂缝控制要求时每延米所需钢筋面积为：2835.287(mm2)。
地下室外墙设计计算书(附配筋图)-7页word资料
地下室外墙计算(WM-1)项目名称构件编号日期设计校对审核执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001), 本文简称《荷载规范》《人民防空地下室设计规范》(GB 50038-2005), 本文简称《人防规范》钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF5001 基本资料（1）荷载计算（2）内力计算（3）配筋计算（4）裂缝验算荷载说明：永久荷载：土压力荷载，上部恒载-平时，可变荷载：地下水压力，地面活载，上部活载-平时平时组合：平时荷载基本组合战时组合：战时荷载基本组合准永久组合：平时荷载准永久组合(用于裂缝计算)2.1 荷载计算2.1.1 墙上竖向压力平时组合（kN/m）：1.200×0.000+1.400×0.000=0.000准永久组合（kN/m）：0.000+0.500×0.000=0.0002.1.2 侧压荷载计算(1) 土压力标准值(kPa)水土分算，土侧压按静止土压力计算，静止土压力系数k = 0.500地下室顶面，标高-1.200, 总埋深1.050，地下水位以上0.550, 地下水位以下0.500土压力起算位置，标高-0.150-1层底，标高-8.450，总埋深8.300，地下水位以上0.550，地下水位以下7.750式中：p --------土压力(kN/m2)--------水压力(kN/m2)pwk --------土压力系数r --------土的天然容重(kN/m3)r--------土的饱和容重(kN/m3)sat--------水的重度(kN/m3)rwh--------地下水位以上的土层厚度(m)1h--------地下水位以下的土层厚度(m)2(2)地面上活载等效土压力（标准值，kPa）：p=kG=0.500×0.000=0.000k2.2 内力计算按连续梁计算竖向弯矩按连续梁模型计算，水平向弯矩仍按板块模型计算平时组合弯矩图准永久组合弯矩图2.3 配筋及配筋成果表2.3.1 配筋说明:(1)配筋方法水平按纯弯配筋，竖向按压弯配筋(2)单位说明:以下各表格中单位除说明外，配筋面积单位:mm2/m，裂缝宽度单位:mm，弯矩单位kN.m/m，轴力单位kN/m，配筋率:%2.4 裂缝验算按实际配筋，及相应于准永久组合的弹性内力进行计算2.5 实际配筋表【理正结构设计工具箱软件 6.5PB1】计算日期: 2014-09-26 10:40:18底部加翼计算梁(板)截面设计与验算(LJM-1)项目名称构件编号日期设计校对审核执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2010), 本文简称《抗震规范》钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500梁截面设计:1 已知条件及计算要求：(1)已知条件：矩形梁 b=1000mm，h=700mm。
地下室外墙计算书
WQ1计算书条件：1、土质参数：容重γ=18kN/mm，浮容重γ` = 11kN/mm，静止土压力系数K=0.50，地下水位设防高度为4400mm；2、地下室参数：覆土层厚h1=800mm，地下室侧墙计算跨度Lo=3400mm，临水面保护层为50mm；地面堆载q=10kN/mm，侧壁厚度d=285mm，截面有效高度ho=235mm3、材料参数：混凝土强度等级为C35，fc=16.7 N/mm，钢筋抗拉强度为fy=360N/mm；挡土墙荷载工况示意图计算：1、荷载计算，土压力按静止土压力计算[《全国民用建筑工程设计技术措施》2.6.2] 堆载折算为土压力q1=K×q=0.50×10=5.00kN/mm地下水位以上土压力q2=K×γ×h1=0.50×18×0.80=7.20kN/mm地下水位以下土压力q3=K×γ`×(h2 + h3)=0.50×11×(1.00+3.40)=24.20kN/mm水压力q4=γw×(h2 + h3)=10×(1.00+3.40)=44.00kN/mm2、支座弯距计算，按单向板底端固定顶端简支计算，查静力计算手册m1=q1×Lo/8=5.00×3.4/8=7.23kN.mm2=q2×Lo/15=7.20×3.4/15=5.55kN.mm3=q1×Lo/15=24.20×3.4/15=18.65kN.mm4=q1×Lo/8=44.00×3.4/15=33.91kN.m3、强度计算:土压力及水压力均按恒载考虑,[《全国民用建筑工程设计技术措施》2.6.2],按支座调幅0.8计算m=0.8×1.35×(m1+m2+m3+m4)=70.56kN.mξb=0.8÷{1+360÷[20000×(0.0033-<30-50>×0.00001)]}=0.5283 《砼》规公式7.1.4x=ho-√(ho-2×m/α1/fc/b)=235-√(235-2×70.559928×1000000/1/14.3/1000)=22.03mm<ξb×ho=124.15mmAs=α1×fc×b×x/fy=1×14.3×1000×22.03/360=875mm，根部实配12@75，As=1508，承载力满足要求。
人防构件、地下室挡土墙计算
外 墙计算条件：条件：1、土容重γ=18kN/m ；浮容重γ`=11kN/m ； 内摩擦角取30度；按静止土压力计算Ka=0.5， 2、地下室层高L=2900mm ；埋深H = 3.7m 设防水位高h1= 10m ；墙厚=250mm地面堆载p= 10kN/m ；外侧保护层厚25mm 3、混凝土强度等级为C30；钢筋抗拉强度fy=300（1） 荷载计算：因为h1>H ，所以不考虑地下水的影响Ka*p=5kN/m ；Ka*γ*（H-L ）＝7.2 kN/m Ka*γ*H=33.3KN/m外墙人防等效静载：25KN/㎡计算项目: 外墙（平时）************************************************************************************** [计算条件]墙高 = 2900.00(mm) 墙宽 = 8350.00(mm) 墙厚 = 250.00(mm) 竖向均布荷载(KN/M): 0.00 墙面均布荷载(KN/M2): 12.20 墙面三角形荷载(KN/M2): 26.10 砼强度等级: C30 配筋计算 as(mm): 30 钢筋级别 : HRB335 支撑条件:**** 上边 下边 左边 右边 简支 固定 简支 简支14.9365-26.540.000.000.000.00625256250062516251625625625626.112.229008350[ 内力计算 ]:轴压比 N/(A*fc)= 0.000000跨中弯矩(kN-m/m): 水平 ：0.00 竖向 ：14.93 垂直板边弯矩(kN-m/m):上 下 左 右 0.00, -26.54, 0.00, 0.00[ 配筋结果 ]:竖直方向配筋(mm^2/m):上截面非荷载侧：625.06 荷载侧：500.00中截面非荷载侧：625.06 荷载侧：625.00下截面非荷载侧：625.06 荷载侧：625.06水平方向配筋(mm^2/m):左中右非荷载侧 6.25, 6.25, 6.25荷载侧 251.00, 625.00, 251.00二、裂缝计算：(验算计算板下端)弯距标准值 Mk =26.54kN.m矩形截面受弯构件，构件受力特征系数αcr ＝ 2.1带肋钢筋的相对粘结特性系数υ＝ 1.0取1米宽墙计算，截面宽度 b ＝ 1000mm实配筋为 12@90钢筋面积As=1257mm受拉区纵向钢筋的等效直径deq ＝∑(ni * di ) / ∑(ni * υ * di) ＝12mm配筋率ρ=0.4%按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρte，按下列公式计算：ρte = As / Ate （混凝土规范 8.1.2－4）对矩形截面的受弯构件：Ate=0.5*b*h=0.5*1000*250=125000mmρte = 1257/125000=0.01σsk = Mk/(0.87*ho*As)=26500000/(0.87* 225*1257)=108N/m㎡裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝1.1-0.65*ftk/ρte/σsk=1.1-0.65×2.01/0.01/108＝-0.11<0.2,取ψ＝0.2最大裂缝宽度ωmax，按下列公式计算：ωmax = αcr*ψ*σsk*(1.9*c+0.08*deq/ρte)/Es=2.1×0..2×129（1.9×25+0.08×12/0.01）/200000＝0.039mm<0.2mm满足要求！计算项目: 外墙（战时）************************************************************************************************ [计算条件]墙高 = 2900.00(mm) 墙宽 = 8350.00(mm) 墙厚 = 250.00(mm)竖向均布荷载(KN/M): 0.00墙面均布荷载(KN/M2): 37.20墙面三角形荷载(KN/M2): 26.10砼强度等级: C30配筋计算 as(mm): 30钢筋级别 : HRB335支撑条件:**** 上边下边左边右边简支固定简支简支65-52.830.000.000.000.0029.71625256250062516251625625625626.137.229008350[ 内力计算 ]:轴压比 N/(A*fc)= 0.000000跨中弯矩(kN-m/m): 水平 ：0.00 竖向 ：29.71 垂直板边弯矩(kN-m/m):上 下 左 右 0.00, -52.83, 0.00, 0.00 [ 配筋结果 ]: 竖直方向配筋(mm^2/m):上截面 非荷载侧 ：625.06 荷载侧 ：500.00 中截面 非荷载侧 ：625.06 荷载侧 ：625.00下截面 非荷载侧 ：625.06 荷载侧 ：625.06水平方向配筋(mm^2/m):左 中 右 非荷载侧 6.25, 6.25, 6.25 荷载侧 251.00, 625.00, 251.00 实际选用：水平分布筋Φ12@180（628 mm^2）竖向分布筋Φ12@180（628 mm^2）荷载侧竖向分布筋在下截面处加密为Φ12@90（1256 mm^2）室 外 临 空 墙************************************************************************************************ [计算条件]墙高 = 2900.00(mm) 墙宽 = 3800.00(mm) 墙厚 = 300.00(mm) 竖向均布荷载(KN/M): 0.00 墙面均布荷载(KN/M2): 200.00 墙面三角形荷载(KN/M2): 0.00 砼强度等级: C30 配筋计算 as(mm): 30 钢筋级别 : HRB335 支撑条件:**** 上边 下边 左边 右边 简支 固定 固定 固定1610177-139.920.00-121.68-121.6846.1363.9075026575000750947500945075050750200.029003800[ 内力计算 ]:轴压比 N/(A*fc)= 0.000000 跨中弯矩(kN-m/m):水平 ：46.13 竖向 ：63.90 垂直板边弯矩(kN-m/m):上 下 左 右 0.00, -139.92, -121.68, -121.68 [ 配筋结果 ]:竖直方向配筋(mm^2/m):上截面 非荷载侧 ：750.08 荷载侧 ：600.00 中截面 非荷载侧 ：750.08 荷载侧 ：750.12 下截面 非荷载侧 ：750.08 荷载侧 ：1265.07水平方向配筋(mm^2/m):左 中 右 非荷载侧 750.08, 750.08, 750.08 荷载侧 1094.07, 750.00, 1094.07 实际选用：水平分布筋Φ16@150（1340 mm^2） 竖向分布筋Φ16@150（1340 mm^2）室 内 临 空 墙************************************************************************************************ [计算条件]墙高 = 2900.00(mm) 墙宽 = 5700.00(mm) 墙厚 = 250.00(mm) 竖向均布荷载(KN/M): 0.00墙面均布荷载(KN/M2): 90.00 墙面三角形荷载(KN/M2): 0.00 砼强度等级: C30 配筋计算 as(mm): 30 钢筋级别 : HRB335 支撑条件:**** 上边 下边 左边 右边 简支 固定 固定 固定956666-86.180.00-59.42-59.4215.6245.5162541625006254162541256252562590.029005700[ 内力计算 ]:轴压比 N/(A*fc)= 0.000000跨中弯矩(kN-m/m):水平 ：15.62 竖向 ：45.51垂直板边弯矩(kN-m/m):上 下 左 右0.00, -86.18, -59.42, -59.42[ 配筋结果 ]:竖直方向配筋(mm^2/m): 上截面 非荷载侧 ：625.06 荷载侧 ：500.00中截面 非荷载侧 ：625.06 荷载侧 ：625.00下截面 非荷载侧 ：625.06 荷载侧 ：941.06水平方向配筋(mm^2/m):左 中 右 非荷载侧 625.06, 625.06, 625.06 荷载侧 641.06, 625.00, 641.06实际选用：水平分布筋Φ12@150（754 mm^2） 竖向分布筋Φ14@150（1026 mm^2）。
新外墙计算(两层)
WQ8墙底与地下二层墙顶截面宽度b＝1000（mm)地下一层截面高度h w1＝300（mm)地下二层截面高度h w2＝350（mm)40mm （外侧） C=20mm （内侧）混凝土强度等级 C 30则f c=14.3N/mm 2f tk = 2.01N/mm 2360N/mm 2墙侧填土重度γ=18KN/m 3土的饱和重度γsat 取γ＋1.5＝19.5KN/m 3土的浮重度γ’＝19.5-10＝9.5KN/m 3水的重度γw =10KN/m 3静止土压力系数K 00.50地面堆载q 地面10KN/m 3墙的计算简图如右图，其中：室外地坪标高H1=-4m 地下水位标高H2=-4.5m (地下水位取最高洪涝水位）地下一层顶板标高H3=-3.5m 地下一层墙底标高H4=-7m 地下二层墙底标高H5=-11.2m3、计算模型选取：由于H3>H1，则采用计算模型（十一）其中室外地坪至地下水h 1=H1-H2=0.5m 室外地坪至顶板距离h 2=H3-H1=0.5m 地下一层层高L 1＝H3-H4= 3.5m 地下二层层高L 2＝H4-H5=4.2m外墙混凝土保护层厚度C ＝钢筋采用 Ⅲ级钢(HRB400或RRB400) fy=沿竖向为单向板，沿纵向取1m 宽作为计算单元。
地下一层墙顶为铰接，地下一层人防地下室外墙计算1、计算假定：（两层地下室）24、荷载计算：a).土压力引起:4.5kN/m 16.38kN/m 36.325kN/mb).水压力引起:q s2=γw (L 1－h 2-h 1)=25kN/m q s3=q s2+γw L 2=67kN/m c).堆载引起：qd=K 0*q 地面＝5.0kN/m d).核爆炸等效静荷载:q e =55kN/m5、控制截面弯矩标准值计算：(1). 支座B 处弯矩分配系数μBA =(3h w13/L 1)/(3h w13/L 1+4h w23/L 2)=0.362μAB =1-μBA =0.638(2). 弯矩标准值计算a).由土压力引起的（标准值）固端弯矩计算α=(h 1＋h 2)/L 0=0.286β=1-α=0.714a=h 2+2h 1/3=0.833m b=L 1-a=2.667mM BA =-q t3h 1(18b 2L 1-6b 3+ah 12-2h 13/45)/24/L 12+q t3h 1b/2+q t3(L1-h1-h2)2(2-β)2/8+(q t2-q t3)(L 0-h 1-h 2)2(4-3β+3β2/5)/24=12.94kN.mM BC =q t2L 22/12+(q t4-q t2)L 22/30=35.80kN.m M CB =q t2L 22/12+(q t4-q t2)L 22/20=41.67kN.m 支座B 处的不平衡弯矩M BB =M BC -M BA =22.86kN.m ·地下室外侧支座截面处的弯矩M B1=M BA +μBA *M BB =21.21kN.m M c1=M CB +μBC *M BB/2=48.96kN.m·地下室内侧跨中截面处的弯矩地下一层：M 11=q t2[L 12-2(h 1+h 2)L 1+(h 1+h 2)2]/12+q t3L 12/24+q t3L 1(h 1+h 2)/6-5q t3h 1h 2/12-q t3h 12/3q t3h 22/6-(q t2-q t3)(L 1-2h 1-2h 2)3/48/(L 1-h 1-h 2)-M B1/2=1.48kN.m地下二层：M 21=(q t2+q t4)L 22/16-M B1/2-M c1/2=23.01kN.mb).由水压力引起的（标准值）固端弯矩计算M BA =q s2(L 1-h 1-h 2)2(4-3β+3β2/5)/24=14.08kN.m M BC =q s2L 22/12+(q s3-q s2)L 22/30=61.45kN.m M CB =q s2L 22/12+(q s3-q s2)L 22/20=73.79kN.m 支座B 处的不平衡弯矩M BB =M BC -M BA =47.36kN.m ·地下室外侧支座截面处的弯矩M B2=M BA +μBA *M BB =31.22kN.m M c2=M CB +μBC *M BB/2=88.91kN.m·地下室内侧跨中截面处的弯矩地下一层：M 12=q s2(L 1-h 1-h 2)2/12-q s3(L 1-2h 1-2h 2)3/48/(L 1-h 1-h 2)-M B2/2=-3.29kN.mq t4=q t2+K 0γ’L 2=q t2=qt 3＋K 0γ'(L 0-h 1－h 2)=qt3=K0γh1=地下二层：M22=(q s2+q s3)L22/16-M B2/2-M c2/2=41.37kN.mc).由堆载引起的（标准值）固端弯矩计算M BA=q d(L1-h2)2(2-(L1-h2)/L1)2/8=7.35kN.mM BC=q d L22/12=7.35kN.m支座B处的不平衡弯矩M BB=M BC-M BA=0.00kN.m·地下室外侧支座截面处的弯矩M B3=M BA+μBA*M BB=7.35kN.mM c3=M BC+μBC*M BB/2=7.35kN.m·地下室内侧跨中截面处的弯矩地下一层：M13=q d*(L1-h2)2*[2-(L1-h2)/L1]2/8-M B3/2= 3.67kN.m地下二层：M23=q d*L22/8-M B3/2-M c3/2= 3.68kN.md).由核爆炸等效静荷载引起的（标准值）固端弯矩计算M BA=0.00kN.mM BC=q e L22/12=80.85kN.m支座B处的不平衡弯矩M BB=M BC-M BA=80.85kN.m·地下室外侧支座截面处的弯矩M B4=M BA+μBA*M BB=29.25kN.mM c4=M BC+μBC*M BB/2=106.65kN.m·地下室内侧跨中截面处的弯矩地下一层：M14=0-M B4/2=-14.62kN.m地下二层：M24=q e*L22/8-M B4/2-M c4/2=53.33kN.m6、承载力计算－计算竖向钢筋：·地下一层墙底（地下室外侧）：平时状态下总弯矩设计值M B=1.2M B1+1.4M B2+1.4M B3=79.44kN.m/m核爆作用下总弯矩设计值M B=1.2M B1+1.2M B2+1.2M B3+M B4=100.98kN.m/m配筋计算h0=h w1-c-10=250a).平时状态下受压区高度x=h0-(h02-2M B/b/f c)1/2=23.31mmAs=bxf c/f y=925.88mm2b).核爆状态下fcd=1.5fc=21.45N/mm2fyd=1.2fy=432.00N/mm2受压区高度x=h0-(h02-2M B/b/f cd)1/2=19.60mmAs=bxf cd/f yd=973mm2实际配筋为：Ф16间距100As1=2011mm2大于ρmin bh w1=600mm2其中ρmin＝0.20%·地下一层跨中（地下室内侧）：平时状态下总弯矩设计值M中=1.2M11+1.4M12+1.4M13= 2.31kN.m/m配筋计算h0=h w1-c-10=270受压区高度x=h0-(h02-2M1/b/f c)1/2=0.60mmAs=bxf c/f y=23.8mm2实际配筋为：Ф16间距200As2=1005mm2大于ρmin bh w1=600mm2其中ρmin＝0.20%·地下二层墙顶（地下室外侧）：平时状态下总弯矩设计值M B=1.2M B1+1.4M B2+1.4M B3=79.44kN.m/m核爆作用下总弯矩设计值M B=1.2M B1+1.2M B2+1.2M B3+M B4=100.98kN.m/m配筋计算h0=h w2-c-10=300a).平时状态下受压区高度x=h0-(h02-2M B/b/f c)1/2=19.13mmAs=bxf c/f y=759.82mm2b).核爆状态下受压区高度x=h0-(h02-2M B/b/f cd)1/2=16.13mmAs=bxf cd/f yd=801mm2实际配筋为：Ф20间距100As3=3142mm2大于ρmin bh w2=700mm2其中ρmin＝0.20%·地下二层墙底（地下室外侧）：平时状态下总弯矩设计值M C=1.2M C1+1.4M C2+1.4M C3=193.52kN.m/m核爆作用下总弯矩设计值MC=1.2M C1+1.2M C2+1.2M C3+M C4=280.92kN.m/m配筋计算h0=h w2-c-10=300a).平时状态下受压区高度x=h0-(h02-2M c/b/f c)1/2=49.13mmAs=bxf c/f y=1951.7mm2b).核爆状态下受压区高度x=h0-(h02-2M C/b/f cd)1/2=47.40mmAs=bxf cd/f yd=2354mm2实际配筋为：Ф22间距100As4=3801mm2大于ρmin bh w2=700mm2其中ρmin＝0.20%·地下二层跨中（地下室内侧）：平时状态下总弯矩设计值M中=1.2M21+1.4M22+1.4M23=90.68kN.m/m核爆作用下总弯矩设计值M中=1.2M21+1.2M22+1.2M23+M24=135.00kN.m/m配筋计算h0=h w2-c-10=320a).平时状态下受压区高度x=h0-(h02-2M1/b/f c)1/2=20.47mmAs=bxf c/f y=813.14mm2b).核爆状态下受压区高度x=h0-(h02-2M中/b/f cd)1/2=20.31mmAs=bxf cd/f yd=1009mm2实际配筋为：Ф20间距200As5=1571mm2大于ρmin bh w1=700mm2其中ρmin＝0.20%7.裂缝宽度验算：(1).地下一层墙底（地下室外侧）：①基本资料：矩形截面受弯构件， 构件受力特征系数αcr＝ 2.1截面宽度b＝ 1000mm截面高度h w1＝300mm最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离c＝ 40mm 纵筋根数、直径第一种10Ф16受拉区纵向钢筋的等效直径d eq＝d/υ=16mm受拉区纵向钢筋的面积As=2011mm2钢筋弹性模量Es＝ 200000N/mm截面有效高度h0＝h w1-c-d/2=252mm混凝土抗拉强度标准值ftk＝ 2.01N/mm按荷载的标准组合计算的弯距值M Bk=M B1+M B2+M B3=59.78kN.m ②最大裂缝宽度验算：有效受拉截面面积：Ate ＝ 0.5 * b * h w1 ＝150000mm2按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρteρte ＝ As / Ate ＝ 0.013( 注：当ρte＜0.01时，取ρte ＝0.01） 取ρte＝0.013按荷载效应标准组合计算的纵向受拉钢筋的等效应力σsk： σsk ＝ Mk / (0.87 * ho * As) σsk ＝135.6N/mm裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ ＝ 1.1 - 0.65ftk / ρte / σskψ ＝ 0.381取0.381 ( 注：当ψ＜0.2时，取ρte ＝0.2;当ψ>1时，取ρte ＝1 )最大裂缝宽度，按下列公式计算： ωmax ＝ αcr * ψ * σsk * (1.9 * c + 0.08 * d eq / ρte ) / Es＝ 0.093mm(小于0.2mm,满足要求)(2).地下一层跨中（地下室内侧）：①基本资料：矩形截面受弯构件， 构件受力特征系数αcr＝ 2.1截面宽度b＝ 1000mm截面高度h＝300mm最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离c＝ 20mm 纵筋根数、直径第一种5Ф16受拉区纵向钢筋的等效直径d eq＝d/υ=16mm受拉区纵向钢筋的面积As=1005mm2钢筋弹性模量Es＝ 200000N/mm截面有效高度h0＝h-c-d/2=272mm混凝土抗拉强度标准值ftk＝ 2.01N/mm按荷载的标准组合计算的弯距值M1k=M11+M12+M13= 1.86kN.m ②最大裂缝宽度验算：有效受拉截面面积：Ate ＝ 0.5 * b * h w1 ＝150000mm2按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρteρte ＝ As / Ate ＝ 0.007( 注：当ρte＜0.01时，取ρte ＝0.01） 取ρte＝0.010按荷载效应标准组合计算的纵向受拉钢筋的等效应力σsk： σsk ＝ Mk / (0.87 * ho * As) σsk ＝7.8N/mm裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ ＝ 1.1 - 0.65ftk / ρte / σskψ ＝ -15.593取0.200 ( 注：当ψ＜0.2时，取ρte ＝0.2;当ψ>1时，取ρte ＝1 )最大裂缝宽度，按下列公式计算： ωmax ＝ αcr * ψ * σsk * (1.9 * c + 0.08 * d eq / ρte ) / Es＝ 0.003mm(小于0.3mm,满足要求)(3).地下二层墙顶（地下室外侧）：①基本资料：矩形截面受弯构件， 构件受力特征系数αcr＝ 2.1截面宽度b＝ 1000mm截面高度h w2＝350mm最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离c＝ 40mm 纵筋根数、直径第一种10Ф20受拉区纵向钢筋的等效直径d eq＝d/υ=20mm受拉区纵向钢筋的面积As=3142mm2钢筋弹性模量Es＝ 200000N/mm截面有效高度h0＝h w2-c-d/2=300mm混凝土抗拉强度标准值ftk＝ 2.01N/mm按荷载的标准组合计算的弯距值M Bk=M B1+M B2+M B3=59.78kN.m ②最大裂缝宽度验算：有效受拉截面面积：Ate ＝ 0.5 * b * h w1 ＝175000mm2按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρteρte ＝ As / Ate ＝ 0.018( 注：当ρte＜0.01时，取ρte ＝0.01） 取ρte＝0.018按荷载效应标准组合计算的纵向受拉钢筋的等效应力σsk： σsk ＝ M Bk / (0.87 * ho * As)σsk ＝72.9N/mm裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ ＝ 1.1 - 0.65ftk / ρte / σskψ ＝ 0.102取0.200 ( 注：当ψ＜0.2时，取ρte ＝0.2;当ψ>1时，取ρte ＝1 )最大裂缝宽度，按下列公式计算： ωmax ＝ αcr * ψ * σsk * (1.9 * c + 0.08 * d eq / ρte ) / Es＝ 0.025mm(小于0.2mm,满足要求)(4).地下二层墙底（地下室外侧）：①基本资料：矩形截面受弯构件， 构件受力特征系数αcr＝ 2.1截面宽度b＝ 1000mm截面高度h w2＝350mm最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离c＝ 40mm 纵筋根数、直径第一种10Ф22受拉区纵向钢筋的等效直径d eq＝d/υ=22mm受拉区纵向钢筋的面积As=3801mm2钢筋弹性模量Es＝ 200000N/mm截面有效高度h0＝h w2-c-d/2=300mm混凝土抗拉强度标准值ftk＝ 2.01N/mm按荷载的标准组合计算的弯距值M Ck=M C1+M C2+M C3=145.22kN.m②最大裂缝宽度验算：有效受拉截面面积：Ate ＝ 0.5 * b * h w2 ＝175000mm2按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρteρte ＝ As / Ate ＝ 0.022( 注：当ρte＜0.01时，取ρte ＝0.01） 取ρte＝0.022按荷载效应标准组合计算的纵向受拉钢筋的等效应力σsk： σsk ＝ M Bk / (0.87 * ho * As)σsk ＝146.4N/mm裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ ＝ 1.1 - 0.65ftk / ρte / σskψ ＝ 0.689取0.689 ( 注：当ψ＜0.2时，取ρte ＝0.2;当ψ>1时，取ρte ＝1 )最大裂缝宽度，按下列公式计算： ωmax ＝ αcr * ψ * σsk * (1.9 * c + 0.08 * d eq / ρte ) / Es＝ 0.166mm(小于0.2mm,满足要求)(5).地下二层跨中（地下室内侧）：①基本资料：矩形截面受弯构件， 构件受力特征系数αcr＝ 2.1截面宽度b＝ 1000mm截面高度h w2＝350mm最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离c＝ 20mm 纵筋根数、直径第一种5Ф20受拉区纵向钢筋的等效直径d eq＝d/υ=20mm受拉区纵向钢筋的面积As=1571mm2钢筋弹性模量Es＝ 200000N/mm截面有效高度h0＝h-c-d/2=320mm混凝土抗拉强度标准值ftk＝ 2.01N/mm按荷载的标准组合计算的弯距值M2k=M21+M22+M23=68.06kN.m ②最大裂缝宽度验算：有效受拉截面面积：Ate ＝ 0.5 * b * h w2 ＝175000mm2按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρteρte ＝ As / Ate ＝ 0.009( 注：当ρte＜0.01时，取ρte ＝0.01） 取ρte＝0.010按荷载效应标准组合计算的纵向受拉钢筋的等效应力σsk： σsk ＝ Mk / (0.87 * ho * As) σsk ＝155.6N/mm裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ ＝ 1.1 - 0.65ftk / ρte / σskψ ＝ 0.260取0.260 ( 注：当ψ＜0.2时，取ρte ＝0.2;当ψ>1时，取ρte ＝1 )最大裂缝宽度，按下列公式计算： ωmax ＝ αcr * ψ * σsk * (1.9 * c + 0.08 * d eq / ρte ) / Es＝ 0.084mm(小于0.3mm,满足要求)。
地下室外墙的计算
地下室外墙(挡土墙)的计算1 计算方法1、1计算简图①根据墙板长边与短边支承长度的比例关系,地下室外墙(挡土墙)、窗井外墙按双向板或单向板计算。
②对单层或多层地下室外墙,当基础底板厚度不小于墙厚时,可按底边固结于基础、顶边铰接于地下室顶板的单跨或连续板计算。
当基础底板厚度小于墙厚时,底边按铰接计算。
窗井外墙顶边按自由计算。
墙板两侧根据实际情况按固结或铰接考虑。
③墙板的支承条件应符合实际受力状态,作为墙板支座的基础与内墙(或扶壁柱),其内力与变形应满足设计要求。
1、2计算荷载图一地下室外墙压力分布地下室外墙承受竖向荷载与水平荷载。
竖向荷载包括地下室外墙自重、上部建筑(结构构件与围护构件)竖向荷载、地下室各层楼板传递的竖向荷载。
水平荷载包括土压力(地下水位以下为土水混合压力)、地下水压力、室外地面活荷载引起的侧压力、人防外墙等效静荷载。
2计算中需注意的问题2.1《全国民用建筑工程设计技术措施/结构/地基与基础》(2009年版)[1]第5、8、11条与《北京市建筑设计技术细则-结构专业》(2005版)[2]第2、1、6条对室外地面活荷载,建议取5kN/m2(包括可能停放消防车的室外地面)。
该规定适用于有上部结构的地下室外墙,且当考虑消防车时消防车重不超过30吨。
其出发点就是行车道距离建筑物外墙总就是有一定距离的,即一般情况下汽车不可能紧贴上部建筑外墙行驶(《城市居住区规划设计规范》、《建筑设计防火规范》等对室外行车道距离建筑物外墙的距离有明确规定),消防车更不可能紧贴上部建筑外墙进行消防扑救(因消防云梯车在工作时受云梯高度与仰角的制约必须与建筑物外墙保持一定距离)。
但就是,对于没有上部结构的纯地下车库,或处于上部结构范围之外的地下室外墙,以及消防车重超过30吨的,笼统地按5kN/m2计算就是有问题的,应当根据车道与地下室外墙的位置关系、地下室顶板覆盖层厚度及其应力扩散角、车辆轮压按实际情况计算。
2.2文[1]第5、8、5条计算水压力时,当勘察报告提供了地下室外墙水压力分布时,按勘察报告计算;当勘察报告未提供时,可取历史最高水位与近3~5年的最高水位的平均值(水位高度包括上层滞水),水压力按静止压力直线分布计算。
新外墙计算wq1
编号：RFWQ2C=20mm （内侧）混凝土强度等级 C 35则f c=16.7N/mm 2f tk = 2.2N/mm 2360N/mm 2墙侧填土重度γ=18KN/m 3土的饱和重度γsat取γ＋1.5＝19.5KN/m 3土的浮重度γ’＝19.5-10＝9.5KN/m 3水的重度γw =10KN/m3静止土压力系数K 00.50地面堆载q 地面10KN/m 3墙的计算简图如右图，其中：室外地坪标高H1=-0.3m 地下水位标高H2=-1.5m (地下水位取常水位）顶板标高H3=-1m 底板标高H4=-5.6m由于H3≤H1，且H3>H2，则采用计算模型（五）其中室外地坪至地下水h 1=H1-H2= 1.2m 室外地坪至顶板距离h 2=H1-H3=0.7m 顶板至底板L 0＝H3-H4=4.6m3、荷载计算：a).土压力引起:q t1=K 0γh 2=6.3kN/m q t3=K 0γh 1=10.8kN/m 30.28kN/mb).水压力引起:q s2=γw (L 0+h 2-h 1)=41kN/m c).堆载引起：qd=K 0*q 地面＝5.0kN/m d).核爆炸等效静荷载:q e =55kN/m钢筋采用 Ⅲ级钢(HRB400或RRB400) fy=q t2=qt 3＋K 0γ'(L 0-h 1+h 2)=人防地下室外墙计算21、计算假定：（单层地下室）4、承载力计算－计算竖向钢筋：(1).墙底截面（地下室外侧）① 弯矩设计值a).由土压力引起的（标准值）α=(h1-h2)/L0=0.109β=1-α=0.891M B1=q t1(h1-h2)2(2-α2)/8+(q t3-q t1)(h1-h2)2(1-3α2/5)/6+q t3(L0-h1+h2)2(2-β)2/8+(q t2-q t3)(L0-h1+h2)2(4-3β+3β2/5)/24=53.06kN.mb).由水压力引起的（标准值）M B2=q s2(L0-h1+h2)2(4-3β+3β2/5)/24=51.77kN.mc).由堆载引起的（标准值）M B3=q d L02/8=13.23kN.md).核爆炸引起的（标准值）M B4=q e L02/8=145.48kN.m平时状态下总弯矩设计值M B=1.2M B1+1.4M B2+1.4M B3=154.67kN.m/m核爆作用下总弯矩设计值M Bd=0.8x(1.2M B1+1.2M B2+1.2M B3+M B4)=229.72kN.m/m②配筋计算h0=h-c-10=350a).平时状态下受压区高度x=h0-(h02-2M B/b/f c)1/2=27.55mmAs=bxf c/f y=1277.8mm2b).核爆状态下fcd=1.5fc=25.05N/mm2fyd=1.2fy=432.00N/mm2受压区高度x=h0-(h02-2M B/b/f cd)1/2=27.26mmAs=bxf cd/f yd=1581mm2c).实际配筋为：Ф14间距95As=1620mm2大于ρmin bh=1000mm2其中ρmin＝0.25%(2).跨中截面（地下室内侧）① 弯矩设计值（偏安全地取各单项弯矩最大值进行叠加）a).由土压力引起的（标准值）R A'=q t1(h1-h2)(8-6α+α3)/8= 2.89kN/mM B1'=R A'2/2q t1=0.66kN.mR A"=(q t3-q t1)(h1-h2)(β+α3/5)/2= 1.003kN/mM B1"=2R A"(h1-h2)(2R A"/(q t3-q t1)/(h1-h2))0.5/3=0.3157kN.mR A"'=q t3(L0-h1+h2)3(4-β)/(8L02)=13.67kN/mM B1"'=R A"'[(h1-h2)+RA"'/2/q t3]=15.49kN.mR A""=(q t2-q t3)(L0-h1+h2)3(1-β/5)/8/L02= 6.52kN/mM B1""=R A""[(h1-h2)+2(L0-h1+h2)(2R A""/(q t2-q t3)/(L0-h1+h2))0.5/3=10.45kN.mM B1=M B1'+M B1"+M B1"'+M B1""=26.92kN.mb).由水压力引起的（标准值）R A=q s2(L0-h1+h2)3(1-β/5)/8/L02=13.72kN/mM B2=R A[(h1-h2)+2(L0-h1+h2)(2R A/q s2/(L0-h1+h2))0.5/3=22.01kN.mc).由堆载引起的（标准值）M B3=9q d L02/128=7.44kN.md).核爆炸引起的（标准值）M B4=9q e L02/128=81.83kN.m平时状态下总弯矩设计值M0=1.2M B1+1.4M B2+1.4M B3=73.52kN.m/m核爆作用下总弯矩设计值M0d=1.2M B1+1.2M B2+1.2M B3+M B4+0.25M BD=206.89kN.m/m②配筋计算h0=h-c-10=370a).平时状态下受压区高度x=h0-(h02-2M0/b/f c)1/2=12.10mmAs=bxf c/f y=561.15mm2b).核爆状态下受压区高度x=h0-(h02-2M0d/b/f cd)1/2=23.04mmAs=bxf cd/f yd=1336mm2c).实际配筋为：Ф20间距200As=1571mm2大于ρmin bh=1000mm2其中ρmin＝0.25%5.平时状态下裂缝宽度验算：(1).墙底截面（地下室外侧）①基本资料：矩形截面受弯构件， 构件受力特征系数αcr＝ 2.1截面宽度b＝ 1000mm截面高度h＝400mm最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离c＝ 40mm纵筋根数、直径第一种10.526Ф14受拉区纵向钢筋的等效直径d eq＝d/υ=14mm受拉区纵向钢筋的面积As=1620mm2钢筋弹性模量Es＝ 200000N/mm截面有效高度h0＝h-c-d/2=353mm混凝土抗拉强度标准值ftk＝ 2.2N/mm按荷载的标准组合计算的弯距值M k=MB1+MB2+MB3=118.06kN.m②最大裂缝宽度验算：有效受拉截面面积：Ate ＝ 0.5 * b * h ＝200000mm2按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρteρte ＝ As / Ate ＝ 0.008( 注：当ρte＜0.01时，取ρte ＝0.01）取ρte＝0.010按荷载效应标准组合计算的纵向受拉钢筋的等效应力σsk： σsk ＝ Mk / (0.87 * ho * As) σsk ＝237.2N/mm裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ ＝ 1.1 - 0.65ftk / ρte / σskψ ＝ 0.497取0.497 ( 注:当ψ＜0.2时，取ρte ＝0.2;当ψ>1时，取ρte ＝1 )最大裂缝宽度，按下列公式计算： ωmax ＝ αcr * ψ * σsk * (1.9 * c + 0.08 * d eq / ρte ) / Es＝ 0.233mm(大于0.2mm,不满足要求)(2).跨中截面（地下室内侧）①基本资料：矩形截面受弯构件， 构件受力特征系数αcr＝ 2.1截面宽度b＝ 1000mm截面高度h＝400mm最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离c＝ 20mm 纵筋根数、直径第一种5Ф20受拉区纵向钢筋的等效直径d eq＝d/υ=20mm受拉区纵向钢筋的面积As=1571mm2钢筋弹性模量Es＝ 200000N/mm截面有效高度h0＝h-c-d/2=370mm混凝土抗拉强度标准值ftk＝ 2.2N/mm按荷载的标准组合计算的弯距值M k=MB1+MB2+MB3=39.90kN.m ②最大裂缝宽度验算：有效受拉截面面积：Ate ＝ 0.5 * b * h ＝200000mm2按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρteρte ＝ As / Ate ＝ 0.008( 注：当ρte＜0.01时，取ρte ＝0.01） 取ρte＝0.010按荷载效应标准组合计算的纵向受拉钢筋的等效应力σsk： σsk ＝ Mk / (0.87 * ho * As) σsk ＝78.9N/mm裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ ＝ 1.1 - 0.65ftk / ρte / σskψ ＝ -0.712取0.200 ( 注:当ψ＜0.2时，取ρte ＝0.2;当ψ>1时，取ρte ＝1 )最大裂缝宽度，按下列公式计算： ωmax ＝ αcr * ψ * σsk * (1.9 * c + 0.08 * d eq / ρte ) / Es＝ 0.033mm(小于0.3mm,满足要求)。
地下室外墙计算1
计算一、墙身配筋计算（一）已知条件：墙身混凝土等级40钢筋设计强度N/mm2360混凝土容重γc=25KN/mm3墙背填土容重γ土=20KN/mm3水容重γ水=10KN/mm3裂缝限值0.2mm覆土面距离墙底H1=3m水位距离墙底H2=0m墙高H=4.5m地面堆积荷载q0=10KN/m2墙厚h（mm）=300mm保护层(mm)=35mm横载分项系数1.2（二）土压力计算：Ka=0.50q土=(γ土×H1-γ水×H2)30.00KN/m2qo=5q水=γ水H2=0KN/m2q2=q土+q水+qo=35.00KN/m2q22=1.2×q2=42KN/m2(三)内力计算（基本组合下）：β=b/c=0.666666667b=3mＭ1=q22*b2*(4--35.70KN·MRA=q22*b3*(1-β20.48Ｍ2=RA*(a+2*b54.05759KN·M（四）配筋计算混凝土抗压强度fcd=19.1N/mm 2ho=255mm 钢筋设计强度fy=360N/mm 2计算宽度b=1000mm Ｍ1 =f cd bx(h 0-x/2)35700000.00 =19100x(255-x/2)x =7.438 m ≤ξb h 0 =0.53×255.00 =135.2mm解得A s = Ｍ支座/(ho-400mm 2Ｍ2 =f cd bx(h 0-x/2)54000000.00 =19100x(255-x/2)x =11.339 mm ≤ξb h 0 =0.53×255.00 =135.2mm解得跨中A s = Ｍ2/(ho-618mm 2（五）裂缝计算(仅计算支座处裂缝)钢筋直径d=14mm 钢筋间距150mm 每延米实配钢筋A s =1026.25mm 2标准组合下Ｍ-29.75KN·M σsk=Ｍk支座130.6691N/mm2αcr=2.1ρte=0.006841691ftk=2.39ψ=-0.63770071< 1 且<0.2所以ψ取0.2Es=200000c=35deq=14裂缝宽度W fk =0.063168659mm 裂缝满足要求。
关于地下室外墙应如何计算
关于地下室外墙应如何计算1计算方法1.1计算简图（1）根据墙板长边与短边支承长度的比例关系,地下室外墙（挡土墙）、窗井外墙按双向板或单向板计算.（2）对单层或多层地下室外墙,当基础底板厚度不小于墙厚时,可按底边固结于基础、顶边铰接于地下室顶板的单跨或连续板计算；当基础底板厚度小于墙厚时,底边可按铰接计算或按弯矩平衡计算.不论采用何种计算简图,均应采用适宜的构造做法.窗井外墙顶边按自由计算.墙板两侧根据实际情况按固结或铰接考虑.（3）墙板的支承条件应符合实际受力状态,作为墙板支座的基础和内墙（或扶壁柱）,其内力和变形应满足设计要求.1.2计算荷载地下室外墙承受竖向荷载和水平荷载.竖向荷载包括地下室外墙自重、上部建筑（结构构件和围护构件）竖向荷载、地下室各层楼板传递的竖向荷载.水平荷载包括土压力（地下水位以下为土水混合压力）、地下水压力、室外地面活荷载引起的侧压力、人防外墙等效静荷载.2计算中需注意的问题(1)《全国民用建筑工程设计技术措施/结构/地基与基础》（2009年版）第5.8.11条和《北京市建筑设计技术细则-结构专业》（2005版）第2.1.6条对室外地面活荷载,均建议取5kN/m2（包括可能停放消防车的室外地面）.该规定对于有上部结构的地下室外墙是适用的,且当考虑消防车时消防车重不超过30吨.其出发点是行车道距离建筑物外墙是有一定距离的,即一般情况下汽车不可能紧贴上部建筑外墙行驶（《城市居住区规划设计规范》、《建筑设计防火规范》等对室外行车道距离建筑物外墙的距离有明确规定）,消防车更不可能紧贴上部建筑外墙进行消防扑救（因消防云梯车在工作时受云梯高度和仰角的制约必须与建筑物外墙保持一定距离）.对于没有上部结构的地下车库外墙,或处于上部结构范围之外的地下室外墙,以及消防车重超过30吨的,若笼统地按5kN/m2计算就可能因地面荷载取值偏小而引起结构安全问题.这时候应当根据车道与地下室外墙的位置关系、地下室顶板覆盖层厚度及其应力扩散角、车辆轮压分布按实际情况计算.(2)《全国民用建筑工程设计技术措施/结构/地基与基础》（2009年版）第5.8.5条计算水压力时,当勘察报告提供了地下室外墙水压力分布时,按勘察报告计算；当勘察报告未提供时,可取历史最高水位和近3~5年的最高水位的平均值（水位高度包括上层滞水）,水压力按静止压力直线分布计算.《北京市建筑设计技术细则-结构专业》（2005版）第3.1.8条则相对更为简化,要求验算地下室外墙承载力时,水位高度可按最近3~5年的最高水位（水位高度包括上层滞水）.当勘察报告缺少对地下水变化规律的描述,或勘察报告依据的场地标高与设计目标的差别可能影响设计结果时,应请勘察单位补充说明.如果勘察报告提供了抗浮设计水位,在计算地下室外墙承载力时应按抗浮设计水位计算.(3)计算地下室外墙土压力时,对采用大开挖方式施工的地下室,当没有护坡桩或连续墙支护时,地下室外墙土压力取静止土压力.《建筑地基基础设计规范GB50007-2011》第9.3.2条的条文说明指出,静止土压力系数宜通过试验测定,当无试验条件时,对正常固结土,静止土压力系数可按表24估算.静止土压力系数K=1-sinφ（φ为土的内摩擦角）.当基坑支护采用护坡桩或连续墙时,除考虑支护结构和地下室外墙共同作用的情况外,地下室外墙土压力按静止土压力系数K乘以折减系数0.66计算（《全国民用建筑工程设计技术措施/结构/地基与基础》（2009年版）第5.8.11条,《北京市建筑设计技术细则-结构专业》（2005版）第2.1.16条）.例如,北京地区静止土压力系数K一般取0.5,乘以折减系数0.66后即为0.33.(4)计算地下水位以下土对地下室外墙的侧压力时,土的重度应取有效重度：有效重度=饱和重度-水重度（水的重度取10kN/m3）.注意,不能用天然重度减去水重度来计算有效重度,这是错误的概念.当勘查报告只提供了土的天然重度而没有提供饱和重度时,可根据报告提供的土粒比重（土粒相对密度）和孔隙比求出饱和重度,即：饱和重度=[(土粒比重-1)／(1+孔隙比)]×水重度,或根据勘察报告提供的其他参数计算有效重度,必要时应请勘察单位补充.有效重度一般在8～13kN/m3,北京地区一般第四纪土的有效重度可取11kN/m3.(5)《全国民用建筑工程设计技术措施/结构/地基与基础》（2009年版）第5.8.11条提出,配筋计算时,地下室外墙的侧向压力分项系数取1.3.这是指在完成荷载组合之后,对其荷载效应乘以该分项系数,适用于仅考虑水平荷载的情况.从受力状态上讲,地下室外墙属于压弯构件,同时存在水平荷载和竖向荷载.一般情况下,地下室外墙计算时可以忽略竖向荷载作用,是因为竖向荷载引起的效应在荷载效应组合中所占比例很低,对配筋结果的影响很小.但是对于地下室外墙上部有较大荷载的情况,例如地下室外墙与上部结构剪力墙相连的情况,当竖向荷载较大已经不可忽略时,仍应按恒、活荷载效应的比例确定具体分项系数,按压弯构件计算,并与按纯弯计算的结果比较,选较大值作为配筋设计的依据.(6)计算地下室外墙配筋时,如果考虑地下室外墙扶壁柱的支承作用,就必须考虑按外墙传递的荷载计算扶壁柱的内力和变形.当扶壁柱与上部结构框架柱相连时,扶壁柱的内力要考虑上部结构的整体作用.当上部结构的柱距较大时,可在地下室外墙加设扶壁柱,用以减小墙板的跨度,进而减小扶壁柱承担的水平荷载.当扶壁柱承担较大的上部结构传递的竖向荷载时,应按压弯构件计算.当扶壁柱承担的竖向荷载较小时,例如仅地下室设置的扶壁柱,可按底端固结、顶端连续的竖向单跨梁（或连续梁）计算.(7)对剪力墙结构的地下室挡土墙,应尽可能利用垂直于外墙方向的剪力墙作为外墙板的支座,按双向板计算配筋.对框架结构的地下室挡土墙,按竖向单向板计算配筋较为稳妥.挡土墙配筋可以采用通长钢筋+附加短筋（竖向、水平或两者兼有）的方式,而不必一律通长,可以节约钢材.对平面长度较大的窗井墙,可在其中部设置内隔墙作为窗井墙的支座,根据窗间墙长度确定工字形截面,按底部嵌固于基础、顶部铰接于地下室顶板的竖向梁计算其承载力和变形.图2设有内隔墙的窗井墙(8)根据一般民用建筑工程混凝土结构所处的环境类别,外墙外侧钢筋的混凝土保护层厚度取30mm已经足够,如无特殊需要,不必加厚.对《地下工程防水技术规范》（GB50108-2008）第4.1.7条的规定应慎重对待.设有防水层的人防外墙,混凝土保护层厚度取30mm.(2009年版全国民用建筑工程设计技术措施-防空地下室)(9)地下室外墙的厚度,当有防水要求时不小于250mm,具体厚度应根据计算确定.当为多层地下室时,其外墙可根据侧向压力、层高的大小,自下而上逐层减小墙厚,以节约混凝土和钢材.如果层高较大且室内有回填土及刚性地坪时,可以利用刚性地坪减小外墙的计算高度.此时,应要求施工时先回填室内,后回填室外,回填土的压实系数不应小于0.94.当有条件时,可在外墙根部设置加腋或地梁,用以减小外墙的计算高度.加腋或地梁的刚度应能约束外墙使之符合计算简图.当地下室外墙计算时确定底部为固结支座(即外墙固结于基础),侧壁底部与相连的基础底板应满足弯矩平衡条件,底板的抗弯能力不应小于侧壁.尤其对窗井外墙、地下车道外墙敞口段,车道侧壁等悬臂构件,要特别注意底板的抗弯能力不应小于侧壁底部.同时,对于地下室顶板开洞部位（如楼梯间、地下车道）,地下室外墙顶部没有楼板支撑,应注意计算模型的支座条件和配筋构造要与实际情况相符.(10)由于一般地下室外墙所受弯矩是底部最大,因此一般竖向钢筋置于外层,水平钢筋置于内层,使挡土墙在承受水平荷载时有效高度最大,抗弯能力最高.《混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图（现浇钢筋混凝土框架、剪力墙、梁、板）16G101-1》规定地下室外墙的水平筋在内层,但当设计有不同要求时,应按设计要求施工.需要注意的是,当大多数墙板的两侧弯矩相较于底端为大时,就应改变竖向钢筋和水平钢筋的内外位置,保障最大的有效高度.(11)地下室外墙的混凝土强度等级应尽量采用较低等级,以不超过C30为宜.因为混凝土强度等级越高,水泥用量越大,就越容易产生收缩裂缝.当地下室外墙（或扶壁柱）与上部结构剪力墙（或框架柱）相连时,若上部结构剪力墙（或框架柱）的混凝土强度等级高于地下室外墙的混凝土强度等级,应通过计算确定地下室外墙的混凝土强度等级,此时,不应简单地将地下室外墙的混凝土强度等级取与上部结构相同.混凝土强度等级的确定,尚应符合规范规定的环境类别.当地下室有防水要求时,根据相关规范,地下室外墙的抗渗等级应由最大水头与墙厚之比确定,且不应低于P6.3结论地下室外墙（挡土墙）既承担竖向荷载,亦承担水平荷载,经济、合理地设计地下室外墙,对结构安全、投资优化都会产生积极的影响.本文简单地讨论了地下室外墙（挡土墙）计算的相关问题,期待各位同行批评指正.。
地下室外墙挡土墙的计算
地下室外墙挡土墙的计算集团标准化小组：[VVOPPT-JOPP28-JPPTL98-LOPPNN]地下室外墙（挡土墙）的计算1计算方法1.1计算简图①根据墙板长边与短边支承长度的比例关系，地下室外墙（挡土墙）、窗井外墙按双向板或单向板计算。
②对单层或多层地下室外墙，当基础底板厚度不小于墙厚时，可按底边固结于基础、顶边铰接于地下室顶板的单跨或连续板计算。
当基础底板厚度小于墙厚时，底边按铰接计算。
窗井外墙顶边按自由计算。
墙板两侧根据实际情况按固结或铰接考虑。
③墙板的支承条件应符合实际受力状态，作为墙板支座的基础和内墙（或扶壁柱），其内力和变形应满足设计要求。
1.2计算荷载图一地下室外墙压力分布地下室外墙承受竖向荷载和水平荷载。
竖向荷载包括地下室外墙自重、上部建筑（结构构件和围护构件）竖向荷载、地下室各层楼板传递的竖向荷载。
水平荷载包括土压力（地下水位以下为土水混合压力）、地下水压力、室外地面活荷载引起的侧压力、人防外墙等效静荷载。
2计算中需注意的问题2.1《全国民用建筑工程设计技术措施/结构/地基与基础》（2009年版）[1]第5.8.11条和《北京市建筑设计技术细则-结构专业》（2005版）[2]第2.1.6条对室外地面活荷载，建议取5kN/m2（包括可能停放消防车的室外地面）。
该规定适用于有上部结构的地下室外墙，且当考虑消防车时消防车重不超过30吨。
其出发点是行车道距离建筑物外墙总是有一定距离的，即一般情况下汽车不可能紧贴上部建筑外墙行驶（《城市居住区规划设计规范》、《建筑设计防火规范》等对室外行车道距离建筑物外墙的距离有明确规定），消防车更不可能紧贴上部建筑外墙进行消防扑救（因消防云梯车在工作时受云梯高度和仰角的制约必须与建筑物外墙保持一定距离）。
但是，对于没有上部结构的纯地下车库，或处于上部结构范围之外的地下室外墙，以及消防车重超过30吨的，笼统地按5kN/m2计算是有问题的，应当根据车道与地下室外墙的位置关系、地下室顶板覆盖层厚度及其应力扩散角、车辆轮压按实际情况计算。
地下室外墙、人防外墙计算
地下室侧墙计算1:单层地下室外墙(土、水在顶板下)2:单层地下室外墙－(土、水在顶板上)3:单层地下室外墙－(土在顶板上，水在下)4:单层悬臂地下室外墙5:水池侧壁 (1)6:水池侧壁 (2)悬臂模式7：双层地下室外墙(土水顶板上)8：双层地下室外墙(土在顶板上水在-1层)9：双层地下室外墙(土在顶板上水在-2层)10：双层地下室外墙(土水均在-1层)11：双层地下室外墙(土在-1层水在-2层)12：悬臂双层地下室外墙=(土水在悬臂)修改记录一：R2版第一次修改为新规范更改：计算改进及新规范修改说明1：根据新规范，计算裂缝采用准永久组合，对挡土墙地面活荷载采用了消防车的准永久组合系数0.62：根据新规范，裂缝公式修改A,构件受力特征系数2.1改为1.9；B，当外墙水平筋在外侧时，裂缝计算公式中c考虑了水平筋3：水、土与顶板关系相同情况下的人防与非人防计算表格统一为一个表格，所以表格增加可选项确定人防还是非人防墙4：表格增加可选项确定墙体水平筋与竖向筋之间关系，计算时予以考虑5：单层地下室计算模型为下部固端，上部简支的单跨梁；悬臂墙为悬臂梁模型6：表格仅考虑弹性工作状态，不考虑塑性工作状态，即不考虑弯矩调幅7：跨中内侧弯矩为各种图形荷载弯矩最大值的简单叠加，实际情况中最大弯矩并非出现在同一位置，因此本表格对跨中弯矩8：本次表格调整了计算高度的考虑，不再简化地认为实配竖向筋直径为20，相对精确地考虑实配钢筋的最大直径，即拉通筋二：2011.11.4 修改了新版边缘构件中剪力墙配箍率中fc取值问题，小于C35时将按照C35取值-高规6.4.7及7.2.15三：2011.12.10~12.24 柱、边缘构件中L形及T字形增加了外箍和内箍直径的选项，外箍分为X向和Y向，内箍取统一数值，箍四：2011.12.111：删除抗浮验算中1.05F浮单元格批注，系数1.05引自2009年版全国民用建筑工程技术措施/结构/地基与基础》中7.1.22：增加人防封堵面顶板梁及封堵面侧边柱抗扭验算3：增加底板人防封堵翻边受力计算4：对人防门框墙as的计算中fc疏漏混凝土人防调整系数修改五：2011.12.12 根据北京市建筑设计标准化办公室2008六：2012.3.6 增加悬臂双层地下室外墙七：1：2012.3.20修改边柱与角柱抗冲切计算，当满足规范要求时角柱可按边、中柱计算，边柱可按中柱计算2:增加基础承台及无梁楼盖大分项八：2012.4.2修正人防封堵梁、柱中的梁宽错误，梁宽由1000改为梁宽b九: 2012.4.18底板倒无梁楼盖考虑集水井影响十：2012.4.20增加普通灌注桩抗裂验算。
地下室墙体计算
地下室墙体计算材料：混凝土强度等级C35，2/7.16mm N f c =，2/57.1mm N f t =。
钢筋HRB335，2'/300mm N f f y y ==，25/100.2mm N E s ⨯=。
土质参数：容重3/18m kN r =，浮容重3'/11m kN r =。
人防荷载：人防单元外墙：30KN/m ²；临空墙： 84KN/ m ²； 门框墙、活门：120KN/ m ²；人防计算时，混凝土材料强度综合调整系数取1.50；钢筋材料强度综合调整系数取1.35。
2/05.25mm N f cd =，2'/405mm N f f ydyd ==。
地面堆载：无消防通道时： 10 KN/ m ²；有消防通道时 20KN/ m ²； 土压力按静止土压力计算，静止土压力系数取5.00=K 。
混凝土保护层厚度：外墙50mm ，内墙15mm 。
mm h 5001=，02=h ，mm h 40003=，mm d 350=，截面有效高度mm h 2900=。
1、荷载计算：堆载折算土压力：201/0.10205.0m kN q K q =⨯== 墙顶以上土压力：2102/5.45.0185.0m kN rh K q =⨯⨯== 墙顶以下地下水位以上土压力：0203==rh K q地下水位以下土压力：23'04/0.2200.4115.0m kN h r K q =⨯⨯== 水压力：235/0.4000.410m kN h r q w =⨯==2、弯矩计算支座： 跨中：m KN M ⋅=0.2011 m KN M ⋅=2.1112 m KN M ⋅=0.921 m KN M ⋅=1.522 031=M 032=Mm KN M ⋅=5.2341 m KN M ⋅=3.1042 m KN M ⋅=7.4251 m KN M ⋅=7.1852 m KN M f ⋅=0.601 m KN M f ⋅=7.3323、荷载组合工况1：无人防荷载作用m kN M M M M M M k ⋅=++++=2.876.011514131211 m kN M M M M M M k ⋅=++++=8.406.012524232222()m kN M M M M M M ⋅=⨯⨯++++⨯=1.1217.04.135.111514131211 ()m kN M M M M M M ⋅=⨯⨯++++⨯=01.577.04.135.112524232222工况2：有人防荷载作用()m kN M M M M M M f ⋅=++++⨯=2.1502.1151413121'1()m kN M M M M M M f ⋅=++++⨯=6.742.1252423222'2Q1：（4m 非人防外墙）同FQ1，因人防荷载没起控制作用。
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-1层
左边
0.00
0.00
0.0.00
右边
0.00
0.00
0.00
-2层
左边
0.00
0.00
0.00
跨中
0.00
0.00
0.00
右边
0.00
0.00
0.00
竖向
-1层
顶边
0.00
0.00
0.00
跨中
6.41
3.48
1.21
底边
-27.57
-19.44
-23.69
-2层
顶边
1基本资料
1.1几何信息
地下室层数
2
地下室顶标高(m)
-0.600
墙宽L(m)
1.000
外地坪标高(m)
-1.050
层高表
层
层高(m)
外墙厚(mm)
-1层
2.950
250
-2层
3.000
250
板边支撑条件表
板边
顶边
底边
侧边
支承方式
简支
固定
自由
1.2荷载信息
土压力计算方法
静止土压力
静止土压力系数
0.500
-2层底
-6.55
42.50
17.50
5.00
82.50
53.75
60.00
135.50
(5)侧压荷载分解结果表(kPa):
平时组合
准永久组合
战时组合
地下室层号
均布荷载
三角荷载
均布荷载
三角荷载
均布荷载
三角荷载
-1
2.140
31.860
0.000
25.000
0.000
27.000
-2
34.000
48.500
水土侧压计算
水土分算
地下水压是否调整
ㄨ
地下水埋深(m)
3.750
土天然容重(kN/m3)
18.00
土饱和容重(kN/m3)
20.00
上部恒载-平时(kN/m)
150.00
上部活载-平时(kN/m)
0.00
上部恒载-战时(kN/m)
0.00
地面活载-平时(kPa)
10.00
人防等效静荷载(kPa)
位置
rw--------水的重度(kN/m3)
h1--------地下水位以上的土层厚度(m)
h2--------地下水位以下的土层厚度(m)
(2)地面上活载等效土压力（标准值，kPa）：
p=kGk=0.500×10.000=5.000
(3)荷载组合系数表
组合
人防荷载
土压力
水压力
平时地面活载
上部恒载
上部活载
0.00
0.00
5.00
7.00
2.50
0.00
0.00
-1层底
-3.55
22.50
0.00
5.00
34.00
25.00
0.00
27.00
-2层顶
-3.55
22.50
0.00
5.00
34.00
25.00
60.00
87.00
地下水位
-4.80
33.75
0.00
5.00
47.50
36.25
60.00
40.50
平时组合
---
1.20
1.40
1.40
1.20
1.40
战时组合
1.00
1.20
1.40
---
1.20
---
(4)侧压力荷载组合计算(kPa)：
位置
标高
土压力
水压力
地面活载等效
平时组合
准永久组合
人防荷载
战时组合
-1层顶
-0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
外地坪顶
-1.05
竖向弯矩计算方法
连续梁
板计算类型·平时组合
弹性板
板计算类型·战时组合
弹性板
支座弯矩调幅幅度(%)
0.0
塑性板β
---
蒸气养护或掺早强剂
√
活载准永久值系数
0.50
水压准永久值系数
0.50
活载调整系数
1.00
2计算
（1）荷载计算
（2）内力计算
（3）配筋计算
（4）裂缝验算
荷载说明：
永久荷载：土压力荷载，上部恒载-平时，上部恒载-战时
-27.57
-19.44
-23.69
跨中
22.30
16.49
25.24
底边
-48.95
-35.15
-61.80
结果不进行调幅
平时组合弯矩图
战时组合弯矩图
准永久组合弯矩图
2.3配筋及配筋成果表
2.3.1配筋说明:
(1)配筋方法
水平按纯弯配筋，竖向按压弯配筋
(2)单位说明:
地下室外墙计算(带人防)
项目名称构件编号日 期
设 计校 对审 核
执行规范:
《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010),本文简称《混凝土规范》
《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012),本文简称《荷载规范》
《人民防空地下室设计规范》(GB 50038-2005),本文简称《人防规范》
准永久组合（kN/m）：150.000+0.500×0.000=150.000
2.1.2侧压荷载计算
(1)土压力标准值(kPa)
水土分算，土侧压按静止土压力计算，静止土压力系数k = 0.500
地下室顶面，标高-0.600，在地面（-1.050）以上
土压力起算位置，标高-1.050
-1层底，标高-3.550，总埋深2.500，全位于地下水位以上
25.000
28.750
87.000
48.500
注：表中所列三角荷载值是对应于各层底的荷载值(最大)
-1层顶高出外地坪面，为了简化内力计算，使用插值法修正了顶面处的侧压荷载值
2.2内力计算
按连续梁计算
竖向弯矩按连续梁模型计算，水平向弯矩仍按板块模型计算
调幅前(kN.m/m)
层
部位
平时组合
准永久组合
战时组合
等效静荷载
位置
等效静荷载
位置
等效静荷载
-1层
0.000
-2层
60.000
1.3配筋信息
砼强度等级
C30
配筋调整系数
1.0
钢筋级别
HRB400
竖向配筋方法
按压弯
外纵筋保护层(mm)
40
竖向配筋方式
对称
内纵筋保护层(mm)
20
裂缝限值(mm)
0.20
泊松比
0.20
裂缝控制配筋
√
考虑p-δ效应
ㄨ
1.4计算选项信息
钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500
-----------------------------------------------------------------------
可变荷载：地下水压力，地面活载，上部活载-平时，人防荷载
平时组合：平时荷载基本组合
战时组合：战时荷载基本组合
准永久组合：平时荷载准永久组合(用于裂缝计算)
2.1荷载计算
2.1.1墙上竖向压力
平时组合（kN/m）：1.200×150.000+1.400×0.000=180.000
战时组合（kN/m）：1.200×0.000=0.000
-2层底，标高-6.550，总埋深5.500，地下水位以上3.750，地下水位以下1.750
地下水位处,标高-4.800，埋深3.750
式中：
p --------土压力(kN/m2)
pw--------水压力(kN/m2)
k --------土压力系数
r --------土的天然容重(kN/m3)
rsat--------土的饱和容重(kN/m3)