LH20-22.5计算书
水化热计算书
长源假日港湾二期项目C35P6大体积混凝土水化热计算书1、求混凝土拌和温度Ta 见下表12、混凝土的浇筑温度Tj:混凝土拌和后经运输、平仓、振捣后的温度，称绝热温度。
见下表23、混凝土内部中心温度TmaxTmax=Tj+T(t)*§T(t)-在t龄期时混凝土的绝热温升（℃）§-不同浇筑块厚度的降温系数。
不同浇筑块厚度与混凝土绝热温升的关系（§值）见下表3。
浇筑块厚度/m 1.0 1.5 2.0 3.0 5.0 6.0§0.360.490.570.680.790.82不同龄期水化热温升与浇筑块厚度的关系，见下表43.1、混凝土的最终绝热温升T hT h=W*Q/(C*P)W-折合纯水泥用量（kg)Q-水泥水化热(kJ/kg)，此为P.O42.5水泥取335kJ/kgC-混凝土比热(kJ/kg*K)，取0.96kJ/kg*KP-1方混凝土的质量（kg)，此为2379kg胶凝材料用量折合系数 见下表53.2、估算底板厚度2.5m时，不同龄期时混凝土内部温度Tn查表3，表4的§值可求出不同龄期的水化温升t=3d§=0.65Th*§=29.0℃t=6d§=0.62Th*§=27.7℃……估算值Tn=Tj+Th*§，如下表6，即为板厚2.5m时不同龄期混凝土内部估算温度(℃)。
3.3、估算底板厚度2.5m时，不同龄期时混凝土表面温度Tb(t)T W(T)=Tq+(4x/H2)(h-x)△T(T)Tw(t)-龄期t时，计算厚度为x处时的混凝土温度（℃）Tq-龄期t时，大气的平均温度（℃）此工程Tq=28℃△T(t)-龄期t时，混凝土中心温度与外界气温之差（℃）当x=h′时，即为混凝土表面温度Tb(t)Tb(t)=Tq+(4h′/H2)(h-h′)△T⑴(T)H=h+2h′⑵H-混凝土的计算厚度（m);h-混凝土的实际厚度（m);此工程h= 2.5mh′-混凝土的虚厚度（m);h′=K*λ/β⑶λ-混凝土的热导率，此为2.33W/m*K;β-混凝土模板及保温层的传热系数（W/m2*K）；K-计算折减系数，可取0.666β=1／﹛∑〔δi/λi〕+1/βq﹜⑷δi-各种保温材料的厚度（m);λi-各种保温材料的热导率（W/m*K）;详见表7βq-空气层传热系数；可取23W/m2*K.表7部分保温材料的热导率（W/m*K）本工程底板采用木模厚0.015m;表面盖塑料薄膜厚度0.0003m；表面洒水覆盖0.01m.由⑷得β=1／﹛∑〔δi/λi〕+1/βq﹜1／﹛〔0.015/0.23+0.0003/0.08+0.01/0.58〕+1/23﹜7.71W/m2*K 由⑶得h′=K*λ/β=0.20m由⑵得H=h+2h′=2.5+2*0.20=2.90m由⑴得混凝土表面温度Tb(t)Tb(t)=Tq+(4h′/H 2)(h-h′)△T (T)t=3d时, Tb(3d)=28+(4*0.2/(2.90*2.90))*(2.5-0.20)*(55-28)=33.9℃…由此估算出底板厚度2.5m时，不同龄期时混凝土表面温度Tb(t)及其它情况。
管道电伴热计算书
保温材料的保温系数、导热系数（10℃时）每米管道1℃温差时的热损失Q表一（K值）表二（q值）保温材料保温系数（w/m ℃）导热系数（w/m ℃）玻璃纤维0.036岩棉0.044矿渣棉0.0381/2发泡塑料0.042 3/4珍珠岩0.047 1聚氨脂泡沫塑料0.0242001/1/4聚苯乙烯泡沫塑料0.0312001/1/2硅酸钙0.054 2复合硅酸盐毡FHP-0.02342-1/2 3管道材料修正系数 3-1/2表三（C 值）表四（K值）4管道材料修正系数名 称散热系数 4-1/2碳钢1法 兰0.5 5铜 1.05蝶 阀0.7 6不锈钢0.9节 流 阀0.7 8塑料0.65球 阀0.8 10球心阀1.2 12闸 阀 1.3 14 16 18 20 24表五：确定型号规格型号最高伴热温度℃最高耐温℃最大使用长度m DBR 系列自调温电伴热带7510530DBR 系列自调温电伴热带751051000ZBR 系列自调温电伴热带1051351000管径阀门及管道附件散热系数（以每米管道散热量为基数）确定电伴热带型号、长度表七（电伴热带敷设方法）1.1 1.2 1.3 1.4 1.51＂2501701401101001 1/4＂3102101701401301 1/2＂3502401901601402＂4303002402001802 1/2＂5203602902402103＂6304303502902603 1/2＂7204903903302904＂8005604403703304 1/2＂8906104804003505＂9906805504604006＂11808106505504808＂15201050840710620管径每米管道散热量（热损失）与电伴热带额定功率比值表八（电伴热带缠绕节距）米管道1℃温差时的热损失Q101525355060751001月2日3月4日12001/1/222002/1/234158.86 6.73 5.74 4.59 3.94 3.61 3.28 2.952010.347.87 6.56 5.09 4.43 3.94 3.61 3.282512.319.027.55 5.91 4.92 4.43 4.1 3.613214.7710.838.7 6.73 5.58 4.92 4.59 3.944017.0612.310.017.55 6.23 5.58 4.92 4.275019.6914.1111.328.537.05 6.07 5.42 4.766523.1316.5713.139.687.88 6.89 6.07 5.258027.5619.3615.2611.169.037.88 6.89 5.749531.0121.8217.0612.3110.018.537.55 6.2310034.4524.1218.8713.6210.839.198.21 6.7311537.926.4120.5114.7711.8110.018.867.2213041.8329.0422.4816.0812.810.839.527.7115049.2233.9626.2518.5414.612.310.668.720063.1643.1533.1423.1318.2115.0913.1310.6625077.7652.9940.5228.0521.8218.0515.5912.4730091.762.1847.5832.8125.432117.8814.27350100.468.0851.8435.627.5623.4619.3615.26400114.277.2758.7340.3631.0125.4321.8217.06450128.186.4665.7944.9534.4528.2224.1218.87500141.995.8172.6849.5537.931.0126.4120.51600169.6114.286.4658.7344.9537.0831.0124.12径保温层厚度（mm/in ）。
综合管网计算书
高度h1下边（D+2t)上边面积碎石垫层(m3)高度h2下边上边矩形面积半圆面积面积中粗砂垫层(m3)高度h5下边上边矩形面积半圆面积面积中粗砂回填(m3)高度h4下边上边面积挖方（m3)填方（m3)Habc=b/2dDh3=H/2i=h/2L=f-2jh1L1=b+2d L2=L1S1=(L 1+L2)*h1/2V1=S1*L h2=b/2L3=L2L4=L3S2=(L3+L4)*h 2/2S3=π*c^2*120/360-(c/2)*(cS4=S2-S3V2=S4*L h5=if(b+0.5+h1＜h4,b+0.5-h2,h4-h1-h2)L5=L4L6=L5S5=(L5+L6)*h5/2S6=π*c^2-S3S7=S5-S6V3=S7*Lh4=h3+0.2-0.75L1L4=L1S8=（L1+L4)*h4/2V4=S8*DV5=(S8-S1-S4-S7-π*c^2)*D Y5 2.5315007500.61Y21 3.5715007500.67合计11711138.4373.34273.081226.222771.14193.171.190.730.720.730.740.940.960.960.750.752.002.000.721.400.29 1.051.351.451.451.451.450.750.740.950.210.210.480.480.480.480.480.480.290.290.290.480.480.750.751672147214721172117214722090209020902090147214721672167216721672167216721672167220902090167216721472147214720.290.230.290.29147214720.330.330.330.330.330.330.330.330.330.420.420.420.420.330.330.330.331472167216722090209014721172117211721672167216721672147211721172167216722090209020902090147238.7840 3.2253.592.585167216721672167216721672碎石垫层中粗砂垫层中心长度管道埋深雨水井Ф雨水井半径雨水井对应管道扣减长度（m)实际长度(m)400800HDPE管径40040040034.78361672167238.78200200750200750400400HDPE 管外径HDPE管半径167216721672167216722090雨水井标号雨水井埋深（m)400400400400400400t400400500500 1.821.831.831.831.832.032.6151.6151.621.6151.7151.60400300400336400400400400400672500336400600600 2.5352.171.8151.8251.8151.6051.6140 1.7551.561.56404040401.614040404001.601.611.624014.132001.5454.161682.51407.5Y34600主管主管主管5006006002.352.883.57436404040404054554550050040Y3655055015 1.606006721.606.964.5839.0620039.1320011.52168 6.96117211.5239.1314720.2911.5214720.2939.1320011.5214726.9620016814721681472 6.96168 4.374.581172147224.562007.2339.062001439.169.161430.2320014339.1320011.52147214721682009.1639.060.232.7016814721172117211720.170.176.96209014720.250.1715.09168 6.96168 6.922731472209020011.5238.89200 2.9211.456.982000.182090209014720.290.290.2914721472147216.2920016.2916.291472209014721472147214722090209038.97200147238.9739.1320039.1338.9715.0927320012.979.6121827315.0916********.9620016.2927316.290.420.42209020902090209038.7838.9720038.782732001672167216720.3315.0915.0812.972189.616.89200 1.7138.78167216720.120.120.360.3612.972189.6138.7838.789.611672167216720.122189.610.120.120.121672167216722189.6116720.120.362189.61167238.78167238.7812.9712.9712.972002002000.3616720.250.252189.6112.979.6112.97167221812.9716720.12218167216727507509.612189.6112.9738.7812.979.6112.972004020075075020038.7820038.7815001500150015001500750750750750Y21Y33150015001500Y35Y29（无雨Y3033615001500Y16Y17Y18Y27Y28Y23Y24Y22Y20Y1910001.821.69/1.595001.625455454362.032.0710901.83/2.031000100010901.591.501.6010901000100050010903.611.60Y148008008008001.81.811.83800800Y316003001.61Y325721.533002.532.541.811.821.831.831.831.835725721000672672600Y25800600545545672Y15Y6Y7Y2680040404368724367.5404040080080040800436436872872872436Y1Y9Y10Y11Y12Y3Y4Y5Y88728728728728728728721.801.972.152.3480080011004364364361500500286286150011001100110011001100110011001100110011000.610.61750403362515001500150015004040 2.0615007504015007507507501.892.252.447500.440.610.610.610.61/0.520.610.610.610.610.520.440.520.520.520.520.440.440.440.445505500.470.470.475505505500.440.440.4475075075055015002.052.2155067255055055011001100550主管872872872109067210906726720.44/0.47800Y2Y134364364364362860.250.253363363363363360.360.360.360.570.570.570.360.570.570.250.250.250.250.578.628724360.61750150016720.1211.632180.610.360.360.360.360.362000.610.610.611672167214722182182730.29 2.300.070.072180.120.120.120.360.250.250.180.180.070.070.070.120.120.180.180.180.180.050.250.250.250.250.250.250.250.250.250.250.250.250.390.390.390.390.390.390.180.180.180.180.070.050.050.180.070.070.07 1.341.511.701.891.991.621.271.281.271.271.281.281.281.281.481.500.180.181.662.072.680.181.061.071.000.120.120.124.580.211472 1.01 1.211.011.011.071.070.290.29 1.051.0514721472 1.4846.38147228.40 1.0611721172147214720.68209020902090209020902090147214720.670.670.650.6816721672167216721672167216721472147216721672167216721672167216723.042.041172147214721472147214722090209020902090209014721472147214721472147214721172117211723.096.353.001.551.56167216721672167216721672167216721672167216721672167216722090 1.551.553.143.474.325.591.771.181.181.1784.6085.271.571.581.5784.6084.9485.6180.36100.99113.36126.0724.89108.3585.6185.612.232.522.833.153.322.712.122.132.122.122.142.142.142.140.00挖方、回填0.008.2320.935.183.210.0062.1262.410.000.000.000.000.0085.61123.73125.40138.78172.63223.6347.65119.8262.7163.0062.7144.340.000.000.000.000.0022.9973.9919.5939.040.000.000.000.000.000.0046.6547.3547.3561.8223.181.4336.94167216721.4236.290.480.480.950.9416721672 1.4236.6116721672 1.4437.260.480.480.000.000.000.000.000.860.861.011.031.191.321.321.321.000.690.690.700.700.700.84中粗砂回填0.9216721672 1.5336.611.091.151.151.151.150.850.860.850.850.86167220902090 2.1554.4316720.861672167216721672 1.8352.1716721672 1.9356.1916721672 1.9356.1916721672 1.939.9816721672 1.9356.1916721672 1.4236.290.480.9420902090 2.4867.4620902090 2.7578.051.732.0020902090 2.7578.0520902090 2.7513.990.750.751.4437.2616721672 1.4437.260.480.9616721672 1.4437.2620902090 2.1152.800.961.3514721472 1.0228.6914721472 1.0328.9814721472 1.0329.27147214721.0328.980.2914721472 1.2323.25117211720.7822.460.57117211720.7822.46117211720.7621.770.570.5614721472 1.0028.12147214721.0010.150.290.29高度h1下边（D+2t)上边面积碎石垫层(m3)高度h2下边上边矩形面积半圆面积面积中粗砂垫层(m3)高度h5下边上边矩形面积半圆面积面积中粗砂回填(m3)高度h4下边上边面积挖方（m3)填方（m3)H a b c=b/2d D h3=H/2i=h/2L=f-2j h1L1=b+2dL2=L1S1=(L1+L2)*h1/2V1=S1*Lh2=b/2L3=L2L4=L3S2=(L3+L4)*h2/2S3=π*c^2*120/360-(c/2)*(cS4=S2-S3V2=S4*Lh5=if(b+0.5+h1＜h4,b+0.5-h2,h4-h1-h2)L5=L4L6=L5S5=(L5+L6)*h5/2S6=π*c^2-S3S7=S5-S6V3=S7*Lh4=h3+0.2-0.75L1L4=L1S8=（L1+L4)*h4/2V4=S8*DV5=(S8-S1-S4-S7-π*c^2)*D碎石垫层中粗砂垫层中心长度管道埋深雨水井Ф雨水井半径雨水井对应管道扣减长度（m)实际长度(m)HDPE 管径HDPE管外径HDPE管半径雨水井标号雨水井埋深（m)t挖方、回填中粗砂回填注：1、挖方埋深=管道埋深+碎石垫层厚度-路面厚度2、管沟回填体积=挖方体积-管径在500mm以上管道体积及埋设的构件体积。
标准污水管道计算书
服务面积(104m2)单位面积流量q0(l/s*104m2)K Z 污水量变化系数流量q 1转输流量q2(L/s)本段（L/s)转输（L/s)1200 4.000.00 1.900.000.00000.00 1.0000.750.3020.0010 1.016641.990.500 1.050.433 2.090.6322154 3.080.00 1.900.000.00000.00 1.0000.550.2650.0020 1.318583.160.100 1.470.099 1.670.4433130 3.640.00 1.900.000.00000.000.9000.550.2380.0019 1.197429.170.100 1.470.099 1.500.3594145 4.060.00 1.900.000.00000.000.9000.550.2380.0019 1.197429.170.100 1.470.099 1.500.3595100 2.000.00 1.900.000.00000.000.5000.550.1320.00190.39944.130.100 1.470.0990.840.1116100 2.800.00 1.900.000.00000.000.5000.550.1320.00190.39944.130.100 1.470.0990.840.1117100 2.200.00 1.900.000.00000.000.5000.550.1320.00370.62268.810.100 1.470.0990.840.11181002.20 1.00 1.90 4.180.004.180.5000.550.1320.00340.58865.040.100 1.470.0990.840.111参数ⅢⅠⅡⅤⅣ污水计算书(钢筋混凝土管n=0.014)坡度流速(m/s)管道输水能力(l/s)充满度(h 0)管段设计流量Q(L/s)编号Ⅲ表示:0.5*sin2arcos(2h 0-1)Ⅳ表示:湿周L=D(π-Ⅱ+sin Ⅱ)管长L(m)本段流量q(L/s)q=q 1+q 22、本段流量公式q1=F*q0*Kz F:设计管段服务面积（104m2)KZ:污水量变化系数 KZ=1.9管径D(m)集中流量q 3(L/s)水力半径(m)备注(始末桩号）Ⅰ表示:(2h 0-1)Ⅱ表示:arcos(2h0-1)q1:本段污水流量Ⅴ表示: 过水段截面面积ωω=0.25*[Ⅲ+π-Ⅱ]D 2q3:本段集中流量+转输集中流量1、 q 0单位面积本段平均流量即比流量（L/s*104m 2)n:污水量标准（L/s 人/d) n=180p:人口密度（人/104m 2) p=1503、本段设计流量公式Q=q1+q2+q3q2:本段转输流量)(L/s 6400)(qo 12*4*0*8m pn)(L/s 6400)(qo 12*4*0*8m pn =。
QB20-19.5桥式起重机计算书
QB20-19.5 A3dⅡBT4防爆桥式起重机产品编号：09278计算说明书计算：审核：批准年月日QB20-19.5A3桥式起重机一、主梁设计计算1、主要参数起重量：20t跨度：19.5m轮距：4m粗选主梁截面：上下盖板δ=11.75mm 材料：Q235B 腹板δ=5.75mm 材料：Q235B 腹板δ=5.75mm 材料：Q235B两腹板中心距：260mm主梁腹板高：1000mm2、主梁刚度计算：主梁截面性质：主梁截面面积：S=500*11.75*2+1000*5.75*2=27300主梁质量：m=k*p*s*1m=1.4*7.85*10-6*27300*19500=4549kg主梁均布载荷集度Fq=p*g*k*l=7.85*10-6*9.8*1.4*19500=6.7N/mm主梁形心位置的确定形心为几何中心主梁惯心距的确定对于X轴：I Y=2*(500*5.753/12+500*5.75*1752)+2*(11.75*10003/12)=8.7*108mm4对于Y轴：I Y=2*(5.75*5003/12)+2*(1000*11.753/12+1000*11.75*1502) =6.7*108mm43、跨中截面的最大应力计算：MC1max=(p1+p2)LK(1-2b1/Lk)/4=29*103*19500*(1-2*4400/19500)/4=38*107N·mmMC2max=Fq[LK(LK-X)]/2+RaXφ=1*4750*4750/2+3.9*106=15.2*106N·mm则：MC max= MC2max+ MC1max=72.2*106N·mmMS max=0.8* MS max*Aqj/g=0.8*72.2*106*0.12/9.8=0.71*106N·mm4、强度校核对于所以级别的起重机按Ⅱ类载荷进行强度校核σmax=Mcmax/Wxmin+2Msmax/Wy=72.2*106*175/1.3*108+2*1.42*106*150/1*108mm4 =101.46N/mm2σΨ=0.1σmax=10.146N/mm2σω=0.5σmax=5.073 N/mm2σ=1.15(σmax+σΨ+σω)=134.2 N/mm2σm=p/Cσ1= 21*103/(50+2*30)*5=38.2 N/mm2σ0=101.46 N/mm2考虑约束扭转核约束弯曲应力及各种动载冲击系数，一系数计入：σzk=1.15(σ02+σm2-σ0σm)0.5=1.15(101.46²+38.2²-104.46*38.2)0.5=102.1 N/mm2﹤[σ] Ⅱ=170 N/mm2强度校核通过二、刚度校核主梁刚度校核（按简支梁计算）主梁静刚度计算（满载小车位于跨中）计算如下：Fmax=(p1+p2)*(0.75L2-12)/12EIX≤[f]=(16000+13000)*(0.75*19.52-42)/12*210*106*1.3*108*10-12 =39mm﹤[f]主梁静刚度通过。
顶管计算书
顶管计算书(共12页)--本页仅作为文档封面，使用时请直接删除即可----内页可以根据需求调整合适字体及大小--目录顶管顶力、工作井及接收井计算书 ....................... 错误!未定义书签。
第一章顶管顶力计算书.......................................... 错误!未定义书签。
一、结构计算依据............................................ 错误!未定义书签。
二、1000直径管涵顶力计算 ........................... 错误!未定义书签。
三、1200直径管涵顶力计算(参数取值采用1000直径管涵顶力计算) .................................................................. 错误!未定义书签。
第二章工作井及接收井计算 .................................. 错误!未定义书签。
一、设计条件.................................................... 错误!未定义书签。
二、井壁水平框架的内力计算及结构配筋计算错误!未定义书签。
三、抗浮验算.................................................... 错误!未定义书签。
四、地基承载力验算........................................ 错误!未定义书签。
顶管顶力、工作井及接收井计算书第一章 顶管顶力计算书一、结构计算依据.国家现行的建筑结构设计规范、规程行业标准以及广东省及肇庆市建筑行业强制性标准规范、规程（给水排水管道工程施工及验收规范 GB50268-2008）。
.工程性质为管线构筑物，兴建地点肇庆市端州区城西，管道埋深～米。
商丘市 计算书
基坑支护与降水设计计算书河南公司2015年月日1-1剖面---------------------------------------------------------------------- 验算项目:---------------------------------------------------------------------- [ 验算简图 ]---------------------------------------------------------------------- [ 验算条件 ]---------------------------------------------------------------------- [ 基本参数 ]所依据的规程或方法：《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-2012基坑深度： 7.200(m)基坑内地下水深度： 8.200(m)基坑外地下水深度： 5.000(m)支护结构重要性系数： 1.000土钉荷载分项系数： 1.250土钉抗拔安全系数： 1.600整体滑动稳定安全系数： 1.300土钉墙底面支锚轴向拉力经验系数ηb： 0.800[ 坡线参数 ]坡线段数 3序号水平投影(m) 竖向投影(m) 倾角(°)1 1.891 2.700 55.02 0.500 0.000 0.03 3.150 4.500 55.0[ 土层参数 ]土层层数 5层号土类名称层厚重度浮重度粘聚力内摩擦角与锚固体摩阻力与土钉摩阻力水土(m) (kN/m^3) (kN/m^3) (kPa) (度) (kPa) (kPa)1 粉土 1.600 18.6 --- 8.7 28.9 40.0 40.0 ---2 粘性土 2.330 17.8 --- 19.9 18.1 38.0 38.0 ---3 粉土 6.360 18.6 8.6 6.5 30.9 45.0 45.0 分算4 粘性土 4.620 18.3 8.3 22.0 20.5 40.0 40.0 合算5 粉土 4.440 18.9 8.9 6.4 28.1 48.0 48.0 分算[ 超载参数 ]超载数 2序号超载类型超载值(kN/m) 作用深度(m) 作用宽度(m) 距坑边线距离(m) 形式长度(m)1 局部均布 30.000 0.000 9.460 7.540 条形2 局部均布 45.000 0.000 10.000 18.999 条形[ 土钉参数 ]土钉道数 5序号水平间距(m) 垂直间距(m) 入射角度(度) 钻孔直径(mm) 长度(m) 配筋1 1.300 1.300 10.0 100 6.000 1E102 1.300 1.300 10.0 100 7.000 1E123 1.300 1.300 10.0 100 7.000 1E124 1.300 1.300 10.0 100 6.000 1E125 1.300 1.300 10.0 100 4.000 1E12钢筋类型对应关系：d-HPB300,D-HRB335,E-HRB400,F-RRB400,G-HRB500,P-HRBF335,Q-HRBF400,R-HRBF500[ 花管参数 ]基坑内侧花管排数 0基坑外侧花管排数 0[ 锚杆参数 ]锚杆道数 0[ 坑内土不加固 ]*******************************************************************[ 验算结果 ]*******************************************************************[ 抗拔承载力验算结果 ]工况开挖深度破裂角支锚号支锚长度受拉荷载标准值抗拔承载力标准值抗拉承载力标准值安全系数(m) (度) (m) Nkj(kN) Rkj(kN) Rkj(kN) 抗拔抗拉1 1.800 41.4 02 3.100 39.3 1土钉 6.000 0.0 62.9 31.4 2601.324 1299.5603 4.400 39.2 1土钉 6.000 0.0 55.6 31.4 999.000 999.0002土钉 7.000 7.1 74.1 45.2 10.406 6.3514 5.700 40.1 1土钉 6.000 0.0 55.3 31.4 999.000 999.0002土钉 7.000 0.1 73.4 45.2 497.935 307.0063土钉 7.000 8.0 94.4 45.2 11.742 5.6255 7.000 40.6 1土钉 6.000 0.0 49.9 31.4 999.000 999.0002土钉 7.000 0.1 67.9 45.2 481.560 320.6693土钉 7.000 6.9 87.7 45.2 12.702 6.5544土钉 6.000 8.1 74.8 45.2 9.248 5.5926 7.200 40.7 1土钉 6.000 0.0 49.1 31.4 999.000 999.0002土钉 7.000 0.1 67.1 45.2 478.343 322.4213土钉 7.000 6.9 86.7 45.2 12.624 6.5894土钉 6.000 1.0 73.8 45.2 70.995 43.5395土钉 4.000 7.8 52.7 45.2 6.788 5.829[ 整体稳定验算结果 ]工况号安全系数圆心坐标x(m) 圆心坐标y(m) 半径(m)1 2.376 4.639 9.948 4.5622 1.914 4.075 10.092 6.0333 1.601 2.235 10.926 8.1304 1.511 1.270 11.109 9.6115 1.397 0.552 10.254 10.0626 1.403 1.119 10.294 10.354[ 抗隆起验算 ]1) 从支护底部开始，逐层验算抗隆起稳定性，结果如下：_支护底部，验算抗隆起：_Ks = 1.756 ≥ 1.600, 抗隆起稳定性满足。
LH5-22.5葫芦双主梁计算说明书
葫芦双梁桥式起重机主梁设计说明书规格：5t-22.5m A6编制：审核：批准：河南东起机械有限公司二零一零年十月一、设计依据（1）通用桥式起重机GB/T14405-93（2）起重机设计规范GB3811-2008（3）起重机试验规范和程序GB/T5905-86（4）起重机设计手册（5）起重机械设计制造新工艺与质量验收标准（6）电气装置安装工程起重机电气装置施工及验收规范。
（GB50256-96）二、主梁计算：小车自重：G=1500Kg主梁自重：G=3950Kg起重量：Q=5000Kg图1B=40cm h=80cm H=81.4cmδ1=0.8cm δ=0.6cm b=34cm（1）主梁中间截面对水平重心轴线x-x 的抗弯截面模数，其近似值：46311015.02384080)8.04036.080()3(cm HW I cm h B h W xx x ⨯===⨯⨯+⨯=+=则：δδ（2） 主梁中间截面对垂直重心线y-y 抗弯截面模数，其近似值：4531104.02199434)6.08038.040()3(cm BW I cm b h B W yy y ⨯===⨯⨯+⨯=+=则：δδ作用在一根主梁上的小车两个车轮的轮压： P `1=16.25KN P `2=16.25KN考虑动力系数φ2时小车两个车轮的轮压值： P 1=φ2×P `1=1.15×16.25=18.7K NP 2=φ2×P `2=1.15×16.25=18.7K N （3） 小车位于跨内时，产生的最大弯矩：cmN P P L L Kr L P P M .1097.1)1870018700(42250)225015022501870018700()(4)(72212211⨯=+⨯-+=+⨯-+=主梁自重引起的弯矩：cmN X L q M l .101822505.1787222⨯===则主梁的垂直弯矩： Mc=M 1+M 2=2.97x107N/cm 主梁跨中水平弯矩为：桥架运行产生的水平惯性载荷在两根主梁上平均分布，当正常制动时，作用在每根主梁上的弯矩为：cm N gaM M C S .1023.08.06⨯=⨯= a=V/t=0.096主梁中间截面的最大弯曲应力为：MPa cm N X W M W M Y S X C w 5.86/865019941023.034801097.2267==+⨯=+=σ考虑偏轨加大15%w σ`=99MPa[]16933.1/225==σ[]σσ<w 满足要求（5）主梁跨中产生的最大垂直刚度为：cmEI L g G f X62.21015.0101.24822502625.1482/)(6333=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⨯+=[]cm L f 81.28002250800===[]ff<以上计算此梁吊5000Kg重物满足要求。
20t葫芦计算书完整
20t电动葫芦设计计算书起重量：20v 有效起升高度：9m 起升速度：4m/min (()・()66m/s)运行速度：20m/min (0・33m/s) 葫芦自重：305()Kg。
1、钢丝绳绳径计算: 1.1钢丝绳的最大静拉力(1)式中：5-钢丝绳最大静拉力，N；2—起升载荷,Q = Gp・g、N ° g=9・81〃?//久"电动葫芦起升机构总效率，取0.9;购“滑轮组分支数;则s = 2 =沁込54500Nq ⑴k 4A0.91.2钢丝绳绳径的确定:(3)式中：d-钢丝绳最小直径, mm；C—选择系数，mm/ y[N ;先选择钢丝绳为：6X37+FC 公称抗拉强度1570Mpa；工作级别M3o则选择系数C为0.090, 则〃 =Cyfs = 0.090.V5/54500 = 0.093x233.4 = 21 ・0圆整后取215mmo2、钢丝绳安全系数计算:式中：S。
-钢丝绳理论破断力，N;d—选用的钢丝绳直径，mm bb"钢丝绳的抗拉强度极限，Nhnnr ;Q -钢丝绳中金厲丝截面与整个截面积的比值，与钢丝绳的结构有关，一般取（）・45〜0・55；K 一钢丝绳编结损失系数；一般取0.82〜0.92S厂苧恥“畔久57。
如曲“42I22.5N安全系数"按下式计算:心泌=242122%4500乂44 或根据厂家提供的钢丝绳破断拉力实测值为252x10? No则25200%W62按M3的要求，畀＞4;据（7）或（8）式的计算结果，符合要求。
3、卷筒直径的计算:Do = hd式中：Do—按钢丝绳中心计算的卷筒与滑轮的最小卷绕直径,h-与机构工作级别和钢丝绳结构有关的系数。
当工作级别为M3时，〃取14, d为2k5mmo则：2）=阳=14x21.5 = 301〃"“ 实际卷筒直径为0460,符合要求。
4、起升电机的计算: 4.1电机静功率:N = d1000/7式中：N—电动机静功率，Kw;卩畀一起升速度，m!sQ—起升载荷力，N； 7"电动葫芦起升机构总效率，取（）.9；(7)mm；(11)川=空=20力000対8^0.066十曲 1000/71000x0.9取185Kw 满足要求。
20吨22.5单梁计算书
一，LDA20t-22.5电动单梁结构特点 (1)二，LDA20t-22.5主要技术参数： (2)三．主梁截面几何尺寸 (3)3.1 主梁截面面积： (3)3.2 主梁断面水平型心轴x－x位置 (3)3.3 主梁惯性矩 (4)3.3.1.垂直惯性矩计算： (4)3.3.1水平惯性矩计算 (4)四，主梁强度校核 (5)4.1.垂直载荷在下翼缘引起的弯曲正应力 (5)4.2.主梁工字钢下翼缘局部弯曲计算 (6)五.刚度计算 (9)5.1.垂直静刚度计算 (9)5.2.水平静刚度计算 (9)六，稳定性计算 (11)6.1．主梁整体稳定性计算 (11)6.2主梁腹板的局部稳定性 (11)6.3受压翼缘板局部稳定性 (11)七，端梁计算 (12)7.1 轮距的确定 (12)7.2根据系列产品设计资料，初步给出端梁断面尺寸，如图7.2 (12)7.2.1.断面总面积 (13)7.2.2.形心位置 (13)7.2.3.断面惯性矩 (13)7.2.4．断面模量 (13)7.2.5起重机最大轮压 (13)7.3．起重机最大轮压的计算 (14)八，最大歪斜侧向力 (15)九，端梁中央断面合成应力 (16)十．主、端梁连接计算 (17)10.1 主. 端梁连接形式及受力分析 (17)10.2．螺栓拉力的计算 (17)10.3.歪斜侧向力矩对螺栓拉力的计算； (17)10.4. 起重机支反力对螺栓的作用力矩 (18)10.5.支反力矩对螺栓的拉力 (18)10.5.1. 螺栓承受的总拉力N0 (19)10.5.2.验算螺栓强度 (19)一，LDA20t-22.5电动单梁结构特点电动单梁起重机是一种有轨运行的轻小型起重机，它实用于起重量1-20吨，适用跨度7.5-22.5米，工作环境温度-35C °—35C °范围内，常用于机械制造，装配，仓库等场所。
它的主梁结构由上翼缘板,两侧腹板,斜盖板.工字钢等焊接组成箱形实腹板梁.横梁用钢板压延成U 形槽钢,再组焊成箱形横梁.主.横梁之间用高强度螺栓连接而成.起升机构与小车运行机构采用电动葫芦.大车运行机构采用分别驱动形式. 驱制动靠锥形制动电机来完成LDA20t-22.5电动单梁桥式起重机外形图如图1-1所示：1234 1.主梁 2.端梁装置 3. 机电连接装置 4.地面操纵电气安装 5.吨位牌装置 6.铭牌装置 7.螺栓 8.螺母 9.弹性垫圈电动单梁桥式起重机外形图1.1二，LDA20t-22.5主要技术参数：起重量Q=20吨; 跨度L=22.5米; 大车运行速度V运= 20 米/分;工作制度中级JC =25%; 电动小车采用20吨电动葫芦. 葫芦最大轮压Pmax=葫芦起升高度=9米;小车运行速度V =20 米/分; 电动葫芦自重G=2450公斤; 地操.20吨电动单梁起重机基本技术参数三．主梁截面几何尺寸根据实际设计出LAD20t-22.5电动单梁主梁实际尺寸，查机械设计手册，得40b 普通工字钢（GB706-1998）的尺寸参数：h =400㎜；b =144㎜；t =16.5㎜；q =73.8㎏/m ； f =94.1cm 2； Ix =22780cm 4；Iy =692cm 4。
缆索吊机设计计算书
垂度方程： f X 式中 a
qx( L x) Qx( L x) 2 H cos HL
K1 24 K1 ( K 2 K 4 ) H max d S 2 L H max d
2 b K1 ( K5 GX ),
c
K1 K3 L2
4
第二章 绳索系统计算
Eh FK cos 2 K1 , 24 K 2 3Q '(Q ' G ) G 2
FK ——单根主索截面积( 697.08mm2 )
E K ——主索弹性模量( 0.785 105 MPa )
（250+34.87 2） 65.53=20951.25N 单根主索总重： G
单根主索水平张力： H max d
H max 660478.65 = 330239.32 N 2 2
K1 K3 0 L2
c
3 2 H0 178430.19H 0 7.902 1014 0
查诺模图：a=1.784,b= 0.79 得 H 0 2.8 105 N
f0
qL2 65.53 2502 1.83m 8H 0 cos 8 2.8 105
4.8 250 16382.5 600 16982.5 N 2
K1K3 2.724 106 8.876 109 c 2 3.87 1011 2 L 250
b c 1252 8.45 1014 3.87 1011 1252 6.89 1015
3 2 H0 178430.19H 0 6.89 1015 0
S2 250 EK 1.2 105 0.938 105 MPa 319.73 S
6
SCM5252混凝土搅拌运输车车设计计算书
8立方米混凝土搅拌运输车设计计算书一•上车的设计计算 1.搅拌筒几何容积的确定根据经验公式：V/V j W 0.5~0.65(取0..567)求出：V j=14.1V ――设计额定装载容积V= 8(m3)V j ――搅拌筒几何容积(m3)2.搅拌输送车上车部分的设计校核(1) .上车后防护栏的校核后防护栏截面如上图，取参考坐标系yz轴，分成4部分分别计算惯性矩：2A|=27X3=81 mmA II=80X3=240 m 2y i=-80+1.5=-78.5mm Z I=50-3-(30-3)/2=33.5mmy ii =-80/2=-40mm Z II =50-1.5=48.5mmA山=(100-6) 3=282 mm 2y|||=-1.5mm z|||=0mm2A iv=30X3=90 mmy IV=-30/2=-15mm z IV=-50+1.5=-48.5mm2A= A i + A II + Am + A H I =693 mmy c= (A i 约i+ A ii 纫| + Am 沏ii + A IV约IV)/A =-25.47 mm Z C= (A i 淮|+ A ii ^Z|| + Am XZ||| + A|v ^Z|v)/A =27.01 mm l l zc=1/12 17X33+81 X(80-1.5-25.47)2=227847.40mm4I II zc=1/12 X>803+240X80/2-25.47)2=178669.01mm fl lll zc=1/12 X4 X33+282 X25.47-3/2)2=162237.67mm4I IV zc=1/12 XX303+90X25.47-30/2)2=16615.88mm4I zc= I I zc + I II zc + I III zc + I IV zc=585369.96 mm4W ZC= l zc/y max=585369.96/(80-25.47)=10734.82mn?(2) .上车侧防护栏的校核JOrvi7侧防护栏截面如上图，取参考坐标系yz轴，分成5部分分别计算惯性矩：A1=12X3=36 mmy1=-30+1.5=-28.5mm z1=55-3-12/2=46mmA2=30X3=90 mmY 2=-30/2=-15mm z2=55-1.5=53.5mm4A3=(110-6) 3=312 m 2y3=-1.5mm Z3=0mm2A4=30X3=90 mmy4=-30/2=-15mm z4=-55+1.5=-53.5mmA5=12X3=36 m 2y5=-30+1.5=-28.5mm Z5=-(55-3-12/2)=-46mmA= A i + A2 + A3+ A4+ A5=564 mm y c= (A i ><yi+ A2 约2 + A3 约3 + 人4约4+ A5>^5)/A =-9.25 mm z c= (A1 >Z1+ A2 >Z2 + A3 >Z3 + A4 %+ A5 >Z5)/A =0 mm I1zc=1/12 X2X33+36><30-1.5-9.25)2=13367.25mm4 12zc=1/12 乌X303+90 ><30/2-9.25)2=9725.625mm4 13zc=1/12 X04 X33+312 X9.25-3/2)2=18973.5mm i4 I IV zc=1/12 XX303+90X30/2-9.25)2=9725.625mm4 l5z c=1/12 X2X33+36X30-1.5-9.25)2=13367.25mm4 I zc= I1zc + I2zc + I3zc + I4zc+ I5zc =65159.25 mm4 W zc= I zc/y max=65159.25/(30-9.25)=3140.2mm3（3）.与汽车车体连接螺栓的强度校核由于搅拌车在满载运输途中，经常突然刹车，此时螺栓受到惯性力作用，此力比平稳行驶时力大得多，按此力校核螺栓的剪切强度。
20#混凝土配合比设计计算书
混凝土配合比设计计算书混凝土标号：C20 使用部位：涵洞基础及挡防工程一、编制依据：1、《普通混凝土配合比设计规程》（JGJ55-2011）2、《公路工程集料试验规程》（JTGE42-2005）3、《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTGE30-2005）4、《公路桥涵施工技术规范》（JTGT F50-2011）二、设计要求：混凝土强度等级C20 坍落度50-70mm三、使用部位：涵洞及挡防工程四、原材料1、混凝土设计等级为C20混凝土，用于片石砼、基础等结构物，混凝土拌和物坍落度10-30mm。
2、组成材料：水泥：为长城宝庆P.O32.5；细集料：中偏粗，细度模数为 3.0，表观密度ρc＝2.642*103kg/m3；粗集料：碎石最大粒径d mxa＝31.5mm表观密度ρc＝2.715*103kg/m3。
二、设计资料1、混凝土设计等级为C20混凝土，用于片石砼、基础等结构物，混凝土拌和物坍落度10-30mm。
2、组成材料：水泥：为长城宝庆P.O32.5；细集料：中偏粗，细度模数为 3.0，表观密度ρc＝2.642*103kg/m3；粗集料：碎石最大粒径d mxa＝31.5mm表观密度ρc＝2.715*103kg/m3。
三、计算配合比1.计算混凝土配制强度：fcu,k=fcu,o+1.645*σ=30+1.645*5=38.22.计算水灰比：w/c=αa*fce/( fcu,k+αa*αb* fce)=0.45*42.5/( 38.2+0.45*0.12*42.5) =0.472αa，αb为回归系数，混合砂取αa为0.45，αb为0.123.计算水泥用量：取用水量为Wo= 195 kg/m3Co /′=Wo/( w/c)= 195/0.47=416Co = Co/ *（1-0.23）=320Fo= Co/-Co = 416-320=96膨胀剂用量Uo=320*0.08=25.64.计算混凝土砂、石用量：Co+So+Go+Wo+Fo+Uo=CpSo/( So+ Go)*100%= Sp假定混凝土容重为2370 kg/m3 选取混凝土砂率为38%Co+So+Go+Wo+Fo+ Uo =2370 ①So/( So+ Go)*100%=38% ②由①、②两式求得So=659，Go=1075式中Co /………每立方米混凝土中胶凝材料用量（kg）；Co ………每立方米混凝土中水泥用量（kg）；So ………每立方米混凝土中细骨料用量（kg）；Go ………每立方米混凝土中粗骨料用量（kg）；Wo ………每立方米混凝土中水用量（kg）；Xo ………每立方米混凝土中外加剂用量（kg）；Fo ………每立方米混凝土中粉煤灰用量（kg）；Uo………每立方米混凝土中膨胀剂用量（kg）Cp ………每立方米混凝土假定重量（kg）Sp ………砂率（%）5.计算理论配合比：Co：So ：Go ：Wo ：Xo ：Fo：Uo =320：659：1077：195：5.44：96：25.6=1.00：2.06：3.36：0.61：0.017：0.30：0.086.确定施工配合比：经试拌，实际用水量为180kg，混凝土实测容重为2370kg/ m3Co1：So1：Go1：Wo1：Xo1：Fo1：Uo 1=320：659：1077：180：5.44：96：25.6=1.00：2.06：3.36：0.56：0.017：0.30：0.08依据标准：JGJ55-2000 DB50/5030-2004批准：审核：计算：。
排水专业水力计算书-中央商务区第五标段
QM08-01计算书封面工程名称：湛江市中央商务区基础设施建设工程（第五标段）专业：排水工程设计阶段：施工图设计计算内容：排水管道水力计算审核：年月日校对：年月日计算：年月日中交第四航务工程勘察设计院有限公司一、雨水管道水力计算1、 雨水管道主要设计参数（1）雨水量是采用湛江市暴雨强度公式：491.0)3.2()lg 625.01(25.1211++=t P qq-暴雨强度(L/s*hm 2) p-道路雨水设计重现期取5年 t-降雨历时(min)， t=t 1+t 2； t 1-地面集流时间(min)，取t 1=10min ； t 2-排水管渠内雨水流行时间（min ），按计算；（2）综合径流系数：除道路、桥面采用0.90，公共绿地、林地、园地等采用0.3，其余综合径流系数取0.7。
（3）则雨水量计算公式为：Q=ф×q×F=0.65×q×F式中F 为集雨面积。
（4）雨水管道设计流速计算公式为：v=(1/n)R 2/3I 1/2v-流速（m/s ）；R-水力半径(m)；雨水管道按满管重力流计算，R=D/4； I-水力坡降；水力坡降I 采用管道敷设坡度；n-粗糙系数，雨水管道采用钢筋混凝土II 级管，n=0.013。
2、雨水主干管水力计算表金融大道,YA管段雨水管道水力计算表金融大道 1+280~K1+140,YA‘管段雨水管道水力计算表2二、污水管道水力计算 1、 污水量指标（1）工程范围内的污水设计标准和设计参数选用如下：其中: Q2—污水设计流量(L/s)；n —生活污水定额()/(d cap L ⋅),本工程取值为350； K--污水总变化系数，本工程取K=1.5； N —设计人口数。
根据《湛江市中央商务区控制性详细规划》，在规划范围内规划人口总量约为8.8万人。
根据上式计算规划范围内污水总量约为 4.62万吨/日，即534.7L/s 。
根据规划用地性质，规划范围内产生污水的用地面积约为232.5ha ，即污水量单位面积指标取2.30L/ha*s 。
塔机附着验算计算书
塔机附着验算计算书3#塔吊塔机附着验算计算书计算依据:1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、塔机附着杆参数塔机型号 QTZ80(浙江建机) 塔身桁架结构类型型钢110 1.5 塔机计算高度H(m) 塔身宽度B(m)57 12.9 起重臂长度l(m) 平衡臂长度l(m) 121.06 454.63 起重臂与平衡臂截面计算高度h(m) 工作状态时回转惯性力产生的扭矩标准值T(kN?m) k1270 355.37 非工作状态倾覆力矩标准值工作状态倾覆力矩标准值M(kN?m) kM'(kN*m) k附着杆数四杆附着附墙杆类型 ?类L200X20 附墙杆截面类型角钢附墙杆型钢型号)1.5 塔身锚固环边长C(m)二、风荷载及附着参数5 附着次数N2 3 附着点1到塔机的横向距离a(m) 点1到塔机的竖向距离b(m) 111 1.5 附着点2到塔机的横向距离a(m) 点2到塔机的竖向距离b(m) 221.5 1.5 附着点3到塔机的横向距离a(m) 点3到塔机的竖向距离b(m) 332 3 附着点4到塔机的横向距离a(m) 点4到塔机的竖向距离b(m) 44220.5 0.2 工作状态基本风压ω(kN/m) 非工作状态基本风压ω'(kN/m) 000.35 塔身前后片桁架的平均充实率α 0工作状态非工作状非工作状风压等效工作状态工作状态非工作状风压等效态风压等附着点高附着点净态风荷载第N次附风荷载体风振系数均布线荷效均布线高度变化态风振系体型系数着度h(m) 高h(m) 101载标准值荷载标准β系数μ 型系数μ 数β' zzszμ' sq 值q' sksk第1次附29 29 1.2 1.53 1.54 1.48 1.23 0.685 0.229 着第2次附50 21 1.2 0.5 0.2 1.66 1.59 0.251 0.038 着第3次附68 18 1.2 0.5 0.2 1.66 1.59 0.251 0.038 着第4次附83 15 1.2 0.5 0.2 1.66 1.59 0.251 0.038 着第5次附95 12 1.2 0.5 0.2 1.66 1.59 0.251 0.038 着98 3 2.21 1.95 1.95 1.92 2.16 2.085 0.938 悬臂端附图如下:塔机附着立面图三、工作状态下附墙杆内力计算1、在平衡臂、起重臂高度处的风荷载标准值qkq=0.8βμμωαh=0.8×1.92×2.21×1.95×0.5×0.35×1.06=1.228kN/m kzzs002、扭矩组合标准值Tk由风荷载产生的扭矩标准值Tk22222 T=1/2ql-1/2ql=1/2×1.228×57-1/2×1.228×12.9=1892.71kN?mk2k1k2集中扭矩标准值(考虑两项可变荷载控制的组合系数取0.9)T=0.9(T+ T)=0.9×(454.63+1892.71)=2112.606kN?m kk1k23、附着支座反力计算计算简图剪力图得:R=33.205kN E在工作状态下，塔机起重臂位置的不确定性以及风向的随机性，在计算支座6处锚固环截面内力时需考虑塔身承受双向的风荷载和倾覆力矩及扭矩。
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电动葫芦桥式起重机计算书
LH20-22.5 A3
1.计算条件
1.1起重量Q=20t （以起重量20t作为计算条件）
1.2起升高度H=9m V q=3m/min
1.3跨度L=2
2.5m V电=20 m/min V大=30m/min 1.4电动葫芦20
CD1个G葫=1390Kg
1
1.5主梁自重q主=2299N/m（含滑车架及电缆的重量）
2.主要构件的截面几何特性
2.1主梁惯性矩及抗弯模量
I X=6.92×109（mm4）
I y=1.24×109（mm4）
W X=1.05×107（mm3）
W y=4.5×106（mm3）
3．主梁计算：
3.1主梁的内力计算
3.1.1垂直载荷及其引起的内力 3.1.1.1主梁自重载荷及其引起的内力（跨中） 5221106.15.2222991.11.1⨯=⨯⨯⨯==8
181L q M m q （Nm ） 3.1.1.2移动载荷及其引起的内力
N P P P Q 52葫4103.28.9200001.18.913901.1⨯=⨯⨯+⨯⨯=+=ϕϕ
移动载荷及其引起的内力（跨中）
()Nm PL M R 511046.64
21⨯== 3.1.1.3垂直载荷引起的主梁弯矩(跨中)
51111006.8⨯=+=R q X M M M （Nm ）
3.1.2水平载荷引起的内力
3.1.2.1大车制动时引起的水平惯性力矩
大车运行速度V 大=30m/min,起制动时间约S t 5= 大车制动时的加速度()2大/1.0s m t v a ==
()Nm maL M RS 451093.05.221.0110005.14
141⨯=⨯⨯⨯⨯==ϕ ()Nm M M q qS 4106.11.0⨯==
()Nm M M M S q RS S 41053.2⨯=+=
3.1.2.2葫芦制动时引起的水平惯性力矩
()()41077.0980011014
12171⨯=⨯+=+=葫P P P Q HX （N ） 441038.05.01077.0⨯=⨯⨯==h P M HX T （Nm ）
3.2主梁的强度校核
[]Mp
Mp W M W M W M W M X T Y S Y W X X 176861005.11038.0105.41053.21005.11006.8243425=<=⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯=+++=σσ 3.4刚度计算
[]()mm L f EI L P f X j 307501≈1091.6101.2485.221005.1483113
53==<⨯⨯⨯⨯⨯⨯==7.2
4.大车运行机构的计算：
4.1技术参数
4.1.1起重机总重：18.7t
4.1.2大车运行速度： 30m/min
4.2 车轮装置的选型：
4.2.1 大车额定载荷时的工作轮压的计算：
P C =（20+18.7）/4=9.675t
4.2.2 选车轮型号： 主动车轮装置 D500
从动车轮装置 D500
4.2.3 大车轨道型号：P38
4.3 电动机的选型：
)(95.12197.012.630)7.1820(0175.007.111112.6)(≥3kW Z V G G K K K K P m
g k z n a s t n h =⨯⨯⨯+⨯
⨯⨯⨯=⨯⨯⨯+η 选用YZR132M1-6 电机基准功率 2.2kW 额定转速 n e =915r/min
4.4减速器的选型：
4.4.1 初选减速器的速比：
885.4730
9155.0=⨯⨯=πi 4.4.2 减速机输出扭矩
m N n i
P T n 1099915885.472.295509550≥=⨯⨯=⨯⨯
选用减速机型号为：
ZQ350-1/2 i=48.57
4.4.3大车运行机构的实际速度
min /6.2957
.489155.014.3m v =⨯⨯= 5.小车运行机构的计算：
5.1技术参数
5.1.1起重机总重：0.625t
5.1.2大车运行速度： 20m/min
5.2 车轮装置的选型：
5.2.1 大车额定载荷时的工作轮压的计算： P C =（20+0.625）/4=5.2t
5.2.2 选车轮型号： 主动车轮装置 D270 从动车轮装置 D270
5.2.3 大车轨道型号：P24
5.3 电动机的选型：
)(7.02197.012.620)625.020(0175.007.111112.6)(≥3kW Z V G G K K K K P m
g k z n a s t n h =⨯⨯⨯+⨯
⨯⨯⨯=⨯⨯⨯+η 选用YDE90L-4 电机基准功率 1.5kW 额定转速 n e =1380r/min
5.4减速器的选型：
5.4.1 初选减速器的速比：
5.5820
138027.0=⨯⨯=πi 5.4.2 减速机输出扭矩
m N n i
P T n 60713805.585.195509550≥=⨯⨯=⨯⨯
选用减速机型号为：
LDA 驱动 i=58.96
5.4.3大车运行机构的实际速度
min /2096
.58138027.014.3m v =⨯⨯=
通过计算，起重机的结构，机构均满足设计要求。
计算人：
日期：。