静载试验计算单
16000kN静载钢平台承载力验算书及设计书
钢平台结构计算书惠州市林浩钢结构建设有限公司钢平台结构计算书编制：审核：批准：惠州市林浩钢结构建设有限公司二〇二〇年一月钢平台结构计算书一、概述1.1 单桩竖向抗压静载试验概述单桩竖向抗压静载试验（以下简称单桩静载），适用于检测单桩的竖向抗压承载力。
既可用于设计阶段的试验桩检验，也可用于施工阶段工程桩抽样检测。
图1 静载试验现场1.2 加载反力装置概述单桩静载试验设备由包括加载系统、反力系统和量测系统三大部分组成，见图2。
常用压重平台作为反力装置，即所谓堆载法、堆重法。
堆载法反力装置由支墩、主梁、次梁、混凝土试块组成。
加载装置由千斤顶构成，通过控制仪器自动加载。
图2 压重平台反力装置示意图1.3 试验加载要求按单桩承载力特征值为8000kN，垂直静载试验加荷最大值为16000kN计。
主要受力参数如下表所示：表1 受力指标1.4 平台细部构造1.4.1 拟选用主、次梁及其尺寸主梁、次梁采用箱形钢梁，主梁长度为10m，配置2根；次梁长度为12m，配置10根。
细部尺寸见图3、图4。
图3：主梁细部尺寸图图4：次梁细部尺寸图主梁截面高度H=1000mm，宽度B=500mm，腹板厚度t w=32mm，上下翼缘厚度t f=50mm，翼缘自由外伸宽度c=18mm，不设加劲肋。
次梁截面高度H=600mm，宽度B=600mm，腹板厚度t w=20mm，上下翼缘厚度t f=20mm。
翼缘自由外伸宽度c=100mm，加劲肋间距为1000mm。
钢垫块尺寸1000mm×2000mm、厚度25mm，配置3~4块。
1.4.2 平台尺寸两支墩轴线间距8.0m，净距7.0m，并保证支墩边与桩中心距离不少于4D且不少于2.0m。
钢平台尺寸为12m×10m，次梁两端搁置于支墩上，主梁置于次梁之下，未加载时主次梁间为脱离状态；次梁两端伸出支墩轴线外长度2.0m，跨度8.0m，次梁间横向轴线间距1.0m。
水泥试块尺寸为1m×1m×2m，单块重量为50kN。
静载荷试验报告模板
（样式一，须另加专用封套）（这里提供两种样式，各单位具体执行时可以微调，但信息量只能增加，不得减少）※※※※※※※※※※工程单桩竖向抗压静载试验检测报告报告编号：※检测人员：（含上岗证号）报告编写：（含上岗证号）复核：（含上岗证号）（盖骑缝章）审核：（含上岗证号）批准人（含职务）：（或技术负责人，各单位据质量管理手册自定）（技术资质专用章、CMA章等，分开或合一均可）检测单位名称（须与专用章名称统一）※年※月※日声明1. 本报告涂改、错页、换页、漏页无效；2. 检测单位名称与检测报告专用章名称不符者无效；3. 本报告无我单位相关技术资格证书章无效；4. 本报告无检测、审核、批准人（或技术负责人）签字无效；5．未经书面同意不得复制或作为他用。
6．如对本检测报告有异议或需要说明之处，可在报告发出后15 天内向本检测单位书面提出,本单位将于5日内给予答复。
检测单位：（加盖技术资质专用章、CMA章等，分开或合一均可）地址：邮编：电话：传真：监督电话：联系人：（样式二）（这里提供两种样式，各单位具体执行时可以微调，但信息量只能增加，不得减少，正式报告中须去掉本规定格式中的注释红字）单桩竖向抗压静载试验检测报告工程名称：工程地点：委托单位：（盖骑缝章）检测日期：※年※月※日报告编号：合同编号：（可缺省）（技术资质专用章、CMA章等，分开或合一均可）检测单位名称（须与专用章名称统一）※年※月※日※※※※※※※※※※※※工程单桩竖向抗压静载试验检测人员：（含上岗证号）报告编写：（含上岗证号）复核：（含上岗证号）审核：（含上岗证号）批准人（含职务）：（或技术负责人，各单位据质量管理手册自定）声明：1. 本报告涂改、错页、换页、漏页无效；2. 检测单位名称与检测报告专用章名称不符者无效；3. 本报告无我单位相关技术资格证书章无效；4. 本报告无检测、审核、批准人（或技术负责人）签字无效；5．未经书面同意不得复制或作为他用。
钢筋混凝土梁静载试验报告
0
0
0
+
= 100 −
− 0 − 10 ·
0 0
0
0
=
0 + 0
代入数据，解得:
0 = 666kg
0 = 1238kg
则计算配合比：
0 : 0 : 0 : 0 = 316: 666: 1238: 180
2、 材料用量
根据所设计梁截面和跨度，混凝土梁及立方体试件总体积：
×
解得：ρ
sv
2 + 0.6 × 1.37
20 × × 195
= 0.0012 = 0.12%
按照规范要求，取最小配箍率为 0.18%
= 2 × 28.3 = 56.6²
=
1 × 1 × 0.56 × 10−6 × 2 + 0.6p
, b0
40.942
则，取h = 400，查 GB50010-2002： = 1.55， = 1.54Mpa
120
120
γ = 0.7 +
= 0.7 +
× 1.55 = 1.55
400
结构抗裂检验容许值：
= =
cr = 0.95
+
= 0.95 × 1.55 = 1.47
和箍筋承担。
1 截面尺寸：
○
0.51 × 10−3 fcu ,k bh0 = 0.51 × 10−3 × 20 × 200 × 20 = 100.4KN ≥ r0 ·Vd
截面尺寸满足要求。
2 箍筋：
○
0.5 × 10−3 0 = 0.5 × 10−3 × 1.06 × 200 × 20 = 23.32KN
沙田镇横流桥单梁静载试验加载力计算
沙田镇横流桥单梁静载试验加载力计算一、一期恒载计算：根据设计图纸：单块中板砼体积为11.3m3，对应自重力为11.3*26=293.8kN；单块边板砼体积为14.635m3，对应自重力为14.635*26=380.5kN。
折算为单片梁线荷载为：中板：q中=293.8/20=14.69kN/m边板：q边=380.5/20=19.03kN/m支座距跨径中心线0.35m，则计算跨径为：20-2*0.35=19.3m 中板自重内力M中=1/8*14.69*19.32=684kN-m边板自重内力M边=1/8*19.03*19.32=886kN-m二、二期恒载计算：(1)铺装层荷载：10cm厚沥青砼面层（宽15m）、10cm水泥砼铺装层（宽20m），桥梁横向共布置有15块空心板，单块空心板每延米承受的铺装重量为：(0.1*15*24+0.1*20*25)/15=5.73kN/m；(2)人行道及栏杆重量：查阅人行道及栏杆设计图：全桥人行道及栏杆柱、底座圬工量为：(68.1+28.8+9.81)=106.7m3,栏杆钢管重量为29.6kN。
桥长80米，假定人行道及栏杆重量由15块板梁平均分担，则单块空心板每延米承受的重量为：(106.7*25+29.6)/(80*15)=2.25 kN/m(3)单块空心板二期线荷载为：5.73+2.25=8.0 kN/m二期荷载产生的内力M二期=1/8*8.0*19.32=372.5kN-m三、汽车荷载作用：按公路—Ⅰ级加载。
根据现行《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）中第4.3条之规定：对于公路—Ⅰ级汽车荷载可简化按车道荷载（均布荷载+集中力）计算。
其中，均布荷载q汽=10.5kN/m、集中力P汽=240 kN。
由于桥梁行车道宽度为15m，按规范表4.3.1-3规定：本桥设计车道数为4。
横向布置有15块板，布置有4列车时，横向分布系数平均值为：4/15=0.267。
桥梁静载试验载荷计算书
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武汉希萌工程咨询有限公司 远通路桥
钢筋松弛应力损失σL5 的完成率： η2=1.000
七、 各级加载弯矩参数计算
每点加载点的重量按：Ps=1000.000(kN)。 各级加载弯矩参数计算 序号 1 2 项目 加载设备对跨中的弯 矩 Ms 计算未完成的预应力 损失值Δσs 计算未完成的预应力 损失的补偿弯矩ΔMs 计算基数级下跨中弯 矩（防水层未铺设） Mka 计算基数级加载值 Pka 计算各加载级下跨中 弯矩（防水层未铺设） Mk 计算各加载级下加载 值 Pk 计算静活载级下的荷 载等级 Kb 计算静活载级下的跨 中弯矩 Mkb 计算静活载级下的荷 载 Pkb K M ∆σ ∆M 1 ∆σ M 公式 α P 1 A 10 已铺：M 未铺：M P M M ∆M M ∆M M M M α 7066.465 η σL W A e 结果 681.100 81.320
数值 5927.68 236.29 8598.04 5235.20 162.64 12.00 6657.00 1.51 1.00 1.01 1.01
四、 加载图示
P P P P P
3.75
4m
4m 23.5m
17桥梁荷载试验与承载力评定(静载)
北京某一悬索桥静载试验时突然坍塌
每辆车的重量大概在8吨到10吨左右，10辆车加起来将近100吨
北京某一悬索桥静载试验时突然坍塌
•第10辆车上桥，突然塌了 •支架倒下劈碎桥头面包车 •10辆用来测试的卡车随桥 身坠下后报废，一名司机在 事故中骨折，另有两人轻伤。
加载时间间隔必须满足结构反应稳定对时 间的要求。在前一荷载阶段内结构反应相 对稳定后，进行了有效测试及记录后方可 进行下一荷载阶段。当进行主要控制截面 最大内力（变形）加载试验时，分级加载 的稳定时间不应少于5分钟；对尚未投入 营运的新桥，首个工况的分级加载稳定时 间不应少于15分钟。
1
2016/4/28
公路—II级的车道荷载
均布荷载：������������ = ������. ������������ × ������������. ������ = ������. ������������������
������������ ������
集中荷载：
������������＝������ ������������ + ������������������ × ������. ������������ = ������ ������������ + ������������������ × ������. ������������ = ������������������. ������������������
连 续 梁 桥
主要 内容
2.主跨最大正弯矩截面应力（应变）及挠度 3.边跨最大正弯矩截面应力（应变）及挠度 4.支点沉降
5.混凝土梁体裂缝
附加 内容
1.主跨（中）支点附近斜截面应力（应变）
5.4 试验荷载
（1）试验控制荷载确定 静载试验为验收性荷载试验时，以设计荷载为 准否则应以目标荷载标准为控制荷载。
单桩水平静载试验报告
单桩水平静载试验报告x 《无损检测技术》课程设计学院：xxx学院课程：无损检测技术设计题目：单桩水平静载试验班级：材料1001 组员：xx /xx / xx xxx 指导老师：xx老师日期：2012.12.24-2012.12.28 单桩水平静载试验设计报告书单桩水平抗压静载试验，采用接近于水平受荷桩实际工作条件的试验方法，目的是检测桩的水平承载力是否满足设计要求。
本试验的依据是国家行业标准《建筑基桩检测技术规范》(JGJ 106－2003)和《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041－2000）。
我们的课程设计包括以下几个方面的内容：1．试桩制作要求2．试验装置安装3．加载、卸载方式4．试桩量测5．单桩水平荷载和极限荷载的确定6．单桩水平临界荷载的确定方法7．单桩水平极限荷载的确定方法对于以上内容我们所做的工作有：1．选择课题，熟悉课题；2．小组讨论课题，分解课题任务；3．查找专业资料，整合专业资料；4．编制单桩水平静载试验的操作指导书；5．完成课程设计报告，完成小组互评。
在老师的指导帮助以及小组成员的密切合作下，经过四天的努力，我们对单桩水平静载试验有了更深入的了解，使我们受益匪浅。
现今，我们小组已经基本上完成了单桩水平静载试验的课程设计，其主要内容和具体操作步骤在指导书中有详细的说明。
相关规范见附录1，附录2。
单桩水平静载试验指导书单桩水平抗压静载试验，采用接近于水平受荷桩实际工作条件的试验方法，目的是检测桩的水平承载力是否满足设计要求。
本试验的依据是国家行业标准《建筑基桩检测技术规范》(JGJ 106－2003)附录1，《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041－2000）附录2。
检验和确定试桩的水平承载力可直接由水平荷载和水平位移曲线判定，亦可根据实测桩身应变来判定。
当桩身埋设有量测元件时，可以较精确求得各级水平荷载作用下，桩身弯矩分布情况，从而为检验桩身强度，推求不同深度弹性地基系数提供依据。
单桩抗压静载试验吨位计算__概述及解释说明
单桩抗压静载试验吨位计算概述及解释说明1. 引言1.1 概述单桩抗压静载试验是土木工程中用来评估和设计桩基础承载能力的重要实验方法。
吨位计算是该试验中一个关键的步骤，通过对承载性能的分析，可以确定桩身在不同荷载作用下的变形特性和最大承载力。
本文将详细解释单桩抗压静载试验吨位计算的原理和方法。
1.2 文章结构本文分为引言、单桩抗压静载试验吨位计算、重要要点一、重要要点二以及结论五个部分。
其中，引言部分将介绍本文涉及的主题和目标，并概述文章结构；单桩抗压静载试验吨位计算部分将详细讲解该试验的概述、原理解释和计算方法；重要要点一和重要要点二将探讨单桩抗压静载试验中两个关键问题，并进行分析和说明；最后，结论部分将总结研究成果并提出未来发展方向。
1.3 目的本文旨在通过对单桩抗压静载试验吨位计算方法进行深入剖析，增加读者对该实验的理解和应用能力。
同时，对单桩抗压静载试验中的重要问题进行研究和分析，探索其实际应用过程中的局限性，并提出未来改进和发展的方向。
通过本文的阐述，读者将更好地理解和运用单桩抗压静载试验吨位计算方法，为工程设计提供可靠的依据。
2. 单桩抗压静载试验吨位计算2.1 单桩抗压静载试验概述单桩抗压静载试验是一种常用的地基工程试验方法，用于评估和验证单根桩柱在承受垂直荷载时的抗力性能。
该试验通过施加不同大小的垂直荷载于单根桩柱上，并测量相应的变形和应力来计算该桩柱的承载能力。
2.2 单桩抗压静载试验原理解释在进行单桩抗压静载试验时，首先需要选择合适的加载方式和加载荷载大小。
常见的加载方式包括等速加载、恒速加载和恒力加载等。
通过施加垂直荷载于待测试的单根桩柱上，可以观察到该桩柱在承受荷载作用下产生的变形和应力响应。
通过监测记录试验过程中的重要参数，如荷载-沉降曲线、侧摆位移、竖向变形等数据，可以分析单根桩柱在不同荷载水平下的承载性能。
基于这些数据，可以进一步计算出吨位值以评估该单根桩柱的承载能力。
静载试验计算书
预应力混凝土铁路桥简支箱梁静载试验计算书梁号：XXXXXX年XX月XX日预应力混凝土铁路桥简支箱梁静载试验计算书单位：XX1 计算依据：TB/T2092-2003《预应力混凝土铁路桥简支梁静载弯曲试验方法及评定标准》2 直线试验梁有关数据：表1 直线试验梁有关数据表序号项目具体情况1 图号通桥（2008）2322A-Ⅱ跨度：31.5m2 梁别直线双线整孔箱梁（无声屏障）梁号YQCYFG31.5Z-0013 梁高 3.134m4 梁体混凝土设计强度等级C505 28d强度60.76 28d混凝土弹性模量44.47 混凝土灌筑日期2011年10月25日8 全部施加预应力日期2011年11月16日9 试验日期2011年12月10日10 计算龄期24天3 中铁咨询桥梁工程设计研究院提供:成渝客运专线铁路无砟轨道31.5m双线简支梁静载试验数据：表2 直线试验梁有关试验数据表序号项目符号单位图号通桥（2008）2322A-Ⅱ1 跨度L m 31.52 梁别直线无声屏障3 梁体自重力矩MzkN·m 31459.384无砟轨道设备产生的力矩（含防水层、保护层）MdkN·m 14883.755 活载力矩(含动力系数) MhkN·m 24164.756 动力系数1+μ 1.1271.19517 梁跨中截面换算面积Aom29.083218 梁下缘换算截面抵抗矩Wom3 5.6227009 预应力钢筋面积Aym20.03331910预应力合力中心到换算截面重心轴的距离eom 1.626011 收缩、徐变预应力损失值σL6MPa 82.9412 钢筋松弛应力损失值σL5MPa 15.8813 挠跨比f/L 1/520014 抗裂安全系数Kf1.4515 综合剪力滞系数K综1.017016 跨中截面集中力剪力滞系数K集1.0319 17 等效荷载加载挠度修正系数ψ0.99874 加载设备重量对跨中弯矩：4.1 加力点加载设备重量计算（垫铁板规格为500mm ×500mm ×20mm 、300mm ×300mm ×20mm ，垫铁等共计173.4kg ，千斤顶统一称重122kg ，砂垫层按800mm ×800mm ×20mm 。
桥梁承载能力评定—桥梁静载实验
1、静载试验评定分析
校验系数ζ是评定结构工作状况，确定桥梁承载能 力的一个重要指标。 对加载试验的主要测点（即控制测点或加载试验效 率最大部位测点）可按下式计算校验系数ζ：
: 试验荷载作用下量测的弹性变位（或应变）值； : 试验荷载作用下的理论计算变位（或应变）值。
• 测点在控制加载程序时的相对残余变位（或应变）/越 小，说明结构越接近弹性工作状况，一般要求/值不大 于20%，当其大于20%时，应查明原因，若确系桥梁强 度不足，应在评定时酌情降低承载能力。
2、动载试验评定分析 • 在实际测试中，通常通过以下几个方面来评价桥梁结 构的动力性能。
1、比较桥梁结构频率的理论值与实测值，如果实测 值大于理论计算值，说明桥梁结构的实际刚度较大， 反之则说明桥梁结构的刚度偏小，可能存在开裂或其 他不正常的现象。
• 3.结构的刚度要求
试验荷载作用下，主要测点挠度校验系数应不大于 1，各点的挠度应不超过规范规定的允许值，即：
（1）圬工拱桥：全桥范围内正负挠度最大绝对值 之和不大于L/1000，履带车和挂车验算时提高20% 。ห้องสมุดไป่ตู้
（2)钢筋混凝土桥：梁桥主梁跨中挠度不超过L/600 ；梁桥主梁悬臂端L/300；桁架拱桥不超过 L/300。
2、根据动力冲击系数的实测值来评价桥梁结构的行 车性能，实测冲击系数较大则说明桥梁结构的行车性 能差，桥面平整度不良，反之亦然。
3、实测阻尼比的大小反应了桥梁结构耗散外部能量 输入的能力，阻尼比大，说明桥梁耗散外部能量输入 的能力大，振动衰减的快；阻尼比小，说明桥梁耗散 外部能量输入的能力差，振动衰减的慢。但是，过大 的阻尼比可能是由于桥梁结构存在开裂或支座工作不 正常等现象引起的。
SQ32Z008专桥(01)2051直 32 简支梁静载弯曲抗裂试验加载计算书
简支梁静载弯曲抗裂试验加载计算书图号：专桥（01）2051 32m直梁号：SQ32Z008试验单位：中铁第二十二局集团第四工程有限公司宽城制梁场试验日期：2010年月日计算：复核：简支梁静载弯曲试验加载计算书试验单位：中铁二十二局集团有限公司沙城桥梁厂一、试验依据：TB/T2092－2003《预应力混凝土铁路桥简支梁静载弯曲试验方法及评定标准》。
二、试验梁基本情况梁名：《 32 m后张法预应力混凝土铁路桥简支T梁》设计图号：专桥（01）2051－Ⅳ梁别：直试验梁编号： SQ32Z008设计跨度：L= 32 m设计梁高：H= 2.50 m浇注日期： 2008年04月03日终张日期： 2008年04月30日试验日期： 2008年07月02日终张砼强度： 59.5 MPa梁体强度：R28= 60.1 MPa梁体终张砼弹性模量：E h 42.9 GPa梁体28天砼弹性模量：E h 43.1 GPa计算龄期： 63 天有无铺设防水层：有外形尺寸是否符合图纸要求：符合要求三、梁体设计参数梁体质量对跨中的弯矩：M z= 4271.36 KN.m道碴线路设备质量对跨中弯距：M d= 3011.84 KN.m防水层质量对跨中弯矩：M f= 198.40 KN.m活载对跨中弯矩（含冲击）：M h= 7515.63 KN.m梁跨中截面扣孔换算截面面积：A o= 1.05864 m2对梁跨中截面下缘扣孔换算截面抵抗矩：W o= 0.7369196 m3跨中截面预应力钢绞线截面面积：A Y= 0.008757 m2跨中截面预应力合力中心至扣孔换算面积重心的距离：e o= 1.0330 m冲击系数：1+u= 1.1940收缩徐变应力损失值：σL6= 153.46 MPa松驰应力损失值：σL5= 28.16 MPa砼设计强度： C50设计抗裂安全系数：k f= 1.27设计挠跨比f/L= 1/1681四、加载设备质量对跨中弯矩Ms计算每个加力点荷载：100t千斤顶：120kg×1=120kg人重：75kg×2=150kg砂重：55kg4个锚圈重：4.9kg×3=14.7kg两块钢垫板总重: 7850×2×0.5×0.5×0.016=62.8kg 每个加载点总重:p=120+150+55+62.8+14.7=402.5kg p=0.01×402.5=4.025KN M s =16R-4P-8P =5/2P ×16-4P- 8P =28×4.025 =112.7 KN.M五、静载加载图示A.1 荷载采用对称布置。
600顿静载钢平承载力台验算书及设计书
钢平台结构计算书编制：审核：批准：二〇二〇年一月静载荷试验钢平台结构计算书一、概述1.1 单桩竖向抗压静载试验概述单桩竖向抗压静载试验（以下简称单桩静载），适用于检测单桩的竖向抗压承载力。
既可用于设计阶段的试验桩检验，也可用于施工阶段工程桩抽样检测。
1.2 平板载荷试验概述平板载荷试验，适用于检测浅部天然地基、处理土地基和复合地基的承载力；可确定承压板下应力主要影响范围内天然地基、处理土地基和复合地基的承载力和变形参数。
既是勘探手段，也是测试手段。
图1 6000kN静载试验现场1.3 加载反力装置概述单桩静载试验设备由包括加载系统、反力系统和量测系统三大部分组成，见图2。
平板载荷试验装置主要由承压板、加荷系统、反力系统和观测系统四部分组成，见图3。
常用压重平台作为反力装置，即所谓堆载法、堆重法。
堆载法反力装置由支墩、主梁、次梁、混凝土试块组成。
加载装置由千斤顶构成，通过控制仪器自动加载。
图2 压重平台反力装置示意图图3 压重平台反力试验装置示意图1.4 试验加载要求按单桩承载力特征值为3000kN，垂直静载试验加荷最大值为6000kN计。
主要受力参数如下表所示：表1 受力指标1.5平台细部构造1.5.1 主、次梁尺寸主梁、次梁采用箱形钢梁，主梁长度为8m，配置2根；次梁长度为12m，配置6根。
细部尺寸见图4、图5。
图4：主梁细部尺寸图图5：次梁细部尺寸图主梁截面高度H=600mm，宽度B=600mm，腹板厚度t w=20mm，上下翼缘厚度t f=20mm。
次梁截面高度H=600mm，宽度B=600mm，腹板厚度t w=20mm，上下翼缘厚度t f=20mm。
翼缘自由外伸宽度c=150mm，加劲肋间距为1000mm。
1.5.2 平台尺寸两支墩轴线间距8.0m，净距7.0m，并保证支墩与桩或压板的净距不少于2.0m。
钢平台尺寸为12m×5m，次梁两端搁置于支墩上，主梁置于次梁之下，未加载时主次梁间为脱离状态；次梁两端伸出支墩轴线外长度2.0m，跨度8.0m，次梁间横向轴线间距1.0m。
TBT2092-2003静载试验计算单
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70.100
16.300
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A.3
跨中截面预应力钢筋 跨中截面普通钢筋截 对跨中截面下边缘换 跨中截面换算截面面 跨中截面预应力合力 中心至换算截面重心 截面积Ay 面面积Ag 算截面抵抗矩W0 积A0 未完成应力损失 距离e0 的补偿弯矩Δ MS 0.017 0.000 1.334 5.000 0.724
36.031
599.759
49.317
2467.269
155.664
6378.571
402.434
0.933
5726.687
361.305
/
155.664
156.032
279.233
361.305
402.434
433.234
464.034
494.834
525.634
7.925
2
/
/
/
/
加载等级
跨中产生的弯矩
等效力臂 α
横向加载点数
/
/
/
Ka
2467.269
7.925
2
/
/
/
0.600
2473.103
7.925
2
/
/
/
0.800
4425.837
7.925
2
/
/
/
A.5.1计算各级 加载弯矩及力 加载点的力值Pi 值
Kb
5726.687
7.925
2
/
/
/
1.000
等效力臂 α
横向加载点数
/
/
/
/
7.925
2
/
混凝土静载实验报告(3篇)
第1篇一、实验目的本次实验旨在通过混凝土静载实验，了解混凝土在静力作用下的力学性能，包括抗压强度、抗折强度和弹性模量等。
通过实验，加深对混凝土结构力学性能的认识，为实际工程应用提供理论依据。
二、实验原理混凝土静载实验是通过在混凝土试件上施加静力荷载，测量其应力、应变和变形等参数，从而得出混凝土的力学性能指标。
实验中，通常采用单轴压缩实验和抗折实验两种方法。
三、实验材料与设备1. 实验材料：- 混凝土试件：标准立方体试件（150mm×150mm×150mm）和标准棱柱体试件（150mm×150mm×300mm）。
- 水泥：符合国家标准的普通硅酸盐水泥。
- 砂：中粗砂，符合国家标准的级配要求。
- 石子：碎石，符合国家标准的级配要求。
- 水：符合国家标准的自来水。
2. 实验设备：- 混凝土静载实验机：用于施加静力荷载。
- 应变仪：用于测量混凝土试件的应变。
- 荷载传感器：用于测量混凝土试件所受荷载。
- 千分表：用于测量混凝土试件的变形。
- 秒表：用于记录实验时间。
四、实验步骤1. 准备试件：将混凝土试件加工成标准尺寸，并确保表面平整。
2. 涂抹凡士林：在试件表面涂抹一层凡士林，以防止试件在实验过程中发生滑移。
3. 安装试件：将试件放置在实验机上，确保试件中心与实验机中心对齐。
4. 施加荷载：按照实验要求，缓慢施加静力荷载，直至试件破坏。
5. 测量数据：在实验过程中，记录荷载、应变和变形等参数。
6. 计算结果：根据实验数据，计算混凝土的抗压强度、抗折强度和弹性模量等指标。
五、实验结果与分析1. 抗压强度：本次实验测得混凝土的抗压强度为30.2MPa，符合设计要求。
2. 抗折强度：本次实验测得混凝土的抗折强度为4.8MPa，符合设计要求。
3. 弹性模量：本次实验测得混凝土的弹性模量为3.2×10^4MPa，符合设计要求。
通过实验结果分析，可以看出，本次实验所制备的混凝土试件力学性能良好，满足设计要求。
单桩静载承压板面积计算公式
单桩静载承压板面积计算公式单桩静载承压板面积的计算公式，这可是个在建筑工程领域里相当重要的知识点呢！咱先来说说这个承压板面积到底是咋回事。
比如说，在一个建筑工地，工人们正在打桩，要知道这桩能不能承受住上面建筑的重量，就得靠单桩静载试验来检测。
而这个承压板面积的计算，就是这个试验里关键的一环。
单桩静载承压板面积的计算公式通常是这样的：A = Q / (R × η) 。
这里的 A 就是承压板面积，Q 是单桩竖向抗压承载力特征值，R 是地基土的承载力特征值，η 是系数。
那这个公式咋用呢？咱举个例子哈。
假如有个建筑项目，设计要求单桩竖向抗压承载力特征值 Q 是 2000kN，地基土的承载力特征值 R 是 150kPa，系数η 取 0.2 。
那咱来算算承压板面积 A 是多少。
先把数值代入公式：A = 2000 / (150 × 0.2) = 2000 / 30 = 66.67 （平方米）。
所以，承压板面积大概就得是 66.67 平方米。
不过，实际操作中可没这么简单。
比如说，在计算的时候，得特别注意单位的统一。
kN 、kPa 这些单位可不能弄混了，不然算出来的结果那可就差得十万八千里啦。
还有啊，这个公式里的每个参数的取值都得特别谨慎。
就像那个地基土的承载力特征值 R ，它可不是随便拍拍脑袋就定下来的。
得通过详细的地质勘察，对土壤的性质、成分、密度等等进行深入的分析和测试，才能得出比较准确可靠的数值。
而且，单桩静载承压板面积的计算还得考虑很多其他因素。
比如说桩的类型，是灌注桩还是预制桩；桩的长度和直径；还有施工工艺等等。
这些因素都可能会对最终的计算结果产生影响。
我之前在一个项目里就碰到过这么个情况。
当时按照初步的计算，承压板面积应该是 50 平方米左右。
可后来发现，由于地质情况比预想的要复杂一些，地基土的承载力特征值没那么高。
重新计算之后，承压板面积得增加到 70 平方米。
这就意味着施工成本增加了不少，工期也得延长。
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精心整理
中铁七局集团第三工程有限公司洋浦制梁场T梁预制
预应力混凝土铁路桥简支T梁
QJYP32Z-0001静载弯曲抗裂试验加载计算单
编制：
审核:
批准：
中铁七局集团第三工程有限公司洋浦制梁场
二零一四年四月九日
预应力混凝土铁路桥简支T梁
第一次静载弯曲抗裂试验加载计算单
一、计算说明：
1、计算依据：
（1）《预应力混凝土铁路简支梁静载弯曲试验方法及评定标准》TB/T2092-2003附录A的计算公式和计算规则。
（2）时速200公里客货共线铁路预制后张法简支T梁（角钢支架方案）通桥（2012）2201-Ⅰ图纸。
（3）实测的加载设备重量。
2、适用范围：
时速200公里客货共线铁路预制后张法简支T梁（直线边梁）静载试验。
3、试验梁基本情况
本试验梁为时速200公里客货共线铁路预制后张法简支T梁，梁号：QJYP32Z-0001，采用C55高性能混凝土，混凝土浇筑日期为2014年1月7日，终张拉日期为2014年3月7日，静载试验日期2014年4月9日，终张拉龄期为33天；试件28天抗压强度62.4MPa，弹性模量4.13×104MPa，静活载设计挠度12.389mm。
二、详细计算单：
A.1等效集中荷载采用五点加载，跨中设一集中荷载，其余在其左右对称布置。
各荷载纵向间距均为4m 。
如图A1
X i P 1P 2P 3P 4P 5
R A R B
图A1加载图示
A.1.1根据加载图式计算α值
跨中弯矩：∑=-⨯=n
i i i X P L R M 12
各加载点载荷相等：P 1=P 2=P 3……=P i
则()i i n
i i i P P P P X P L R M 28482
32252211=⨯+⨯-⨯=-⨯=∑=
由i P P M 28=⨯=α 得出：
6.552828====
i i i P P P P P M α
式中：R ——支点反力，kN ； L ——计算跨度，m ；
P i ——各加载点所施加的荷载，kN ； X i ——各加载点至跨中距离，m ；
P ——各加载点所施加的荷载的合力，i n
i i P P P 51==∑=，kN ；
α——各加载点合力作用下的等效力臂，m 。
A.2计算未完成的应力损失值
Δσs ＝（1-η1）σL6+（1-η2）σ
L5
＝（1-0.409）×146.55+（1-0.90789）×12.77 ＝87.787MPa
式中：σL6σL5——分别为收缩、徐变与松驰应力损失值，MPa ； η1、η2——分别为收缩、徐变与松驰应力损失完成率，MPa 。
S σ∆——未完成的预应力损失值，MPa 。
4
4
4
4
L /2 L /2
A.3计算未完成应力损失的补偿弯矩ΔM S
ΔMs=Δσs ×（A y +A g ）（W 0/A 0+e 0）×10
3
＝88.787×（0.0119+0）×（0.977438/1.47041+1.1821）×103 ＝1929.328（kN ·m ）
式中：A y ——跨中截面预应力钢筋截面积，m 2；
A g ——跨中截面普通钢筋截面面积（全预应力梁取A g =0），m 2
W 0——对跨中截面下边缘换算截面抵抗矩（对后张梁为扣孔换算截面抵抗矩）,m 3 A 0——跨中截面换算截面面积（对后张梁为扣孔换算截面抵抗矩）,m 2
e 0——跨中截面预应力合力中心至换算截面重（对后张梁为扣孔换算截面）,m
S M ∆——未完成的预应力损失的补偿弯矩，kN ·m 。
S σ∆——未完成的预应力损失值，MPa 。
A.4计算基数级荷载跨中弯矩 M Ka ＝M d +ΔMs -Ms+M f
M d ＝6480.6kN ·m ；M f ＝368.6kN ·m ；
ΔM s ＝1929.328kN ·m
M
S
=αP s
＝5.6×（g1×5+g2×5+g3×5） ＝5.6×（1.32×5+0.309×5） ＝45.612（kN ·m ）
得出:M Ka =6480.6+1929.328-45.612+368.6=8732.916（kN ·m ）
*)本片静载实验梁防水层未铺设。
式中：M ka ——基数级下跨中弯矩，kN ·m ；
M d ——二期恒载质量对跨中弯矩，kN ·m ； M S ——加载设备质量对跨中弯矩，kN ·m 。
其中：g 1为加载千斤顶的重量；132kg/个，共5个
g 2为加载千斤顶钢板垫块的重量； 每个垫块重量：30.9kg ，共5个 加载油泵放置在梁下地面
A.5计算基数级荷载值
P Ka ＝M Ka /α＝8732.916/5.6＝1559.449（kN ） A.6计算各加载级下跨中弯矩
M k＝K(M z+M d+M h+M f)+ΔMs-M z–M s(kN·m)
计算列表如下：
加载级K Ka 0.6 0.8 1.0 1.05 1.10 1.15 1.20 M k(kN·m) 8732.916 8287.856 12266.636 16245.416 17240.111 18234.806 19229.501 20224.196 式中：K——加载系数；
M
h
——活载对跨中弯矩，本梁数据为：7512.5kN·m；
M
z
——梁体质量对跨中弯矩，本梁数据为：5232.2kN·m。
A.7计算各加载等级下的加载值如下(防水未做)：
P
k
＝M k/α(kN)
加载级K Ka 0.6 0.8 1.0 1.05 1.10 1.15 1.20 M k(kN·m) 8732.916 8287.856 12266.636 16245.416 17240.111 18234.806 19229.501 20224.196 Pk(kN) 1559.449 1479.974 2190.471 2900.967 3078.591 3256.215 3433.839 3611.464
因计算出的基数级载荷大于0.6级载荷，故取消P
0.6。
A.8计算静活载级下的荷载等级
K b＝[M h/（1+μ）+M z+M d]/（M h+M z+M d）
＝[7512.5/1.194+5532.2+6480.6]/（7512.5+5232.2+6480.6）
＝0.9386
式中:1+μ——动力系数。
A.9计算静活载级之跨中弯矩
Mkb=Kb(Mz+Md+Mh+Mf)+ΔMs-Mz–Ms
=0.9386(5532.2+6480.6+7512.5+368.6)+1929.328-5532.2-45.612
=15023.931（kN·m）
A.10计算静活载级荷载
P Kb＝M Kb/
＝15023.931/5.6＝2682.845（kN）
A.11根据等效加载力计算各加载等级单个千斤顶加载数据统计如下：
P
i
＝P k/5
加载级K Ka 0.8 静活载
级
1.0 1.05 1.10 1.15 1.20
P i(kN) 311.890438.094 536.569 580.193 615.718 651.243 686.768 722.293。