叠合梁正应力计算表格

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叠合梁I值与受力计算

146 146 146 0 0 0 159 159 159 0 0 0
281 38838 281 38838 281 38838 0 0 0 0 0 0
341 270634 1200 33.829 341 270634 1200 33.829 341 270634 1200 33.829 290 290 290 0 0 0 0 0 0 0 0 0
底板最高面积点高 A4
0 0 30 0 0 30 0 0 30 0 0 30
0 0 200 0 0 200 0 0 200 0 0 200
0 0 0 0 0 43260 0 0 0 0 0 45390 0 0 0 0 0 43260 0 0 0 0 0 45390
341 258922 1200 32.365 341 258922 1200 32.365 341 258922 1200 32.365 290 290 290 0 0 0 0 0 0 0 0 0
梁高
截面
磅榔头顶板顶板混顶板形心混凝土顶板凝土折顶板混夹腋面积到顶面积宽算钢厚凝土高高缘距度离 A1 h1
顶板后浇混
混凝土顶板面积宽
方案一 1.9 方案二
1 混凝土底板+钢顶板 0 0 0 2 混凝土底板+磅榔头 237790 779 45.788 3 混凝土底板+全顶板 237790 779 45.788 4 钢底板+钢顶板 5 钢底板+磅榔头 6 钢底板+全顶板 0 0 0 199181 744 40.184 199181 744 40.184
I值
I值
c
I值
I值 0.024676338 0.077459133 0.092133592 0.021370435 0.053641484 0.061390817 0.015288432 0.05159551 0.061967678 0.016224 0.036723803 0.042281791 0.395 0.943 0.0266 0.0762 -4% 8% -7% 2%

组合梁计算表格

（三）组合梁设计计算 1. 受弯承载力
中和轴的位置中和轴距翼板顶的距离 (mm) 中和轴至各部分顶部距离 y 组合梁受弯承载力设计值（kN-m）
上翼缘内 131.3
11.28797065
2244.24
满足
2. 受剪承载力 Vs ＝ hw * tw * fv (kN)
1516.32
满足
3. 圆柱焊钉数量计算
2
37
准永久值系数 0.5
四. 组合梁截面信息输入
1. 混凝土翼板
翼板厚度 hc1(mm)
120
翼板底面离翼缘上表面距离 hc2(mm)
0
2.钢梁截面
上翼缘宽度 bf ’(mm)
299
上翼缘厚度 tf ’(mm)
16
下翼缘宽度 bf (mm)
299
下翼缘厚度 tf (mm)
16
腹板厚度 tw (mm)
1739
混凝土翼板面积（mm2）
208680
混凝土翼板对其形心轴的惯性矩（mm4） 250416000
翼板形心距离梁底（mm）
794
fc *be * hc1 3484956
2. 钢梁截面
腹板高度
702
上翼缘面积
4784
上翼缘形心距离梁底（mm）
726
腹板面积
8424
腹板形心距离梁底（mm）
367
下翼缘面积
j=抗0剪.81件*刚sq度rt(系ns数*kk*=AN1vc/((EN*/mI0m*)p 33360.27
))
0.0006513
η
0.78937341
ζ计算值
0.2468337
刚度折减系数ζ

1.8叠合梁计算书

设计梁截面
b= 800 h= 2500
第一次叠合截面
在施工过程中梁下支撑只考虑叠合梁下部 h1高度内荷载，上部高度h2 的自重和施工荷载
b= 800 h= 2500
钢筋配筋按原设计图。
,第
1300
二次浇注
高度
第7页
1200
有第一次
浇注的h1
高度来承
受，故按
施工阶段
不加支撑
钢筋应力验算
在施工阶段：恒载标准值G1k=
1/8× M1Gk= G1K×L2
= 2440
4520
KN
= 1.2 × 1.43 × 800 × 2440 + 0.9 × 360 × 6.7824
× 2440 = 8413.643136
＞ Vmax=
4520
KN
KZL29
51.4
KN /m
=
432.017
0.87 × 19292.2 × 1740
= 22.45083 N/mm2
因 M1Gk ＝ 655.6646 ＜
0.35 M = 5607.35
M2k
12323846154
σs2k= 0.87Ash
01
= 0.87 × 19292.2 × 2940
= 250
M2k--在正常使用阶段的弯矩标准值，查弯设计矩图：
12 @ 100
10
AsV
=
113.04 ×
10 = 11.304
s
100
按混凝土
结构设计
规范
7.5.4-2
式
Vc= 0.7ftbh01+1.25fy

梁内力组合计算表

0 -9.646 -8.6814 -57.634 47.73 -7.1472 -68.168 -30.382 -72.1062 -142.516 -114.642 -179.679 110.388 30.56 84.3732 95.4 45.84 83.01 0 -22.54 -20.286 -40.804 53.934 16.8858 -74.808 -53.836 -90.7428
1.2恒 +1.4风 0 -87.408 87.18 -96.12 -184.56 -104.832 -13.006 -108.542 29.16 3.766 -205.98 -122.87 10.584 -108.542 61.212 3.766 208.402 -122.87 0 -112.308 110.592 -119.472 -229.884 -126.636 -139.918 72.844 34.32 9.436 24.178 -11.552 -109.846 72.788 43.692 9.436 30.07 -18.5 0 -112.308 110.592 -119.472 -229.884 -126.636 -177.402 54.014 24.24
截面内力选取内力左端728472848428429919687408980172106585610659中间726572658678679931887189810421065741106578018011026102611048496121090476118189811819右端15381538197119711569661845615972541883142188318736873612111211121786104832120090612980381298左端22892289929320461300640546822432240559359935915721572269903108542891114110940911094中间202524388810664408429164034884325184408376633894377右端1915716283146146756215836205982233176234128523413105531055313081308269144948122871397274155283915528三层边跨左端2328232875632592105841980722281443259935993591674167426988872108542878262109941310994中间425151011447120678096612127944428068238068376633894377右端1915716283853853929183454208402196353621146112114610553105531206120626914352122871384422154284315428左端93599359210421041417641123081388184146965714697中间9216921620792079139698110592136787414479021447999569956228822881515041194721483008156828415683右端19157191574574457416584822988417225162137943229881055310553274927491651221266361612734169405716941左端10696909252645264220118281399182031631743292182085284528

叠合梁计算书3

计算书工程名称：计算内容：目录1.工程概况 (1)2.结构描述 (1)3.计算分析依据及技术标准 (1)3.1计算分析依据 (1)3.2技术标准 (1)4.计算方法和内容 (1)4.1计算方法 (1)4.2计算分析内容 (1)5.计算模型及参数 (2)5.1计算模型 (2)5.2计算参数 (2)6.计算工况及荷载 (3)6.1恒载 (3)6.2活载及其它荷载 (3)7.作用组合 (3)8.施工阶段描述 (4)9.主要计算结果 (4)10.剪力钉验算 (7)11.高强螺栓数量计算 (8)12.钢梁腹板抗剪验算 (9)13.挠度验算 (9)1. 工程概况2. 结构描述3. 计算分析依据及技术标准3.1 计算分析依据1）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）；2）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62－2004）；3）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63－2007）；4）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）；5）《钢-混凝土组合桥梁设计规范》（GB 50917-2013）；6）《公路钢结构桥梁设计规范》（JTG D64-2015）。

3.2 技术标准1）设计荷载：公路-Ⅰ级；2）桥梁设计安全等级：一级；结构重要性系数：1.1。

4. 计算方法和内容4.1 计算方法4.2 计算分析内容计算支反力；验算结构正应力（拉应力、压应力）；验算结构变形；验算剪力钉的抗剪强度；验算钢梁拼接缝；验算钢梁腹板抗剪强度。

5. 计算模型及参数5.1 计算模型5.2 计算参数(1)混凝土混凝土材料性能表(2)钢材(3)预应力钢束采用φs15.2。

6. 计算工况及荷载6.1 恒载1）一期恒载:(1)混凝土容重：26kN/m³；钢材容重：78.5kN/m³(2)横隔板及加劲肋：钢梁横隔板、腹板竖向加劲肋及剪力钉等的重量以1.3倍主梁重量计。

2）二期恒载:(1)混凝土桥面铺装(2)防撞护栏：每侧取10kN/m；6.2 活载及其它荷载1）汽车及人群的横向分布系数：2）温度梯度15规范：箱梁日照温差依据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2015）取值。

梁内力组合表(有公式)

BC跨梁左端 V
13.34 5.63 -2.75 2.75 16.16 -161.23 161.23 —— —— —— —— —— —— —— —— —— —— 25.38 26.20 23.53 228.99
跨中 M
3.73 1.76 0 0 4.61 0 0 —— —— —— —— —— —— 6.20 6.76 6.94 5.53 —— —— —— ——
竖向恒载竖向活载风荷（左）风荷（右）重荷地震（左）地震（右）
梁端-Mmax
梁端+Mmax
跨中+Mmax
梁端Vmax
杆件名称截面位置
内力组合
梁左端 M ① ② ③ ④ ⑤ ⑥ ⑦ 1 2 3 4 5 6
-48.8 -15.68 4.62 -4.62 -56.64 239.89 -239.89 -80.39 -84.39 -81.25 -379.83 -42.33 263.06
梁右端 M
-49.89 -16.13 -2.8 2.8 -57.95 -164.86 164.86 -79.60 -84.80 -83.16 -283.86 -45.97 164.43 —— —— —— —— —— —— —— ——
V
-62.92 -23.47 -1 1 -74.66 -58.65 58.65 —— —— —— —— —— —— —— —— —— —— -99.90 -109.20 -107.94 -165.84
梁右端 M
-48.1 -15.54 -4.6 4.6 -55.87
V
-63.2 -23.57 -1.71 1.71 -74.99
-78.12 78.12 —— —— —— —— —— —— —— —— —— —— 99.60 108.37 106.52 189.97

不同形式叠合梁的应力分析

正应力分布如图３示．所梁的弯曲刚度
Ｅ１＝Ｅ２）ｂ（ｈ２
－
２Ｅｂｈ。
＝＝＝
．
．
力，为工程实践提供理论参考．
１ｚ
２２梁为上下叠合的叠梁．设叠合梁截面如图４示．所
１分析模型
矩形截面简支梁，中受集中力Ｐ作用，为跨设细长梁，跨度Ｌ（１．图）
９Ｍ１ｘ一ｂ２ｘ一 — ２’ … ｈ３Ｍ一ｂ ‘ ２ — ２ｈ
］５Ｍ
一面，２ｘ面 ‘ ｍ一ａ
正应力分布如图８所示．
—
Ｉ
Ｉ
Ｃ《ｌＪＣ
２
正应力分布如图６示．所
维普资讯
第２３卷第３期
Ｖｏ．１２３ＮＯ．３
湖北工业大学学
报
２００８年Ｏ６月
Ｊｎ．２０８ｕ０
ＪｏｒａｆＨｕｅｕｎｌｏｂｉＵｎｉｅｓｔｆＴｅｈｌｙｖｒｉｙｏｃｎｏｏｇ
ＭＭ２＝Ｍ．＋＝＝
Ｍｌ『一干
Ｍ
丽Ｍ’ 一Ｍ２
则上下梁各自的最大正应力为：
０＂，… １
跨中截面最大正应力
［稿日期］２０～１一Ｏ收０７２１
一ｆ１一』厶
’
（）１
［者简介］黄菊华（９１）作１７一，女湖北应城人，湖北工业大学副教授，究方向：研工程力学，筑与土木工程建

实验四、叠梁、复合梁正应力分布规律实验

实验四、叠梁、复合梁正应力分布规律实验一、实验目的1．用电测法测定叠梁、复合梁在纯弯曲受力状态下，沿其横截面高度的正应变（正应力）分布规律；2．推导叠梁、复合梁的正应力计算公式。

二、实验仪器和设备1．纯弯曲梁实验装置一台（纯弯曲梁换成叠梁或复合梁）；2．YJ-4501A静态数字电阻应变仪一台；三、实验原理和方法叠梁、复合梁实验装置与纯弯曲梁实验装置相同，只是将纯弯曲梁换成叠梁或复合梁，叠梁和复合梁所用材料分别为铝梁和钢梁，其弹性模量分别为E=70GN/m2和E=210GN/m2。

叠梁、复合梁受力状态和应变片粘贴位置如图1所示，共12个应变片。

叠梁、复合梁受力简图如图2所示，由材料力学可知叠梁横截面弯矩：M=M 1+M 222112221111Z Z Z Z I E I E MI E MI E M+===ρI Z1为叠梁1截面对Z 1轴的惯性距；I Z2为叠梁2截面对Z 2轴的惯性距。

因此，可得到叠梁Ⅰ和叠梁Ⅱ正应力计算公式分别为2211111111Z Z I E I E Y M E Y E +==ρσ2211222222Z Z I E I E Y M E Y E +==ρσ式中Y 1——叠梁Ⅰ上测点距Z 1轴的距离；Y 2——叠梁Ⅱ上测点距Z 2轴的距离。

复合梁设： E 2 / E 1 = n22111Z Z I E I E M+=ρI Z1为梁1截面对中性Z 轴的惯性距； I Z2为梁2截面对中性Z 轴的惯性距。

中性轴位置的偏移量为： )1(2)1(+-=n n h e因此，可得到复合梁Ⅰ和复合梁Ⅱ正应力计算公式分别为2211111Z Z I E I E MY E Y E +==ρσ2211222Z Z I E I E MY E YE +==ρσ在叠梁或复合梁的纯弯曲段内，沿叠梁或复合梁的横截面高度已粘贴一组应变片，见图1。

当梁受载后，可由应变仪测得每片应变片的应变，即得到实测的沿叠梁或复合梁横截面高度的应变分布规律，由单向应力状态的虎克定律公式εσE =，可求出应力实验值。

组合粱计算[钢结构计算表格Excel版]

一.1b=100t=10h=230s=6B=200T=104380mm2152mm98mm4.6E+07mm 4302773mm 3469607mm 32混凝土等级C208.08板厚h d 100梁跨度6000梁左相邻净距1800梁右相邻净距1800板托顶宽b 0300板托高度h t150b 1 =600b 2 =6001500mm150000mm 222944.4mm 2402mm混凝土板顶面至组合截面中和轴的距离 x= [b e *h d 2/(2*αE )+A*y]/A 0 =117mm 混凝土截面惯性矩 I c = b e *h d 3/12=1.3E+08mm4换算成钢截面的组合截面惯性矩 I 0 = I c /αE + A c *(x-0.5h d )2/αE + I + A(y-x)2 =5E+08mm 43.5E+07mm42.4E+08mm 43763855mm 41307031mm4313662.2mm 2混凝土板顶面至组合截面中和轴的距离x c = [b e *h d 2/(4*αE )+A*y]/A 0c=162mm 4.2E+08mm 44.2E+07mm 41.1E+08mm 44800913mm 41249942mm 4二施工阶段的验算1弯矩和剪力钢梁自重：0.41kN/m 板自重： 6.00kN/m 2000mm)板托重：0.90kN/m 6.09kN/m 自重标准值 g 1：7.31kN/m施工荷载： 2.80kN/m 施工阶段弯矩设计值M 45.51kN.m (梁跨度：6000mm)施工阶段剪力设计值V 30.34kN2钢梁抗弯强度设计143.14N/mm 2<215N/mm 2PASS!92.29N/mm2<215N/mm2PASS!3钢梁剪应力计算面积矩 S=207492mm 322.80N/mm 2<125N/mm 2PASS!4挠度计算考虑混凝土徐变的组合截面特征计算换算成钢截面的组合截面面积 A 0c = A c / 2αE + A =换算成钢截面的组合截面惯性矩 I 0c = I c /(2*αE ) + A c *(x c -0.5h d )2/(2*αE) + I + A(y-x c )2 =(平台梁间距：钢梁剪应力τ1max = v 1*s 1/I*t w =混凝土板截面面积A c = b e * h d =换算成钢截面的组合截面面积A 0=A c /αE +A =对混凝土板底面的组合截面弹性抵抗矩 w 0c b=αE *I 0 / (x - h d ) =对钢梁上翼缘的组合截面弹性抵抗矩 w 0t = I 0 / (d-x) =对混凝土板顶面的组合截面弹性抵抗矩 w 0c tc = 2αE *I 0c / x c =对钢梁下翼缘的组合截面弹性抵抗矩 w 0b = I 0 / (H-x) =组合梁计算截面特征计算钢梁面积 A ＝b*t + h*s +B*T =钢梁中和轴至钢梁顶面的距离为 y t = [0.5b*t 2 + h*s*(0.5h + t) + B*T*(t+h+0.5T)] / A =钢梁截面特征计算：钢梁中和轴至钢梁顶面的距离为 y b = h + t + T - y t =钢梁截面惯性矩 I= (b*t 3 + s*h 3 + B*T 3) / 12 + b*t*(yt-0.5t)2 + s*h*(y t -0.5h-t)2 + B*T*(0.5T+h+t-y t )2 =钢梁上翼缘的弹性抵抗矩 W 1 = I / y t =混凝土板顶面至钢梁截面中和轴的距离 y = h d + h t +y t =对混凝土板顶面的组合截面弹性抵抗矩 w 0c t = αE *I 0 / x=混凝土板计算宽度b e =钢梁上翼缘的弹性抵抗矩 W 2 = I / y b =组合截面特征计算：钢与混凝土弹性模量比αE =自重标准值 g 1k ：对混凝土板底面的组合截面弹性抵抗矩 w 0c bc =2αE *I 0c / (x c - h d ) =对钢梁上翼缘的组合截面弹性抵抗矩 w 0tc= I 0c/ (d-x c) =对钢梁下翼缘的组合截面弹性抵抗矩 w 0bc = I 0c / (H-x c ) =钢梁上翼缘应力 M / r x *W 1 =钢梁下翼缘应力 M / r x *W 2 =△=5*g*l 4/(384*E*I)=10.8mm < L/400 =15mm PASS!三使用阶段的验算1弯矩及剪力找平层重： 1.9kN/m 活荷载：15.6kN/m （活荷载：6kn/m 2)78.84kN.m 52.56kN22.1-2.28N/mm 2<10N/mm 2PASS!-0.33N/mm 2<10N/mm 2PASS!-87.74N/mm 2<215N/mm2PASS!130.39N/mm2<215N/mm 2PASS!2.2-2.24N/mm 2<10N/mm 2PASS!-0.37N/mm2<10N/mm2PASS!-88.23N/mm 2<215N/mm 2PASS!130.69N/mm 2<215N/mm 2PASS!2.3(略）2.4(略)3钢梁的剪应力147000mm 31105812mm 319.35N/mm 2<125N/mm 2PASS!4组合梁的挠度3.46mm < L/400 =15mm PASS!τ＝V 1S 1/It w +V 2S o /I o T w =两个受力阶段的荷载对组合梁的钢梁产生的剪应力△＝5q k l 4/384EI o +5g k l 4/384EI o c =组合梁中由于混凝土收缩引起的内力钢梁腹板顶面处对钢梁中和轴的面积矩S 1=钢梁腹板顶面以外的砼及钢梁上翼缘对组合截面中和轴的面积矩S o =使用阶段弯矩设计值M 使用阶段剪力设计值V 组合梁的抗弯强度在垂直荷载作用下的正应力考虑混凝土徐变在垂直荷载作用下的正应力混凝土板顶面应力:σ0c tc =-(M 2g /W 0c tc +M 2q /W 0c t )=混凝土板顶面应力σ0c t =-M/W 0c t =混凝土板底面应力σ0c b =-M/W 0c b =钢梁上翼缘应力σ0t = -M 1/W 1+M 2/W 0t =钢梁下翼缘应力σ0b = -M 1/W 2+M 2/W 0b =σ0bc = -M 1/W 2+(M 2g /W 0bc +M 2q /W 0b )=钢梁下翼缘应力温度差产生的应力σ0c bc =-(M 2g /W 0c bc +M 2q /W 0c b )=混凝土板底面应力:钢梁上翼缘应力σ0tc = -M 1/W 1+(M 2g /W 0tc +M 2q /W 0t )=。

excel计算大全-钢结构计算表格-组合梁

excel计算大全-钢结构计算表格-组合梁一.1b=180t=6h=336s=6B=180T=84536mm 2187mm163mm9.2E+07mm 4493514.82mm 3566179.58mm 32混凝土等级C257.36板厚h d 100梁跨度6000梁左相邻净距1820梁右相邻净距1820板托顶宽b 0180板托高度h t 0b 1 =600b 2 =6001380mm138000mm 223286mm 2287mm混凝土板顶面至组合截面中和轴的距离x= [b e *h d 2/(2*αE )+A*y]/A 0 =96mm混凝土截面惯性矩 I c = b e *h d 3/12= 1.2E+08mm4换算成钢截面的组合截面惯性矩I 0 = I c /αE + A c *(x-0.5hd )2/αE + I + A(y-x)2 = 3.1E+08mm 42.4E+07mm 4-5.76E+08mm 47.8E+07mm 4884365mm 4313911mm 2混凝土板顶面至组合截面中和轴的距离x c = [b e *h d 2/(4*αE )+A*y]/A 0c =127mm271805747mm 431503784mm 4148184467mm 4-1E+07mm 4841504mm 4二施工阶段的验算1弯矩和剪力钢梁自重：0.43kN/m板自重： 6.00kN/m 2000mm)板托重：0.00kN/m5.36kN/m 自重标准值 g 1：6.43kN/m施工荷载： 2.80kN/m 考虑混凝土徐变的组合截面特征计算换算成钢截面的组合截面面积A 0c = A c / 2αE + A =换算成钢截面的组合截面惯性矩I 0c = I c /(2*αE ) + A c *(x c -0.5h d )2/(2*αE) + I + A(y-x c )2 =(平台梁间距：混凝土板截面面积A c = b e * h d =换算成钢截面的组合截面面积A 0=A c /αE +A =对混凝土板底面的组合截面弹性抵抗矩w 0c b =αE *I 0 / (x - h d ) =对钢梁上翼缘的组合截面弹性抵抗矩 w 0t = I 0 / (d-x) =对混凝土板顶面的组合截面弹性抵抗矩w 0c tc = 2αE *I 0c / x c =对钢梁下翼缘的组合截面弹性抵抗矩 w 0b = I 0 / (H-x) =楼面次梁组合梁计算截面特征计算钢梁面积 A ＝b*t + h*s +B*T =钢梁中和轴至钢梁顶面的距离为y t = [0.5b*t 2 + h*s*(0.5h + t) + B*T*(t+h+0.5T)] / A =钢梁截面特征计算：钢梁中和轴至钢梁底面的距离为 y b = h + t + T - y t =钢梁截面惯性矩 I= (b*t 3 + s*h 3 + B*T 3) / 12 + b*t*(yt-0.5t)2 + s*h*(y t -0.5h-t)2 + B*T*(0.5T+h+t-y t )2 =钢梁上翼缘的弹性抵抗矩 W 1 = I / y t =混凝土板顶面至钢梁截面中和轴的距离 y = h d + h t +y t =对混凝土板顶面的组合截面弹性抵抗矩w 0c t = αE *I 0 / x=混凝土板计算宽度b e =钢梁上翼缘的弹性抵抗矩 W 2 = I / y b =组合截面特征计算：钢与混凝土弹性模量比αE =自重标准值g 1k ：对混凝土板底面的组合截面弹性抵抗矩w 0c bc =2αE *I 0c / (x c - h d ) =对钢梁上翼缘的组合截面弹性抵抗矩 w 0tc = I 0c / (d-x c ) =对钢梁下翼缘的组合截面弹性抵抗矩 w 0bc = I 0c / (H-x c) =施工阶段弯矩设计值M 41.52kN.m (梁跨度：6000mm)施工阶段剪力设计值V 27.68kN2钢梁抗弯强度设计80.13N/mm 2<215N/mm 2PASS!69.85N/mm 2<215N/mm 2PASS!3钢梁剪应力计算面积矩 S=297003mm 314.85N/mm 2<125N/mm 2PASS!4挠度计算△=5*g*l 4/(384*E*I)= 4.8mm < L/250 =24mm PASS!三使用阶段的验算1弯矩及剪力找平层重： 2.4kN/m活荷载：20.8kN/m （活荷载：8kn/m 2)104.40kN.m69.60kN22.1-4.35N/mm 2<12.5N/mm 2PASS!0.18N/mm 2<12.5N/mm 2PASS!-57.27N/mm 2<215N/mm 2PASS!169.14N/mm 2<215N/mm 2PASS!2.2-4.24N/mm 2<12.5N/mm 2PASS!0.09N/mm 2<12.5N/mm 2PASS!-58.48N/mm 2<215N/mm 2PASS!169.76N/mm 2<215N/mm 2PASS!2.3(略）2.4(略)3钢梁的剪应力198720mm 3854940mm 331.68N/mm 2<125N/mm 2PASS!4组合梁的挠度6.28mm < L/250 =24mmPASS!四。

梁的内力组合表-终极版

V
Gb
DC3
左端跨中右端左端
CB3
跨中右端左端
BA3
跨中右端
ＭＶＭＭＶＭＶＭＭＶＭＶＭＭＶ
-38.31 58.81 65.95 41.63 -60.23 -12.02 15.58 7.37 11.1 -14.71 -41.63 60.23 65.95 38.31 -58.81
力、轴力（kN）第页；共页
地震作用效应与其它荷载效应的组合
S G S GE
E h
内力级差调整：强剪弱弯

S Ehk
Vb
调整后的梁端剪力设计值
9a(b)= 1.2*3+1.3*5a(b) 9b右震
l Vb M b

r Mb
l
VGb
V

Vb
M
l b

M
n
V Gb
水平地震作用
单位：弯矩（kN·m）/ 剪力、轴力（kN）第页；共
地震作用效应与其它荷载效应的组合
S G S GE
E h
荷载效应组合
S
由永久荷载效应控制的组合
S
n i 1 G
由可变荷载效应控制的组合
S G SGk Q 1SQ 1k
竖向荷载
恒载杆件编号控制截面内力种类活载重力荷载代表值
风载Swk
水平地震作用
S Gk
(1)
S Qk
(2)
S GE
(3)
S
左震5a 81.657 -23.52 16.605 48.426 -23.52 89.807 -72.23 0 89.807 -72.23 48.426 -23.52 16.605 81.657 -23.52

55m叠合梁计算书

55m 简支叠合梁计算书
龄期≥14 天后拆除支架；一期、二期+活载由叠合梁组合截面承受。 3.4 叠合梁结构荷载组合
钢结构：组合Ⅰ：恒载+收缩徐变+汽车荷载（公路-Ⅰ及其冲击力）组合Ⅱ：恒载+收缩徐变+汽车荷载（公路-Ⅰ及其冲击力）+温度
3.5 上部结构叠合梁应力及裂缝控制钢结构：荷载组合系数都取 1.0，法向应力σw≤210MPa，剪应力τ≤120MPa，换算应
55m 简支叠合梁计算书
计算模型图
2、施工过程 55m 叠合梁： 1）分三段架设钢梁 2）钢梁焊接成整体 3）吊装预制钢筋砼桥面板，现浇剩余桥面板 4）拆除临时支承， 5）铺装、栏杆施工
3、主梁有效宽度根据《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）钢筋混凝土桥面
板的计算宽度 b 取下列宽度最小者： 1）梁计算跨径的 1/3（55m/3=18.3m）； 2）相邻两梁轴线间的距离＝4.62； 3）桥面板加 12 倍钢筋混凝土板厚（中梁 bz＝4.62m，边梁 bb＝4.05m）；
-66..55
-33..00
-3000..88
-44..55
-77..88 -1111..22 -1144..44 -1177..66
-2288..77 -2222..99 -0.0
-1167..81
第4施工阶段钢主梁剪应力（Mpa）
-1111..11 -55..00
高架主线双向六车道标准段叠合梁桥梁横断面布置图(左幅)
3. 计算参数
3.1 设计荷载（1）恒载一期恒载：预应力混凝土、钢筋混凝土容重γ=26kN/m3。钢结构γ＝78.5kN/m3。二期恒载：铺装：钢筋混凝土 70mm，γ=25kN/m3；沥青混凝土 100mm，γ

excel计算大全-钢结构计算表格

一.1b=100t=10h=230s=6B=200T=104380mm 2152mm 98mm4.6E+07mm 4302773mm 3469607mm 32混凝土等级C208.08板厚h d 100梁跨度6000梁左相邻净距1800梁右相邻净距1800板托顶宽b 0300板托高度h t150b 1 =600b 2 =6001500mm150000mm 222944.4mm 2402mm混凝土板顶面至组合截面中和轴的距离 x= [b e *h d 2/(2*αE )+A*y]/A 0 =117mm混凝土截面惯性矩 I c = b e *h d 3/12=1.3E+08mm 4换算成钢截面的组合截面惯性矩 I 0 = I c /αE + A c *(x-0.5h d )2/αE + I + A(y-x)2 =5E+08mm 43.5E+07mm 42.4E+08mm 43763855mm 41307031mm 4313662.2mm 2混凝土板顶面至组合截面中和轴的距离x c = [b e *h d 2/(4*αE )+A*y]/A 0c =162mm4.2E+08mm 44.2E+07mm 41.1E+08mm 44800913mm 41249942mm 4二施工阶段的验算1弯矩和剪力钢梁自重：0.41kN/m板自重： 6.00kN/m 2000mm)板托重：0.90kN/m6.09kN/m 自重标准值 g 1：7.31kN/m施工荷载： 2.80kN/m施工阶段弯矩设计值M 45.51kN.m (梁跨度：6000mm)施工阶段剪力设计值V 30.34kN2钢梁抗弯强度设计143.14N/mm 2<215N/mm 2PASS!92.29N/mm 2<215N/mm 2PASS!3钢梁剪应力计算面积矩 S=207492mm 322.80N/mm 2<125N/mm 2PASS!4挠度计算考虑混凝土徐变的组合截面特征计算换算成钢截面的组合截面面积 A 0c = A c / 2αE + A =换算成钢截面的组合截面惯性矩 I 0c = I c /(2*αE ) + A c *(x c -0.5h d )2/(2*αE) + I + A(y-x c )2 =(平台梁间距：钢梁剪应力τ1max = v 1*s 1/I*t w =混凝土板截面面积A c = b e * h d =换算成钢截面的组合截面面积A 0=A c /αE +A =对混凝土板底面的组合截面弹性抵抗矩 w 0c b =αE *I 0 / (x - h d ) =对钢梁上翼缘的组合截面弹性抵抗矩 w 0t = I 0 / (d-x) =对混凝土板顶面的组合截面弹性抵抗矩 w 0c tc = 2αE *I 0c / x c =对钢梁下翼缘的组合截面弹性抵抗矩 w 0b = I 0 / (H-x) =组合梁计算截面特征计算钢梁面积 A ＝b*t + h*s +B*T =钢梁中和轴至钢梁顶面的距离为 y t = [0.5b*t 2 + h*s*(0.5h + t) + B*T*(t+h+0.5T)] / A =钢梁截面特征计算：钢梁中和轴至钢梁顶面的距离为 y b = h + t + T - y t =钢梁截面惯性矩 I= (b*t 3 + s*h 3 + B*T 3) / 12 + b*t*(yt-0.5t)2 + s*h*(y t -0.5h-t)2 + B*T*(0.5T+h+t-y t )2 =钢梁上翼缘的弹性抵抗矩 W 1 = I / y t =混凝土板顶面至钢梁截面中和轴的距离 y = h d + h t +y t =对混凝土板顶面的组合截面弹性抵抗矩 w 0c t = αE *I 0 / x=混凝土板计算宽度b e =钢梁上翼缘的弹性抵抗矩 W 2 = I / y b =组合截面特征计算：钢与混凝土弹性模量比αE =自重标准值 g 1k ：对混凝土板底面的组合截面弹性抵抗矩 w 0c bc =2αE *I 0c / (x c - h d ) =对钢梁上翼缘的组合截面弹性抵抗矩 w 0tc = I 0c / (d-x c ) =对钢梁下翼缘的组合截面弹性抵抗矩 w 0bc = I 0c / (H-x c ) =钢梁上翼缘应力 M / r x *W 1 =钢梁下翼缘应力 M / r x *W 2=△=5*g*l 4/(384*E*I)=10.8mm < L/400 =15mm PASS!三使用阶段的验算1弯矩及剪力找平层重： 1.9kN/m活荷载：15.6kN/m （活荷载：6kn/m 2)78.84kN.m52.56kN22.1-2.28N/mm 2<10N/mm 2PASS!-0.33N/mm 2<10N/mm 2PASS!-87.74N/mm 2<215N/mm 2PASS!130.39N/mm 2<215N/mm 2PASS!2.2-2.24N/mm 2<10N/mm 2PASS!-0.37N/mm 2<10N/mm 2PASS!-88.23N/mm 2<215N/mm 2PASS!130.69N/mm 2<215N/mm 2PASS!2.3(略）2.4(略)3钢梁的剪应力147000mm 31105812mm 319.35N/mm 2<125N/mm 2PASS!4组合梁的挠度3.46mm < L/400 =15mm PASS!τ＝V 1S 1/It w +V 2S o /I o T w =两个受力阶段的荷载对组合梁的钢梁产生的剪应力△＝5q k l 4/384EI o +5g k l 4/384EI o c =组合梁中由于混凝土收缩引起的内力钢梁腹板顶面处对钢梁中和轴的面积矩S 1=钢梁腹板顶面以外的砼及钢梁上翼缘对组合截面中和轴的面积矩S o =使用阶段弯矩设计值M 使用阶段剪力设计值V 组合梁的抗弯强度在垂直荷载作用下的正应力考虑混凝土徐变在垂直荷载作用下的正应力混凝土板顶面应力:σ0c tc =-(M 2g /W 0c tc +M 2q /W 0c t )=混凝土板顶面应力σ0c t =-M/W 0c t =混凝土板底面应力σ0c b =-M/W 0c b =钢梁上翼缘应力σ0t = -M 1/W 1+M 2/W 0t =钢梁下翼缘应力σ0b = -M 1/W 2+M 2/W 0b =σ0bc = -M 1/W 2+(M 2g /W 0bc +M 2q /W 0b )=钢梁下翼缘应力温度差产生的应力σ0c bc =-(M 2g /W 0c bc +M 2q /W 0c b )=混凝土板底面应力:钢梁上翼缘应力σ0tc = -M 1/W 1+(M 2g /W 0tc +M 2q /W 0t )=。

实验叠合梁正应力测试

注意：表中数据填写自己实验时所记录的进行计算！！！！！！！有的图也可能每组不同，自己看了改改实验九叠合梁正应力测试工程意义1、在建筑工程中经常将２种或３种以上的材料组合在一起共同承载这种梁称为层合梁鉴于层合梁在工程中的广泛应用有必要对层合梁的弯曲正应力进行测试分析为工程计算提供实验依据。

2、工程中常用的现浇式框架和装配式框架都有各自的优点与缺点。

前者整体性好，抗震性好，刚度大，但模板用量大且在现浇过程中需设置临时支撑，因而施工周期长；后者模板用量小，构件预制且可省去临时支撑，施工周期短，但整体性差，抗震性能也较差。

叠合框架具有上述两种结构的优点，其整体性好，抗震性好，节省临时支撑，有较好的应用前景。

3、叠梁是指一根梁自然叠放在另一根梁上而形成的组合结构,上部的梁受到外荷载的作用而产生变形，从而将一部分力传递到下部的梁上,形成梁间的接触力。

叠梁在实际工程中并不少见,较为常见的供电、供水等工程的管道桥梁就属于此类结构。

电缆套在钢管内,钢管又搁放在桥梁上,于是钢管与桥梁便组成了叠梁形式的结构。

这类结构上部的梁有多少力传递到下部梁上以及其分布情况常需要获得其具体数据。

一、实验目的1、通过对由两种材料固结而成的梁的应力测试，加深对纯弯曲梁平面假设的理解；2、观察复合梁和叠合梁正应力分布情况，了解如何组合梁合理；3、测定梁纯弯曲时横截面上正应力的分布规律，并与理论计算结果进行比较，以验证弯曲正应力公式。

4、进一步熟悉电测的操作方法。

二、实验装置、设备1.叠合梁应变计布片位置见下图1，有关截面尺寸均已标注于梁上。

2.WYS-1弯曲实验台架。

见图23.程控静态数字应变仪，型号：YE2538。

4.用联结螺栓连接的叠合梁，钢梁与铝梁叠合（钢梁置于下方）。

5.加载用铁块，4块，10kg/块。

三、实验步骤1、测量尺寸用游标卡尺测量实验梁横截面尺寸b，计算各应变片轴线至梁的中性层的距离yi，用钢尺测量力的作用点到支座的距离a，计入表中。

胶结叠合梁的弯曲正应力实验指导报告 (参考)

由两种不同材料组成的胶接叠梁弯曲实验实验指导一、目的1、测定由两种不同材料组成的胶接叠梁正应力分布规律。

2、由实验结果探索胶接叠梁的弯曲正应力计算公式并和实验结果作比较。

二、实验装置、设备和叠梁应变计布置图1、叠梁应变计布片位置见下图，有关截面尺寸均已标注于梁上。

2、 WYS-1弯曲实验台架。

3、数字电阻应变仪。

三、加载方案按ΔP=800N ，P max =4000N 分五级加载分别测各点应变。

四、数据分析1、实验要求学生按上述加载方案分别测出各测点应变，然后计算ΔP=800N 时，各测点的增量应变Δεi ，对于2、3、4、5、6、7测点应取前后应变的平均值，例2''2'22εεε∆+∆=∆，用坐标纸按比例绘制实测应变ε（或Δε），应力σ（或Δσ）沿梁高分布图，实验数据及理论计算结果应用表格表示。

2、根据分布图可直接求出实验梁中性轴的位置。

3、进行理论探讨，求出应力沿两种材料分布的解析表达式（包括中性轴位置的计算公式）。

4、把解析解的结果与实测值比较，计算1，2（2′），7（7′），8四点的误差和中性轴理论值和实测值的误差（误差较大时应讨论其原因或对解析解进行修正）。

5、实验总结或体会。

h 1=h 2实验报告实验名称：胶结叠合梁的弯曲正应力实验指导老师：一、实验目的和要求3、测定由两种不同材料组成的胶接叠梁正应力分布规律。

4、由实验结果探索胶接叠梁的弯曲正应力计算公式并和实验结果作比较。

二、实验内容和原理本次实验为胶结叠合梁的内应力测试探索其受外力矩作用时的规律。

两梁的内力分析及中性轴的位置分析：两梁为胶结拼贴而成，在相接面，有两梁的曲率相同，故曲率半径相同，设上梁为1，下梁为2，则有1/ρ1=1/ρ2，而ρ=EI/M ，故M1/(E1 x I1)=M2/(E1 x I2),且有M1+M2=M ，解得 M1=M/(1+E2 x I2/E1 x I1),M2= M/(1+E1 x I1/E2 x I2) (其中M=Fa/2) 而σ=My/I ，故σ1max=M1 x h/2I1，σ2max=M2 x h/2I2中性轴位置：由E1 x S1+E2 x S2=0，设中性轴在交合面的上方yc 处，其中S1=∫ydA 在A1的积分，S2=∫ydA 在A2的积分，解得yc=（E1-E2）h / 2(E1+E2) 三、主要仪器设备4、实验材料如图所示，叠合梁的中间部分前后贴14枚应变片，尺寸和材料的一些力学参数如图5、 WYS-1弯曲实验台架。

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混凝土板（mm）混凝土板（mm） b h1
6150 180
叠合梁截面特性 y1+h1 1172.5 中性轴距顶yo 672.86 换算截面面积Ao 342642 翼板全位于受压区注
已知条件（ KN. 已知条件（均为跨中截面弯矩 KN.m）：钢梁以及混凝土桥面板Mg1+Mg2 钢梁以及混凝土桥面板Mg1 Mg2 Mg 4172.24 施工荷载Mqc 施工荷载Mqc 56.5 二期恒载Mg Mg3 二期恒载Mg3 2876.42 汽车荷载控制弯矩Mq1 汽车荷载控制弯矩Mq1 Mq 11744.28 正应力验算 1）第一受力阶段钢梁上缘压应力(Mpa) 钢梁下缘拉应力(Mpa) 2）第二受力阶段钢梁上缘压应力(Mpa) 钢梁下缘拉应力(Mpa) 砼翼缘板顶应力(Mpa)
满足满足
满足满足满足
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1500 4200 1420 36 20 25
184500 992.5 5.8869E+10
71.29 30.71
1.3[δw] 1.3[δw]
188.5 188.5
115.64 115.52 8.83
[δw] [δw] [δcw]=0.63R ba
145 145 13.23
弹模Es 1.96E+05 弹模Ec 2.80E+04 弹模比αEs 7.00
[δw] b Ra
145 21
[δw]：钢材弯曲容许应力 Rba ：砼抗压标准强度