盖板配筋计算
1-2×2明盖板计算书
1.设计资料汽车荷载等级公路二级环境类别 I类环境净跨径 200cm单侧搁置长度 34cm计算跨径 224cm盖板支点厚度 24cm盖板跨中厚度 28cm保护层厚度 3cm混凝土强度等级 C30混凝土轴心抗压强度 13.8Mpa混凝土轴心抗拉强度 1.39Mpa主筋等级为 HRB335钢筋主筋抗拉强度设计值为 280Mpa主筋直径为 22mm主筋根数为 10选用钢筋总面积As为 3.801327E-03m^2涵顶铺装厚为 10cm涵顶表处厚为 4cm盖板容重为 25kN/m^3涵顶铺装容重为 25kN/m^3涵顶表处容重为 23kN/m^32.外力计算1) 永久作用q = 铺装容重 * 铺装厚/100 + 表处容重 * 表处厚/100 = 3.42kN/mg = 盖板容重 * (盖板厚度 + 端部盖板厚度) / 2 / 100 = 7.375kN/m2) 可变作用汽车荷载顺板跨长La = 0.2m车轮重pKg = 70kN车轮重压强P = 1.3*pKg/La = 455kN/m3.内力计算及荷载组合1) 由永久作用引起的内力跨中弯矩M1 = (q + g) * 计算跨径^2 / 8 /10000 = 6.770624kNm边墙内侧边缘处剪力V1 = (q + g) * 计算跨径 / 2 /100 = 12.0904kN2) 由车辆荷载引起的内力跨中弯矩M2 = P * La * (计算跨径 / 2 /100- 0.7) = 38.22kNm边墙内侧边缘处剪力V2 = P * La * (净跨径 /100- La / 2) / 净跨径/100 + P * La * (净跨径 /100- 1.5) / 净跨径/100 = 109.2kN3) 作用效应组合跨中弯矩r0Md = cal盖板受力计算.Parm.安全系数 * (1.2 * M1 + 1.4 * M2) = 55.46947kNm边墙内侧边缘处剪力r0Vd = cal盖板受力计算.Parm.安全系数 * (1.2 * V1 + 1.4 * V2) = 150.6496kN4.持久状况承载能力极限状态计算截面有效高度 h0 = 盖板厚度 - 保护层 - 钢筋外径 / 2 = 0.238m 1) 砼受压区高度x = 钢筋抗拉强度 * 选用钢筋总面积 / 抗压强度 = 7.712838E-02m HRB335钢筋的相对界限受压区高度系数为0.56x 不大于受压高度系数界线 * h0 = 0.13328m[砼受压区高度满足规范要求]2) 最小配筋率Ps = 100 * 钢筋总面积 / h0 / b = 1.597196%Ps = 1.597196%, 不小于 45 * 抗拉强度 / 钢筋抗拉强度 =0.2233929%,并且不小于 0.2%[主筋配筋率满足规范要求]3) 正截面抗弯承载力验算受弯构件正截面承载力计算为：抗压强度 * 1000 * b * x * (h0-x/2) = 212.2738kNm 不小于 r0Md = 55.46947kNm[正截面抗弯承载力满足规范要求]0.51 * 0.001 * Sqr(混凝土标号) * 盖板宽 * h0 * 1000 = 664.825655617653kN 不小于 r0Vd =150.6496kN[抗剪截面满足规范要求]1.25 * 0.5 * 0.001 * 1 * 抗拉强度 * b * h0 = 206.762502636015kN 不小于 r0Vd = 150.6496kN[斜截面抗剪力满足规范5.2.10要求，只需按构造要求配置箍筋]5.裂缝宽度计算短期效应组合Ms = 1 * M1 + 0.7 * M2 =33.5246250152588kNm长期效应组合Ml = 1 * M1 + 0.4 * M2 =22.0586246490479kNm受拉钢筋的应力Oss = Ms / 0.87 / 选用钢筋总面积 / h0 = 42.592433703231Mpa 作用长期效应影响系数C2 = 1 + 0.5 * Ml / Ms =1.32899137035847裂缝宽度Wfk = 1 * C2 * 1.15 * Oss * (30 + 钢筋直径) / 2 * 100000 / (0.28 + 10 * 纵向受拉钢筋配筋百分率) =3.84901813884858E-02mm 不大于最大裂缝宽度0.2mm[裂缝宽度满足要求]6.涵台验算破坏凌体长度 L0 = 1.350998m均布土层厚度 h0 = 4.79755m水平压力盖板处：qa =31.30524kN/m涵台底部：qb = 42.82521kN/m支座处反力盖板处：Na = (2 * qa + qb) * 涵洞净高 / 6 = 24.60166kN涵台底部：Nb = (qa + 2 * qb) * 涵洞净高 / 6 = 27.28966kN最大弯矩和弯矩距离最大弯矩距离 x = 涵洞净高 / (qb - qa) * (-qa + Sqr((1 / 3) * (qa ^ 2 + qa * qb + qb ^ 2))) = 0.7180938m最大弯矩值 Mmax = Na * x - qa * (x ^ 2 / 2) - (qb - qa) * (x ^ 2 / 6 / 涵洞净高) = 8.887703kN.m恒载垂直压力和弯矩盖板及其之上的压力 p1 = 18.5456kNe1 = -0.1697617mM1 = -3.148333kN.m涵台顶部的压力 p2 = 0.56kNe2 = 8.023827E-02mM2 = 4.493343E-02kN.m涵台压力 p3 = 8.258079kNe3 = 8.976173E-02mM3 = 0.7412595kN.m涵台背坡部分压力 p4 = 1.482519kNe4 = 0.2200794mM4 = 0.3262719kN.m涵台背坡以上填土压力 p5 = 1.160232kNe5 = 0.2799206mM5 = 0.3247729kN.m总压力 P = 30.00643kN总弯矩 M = -1.711096kN.m荷载组合 Mj = 10.9028Nj = 36.00772e0 = Mj / Nj = 0.3027906me0 > 0.6s = 0.203857035934925m涵台偏心距不满足要求！。
钢筋混凝土盖板涵盖板计算
当前位置：首页>首页->新闻动态->论文杂谈（m）×单位宽度（m）可变作用：由车辆荷载引起的垂直压力根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)中4.3.4的规定：计算涵洞顶上车辆荷载引起的竖向土压力时，车轮按其着地面积的边缘向下做30°角分布。
当几个车轮的压力扩散线相重叠时，扩散面积以最外面的扩散线为准根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)中4.3.1关于车辆荷载的规定：车辆荷载顺板跨长：La=13+2×填土高×tan30（m）车辆荷载垂直板跨长：Lb=5.5+2×填土高×tan30（m）车轮重：P=1100kN车轮重压强：p=P÷（La×Lb）kN/㎡二、内力计算及荷载组合1）由永久作用引起的内力：跨中弯矩M1=(土的重力+盖板自重)×L2/8 （KNm）边墙内侧边缘处剪力V1=(土的重力+盖板自重)×净跨径/2(KN)2) 由车辆荷载引起的内力：跨中弯矩M2=车轮压强×L2/8 （KNm）边墙内侧边缘处剪力V2=车轮压强×净跨径/2 (KN)3）作用效应组合根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)中4.1.6关于作用效应组合的规定：跨中弯矩：γ0M d=0.9(1.2M1+1.4M2)（KNm）边墙内侧边缘处剪力：γ0V d=0.9(1.2V1+1.4V2) (KN)三、持久状况承载能力极限状态计算截面有效高度h0=板厚－（最小保护层厚度＋主筋外径/2）1）混凝土受压区高度：x=（主筋抗拉强度设计值×主筋截面面积）÷混凝土轴心抗压强度设计值×矩形截面宽度）根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)中5.2.1关于相对界限受压区高度ξb的规定: HRB335钢筋的相对界限受压区高度ξb=0.56截面受压区高度应符合x≤ξb·h02）最小配筋率：根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)中9.1.12关于受弯构件最小配筋百分率的规定:P=100·A s/（宽度×有效高度）根据规范要求“配筋百分率不应小于45f td/f sd ,同时不小于0.2”；验算主筋配筋率是否满足规范要求3）正截面抗弯承载力验算根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)中5.2.2关于受弯构件正截面抗弯承载力计算的规定:γ0M d≤f cd·b·x(h0-x/2)验算抗弯承载力是否满足要求根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)中5.2.10关于受弯构件斜截面抗剪承载力验算的规定:对于板式受弯构件，公式可乘以1.25提高系数γ0V d≤1.25×0.5×10-3·α2·f td·b·h0（KN）可不进行斜截面抗剪承载力的验算，只需按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)中9.3.13构造要求配置箍筋斜截面抗剪承载力不满足规范5.2.10要求，需通过配置箍筋提高抗剪承载力根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)中5.2.7关于受弯构件斜截面抗剪承载力计算的规定:从新拟用箍筋型号及间距纵向受拉钢筋的配筋百分率P=100·A s/b/h0箍筋配筋率ρsv=A sv/s v.b其中A sv为同一截面内箍筋总面积s v为箍筋间距混凝土和箍筋共同承担的斜截面抗剪承载力V cs=α1·α2·α3·0.45×10-3·b·h0((2+0.6·P)·(f cu,k)1/2·ρsv·f sv)1/2根据γ0V≤V cs验算斜截面抗剪承载力是否满足规范要求四、裂缝宽度计算根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)中6.4关于裂缝宽度验算的规定选取适合本项目的规范允许值；作用短期效应组合M s=1.0M1+0.7M2作用长期效应组合M l=1.0M1+0.4M2受拉钢筋的应力σss=M s/0.87A s h0作用长期效应影响系数C2=1+0.5M l/M s。
6米净跨径明盖板涵整体计算
6米净跨径明盖板涵整体计算一.盖板计算1.设计资料汽车荷载等级：公路-I级；环境类别：I类环境；净跨径：L0=6m；单侧搁置长度：0.40m；计算跨径：L=6.4m；盖板板端厚d1=50cm；盖板板中厚d2=50cm；盖板宽b=0.99m；保护层厚度c=6cm；混凝土强度等级为C30；轴心抗压强度f cd=13.8Mpa；轴心抗拉强度f td=1.39Mpa；主拉钢筋等级为HRB335；抗拉强度设计值f sd=280Mpa；主筋直径为28mm，外径为30mm，共12根，选用钢筋总面积A s=0.007390m2涵顶铺装厚H1=10cm；涵顶表处厚H2=10cm；盖板容重γ1=25kN/m3；涵顶铺装容重γ2=25kN/m3；涵顶铺装容重γ3=23kN/m3根据《公路圬工桥涵设计规范》(JTG D61-2005)中7.0.6关于涵洞结构的计算假定：盖板按两端简支的板计算，可不考虑涵台传来的水平力2.外力计算1) 永久作用(1) 涵顶铺装及涵顶表处自重q=(γ2·H1+γ3·H2)·b=(25×0.10+23×0.10)×0.99=4.75kN/m(2) 盖板自重g=γ1·(d1+d2)·b/2/100=25×(50+50)×0.99/2 /100=12.38kN/m2) 由车辆荷载引起的垂直压力（可变作用）根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)中4.3.1关于车辆荷载的规定：车辆荷载顺板跨长L a=0.2m车轮重P=70kN根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)中4.3.2关于汽车荷载冲击力的规定：汽车荷载的局部加载，冲击系数采用1.3车轮重压强p=1.3·P/L a=1.3×70/0.20=455.00kN/m3.内力计算及荷载组合1) 由永久作用引起的内力跨中弯矩M1=(q+g)·L2/8=(4.75+12.38)×6.42/8=87.69kNm边墙内侧边缘处剪力V1=(q+g)·L0/2=(4.75+12.38)×6/2=51.38kN2) 由车辆荷载引起的内力跨中弯矩M2=p·L a·(L/2-0.7)=455.00×0.20×(6.40/2-0.7)=227.50kNm边墙内侧边缘处剪力V2=p·L a·(L0-L a/2)/L0+p·L a·(L0-1.5)/L0=455.00×0.20×(6.00-0.20/2)/6.00+455.00×0.20×(6.00-1.5)/6.00=157.73kN3) 作用效应组合根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)中4.1.6关于作用效应组合的规定：跨中弯矩γ0M d=0.9(1.2M1+1.4M2)=0.9×(1.2×87.69+1.4×227.50)=381.36kNm边墙内侧边缘处剪力γ0V d=0.9(1.2V1+1.4V2)=0.9×(1.2×51.38+1.4×157.73)=254.24kN4.持久状况承载能力极限状态计算截面有效高度h0=d1-c-3/2=50-6-1.500=42.5cm=0.425m1) 砼受压区高度x=f sd·A s/f cd/b=280×0.007390/13.8/0.99=0.151m根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)中5.2.1关于相对界限受压区高度ξb的规定:HRB335钢筋的相对界限受压区高度ξb=0.56。
板配筋
支承在外圈框架梁上的板负筋不宜过大，否则将对梁产生过大的附加扭距。一般：板厚>150时采用φ10@200；否则用φ8@200。
(10).独立基础的拉梁宜通长配筋，其下应垫焦碴。拉梁顶标高宜较高，否则底层墙体过高。
(11).底层内隔墙一般不用做基础，可将地面的混凝土垫层局部加厚。
(12).考虑到一般建筑沉降为锅底形、结构的整体弯曲和上部结构和基础的协同作用，顶、底板钢筋应拉通(多层的负筋可截断1/2或1/3)，且纵向基础梁的底筋也应拉通。
(2).梯段高度高差不宜大于20，以免易摔跤
(3).两倍的梯段高度加梯段长度约等于600。幼儿园楼梯踏步宜120高。
(4).楼梯折板、折梁阴角在下时纵筋应断开，并锚入受压区内La，折梁还应加附加箍筋
(5).楼梯的建筑做法一ห้องสมุดไป่ตู้与楼面做法不同，注意楼梯板标高与楼面板的衔接。
(7).注意当板式楼梯跨度大于5米时，挠度不容易满足。应注明加大反拱或增大配筋。
(8).当休息平台板为悬挑板时，其内部的楼梯梯段板负筋应大于休息平台板的板上筋，长度也应大于平台板筋。
(9).楼层处的休息平台板的配筋应与楼层板统一考虑配筋，主要是板的负筋。
6. 梁详图:
(3).折梁阴角在下时纵筋应断开，并锚入受压区内La，还应加附加箍筋
(4).梁上有次梁时，应避免次梁搭接在主梁的支座附近，否则应考虑由次梁引起的主梁抗扭，或增加构造抗扭纵筋和箍筋。（此条是从弹性计算角度出发）。当采用现浇板时，抗扭问题并不严重。
盖板涵通用计算
一.盖板计算1.设计资料适用涵洞桩号:BK1+746；公路-Ⅰ级； 安全结构重要性系数γ0：0.93m；Ⅱ类环境；3.2m；0.2m；26cm； 1.992m；0.99m；3cm；C30；13.8Mpa； 1.39Mpa；12根直径为228cm；0.0045616m²；280Mpa； 26kN/m³；20kN/m³根据《公路圬工桥涵设计规范》(JTG D61-2005)中7.0.6关于涵洞结构的计算假定： 盖板按两端简支的板计算，可不考虑涵台传来的水平力.钢筋间距:1-3.0m×1.6m盖板涵洞身断面路面结构层和填土平均容重γ2=盖板涵计算书盖板宽b=净保护层厚度c=砼强度等级：砼轴心抗压强度fcd=环境类别： 汽车荷载等级： 盖板厚d= 净跨径：L 0= 计算跨径：L= 填土高：H=单侧搁置长度：钢筋总面积As= 盖板容重γ1=砼轴心抗拉强度ftd=mm的HRB335钢筋,受力主筋：钢筋轴心抗压强度fsd=2.外力计算1) 永久作用 (1) 竖向土压力46.43kN/m(2) 盖板自重6.69kN/m 2) 由车辆荷载引起的垂直压力（可变作用）根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2015)中4.3.4的规定：计算涵洞顶上车辆荷载引起的竖向土压力时，车轮按其着地面积的边缘向下做30°角分布。
当几个车轮的压力扩散线相重叠时，扩散面积以最外面的扩散线为准。
根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2015)中4.3.1关于车辆荷载的规定： 车辆荷载顺板跨长3.90m车辆荷载垂直板跨长7.30m 车轮重 PP=560kN车轮重压强L19.68kN/m²3.内力计算及荷载组合1) 由永久作用引起的内力 跨中弯矩67.99kN.m边墙内侧边缘处剪力79.68kN 2) 由车辆荷载引起的内力 跨中弯矩边墙内侧边缘处剪力跨中弯矩γ0q=K·γ2·H·b= p=P/La/Lb= V1=(q+g)·L 0/2= M1=(q+g)·L²/8= g=γ1·d·b/100= La=1.6+2·H·tan30°= Lb=5+2·H·tan30°= M2=p·L²·b/8= V2=p·L 0·b/2=γ01) 砼受压区高度0.093m根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)中5.2.1关于 相对界限受压区高度ξb的规定:HRB335钢筋的相对界限受压区高度ξb=0.56。
盖板钢筋计算
盖板钢筋计算全文共四篇示例，供读者参考第一篇示例：盖板钢筋计算是建筑工程中非常重要的一项工作，它涉及到盖板结构的稳定性、承载能力等多个方面。
盖板是建筑中用来覆盖在墙体或柱子上，起到遮挡、支撑的作用。
在盖板的施工过程中，钢筋是不可或缺的一部分，它能够增加盖板的承载能力，提高结构的稳定性，确保盖板的安全性。
盖板钢筋计算的目的是确定盖板钢筋的数量、直径、间距等参数，以确保盖板在使用过程中能够承受所受力的作用，不出现破坏或塌陷的情况。
盖板钢筋计算需要考虑到盖板的几何形状、受力形式、荷载大小等因素，经过计算得出合理的钢筋布置方案，满足盖板的使用要求。
在盖板钢筋计算中，需要首先确定盖板的几何形状和尺寸，包括长度、宽度、厚度等参数。
根据建筑设计图纸或实际测量数据，确定盖板的几何形状并进行准确的测量。
在得到盖板的几何参数后，需要确定盖板的受力情况，包括受压、受拉等。
在盖板钢筋计算中，需要考虑盖板顶面和底面的受力情况。
一般情况下，盖板顶面主要受受拉力作用，底面主要受压力作用。
盖板钢筋的布置需根据盖板的受力情况合理确定，以保证盖板在使用过程中能够充分发挥其承载能力，确保建筑结构的稳定性和安全性。
盖板钢筋计算是建筑工程中一项十分重要的工作，它需要综合考虑盖板的几何形状、受力情况、荷载大小等多个因素，以确定合理的钢筋布置方案，保证盖板在使用过程中的安全性和稳定性。
只有经过科学合理的盖板钢筋计算，才能够保证建筑结构的安全可靠，为人们的生活和工作提供更好的保障。
第二篇示例：盖板钢筋计算是在盖板工程设计中非常重要的一部分，盖板是一种平顶结构，可以用来覆盖建筑物的屋顶或其他物体的顶部，起着保护和支撑作用。
盖板钢筋的计算是为了确定盖板在使用过程中所需的钢筋数量和尺寸，以确保盖板的安全性和稳定性。
在盖板钢筋计算中，主要涉及到盖板的受力分析、钢筋截面设计和数量计算等内容。
在进行盖板钢筋计算之前，需要对盖板所受力状态进行分析。
盖板在使用过程中主要承受着自重、外部荷载和温度变化等多方面的作用力，所以需要根据盖板所处的具体情况进行受力分析。
盖板涵盖板计算
设计资料：盖板净跨径L：4.60m 盖板支点厚度h1： 1.00m 板顶填土H：土容重γ1：20KN/m³主受力钢筋级别400Φ20主受力钢筋间距：0.30m1.外力计算：1.恒载：171.60KN/m2.活载横向分布宽度a：2.400m 纵向分布宽度b：0.200m 车轮重压强：291.667Mpa 覆土薄2.内力荷载组合：恒载引起内力：跨中弯矩M1=672.672KN*m 边缘内侧边缘处剪力V=394.68KN活载引起内力：跨中弯矩M2=7546.000KN*m 边缘内侧边缘处剪力V=4427.500KN 3.作用效应组合：跨中弯矩γ0Md=10234.446KN*m 边缘内侧边缘处剪力γ0Vd=6004.904KN截面有效高度h0=0.950m一、填土垂直压力q=土容重*填土高*板宽=板自重垂直压力qz=盖板容重*盖板平均高度*板宽=根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)中4.3.1关于车辆荷载的规定4.持久状况承载能力极限状态计算1、钢筋用量计算（正截面强度验算）估算混凝土受压区高度x=126.7mm 钢筋面积As=34979.0mm2则选择配筋根数：112根Φ20实际混凝土受压区高度x=127.5mm 最小配筋率ρ：0.190%实际配筋率ρ1:1.066%正截面抗弯承载力验算：计算值：10290.626KN*m 计算值：17514.524KN 对于板式受弯构件：5556.004KN 作用短期效应组合：Ms=1.0*M1+0.7*M2=5954.872KN*m作用长期效应组合：M 长=1.0*M1+0.4*M2=3691.072KN*m 受拉钢筋应力：δss=Ms/0.87/As/h0=204.768Mpa 钢筋表面形状系数C1：没得了作用长期效应影响系数C2： 1.310裂缝宽度：#VALUE!设计资料：基础形式：整体式基础襟边C1：0.10m 搭接宽度C5：0.50m 基础高度：0.40m最终配筋率1.066%配筋可不进行5.裂缝宽度验算根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)中6.4关于裂Wtk=C1*C2*C3*δss/Es*（30+d）/（0.28+10*ρ）=二、 台身及基础砼受压区根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)中5.2.2关于受弯构件正截面2、斜截面抗剪承载力验算根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)中5.2.9/5.2.10抗基础顶埋深H2:3.40台身容重：23KN/m³台身混凝土强度：C30台身轴心抗压强度设计值fcd 11.73Mpa 地基允许承载力150Kpa 回填土内摩擦角ψ30°台身验算1、水平力车辆荷载等代土层厚破坏棱体长度L0=(H1+d1/2+H)*tan(45°-ψ1.848计算长度B=15m h=G/(L0*B*γ土）=0.281m 土测压系数λ=（tan（（45-ψ/2）*PI()/180）)^2=0.333q1=（H+h+d/2）*b*λ*γ=30.914KN/m 137.834KN/m将台身简化为上端铰支、下端固结模型，取台宽b=0.99m进行计算q2=（H+h+H0+H铺/2+d）*b*λ*γ=一、 盖板结构受力验算盖板搁置宽度：0.50m盖板计算跨径L P： 5.60m 钢筋混凝土容重γ2：26KN/m³土内摩擦角Φ：盖板板宽 6.60m安全等级：3级可不进行斜截面抗剪承载力的验算，只需按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)中9.3.13构造要求配置箍筋受力性质系数C3： 1.15（盖板为板式受弯构件），其他构件查表台身宽C2：0.60m 基础宽C3： 2.20m 铺底厚：0.40m 涵洞净高H0： 2.00m配筋满足要求不进行斜截面抗剪承载力验算关于裂缝宽度验算的规定:#VALUE!及基础计算受压区高度满足要求弯构件正截面抗弯承载力计算的规定:正截面抗弯承载力满足要求.2.10关于抗剪截面验算的规定:抗剪截面满足要求基础容重：23KN/m³铺底容重：23KN/m³台身弯矩抗拉强度ftd 1.04Mpa台身直接抗剪强度fvd 2.09Mpa 土容重18KN/m³m混凝土：C30净保护层厚0.050m度：环境类别：2背墙宽C4：0.42m 计算高度H1： 2.70m。
盖板涵--公路1级计算
基础底面处弹性抵抗矩 δmax=∑P/A=
分项系数 1 1 1 1 1 1 1 0.7
2.35 W= 按分离式计算 191.4
竖向力(kN) 85.18 19.80 3.42 62.56 49.68 68.4 23.92 27.24 340.19
㎡ 0.285
> <=
偏心矩e(m) -0.250 0.150 0.150 0.000 0 0.7 -0.5 -0.250 ∑M=
5.2.9/5.2.10关于抗剪截面验算的规定: 抗剪截面满足要求
可不进行斜截面抗剪承载力验算
可不进行斜截面抗剪承载力的验算，只需按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵 设计规范》(JTG D62-2004)中9.3.13构造要求配置箍筋
4)中6.4关于裂缝宽度验算的规定:
受力性质系数C3：
1.15 （盖板为板式受弯构件），其他构件查表
计算值：
212.231
KN*m
正截面抗弯承
2、斜截面抗剪承载力验算
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)中5.2.9/5.2.10关于抗剪
计算值：
707.402
KN
抗剪截面
对于板式受弯构件：
224.404
KN
可不进行斜截面
5.裂缝宽度验算
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)中6.4关于裂缝宽度验
弯曲平面内的截面回旋半径
ix=b/sqrt(12)
0.2858
iy=C2/sqrt(12)
0.2309
构件长细比，其中长细比修正系数γβ取 1.3
βx=γβ*l0/3.5/iy=
钢筋混凝土盖板涵盖板计算
当前位置：首页>首页->新闻动态->论文杂谈2011-10-17 20:12:33 来源:北京分院作者:赵鹏【大中小】浏览:56次评论:0条钢筋混凝土盖板涵盖板计算根据本项目的实际情况和所处地理位置，选取荷载等级和环境类别（影响保护层厚度和钢筋混凝土构件的最大裂缝宽度值得选取）；按照拟定的盖板混凝土等级、主筋的直径等参考《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）中的3.1.4和3.2.3规定取相应的设计值；盖板容重和土容重可根据《公路桥涵通用设计规范》（JTG D60-2004）4.2.1中的规定取值（盖板容重一般取25KN/m³，土容重一般取18KN/m³）。
根据《公路圬工桥涵设计规范》(JTG D61-2005)中7.0.6关于涵洞结构的计算假定：盖板按两端简支的板计算，可不考虑涵台传来的水平力。
一、外力计算参考《公路桥涵通用设计规范》（JTG D60-2004）4.1.1和4.1.3规定；永久作用：（1）土的重力=土的容重×填土高度（m）×单位宽度（m）（2）盖板自重=盖板容重×盖板平均厚度（m）×单位宽度（m）可变作用：由车辆荷载引起的垂直压力根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)中4.3.4的规定：计算涵洞顶上车辆荷载引起的竖向土压力时，车轮按其着地面积的边缘向下做30°角分布。
当几个车轮的压力扩散线相重叠时，扩散面积以最外面的扩散线为准根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)中4.3.1关于车辆荷载的规定：车辆荷载顺板跨长：La=13+2×填土高×tan30（m）车辆荷载垂直板跨长：Lb=5.5+2×填土高×tan30（m）车轮重：P=1100kN车轮重压强：p=P÷（La×Lb）kN/㎡二、内力计算及荷载组合1）由永久作用引起的内力：跨中弯矩M1=(土的重力+盖板自重)×L2/8 （KNm）边墙内侧边缘处剪力V1=(土的重力+盖板自重)×净跨径/2(KN)2) 由车辆荷载引起的内力：跨中弯矩M2=车轮压强×L2/8 （KNm）边墙内侧边缘处剪力V2=车轮压强×净跨径/2 (KN)3）作用效应组合根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)中4.1.6关于作用效应组合的规定：跨中弯矩：γ0M d=0.9(1.2M1+1.4M2)（KNm）边墙内侧边缘处剪力：γ0V d=0.9(1.2V1+1.4V2) (KN)三、持久状况承载能力极限状态计算截面有效高度h0=板厚－（最小保护层厚度＋主筋外径/2）1）混凝土受压区高度：x=（主筋抗拉强度设计值×主筋截面面积）÷混凝土轴心抗压强度设计值×矩形截面宽度）根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)中5.2.1关于相对界限受压区高度ξb的规定: HRB335钢筋的相对界限受压区高度ξb=0.56截面受压区高度应符合x≤ξb·h02）最小配筋率：根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)中9.1.12关于受弯构件最小配筋百分率的规定:P=100·A s/（宽度×有效高度）根据规范要求“配筋百分率不应小于45f td/f sd ,同时不小于0.2”；验算主筋配筋率是否满足规范要求3）正截面抗弯承载力验算根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)中5.2.2关于受弯构件正截面抗弯承载力计算的规定:γ0M d≤f cd·b·x(h0-x/2)验算抗弯承载力是否满足要求根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)中5.2.10关于受弯构件斜截面抗剪承载力验算的规定:对于板式受弯构件，公式可乘以1.25提高系数γ0V d≤1.25×0.5×10-3·α2·f td·b·h0（KN）可不进行斜截面抗剪承载力的验算，只需按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)中9.3.13构造要求配置箍筋斜截面抗剪承载力不满足规范5.2.10要求，需通过配置箍筋提高抗剪承载力根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)中5.2.7关于受弯构件斜截面抗剪承载力计算的规定:从新拟用箍筋型号及间距纵向受拉钢筋的配筋百分率P=100·A s/b/h0箍筋配筋率ρsv=A sv/s v.b其中A sv为同一截面内箍筋总面积s v为箍筋间距混凝土和箍筋共同承担的斜截面抗剪承载力V cs=α1·α2·α3·0.45×10-3·b·h0((2+0.6·P)·(f cu,k)1/2·ρsv·f sv)1/2根据γ0V≤V cs验算斜截面抗剪承载力是否满足规范要求四、裂缝宽度计算根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)中6.4关于裂缝宽度验算的规定选取适合本项目的规范允许值；作用短期效应组合M s=1.0M1+0.7M2作用长期效应组合M l=1.0M1+0.4M2受拉钢筋的应力σss=M s/0.87A s h0作用长期效应影响系数C2=1+0.5M l/M s。
5米净跨径明盖板涵整体计算
5米净跨径明盖板涵整体计算一.盖板计算1.设计资料汽车荷载等级：公路-I级；环境类别：I类环境；净跨径：L0=5m；单侧搁置长度：0.30m；计算跨径：L=5.3m；盖板板端厚d1=35cm；盖板板中厚d2=35cm；盖板宽b=0.99m；保护层厚度c=5cm；混凝土强度等级为C30；轴心抗压强度f cd=13.8Mpa；轴心抗拉强度f td=1.39Mpa；主拉钢筋等级为HRB335；抗拉强度设计值f sd=280Mpa；主筋直径为28mm，外径为30mm，共10根，选用钢筋总面积A s=0.006158m2涵顶铺装厚H1=10cm；涵顶表处厚H2=100cm；盖板容重γ1=25kN/m3；涵顶铺装容重γ2=25kN/m3；涵顶铺装容重γ3=18kN/m3根据《公路圬工桥涵设计规范》(JTG D61-2005)中7.0.6关于涵洞结构的计算假定：盖板按两端简支的板计算，可不考虑涵台传来的水平力2.外力计算1) 永久作用(1) 涵顶铺装及涵顶表处自重q=(γ2·H1+γ3·H2)·b=(25×0.10+18×1.00)×0.99=20.30kN/m(2) 盖板自重g=γ1·(d1+d2)·b/2/100=25×(35+35)×0.99/2 /100=8.66kN/m2) 由车辆荷载引起的垂直压力（可变作用）根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)中4.3.1关于车辆荷载的规定：车辆荷载顺板跨长L a=0.2m车轮重P=70kN根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)中4.3.2关于汽车荷载冲击力的规定：汽车荷载的局部加载，冲击系数采用1.3车轮重压强p=1.3·P/L a=1.3×70/0.20=455.00kN/m3.内力计算及荷载组合1) 由永久作用引起的内力跨中弯矩M1=(q+g)·L2/8=(20.30+8.66)×5.32/8=101.68kNm边墙内侧边缘处剪力V1=(q+g)·L0/2=(20.30+8.66)×5/2=72.39kN2) 由车辆荷载引起的内力跨中弯矩M2=p·L a·(L/2-0.7)=455.00×0.20×(5.30/2-0.7)=177.45kNm边墙内侧边缘处剪力V2=p·L a·(L0-L a/2)/L0+p·L a·(L0-1.5)/L0=455.00×0.20×(5.00-0.20/2)/5.00+455.00×0.20×(5.00-1.5)/5.00=152.88kN3) 作用效应组合根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)中4.1.6关于作用效应组合的规定：跨中弯矩γ0M d=0.9(1.2M1+1.4M2)=0.9×(1.2×101.68+1.4×177.45)=333.40kNm边墙内侧边缘处剪力γ0V d=0.9(1.2V1+1.4V2)=0.9×(1.2×72.39+1.4×152.88)=270.81kN4.持久状况承载能力极限状态计算截面有效高度h0=d1-c-3/2=35-5-1.500=28.5cm=0.285m1) 砼受压区高度x=f sd·A s/f cd/b=280×0.006158/13.8/0.99=0.126m根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)中5.2.1关于相对界限受压区高度ξb的规定:HRB335钢筋的相对界限受压区高度ξb=0.56。
盖板计算
32 11 0.99
3 0.9
63.87 45.478125
配筋率
8.042 35.8 0.3021 0.3521
主筋总面积（cm2) 混凝土抗压强度设计值
88.462 13.8 混凝土抗拉强度设计值
2.537789
规范限定配筋率1
0.223393
201
207.859905
不用1.39
路基加载车道数
6
数
据
填土高度(m)
0.5
输
入
涵洞净跨径（m)
5
区
预制板计算跨径（m)
5.3
外力 计算
汽车荷载产生弯矩M汽 汽车荷载产生剪力Q汽
盖板顶土压力荷载(kn/m) 盖板自重荷载（kn/m)
115.94 78.02
8.91 9.28125
永久作用引起跨中弯矩（knm) 永久作用引起边墙内侧剪力（kn)
647.59
正截面受弯承载力是否满足
是
斜截面抗剪计算 板厚是否满足抗剪下限值 是否需要斜截面抗剪验算
835.4428054 是
不用做抗剪验算,按照构造配箍
盖板支点厚度（m) 盖板跨中厚度(m) 盖板混凝土标号
土容重（Kn/m3) 砼容重（KN/M3)
0.35 0.4 30
18 25
主筋直径（mm) 一块板主筋根数 预制板宽（m) 净保护层厚度
荷载组合 跨中弯矩（knm) 边墙内侧剪力（kn)
215.07 147.42
单根主筋面积
主筋外径（mm)
承载能力 截面有效高度（m)
支点（m)
极限状
跨中(m)
态计算
跨中混凝土受压区高度(m)
板配筋计算(工艺技巧)
LB-1矩形板计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、构件编号: LB-1二、示意图三、依据规范《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001《混凝土结构设计规范》 GB50010-2002四、计算信息1.几何参数计算跨度: Lx = 3300 mm; Ly = 6000 mm板厚: h = 120 mm2.材料信息混凝土等级: C25 fc=11.9N/mm2 ft=1.27N/mm2 ftk=1.78N/mm2 Ec=2.80×104N/mm2钢筋种类: HRB335 fy = 300 N/mm2 Es = 2.0×105 N/mm2最小配筋率: ρ= 0.200%纵向受拉钢筋合力点至近边距离: as = 30mm保护层厚度: c = 25mm3.荷载信息(均布荷载)永久荷载分项系数: γG = 1.200可变荷载分项系数: γQ = 1.400准永久值系数: ψq = 1.000永久荷载标准值: ｑgk = 7.000kN/m2可变荷载标准值: ｑqk = 4.000kN/m24.计算方法:弹性板5.边界条件(上端/下端/左端/右端):固定/固定/固定/固定6.设计参数结构重要性系数: γo = 1.00泊松比:μ = 0.200五、计算参数:1.计算板的跨度: Lo = 3300 mm2.计算板的有效高度: ho = h-as=120-30=90 mm六、配筋计算(lx/ly=3300/6000=0.550<2.000 所以按双向板计算):1.X向底板钢筋1) 确定X向板底弯矩Mx = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= (0.0385+0.0056*0.200)*(1.200*7.000+1.400*4.000)*3.32 = 6.040 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*6.040×106/(1.00*11.9*1000*90*90)= 0.0633) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.063) = 0.0654) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*90*0.065/300= 231mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 231/(1000*120) = 0.193%ρ<ρmin = 0.200% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.200%*1000*120 = 240 mm2采取方案d8@200, 实配面积251 mm22.Y向底板钢筋1) 确定Y向板底弯矩My = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= (0.0056+0.0385*0.200)*(1.200*7.000+1.400*4.000)*3.32 = 2.028 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*My/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*2.028×106/(1.00*11.9*1000*90*90)= 0.0213) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.021) = 0.0214) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*90*0.021/300= 76mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 76/(1000*120) = 0.063%ρ<ρmin = 0.200% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.200%*1000*120 = 240 mm2采取方案d8@200, 实配面积251 mm23.X向支座左边钢筋1) 确定左边支座弯矩M o x = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0814*(1.200*7.000+1.400*4.000)*3.32= 12.410 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o x/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*12.410×106/(1.00*11.9*1000*90*90)= 0.1293) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.129) = 0.1384) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*90*0.138/300 = 494mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 494/(1000*120) = 0.411%ρ≥ρmin = 0.200% 满足最小配筋要求采取方案d8@100, 实配面积503 mm24.X向支座右边钢筋1) 确定右边支座弯矩M o x = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0814*(1.200*7.000+1.400*4.000)*3.32= 12.410 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o x/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*12.410×106/(1.00*11.9*1000*90*90)= 0.1293) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.129) = 0.1384) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*90*0.138/300 = 494mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 494/(1000*120) = 0.411%ρ≥ρmin = 0.200% 满足最小配筋要求采取方案d8@100, 实配面积503 mm25.Y向上边支座钢筋1) 确定上边支座弯矩M o y = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0571*(1.200*7.000+1.400*4.000)*3.32= 8.705 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o y/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*8.705×106/(1.00*11.9*1000*90*90)= 0.0903) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.090) = 0.0954) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*90*0.095/300 = 338mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 338/(1000*120) = 0.282%ρ≥ρmin = 0.200% 满足最小配筋要求采取方案d8@140, 实配面积359 mm26.Y向下边支座钢筋1) 确定下边支座弯矩M o y = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0571*(1.200*7.000+1.400*4.000)*3.32= 8.705 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o y/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*8.705×106/(1.00*11.9*1000*90*90)= 0.0903) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.090) = 0.0954) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*90*0.095/300= 338mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 338/(1000*120) = 0.282%ρ≥ρmin = 0.200% 满足最小配筋要求采取方案d8@140, 实配面积359 mm2七、跨中挠度计算：Mk -------- 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值1.计算荷载效应Mk = Mgk + Mqk= (0.0385+0.0056*0.200)*(7.000+4.000)*3.32 = 4.746 kN*mMq = Mgk+ψq*Mqk= (0.0385+0.0056*0.200)*(7.000+1.000*4.000)*3.32 = 4.746 kN*m2.计算受弯构件的短期刚度 Bs1) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk = Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)= 4.746×106/(0.87*90*251) = 241.490 N/mm2) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积: Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*120= 60000mm2ρte = As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)= 251/60000 = 0.418%3) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ = 1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)= 1.1-0.65*1.78/(0.418%*241.490) = -0.045因为ψ不能小于最小值0.2，所以取ψ = 0.24) 计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αEαE = Es/Ec = 2.0×105/2.80×104 = 7.1435) 计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf矩形截面，γf=06) 计算纵向受拉钢筋配筋率ρρ = As/(b*ho)= 251/(1000*90) = 0.279%7) 计算受弯构件的短期刚度 BsBs = Es*As*ho2/[1.15ψ+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5γf')](混凝土规范式8.2.3--1)= 2.0×105*251*902/[1.15*0.200+0.2+6*7.143*0.279%/(1+3.5*0.0)] = 7.399×102 kN*m23.计算受弯构件的长期刚度B1) 确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ当ρ'=0时，θ=2.0 (混凝土规范第 8.2.5 条)2) 计算受弯构件的长期刚度 BB = Mk/(Mq*(θ-1)+Mk)*Bs (混凝土规范式 8.2.2)= 4.746/(4.746*(2.0-1)+4.746)*7.399×102= 3.700×102 kN*m24.计算受弯构件挠度f max = f*(q gk+q qk)*Lo4/B= 0.00246*(7.000+4.000)*3.34/3.700×102= 8.674mm5.验算挠度挠度限值fo=Lo/200=3300/200=16.500mmfmax=8.674mm≤fo=16.500mm，满足规范要求!八、裂缝宽度验算:1.跨中X方向裂缝1) 计算荷载效应Mx = 表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo2= (0.0385+0.0056*0.200)*(7.000+4.000)*3.32= 4.746 kN*m2) 光面钢筋,所以取值v i=0.73) 因为C > 65，所以取C = 654) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)=4.746×106/(0.87*90*251)=241.490N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120=60000 mm2ρte=As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)=251/60000 = 0.0042因为ρte=0.0042 < 0.01,所以让ρt e=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)=1.1-0.65*1.780/(0.0100*241.490)=0.6217) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/200=58) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=5*8*8/(5*0.7*8)=119) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式 8.1.2－1)=2.1*0.621*241.490/2.0×105*(1.9*25+0.08*11/0.0100)=0.2187mm ≤ 0.30, 满足规范要求2.跨中Y方向裂缝1) 计算荷载效应My = 表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo2= (0.0056+0.0385*0.200)*(7.000+4.000)*3.32= 1.593 kN*m2) 光面钢筋,所以取值v i=0.73) 因为C > 65，所以取C = 654) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)=1.593×106/(0.87*90*251)=81.066N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120=60000 mm2ρte=As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)=251/60000 = 0.0042因为ρte=0.0042 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)=1.1-0.65*1.780/(0.0100*81.066)=-0.327因为ψ=-0.327 < 0.2,所以让ψ=0.27) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/200=58) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=5*8*8/(5*0.7*8)=119) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式 8.1.2－1) =2.1*0.200*81.066/2.0×105*(1.9*25+0.08*11/0.0100)=0.0237mm ≤ 0.30, 满足规范要求3.支座上方向裂缝1) 计算荷载效应M o y = 表中系数((ｑgk+ｑqk)*Lo2)= 0.0571*(7.000+4.000)*3.32= 6.840 kN*m2) 光面钢筋,所以取值v i=0.73) 因为C > 65，所以取C = 654) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)=6.840×106/(0.87*90*359)=243.333N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120=60000 mm2ρte=As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)=359/60000 = 0.0060因为ρte=0.0060 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)=1.1-0.65*1.780/(0.0100*243.333)=0.6257) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/140=78) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=7*8*8/(7*0.7*8)=119) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式 8.1.2－1) =2.1*0.625*243.333/2.0×105*(1.9*25+0.08*11/0.0100)=0.2217mm ≤ 0.30, 满足规范要求4.支座下方向裂缝1) 计算荷载效应M o y = 表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo2= 0.0571*(7.000+4.000)*3.32= 6.840 kN*m2) 光面钢筋,所以取值v i=0.73) 因为C > 65，所以取C = 654) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)=6.840×106/(0.87*90*359)=243.333N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120=60000 mm2ρte=As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)=359/60000 = 0.0060因为ρte=0.0060 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)=1.1-0.65*1.780/(0.0100*243.333)=0.6257) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/140=78) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=7*8*8/(7*0.7*8)=119) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式 8.1.2－1) =2.1*0.625*243.333/2.0×105*(1.9*25+0.08*11/0.0100)=0.2217mm ≤ 0.30, 满足规范要求5.支座左方向裂缝1) 计算荷载效应M o x = 表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo2= 0.0814*(7.000+4.000)*3.32= 9.751 kN*m2) 光面钢筋,所以取值v i=0.73) 因为C > 65，所以取C = 654) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)=9.751×106/(0.87*90*503)=247.580N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120=60000 mm2ρte=As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)=503/60000 = 0.0084因为ρte=0.0084 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)=1.1-0.65*1.780/(0.0100*247.580)=0.6337) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/100=108) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=10*8*8/(10*0.7*8)=119) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式 8.1.2－1) =2.1*0.633*247.580/2.0×105*(1.9*25+0.08*11/0.0100)=0.2285mm ≤ 0.30, 满足规范要求6.支座右方向裂缝1) 计算荷载效应M o x = 表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo2= 0.0814*(7.000+4.000)*3.32= 9.751 kN*m2) 光面钢筋,所以取值v i=0.73) 因为C > 65，所以取C = 654) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)=9.751×106/(0.87*90*503)=247.580N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120=60000 mm2ρte=As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)=503/60000 = 0.0084因为ρte=0.0084 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)=1.1-0.65*1.780/(0.0100*247.580)=0.6337) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/100=108) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=10*8*8/(10*0.7*8)=119) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式 8.1.2－1) =2.1*0.633*247.580/2.0×105*(1.9*25+0.08*11/0.0100)=0.2285mm ≤ 0.30, 满足规范要求。
盖板涵完整计算书
一.盖板计算1.设计资料适用涵洞桩公路-Ⅰ级；安全结构重要性系数γ0.93m；Ⅱ类环境；3.2m；0.2m；26cm； 1.992m；0.99m；3cm；C30；13.8Mpa；1.39Mpa；12根直径为228cm；0.0045616m²；280Mpa；26kN/m³；20kN/m³根据《公路圬工 盖板按两端简支受力主筋：钢筋轴心抗压强度fsd= 填土高：H=单侧搁置长度：钢筋总面积As= 盖板容重γ1=砼轴心抗拉强度ftd=mm的HRB335钢筋,1-3.0m×1.6m盖板涵计算书盖板宽b=净保护层厚度c=砼强度等级：砼轴心抗压强度fcd=环境类别： 汽车荷载等级： 盖板厚d= 净跨径：L 0= 计算跨径：L=钢筋间距:1-3.0m×1.6m盖板涵洞身断面路面结构层和填土平均容重γ2=算1) 永久作用 (1) 竖向土压力46.43kN/m(2) 盖板自重6.69kN/m2) 由车辆荷载引 根据《公路桥涵 计算涵洞顶上车 当几个车轮的压 根据《公路桥涵 车辆荷载顺3.90m车辆荷载垂7.30m车轮重P=P=560kN车轮重压强19.68kN/m²3.内力计算及荷载1) 由永久作用引 跨中弯矩67.99kN.m边墙内侧边缘处79.68kN2) 由车辆荷载引 跨中弯矩24.94kN.m边墙内侧边缘处29.22kN3) 作用效应组合 根据《公路桥涵 跨中弯矩 γ =104.85153kN.mg=γ1·d·b/100= La=1.6+2·H·tan30°= Lb=5+2·H·tan30°= M2=p·L²·b/8=V2=p·L 0·b/2=V1=(q+g)·L 0/2=M1=(q+g)·L²/8=q=K·γ2·H·b= p=P/La/Lb=γ=122.87288kN.m4.持久状况承载能0.219m1) 砼受压区高度0.093m根据《公路钢筋 相对界限受压区 HRB335钢筋的相0.123m砼受压区高度满2) 最小配筋率 根据《公路钢筋 受弯构件最小配1.772,不小于45ftd/f0.223,同时不小于0.2主筋配筋率满足3) 正截面抗弯承 根据《公路钢筋 受弯构件正截面220.013kN.m≥γ0Md=104.85kN.m正截面抗弯承载4) 斜截面抗剪承 根据《公路钢筋 抗剪截面验算的605.63kN≥γ0Vd=122.87kN抗剪截面满足规 根据《公路钢筋 受弯构件斜截面 对于板式受弯构188.35kN≥γ0Vd=122.87kN可不进行斜截面 (JTG D62-ρ=100·As/b/d=(d-c-2.2/2)/100= 截面有效高度 h 0= x=fsd·As/fcd/b= x≤ξb·h 0= fcd·b·x(h0-x/2)= 0.51×10-3·fcu,k 0.5·b·h 0= 1.25×0.5×10-3·α2·ftd·b·h0=根据《公路钢筋 中6.4关于裂缝 环境类别为II类 作用短期效应组85.45kN.m作用长期效应组77.97kN.m受拉钢筋的应力98.31Mpa1.00作用长期效应影1.461.15裂缝宽度Wfk=C1·==0.936mm≤0.20mm裂缝宽度满足规二.台身及基1.设计资料基础为分离式 计算假定：将0.53m；0.75m；1.6m； 1.73m；3.852cm；1.75m；35度；铺底厚度:0.4m；300kPa；计算台宽b:0.99m；基础层数:2层；0.25m；单层基础厚:0.6m；C25片石砼； 2.77Mpa；0.387Mpa；0.336Mpa；C20片石砼；铺底材料： 台身基础容重:24kN/m³；铺底容重：23kN/m³；基础襟边: M l =1.0M1+0.4M2= σss=Ms/0.87/As/h0=C2=1+0.5Ml/Ms= 钢筋表面形状系数C1=Ms=1.0M1+0.7M2= 受力性质系数C3=M7.5浆砌片石；基础埋深H 2:基础底宽h 基:基础材料：地基承载力容许值:台身弯曲抗拉强度ftmd=台身直接抗剪强度fvd=台身顶宽C1:台身底宽C2:涵洞净高H 0:台身计算高度H1:台身材料：台身轴心抗压强度fcd==ϕ:回填土的内摩擦角2.台身验算1) 水平力 车辆荷载等代土=0.5212.005计算长度B=7.30m= 1.913m土的侧压力系数=tan ²(45°-0.271q1=(H+h+=21.65kN/mq2=(H2+h=30.93kN/m台身基础验算简图=⨯θtan H =l 20破坏棱体长度ϕϕϕϕθθtan tan cot tan tan ）（的正切值线间夹角破坏棱体破裂面与竖直++-=A端处弯矩=-9.95kN.mA端处剪力=29.83kN最大弯矩位置x0=5.366kN/m=1.062m最大弯矩计算= 5.36kN.m2) 竖向力最不利截面y-y受力简图)877(1202121q q H M A +-=当x0= 1.062名 称竖向力(kN)偏心矩e (m)P1123.4-0.275P234.90.11P3 3.30.11P49.580∑P171.21∑M=-29.73) 截面验算作用效应组合-25.37kN.m 184.9kN 37.6kN偏心矩ee=γ0Md/γ0.137m ≤0.6s=0.225m，满足要求；(1) 偏心受压承 现根据《公路圬 计算偏心受压构m时，台身在此截面y-y上的竖向力、偏心矩及弯矩构件承载力影响系数计算简图γ0Md=0.9×(1.2×∑M+1.4×Mmax)= γ0Nd=0.9×1.2×∑P= γ0Vd=0.9×1.4×QA=-33.943.840.360弯 矩(kN.m)弯曲平面内的截0.2860.2171.3,1.211m,= 2.078= 1.5748，a取0.002=0.716= 1.000砌体偏心受压构=0.716 构件截面面积0.7425m²现根据《公路圬 =1472.1739kN ≥γ0Nd=184.9kN偏心受压承载力A=C2*b= x方向和y方向偏心受压构件承载力影响系数，其中m取 构件长细比，其中长细比修正系数γβ取构件计算长度l 0取0.7H1==12b/=ix =12C2/=iy ⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡+-+•+-=22)(33.11)3(11)(1)(1y x x x yx mx x i e i e x e βαβϕ⎥⎦⎤⎢⎣⎡+-+•+-=22)(33.11)3(11)(1)(1x y y y xy my y i e i e ye βαβϕ(2) 正截面受弯 构件受拉边缘的0.093m³现根据《公路圬 W·ftmd=35.91825.37kN.m正截面受弯承载 (3) 直接受剪承 现根据《公路圬0.7， Nk=190.1kN直接受剪承载力3.基底应力验算 基础底面上的竖 竖向力及弯矩进基底应力计算简图W=b·C 2²/6=kN.m ≥γ0Md=344.54937.6kNkN ≥ γ0Vd==其中μf=基础底面面积1.733m²0.505m³ 基底应力满足要 1-3.0m×W 基=b·h 基²/6=179.26A=b·h 基=kPa≤300kPa；=+=∑∑基W AM P max δ。
排水沟盖板配筋计算
人行道梁设 计（模型： 简支梁）
基本资料输入：
安全级别： 设计状况系数￠： 结构重要性系数r0 结构系数rd 永久荷载分项系数rG 可变荷载分项系数rQ 砼等级： 钢筋类型： fc fy 砼保护层厚度a： 承受均布恒荷载gk 承受均布活荷载qk 承受集中恒荷载Gk 承受集中活荷载Qk 计算跨度lc
设计内力
设计截面尺寸： 截面宽度b 截高度h 计算截面尺寸： 截面宽度b 截高度h
求as:
求ζ:
求As:
取钢筋直径 ￠＝ 实取 钢筋间矩 实配钢筋面积AS= 配筋率ρ=
Ⅲ 1 1 1.2 1.2 1.4 20 Ⅱ 9.6
210 40 4.71875 1.1625 0 0 2.64
级
级 N/㎜2 N/㎜2
1 1 2s
As
f cbh0 fy
ρmin=
0.15 % OK!
As bh 0
Q qk
)l02
1 4
(
GG
Q Q)l 0
mm kN/m kN/m
kN kN m
20.53824 kN.m
M
0
1 8
(
G
g
k
Q qk )l02
1 4
(
G
G
Q
Q)l0
300
mm
278
mm
300
mm
238
mm
0.151077
0.164
根
75 mm
615.80 mm2
盖板钢筋计算
盖板钢筋计算
盖板钢筋计算方法可能由于盖板的尺寸、形状、用途、承载要求等因素而有所不同，以下是一种常见的计算方法供参考：
1. 确定盖板的尺寸和形状：根据盖板的用途和承载要求，确定盖板的尺寸（长、宽、厚）和形状（如矩形、圆形等）。
2. 计算荷载：分析盖板所受的荷载，包括自重、动荷载、静荷载等。
荷载值应根据相关规范和设计要求进行选取。
3. 计算弯矩和剪力：根据盖板的尺寸、形状和所受荷载，使用结构力学方法计算弯矩和剪力。
弯矩和剪力值应满足相关规范和设计要求。
4. 确定钢筋规格和排布：根据弯矩和剪力计算结果，选择合适的钢筋规格和排布。
钢筋的直径和间距应满足承载能力和构造要求。
5. 绘制钢筋配筋图：将钢筋的尺寸、规格和排布绘制在盖板设计图上。
配筋图应清晰地表明钢筋的位置、长度、直径和间距等信息。
6. 验算配筋图：验算配筋图是否符合相关规范和设计要求，包括钢筋应力、裂缝宽度、挠度等指标。
如有需要，对钢筋配筋图进行优化调整。
请注意，这只是一个基本的计算流程，具体的计算方法和要求可能因项目的特定情况而有所不同。
在进行盖板钢筋计算时，建议参考相关的设计规范和标准，并咨询专业的结构工程师或设计师以确保计算的准确性和安全性。