AO工艺标准规范标准设计计算参考材料
AO工艺设计计算参考
AO工艺设计计算参考AO工艺设计计算是指在AO（Atomic Operations）制造工艺中，通过对制造过程和制造设备参数等进行计算和优化，以实现高效、高质量的制造过程。
AO工艺设计的目标是提高制造过程的效率和准确性，降低制造成本和资源消耗，同时保证产品的质量和可靠性。
下面将从AO工艺设计中常见的计算内容和具体的计算方法进行详细介绍。
一、AO工艺设计中的常见计算内容1.制造过程能力分析和优化计算制造过程能力分析是指通过统计分析和计算，评估制造过程的稳定性和可靠性。
在AO工艺设计中，可以通过计算过程的CP（Process Capability）指数和Cpk（Process Capability Index）指数，来评估过程的能力和稳定性。
CP指标描述了过程的能力，Cpk指标描述了过程的稳定性。
通过对CP和Cpk进行计算，可以了解制造过程的能力水平，进而采取合适的措施进行优化。
2.制造设备参数优化计算制造设备参数优化计算是指通过对制造设备的参数进行计算和优化，实现制造过程的高效和高质量。
常见的制造设备参数包括速度、温度、力度等。
在AO工艺设计中，可以通过计算设备参数的响应曲线和性能曲线，来确定最佳的设备参数组合。
通过计算和优化制造设备参数，可以提高制造过程的效率和准确性，降低制造成本和资源消耗。
3.制造过程中的数据收集和分析计算制造过程中的数据收集和分析计算是指通过对制造过程中的数据进行收集和分析，来了解过程的状态和变化。
在AO工艺设计中，可以通过计算制造过程中的数据均值、方差等统计特性，来分析过程的变化和偏差。
通过数据分析计算，可以及时发现和纠正制造过程中的问题，保证制造过程的稳定性和可靠性。
二、AO工艺设计中的具体计算方法1.统计分析方法统计分析方法是AO工艺设计中常用的计算方法之一、通过对制造过程中的数据进行统计分析，可以了解过程的变化和偏差，进而采取合适的措施进行优化。
常用的统计分析方法包括正态性检验、方差分析、回归分析等。
AO工艺设计计算参考
AO工艺设计计算参考一、计算设计过程在AO工艺设计中，计算设计是整个设计过程中的重要环节，它主要包括以下几个步骤：1.数据采集：通过实验、实测等手段获取原材料和加工过程中的相关数据。
这些数据包括材料的物理性质、原材料的成分、加工过程中的温度、速度、压力等。
2.数据处理：对采集到的数据进行处理和整理，以便后续的计算分析。
数据处理可以使用统计学方法，如平均值、方差等，也可以使用图表分析、数据拟合等方法。
3.参数计算：根据采集到的数据和相关的工艺参数，计算得出最佳的工艺参数。
这些参数包括加工温度、速度、压力、时间等。
4.结果评估：评估计算得到的结果是否满足产品质量要求和生产效率的要求。
如果不满足，需要重新调整工艺参数进行计算。
二、计算方法在AO工艺设计中，常用的计算方法包括数值计算、实验计算和经验计算等。
1.数值计算：利用计算机模拟工具进行工艺参数的计算。
数值计算可以通过建立数学模型来描述工艺过程，并利用计算机软件进行求解。
数值计算具有高精度和较强的预测能力，但需要大量的计算资源和较长的计算时间。
2.实验计算：通过实验室试验和工厂实验来进行工艺参数的计算。
实验计算可以直接测量和观察工艺过程中的各种参数，并以此为基础进行参数计算。
实验计算可以得到实际的工艺参数，但受到实验条件和设备的限制。
3.经验计算：根据过去的经验和类似工艺的实际情况，进行工艺参数的估算和预测。
经验计算可以通过适当的调整和修正，得到比较准确的工艺参数。
经验计算具有操作简便、计算快速的特点，但其准确度和可靠性有待提高。
三、计算技术的应用在AO工艺设计中，计算技术的应用可以提高工艺参数的计算精度、预测能力和效率。
1.模拟仿真技术：利用计算机模拟软件对工艺过程进行仿真和模拟。
模拟仿真技术可以在计算机上重现实际的工艺过程，从而进行工艺参数的计算和优化。
模拟仿真技术可以减少实验试验的次数和成本，提高计算精度和效率。
2.神经网络技术：利用神经网络模型对工艺过程进行学习和训练。
ao工艺设计计算
A 2/O 工艺生化池设计一、 设计最大流量Q max=73500m 3/d=3062.5 m 3/h=0.850 m 3/s二、 进出水水质要求表1 进出水水质指标及处理程度三、 设计参数计算①. BOD 5污泥负荷N=0.14kgBOD 5/(kgMLSS ·d)②. 回流污泥浓度X R =10 000mg/L③. 污泥回流比R=50%④. 混合液悬浮固体浓度（污泥浓度） ⑤. TN 去除率 ⑥. 内回流倍数 四、 A 2/O 曝气池计算 ①. 反应池容积 ②. 反应水力总停留时间 ③. 各段水力停留时间和容积 厌氧：缺氧：好氧＝1：1：4厌氧池停留时间h t 33.21461=⨯= ，池容37.70874252661m V=⨯=； 缺氧池停留时间h t 33.21461=⨯= ，池容37.70874252661m V=⨯=；好氧池停留时间h t 34.91464=⨯= ，池容36.283504252664m V =⨯=。
④. 校核氮磷负荷好氧段TN 负荷为：()d kgMLSS kgTN N ⋅=⨯⨯=∙∙/024.06.8350233339.3073500V X T Q 30厌氧段TP 负荷为：()d kgMLSS kgTN P ⋅=⨯⨯=∙∙/017.07.708733334.573500V X T Q 10① 剩余污泥量：X ∆,(kg/d) 式中：取污泥增值系数Y=0.5，污泥自身氧化率05.0=d K ，代入公式得： =5395kg/d 则：湿污泥量：设污泥含水率P=99.2% 则剩余污泥量为： ⑤. 反应池主要尺寸反应池总容积：V=425263m设反应池2组，单组池容积：V =3212632m V= 有效水深5m ，则：S=V/5=4252.62m取超高为1.0m ，则反应池总高m H 0.60.10.5=+= 生化池廊道设置：设厌氧池1廊道，缺氧池1廊道，好氧池4廊道，共6条廊道。
AO工艺设计计算公式
A/O工艺设计参数①水力停留时间：硝化不小于5～6h；反硝化不大于2h，A段:O段=1:3②污泥回流比：50～100%③混合液回流比：300～400%④反硝化段碳/氮比：BOD5/TN>4，理论BOD消耗量为1.72gBOD/gNOx--N⑤硝化段的TKN/MLSS负荷率（单位活性污泥浓度单位时间内所能硝化的凯氏氮）：<0.05KgTKN/KgMLSS·d⑥硝化段污泥负荷率：BOD/MLSS<0.18KgBOD/KgMLSS·d5⑦混合液浓度x=3000～4000mg/L（MLSS）⑧溶解氧：A段DO<0.2～0.5mg/LO段DO>2～4mg/L⑨pH值：A段pH =6.5～7.5O段pH =7.0～8.0⑩水温：硝化20～30℃反硝化20～30℃⑾ 碱度：硝化反应氧化1gNH4+-N需氧4.57g，消耗碱度7.1g（以CaCO3计）。
反硝化反应还原1gNO3--N将放出2.6g氧，生成3.75g 碱度（以CaCO3计）⑿需氧量Ro——单位时间内曝气池活性污泥微生物代谢所需的氧量称为需氧量(KgO2/h)。
微生物分解有机物需消耗溶解氧，而微生物自身代谢也需消耗溶解氧，所以Ro应包括这三部分。
Ro=a’QSr+b’VX+4.6Nra’─平均转化1Kg的BOD的需氧量KgO2/KgBODb’─微生物（以VSS计）自身氧化（代谢）所需氧量KgO2/Kg VSS·d。
上式也可变换为：Ro/VX=a’·QSr/VX+b’ 或Ro/QSr=a’+b’·VX/QSrSr─所去除BOD的量（Kg）Ro/VX─氧的比耗速度，即每公斤活性污泥（VSS）平均每天的耗氧量KgO2/KgVSS·dRo/QSr─比需氧量，即去除1KgBOD的需氧量KgO2/KgBOD由此可用以上两方程运用图解法求得a’ b’Nr—被硝化的氨量kd/d 4.6—1kgNH3－N转化成NO3-所需的氧量（KgO2）几种类型污水的a’ b’值⒀供氧量─单位时间内供给曝气池的氧量，因为充氧与水温、气压、水深等因素有关，所以氧转移系数应作修正。
污水处理中AO工艺的设计参数
A/O生物除磷工艺是由厌氧和好氧两部分反应组成的污水生物处理系统。
污水进入厌氧池后，与回流污泥混合。
活性污泥中的聚磷菌在这一过程中大量吸收污水中的BOD，并将污泥中的磷以正磷酸盐的形式释放到混合液中。
混合液进入好氧池后，有机物被氧化分解，同时聚磷菌大量吸收混合液中的正磷酸盐到污泥中。
由于聚磷菌在好氧条件下吸收的磷多于厌氧条件下释放的磷，因此污水经过“厌氧－好氧”的交替作用和二沉池的污泥分离达到除磷的目的。
一般情况下，TP的去除率可达到85％以上。
A/O工艺设计参数①水力停留时间：硝化不小于5～6h；反硝化不大于2h，A段:O段=1:3②污泥回流比：50～100%③混合液回流比：300～400%④反硝化段碳/氮比：BOD5/TN>4，理论BOD消耗量为1.72gBOD/gNOx--N⑤硝化段的TKN/MLSS负荷率（单位活性污泥浓度单位时间内所能硝化的凯氏氮）：<0.05KgTKN/KgMLSS·d⑥硝化段污泥负荷率：BOD/MLSS<0.18KgBOD5/KgMLSS·d⑦混合液浓度x=3000～4000mg/L（MLSS）⑧溶解氧：A段DO<0.2～0.5mg/LO段DO>2～4mg/L⑨pH值：A段pH =6.5～7.5O段pH =7.0～8.0⑩水温：硝化20～30℃反硝化20～30℃⑾碱度：硝化反应氧化1gNH4+-N需氧4.57g，消耗碱度7.1g（以CaCO3计）。
反硝化反应还原1gNO3--N将放出2.6g氧，生成3.75g碱度（以CaCO3计）⑿需氧量Ro——单位时间内曝气池活性污泥微生物代谢所需的氧量称为需氧量(KgO2/h)。
微生物分解有机物需消耗溶解氧，而微生物自身代谢也需消耗溶解氧，所以Ro应包括这三部分。
Ro=a’QSr+b’VX+4.6Nra’─平均转化1Kg的BOD的需氧量KgO2/KgBODb’─微生物（以VSS计）自身氧化（代谢）所需氧量KgO2/KgVSS·d。
AO计算说明书
基于中国知网数据库的学科建设文献分析通过对知网中各个数据库中的论文和专利进行筛选统计，发现高校学科建设在基础研究上严重不足。
并以此为依据，提出加强我国高校学科建设的必要性与可行性。
二、研究意义1。
加强高校学科建设是提高高等教育质量，实现高校可持续发展的迫切需要。
随着高等教育大众化和高等教育国际化的迅速发展，高等教育已成为提高人力资源素质，促进经济发展和社会进步的主导力量。
而加强学科建设则是推动高校向前发展的重要途径。
高校学科建设是人才培养的核心，也是衡量人才培养质量的标准之一，它直接影响着高等教育人才培养质量和水平，也影响着国家科技创新能力。
从某种意义上讲，高校学科建设就是学术建设。
所以说，高校学科建设的水平如何，直接关系到高校办学的水平。
2。
加强高校学科建设是贯彻落实科学发展观，实施科教兴国战略的迫切需要。
随着全球经济一体化进程的加快，高校面临着前所未有的机遇和挑战。
而学科建设是学校的立校之本，是事关学校生存发展的大事，也是关乎学校生死存亡的根本问题。
3。
加强高校学科建设是促进社会主义现代化建设、提高综合国力的迫切需要。
我国改革开放和现代化建设取得了巨大成就，综合国力明显增强，但也应清醒地看到，我们的基础还比较薄弱，发展还很不平衡，我国与世界发达国家之间的差距仍然很大。
这些都是事关社会主义前途和命运的重大问题。
解决好这些问题，必须有坚实的科技支撑和人才保证。
高校是知识创新、传播和应用的主体，是国家发展和民族振兴的希望所在。
4。
加强高校学科建设是满足人民群众日益增长的教育需求、全面建设小康社会的迫切需要。
科教兴国战略的提出，给高等教育带来了千载难逢的发展机遇，同时，也对我国高校学科建设提出了新的更高的要求。
三、研究目标1。
充分调查分析当今高校学科建设状况，针对存在问题提出相应的对策与措施。
2。
提出符合我国国情，适应社会主义市场经济和高等教育发展需要，能够被广大高校接受的学科建设的模式。
3。
AO(脱氮)设计计算书
惰性物质及沉淀池固体流失 去除1kgBOD产生干污泥量
625 m3/h
流道面积 A
管径 D
2
回流混合 液量Q
流道面积 A
管径 D
=
0.25 m2
按v=0.7m/s设计
=
562 mm
=
1042 m3/h
=
0.36 m2
按v=0.8m/s设计
=
679 mm
（一）设计需氧量 碳化需氧 量 D1 硝化需氧 量 D2 反硝化脱 氮产生的 氧量 D3 总需氧量 AOR 单位BOD 需氧量 最大需氧 量
生物除氮工艺P120
（一）设计需氧量 1
2
3 4
8 进水氨氮 NH3-N =
9 出水氨氮 NH3-N =
10 VSS/TSS
=
11 进水碱度 SALK
=
12 pH
=
13 水温
=
14 混合液 MLSS =
30 mg/L 8 mg/L 0.7 280 mg/L 7.2 14 ℃
4000 mg/L
（二）标准需氧量 1
A/O工艺设计计算（动力学计算法） 原始条件：（生物除氮）
1 设计流量 Q
=
15000 m3/d
2 进水BOD S0
=
160 mg/L
3 出水BOD Se
=
20 mg/L
4 进水TSS X0
=
180 mg/L
5 出水TSS Xe
=
20 mg/L
6 进水总氮 TN
=
7 出水总氮 TN
=
40 mg/L 15 mg/L
2
计算结果：
（一）好氧区容积计算
1 出水溶解性BOD
AO工艺标准设计计算参考
A1/O生物脱氮工艺一、设计资料设计处理能力为日处理废水量为30000m3废水水质如下：PH值7.0~7.5 水温14~25℃BOD5=160mg/L VSS=126mg/L(VSS/TSS=0.7) TN=40mg/L NH3-N=30mg/L根据要求：出水水质如下：BOD5=20mg/L TSS=20mg/L TN 15mg/L NH3-N 8mg/L根据环保部门要求，废水处理站投产运行后排废水应达到国家标准《污水综合排放标准》GB8978-1996中规定的“二级现有”标准，即COD 120mg/l BOD 30 mg/l NH -N<20 mg/l PH=6-9 SS<30 mg/l二、污水处理工艺方案的确定城市污水用沉淀法处理一般只能去除约25~30℅的BOD5，污水中的胶体和溶解性有机物不能利用沉淀方法去除，化学方法由于药剂费用很高而且化学混凝去除溶解性有机物的效果不好而不宜采用。
采用生物处理法是去除废水中有机物的最经济最有效的选择。
废水中的氮一般以有机氮、氨氮、亚硝酸盐氮和硝酸盐氮等四种形态存在。
生活污水中氮的主要存在形态是有机氮和氨氮。
其中有机氮占生活污水含氮量的40%~60%，氨氮占50%~60%，亚硝酸盐氮和硝酸盐氮仅占0%~5%。
废水生物脱氮的基本原理是在传统二级生物处理中，将有机氮转化为氨氮的基础上，通过硝化和反硝化菌的作用，将氨氮通过硝化转化为亚硝态氮、硝态氮，再通过反硝化作用将硝态氮转化为氮气，而达到从废水中脱氮的目的。
废水的生物脱氮处理过程，实际上是将氮在自然界中循环的基本原理应用与废水生物处理，并借助于不同微生物的共同协调作用以及合理的认为运用控制，并将生物去碳过程中转化而产生及原废水中存在的氨氮转化为氮气而从废水中脱除的过程。
在废水的生物脱氮处理过程中，首先在好氧（oxic）条件下，通过好氧硝化的作用，将废水中的氨氮氧化为亚硝酸盐氮；然后在缺氧（Anoxic）条件下，利用反硝化菌（脱氮菌）将亚硝酸盐和硝酸盐还原为氮气（N2）而从废水中逸出。
AO工艺设计计算公式
AO工艺设计计算公式A/O工艺设计参数在A/O工艺的设计中，需要考虑以下参数：1.水力停留时间：硝化不少于5-6小时，反硝化不超过2小时，A段：O段=1:3.2.污泥回流比：50-100%。
3.混合液回流比：300-400%。
4.反硝化段碳/氮比：BOD5/TN>4，理论BOD消耗量为1.72gBOD/gNOx--N。
5.硝化段的TKN/MLSS负荷率（单位活性污泥浓度单位时间内所能硝化的凯氏氮）：<0.05KgTKN/KgMLSS·d。
6.硝化段污泥负荷率：BOD5/MLSS<0.18KgBOD5/KgMLSS·d。
7.混合液浓度x=3000-4000mg/L（MLSS）。
8.溶解氧：A段DO2-4mg/L。
9.pH值：A段pH=6.5-7.5，O段pH=7.0-8.0.10.水温：硝化20-30℃，反硝化20-30℃。
11.碱度：硝化反应氧化1gNH4+-N需氧4.57g，消耗碱度7.1g（以CaCO3计）。
反硝化反应还原1gNO3--N将放出2.6g 氧，生成3.75g碱度（以CaCO3计）。
12.需氧量Ro：单位时间内曝气池活性污泥微生物代谢所需的氧量称为需氧量（KgO2/h）。
微生物分解有机物需消耗溶解氧，而微生物自身代谢也需消耗溶解氧，所以Ro应包括这三部分。
Ro=a’QSr+b’VX+4.6Nr。
其中，a’为平均转化1Kg的BOD的需氧量KgO2/KgBOD，b’为微生物（以VSS计）自身氧化（代谢）所需氧量KgO2/KgVSS·d。
13.Nr为被硝化的氨量，kd/d4.6为1kgNH3-N转化成NO3-所需的氧量（KgO2）。
对于不同类型的污水，其a’和b’值也有所不同。
最后，还需要考虑供氧量的问题。
由于充氧与水温、气压、水深等因素有关，因此氧转移系数应作修正。
ρ表示所在地区实际压力（Pa）与标准大气压下Cs值的比值。
公式为ρ=实际Cs值/（Pa）=所在地区实际压力（Pa）/（Pa）。
AO工艺标准规范标准设计计算参考材料
A1/0生物脱氮工艺一、设计资料设计处理能力为日处理废水量为30000m3废水水质如下：PH 值7.0~7.5 水温14~25 °C BOD5=160mg/L VSS=126mg/L(VSS/TSS=0.7) TN=40mg/L NH3-N=30mg/L根据要求：出水水质如下：BOD5=20mg/L TSS=20mg/L TN 15mg/L NH3-N 8mg/L根据环保部门要求，废水处理站投产运行后排废水应达到国家标准《污水综合排放标准》GB8978-1996中规定的二级现有”标准，即COD120mg/l BOD 30 mg/l NH -N<20 mg/l PH=6-9 SS<30 mg/l二、污水处理工艺方案的确定城市污水用沉淀法处理一般只能去除约25~30%的BOD5,污水中的胶体和溶解性有机物不能利用沉淀方法去除，化学方法由于药剂费用很高而且化学混凝去除溶解性有机物的效果不好而不宜采用。
采用生物处理法是去除废水中有机物的最经济最有效的选择。
废水中的氮一般以有机氮、氨氮、亚硝酸盐氮和硝酸盐氮等四种形态存在。
生活污水中氮的主要存在形态是有机氮和氨氮。
其中有机氮占生活污水含氮量的40%~60%氨氮占50%~60%亚硝酸盐氮和硝酸盐氮仅占0%~5%。
废水生物脱氮的基本原理是在传统二级生物处理中，将有机氮转化为氨氮的基础上，通过硝化和反硝化菌的作用，将氨氮通过硝化转化为亚硝态氮、硝态氮，再通过反硝化作用将硝态氮转化为氮气，而达到从废水中脱氮的目的。
废水的生物脱氮处理过程，实际上是将氮在自然界中循环的基本原理应用与废水生物处理，并借助于不同微生物的共同协调作用以及合理的认为运用控制，并将生物去碳过程中转化而产生及原废水中存在的氨氮转化为氮气而从废水中脱除的过程。
在废水的生物脱氮处理过程中，首先在好氧（oxic）条件下，通过好氧硝化的作用，将废水中的氨氮氧化为亚硝酸盐氮；然后在缺氧（Anoxic）条件下，利用反硝化菌（脱氮菌）将亚硝酸盐和硝酸盐还原为氮气（N2）而从废水中逸出。
ao工艺设计计算
1、缺氧池、好氧池(曝气池)的设计计算： (1)、设计水量的计算由于硝化和反硝化的污泥龄和水力停留时间都较长，设计水量应按照最高日流量计算。
Q=K Q式中：Q——设计水量，m3/d；Q——日平均水量，m3/d;K——变化系数；(2)、确定设计污泥龄0C需反硝化的硝态氮浓度为N O =N-0.05(S0 -S e)-N e式中：N——进水总氮浓度，mg/L;S---- 进水BOD值【1】，mg/L；S e——出水BOD值，mg/L；N e——出水总氮浓度，mg/L；反硝化速率计算K =N O de S 0计算出K“e值后查下表选取相应的V D/ V值，再查下表取得0°值。
反硝化设计参数表（T=10~12℃）式中：Y ——污泥产率系数，kgSS/kgBOD ；K ——修正系数，取K =0.9 ； x 0——进水SS 值mg/L;T ——设计水温，与污泥龄计算取相同数值。
然后按下式进行污泥负荷核算：L = -------- S -------- S e 「Y （S 0-S ）式中：L S ——污泥负荷，我国规范推荐取值范围为0.2〜0.4kgBOD/（kgMLSS • d ）。
XY =K [0.75 +0.6—0S0.102 e 「1.072(T -15)] 1 +0.174・1.072(T -15)C(4)、确定 MLSS(X)MLSS(X)取值通过查下表可得。
反应池MLSS 取值范围RX R - X式中：R ——污泥回流比，不大于150%；t ——浓缩时间，其取值参见下表。
E(5)、计算反应池容积V = 24Q呼(S 0 - S )1000X~一计算出反应池容积V 后，即可根据匕/V 的比值分别计算出缺氧反应池和好氧反应池 的容积。
2、厌氧池的设计计算：X =0.7R1000 ~VIT厌氧反应池的容积计算V =0.75Q (1+R ) +0.15VAD式中：V A ——厌氧反应池容积，m 3。
污水处理中AO工艺的设计参数
A/O工艺设计参数①水力停留时间：硝化不小于5～6h；反硝化不大于2h，A段:O段=1:3②污泥回流比：50～100%③混合液回流比：300～400%④反硝化段碳/氮比：BOD5/TN>4，理论BOD消耗量为1.72gBOD/gNOx--N⑤硝化段的TKN/MLSS负荷率（单位活性污泥浓度单位时间内所能硝化的凯氏氮）：<0.05KgTKN/KgMLSS·ｄ⑥硝化段污泥负荷率：BOD/MLSS<0.18KgBOD5/KgMLSS·ｄ⑦混合液浓度x=3000～4000mg/L（MLSS）⑧溶解氧：A段DO<0.2～0.5mg/LO段DO>2～4mg/L⑨pH值：A段pH =6.5～7.5O段pH =7.0～8.0⑩水温：硝化20～30℃反硝化20～30℃⑾碱度：硝化反应氧化1gNH4+-N需氧4.57g，消耗碱度7.1g（以CaCO3计）。
反硝化反应还原1gNO3--N将放出2.6g氧，生成3.75g碱度（以CaCO3计）⑿需氧量Ro——单位时间内曝气池活性污泥微生物代谢所需的氧量称为需氧量(KgO2/h)。
微生物分解有机物需消耗溶解氧，而微生物自身代谢也需消耗溶解氧，所以Ro应包括这三部分。
Ro=a’QSr+b’VX+4.6Nra’─平均转化1Kg的BOD的需氧量KgO2/KgBODb’─微生物（以VSS计）自身氧化（代谢）所需氧量KgO2/KgVSS·d。
上式也可变换为：Ro/VX=a’·QSr/VX+b’或Ro/QSr=a’+b’·VX/QSrSr─所去除BOD的量（Kg）Ro/VX─氧的比耗速度，即每公斤活性污泥（VSS）平均每天的耗氧量KgO2/KgVSS·ｄRo/QSr─比需氧量，即去除1KgBOD的需氧量KgO2/KgBOD由此可用以上两方程运用图解法求得a’ b’Nr—被硝化的氨量kd/d 4.6—1kgNH3－N转化成NO3-所需的氧量（KgO2）几种类型污水的a’ b’值⒀供氧量─单位时间内供给曝气池的氧量，因为充氧与水温、气压、水深等因素有关，所以氧转移系数应作修正。
AO工艺设计计算书
AO⼯艺设计计算书基本原理：A/O⼯艺将前段缺氧段和后段好氧段串联在⼀起，A段DO(溶解氧)不⼤于0.2mg/L，O段DO=2～4mg/L。
在缺氧段异养菌将污⽔中的淀粉、纤维、碳⽔化合物等悬浮污染物和可溶性有机物⽔解为有机酸，使⼤分⼦有机物分解为⼩分⼦有机物，不溶性的有机物转化成可溶性有机物，当这些经缺氧⽔解的产物进⼊好氧池进⾏好氧处理时，可提⾼污⽔的可⽣化性及氧的效率；在缺氧段，异养菌将蛋⽩质、脂肪等污染物进⾏氨化（有机链上的N或氨基酸中的氨基）游离出氨（NH3、NH4+），在充⾜供氧条件下，⾃养菌的硝化作⽤将NH3-N（NH4+）氧化为NO3-，通过回流控制返回⾄A池，在缺氧条件下，异氧菌的反硝化作⽤将NO3-还原为分⼦态氮（N2）完成C、N、O在⽣态中的循环，实现污⽔⽆害化处理。
⼯艺优点：（1）效率⾼。
该⼯艺对废⽔中的有机物，氨氮等均有较⾼的去除效果。
当总停留时间⼤于54h，经⽣物脱氮后的出⽔再经过混凝沉淀，可将COD值降⾄100mg/L以下，其他指标也达到排放标准，总氮去除率在70%以上。
（2）流程简单，投资省，操作费⽤低。
该⼯艺是以废⽔中的有机物作为反硝化的碳源，故不需要再另加甲醇等昂贵的碳源。
尤其，在蒸氨塔设置有脱固定氨的装置后，碳氮⽐有所提⾼，在反硝化过程中产⽣的碱度相应地降低了硝化过程需要的碱耗。
（3）缺氧反硝化过程对污染物具有较⾼的降解效率。
如COD、BOD5和SCN-在缺氧段中去除率在67%、38%、59%，酚和有机物的去除率分别为62%和36%，故反硝化反应是最为经济的节能型降解过程。
（4）容积负荷⾼。
由于硝化阶段采⽤了强化⽣化，反硝化阶段⼜采⽤了⾼浓度污泥的膜技术，有效地提⾼了硝化及反硝化的污泥浓度，与国外同类⼯艺相⽐，具有较⾼的容积负荷。
（5）缺氧/好氧⼯艺的耐负荷冲击能⼒强。
当进⽔⽔质波动较⼤或污染物浓度较⾼时，本⼯艺均能维持正常运⾏，故操作管理也很简单。
通过以上流程的⽐较，不难看出，⽣物脱氮⼯艺本⾝就是脱氮的同时，也降解酚、氰、COD等有机物。
AO工艺设计计算表(完整版)
取
3.0
X-生物反
应池内混
合液悬浮
固体
(MLSS)平
均浓度， μ-硝化菌
生长速
率，d-1
Na-生物反 应池中氨
氮浓度， KN-硝化作
用中氮的
半速率常
数，
mg/L，一 T-设计温
度，℃
计算值：
V0= θco=
μ=
HRT=
三
缺氧区容 积
12726.5 m3 14.3 d
0.210 d-1 10.2 h
15 mg/L 8 mg/L
式中： V0-好氧池 容 Q-污积水，设m3 计流量， mS30/-生d 物反 应池进水 五日生化 需氧量浓 度，mg/L Se-生物反 应池进水 五日生化 需氧量浓 度，mg/L θco-好氧池 设计污泥 龄值，d F-安全系 数，1.53.0 Yt-污泥总 产率系 数， kgMLSS/kg BOD5，宜根 据试验资 料确定， 无试验资 料时，系 统有初沉 池时取 0.3-0.5，
150
式中Kd-衰
减系数，
d-1，20℃
时为0.04-
0.075
设计温度 下
=
θT—温 度系数， 采用1.021.06
0.039 d-1
13.3 mg/L
6.3 mg/L
式中r-考
虑污泥在
沉淀池中
停留时间
、池深、
污泥厚度
等因素的
系数
=
8000 mg/L
221.4
悬浮物含
量 污泥回流
比
=100%*X/(
Vn=
Kde(T)=
△Xv= HRT= 总容积V=
1871.0 m3 kgNO3-
AO工艺设计计算参考
A1/O 生物脱氮工艺一、设计资料设计处理能力为日处理废水量为30000m3废水水质如下：PH 值7.0~7.5 水温14~25 °C BOD5=160mg/L VSS=126mg/L(VSS/TSS=0.7) TN=40mg/L NH3-N=30mg/L 根据要求：出水水质如下：BOD5=20mg/L TSS=20mg/L TN 15mg/L NH3-N 8mg/L根据环保部门要求，废水处理站投产运行后排废水应达到国家标准《污水综合排放标准》GB8978-1996 中规定的“二级现有”标准，即COD 120mg/l BOD 30 mg/l NH -N<20 mg/l PH=6-9 SS<30 mg/l二、污水处理工艺方案的确定城市污水用沉淀法处理一般只能去除约25~30%的BOD5，污水中的胶体和溶解性有机物不能利用沉淀方法去除，化学方法由于药剂费用很高而且化学混凝去除溶解性有机物的效果不好而不宜采用。
采用生物处理法是去除废水中有机物的最经济最有效的选择。
废水中的氮一般以有机氮、氨氮、亚硝酸盐氮和硝酸盐氮等四种形态存在。
生活污水中氮的主要存在形态是有机氮和氨氮。
其中有机氮占生活污水含氮量的40%~60%，氨氮占50%~60%，亚硝酸盐氮和硝酸盐氮仅占0%~5%。
废水生物脱氮的基本原理是在传统二级生物处理中，将有机氮转化为氨氮的基础上，通过硝化和反硝化菌的作用，将氨氮通过硝化转化为亚硝态氮、硝态氮，再通过反硝化作用将硝态氮转化为氮气，而达到从废水中脱氮的目的。
废水的生物脱氮处理过程，实际上是将氮在自然界中循环的基本原理应用与废水生物处理，并借助于不同微生物的共同协调作用以及合理的认为运用控制，并将生物去碳过程中转化而产生及原废水中存在的氨氮转化为氮气而从废水中脱除的过程。
在废水的生物脱氮处理过程中，首先在好氧（oxic）条件下，通过好氧硝化的作用，将废水中的氨氮氧化为亚硝酸盐氮；然后在缺氧（Ano xic）条件下，利用反硝化菌（脱氮菌）将亚硝酸盐和硝酸盐还原为氮气（N2）而从废水中逸出。
最新AO工艺设计计算公式
A/O工艺设计参数12①水力停留时间：硝化不小于5～6h；反硝化不大于2h，A段:O段=1:3 34②污泥回流比：50～100%56③混合液回流比：300～400%78④反硝化段碳/氮比：BOD5/TN>4，理论BOD消耗量为1.72gBOD/gNOx--N910⑤硝化段的TKN/MLSS负荷率（单位活性污泥浓度单位时间内所能硝化的凯11氏氮）：<0.05KgTKN/KgMLSS·d12⑥硝化段污泥负荷率：BOD/MLSS<0.18KgBOD5/KgMLSS·d13⑦混合液浓度x=3000～4000mg/L（MLSS）14⑧溶解氧：A段DO<0.2～0.5mg/L15O段DO>2～4mg/L16⑨pH值：A段pH =6.5～7.517O段pH =7.0～8.018⑩水温：硝化20～30℃19反硝化20～30℃ 20⑾ 碱度：硝化反应氧化1gNH4+-N需氧4.57g，消耗碱度7.1g（以CaCO3计）。
21反硝化反应还原1gNO3--N将放出222.6g氧，生成3.75g碱度（以CaCO3计）23⑿需氧量Ro——单位时间内曝气池活性污泥微生物代谢所需的氧量称为需24氧量(KgO2/h)。
微生物分解有机物需消耗溶解氧，而微生物自身代谢也需消耗溶25解氧，所以Ro应包括这三部分。
26Ro=a’QSr+b’VX+4.276Nr28a’─平均转29化1Kg的BOD的需氧量KgO2/KgBOD30b’─微生物（以31VSS计）自身氧化（代谢）所需氧量KgO2/Kg VSS·d。
32上式也可变换为：33Ro/VX=a’·QSr/VX+b’ 或34Ro/QSr=a’+b’·VX/QSr35Sr─所去除BOD的量（Kg）36Ro/VX─氧的比耗速度，即每37公斤活性污泥（VSS）平均每天的耗氧量KgO2/KgVSS·d38Ro/QSr─比需氧量，即去除391KgBOD的需氧量KgO2/KgBOD40由此可用以上两方程运用图解法求得a’ b’41Nr—被硝化的氨量kd/d 4.6—1kgNH3－N转化成NO3-所需42的氧量（KgO2）43几种类型污水的a’ b’值4445⒀供氧量─单位时间内供给曝气池的氧量，因为充氧与水温、气压、水深等46因素有关，所以氧转移系数应作修正。
AO工艺设计
目录设计总说明 (V)General Design Introduction ........................................................................ I X 1 前言 (1)1.1 设计背景 (1)1.1.1 我国污水处理背景 (1)1.1.2 哈尔滨市背景资料 (1)1.1.3 设计资料 (1)1.1.4 污水特征 (1)1.2 城市污水处理厂工艺选择的原则 (2)1.3 工艺流程及各种工艺优缺点对比 (4)1.4 工艺流程 (8)2 污水处理系统设计计算 (9)2.1 格栅 (9)2.1.1 格栅的设计 (9)2.1.2 设计参数 (10)2.1.3 中格栅设计计算 (10)2.1.4 细格栅设计计算 (13)2.2 提升泵站 (15)2.2.1 泵站设计的原则 (15)2.2.2 泵房形式及工艺布置 (16)2.2.3 泵房设计计算 (16)2.3 沉砂池 (19)2.3.1 曝气沉砂池 (20)2.3.2 设计参数 (20)2.3.3 曝气沉砂池的设计计算 (20)2.3.4 曝气沉砂池曝气计算 (24)2.4 A/O反应池 (25)2.4.1 构筑物简介 (25)2.4.3 主要作用 (25)2.4.4 设计参数 (25)2.4.5 设计计算 (25)2.4.6 污泥回流比及混合液回流比 (27)2.4.7 剩余污泥量、生产污泥量 (27)2.4.8 需氧量计算 (28)2.4.9 供气量计算 (28)2.4.10 鼓风微孔曝气器空气管路计算 (30)2.6 二沉池 (31)2.6.1 沉淀池的类型及选择 (31)2.6.2 辐流式二沉池的设计参数 (31)2.6.3 设计计算 (31)2.6.4 设备选用 (33)3 污泥处理系统设计计算 (34)3.1 污泥浓缩池 (34)3.1.1 设计说明 (34)3.1.2 设计规定 (34)3.1.3 设计参数 (35)3.1.4 设备选型 (39)3.2 贮泥池 (39)3.2.1 构筑物简介 (39)3.2.2 主要作用 (39)3.2.3 设计参数 (40)3.2.4 设计计算 (40)3.2.5 设备选型 (40)3.3 蓄水池 (40)3.3.1 构筑物简介 (40)3.3.2 主要作用 (40)3.3.4 设计计算 (41)3.4 脱水机房 (41)3.4.1 构筑物简介 (41)3.4.2 主要作用 (41)3.4.3 设计计算 (41)3.4.4 设备选用 (41)4 污水处理厂总体布置 (42)4.1 污水处理厂平面布置 (42)4.2 平面布置原则 (43)4.3 平面布置 (45)4.3.1 工艺流程布置 (45)4.3.2 构（建）筑物平面布置 (45)4.3.3 污水厂管线布置 (45)4.3.4 厂区道路布置 (46)4.4 污水处理构筑物高程布置 (46)4.4.1 主要任务 (46)4.4.2 布置原则 (47)4.4.3 构筑物高程计算 (47)4.4.4 构筑物高程布置 (49)4.5 污泥处理构筑物高程布置 (51)4.5.1 污泥管道的水头损失 (51)4.5.2 污泥处理构筑物水头损失 (51)4.5.3 污泥高程布置 (52)5 经济技术可行性分析 (52)6 环境影响评价 (53)6.1建设过程中对环境的影响及对策 (53)6.1.1 生态影响分析 (53)6.1.2 施工扬尘的环境影响分析 (54)6.1.3 施工噪声的环境影响分析 (55)6.1.4 施工排水、及建筑垃圾的环境影响分析 (57)6.2 项目建成后的环境影响及对策 (58)6.3 环保投资 (59)6.4 资源损益分析 (59)6.5 环境损益分析 (60)6.6 社会损益分析 (60)参考文献 (61)附录 (62)致谢 (63)哈尔滨市15万m3/d污水处理厂工艺设计A/O工艺设计总说明1. 设计目的、要求、原则1.1 项目提出的背景及投资的必要性哈尔滨市是我国东北黑龙江省的省会城市，随着城市化进程的加快和经济建设的飞速发展,城市污水排放量也迅速增加,大量未经处理的污水任意排放.如果不能得到妥善处理,将给城市及水环境造成严重污染,影响人居环境质量和城市的可持续发展. 我国的水资源形势处于相当困难的境地，流经所有城市的河段中90%以上收到中度或更严重的污染，50%的城市河段的水不能饮用。
AO工艺设计
目录设计总说明 (V)General Design Introduction ........................................................................ I X 1 前言 (1)1.1 设计背景 (1)1.1.1 我国污水处理背景 (1)1.1.2 哈尔滨市背景资料 (1)1.1.3 设计资料 (1)1.1.4 污水特征 (1)1.2 城市污水处理厂工艺选择的原则 (2)1.3 工艺流程及各种工艺优缺点对比 (4)1.4 工艺流程 (8)2 污水处理系统设计计算 (9)2.1 格栅 (9)2.1.1 格栅的设计 (9)2.1.2 设计参数 (10)2.1.3 中格栅设计计算 (10)2.1.4 细格栅设计计算 (13)2.2 提升泵站 (15)2.2.1 泵站设计的原则 (15)2.2.2 泵房形式及工艺布置 (16)2.2.3 泵房设计计算 (16)2.3 沉砂池 (19)2.3.1 曝气沉砂池 (20)2.3.2 设计参数 (20)2.3.3 曝气沉砂池的设计计算 (20)2.3.4 曝气沉砂池曝气计算 (24)2.4 A/O反应池 (25)2.4.1 构筑物简介 (25)2.4.3 主要作用 (25)2.4.4 设计参数 (25)2.4.5 设计计算 (25)2.4.6 污泥回流比及混合液回流比 (27)2.4.7 剩余污泥量、生产污泥量 (27)2.4.8 需氧量计算 (28)2.4.9 供气量计算 (28)2.4.10 鼓风微孔曝气器空气管路计算 (30)2.6 二沉池 (31)2.6.1 沉淀池的类型及选择 (31)2.6.2 辐流式二沉池的设计参数 (31)2.6.3 设计计算 (31)2.6.4 设备选用 (33)3 污泥处理系统设计计算 (34)3.1 污泥浓缩池 (34)3.1.1 设计说明 (34)3.1.2 设计规定 (34)3.1.3 设计参数 (35)3.1.4 设备选型 (39)3.2 贮泥池 (39)3.2.1 构筑物简介 (39)3.2.2 主要作用 (39)3.2.3 设计参数 (40)3.2.4 设计计算 (40)3.2.5 设备选型 (40)3.3 蓄水池 (40)3.3.1 构筑物简介 (40)3.3.2 主要作用 (40)3.3.4 设计计算 (41)3.4 脱水机房 (41)3.4.1 构筑物简介 (41)3.4.2 主要作用 (41)3.4.3 设计计算 (41)3.4.4 设备选用 (41)4 污水处理厂总体布置 (42)4.1 污水处理厂平面布置 (42)4.2 平面布置原则 (43)4.3 平面布置 (45)4.3.1 工艺流程布置 (45)4.3.2 构（建）筑物平面布置 (45)4.3.3 污水厂管线布置 (45)4.3.4 厂区道路布置 (46)4.4 污水处理构筑物高程布置 (46)4.4.1 主要任务 (46)4.4.2 布置原则 (47)4.4.3 构筑物高程计算 (47)4.4.4 构筑物高程布置 (49)4.5 污泥处理构筑物高程布置 (51)4.5.1 污泥管道的水头损失 (51)4.5.2 污泥处理构筑物水头损失 (51)4.5.3 污泥高程布置 (52)5 经济技术可行性分析 (52)6 环境影响评价 (53)6.1建设过程中对环境的影响及对策 (53)6.1.1 生态影响分析 (53)6.1.2 施工扬尘的环境影响分析 (54)6.1.3 施工噪声的环境影响分析 (55)6.1.4 施工排水、及建筑垃圾的环境影响分析 (57)6.2 项目建成后的环境影响及对策 (58)6.3 环保投资 (59)6.4 资源损益分析 (59)6.5 环境损益分析 (60)6.6 社会损益分析 (60)参考文献 (61)附录 (62)致谢 (63)哈尔滨市15万m3/d污水处理厂工艺设计A/O工艺设计总说明1. 设计目的、要求、原则1.1 项目提出的背景及投资的必要性哈尔滨市是我国东北黑龙江省的省会城市，随着城市化进程的加快和经济建设的飞速发展,城市污水排放量也迅速增加,大量未经处理的污水任意排放.如果不能得到妥善处理,将给城市及水环境造成严重污染,影响人居环境质量和城市的可持续发展. 我国的水资源形势处于相当困难的境地，流经所有城市的河段中90%以上收到中度或更严重的污染，50%的城市河段的水不能饮用。
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A1/O生物脱氮工艺一、设计资料设计处理能力为日处理废水量为30000m3废水水质如下：PH值7.0~7.5 水温14~25℃BOD5=160mg/L VSS=126mg/L(VSS/TSS=0.7) TN=40mg/L NH3-N=30mg/L根据要求：出水水质如下：BOD5=20mg/L TSS=20mg/L TN 15mg/L NH3-N 8mg/L根据环保部门要求，废水处理站投产运行后排废水应达到国家标准《污水综合排放标准》GB8978-1996中规定的“二级现有”标准，即COD 120mg/l BOD 30 mg/l NH -N<20 mg/l PH=6-9 SS<30 mg/l二、污水处理工艺方案的确定城市污水用沉淀法处理一般只能去除约25~30℅的BOD5，污水中的胶体和溶解性有机物不能利用沉淀方法去除，化学方法由于药剂费用很高而且化学混凝去除溶解性有机物的效果不好而不宜采用。
采用生物处理法是去除废水中有机物的最经济最有效的选择。
废水中的氮一般以有机氮、氨氮、亚硝酸盐氮和硝酸盐氮等四种形态存在。
生活污水中氮的主要存在形态是有机氮和氨氮。
其中有机氮占生活污水含氮量的40%~60%，氨氮占50%~60%，亚硝酸盐氮和硝酸盐氮仅占0%~5%。
废水生物脱氮的基本原理是在传统二级生物处理中，将有机氮转化为氨氮的基础上，通过硝化和反硝化菌的作用，将氨氮通过硝化转化为亚硝态氮、硝态氮，再通过反硝化作用将硝态氮转化为氮气，而达到从废水中脱氮的目的。
废水的生物脱氮处理过程，实际上是将氮在自然界中循环的基本原理应用与废水生物处理，并借助于不同微生物的共同协调作用以及合理的认为运用控制，并将生物去碳过程中转化而产生及原废水中存在的氨氮转化为氮气而从废水中脱除的过程。
在废水的生物脱氮处理过程中，首先在好氧（oxic）条件下，通过好氧硝化的作用，将废水中的氨氮氧化为亚硝酸盐氮；然后在缺氧（Anoxic）条件下，利用反硝化菌（脱氮菌）将亚硝酸盐和硝酸盐还原为氮气（N2）而从废水中逸出。
因而，废水的生物脱氮通常包括氨氮的硝化和亚硝酸盐氮及硝酸盐氮的反硝化两个阶段，只有当废水中的氨以亚硝酸盐氮和硝酸盐的形态存在时，仅需反硝化（脱氮）一个阶段.◆与传统的生物脱氮工艺相比，A/O脱氮工艺则有流程简短、工程造价低的优点。
该工艺与传统生物脱氮工艺相比的主要特点如下：①流程简单，构筑物少，大大节省了基建费用；②在原污水C/N较高（大于4）时，不需外加碳源，以原污水中的有机物为碳源，保证了充分的反硝化，降低了运行费用；③好养池设在缺养之后，可使反硝化残留的有机物得到进一步去除，提高出水水质；④缺养池在好养池之前，一方面由于反硝化消耗了一部分碳源有机物，可减轻好养池的有机负荷，另一方面，也可以起到生物选择器的作用，有利于控制污泥膨胀；同时，反硝化过程产生的碱度也可以补偿部分硝化过程对碱度的消耗；⑤该工艺在低污泥负荷、长泥龄条件下运行，因此系统剩余污泥量少，有一定稳定性；⑥便于在常规活性污泥法基础上改造A1/O脱氮工艺；⑦混合液回流比的大小，直接影响系统的脱氮率，一般混合液回流比取200％~500％，太高则动力消耗太大。
因此A1/O工艺脱氮率一般为70％~80％，难于进一步提高。
三、污水处理工艺设计计算(一)、污水处理系统1、格栅设计流量：平均日流量Qd=3000m3/d=0.35m3/s则K2=1.42最大日流量Qmax=K2Qd=0.50m3/s设计参数：格栅倾角=60 栅条间隙b=0.021m 栅条水深h=0.4m 过栅流速v=0.9m/s（1）栅槽宽度①栅条的间隙数n 格栅设两组，按两组同时工作设计，一格停用，一格工作校核。
则n= = =31个②栅槽宽度B栅槽宽度一般比格栅宽0.2~0.3m,取0.2m设栅条宽度S=10mm(0.01m)则栅槽宽度B=S（n-1）+bn+0.2=0.01 (31-1)+0.021 31+0.2=1.15m(2)通过格栅的水头损失h1①进水渠道渐宽部分的L1。
设进水渠宽B1=0.85m其渐宽部分展开角1=20进水渠道内的流速为0.77m/sL1= = =0.41m②栅槽与出水渠道连接出的渐窄部分长宽L2，mL2= = =0.21m③通过格栅的水头损失h1,mh1=h0k(k一般采用3)h0= sin , =h1= sin k=2.42 sin60 3=0.097m (设=2.42)（3）栅后槽总高度H，m设栅前渠道超高h2=0.3mH1= h+h1+h2=0.4+0.097+0.3=0.797≈0.8m（4）栅槽总长度L1，mL=L1+L2+1.0+0.5+ =0.41+0.21.1.0+0.5+ =2.52m （式中H1=h+h2）(5)每日栅渣量W，m/3dw= 式中，w1为栅渣量m3/10 m 污水，格栅间隙为16~25mm时w1=0.10~0.05m /10 m3 污水；格栅间隙为30~50mm时,w1=0.03~0.1m3/103m3污水本工程格栅间隙为21mm,取W1=0.07m3/10m3污水W= =2.18（m3/d）0.2（m3/d）采用机械清渣2、提升泵站采用A1/O生物脱氮工艺方案，污水处理系统简单，污水只考虑一次提升。
污水经提升后入平流式沉砂池，然后自流通过缺养池、好养池、二沉池等。
设计流量Qmax=1800m3/h,采用3台螺旋泵，单台提升流量为900m3/h。
其中两台正常工作，一台备用。
3．平流式沉池砂(1) 沉沙池长度L，mL=vt (取v=0.25m/s,t=30s)则L=0.25 30=7.5m(2) 水流端面面积A，m2A= = =2m2(3) 池总宽度B，mB=nb (取n=2, b=0.6m)则B=2 0.6=1.2m(4) 有效水深h2, mh2= = =1.7m(5) 沉砂池容积v, m3V= （取x=30m3/106m3污水，T=2d k2=1.42）则V= =1.83m3(6) 每个沉斗砂容积V0,m3设每个分格有2个沉沙斗，共4个沉砂斗则V0= =0.46m3(7) 沉砂斗尺寸①沉砂斗上口宽a,ma= +a1 (式中h/3为斗高取h/3=0.35m, a1为斗底宽取,a1=0.5m, 斗壁与水平面的倾角55 )则a= +0.5=1.0m②沉砂斗容积V0，m3V0=h/3(2a2+2aa1+2a12)= (2 12 2 1 0.5 +2 0.5)2 =0.2m3(8) 沉砂室高度h3 ,m采用重力排沙，设池底坡度为0.06，坡向砂斗，沉砂室有两部分组成：一部分为沉砂斗，另一部分为沉砂池坡向沉砂斗的过滤部分，沉砂室的宽度为2（L2+a）+0.2L2= = =2.65mh3=h/3+0.06 L2=0.35+0.06 2.65=0.51m(9) 沉砂池总高度H，m取超高h1=0.3mH=h1+h2+h3=0.3+1.7+0.51=2.51m(10)验算最小流速Vmin m/s在最小流速时，只用一格工作（n1=1）Vmin= Qmin= = =0.25m3/s则Vmin= = =0.25m/s﹥0.15m/s(11) 砂水分离器的选择沉砂池的沉砂经排砂装置排除的同时，往往是砂水混合体，为进一步分离出砂和水，需配套砂水分离器清除沉砂的间隔时间为2d，根据该工程的排砂量，选用一台某公司生产的螺旋水分离器。
该设备的主要技术性能参数为：进水砂水分离器的流量为1～3L/S ，容积为0.6m3，进水管直径为100mm, 出水管直径为100mm，配套功率为0.25KW4、A1/O生物脱氮工艺设计计算(1)好氧区容积V1V1= (取Y=0.6;Kd=0.05)①出水溶解性BOD5。
为使出水所含BOD5降到20mg/L，出水溶解性BOD5浓度S应为：S=20－1.42× ×TSS(1－e－kt)=20－1.42×0.7×20×(1－e－0.23×5)=6.41(mg/L)②设计污泥龄。
首先确定硝化速率（取设计pH=7.2），计算公式：=[0.47e0.098(T－15)][ ][ ][1－0.0833(7.2－Ph)]=0.47e0.098(14－15) ×=0.462×0.958×0.606=0.247(d－1)硝化反应所需的最小污泥龄= = =4。
05（d）选用安全系数K=3；设计污泥龄=K =3×4.05=12.2(d)③好氧区容积V1，m3V1= =7482.38(m3)⑵好氧区容积V2V2=①需还原的硝酸盐氮量。
微生物同化作用去除的总氮NW：NW=0.124 =0.124× =7.2(mg/L)被氧化的NH3-N=进水总氮量－出水氨氮量－用与合成的总氮量=40－8－7.2=24.8(mg/L)所需脱硝量=进水总氮量－出水总氮量－用与合成的总氮量=40－15－7.2=17.8(mg/L)需还原的硝酸盐氮NT=30000×17.8× =534(kg/d)②反硝化速率qdn.T=qdn,20 ( qdn20取0.12kgNO -N/(kgMLVSS·d); 取1.08。
)qdn.T=0.12×1.0814－20=0.076(kgNO -N/(kgMLVSS)③缺氧区容积V2= =2509.4（m3）缺氧区水力停留时间t2= = =0.084(d)=2.0(h)⑶曝气池总容积V总，m3V总=V1+V2=7482.32+2509.4=9991.78m3系统总设计泥龄=好氧池泥龄+缺氧池泥龄=12.2+12.2× =16.29d⑷污泥回流比及混合液回流比①污泥回流比R。
设SVI=150，回流污泥浓度计算公式：XR= ×r (r取1.2)XR= ×1.2=8000mg/L混合液悬浮固体浓度X（MLSS）=4000mg/L污泥回流比R= ×100﹪= ×100﹪=100﹪（一般取50﹪~100﹪）②混合液回流比R内。
混合液回流比R内取决与所要求的脱氮率。
脱氮率可用下式粗略估算：= = =62.5﹪r= = =167﹪≈200﹪⑸剩余污泥量生物污泥产量：PX= = =1523.73kg/d对存在的惰性物质和沉淀池的固体流失量可采用下式计算：PS=Q（X1－Xe）(Q取30000m3/d)Ps=Q(X1－Xe)=30000×(0.18－0.126－0.02)=1020kg/d剩余污泥量△X=PX+PS=1523.73+1020=2543.73kg/d去除每1kgBOD5产生的干泥量= = =0.61kgDs/kgBOD5⑹反应池主要尺寸①好氧反应池。