柱下条形基础设计计算书
柱下条基设计(倒梁法)
某框架结构柱下条形基础设计（倒梁法）一、设计资料1、某建筑物为7层框架结构，框架为三跨的横向承重框架，每跨跨度为7.2m ；边柱传至基础顶部的荷载标准值和设计值分别为：Fk=2665KN 、Mk=572KN •M 、Vk=146KN ，F=3331KN 、M=715KN •M 、V=182KN ；中柱传至基础顶部的荷载标准值和设计值分别为：Fk=4231KN 、Mk=481KN •M 、Vk=165KN ，F=5289KN 、M=601KN •M 、V=206KN 。
2、根据现场观察描述，原位测试分析及室内试验结果，整个勘察范围内场地地层主要由粘性土、粉土及粉砂组成，根据土的结构及物理力学性质共分为7层，具体层位及工程特性见附表。
勘察钻孔完成后统一测量了各钻孔的地下水位，水位埋深平均值为0.9m ，本地下水对混凝土无腐蚀性，对钢筋混凝土中的钢筋无腐蚀性。
3、根据地质资料，确定条基埋深d ＝1.9m ； 二、内力计算1、基础梁高度的确定 取h ＝1.5m 符合GB50007-2002 8.3.1柱下条形基础梁的高度宜为柱距的11~48的规定。
2、条基端部外伸长度的确定据GB50007-2002 8.3.1第2条规定外伸长度宜为第一跨的0.25倍考虑到柱端存在弯矩及其方向左侧延伸0.250.257.2 1.8l m m =⨯=为使荷载形心与基底形心重合，右端延伸长度为ef l ，ef l 计算过程如下：a . 确定荷载合力到E 点的距离o x ：333137.2528927.271526012182 1.52206 1.523331252892o x ⨯⨯+⨯⨯-⨯-⨯-⨯⨯-⨯⨯=⨯+⨯得18239610.5817240o x m ==b . 右端延伸长度为ef l ：(1.8 2.77.2210.58)2 1.87.23 2.24ef l m =++⨯-⨯--⨯= 3、地基净反力j p 的计算。
柱下条形基础计算
二.计算图式1.上部结构荷载和基础剖面图2.静力平衡法计算图式3.倒梁法计算图式三.设计前的准备工作在采用上述两种方法计算基础梁之前,需要做好如下工作:1.确定合理的基础长度为使计算方便,并使各柱下弯矩和跨中弯矩趋于平衡,以利于节约配筋,一般将偏心地基净反力(即梯形分布净反力)化成均布,需要求得一个合理的基础长度.当然也可直接根据梯形分布的净反力和任意定的基础长度计算基础.基础的纵向地基净反力为:式中Pjmax,Pjmin—基础纵向边缘处最大和最小净反力设计值.∑Fi—作用于基础上各竖向荷载合力设计值(不包括基础自重和其上覆土重,但包括其它局部均布qi).∑M—作用于基础上各竖向荷载(Fi ,qi),纵向弯矩(Mi)对基础底板纵向中点产生的总弯矩设计值.L—基础长度,如上述.B—基础底板宽度.先假定,后按第2条文验算.当Pjmax与Pjmin相差不大于10％,可近似地取其平均值作为均布地基反力,直接定出基础悬臂长度a1=a2(按构造要求为第一跨距的1/4~1/3),很方便就确定了合理的基础长度L；如果Pjmax与Pjmin相差较大时，常通过调整一端悬臂长度a1或a2，使合力∑Fi的重心恰为基础的形心(工程中允许两者误差不大于基础长度的3%),从而使∑M为零,反力从梯形分布变为均布,求a1和a2的过程如下:先求合力的作用点距左起第一柱的距离:式中,∑Mi—作用于基础上各纵向弯矩设计值之和.xi—各竖向荷载Fi距F1的距离.当x≥a/2时,基础长度L=2(X+a1), a2=L-a-a1.当x<a/2时,基础长度L=2(a-X+a2), a1=L-a-a2.按上述确定a1和a2后,使偏心地基净反力变为均布地基净反力,其值为:式中, pj—均布地基净反力设计值.由此也可得到一个合理的基础长度L.2.确定基础底板宽度b.由确定的基础长度L和假定的底板宽度b,根据地基承载力设计值f,一般可按两个方向分别进行如下验算,从而确定基础底板宽度b.基础底板纵向边缘地基反力:应满足基础底板横向边缘地基反力:应满足式中, pmax, pmin—基础底板纵向边缘处最大和最小地基反力设计值p'max, p'min—基础底板横向边缘处最大和最小地基反力设计值G—基础自重设计值和其上覆土重标准值之和,可近似取G=20bLD,D为基础埋深,但在地下水位以下部分应扣去浮力.∑M'—作用于基础上各竖向荷载、横向弯矩对基础底板横向中点产生的总弯矩设计值.其余符号同前述当∑M'=0时,则只须验算基础底板纵向边缘地基反力当∑M=0时,则只须验算基础底板横向边缘地基反力.当∑M=0且∑M'=0时(即地基反力为均布时),则按下式验算,很快就可确定基础底板宽度b式中, p—均布地基反力设计值.3.求基础梁处翼板高度并计算其配筋先计算基础底板横向边缘最大地基净反力pmax和最小地基净反力pmin,求出基础梁边处翼板的地基净反力pj1,如图,再计算基础梁边处翼板的截面弯矩和剪力,确定其厚度h1和抗弯钢筋面积.图中, p—翼板悬挑长度, b1 =(b- b0)/2h1—基础梁边翼板高度b0,h—基础梁宽和梁高基础底板横向边缘处地基净反力式中, S—从基础纵向边缘最大地基反力处开始到任一截面的距离. 其余符号同前述基础梁边处翼板地基净反力基础梁边处翼板每米宽弯矩基础梁边处翼板每米宽剪力若∑M'=0时,则上述M,V表达式为若∑M=0时,则上述M,V表达式为但p'j1和p'j2公式中的p'jmax和p'jmin可简化为若∑M=0和∑M'=0时,则上述M,V表达式为基础梁边处翼板有效高度基础梁边处翼板截面配筋式中, fc—混凝土轴心抗压强度设计值.fy—钢筋抗拉强度设计值.其余符号同前述4.抗扭当上述∑M'≠0时,对于带有翼板的基础梁,一般可以不考虑抗扭计算,仅从构造上将梁的箍筋做成闭合式;反之,则应进行抗扭承载力计算.四.静力平衡法和倒梁法的应用在采用净力平衡法和倒梁法分析基础梁内力时,应注意以下六个问题:第一,由于基础自重和其上覆土重将与它产生的地基反力直接抵消,不会引起基础梁内力,故基础梁的内力分析用的是地基净反力.第二,对a1和a2悬臂段的截面弯矩可按以下两种方法处理: 1.考虑悬臂段的弯矩对各连续跨的影响,然后两者叠加得最后弯矩; 2.倒梁法中可将悬臂段在地基净反力作用下的弯矩,全由悬臂段承受,不传给其它跨.第三,两种简化方法与实际均有出入,有时出入很大,并且这两种方法同时计算的结果也不相同.建议对于介于中等刚度之间且对基础不均匀沉降的反应很灵敏的结构,应根据具体情况采用一种方法计算同时,采用另一种方法复核比较,并在配筋时作适当调整.第四,由于建筑物实际多半发生盆形沉降,导至柱荷载和地基反力重新分布.研究表明:端柱和端部地基反力均会加大.为此,宜在边跨增加受力纵筋面积,并上下均匀配置.第五,为增大底面积及调整其形心位置使基底反力分布合理,基础的端部应向外伸出,即应有悬臂段.第六,一般计算基础梁时可不考虑翼板作用.(一)静力平衡法静力平衡法是假定地基反力按直线分布不考虑上部结构刚度的影响根据基础上所有的作用力按静定梁计算基础梁内力的简化计算方法1.静力平衡法具体步骤:先确定基础梁纵向每米长度上地基净反力设计值,其最大值为pjmax*b,最小值为pjmin*b,若地基净反力为均布则为pj*b,如图中虚线所示:对基础梁从左至右取分离体,列出分离体上竖向力平衡方程和弯矩平衡方程,求解梁纵向任意截面处的弯矩MS和剪力VS,一般设计只求出梁各跨最大弯矩和各支座弯矩及剪力即可.2.静力平衡法适用条件:地基压缩性和基础荷载分布都比较均匀,基础高度大于柱距的1/6或平均柱距满足l,£1.75/l,且上部结构为柔性结构时的柱下条形基础和联合基础,用此法计算比较接近实际.上式中lm—基础梁上的平均柱距其中ks—基床系数,可按ks= p0/S0计算(p0为基础底面平均附加压力标准值,S0为以p0计算的基础平均沉降量),也可参照各地区性规范按土类名称及其状态已给出的经验值.b0,IL—基础梁的宽度和截面惯性矩.Ec—混凝土的弹性模量.3.对静力平衡法的一些看法(仅供参考评议):由于静力平衡法不考虑基础与上部结构的相互作用,因而在荷载和直线分布的基底反力作用下可能产生整体弯曲.与其它方法比较,这样计算所得的基础梁不利截面的弯矩绝对值一般还是偏大.上述适用条件中要求上部结构为柔性结构.如何判断上部结构为柔性结构,从绝大多数建筑的实际刚度来看均介于绝对刚性和完全柔性之间,目前还难以定量计算.在实践中往往只能定性地判断其比较接近哪一种极端情况,例如,剪力墙体系的高层建筑是接近绝对刚性的,而以屋架--柱--基础为承重体系的排架结构和木结构以及一般静定结构,是接近完全柔性的.具体应用上,对于中等刚度偏下的建筑物也可视为柔性结构,如中、低层轻钢结构;柱距偏大而柱断面不大且楼板开洞又较多的中、低层框架结构以及体型简单,长高比偏大(一般大于5以上)的结构等等.(二)倒梁法倒梁法是假定上部结构完全刚性,各柱间无沉降差异,将柱下条形基础视为以柱脚作为固定支座的倒置连续梁,以线性分布的基础净反力作为荷载,按多跨连续梁计算法求解内力的计算方法.1.倒梁法具体步骤:先用弯矩分配法或弯矩系数法计算出梁各跨的初始弯矩和剪力.弯矩系数法比弯矩分配法简便,但它只适用于梁各跨度相等且其上作用均布荷载的情况,它的计算内力表达式为:M=弯矩系数* pj * b * lª ; V=剪力系数* pj * b * l如前述，pj*b即是基础梁纵向每米长度上地基净反力设计值。
基础工程课程设计计算书(修改)精选全文
可编辑修改精选全文完整版基础工程课程设计计算书一、 工程概况某写字楼为钢筋混凝土框架结构，楼高6层，采用钢筋混凝土柱下条形基础。
底层平面见示意图。
框架柱截面尺寸为500×500，二、 根据地质资料可知确定基础埋深：根据地质资料进入土层 1.7m 为粘土层，其基本承载理fak ＝175kPa,为最优持力层，基础进入持力层大于30cm ，基础埋深为2m 。
杂填土γ=15kN/m3粘土γ=18kN/m3；基本承载力fak=175kPa淤泥γ=18.5kN/m3；基本承载力fak=90kPa1.7m3.5m未钻穿地基地质构造情况三、确定基础梁的长度和外伸尺寸。
设基础梁两端外伸的长度为ａ1、ａ2，两边柱之间的轴线距离为ａ。
为使其合力作用点与根据荷载的合力通过基底形心，按形心公式确定基础两端向外延伸出边柱外。
但伸出长度也不宜太大，这里取第一跨距(AB跨)的0.25倍,即取a=0.25×6=1.5m。
ｘc确定后，可按合力作用点与基底形心相重合的原则，定出基础梁的长度Ｌ,则有：Ｌ＝ 2（ｘc＋Ｌａ）= 2×(15+1.5) = 33m三、确定基础受力：表1 柱荷载值表轴号①②③④⑤⑥A 1775 2150 2587 2400 2150 1775B 1775 2150 2587 2400 2150 1775C 1775 2150 2587 2400 2150 1775注：单位kN。
按地基持力层的承载力确定基础梁的宽度ｂ。
初定基础的埋置深度2m ＞0.5m ，应对持力层承载力进行深度修正，即：f ＇＝ f k ＋ηd ·γ0（ｄ－ 0.5 ）= 175 + 1.0×（（15×1.7 + 18 × 3.5）／5.2）×（2.0-1.0）= 192.0 kPa < 1.1f k = 192.5kPa ｂ≥)20'(d f L Fi-∑ =)2200.192(33177521502400258721501775⨯-⨯+++++= 2.56m ,取 b = 2.7m则持力层的地基承载力设计值f ＝ f ＇ = 192.5 kPa四、 条形基础地基承载力验收. 1. 上部结构荷载和基础剖面图∑F i =1775+2150＋2587＋2400＋2150＋1775＝12837kN ∑M=(2587-2150) ×3KN.m=1311KN.M为了增加抗弯刚度,将基础长度L 平行于弯度作用方向,则基础底部抗弯刚度W=bL 2/6=(2.7×332)/6=490.05M 3 折算成线荷载时,Pjmax= F A/Lb+∑M/w=12837kN/(33×2.7)+ 1311KN.M/490.05M3=144.07+2.68=146.75 KN/M2Pjmin= F A/Lb-∑M/w=12837kN/(33×2.7)-1311KN.M/490.05M3=144.07-2.68=141.39 KN/M2Pjmax=146.75 KN/M2<1.2 fak=1.2×175=210 KN/M21/2(Pjmax+ Pjmin)=1/2(146.75+141.39)=144.07<175 KN/M2满足要求.五、地基软弱下卧层的验算第一步:地基承载力特征值修正fa=fak+ηd×rm(d-0.5)=(175+1.0×18(2-0.5) kPa =202 kPa 第二步:验算基础底面面积A=F A/(fa－r G d)= 12837kN/(202-20×2)= 12837/214.04=79.2m2L×b=(2.7×33)=89.1 m2>A=79.2m2符合要求第三步:计算基底附加压力P0=P k－r m d=(F A+G k)/A－r m d=(12837+20×2×33×2.7)/(33×2.7) －15×1.7 KPa =158.57Kpa第四步:计算下卧层顶面附加压力和自重应力为Z=1.7+3.5－2=3.2m>0.5b=0.5×2.7=1.35mα=E S1/ E S2=9/3=3由表1-17查的θ=230,下卧层顶面的附加压力为 P Z =)tan 2)(l tan 2(0θθz z b lb p++=KPa KPa 12.3)424.035.12)(33424.035.127.2(57.1587.233=⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯下卧层顶面处的自重应力 P CZ =(15×1.7+18×3.5)=88.5Kpa 第五步:验算下卧层承载力下卧层顶面以上土的加权平均重度 r m =33/01.17/5.37.1185.3157.1m KN m KN =+⨯+⨯下卧层顶面处修正后的地基承载力特征值)05.(-+=d m d fak faz γη=[90+1.0×17.01×(5.2-0.50)]=170.23kPaPZ+PCZ=(3.12Kpa +88.5Kpa)=91.62 Kpa ≤faz=170.23kPa 满足要求.六、底板配筋计算第一步:确定混凝土及钢筋强度选用混凝土强度等级为C25,查得ft=1.27Mpa,采用HPB235钢筋得fy=210Mpa.第二步:确定地基净反力Pjmax= F A /Lb+∑M/w=12837kN/(33×2.7)+ 1311KN.M /490.05M 3=144.07+2.68=146.75 KN/M 2Pjmin= F A /Lb-∑M/w=12837kN/(33×2.7)-1311KN.M/ 490.05M 3=144.07-2.68=141.39 KN/M 2第三步:计算截面I 距基础边缘的距离 bi=0.5×(2.7－0.24)=1.23m第四步:计算截面的剪力设计值 VI=bi/2b[(2b －bi)pjmax+bi ×pjmin] =()[]m KN m KN /179/39.14123.175.14623.17.227.2223.1=⨯+⨯-⨯⨯第五步:确定基础的有效高度 h0≥mm ft VI 34.20127.17.01797.0=⨯= 基础高度可根据构造要求确定,边缘高度取250mm,基础高度取h=350mm,有效高度h0=(350－50)=300mm ＞201.34mm,合适.第六步:验算基础截面弯矩设计值MI=0.5VI ×bi=0.5×179×1.23=110.1KN.m/m 第七步:计算基础每延长米的受力钢筋截面面积并配筋 As=261941103002109.01.11009.0mm fyh MI =⨯⨯⨯=配受力钢筋Ф20@150(As=2094.7mm 2),配Ф8@250的分布筋.七、基础梁纵向内力计算及配筋 第一步:确定基础净反力∑F i =1775+2150＋2587＋2400＋2150＋1775＝12837kN ∑M=(2587-2150) ×3KN.m=1311KN.MW=bL 2/6=(2.7×332)/6=490.05M 3Pjmax= F A /Lb+∑M/w=12837kN/(33×2.7)+ 1311KN.M /490.05M 3=144.07+2.68=146.75 KN/M 2Pjmin= F A /Lb －∑M/w=12837kN/(33×2.7)-1311KN.M/490.05M 3 =144.07-2.68=141.39 KN/M 2折算为线荷载时: Pjmax=(146.75×2.7) KN/m =396.225KN/m pjmin=(141.39×2.7) KN/m =381.753 KN/m 为计算方便,各柱距内的反力分别取该段内的最大值 第二步确定固端弯矩m KN m KN M BA •=•⨯⨯=4465.12.396212 m KN m KN M CB •-=•⨯⨯-=75.177965.395812 m KN m KN M CD•=•⨯⨯=117969.3921212 m KN M DC •-=1179 m KN m KN M DE •=•⨯⨯=117163.3901212 m KN M ED •-=1171m KN m KN M EF •=•⨯⨯=116367.3871212 m KN M FE •-=1163m KN m KN M FG •=•⨯⨯=173361.385812m KN m KN M GH •=•⨯⨯-=4305.15.382212⑵ 分配系数ＥＩ ＥＩ ＥＩ 各杆线刚度 ｉAB ＝ ─── ; ｉBC ＝ ─── ; ｉCD ＝ ───1.5 6 6分配系数 μBA ＝BC AB i i 433i AB + =0.43 ; μBC ＝BC AB i i 433i BC += 74=0.57μCB ＝CD BC i i 344i BC +=178=0.47; μCD ＝BC CD i i 343i CD + =179=0.53（三）、地基梁正截面抗弯强度设计地基梁的配筋要求基本上与楼面梁相同。
条形基础设计计算书
一、设计资料：1、本设计的任务是设计一多层办公楼的钢筋混凝土柱下条形基础，框架柱的截面尺寸均为b×h=500mm×600mm，柱的平面布置如下图所示：2、办公楼上部结构传至框架柱底面的荷载值标准值如下表所示：注：表中轴力的单位为KN，弯矩的单位为；所有1、2、3轴号上的弯矩方向为逆时针、4、5、6轴号上的弯矩为顺时针，弯矩均作用在h方向上。
3、该建筑场地地表为一厚度为1.5m的杂填土层（容重为17kN/m3），其下为粘土层，粘土层承载力特征值为F ak=110kPa，地下水位很深，钢筋和混凝土的强度等级自定请设计此柱下条形基础并绘制施工图。
二、确定基础地面尺寸：1、确定合理的基础长度：设荷载合力到支座A的距离为x，如图1：则：x=∑∑∑+i iiiF Mx F=300700700700700350)5.17300147005.1070077005.37000(++++++⨯+⨯+⨯+⨯+⨯+=8.62mG图1因为x=〈21=⨯， 所以,由《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）8.3.1第2条规定条形基础端部应沿纵向从两端边柱外伸，外伸长度宜为边跨跨距的倍取a 2=(与41l=⨯相近)。
为使荷载形心与基底形心重合，使基底压力分布较为均匀，并使各柱下弯矩与跨中弯矩趋于均衡以利配筋，得条形基础总长为：L=2(a+a 2-x)=2⨯+19.36m ≈19.4m 121.1m 、确定基础底板宽度b ： 竖向力合力标准值:∑KiF=350+700+700+700+700+300=3450kN选择基础埋深为，则m γ=（⨯+⨯）÷=m 3深度修正后的地基承载力特征值为：()5.0-+=d f f m d ak a γη=110+⨯⨯由地基承载力得到条形基础b 为： b ≥)20(d f L Fa Ki-∑=)8.120529.132(4.193450⨯-⨯=1.842m取b=2m ，由于b 〈3m ，不需要修正承载力和基础宽度。
柱下条形基础课程设计指导书2016
柱下条形基础课程设计指导书一、设计计算步骤:（一）确定柱下条形基础底面尺寸，并验算持力力层和软弱下卧层的承载力⒈ 绘出条形基础梁的计算简图，包括荷载、尺寸等，如图。
F AX CM ⒉ 求荷载合力重心位置。
设合力作用点与边柱Ａ的距离为ｘc ，据合力矩定理，以Ａ点为参考点，则有： ∑Ｆik ｘi ＋ ∑Ｍikｘc ＝ ────────── ∑Ｆik⒊ 确定基础梁的长度和外伸尺寸。
设基础梁两端外伸的长度为ａ1、ａ2，两边柱之间的轴线距离为ａ。
为使其合力作用点与基底形心相重合或接近，基础梁两端可有适当的长度伸出边柱外。
但伸出长度也不宜太大，一般宜取第一跨距的0.25倍。
当ｘc 确定后，可按合力作用点与基底形心相重合的原则，定出基础梁的长度Ｌ。
若巳选定ａ1，则有：Ｌ ＝ 2（ｘc ＋ ａ1 ）, ａ2 ＝ Ｌ－a －ａ1 ⒋ 按地基持力层的承载力确定基础梁的宽度ｂ。
初定基础的埋置深度ｄ，若ｄ＞0.5m ，应对持力层承载力进行深度修正，即： f a ＇＝ f ak ＋ηd ·γm （ｄ－ 0.5 ）。
则有：∑Ｆikｂ≥ ───────── Ｌ（f a ＇－ 20ｄ）若ｂ＞３ｍ时，还应进行地基承载力的宽度修正后，再代入上式确定基础宽度。
若ｂ≤３ｍ时，则持力层的地基承载力设计值f a =f a ＇。
⒌ 当地基有软弱下卧层时，还应进行软弱下卧层的强度验算。
作用于软弱下卧层顶部的附加应力与自重应力之和不超过软弱下卧层顶面处经深度修正后的地基承载力特征值，即：ｐcz ＋ ｐz ≤f az其中： ｐcz ＝ ∑γi ｈiｂ(ｐk -ｐc )ｐz ＝ ──────── b ＋ 2ｚtan θf az ＝f ak ＋ ηd γm （ｄ+z -0.5 ）⒍ 考虑Ｍmax 时的荷载组合，验算持力层的地基承载力（梁长方向）。
初设基础高度Ｈ0，验算：ｐkmax ＝（ ∑Ｆik ＋ Ｇk ）／ｂＬ＋ 6∑Ｍk ／ｂＬ2 ≤ 1.2f aｐkmin ＝（ ∑Ｆik ＋ Ｇk ）／ｂＬ－ 6∑Ｍk ／ｂＬ2 ＞ 0式中：∑Ｆik ─── 相应于荷载效应标准组合时，上部结构传至基顶的竖向力值之和（kN ）； Ｇk ─── 基础及其台阶上土的重量（kN ）；∑Ｍk ＝ ∑Ｍik ＋ ∑Ｖk ·Ｈ0 +∑F ik i x；∑Ｍik ───相应于荷载效应标准组合时，上部结构传至基础顶面的力矩（kN ·m ）； ∑Ｖik ───相应于荷载效应标准组合时，上部结构传至基础顶面的剪力（kN ）；的1／6；f a ─── 持力层经深宽修正后的地基承载力特征值；i x─── 各柱轴力至基底形心的距离。
柱下条形基础内力计算(zhang)
一、柱下条形基础的计算1. 倒梁法倒梁法假定上部结构是刚性的，柱子之间不存在差异沉降，柱脚可以作为基础的不动铰支座，因而可以用倒连续梁的方法分析基础内力。
这种假定在地基和荷载都比较均匀、上部结构刚度较大时才能成立。
此外，要求梁截面高度大于1/6柱距，以符合地基反力呈直线分布的刚度要求。
倒梁法的内力计算步骤如下：(1).按柱的平面布置和构造要求确定条形基础长度L ，根据地基承载力特征值确定基础底面积A ，以及基础宽度B=A/L 和截面抵抗矩6/2BL W =。
(2).按直线分布假设计算基底净反力n p ：minmaxn n p p W M A F ii ∑±∑=（4-12）式中 ∑i F 、∑i M −相应于荷载效应标准组合时，上部结构作用在条形基础上的竖向力（不包括基础和回填土的重力）总和，以及对条形基础形心的力矩值总和。
当为轴心荷载时，nn n p p p ==min max 。
(3).确定柱下条形基础的计算简图如图4-13，系为将柱脚作为不动铰支座的倒连续梁。
基底净线反力B p n 和除掉柱轴力以外的其它外荷载（柱传下的力矩、柱间分布荷载等）是作用在梁上的荷载。
(4).进行连续梁分析，可用弯矩分配法、连续梁系数表等方法。
(5).按求得的内力进行梁截面设计。
(6).翼板的内力和截面设计与扩展式基础相同。
倒连续梁分析得到的支座反力与柱轴力一般并不相等，这可以理解为上部结构的刚度对基础整体挠曲的抑制和调整作用使柱荷载的分布均匀化，也反映了倒梁法计算得到的支座反力与基底压力不平衡的缺点。
为此提出了“基底反力局部调整法”，即将不平衡力（柱轴力与支座反力的差值）均匀分布在支座附近的局部范围（一般取1/3的柱跨）上再进行连续梁分析，将结果叠加到原先的分析结果上，如此逐次调整直到不平衡力基本消除，从而得到梁的最终内力分布。
由图4-14，连续梁共有n 个支座，第i 支座的柱轴力为i F ，支座反力为i R ，左右柱跨分别为1-i l 和i l ，则调整分析的连续梁局部分布荷载强度i q 为：边支座)1(n i i ==或 3/)(1)1(0)(1)(1)(1n n n n n l l R F q +-=+ （4-13a ）中间支座)1(n i <<i i i i i l l R F q +-=-1)(3 （4-13b ） 当i q 为负值时，表明该局部分布荷载应是拉荷载,例如图4-14中的2q 和3q 。
柱下独立基础计算书
J-1、一、基础设计（f ak=180kPa）1.基础上荷载N k=3116kN.m N=3852kN.mM xk=-6kN.m M x=-8kN.mM yk=-41kN.m M y=-51kN.mQ xk=-82kN Q x=-101kNQ yk=49kN Q y=61kN轴向力最大标准组合轴向力最大基本组合基础埋深为2.5m，地下水位为未知，不考虑。
2.确定基础底面尺寸及地基承载力验算查规范，粉质黏土的承载力修正系数为：ηb=0,ηd=1.6 (只进行深度修正)f a=f ak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5)=180+1.6×18×（2.5-0.5）=237.6kPa(1)基础底面尺寸的确定在轴力荷载F作用下，基础底面积A´为：A´=N k/(f a-γm d)=3116/(237.6-18×2.5)=16.17m2选取基础尺寸为：A=4.1×4.1=16.81m²，取基础高度为700mm。
(2)地基承载力验算W=bl2/6=4.13/6=13.25m3基础底面的压力为：p k=(F k+G k)/A±M xk/W x=(3116+16.81×2.5×18)/ 16.81±(6+82×0.7)/11.49=230.37±5.52p kmax=235.89kPa<1.2f a=1.2×237.6=285.12kPaP kmin=224.85kPa>0，均满足要求。
(3)受冲切承载力验算进行冲切计算式，按由柱边起成45°的冲切角椎体的斜面进行验算。
p=(F+G)/A±M x/W x=(3852+1.35×16.81×2.5×18)/ 16.81±(8+101×0.7）/13.25=289.90±5.94p max=295.84kPaP min=283.96kPa。
柱下钢筋混凝土条形基础设计指导书
柱下钢筋混凝土条形基础设计指导书柱下钢筋混凝土条形基础设计指导书陕西理工学院土木工程与建筑系2010年6月柱下钢筋混凝土条形基础设计任务书一、基本资料图1为某框架结构柱网布置图。
已知B轴线上边柱荷载设计值F1，中柱荷载设计值F2，初选基础埋深为d，地基土承载力特征值f a，设计参数的值见表1，试设计B轴线上条形基础JL—2。
图1 柱网平面布置图表1 设计参数柱荷载F (kN ) F11080kN1000kN1200kN1200kN1200kN1000kN F21310kN1200kN1400kN1400kN1400kN 1200kN柱间距L16m 5.4m 7.2m7.2m 5.4m5.2m L9m 7.2m 9m 9m 7.2m 6mL (m)2基础埋深d 1.5m 1.5m 2m 2m1.5m1.5m承载力特征值f a 120kPa120kPa150kPa120kPa150kPa120kPa二、设计要求1. 进行基础平面布置；2. 确定基础底宽、长度、肋梁高度、翼板厚度；3. 取结构计算简图；4. 结构计算，按倒梁法计算基础内力，根据内力进行配筋。
三、设计成果1. 完成设计计算说明书一份；2. 绘制2#图一张（手绘），其内容包括：基础平面图；配筋图，基础梁详图。
柱下钢筋混凝土条形基础设计指导书一、构造要求（详见P92）1. 在基础平面布置允许的情况下，条形基础梁的两端应伸出边柱之外（0.25～0.30）l1（l1为边跨柱距）；基础的底板宽度应由计算确定。
2. 肋梁高度h应由计算确定，宜为柱距的1/8～1/4，翼板厚度h f也应由计算确定，一般不宜小于200mm；当h f＝200～250mm时，宜取等厚度翼板，当h f＞250mm时，宜用变厚度翼板，板顶坡度i≤1:3。
图2 柱下钢筋混凝土条形基础3. 一般柱下条形基础沿梁纵向取等截面。
当柱截面边长大于或等于肋宽时，可仅在柱位处将肋部加宽，现浇柱与条形基础梁的交接处平面尺寸应符合图3的要求。
柱下条形基础设计计算书
0.78mm 0.025 si 1.02mm
（3）确定沉降经验系数 ①计算
s
Es
Es
A E
i
Ai si
z
i i
i 1 i 1
z
据
i z i i 1 z i 1 E si
1617.6 765 121.2 42.92 5.77 MPa 1617.6 765 121.2 42.92 6.91 4.44 4.71 4.71
（mm）
s
i
（mm）
0 1 2 3 4
1.6176 0.7650 0.1212 0.0429
21.26 15.60 2.34 0.82 40.8
5.5 7.333 4 0.1038 6.5 8.667 4 0.0963 6.8 9.067 4 0.0936
确定沉降计算深度 s n
下卧层顶面处的自重应力值为：
pcz 17 0.7 18.0 0.9 18.8 0.5 (18.8 10) 1.9 (18.5 10) 3.1
80.57 kPa
下卧层承载力特征值为：
f az f azk d m (d z 0.5) 130 1.0 130.57 (7.1 0.5) 8.4 251.37 kPa
Fk
650 7 650 0.5 2 0.8 125.49kN 33.15 (80 25) 8 0.8 20.27 kN m 33.15
基础底面在单位 1m 长度内受平均弯矩 M k 基础平均埋深为1.825m
b
Fk 125.49 0.91m f a G d 181.32 20 1.825
柱下条形基础-基础工程设计
-5-
1028 b=500 h0=1150
2056>V
0.256
1.09
1.5
n=4,φ 8,Asv=201 n=4, φ 10,Asv=314 n=4, φ 10,Asv=314
计算值(mm)
785
288
209
实配箍筋间距
s( mm2 )
200
200
200
根据以上计算，得 JL-1 梁的配筋。 注意：为增强基础整体性，在①、④、⑦三条轴线上各布置一根基础梁 JL-2。 根据以上各步骤计算，绘制出基础平面图和基础梁大样图。
持力层特征值 fa (先不考虑对基础宽度修正)为
fa=fak+ηd γm(d-0.5)=120+1.6×13.36×（1.7-0.5）=145.65 kpa
（4）初步选择基底尺寸 取柱底荷载标注值为 N1k =1450 KN N2k=1150 KN , 计算基础和回填土重 Gk
时的基础埋置深度为
d 1 ( 1 . 7 2 . 1 5 ) 1m. 9 2 5 2
As=
=
=423 mm2
0.9hofy 0.9350300
选用 12@200 As=565 mm2
-2-
分配系数 固端弯矩图 图图图源自图 基础梁弯矩、剪力计算图
(a)计算简图；(b)悬臂端地基净反力和内力计算(c)；A-A 范围内地基净反力和内力计算； (d)M1+M2 图；(e)V1+V2 图
2.条形基础设计
（1）选择基础材料
基础采用 C30 混凝土，HPB235、HRB335、HRB400 级钢筋
（2）选择基础埋置深度
根据柱下条形基础课程设计任务书要求和工程地质资料选取
基础工程课程设计柱下条形基础设计
柱下条形基础设计一、总则1.本设计依据《建筑地基基础设计规范》（GB5007-2002）和《混凝土结构设计规范》(GB5010-2002)。
2.上部结构资料上部为四层框架，层高为 4.5m，框架柱、主梁、次梁、板都为现浇整体式，主梁截面2⨯，楼板厚10cm，柱子截面2⨯，楼4050cm2560cm⨯，次梁截面23080cm屋面活荷载2kN m。
8/①轴线荷载（基本组合）3、结构平面图和剖面图柱网平面图结构剖面图4.地基资料地基持力层承载力特征值155ak f kPa =，地基下卧层承载力特征值70ak f kPa =。
根据地质情况，基础室外埋深定为 1.5d m =。
建筑物位于非地震区，不考虑地震影响。
本地基基础设计的等级属可不作地基变形计算的丙级的建筑物范围。
二、决定柱下条形基础底面尺寸，并验算持力层和软弱下卧层承载力 （一）确定基础梁的外挑长度0l 与基础梁总长。
原则：基础底面的形心应尽可能与上部荷载的合力作用线重合。
()() 3.5(13891463)9.2(18111814) 3.59 5.4 6.710.9681.11A DBC A B C Dp x p p p p M M M M ⨯=-+-⨯+++-=-⨯+-⨯+++-=-681.11681.110.11(1389181118141463)x m F --∴===-+++∑ 假设左边伸出0.5m,则为保证合力在基底形心，右边伸出0.72m ，为了简便计算，暂取左边及右边均伸出0.5m 。
（二）确定基底尺寸，并验算持力层和软弱下卧层得承载力。
（按荷载标准组合计算）1.按持力层的承载力决定宽度b 。
（先填土再施工上部结构）()ka Fb L f d γ>-⨯∑因为 1.50.5d m m =>，ak f 应当进行深度修正，根据持力层粘土性质查规范承载力修正系数表得：0.3b η= 1.6d η=00.717.00.818.8(0.5)155 1.6(1.50.5)183.74()1.5a ak d f f d kPa ηγ⨯+⨯=+-=+⨯-=(1389181118141463)/1.351.67()19.4(183.7420 1.8)b m +++≥=⨯-⨯取 2.0b m =（考虑地基基础共同工作时边跨处基底反力有所增大）。
柱下条开基础课程设计任务书和指导书
柱下条形基础课程设计任务书一、设计任务某多层钢筋混凝土框架结构房屋的基础。
根据上部结构及现场地基情况采用柱下条形基础。
二、设计依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2002）《混凝土结构设计规范》（GB50010－2002）三、设计要求计算书要求: 完成一榀框架柱下条形基础的计算，计算书中应包括必要的设计资料、计算简图、详细完整的计算过程和结果以及构造草图。
具体计算内容有：⒈工程概况⒉选择地基持力层，确定基础的埋置深度⒊计算修正后的地基承载力特征值⒋确定柱下条基底面尺寸，并验算软弱下卧层的承载力⒌地基梁的内力计算（按调整倒梁法）⒍地基梁正截面抗弯强度设计⒎地基梁斜截面抗剪强度设计⒏地基梁翼板配筋设计⒐地基梁最终配筋简图施工图要求: 完成一张２＃图纸，要求给出地基梁施工所需的全部图样、尺寸、数据及说明，达到能交付施工的程度。
具体图样有：⒈地基梁配筋立面详图⒉地基梁钢筋大样图⒊地基梁配筋剖面详图⒋施工说明四、设计资料⒈上部结构资料:上部为四层框架，框架梁、柱及基础为现浇，屋面及楼面为预制预应力钢筋混凝土多孔板。
柱截面为400×400mm，柱网平面布置如图１所示（题号详见表１）。
荷载组合情况参见图２。
⒉场地工程地质条件：建筑场区地势平坦，地层组成参见图３～6。
建筑物所在区域为非震区，不考虑地震影响。
⒊材料：基础混凝土采用Ｃ20，垫层Ｃ10。
钢筋公称直径在12mm以上者，采用HRB335级钢筋；12mm 及以下者，采用HPB235级钢筋。
注：1）采用1-1剖面方向进行条形基础设计计算； 2）图2中所示方向为荷载正方向；3.）表1中的N k，M k，V k为荷载效应标准组合。
柱下条形基础课程设计指导书一、设计计算步骤:（一）确定柱下条形基础底面尺寸，并验算持力力层和软弱下卧层的承载力⒈ 绘出条形基础梁的计算简图，包括荷载、尺寸等，如图。
⒉ 求荷载合力重心位置。
设合力作用点与边柱Ａ的距离为ｘc ，据合力矩定理，以Ａ点为参考点，则有： ∑Ｆik ｘi ＋ ∑Ｍikｘc ＝ ────────── ∑Ｆik⒊ 确定基础梁的长度和外伸尺寸。
条形基础计算程序兼计算书
2.33 0.38 0.88 2.30 161.30 161.30 161.30 不满足 满足
三、抗冲切验算 基础底面净反力最大值pSmax=F/A+MB/WB+ML/WL (KN/m2) 基础有效高度h0=h-40 (mm) 受冲切承载力截面高度影响系数β 260 2 2 冲切面积Al=[(L-hC)/2-h0]*B-[(B-bC)/2-h0] (m ) （当(B-bC)/2-h0＜0时，取0） 冲切力Fl=pSmaxAl (KN) -33.4 抗冲切面积At=(bC+h0)h0 (m2) 抗冲切力Ft=0.7β hpftAt (KN) 验算 Fl≤ Ft 67.7 四、抗剪切验算 抗剪切面积AV=Bh0-(h-h1)(B-bC)/2 (m2) 0.60 抗剪切力0.7β hsftAV (KN) 598.60
hp
139.13 1.000 -0.24 0.07 满足
Hale Waihona Puke 受剪承载力截面高度影响系数β 剪切力V=pSmax(L-hC)B/2 (KN) 验算 V≤ 0.7β hsftAV
hs
1.000 160.00 满足
五、软弱下卧层验算 修正后下卧层地基承载力特征值faz=fakz+11η dz(D-0.5) (KN/m2) 基底所在土层以下各土层顶面至上一土层顶面或基底的距离z1=D1-d；zn+1=Dn+1-Dn (m) 下卧层顶面附加压力标准组合值pz=F/ξ a(B+∑2ztgθ )(L+∑2ztgθ ) (KN/m ) 下卧层顶面土自重压力标准值pcz=11D (KN/m2) pz+pcz (KN) 验算 pz+pcz≤faz 六、基础配筋计算 139.13 0.24 1.21 2 67.90 基础短边方向弯矩M1=pSa1 (2L+hC)/6 (KN· m) 2 806.03 基础短边方向配筋AS1=M1/(0.9fyLh0) (mm ) 基础长边方向弯矩计算长度a2=(L-hC)/2 (m) 0.50 2 26.67 基础长边方向弯矩M2=pSa2 (2B+bC)/6 (KN· m) 2 137.63 基础长边方向配筋AS2=M2/(0.9fyBh0) (mm ) 2 基础全截面折算高度h' (mm) 300.0 最小配筋量ASmin=0.15%h*1000 (mm ) 450.00 短边选用钢筋直径d (mm) 长边选用钢筋直径d (mm) 12 10 钢筋间距s (mm) 钢筋间距 s (mm) 150 150 2 2 753.98 523.60 短边实配钢筋 (mm ) 长边实配钢筋 (mm ) 短边是否满足 不满足 长边是否满足 满足 基础底面净反力平均值pS=F/A (KN/m2) 砖长(m) 基础短边方向弯矩计算长度a1=b1+1/4砖长 (m)
条形基础范例【范本模板】
条形基础计算范例5.1设计资料已知底层柱组合内力如下表所示：5。
2埋深的确定根据上部结构要求柱截面尺寸拟采用400×400mm.初选基础埋深为d=2。
5m。
5。
3确定地基承载力地下水位取-1.50m γm=（18×1.5+0.45×14+0。
55×18）/ 2 。
5=17。
3kN/m3先假定b≤3m 则fa =fak+ηdγm（d—0.5)=103+1.2×17。
3×（2。
5-0。
5）=144。
5kPa5.4确定底板尺寸1）外伸长度：C左=C右=7000×1/4=1750mmL=2×1750+3×7000=24500mm2）宽度B：B≥∑F k/（fa-20d+10h w）L=（1426+1839+1927+1329）/（144。
5-20×2.5+10×1)×24.5=2。
55m取B=2.70m设计由于偏心荷载较小,故不考虑偏心荷载作用.即使考虑偏心荷载Pmax =（∑Fk+Gk+Gwk）/ lb+6∑Mk/bl2= （6521+24。
5×2.7×2。
5×20+10×24。
5×2。
7×1）/(24.5×2.7）+（1329×10。
5+1927×3。
5-1426×10。
5-1839×3.5—2。
5-1）/（2。
7×24。
52)= 136kPa<1。
2 f a 满足要求5。
5按构造要求选取翼板尺寸初选翼板厚度为500mm，采用变厚度翼板，坡度取1/45。
6基础梁尺寸h=1/6×L=1/6×7000≈1200mmb=1/2。
4×h=500mm翼板及肋梁尺寸见下图5。
7验算底板厚度基础采用C20混凝土，f t =1。
10N/ mm2P j=F/bl=（1927+1426+1839+1329）×1.35/（2。
框架结构柱下条形基础设计
框架结构柱下条形基础设计精选文档TTMS system office room 【TTMS16H-TTMS2A-TTMS8Q8-某框架结构柱下条形基础设计（倒梁法）一、设计资料1、某建筑物为7层框架结构，框架为三跨的横向承重框架，每跨跨度为7.2m；边柱传至基础顶部的荷载标准值和设计值分别为：Fk=2665KN、Mk=572KNM、Vk=146KN，F=3331KN、M=715KNM、V=182KN；中柱传至基础顶部的荷载标准值和设计值分别为：Fk=4231KN、Mk=481KNM、Vk=165KN，F=5289KN、M=601KNM、V=206KN。
2、根据现场观察描述，原位测试分析及室内试验结果，整个勘察范围内场地地层主要由粘性土、粉土及粉砂组成，根据土的结构及物理力学性质共分为7层，具体层位及工程特性见附表。
勘察钻孔完成后统一测量了各钻孔的地下水位，水位埋深平均值为0.9m，本地下水对混凝土无腐蚀性，对钢筋混凝土中的钢筋无腐蚀性。
3、根据地质资料，确定条基埋深d＝1.9m；二、内力计算1、基础梁高度的确定取h＝1.5m 符合GB50007-2002 8.3.1柱下条形基础梁的高度宜为柱距的11~48的规定。
2、条基端部外伸长度的确定据GB50007-2002 8.3.1第2条规定外伸长度宜为第一跨的倍考虑到柱端存在弯矩及其方向左侧延伸0.250.257.2 1.8l m m =⨯=为使荷载形心与基底形心重合，右端延伸长度为ef l ，ef l 计算过程如下：a . 确定荷载合力到E 点的距离o x ：333137.2528927.271526012182 1.52206 1.523331252892o x ⨯⨯+⨯⨯-⨯-⨯-⨯⨯-⨯⨯=⨯+⨯得18239610.5817240o x m ==b . 右端延伸长度为ef l ：(1.8 2.77.2210.58)2 1.87.23 2.24ef l m =++⨯-⨯--⨯=3、地基净反力j p 的计算。
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柱下条形基础课程设计计算书由平面图和荷载可知A 、D 轴的基础受力情况相同，B 、C 轴的基础受力情况相同。
所以在计算时，只需对A 、B 轴的条形基础进行计算。
一、A 、D 轴基础尺寸设计1、确定基础底面尺寸并验算地基承载力由已知的地基条件，地下水位埋深12m ，假设基础埋深1.55m （基础底面到室外地面的距离），持力层为粘土层。
（1）求修正后的地基承载力特征值查得0=bη，0.1=d η，3180.518 1.0518/1.55m kN m γ⨯+⨯==(0.5)160 1.018(1.550.5)178.9a ak d m f f d kPa ηγ=+-=+⨯⨯-=（2）初步确定基础宽度条形基础轴线方向不产生整体偏心距，设条形基础两端均向外伸出0.25 5.4 1.35m ⨯= 基础总长57 5.40.25259.7l m =+⨯⨯= 则基础底面在单位1m 长度内受平均压力1864.73282.536.6k F kN == 则基础底面在单位1m 长度内受平均弯矩83.5012.656.6k M kN m ==⋅ 282.531.87178.918 1.55k a G F b m f d γ≥==--⨯考虑偏心荷载的作用，取b=2.5m 。
（3）计算基底压力并验算 基底处的总竖向荷载为：282.5318 1.0 1.55 2.5352.28k k F G kN +=+⨯⨯⨯=基底总弯矩为：83.50k M kN m =⋅ 偏心距为：83.50 2.50.2370.417352.2866k k k M l e m m F G ===<==+基底平均压力为：352.28140.9178.92.5 1.0k k k a F G p kPa f kPa A +===<=⨯ 基底最大压力为：max 660.2371140.91201.04 1.2214.682.5k k a e p p kPa f kPa l ⨯⎛⎫⎛⎫=+=⨯+=<= ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭满足条件。
3、验算地基沉降量（1）求基底压力和基底附加应力基础底面处土的自重应力180.518 1.0527.9cz d kPa σγ==⨯+⨯= 基底平均压力按准永久荷载计算1864.73113.016.6 2.5p kPa ==⨯基底附加应力0113.0127.985.11cz p p kPa σ=-=-= 二、B 、C 轴基础尺寸设计1、确定基础底面尺寸并验算地基承载力 （1）初步确定基础宽度基础底面在单位1m 长度内受平均压力：kN F k 49.1258.015.3325.06507650=⨯⨯⨯+⨯=基础底面在单位1m 长度内受平均弯矩m kN M k ⋅=⨯⨯+=27.208.015.338)2580(基础平均埋深为m 825.1m d f F b G a k 91.0825.12032.18149.125=⨯-=-≥γ考虑偏心荷载的作用，将基底面积增大40%，则 m b 25.14.189.0=⨯=，取b=1.3m 。
（3）计算基底压力并验算 基底处的总竖向荷载为：kN G F k k 94.1723.10.1825.12049.125=⨯⨯⨯+=+基底总弯矩为：m kN M k ⋅=27.20偏心距为：m l m G F M e k k k 217.063.16117.094.17227.20==<==+=基底平均压力为：kPa f kPa A G F p a k k k 32.18103.1330.13.194.172=<=⨯=+=基底最大压力为：kPaf kPa l e p p a k k 58.2172.187.2043.1117.06103.13361max =<=⎪⎭⎫⎝⎛⨯+⨯=⎪⎭⎫ ⎝⎛+=取b=1.3m ，满足条件。
三、基础梁截面及配筋设计 1、A 、D 轴①用反梁法计算内力由结构力学计算器计算出内力图：弯矩图剪力图7F=395kN F=395kNF=790kN F=790kN F=790kN F=790kN F=790kN F=790kN F=790kN q=190.65kN/m66.87172.57 66.87 275.53 -172.57 245.72 -108.04 255.98 -125.03 251.78 -119.06 255.98 -119.06 254.72 -125.03275.53 -1108.04 137.18-262.86407.75 -377.97389.03-398.83 396.90 -394.15 394.39 -394.39 394.15 -396.90 398.83 -389.03 377.97 -407.75326.74 -137.18由于支座反力与柱荷载不相等，在支座处存在不平衡力。
把支座不平衡力均匀分布于支座两侧各1/3跨度范围。
对两端挑出部分则布满均布力，调整后的内力图如下：弯矩图67.74 -157.87 -99.92 -174.80-79.43 -109.44 248.92 -92.34 -86.51 -126.65 -82.89 -85.10 -120.62 -85.10 -82.89 -120.62 -86.51 -92.34 -126.65248.92 -79.43 -60.70-109.44 -99.92 -174.80 67.74-60.70138.96170.07 413.05 111.08 394.08 129.97 402.05 123.79 399.52 127.19 399.27 121.01404.01139.90 382.88 80.9166.87 172.5766.87275.53 -172.57 245.72 -108.04 255.98 -125.03 251.78 -119.06 255.98 -119.06 254.72 -125.03275.53 -1108.04剪力图②截面设计设基础梁高mm h 950=，宽mm b 450= 1）正截面受弯承载力计算选用C20混凝土，HRB335级钢筋，2/6.9mm N f c =，2/300mm N f y =，0.11=α，8.01=β，mm a s 35=，在负弯矩作用下配筋计算：0575.09154506.90.11057.1722.126201=⨯⨯⨯⨯⨯==bh f M c s αα 55.0059.0211=<=--=b s ξαξ970.02211=-+=ss αγ2778915300970.057.1722.1mm h f M A o y s s =⨯⨯⨯==γ选用164Φ，2804mm A s =验算最小配筋率%17.09159503001.145.045.0%19.0450*******=⨯⨯=>=⨯=h h f f y t ρ但%207.0915900%2.0%2.00=⨯=>h h ρ满足最小配筋率的要求。
在正弯矩作用下配筋计算：076.09154506.90.11053.27526=⨯⨯⨯⨯=s α 079.0211=--=s αξ960.02211=-+=ss αγ2601048915300960.01053.275mm h f M A y s s =⨯⨯⨯==γ选用185Φ，21272mm A s=%17.045.0%309.0450*******=>=⨯=h h f f y t ρ且%207.0%2.00=>h h ρ，满足最小配筋率的要求。
由于梁高h ≥450mm ，需要设置腰筋，,又腰筋间距不大于200mm ，腰筋选用126Φ， 2）斜截面抗剪截面最大剪力设计值kN V 75.407max =验算截面尺寸mm a h h s w 915359500=-=-=4033.2450915<==b h w ，2/6.9mm N f c =，0.1=c β max 02.9889154506.90.125.025.0V kN bh f c c >=⨯⨯⨯⨯=β截面尺寸满足要求。
验算截面是否需要配箍筋kN kN bh f t 75.40705.31791545010.17.07.00<=⨯⨯⨯=需要配置箍筋只配置箍筋而不配弯起钢筋mm mm h f bh f V s nA yv t sv /3776.091521025.105.31775.40725.17.02001=⨯⨯-=-≥ 采用150@8φ，实际mm mm mm mm s nA sv /383.0/671.01503.502221>=⨯=配箍率%126.02101.124.024.0%149.01504503.502min 1=⨯==>=⨯⨯==yv t sv sv sv f f bs nA ρρ 满足最小配箍率的要求，可以。
3）基础底板设计确定基础底板高度mm b h 5.187815008===计算基底净反力设计值： 单位长度1m 内kN F65.19015.338790=⨯=m kN M ⋅=⨯⨯+=37.3115.338)130100(m l m F M e 267.06165.065.19037.31=<===⎩⎨⎧=⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯±⨯=⎪⎭⎫ ⎝⎛+⨯=kPakPa l e b l F pn 42.4588.1925.1165.0615.1165.19061maxminm kN a p V n /086.10655.088.1921max =⨯==基础应满足的有效高度mm f V h t h 7.13710.10.17.088.1067.00=⨯⨯==β实际上基础有效高度mm mm h 7.137200220402500>=--=，（按有垫层并暂按φ20底板筋直径计），可以。
底板配筋计算 底板最大弯矩m kN a p Mn ⋅=⨯⨯==17.2955.088.1922121221 选用HPB235级钢筋，2/210mm N f y =26030.7712102009.01017.299.0mm f h M A y s =⨯⨯⨯==选用150@14φ，21026mm A s=，分布钢筋选用250@6φ。
1、B 、C 轴①用反梁法计算内力和A,D 轴一样，由结构力学计算器计算出调整后的内力②截面设计设基础梁高mm h 950=，宽mm b 450= 1）正截面抗弯选用C20混凝土，HRB335级钢筋，2/6.9mm N f c =，2/300mm N f y =，0.11=α，8.01=β，mm a s 35=，在负弯矩作用下配筋计算：0458.09154506.90.11005.1382.126201=⨯⨯⨯⨯⨯==bh f M c s αα7F=316kN F=316kNF=632kN F=632kN F=632kN F=632kN F=632kN F=632kN F=632kN q=152.52kN/m109.75-210.22326.21-302.38311.22-319.07317.52-315.32315.52-315.52315.32 -317.52319.07-311.22302.38-326.21210.22-109.75剪力图53.50-138.05220.43-86.43196.58-100.02 204.78-95.26 210.43-95.26 204.78-100.02196.58-86.43220.43-138.0553.50弯矩图55.00469.0211=<=--=b s ξαξ，截面符合要求 976.02211=-+=ss αγ2618915300973.005.1382.1mm h f M A o y s s =⨯⨯⨯==γ为满足最小配筋率的要求 取165Φ，21005mm A s=%237.04509151005=⨯=ρ，满足最小配筋率的要求。