污水处理厂工艺设计计算书
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仲恺农业工程学院课程设计污水处理工艺设计计算书（2014—2015学年第一学期）班级给排121班姓名李子恒学号************设计时间2014.12.15~ 2015.01.02指导老师刘嵩、孙洪伟成绩城市建设学院2014年11月目录1 课程设计目的和要求 (4)1.1设计目的 (4)1.2 设计任务 (4)1.3设计要求 (4)1.4 原始资料 (4)2 污水处理流程方案 (5)3 处理程度的确定 (6)4 污水的一级处理 (6)4.1 格栅计算 (6)4.1.1单独设置的格栅 (7)4.2 沉砂池计算 (10)4.3 初次沉淀池计算 (14)4.3.1 斜板沉淀池 (14)5 污水的生物处理 (19)5.1 曝气池 (19)5.1.1设计参数 (19)5.2.2 平面尺寸计算 (20)5.1.3 进出水系统 (22)5.1.4 曝气池出水设计 (24)5.1.5 其他管道设计 (24)5.1.6 剩余污泥量 (24)6 生物处理后处理 (25)6.1 二沉淀池设计计算 (25)6.1.1 池形选择 (25)6.1.2 辐流沉淀池 (25)6.2 消毒设施设计计算 (32)6.2.1 消毒剂的投加 (32)6.2.2 平流式消毒接触池 (32)6.3 巴氏计量槽设计 (34)7 污泥处理构筑物计算 (35)7.1 污泥量计算 (35)7.1.1 初沉池污泥量计算 (35)7.1.2 剩余污泥量计算 (36)7.2污泥浓缩池 (36)7.2.1 辐流浓缩池 (37)7.3 贮泥池 (39)7.3.1 贮泥池的作用 (39)7.3.2 贮泥池计算 (40)7.4 污泥消化池 (41)7.4.1 容积计算 (41)7.4.2 平面尺寸计算 (44)7.4.3 消化池热工计算 (45)7.4.4 污泥加热方式 (48)8 污水处理厂的布置 (50)8.1 污水处理厂平面布置 (50)8.1.1 平面布置原则 (50)8.1.2 污水处理厂的平面布置图 (52)8.2 污水处理厂高程布置 (52)8.2.1 高程布置原则 (52)8.2.2 高程布置计算 (53)8.2.3 污水处理厂高程图 (55)1 课程设计目的和要求1.1设计目的本设计是围绕必修课程《水质工程学》开展的课程设计，课程设计是教学的重要组成部分，是将污水处理理论与工程设计相联系的重要环节，其目的在于：训练学生设计与制图的基本技能，复习和理解给水处理工程课程所讲授的内容，培养学生动手能力和训练严格的科学态度和工作作风，最终达到提高学生综合运用理论知识独立进行分析和解决实际工程技术问题的能力的目标。
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第二篇设计计算书1.污水处理厂处理规模处理规模污水厂的设计处理规模为城市生活污水平均日流量与工业废水的总和：近期万m 3/d,远期万m 3/d;污水处理厂处理规模污水厂在设计构筑物时,部分构筑物需要用到最高日设计水量;最高日水量为生活污水最高日设计水量和工业废水的总和;Q 设= Q 1+Q 2 = 5000+5000 = 10000 m3/d 总变化系数： K=K×K=×1=2.城市污水处理工艺流程污水处理厂CASS 工艺流程图3.污水处理构筑物的设计泵房、格栅与沉砂池的计算 3.1.1 泵前中格栅格栅是由一组平行的的金属栅条制成的框架,斜置在污水流经的渠道上,或泵站集水井的井口处,用以截阻大块的呈悬浮或漂浮状态的污物;在污水处理流程中,格栅是一种对后续处理构筑物或泵站机组具有保护作用的处理设备;3.1.1.1 设计参数：1栅前水深0.4m,过栅流速~1.0m/s,取v=0.8m/s,栅前流速~0.9 m/s ； 2栅条净间隙,粗格栅b= 10 ~ 40 mm, 取b=21mm ； 3栅条宽度s=0.01m ；4格栅倾角45°~75°,取α=65° ,渐宽部分展开角α1=20°； 5栅前槽宽B 1=0.82m,此时栅槽内流速为0.55m/s ； 6单位栅渣量：W 1 =0.05 m 3栅渣/103m 3污水； 3.1.1.2 格栅设计计算公式 1栅条的间隙数n,个式中, max Q －最大设计流量,3/m s ；－格栅倾角,°； b －栅条间隙,m ；h －栅前水深,m ； v －过栅流速,m/s ；2栅槽宽度B,m取栅条宽度s=0.01mB=Sn －1＋bn3进水渠道渐宽部分的长度L 1,m式中,B 1－进水渠宽,m ；α1－渐宽部分展开角度,°；4栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度L 2,m 5通过格栅的水头损失h 1,m式中：ε—ε=βs/b 4/3； h 0 — 计算水头损失,m ；k — 系数,格栅受污物堵塞后,水头损失增加倍数,取k=3；ξ— 阻力系数,与栅条断面形状有关；设栅条断面为锐边矩形断面,β＝ v 2— 过栅流速, m/s ； α — 格栅安装倾角, °；6栅后槽总高度 H,m取栅前渠道超高20.3h m =7栅槽总长度L,m式中,H 1为栅前渠道深,112H h h =+,m 8每日栅渣量W,m 3/d式中,1W －为栅渣量,333/10m m 污水,格栅间隙为16～25mm 时为～,格栅间隙为30～50mm 时为～； K －污水流量总变化系数3.1.1.3 设计计算采用两座粗格栅池一个运行,一个备用; 1格栅间隙数 n,个max Q =185.03600246.110000≡⨯⨯3/m s268.04.0021.065sin 185.0＝⨯⨯︒⨯=n 个；2栅槽宽度 B,mB=⨯26-1+⨯+=1.01m ； 校核槽内流速：Vc=46.001.14.0185.0＝⨯m/s,在～0.9m/s 范围之内,符合;3 进水渠道渐宽部分长度 L 1,mL 1 26.020tan 282.0-01.1=︒=m4栅槽与出水渠连接的渐窄部分长度 L 2,mL 2 13.0226.0==m 5过栅水头损失 h 1,m设栅条断面为锐边矩形断面β＝h 1 08.0365sin 8.928.0021.001.042.2234=⨯⨯⨯⨯⎪⎭⎫⎝⎛⨯=o m 6栅后总高度 H,m21h h h H ++= =++=≈0.8m7栅槽总长度 L,mL = ++++︒65tan 7.0=2.22m 8每日栅渣量W,m 3/dW d m d m /2.0/50.0106.105.086400185.0333>⨯⨯⨯=＝ 宜采用机械清渣; 9计算草图如下： 设备选型中格栅选用BLQ 型格栅除污机,两共四台; 3.1.1.5 粗格栅栅槽尺寸确定3.1.2 进水泵房的确定3.1.2.1设计参数设计流量：最大设计流量为20000m3/d, 平均日设计流量为10000m3/d;3.1.2.2设计计算3.1.3 细格栅3.1.3.1 设计参数1栅前水深0.4m, 过栅流速~1.0m/s, 取v=0.8m/s,栅前流速~s m /； 2栅条净间隙,中格栅b= 3~ 10 mm, 取b=10mm ； 3栅条宽度s=0.01m ；4格栅倾角45°~75°,取α=65° ,渐宽部分展开角α1=20°； 5栅前槽宽B 1=0.8 m,此时栅槽内流速为0.58 m/s ； 6单位栅渣量：W 1 =0.1 m 3栅渣/103m 3污水; 3.1.3.2 设计计算 1格栅的间隙数n,个558.04.001.065sin 185.0＝⨯⨯︒⨯=n 个2格栅的建筑宽度B,m取栅条宽度s=0.01m 校核槽内流速：Vc=42.009.14.0185.0＝⨯m/s,在～0.9m/s 范围之内,符合;3进水渠道渐宽部分长度L 1,m4栅槽与出水渠道连接处的渐窄部位长度L 2,mL 2 2.024.0==m5通过格栅的水头损失h 1,m取栅条断面为锐边矩形断面 6栅后槽总高度H,m取栅前渠道超高m h 3.02= 7栅槽的总长度L,m 8每日栅渣量W,m 3/d取333110/10.0m m W =污水 宜采用机械清栅; 9计算草图如下：3.1.1.4 设备选型细格栅选用TGS型回转式格栅除污机,型号TGS-800,电机功率,格栅间隙10mm,共两台;3.1.1.5 粗格栅栅槽尺寸确定调节池的设计计算3.2.1 调节池的选择为了保证后续处理构筑物或设备的正常运行,需对废水的水量和水质进行调节,常用的水量调节池进水为重力流,出水用泵提升,池中最高水位不高于进水管的设计水位,有效水位一般为2~3m,最低水位为死水位;此外,酸性废水和碱性废水还可以在调节池内混合以达到中和的目的,短期排出的高温废水也可以利用调节池来降低水温;因此,调节池具有下列功能：a减少或防止冲击负荷对处理设备的不利影响；b使酸性废水和碱性废水得到中和；c调节水温；d当处理设备发生故障时,可起到临时的事故贮水池的作用;欲曝气可以有效地去除一定的COD、BOD等;调节池在结构上可分为砖石结构、混凝结构、钢结构;目前常用的是利用调节池特殊的结构形式进行差时混合,即水利混合;主要有对角线出水调节池和折流调节池;对角线出水调节池,其特点是出水槽沿对角线方向设置,同一时间流入池内的废水,由池的左、右两侧,经过不同时间流到出水槽;从而达到自动调节、均和调节、均和的目的;折流调节池,池内设置许多折流隔墙,使废水在池内来回折流;配水槽设于调节池上,通过许多孔口溢流投配到调节池的各个折流槽内,使废水在池内混合、均衡;113.2.2设计参数1 调节池有效水深为～5.0m,取h=4.0m；2 调节池停留时间4～8 小时,取T=5h；3 调节池保护高度～0.5m,取h′=0.3m；4设计流量Q = 3000m3/d = 125m3/h ；=0.3m；5超高部分：h16设池底为正方形,即长宽尺寸相等；3.2.3池体设计1池体容积Vm3V= 1+kQmax ×T式中： k—池子扩充系数,一般为10～20%,本设计池子扩充系数采用20%V--------调节池容积,m3T--------调节池中污水停留时间,取5h池容积为：V=1+20%××5=2500m3池面积为：A = V/h =2500/3=625m2式中: V--------调节池的有效容积,m 3A--------调节池面积,m 2h--------有效水深,m,取4.0m2设调节池1 座,采用方形池,池长L 与池宽B 相等,则 池长: L=A =625=25m,池长取L=25m,池宽取B=25m 池总高度：H=h+ h ′=4+=4.3m 式中 H--------调节池总高,m h--------有效水深,m,取3.0m h 1--------保护高,m3池子总尺寸为：L ×B ×H = 25×25×4.3m 3 4在池底设集水坑,水池底以i= 的坡度坡向集水坑;平流沉砂池的设计目前,应用较多的陈沙迟池型有平流沉砂池、曝气沉砂池和钟式沉砂池;本设计中选用平流沉砂池,它具有颗粒效果较好、工作稳定、构造简单、排沙较方便等优点; 3.3.1 设计参数1按最大设计流量设计,Q max =0.185m 3/s ；2设计流量时的水平流速：最大流速为0.3m/s,最小流速0.15m/s,取v=0.20m/s ； 3最大设计流量时,污水在池内停留时间不少于30s 一般为30—60s,取t=30s ； 4设计有效水深不应大于1.2m 一般采用—1.0m 每格池宽不应小于0.6m 取b=0.8m ； 5沉砂量的确定,城市污水按每10万立方米污水砂量为3立方米,沉砂含水率60%,容重立方米,贮砂斗容积按2天的沉砂量计,斗壁倾角55—60度,取600； 6沉砂池超高不宜小于0.3m,取h 1=0.3m ；7沉砂池不应小于两个,并按并联系列设计,以便可以切换工作;当污水流量较少时,可考虑一个工作,一个备用;当污水流量大时两个同时工作,本设计取两座； 3.3.2 设计计算1沉砂池水流部分的长度L,m沉砂池两闸板之间的长度为流水部分长度：式中,L —水流部分长度,m V ——最大流速,m/st ——最大流速时的停留时间,s2水流断面积A,2m式中,max Q ——单个池体最大设计流量,/s m 3A ——水流断面积 ,2m3池总宽度B,m设n=2,每格宽b=0.8mB=n ⨯b=⨯=1.6m46m .06.174.0B A h 2=== 介于-1m 之间合格式中,2h ——设计有效水深 4沉砂斗容积设排砂间隔时间为2日,城市污水沉砂量1x =353m /103m ,T=2日,式中,1x ——城市污水含沙量,353m /103m总K ——流量总变化系数,5沉砂室所需容积V ‵,m 设每分格有2个沉砂斗V ‵=3m 15.0226.0=⨯ 6沉砂斗各部分尺寸设斗底宽1α=0.4m,斗壁水平倾角600,斗高3h '=0.4m 沉砂斗上口宽α,m 沉砂斗容积V 0 ,m 3=0.17m 3>0.15 m 3 符合要求 7沉砂室高度h 3,m采用重力排砂,设池底坡度为,坡向排砂口式中：/3h ——斗高,mL 2—— 由计算得出 22.02a L L 2--=8沉砂池总高度1h ——超高,0.3m 9验算最小流量在最小流量时,用一格工作,按平均日流量的一半核算 s m s m A Q v /15.0/16.074.0116.0min min>=== 符合流速要求3.3.3 沉砂池设计计算草图见图图沉砂池设计计算草图CASS 池1CASS 工艺是将序批式活性污泥法SBR 的反应池沿长度方向分为两部分,前部为生物选择区也称预反应区,后部为主反应区;在预反应区内,微生物能通过酶的快速转移机理迅速的吸附污水中大部分可溶性有机物,经历一个高负荷的基质快速积累过程,这对进水水质、水量、PH和有害物质起到较好的缓冲作用,同时对丝状菌的生产起到抑制作用,可有效防止污泥膨胀；在主反应区后部安装了可升降的滗水装置,实现了连续进水间歇排水的周期循环运行,集曝气、沉淀、排水于一体;每一个工作周期微生物处于好氧—缺氧周期性变化之中;在主反应区经历一个较低负荷的基质降解过程;因此,CASS工艺具有有效的脱氮效果;2工艺简图3.4.1 设计参数1一般生活污水Ne =—kgBOD5/kg MLSS·d,在本设计中取Ne=kgBOD5/kg MLSS·d；2一般来说城市污水厂的SVI值范围是50—150mg/l,取SVI=75mg/l；3一般CASS池的活性污泥浓度Nw控制在—4.0kg/m3范围内,污泥指数SVI值大时取下限,反之取上限,在设计中取Nw=3.5kg/m3；4每组流量为10000 m3/d,设4座4 超高0.5m；5 氧的半速常数： mg/L；6考虑格栅和平流沉砂池可去除部分有机物,取去除30%此时进水水质：CODcr=300mg/L×1-30%=210mg/L ,BOD5=200mg/L×1-30%=140mg/L ,SS=240mg/L×1-30%=168mg/L7出水水质： BOD5≤10mg/L SS ≤10mg/L COD≤60 mg/L8 进水最高水温30℃,最低水温20℃;3.3.1 设计计算3.3.1.1 CASS池容积V,m3采用容积负荷法计算：式中：Q—城市污水设计水量,m3/d ；Q=10000m3/d；Nw—混合液MLSS污泥浓度kg/m3,一般为-4.0 kgm3,本设计取3.5 kg/m3；Ne—BOD5污泥负荷kg BOD5/kg MLSS·d,一般为 BOD5/kg MLSS·d,设计取kgBOD5/kgMLSS·d；Sa —进水BOD 5浓度kg/ L,本设计Sa = 140 mg/L ； Se —出水BOD 5浓度kg/ L,本设计Se = 20 mg/L ；f —混合液中挥发性悬浮固体浓度与总悬浮固体浓度的比值,一般为,本设计取；则：33304875.05.315.010)20140(10000m V =⨯⨯⨯-⨯=-,取3100m 3设计为池子个数N1＝4个一期建设两个,二期建设两个则单池容积为3100÷4＝775m 3;3.3.1.2 CASS 池容积负荷CASS 池工艺是连续进水,间断排水,池内有效容积由变动容积V 1和固定容积组成,变动容积是指池内设计最高水位至滗水机最低水位之间的容积,固定容积由两部分组成,一是活性污泥最高泥面至池底之间的容积V 3,另一部分是撇水水位和泥面之间的容积,它是防止撇水时污泥流失的最小安全距离决定的容积V 2;依经验取循环周期T=4h,2h 进水与曝气,1h 沉淀,1h 排水;1CASS 池总有效容积V m 3：V ＝n 1×V 1＋V 2＋V 3式中：n 1—CASS 池个数,为实现连续排水,取n 1=4个；V —CASS 池总有效容积,m 3； V 1—变动容积,m 3； V 2—安全容积,m 3 ； V 3—污泥沉淀浓缩容积,m 3；2单格CASS 池平面面积Am 2：式中：n 1—CASS 池个数,为实现连续排水,在本设计中,取n 1=4个； H —池内最高液位Hm,一般H=H 1+H 2+H 3=3—5m,本设计取H=4.0m ；则 21940.443100m A =⨯=3池内设计最高水位至滗水机排放最低水位之间的高度,H 1m ；式中：n 2—一日内循环周期数,本设计取池内周期4h ； 则 m H 15.219464100001=⨯⨯=4滗水结束时泥面高度,H 2m ；H 2=H×Nw×SVI×10-3式中：Nw —池内混液污泥浓度g/L,本设计取Nw =3.5g/LSVI —污泥体积指数,SVI=75 则 H 2 = ××75×10-3 = 1.05m; 5撇水水位和泥面之间的安全距离,H 3m ； H 3=H-H l +H 2则：H 3=H-H l +H 2=+=0.8m校核：满足H 2≥H-H l +H 2,符合条件; 3.3.1.3 CASS 池外形尺寸11n VH B L =⨯⨯ 式中：B —池宽,m,B:H=1—2,取B=6m,6/4=,满足要求；L —池长,m,L:B=4—6,A/B=194/6=,6=,满足要求； 2CASS 池总高H 0m ； H 0=H ＋＝4.5m3微生物选择区L 1,mCASS 池中间设1道隔墙,将池体分隔成微生物选择区和主反应区两部分;靠进水端为生物选择区,其容积为CASS 池总容积的10%左右,另一部分为主反应区;选择器的类别不同,对选择器的容积要求也不同;L 1＝10﹪L=10%⨯=3.2m 3.4.1.4 连通孔口尺寸连通孔面积A 1m 2；式中：H 1—设计最高水位至滗水机排放最低水位之间的高度,2.15 m ； v —孔口流速20-50m/h,取v=40m/hn 3—在厌氧区和好氧区的隔墙底部设置连通孔;连通预反应区与主反应区水流,因单格宽6m,本设计取连通孔个数n 3=2个 L 1—选择区的长度,m ； 则：4孔口尺寸设计孔口沿墙均布,孔口宽度取0.8m,孔高为=1.24m;为：0.8m×1.24m3.3.1.5 需氧量O2=a′QS a-S e+b′VX v其中：a′—活性污泥微生物对有机污染物氧化分解过程的需氧率,即活性污泥微生物每代谢1kgBOD所需要的氧量,kg；生活污水中一般取—,取a′=kgBOD5；b′—活性污泥微生物通过内源代谢的自身氧化过程的需氧量,即1kg活性污泥每天自身氧化所需要的氧量,kg；生活污水中一般取—,取b′=kg污泥;O2—混合液需氧量,kgO2/d;X v=fN w==1.875kg/m3；由式有: O2=a′QS a-S e+b′VX v=10000+4000=d=h⑨供气量Q t=211-E A/79+211-E A式中：Q t—气泡离开地面时,氧的百分比,%E A—空气扩散装置的氧转移效率,取水下射流式扩散器,其的转移效率是25%Q t=211-E A/79+211-E A=211-25%/79+211-25%=%C sb=C s P b/105+Q t/42式中：C sb—CASS池内曝气时溶解氧饱和度的平均值,mg/l；C s—在大气压力条件下氧的饱和度,C s=l；水温20℃P b—空气扩散装置出口处的绝对压力,P b=P+103H；H—扩散装置的安装深度,H=3.5m；P—大气压力,P=105Pa；C sb=C s P b/105+Q t/42=101300+9800/206600+42=lp=P a/105式中：P a—当地大气压,P a=105Pa;P=P a/105=1R0=RC s20/{abpC sT-C T-20}式中：R0—水温20℃时,气压105Pa时,转移到曝气池混合液的总氧量,kg/h；R—实际条件下转移到曝气池混合液的总氧量,kg/h；C s20—水温20℃时,大气压力条件下氧的饱和度,mg/l；a—污水中杂质影响修正系数,取a=；b—污水含盐量影响修正系数,取b=1；p—气压修正系数；C—混合液溶解氧浓度,取C=2mg/l;R0=RC s20/{abpC sT-C T-20}={11 20-20}=83.16kg/h空气扩散装置的供气量为：G=R0/E A=25%=1108.8m3/h=18.48m3/min3.1.6 CASS池运行模式设计CASS池运行周期设计为4h,其中曝气120min,沉淀40-60min,滗水40min,闲置20min,正常的闲置期通常在滗水器恢复待运行状态4min后开始;池内最大水深4.0m,换水水深0.8m,存泥水深2.1m,保护水深1.1m,进水开始与结束由水位控制,曝气开始由水位和时间控制,排水结束由水位控制;主反应区即好氧区,是去除营养物质的主要场所,通常控制ORP在100-150mV,溶解氧L;运行过程中通常将主反应区的曝气强度加以控制使反应区内主体溶液处于好氧状态,完成降解有机物的过程,而活性污泥内部则基本处于缺氧状态,溶解氧向污泥絮体内的传递受到限制而硝态氮由污泥内向主体溶液的传递不受限制,从而使主反应区中同时发生有机污染物的降解以及同步硝化和反硝化作用;⑩主要设备⑴水下射流曝气机在次设计中,选用GSS型潜水自吸式射流曝气设备;根据水深4.5m,池面积是31.78m7m4,预反应区长2.54m,及GSS型潜水自吸式射流曝气机的规格和主要性能参数,可选用型曝气机,4个预反应区每区一台,主反应区没池3台,共16台;分布见CASS池平面图;型潜水自吸式射流曝气机技术参数：电机功率,供氧量5kgO2/h,适宜水深2.625m,重量90kg;⑵滗水器根据该设计要求：分4池,滗水深度是 1.875m,池面面积是㎡,滗水时间为1h,滗水量为：V4==416.70m3/h,及滗水器主要技术参数,可选XBS-5000型旋转式滗水器,每池一台,共4台;XBS-5000型旋转式滗水器技术参数：长5000mm,功率;滗水深度1.875m;3.1.7 排水系统设计为了保证每次换水水量及时排除以及排水装置运行需要,将排水口设在最低水位以下0.6m,最高水位以下1.4m处,设计池内底埋深1.0m,则排水口相对地坪标高为1.6m,最低水位相对地面标高为2.2m;单池每周期排水量为：6×27×=130m3排水时间设计为40min每池设一个滗水器,滗水器流量为:130÷40÷60=195m3/h选择排水管管径为DN200滗水器排水过程中能随水位的下降而下降,使排出的上清液始终是上层清液;为防止水面浮渣进入滗水器被排走,滗水器排水口一般都淹没在水下一定深度;中间水池本设计中中间水池的作用主要是贮存、调节CASS池排出的水量,以便后续三级深度处理能顺利进行; CASS池每个周期为4小时,每个周期滗水器在40min钟内排出的水量为：4×6×27×=518m3后续中水平均处理流量为: 518÷4=130m3/h,设计为150m3/h中间水池所需最小容积为:518－150×40÷60=418m3设计中间水池的容积为: 500m3设计为两个池,一期一座,二期增建一座;采用圆形地下水池,池内并设置喷泉,以形成水景;有效水深为3.2m,则池子直径D为：9.5m地面超高0.3m,池总深度3.5m;3.1.5接触消毒池与加氯间1.设计说明设计流量Q=50000m3/d=2083.3 m3/h；水力停留时间T=；设计投氯量为C=~L2.设计计算a 设置消毒池一座池体容积VV=QT=×=1041.65 m3消毒池池长L=30m,每格池宽b=5.0m,长宽比L/b=6接触消毒池总宽B=nb=3×=15.0m接触消毒池有效水深设计为H1=4m实际消毒池容积V`为V`=BLH1=300××4=600m3满足要求有效停留时间的要求;b加氯量计算设计最大投氯量为L；每日投氯量为W=250kg/d=10.4kg/h;选用贮氯量500kg的液氯钢瓶,每日加氯量为瓶,共贮用10瓶;每日加氯机两台,一用一备；单台投氯量为10~20kg/h;配置注水泵两台,一用一备,要求注水量Q3~6m3/h,扬程不小于20m H2O;C 混合装置在接触消毒池第一格和第二格起端设置混合搅拌机两台;混合搅拌机功率No为No= μQTG2/100式中Q T——混合池容,m3；μ——水力黏度,20℃时μ=×-4kgm2；G——搅拌速度梯度,对于机械混合G500s-1;No=×10-4××30×500×500/3×5×100=实际选用JBK—2200框式调速搅拌机,搅拌器直径∮2200mm,高度H2000mm,电动机功率;液氯消毒设计说明设计说明设计流量Q=20000m3/d＝833.3m3/h ；水力停留时间T=; 仓库储量按15d计算, 设计投氯量为7mg/L设计计算1)加氯量GG=×7×=2)储氯量WW=15×24×G=15×24×=3)加氯机和氯瓶采用投加量为0～20kg/h加氯机3台,两用一备,并轮换使用;液氯的储存选用容量为400kg的纲瓶,共用6只;4)加氯间和氯库加氯间与氯库合建;加氯间内布置3台加氯机及其配套投加设备,两台水加压泵;氯库中6只氯瓶两排布置,设3台称量氯瓶质量的液压磅秤;为搬运方便氯库内设CD1-26D单轨电动葫芦一个,轨道在氯瓶上方,并通到氯库大门外;氯库外设事故池,池中长期贮水,水深1.5米;加氯系统的电控柜,自动控制系统均安装在值班室内;为方便观察巡视,值班与加氯间设大型观察窗机连通的门;5)加氯间和加氯库的通风设备根据加氯间、氯库工艺设计,加氯间总容积V1＝××=m3,氯库容积V2＝×9×=m3.为保证安全每小时换气8～12次;加氯间每小时换气量G1＝×12=m3氯库每小时换气量G2＝×12＝m3故加氯间选用一台T30－3通风轴流风机,配电功率,并个安装一台漏氯探测器,位置在室内地面以上20cm;2.污泥浓缩池因本设计采用CASS工艺,污泥产量很少,采用间歇式污泥浓缩池；半地下式,竖流式浓缩池；周边进水,中心排泥的运行方式,每8h排泥一次,每天排泥三次;为方便检修,设池数为两座;其设计计算如下：①污泥量的计算剩余活性污泥量以挥发性固体V SS计：由BOD-污泥负荷率COD-污泥负荷率与污泥增长率的关系：△X=YS a-S e Q-K d VX v△X—每日增长排放的挥发性污泥量V SS,kg/d；Y—产率系数,即微生物每代谢1kgBOD所合成的MLVSSkg数；生活污水取值为—,取kgMLVSS；K d—活性污泥的自身氧化率亦称衰减系数,1/d；生活污水取值—,取d；Q—每日处理污水量,m3/d；S a—经预处理后,进入曝气池污水含BOD的浓度,kg/m3；S e—经生化处理后,处理水中残留的BOD的浓度,kg/m3；V—CASS池的有效容积,m3；X v—混合液中挥发性悬浮固体量MLVSS,kg/m3;由可得：△X=YS a-S e Q-K d VX v=4000=140 kgVSS/d剩余污泥量以悬浮固体SS计：P ss=△X/ff—V SS/SS值,取f=P ss=△X/f=140/=200 kgSS/d②污泥浓缩池的计算对于活性污泥,污泥固体负荷取25kg/㎡d,污泥浓缩后含水率为97%,污泥的固体浓度是5kg/m3含水率%;浓缩池总面积为：A=5200/25=40㎡取圆形池,其直径为：D=2A/2 =5.05m;取有效水深3m,核算停留时间：40324/200=符合设计规定因污泥浓缩池面积较小,不用污泥浓缩机,池底做成斗状,其与水平倾角为55°,斗口径取3.0m,则斗高为：h=/2tan55°=1.463m取污泥浓缩池超高为0.3m,则总高为：H=++=4.763m;有效容积为：20㎡2③浓缩后污泥产量的计算浓缩后污泥含水率为97%,浓缩前污泥含水率为%,浓缩前的污泥量为200 kgSS/d,以体积计算为：V ss=200P ss/100-P1000V ss—污泥量,m3/d；P—污泥含水率,%；1000—污泥浓度,kg/m3;由有: V ss=200P ss/100-P1000=200100/1000=40 m3/d浓缩后污泥量为：V ss′/V ss=100-P/100-P′P′—浓缩后污泥含水率,%;由有：V ss′=V ss100-P/100-P′=40/100-97=6.67 m3/d每次排泥量为：3=2.22 m3/次;3.脱水机房①根据各构筑物的合理布置,确定其尺寸为：9m9m5m②主要设备⑴带式压滤机的选型：因污泥的产量为6.67m3/d,根据DY型带式压滤机的性能参数,选用DY500的DY带式压滤机可满足要求,每天工作3次,每次40min;其性能参数为：带宽700mm,处理量 6.67 m3/h,功率,冲洗水量为≤5 m3/d,冲洗水压≥,泥饼含水率75%;配套设备：冲洗水泵：4,Q=6.5 m3/h,h=60m,p=3Kw；污泥螺杆泵调速：G=35-1,Q=-4.31 m3h,P=,p=；移动式空压机：TA-65,Q=-0.19 m3/min,P=,p=；加药装置配计量泵：GTF1000,Q=-1000L/h,p=；自动冲洗过滤器：DPG50-I；管道混合器：GJH100；皮带输送机：PDS500,B=500mm,V=0.8m/s;LS螺旋输送机：WLS-260,输送量m3/h：30°；15°；30°,输送长度：≤10m,安装角度：≤20°;;⑵PAM加药装置的选型污泥浓缩池的容积为20m32,对以生化处理的废水,PAM的投加量取30-50ppm,在本设计中取40ppm,则每天须投加PAM为4040ppm=1.6L;根据其性能参数,选用JBY型加药装置公称容积为1m3的加药装置;。
污水处理CASS工艺设计计算书
Q---处理规模（m ³/d)5000.00S 0 ----进水BOD5（mg/l)160.00S e ----出水BOD5（mg/l)10.00Nw---混合液悬浮固体浓度（MLSS) (mg/l)3200.00λ=1/m=1/2.5(排水比）0.40K 2有机基质降解速率常数，L/(mg •d)生活污水K2取值范围为0.0168-0.02810.02f——混合液中挥发性悬浮固体与总悬浮固体浓度的比值，一般在生活污水中，f值为0.7-0.80.75H---反应池水深(m) 4.00ε---安全高度 1.20Vmax(m/s) 1.76T D排水时间(h)0.50T f 闲置时间(h) 1.00T (运行周期） 5.55V----CASS 池容积（m ³）1600.92n 每日运行周期数4.32T S----沉淀时间 1.59Ns---BOD-污泥负荷（kgBOD5/(kgMLSS •d)）0.20η---有机基质降解率0.94T A ---曝气时间(h) 2.46考虑格栅和沉砂池可去除部分有机物及SS，取COD,BOD5,NH3-N,TP,TN去除率为20%，SS去除率为35%CASS工艺设计计算书设计CASS池（座） 4.00V i 单CASS池容积（m ³）400.23复核V----CASS池容积（m ³）2083.33 H ——池内最高液位（m）（CASS池高） 4.00H 3（m）滗水结束时泥面高度 1.20H 2=ε（m）1.20L （cass池长）m 16.28B （CASS池宽）m 8.00H 0（CASS池总高）m 4.50L 1微生物选择区(m) 1.63h s污泥层高 1.20U—孔口流速m/h 70孔口宽度m 0.70孔高m0.43K d活性污泥自身氧化系数一般为0.04～0.0750.06Y 污泥的产率系数一般为 0.4～0.80.60f b VSS中可生化系数0.70C 0设计进水SS，mg/l 97.50C e设计出水SS，mg/l 10.00△X 剩余污泥总量(kg/d)657.75V i 单CASS池容积（m ³）520.83SVI—污泥体积指数,(ml/g)93.75H 1（m）--池内设计最高水位至滗水机排放最低水位之间的高度1.60h 1排水结束时最低水位 2.40A 1连通孔面积(㎡）0.30N R剩余污泥浓度(kg/m ³）5.33△X v剩余生物污泥量(kg/d)449.94△X s剩余非生物污泥(kg/d)207.81θc污泥龄(d)复核污泥龄17.51171.103（15-T）4.34µ——硝化细菌的增长速率d-1：T=0.2摄氏度时，取为0.350.35f s——安全系数：为保证出水氨氮小于5mg/L 取2.3～3.0；取2.30.67T ——污水温度：取冬季最不利温度0.2摄氏度。
污水处理厂工艺设计计算书(案例)
=3.5m3/d＞0.2 m3/d 故采用机械清渣. 粗格栅的选型：选用江苏天雨集团的 LHG 型回转式格栅除污机.
型号为：LHG—1.2×5.03,功率：1.5KW。选用的螺旋输送压榨机的 型号：LYZ300，功率：3KW。 详细内容：选用的格栅除污机的起吊设备是CD15—9D型电动葫芦。
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电动葫芦的运行电机：型号为：ZDY121—4；功率：0.8KW； 转速：1380r/min； 电动葫芦的主起升电机：型号：ZD141—4；功率：7.5KW； 转速：1400 r/min； 工字钢：型号：28a—63c GB 706—65； 电源：3 相，380（220）V，50HZ。 2：提升泵房的计算： 采用潜污泵，泵房与集水池合建。集水池根据泵的安装要求决定。泵房 的尺寸：9.3m×13.6m×4.5m。采用 6 台泵，4 用 2 备,一台变频。泵的 型号：CP3306/605 75KW 潜污泵。电压：380V；额定轴功率：75 千瓦； 输入配用功率：82 千瓦；水利效率：82% ；含偶合装置及 10 米潜水电 缆。单价：人民币 35 万元（含增值税关税）。 潜水搅拌机的型号：QJB2.2/8-320/3-740/C/S，两台，单台的功率：2.2KW。 3：水头损失的计算： 污水管进入溢流井的损失h1： 根据流量Qmax=1.39 m3/s，充满度 0.8,管径DN1200，查水利计算表得流速v=1.43。
格栅的间隙数： n = Q max sinα 2bhv
1.39× sin 75°
=
2× 0.02× 0.8× 0.95
≈45 （1）：栅槽的宽度：
B=S×(n-1)+b×n =0.01×(45-1)+0.02×45=1.33m
选取 B=1.2m 与格栅机配套. (2)： 通过格栅的水头的损失：（由手册取β=1.83,k=3）
(完整版)污水处理厂设计计算书
式中一一格栅槽宽度（m）;
S――每跟格栅条的宽度（m）。
设计中取S=0.01m。
3.进水渠道渐宽部分的长度
式中——进水渠道渐宽部分的长度（m）;
进水明渠宽度（m；
渐宽处角度（°），一般采用10°〜30
设计中=1.27m,=20°，此时进水渠道内的流速为0.67m/s，介于0.4〜0.9m/s之间。
1.格栅间隙数
式中一一格栅栅条间隙数（个）；
3
Q――最大设计流量（m /s）;
――格栅倾角（°）;
b――栅条净间距（m）；
h——栅前水深（m）;
v――过栅流速（m/s）,宜采用0.6〜1.0m/s。
栅前水深：根据水力最优断面公式计算得，0.57=X0.7/2,=1.28m ,/2=0.64m
设计中取=0.64m,0.9m/s,0.02m,60°。
4.出水渠道渐窄部分的长度
式中一一出水渠道渐窄部分的长度（m；
——渐窄处角度（°）,。
设计中=1.27m,=20°。
5.通过格栅的水头损失
式中——水头损失（m；
――格栅条的阻力系数；
――格栅受污染物堵塞时的水头损失增大系数，一般采用=3。
因栅条为矩形截面，取=2.41o
6.栅后明渠总高度
式中 一一栅后明渠总高度（m）;
（三）平面布置67
十七、污水处理厂高程布置68
（一）主要任务68
（二）高程布置的原则68
（三）污水处理构筑物的高程布置68
参考文献72
第一部分污水处理
一、
格栅按照远期规划进行设计。
3
Q=8.16万m/d=944.4L/s
总变化系数=1.2,Qmax=944.4X1.2=1133.28 L/s
某5万吨城市污水处理厂设计计算书_secret
污水处理厂设计计算书一、工程概况某城市污水处理厂，采用传统活性污泥法处理工艺，沉淀池型式为辐流式，曝气池采用鼓风曝气，进入曝气池的总污水量为50000m3/d，污水的时变化系数为1.28，进入曝气池污水的BOD5为215mg/L，处理出水总BOD5≤20mg/L。
二、曝气池的设计1．污水处理程度的计算进入曝气池污水的BOD5值（Sa）为215mg/L，计算去除率，首先按下式计算处理水中非溶解性BOD5值，即BOD5=7.1bXaCe式中Ce——处理水中悬浮固体浓度，取值为25mg/L；b——微生物自身氧化率，一般介于0.05~0.1之间，取值0.09；Xa——活性微生物在处理水中所占比例，取值0.4；代入各值BOD5=7.1×0.09×0.4×25=6.39≈6.4处理水中溶解性BOD5值为：20-6.4=13.6mg/L去除率η=(215-13.6)/215=0.938≈0.942．曝气池的计算与各部位尺寸的确定曝气池按BOD-污泥负荷法计算(1) BOD-污泥负荷率的确定拟定采用的BOD-污泥负荷率为0.3kgBOD5/(kgMLSS·d)。
但为稳妥计，按下式加以较核：Ns =K2Sef/ηK2值取0.0280 Se=13.6mg/L η=0.94 f=MLVSS/MLSS=0.75代入各值Ns =0.0280×13.6×0.75/0.94=0.30 kgBOD5/(kgMLSS·d)计算结果确证，取值0.3是适宜的。
(2) 确定混合液污泥浓度（X）根据已确定的Ns值，查图4-7得相应的SVI值为100-120，取值120。
按下式确定混合液污泥浓度值X。
对此r=1.2，R=50%，代入各值，得：X=R·r·106/[(1+R)SVI]=0.5×1.2×106/[(1+0.5)×120]=3333mg/L≈3300mg/L (3) 确定曝气池容积，按下式计算，即：V=QSa /(NsX)代入各值：V=50000×215/(0.30×3300)=10858.59≈10859m3(4) 确定曝气池各部位尺寸设4组曝气池，每组容积为10859/4=2715m3池深取4.2m，则每组曝气池的面积为F=2715/4.2=646.43m2池宽取4.5m，B/H=4.5/4.2=1.07，介于1-2之间，符合规定。
(工艺技术)SBR法污水处理工艺设计计算书
（工艺技术）SBR法污水处理工艺设计计算书米/秒。
5、污水排水接纳河流资料：该污水厂的出水直接排入厂区外部的河流，其最高洪水位（50年一遇）为380.0m，常水位为378.0m，枯水位为375.0m。
6、厂址及场地现状该镇以平原为主，污水处理厂拟用场地较为平整，交通便利。
厂址面积为35000m2。
厂区地面标高384.5~383.5米，原污水将通过管网输送到污水厂，来水管管底标高为8米(于地面下8米)。
受纳水体最高洪水位6米，最低水位标高在-4米。
三、课程设计具体安排1、确定污水处理厂的工艺流程，对处理构筑物选型做说明；2、对主要处理设施（格栅、沉砂池、初沉池、污泥浓缩池）进行工艺计算（附必要的计算草图）；3、按扩初标准，画出平面布置图，内容包括表示出处理厂的范围，全部处理构筑物及辅助建筑物、主要管线的布置、主干道及处理构筑物发展的可能性；4、按扩初标准，画出高程布置图，表示出原污水、各处理构筑物的高程关系、水位高度以及处理出水的出厂方式；5、按扩初标准，画出主要处理构筑物的平面剖面构造图；6、编写设计说明书、计算书。
四、设计成果1、设计计算说明书一份；2、设计图纸：平面和高程布置图、构筑物平剖面。
（共5张2号图纸）第二章SBR工艺流程方案的选择2.1、SBR工艺主要特点及国内外使用情况：SBR是序列间歇式活性污泥法的简称，与传统污水处理工艺不同，SBR技术采用时间分割的操作方式替代空间分割的操作方式，非稳定生化反应替代稳态生化反应，静置理想沉淀替代传统的动态沉淀。
它的主要特征是在运行上的有序和间歇操作，SBR技术的核心是SBR反应池，该池集均化、初沉、生物降解、二沉池等功能于一池，无污泥回流系统。
经过这个废水处理工艺的废水可达到设计要求，可以直接排放。
处理后的污泥经机械脱水后用作肥料。
此工艺在国内外被引起广泛重视和研究日趋增多的一种污水生物处理新技术，目前，已有一些生产性装置在运行之中。
它主要应用在城市污水、工业废水处理方面。
A2O工艺计算书
A2O工艺计算书一、概述A2O 工艺（AnaerobicAnoxicOxic，厌氧缺氧好氧）是一种常用的污水处理工艺，具有同步脱氮除磷的功能。
该工艺通过在不同的反应区域创造不同的环境条件，使微生物能够有效地去除污水中的有机物、氮和磷等污染物。
本计算书将对 A2O 工艺的主要设计参数进行计算，以确定工艺设备的尺寸和运行参数。
二、设计基础数据1、设计处理水量：＿____m³/d2、进水水质：COD（化学需氧量）：＿____mg/LBOD₅（五日生化需氧量）：＿____mg/LTN（总氮）：＿____mg/LTP（总磷）：＿____mg/LNH₃N（氨氮）：＿____mg/L3、出水水质要求：COD：＿____mg/LBOD₅：＿____mg/LTN：＿____mg/LTP：＿____mg/LNH₃N：＿____mg/L三、反应池容积计算1、厌氧池容积（V₁）厌氧池水力停留时间（HRT₁）一般取 1 2 h，本次设计取 15 h。
V₁＝ Q × HRT₁其中，Q 为设计处理水量。
计算可得：V₁＝＿____m³2、缺氧池容积（V₂）缺氧池水力停留时间（HRT₂）一般取 2 4 h，本次设计取 3 h。
V₂＝ Q × HRT₂计算可得：V₂＝＿____m³3、好氧池容积（V₃）好氧池水力停留时间（HRT₃）一般取 4 8 h，本次设计取 6 h。
V₃＝ Q × HRT₃计算可得：V₃＝＿____m³四、污泥负荷计算1、好氧池污泥负荷（Ns）Ns ＝（L₀ Le）× Q ／（XV₃）其中，L₀为进水 BOD₅浓度，Le 为出水 BOD₅浓度，X 为混合液悬浮固体浓度（MLSS），一般取 2500 4000 mg/L，本次设计取 3000 mg/L。
计算可得：Ns ＝＿____kg BOD₅/（kg MLSS·d）2、校核污泥龄（θc）θc ＝ 1 ／ Ns计算可得：θc ＝＿____d五、混合液悬浮固体浓度（MLSS）计算1、好氧池 MLSS（X）X ＝R × ρ × 10³ ／ SVI其中，R 为污泥回流比，一般取 50% 100%，本次设计取 70%；ρ 为回流污泥浓度，一般取 8000 12000 mg/L，本次设计取 10000 mg/L；SVI（污泥体积指数）一般取 70 150 mL/g，本次设计取 100 mL/g。
某污水处理厂工艺计算书2万吨
一．A 2/O 工艺的设计 1.1 A 2/O 工艺说明根据处理要求，我们需计算二级处理进水碳氮比值和总磷与生化需氧量的比值，来判断A 2/O 工艺是否适合本污水处理方案。
1. 设计流量：Q ＝20000m³/d=833.3m³/h原污水水质：COD ＝320mg/L BOD ＝180 mg/L SS ＝200 mg/L TN ＝38mg/L TP ＝4mg/L NH 3-N ＝26 mg/L一级处理出水水质：COD ＝330×（1－20%）＝264mg/L BOD ＝180×（1－10%）＝160mg/L SS ＝200×（1－30%）＝140 mg/L二级处理出水水质：BOD ＝10mg/L SS ＝10 mg/L NH 3-N ＝5mg/L TP ≤1 mg/L TN ＝15 mg/L COD=50 mg/L 其中：42.838320＝＝TN COD ＞8025.01604=＝BOD TP ＜0.06 符合A 2/O 工艺要求，故可用此法。
1.2 A 2/O 工艺设计参数BOD 5污泥负荷N ＝0.071KgBOD5/(KgMLSS ‧d)好氧段DO ＝2 缺氧段DO ≤0.5 厌氧段DO ≤0.2回流污泥浓度Xr ＝60001100600000＝⨯mg/L 污泥回流比R ＝100% 混合液悬浮固体浓度 X ＝＝＋r ·1X R R 6000·21＝3000mg/L 混合液回流比R 内：TN 去除率yTN ＝%100381538⨯-＝60% R 内＝TNTNy 1y -×100%＝150% 取R 内＝200%1.3设计计算（污泥负荷法）硝化池计算（2）硝化细菌最大比增长速率ma xμ=0.47e 0.098（T-15）ma xμ =0.47⨯e 0.098⨯（T-15）=0.3176d -1（2） 稳定运行状态下硝化菌的比增长速率μN =,max 11N z N K N μ+=0.42615151⨯+=0.399d -1（3） 最小污泥龄 θc mθc m=1/μN =10.399=2.51d （4） 设计污泥龄 d c θd c θ=mC FD θ⨯d d c 04.951.232.1=⨯⨯=θ 为保证污泥稳定 ， d c θ取20d 。
某污水处理厂设计计算书
设计流量 设计堰负荷
5.出水堰计算 堰总长
堰数量 单个堰长
进水SS
高密度澄清池
数值
10000 m3/d
417 m3/h
115.74 L/s 2座
208.33 m3/h 1个
200 mm
1.843 m/s
单位
0.058 m3/s 6 min
20.83 m3 5.40 m 2.00 m 2.00 m
264.00 w/m3 5.50 KW
0.058 m3/s 4 min
13.89 m3 5.40 m 0.50 m 5.50 m
0.058 m3/s 80.00 m/h
2.6 m2 0.5 m 5.5 m
0.058 m3/s 7.00 m3/m2·h 29.76 m2
5.5 m
5.5 m
0.058 m3/s 1.4 L/m.s
PAC溶液密度
1000 kg/m3
PAC溶液量（平均）
2 m3/d
83.33 L/h
(以下根据厂家或样本）
循环排泥泵
Q=8.33m3/h H=12m N=0.75kW
混凝桨叶搅拌机
D=1400 N=5.5kW 桨板边缘线速度3m/s
中心传动刮泥机
ZCG-5.5 N=0.75kW 边缘线速度0.04m/s
41.3 m 24 块
1.72 m
100 mg/L
备注
单池 单池 单池 单池
单池 取值范围4-8min
单池 单池 单池 单池
单池
单池 取值范围2-4min
单池 单池 单池 单池
单池 单池 单池 单池 单池
单池 取值范围12-25
单池 单池 单池
(完整版)污水处理厂工艺设计说明计算书：城市生活污水,2.0万吨每天,AO活性污泥法
第一章 污水处理构筑物设计计算一、粗格栅1.设计流量Q=20000m 3/d ，选取流量系数K z =1.5则： 最大流量Q max ＝1.5×20000m 3/d=30000m 3/d ＝0.347m 3/s2.栅条的间隙数（n ）设:栅前水深h=0.4m,过栅流速v=0.9m/s,格栅条间隙宽度b=0.02m,格栅倾角α=60° 则：栅条间隙数85.449.04.002.060sin 347.0sin 21=⨯⨯︒==bhv Q n α(取n=45)3.栅槽宽度(B)设：栅条宽度s=0.01m则：B=s （n-1）+bn=0.01×（45-1）+0.02×45=1.34m 4.进水渠道渐宽部分长度设：进水渠宽B 1=0.90m,其渐宽部分展开角α1=20°（进水渠道前的流速为0.6m/s ） 则：m B B L 60.020tan 290.034.1tan 2111=︒-=-=α5.栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度(L 2)m L L 30.0260.0212===6.过格栅的水头损失（h 1）设：栅条断面为矩形断面，所以k 取3则：m g v k kh h 102.060sin 81.929.0)02.001.0(4.23sin 2234201=︒⨯⨯⨯⨯===αε其中ε=β（s/b ）4/3k —格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数，一般为3 h 0--计算水头损失，mε--阻力系数，与栅条断面形状有关，当为矩形断面时形状系数β=2.4将β值代入β与ε关系式即可得到阻力系数ε的值7.栅后槽总高度(H)设：栅前渠道超高h 2=0.3m则：栅前槽总高度H 1=h+h 2=0.4+0.3=0.7m栅后槽总高度H=h+h 1+h 2=0.4+0.102+0.3=0.802m 8.格栅总长度(L)L=L 1+L 2+0.5+1.0+ H 1/tan α=0.6+0.3+0.5+1.0+0.7/tan60°=2.8 9. 每日栅渣量(W)设：单位栅渣量W 1=0.05m 3栅渣/103m 3污水则：W=Q W 1=05.0105.130000100031max ⨯⨯=⨯⨯-Z K W Q =1.0m 3/d 因为W>0.2 m 3/d,所以宜采用机械格栅清渣 10.计算草图：图1-1 粗格栅计算草图二、集水池设计集水池的有效水深为6m,根据设计规范，集水池的容积应大于污水泵5min 的出水量,即:V ＞0.347m 3/s ×5×60=104.1m 3,可将其设计为矩形，其尺寸为3m ×5m ，池高为7m ，则池容为105m 3。
A2O污水处理工艺设计计算书
( 1 )反应器内 MLSS 浓度取 MLSS 浓度 X=3000mg/L ，回流污泥浓度 X R=9000mg/L( 2 )求硝化的比生长速率( 3 )求设计 SRT d (污泥龄)( 4 )好氧池停留时间( 5 )好氧池面积( 6 )生物固体产量( 7 )比较求由氮氧化成的硝酸盐数量( 1 )内回流比 IR( 2 )缺氧池面积( 1 )厌氧池容积( 1 )设计最大需氧量 AORAOR= 除去 BOD 需氧量—剩余污泥当量 +消化需氧量—反硝化产氧量( 2 )供气量的计算采用 STEDOC300 型橡胶膜微孔曝气器，敷设于距池底 0.2m 处，淹没水深4.8m ，氧转移效率 30% ，计算温度定为30℃。
氧在蒸馏水中的溶解度：( 3 )曝气器计算在每一个廊道中每平方米中该设置一个曝气器，一个曝气池的总面积 360m2 。
故曝气池中的微孔曝气器数量 N=360 个。
这里采用 STEDOC300 型橡胶膜微孔曝气器，其主要性能参数见下：校核每一个曝气头的供气量( 4 )空压机的选择空气管路中总压力损失按 5KPa 计算故空压机所需压力 P 为:1.45m ×1m) ，一根据所需压力和供气量，采用两台 RD-125 型罗茨鼓风机(用一备。
( 1 )厌、缺氧区搅拌器取搅拌能量 5w/m3 ，故厌、缺氧区所需能量为 :选用两台 DOTO 15 型低速潜水推流器。
( 2 )内回流泵内回流比 IR=132% ，故内回流流量 Qr 为：( 1 )反应池廊道布置A/A/O 反应池采用 4 廊道设计，好氧池两个廊道，缺氧池和厌氧池共两个廊道，有效水深 5m ，每一个廊道宽 5m ，大 36m( 2 )出水堰堰上水头 h。
(完整版)污水处理厂工艺设计说明计算书：城市生活污水,4.4万吨每天,A2O活性污泥法
污水处理厂工艺设计一、污水处理厂的设计规模（一）污水处理厂的设计规模污水处理厂以处理水量的平均日平均时流量计，该市污水厂的处理规模定为：近期4.4万m3/d，远期6.6万m3/d，见表：污水处理厂的设计规模（二）污水处理厂处理构筑物规模污水处理厂的主要构筑拟分成三组，每组处理规模为2.2万m3/d，近期建2组，处理规模为4.4万m3/d，远期再建1组，处理规模扩至6.6万m3/d，污水厂占地约5.9ha，用地指标为0.89 m2/（m3污水/d）（三）设计流量当污水厂分建时，以相应的各期流量作为设计流量。
各设计流量的具体数据见表。
污水处理厂的设计流量二、污水处理程度的确定（一）进水水质根据原始资料，污水处理厂实测污水水质及设计水质见表：污水的实测水质，设计进水水质、出水水质标准（二）设计出水水质出水水质要求符合GB8978-96《防水综合排放标准》根据出水水质要求，污水处理厂既要求有效地去除BOD 5，又要求对污水中的氮，磷进行适当处理，防止A 江的富营养化。
（三）处理程度计算 1．溶解性BOD 5去除率活性污泥处理系统处理水中的BOD 5值是由残存的溶解性BOD 5（Se ）和非溶解性BOD 5二者组成，而非溶解性BOD 5主要以生物污泥的残屑为主体。
活性污泥的净化功能，是去除溶解性BOD 5，故从活性污泥的净化功能考虑，应将非溶解性BOD 5从处理水的总BOD 5值中减去。
处理水中非溶解性BOD 5值： BOD 5=7.1·b ·Xa ·Ce式中 Ce ——处理水中悬浮固体浓度，取25mg/Lb ——微生物自身氯化率，一般介于0.05～0.1，之间，取0.09 Xa ——活性微生物在处理水中所占比例，取0.4 故 BOD 5=7.1×0.09×0.4×25≈6.4 处理水中溶解性BOD 5值为： 25－6.4=18.6mg/L 去除率：%1.97%1002204.6220=⨯-=η 2．CODcr 的去除率： %35.82%10034060340=⨯-=η 3．SS 的去除率%75.93%10032020320=⨯-=η 4．总氮的去除率出水标准中的总氮为15mg/L ，故去除率为： %70%100501550=⨯-=η 5．磷酸盐的去除率进水中磷酸盐浓度为6.8～9.4mg/L ，按9.4 mg/L 计，如磷酸盐以最大可能成分Na 3PO 4计，则磷的含量为1.7 mg/L 。
某污水处理厂的设计 计算书
污水处理系统的设计1.进水闸井的设计1.1污水厂进水管(1)取进水管径为D=1600mm，流速v=1.00 m/s，设计坡度I=0.5%。
Q=1.6204m/s；(2)已知最大日污水量max(3)初定充满度h/D=0.75，则有效水深h=1600×0.75=1200mm；(4)已知管内底标高为67.1m，则水面标高为：67.1+1.2=68.3m；(5)管顶标高为：67.1 +1.6=68.7m；(6)进水管水面距地面距离72.4-68.3=4.1m。
1.2进水闸井工艺设计考虑施工方便以及水力条件，进水闸井尺寸取3×6m，井深5.3m，井内水深1.2m，闸井井底标高为67.1 m，进水闸井水面标高为68.3m，超越管位于进水管顶1m处，即超越管管底标高为69.7m。
采用ZMQF型明杆式铸铁方闸门：尺寸为L×B=1.6×1.6m；重量=2992kg。
启闭机的选择：根据启闭力在给水排水手册11 上查得采用XLQ-5 型手、电两用螺杆式启闭机2.格栅的设计本设计采用中细两种格栅，两道中格栅、三道细格栅。
中格栅与泵站合建，细格栅与旋流沉砂池合建。
2.1中格栅的工艺设计本设计选用两道中格栅，为了减少格栅磨损，格栅全部使用。
1)栅条间隙数：hvm b Q n 中中αsin max =式中：中n ——中格栅间隙数；max Q ——最大设计流量，1.6204m 3 /s ；中b ——栅条间隙，取20mm ，即0.02m ；h ——栅前水深，取1.2m ；v ——过栅流速，取0.45m/s ；α——格栅倾角，取75ο；m ——设计使用的格栅数量，本设计中格栅取使用2道。
7.73245.02.102.075sin 204.61=⨯⨯⨯⨯=ο中n设计取742)栅槽宽度：B=s(n1－1)＋bn式中：B ——栅槽宽度，m ；S ——格条宽度，取0.01m 。
B=0.01×(74－1)＋0.02×74=2.21m ，取2.30m3)中格栅的栅前进水渠道渐宽部分长度1L ：若进水渠宽1 1.60B m =，渐宽部分展开角120α=︒，则此进水渠道内的流速 10.84/v m s =，则96.020tan 260.130.220tan 211=⨯-=-=οοB B L 4)中格栅与提升泵房连接处渐窄部分长度L2：48.0296.0212===L L 5) 中格栅的过栅水头损失：αβsin 2)(234⋅⋅⋅=gv b s k h 中 式中：h 中——中格栅水头损失，m ；β——系数，当栅条断面为矩形时取2.42；k ——系数，一般取k=3。
污水处理厂设计计算书
云南省F县污水处理厂设计计算书目录1工程要求及方案概述 (3)1.1设计情况概述 (3)1.2设计要求 (4)1.2.1工程规模 (4)1.2.2进水水质 (4)1.2.3设计出水水质 (5)1.3工程方案概述 (5)1.3.1工艺流程概述 (5)1.3.2分段去除率列表 (6)2构筑物计算 (7)2.1格栅 (7)2.1.1水量计算 (7)2.1.2中格栅 (8)2.1.3细格栅 (9)2.2进水泵房 (10)2.3旋流沉砂池 (10)2.4洗砂间 (12)二级处理部分： (12)2.5SBR池 (12)2.5.1设计参数（处理效果） (12)2.5.2 SBR池的基本尺寸计算 (13)2.5.3曝气系统计算 (15)2.6化学除磷加药罐 (17)2.7鼓风机房 (17)三级处理部分 (17)2.8二级泵站 (17)2.9砂滤池 (18)2.9.1设计数据 (18)2.9.2设计计算 (18)2.10加氯消毒间 (23)污泥处理与处置部分： (24)2.11储泥池 (24)2.11.1污泥流量 (24)2.11.2设计参数 (25)2.11.3储泥池的尺寸计算 (25)2.12污泥泵站 (25)2.13污泥浓缩脱水一体机房 (25)3总体设计 (26)3.1平面布置 (26)3.2管网布置 (28)3.2.1管网设计范围及原则 (28)3.2.2管网计算 (28)3.3高程布置 (28)3.3.1高程布置原则 (28)3.3.2高程计算说明 (29)3.3.3高程计算 (29)3.3.4高程布置图 (38)4泵站设计 (38)4.1一级泵站 (38)4.2二级泵站 (38)4.3反冲洗泵 (39)4.4污泥泵站 (39)4.5鼓风机房 (40)5参考资料 (40)1工程要求及方案概述1.1设计情况概述为保护F县的水环境，根据规划和所给的其他原始资料，完成F县污水处理厂一期工程的工艺设计，具体内容包括：（1）确定污水处理厂的工艺流程，选择处理构筑物并通过计算确定其尺寸（附必要的草图）；（2）污水厂的工艺平面布置图，内容包括：标出水厂的范围、全部处理构筑物及辅助构筑物、主要管线的布置、主干道及处理构筑物发展的可能性（1#图）；（3）污水厂工艺流程高程布置，表示原水、各处理构筑物的高程关系、水位高度及污水厂排放口的标高（1#图）；（4）按施工图标准画出主要生物处理构筑物（一个即可）的平面、立面和剖面图（1#图）；（5）按扩大初步设计的要求，画出沉淀池的工艺设计图，包括平面图、纵剖面图及横剖面图（1#图）；（6）编写设计说明书、计算书。
污水处理厂工艺设计计算书
5000T 污水处理厂设计计算书设计水量：近期（取K 总=1.75）：Q ave =5000T/d=208.33m 3/h=0.05787 m 3/s Q max =K 总Q ave =364.58m 3/h=0.10127m 3/s （截留倍数n=1.0）Q 合=n Q ave =416.67 m 3/h=0.1157m 3/s 远期（取K 总=1.6）：Q ave =10000T/d=416.67m 3/h=0.1157m 3/s Q max =K 总Q ave =667m 3/h=0.185m 3/s一．粗格栅（设计水量按远期Q max =0.185m 3/s ） （1）栅条间隙数（n ）：设栅前水深h=0.8m ，过栅流速v=0.6m/s ，栅条间隙b=0.015m ，格栅倾角a=75°。
°max sin 0.185sin 75=250.0150.80.6Q n bhv α==⨯⨯（个）（2）栅槽宽度（B ）B=S （n-1）+bn=0.01（25-1）+0.015*25=0.615m二．细格栅（设计水量按远期Q max =0.185m 3/s ） （1）栅条间隙数（n ）：°max sin 0.185sin 60=430.003 2.20.6Q n bhv α==⨯⨯（个）（2）栅槽宽度（B ）B=S （n-1）+bn=0.01（43-1）+0.003*43=0.549m三．旋流沉砂池（设计水量按近期Q 合=0.1157m 3/s ），取标准旋流沉砂池尺寸。
四、初沉池（设计水量按近期Q 合=416.67 m 3/h =0.1157m 3/s ）（1）表面负荷：q （1.5-4.5m 3/m 2·h ），根据姜家镇的情况，取1.5 m 3/m 2·h 。
面积2max 416.67277.781.5Q F m q === （2）直径418.8FD m π==，取直径D=20m 。
保定 化工区 污水处理厂工艺设计 计算说明书
第一部分设计说明书第1章设计概论1.1设计任务本次毕业设计的主要任务是完成保定市某化工区污水处理厂工艺设计。
工程设计内容包括：1．进行污水处理厂方案的总体设计：通过调研收集资料，确定污水处理工艺方案；进行总体布局、竖向设计、厂区管道布置、厂区道路及绿化设计；完成污水处理厂总平面及高程设计图。
2．进行污水处理厂各构筑物工艺计算：包括初步设计和设备选型。
3.进行辅助建筑物的设计：包括尺寸、面积、层数的确定；完成设备选型。
1.2概况及自然条件概况河北保定市某化工区含有生产染料及染料中间体的专业精细化工企业数十家，日排生产、生活污水共25000m3。
根据环保部门的要求，该区生产、生活污水必须经本区污水处理厂处理达标后方可外排，向南排至防洪沟。
厂区地形：厂区地形平坦，污水厂地面标高58m。
污水厂坐标定位：西南：A＝0.000m, B=0.000m,东北A=300.00m, B=200.00m2、气象资料1)气温年平均12℃，夏季平均28℃，冬季平均-18℃，历年最高37℃，历年最低-23℃2)降雨量年平均850mm，日最大280mm3)相对湿度年平均64％，历年最大72％，历年最小58％4)主导风向冬季：偏西北为主夏季：偏东南为主5)冰冻期：100日1.3设计进出水水质1、设计进水水质：1）染料中间体废液、染料工艺废水及洗涤废水等CODCr 10000mg/l色度 500倍pH 9 ~ 102）其他废水（生活污水、车间冲洗地面废水等）CODCr 1000~2000mg/l色度 200倍pH 7~ 8冬季污水平均温度：10℃夏季污水平均温度：20℃2、处理后的水质要求：COD Cr100mg/l色度50倍pH 6~ 9第2章污水处理厂设计2.1 污水处理厂设计规模生产工艺中的洗涤、压滤等废水17000m3/d，生活污水8000m3/d，共计25000m3/d。
依据该区要求，污水处理场设计处理量25000 m3/d，远期规划为 m3/d。
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5000T 污水处理厂设计计算书
设计水量：
近期（取K 总=）：Q ave =5000T/d=h= m 3/s Q max =K 总Q ave =h=s （截留倍数n=）Q 合=n Q ave = m 3/h=s 远期（取K 总=）：Q ave =10000T/d=h=s
Q max =K 总Q ave =667m 3/h=s
一．粗格栅（设计水量按远期Q max =s ） （1）栅条间隙数（n ）：
设栅前水深h=，过栅流速v=s ，栅条间隙b=，格栅倾角a=75°。
°max sin 0.185sin 75=250.0150.80.6
Q n bhv α==⨯⨯（个）
（2）栅槽宽度（B ）
B=S （n-1）+bn=（25-1）+*25=
二．细格栅（设计水量按远期Q max =s ） （1）栅条间隙数（n ）：
°max sin 0.185sin 60=430.003 2.20.6
Q n bhv α==⨯⨯（个）
（2）栅槽宽度（B ）
B=S （n-1）+bn=（43-1）+*43=
三．旋流沉砂池（设计水量按近期Q 合=s ），取标准旋流沉砂池尺寸。
四、初沉池（设计水量按近期Q 合= m 3/h =s ）
（1）表面负荷：q （），根据姜家镇的情况，取 m 3/m 2
·h 。
面积2max 416.67
277.781.5
Q F m q =
== （2）直径418.8F
D m π
=
=，取直径D=20m 。
（3）沉淀部分有效水深：设t=，
h2=qt=*=
（4）沉淀部分有效容积： 2232*20*3.61130.44
4
V D h m π
π
'=
=
=
污泥部分所需的容积：设S=（人·d ），T=4h ，
30.8120004
1.610001000124
SNT V m n ⨯⨯=
==⨯⨯
污泥斗容积：设r1=，r2=，a=60°，则
512()(1.8 1.5)60=0.52h r r tg tg α=-=-，取0.6m 。
222235
111220.6
()(1.8 1.5 1.8 1.5) 5.143
3
h V r r r r m ππ=
++=
+⨯+=
（5）污泥斗以上圆锥体部分污泥容积：设池底径向坡度，则 4()0.1(10 1.8)*0.10.82h R r m =-⨯=-=，取0.8m 222234
2110.8
()(1010 1.8 1.8)101.523
3
h V R Rr r m ππ=
++=
+⨯+=
（6）污泥总容积：
V 1+V 2=+=＞ m 3
（7）沉淀池总高度：设h 1=， H= +++=
（8）沉淀池池边高度 H ′=+=
五、生化池（设计水量按近期Q max =h=s ） 水质 类别 BOD 5 CODcr SS NH3-N TN TP 设计进出水水质 170 350 200 35 45 4 设计进出水水质
10
50
10
5（8）
15
2.设计计算（用污泥负荷法） （1）判断是否可采用AAO 法
55170
4.9435170
42.5174
BOD TKN BOD TP ====＞＞符合要求。
（2）有关设计参数
BOD 5污泥负荷N=（kgMLSS ·d ）； 回流污泥浓度X r =10000mg/L ； 污泥回流比R=50%； 混合液悬浮物固体浓度0.5
100003333/110.5
R R X X mg L R ==⨯=++ 混合液回流比R 内 TN 去除率1214515100%67%45
TN TN TN TN η--=
⨯==
混合液回流比TN TN 0.67
=
100%==200%110.67
R ηη⨯--内
（3）反应池容积V 30QS 5000 1.75170V=
==3433.03NX 0.133333m ⨯⨯⨯ 反应池总水力停留时间： 3433.039.42364.58
V t h Q =
== 各段水力停留时间和容积： 厌氧：缺氧：好氧=1:2:6
厌氧水力停留时间t 厌=*1/9=，V 厌=*1/9=
缺氧水力停留时间t 缺=*2/9=，V 缺=*2/9=
好氧水力停留时间t 好=*6/9=，V 好=*6/9= （4）校核氮磷负荷 好氧段总氮负荷=
05000*1.75*45
=3333*2288.7
Q TN XV 好=kgMLSS ·d （符合要求）
厌氧段总磷负荷=
0P 5000*1.75*4
=3333*381.45
Q T XV 好=kgMLSS ·d （符合要求） （5）剩余污泥量x s X P P ∆=+，取污泥增值系数Y=，污泥自身氧化率k d =，
0()0.6*5000*1.75*(0.170.02)0.05*3433.03*3.3*0.7=787.5396.5=391kg/d
x e d R
P YQ S S k VX =--=--- ()*50%(0.20.01)*5000*1.75*50%831.25/s e P TSS TSS kg d =-=-= x s X P P ∆=+=391+=d
（6）反应池主要尺寸 反应池总容积V=；
设反应池2组，单组池容V 单=2=；
有效水深h=；单组有效面积S==312m 2
；
分成8格，厌氧池1格：L*B=9*，缺氧池2格，单格：L*B=9*，好氧池6格，单格：L*B=9*。
取超高，池子总高H=6m 。
（7）反应池进、出水系统计算
进水管：单组进水管设计流量Q=5000*2=s ，管道流速v=s ， 管道过水断面积A==； 管径44*0.063
0.28A
d m π
π
=
=
=，进水管管径取DN250。
出水管：单组出水管设计流量Q=5000*2=s ，管道流速v=s ， 管道过水断面积A==； 管径44*0.084
0.33A
d m π
π
=
=
=，进水管管径取DN350。
五、二沉池（设计水量按近期Q max =h=s ）
（1）表面负荷：q （），根据姜家镇的情况，取m 2
·h 。
面积2max 364.58
364.581.0
Q F m q =
== （2）直径421.5F
D m π
=
=，取直径D=22m 。
（3）沉淀部分有效水深：设t=4h ，
h2=qt=*4=
（4）沉淀部分有效容积： 2232*22*4.01519.84
4
V D h m π
π
'=
=
=
污泥部分所需的容积：设S=（人·d ），T=4h ，
32.0120004
410001000124
SNT V m n ⨯⨯=
==⨯⨯
污泥斗容积：设r1=，r2=，a=60°，则
512()(1.8 1.5)60=0.52h r r tg tg α=-=-，取。
222235
111220.6
()(1.8 1.5 1.8 1.5) 5.143
3
h V r r r r m ππ=
++=
+⨯+=
（5）污泥斗以上圆锥体部分污泥容积：设池底径向坡度，则 4()0.1(11 1.8)*0.10.92h R r m =-⨯=-=，取0.8m 222234
2110.8
()(1111 1.8 1.8)144.043
3
h V R Rr r m ππ=
++=
+⨯+=
（6）污泥总容积：
V 1+V 2=+=＞4m 3
（7）沉淀池总高度：设h 1=， H= +++=
（8）沉淀池池边高度 H ′=+=
六、连续砂滤池（设计水量按近期Q max =h=s ）
滤速取v=10m/h ，则A=Q/v=，L*B=*=36m2，连续砂过滤器共设6个。
七、紫外线消毒池（设计水量按近期Q max =h=s ）
（1）灯管数 初步选用UV3000PLUS 紫外消毒设备，每3800m3/d ，需要14跟灯管， 故：N 平=5000/3800*14=18根 N 峰=5000**14/3800=32根
（2）消毒渠，设渠中水流速v=s ，过水断面A=5000**24*3600=
渠道B*H=*=。