桥梁支座铸钢件的机械性能
铸件化学成份与机械性能表
铸件化学成份、机械性能表材料牌号受检工程技术要求标准号CF3304LZG00Cr18Ni10 化学成份C≤Mn Si≤S≤P≤Cr NiGB12230-20**0.03 1.5 2 0.04 0.04 17-21 8-12机械性能σb≥σs≥δ≥485 206 35CF8304ZG0Cr18Ni9 化学成份C≤Mn Si≤S≤P≤Cr NiGB12230-20**0.08 1.5 2 0.04 0.04 18-21 8-11机械性能σb≥σs≥δ≥485 206 35CF3M316L ZG00Cr17 Ni14Mo2Ti 化学成份C≤Mn Si≤S≤P≤Cr Ni MoGB12230-20**0.03 1.5 1.5 0.04 0.04 17-21 9-13 2-3机械性能σb≥σs≥δ≥485 206 35CF8M316 ZG0Cr18 Ni12Mo2TI 化学成份C≤Mn Si≤S≤P≤Cr Ni MoGB12230-20**0.08 1.5 1.5 0.04 0.04 18-21 9-12 2-3机械性能σb≥σs≥δ≥485 206 35化学成份C≤Mn Si≤S≤P≤Cr Ni MoGB12230-20**机械性能σb≥σs≥δ≥表中单位：〔1〕化学成份% 〔2〕力学性能：抗拉强度σb:MPa、屈服强度σs:MPa、延长率δ%、断面收缩率ψ%、αk :J/cm2铸件化学成份、机械性能表材料牌号受检工程技术要求标准号HT200 德DIN GG20化学成份C≤Mn≤Si S≤P≤GB12226-20**德W-Nr. 0.6020 3.1～3.4 0.80～1.00 1.5～1.8 0.12 0.15法NF FGL200机械性能σb日JIS FC20 ≥200HT250 德DIN GG25化学成份C≤Mn≤Si S≤P≤GB12226-20**德W-Nr. 0.6025法NF FGL250机械性能σb日JIS FC25 ≥250QT400-18 德DIN 〔GGG-40〕C Mn≤Si S≤P≤Mg ReGB12230-20**德W-Nr. 〔0.7040〕 3.6～3.8 0.5 2.3～2.7 0.025 0.08 0.03～0.05 0.02～0.03法NF FGS400-18 机械性能σb≥σs≥δ≥αk≥HB日JIS 〔FCD40〕400 250 18 11 130～180QT450-10 德DIN GGG-50化学成份C Mn Si S≤P≤Mg ReGB12230-20**德W-Nr. 0.7050 3.4～3.9 0.2～0.5 2.7～3.0 0.03 0.07 0.06～0.10 0.03～0.10法NF 500-7 机械性能σb≥σs≥δ≥HB日JIS FCD50 450 310 10 160～210WCB 化学成份C≤Mn≤Si≤S≤P≤Cr≤Ni≤Mo≤Cu≤V≤GB12229-890.30 1.00 0.06 0.045 0.40 0.40 0.50 0.25 0.5 0.03机械性能σb≥σs≥δ≥ψ≥485 250 22 35表中单位：〔1〕化学成份% 〔2〕力学性能：抗拉强度σb:MPa、屈服强度σs:MPa、延长率δ%、断面收缩率ψ%、αk :J/cm2棒材化学成份、机械性能表材料牌号受检工程技术要求标准号410 1Cr13化学成份C≤Mn≤Si≤S≤P≤Cr Ni≤GB1220-920.15 1.00 1.00 0.030 0.035 11.5～13.5 0.60机械性能σb≥σ0.2≥δ≥ψ≥αk≥HB＜540 345 25 55 78 159420 2Cr13 化学成份C Mn≤Si≤S≤P≤Cr Ni≤GB1220-920.16～0.25 1.00 1.00 0.030 0.035 12.0～14.0 0.60机械性能σb≥σ0.2≥δ≥ψ≥αk≥HB≥635 440 20 50 63 1923040Cr19Ni9 化学成份C≤Mn≤Si≤S≤P≤Cr Ni N≤ASTMA276-920.08 2.00 0.75 0.030 0.045 18.0～20.0 8.0～10.5 0.10机械性能σb≥σ0.2≥δ≥ψαk HB≤HRC≤515 205 40 201 92304L0Cr19Ni11 化学成份C≤Si≤Mn≤S≤P≤Cr Ni N≤ASTMA240-92b0.03 0.75 2.00 0.030 0.045 18.0～20.0 8.0～12.0 0.10机械性能σb≥σ0.2≥δ≥ψαk HB≤HRC≤HV 485 170 40 201 923160Cr17Ni12Mo2 化学成份C≤Si≤Mn≤S≤P≤Cr Ni N≤MoASTMA240-92b0.08 0.75 2.00 0.030 0.045 16.0～18.0 10.0～14.0 0.10 2～3机械性能σb≥σ0.2≥δ≥ψαk HB≤HRC≤515 205 40 217 95表中单位：〔1〕化学成份% 〔2〕力学性能：抗拉强度σb:MPa、屈服强度σs:MPa、延伸率δ%、收缩率ψ%、αk :J/cm2棒材化学成份、机械性能表材料牌号受检工程技术要求标准号316L00Cr17Ni14Mo2化学成份C≤Mn≤Si≤S≤P≤Cr Ni N≤Mo≤GB1220-920.03 2.00 0.75 0.030 0.045 16.0～18.0 10.0～14.0 0.10 2～3机械性能σb≥σ0.2≥δ≥ψαk HB≤HRC≤485 170 40 217 9517-4PH 化学成份C≤Mn≤Si≤S≤P≤Cr Ni Cu≤Nb≤UNS S174000.07 1 1 0.03 0.04 15.5~17.5 3~5 3~5 0.15~0.45机械性能σb≥σ0.2≥δ≥Q235 化学成份C Mn P≤S≤Si≤Cr≤Ni≤Cu≤0.14～0.22 0.3～0.65 0.045 0.050 0.30 0.30 0.30 0.30 机械性能σbσs≥δ≥375～460 225 25化学成份C≤Mn≤Si≤S≤P≤Cr Ni机械性能σb≥σ0.2≥δ≥化学成份C≤Mn≤Si≤S≤P≤Cr Ni机械性能σb≥σ0.2≥δ≥表中单位：〔1〕化学成份% 〔2〕力学性能：抗拉强度σb:MPa、屈服强度σs:MPa、延伸率δ%、收缩率ψ%、αk :J/cm2铸件化学成份、机械性能表材料牌号受检工程技术要求标准号1Cr13 美国410德DIN化学成份C≤Mn≤Si≤S≤P≤Cr Ni≤GB12226-20**英BS 0.15 1.00 1.00 0.030 0.035 11.5～13.5 0.60法NF机械性能σb≥σ0.2≥δ≥ψ≥αk≥HB＜日JIS 54034525 5578 1592Cr13 德DIN化学成份C Mn≤Si≤S≤P≤Cr Ni≤GB12226-20**德W-Nr.0.16～0.25 1.00 1.00 0.030 0.035 12.0～14.0 0.60法NF机械性能σb≥σ0.2≥δ≥ψ≥αk≥HB≥日JIS 635 440 20 50 63 192德DINGB12230-20**德W-Nr.法NF机械性能日JIS德DIN 化学成份GB12230-20**德W-Nr.法NF 机械性能日JIS德DIN化学成份GB12230-20**德W-Nr.法NF 机械性能日JIS表中单位：〔1〕化学成份% 〔2〕力学性能：抗拉强度σb :MPa、屈服强度σs :MPa、延长率δ%、断面收缩率ψ%、αk:J/cm2铜合金化学成份、机械性能表材料牌号受检工程 技术要求标准号 9-2铝青铜 ZCuAl9Mn2化学成份 Al ≤ Mn ≤ Sb ≤ Si ≤ P ≤ As Sh Zn GB/T12225-89Al 和Mn 为主要元素 其余为杂质，总和2.5剩余为铜8.0~10.0 1.5~2.5 0.05 0.2 0.1 0.05 0.21.5*机械性能 σb ≥ δ≥ HBW ≤S390 J440 20 S835 J930 10-3铝青铜 ZCuAl10Fe3化学成份 Al ≤ Fe ≤ Sb ≤ Ni ≤ Sh Zn Pb Mn GB/T12225-89Al 和Fe 为主要元素 其余为杂质，总和5.0剩余为铜8.5~11.0 2.0~4.0 0.05 3.0* 0.3 0.4 0.21.0* 机械性能 σb ≥σ0.2≥δ≥ HBW ≤S490 J540 S180 J200 13 15 S890 J10809-4铝青铜 QAl9-4化学成份 Sn ≤ Al Zn ≤ Mn ≤ Fe ≤Pb ≤ Si ≤ P ≤ GB5233-85Cu 为余量杂质总和≤1.70.1 8~10 1.0 0.52~40.010.10.01机械性能σb ≥σ0.2≥δ≥为含铁的铝青铜。
大吨位铸钢支座力学性能有限元分析
大吨位铸钢支座力学性能有限元分析
1有限元分析在大吨位铸钢支座研究中的应用
许多研究文献证明，有限元分析可以用于研究大吨位铸钢支座的力学性能。
有限元分析（FEA）是一种非常有效的数值分析方法，它能够对高度复杂的几何结构进行数字模拟，从而详细描述支座的细节。
有限元分析可以在大吨位铸钢支座的研究过程中的应用有很多，例如计算材料的力学性能及支座的结构强度，以及支座的刚度及无懈可击性等等。
2FEM对大吨位铸钢支座的模拟研究
学术界也在对利用有限元方法模拟进行大吨位铸钢支座力学性能研究进行大量研究。
有关研究利用有限元分析（FEM）技术进行模拟，并进行建模和分析，以确定支座的力学性能。
在此基础上，研究者们可以以较高的精度，确定铸钢材料对于不同块状结构及其接头处所受到的力学作用，并计算出在特定应力环境下支座的变形量等。
3研究结果及其意义
运用有限元方法模拟大吨位铸钢支座的研究，发现它具有较为理想的结构牢度。
该研究结果提供了一种新的指导方针，可用于改善大吨位铸钢支座的设计，禁止结构的预期寿命延长，从而发挥了积极的作用。
研究还发现，有限元方法不但可以实现准确的分析，而且可以改进整个设计过程，提高设计效率。
有限元研究有助于提高设计的正
确性，使设计过程更加高效，为提高支座的力学性能提供了重要的科学依据。
综上所述，有限元分析技术是一种非常有效的数值分析工具，可以提供准确、可信和精确的结果，为大吨位铸钢支座力学性能研究提供了有力的支持，从而为钢材材料设计和生产提供科学依据。
铸件机械性能要点总结
Mechanical propertyHardness/tensile strength/elongation Graphite morphologyNodule class/nodule size/nodule density Matrix structureFerrite/perlite/cementite……Graphite morphology Matrix structure Chemical element Chemical element Cooling temperatureNucleation ability: overheat and inoculantO2 H2 N2Cooling temperature Inoculant在球铁中，因为石墨形态为圆形，则起力学性能主要取决于基体组织石墨球数对力学性能的影响1.石墨球数会影响珠光体含量。
增加石墨球数量会降低珠光体含量从而降低强度增加延伸率2.石墨球数会影响碳化物的含量。
增加石墨球数量会降低各类碳化物的含量，因而对改善抗拉强度、延伸率和切削加工性能是有利的。
3.石墨球数会影响基体组织的均匀性。
增加石墨球数量有利于形成细小和均匀的显微组织。
4.石墨球数会影响石墨的大小和形状，高的石墨球数往往意味着高的球化率，增加石墨球数会减少石墨球大小，一般会提高抗拉强度、屈服强度和韧性。
影响基体组织和石墨化的因素1，冷却速度：冷却速度越大，白口倾向也明显，产生珠光体的概率越大,石墨化不充分。
2，化学元素：1)五大元素碳：在球墨铸铁中，碳的质量分数控制在3.5%～3.9%的范围内，经球化处理后，碳的质量分数通常会减少0.1%～0.3%，碳主要是以球状石墨形式存在，石墨呈球状后，石墨数量对力学性能的影响就不十分重要，但为了改善铸造性能，碳总是维持在较高线，并且利用石墨化的膨胀作用以补偿收缩，增加铸件的致密性，保证铸件有较高的力学性能。
在共晶成分以上，增加碳含量易产生石墨漂浮，降低力学性能；在共晶成分下，增加碳含量可以提高镁的吸收率，有利于球化，但降低碳含量易产生游离渗碳体，使力学性能降低、脆性增加，同时增加缩孔和缩松等铸造缺陷。
支座施工验收
北京市轨道交通桥梁支座施工与验收技术规程5、城市轨道交通桥梁支座施工安装5.1适用范围本技术条件规定了盆式橡胶支座、球型钢支座、板式橡胶支座的安装技术要求。
其它型式支座的安装也可参考本技术标准进行。
（放在总则）5。
2 一般规定1. 支座进场后，应检查支座的产品合格证，所有待安装的支座应为出厂检验合格的产品。
所有待安装的支座应按规定抽样检测合格后，方可使用。
2. 支座的安装位置及标高应正确,在安装前进行测量放线，并做记录。
支承垫石表面应平整、清洁，支承垫石混凝土强度、顶面标高应符合设计要求，垫石顶面应水平，同一支承垫石四角高差应小于1.0mm。
3. 支座宜在设计安装温度下进行安装。
5。
3 下部结构施工5。
3。
1 支承垫石位置的测量下部结构施工完成后，应对支座中心及支承垫石位置进行测量，测量项目主要包括墩顶高度、支承垫石平面位置和标高、锚栓孔径、深度及位置等，并将基准线和支座线等弹出墨线。
下部结构施工精度按照表5。
1支承垫石相对位置精度表规定执行.上述测量值应记载入下部结构检查记录（添表)。
5。
3.2 支承垫石的施工1。
支承垫石施工时，应考虑支承垫石的位置,预先调整好下部结构的配筋和模板。
应避免混凝土浇筑和振捣时模板上浮或者错位.2. 应防止垫石锚栓孔中积水。
冬期施工锚栓底孔中应避免积水结冰。
对容易积存雨水的锚栓底孔,可使用无吸水性、柔软、便于取除的泡沫苯乙烯填实；对已经积水的锚栓底孔，可先排除底孔中的积水，再使用有效可行的方法，对锚栓孔进行临时封堵。
3。
支承垫石的施工精度应满足表5.1 支承垫石相对位置精度表的要求。
表5.1 支承垫石相对位置精度表(参考企标）支承垫石施工完成后，施工单位应在检查记录中记载支座垫石的几何尺寸(形状、位置、深度等)等测量结果（添表）.5。
4 支座安装前上部结构的测量(删除该条)支座安装前，应确认上部结构与支座安装位置相关的事项如下：1。
线路基准线上的设计线路高度；2. 横向坡度和纵向坡度;3。
钢铁的物理力学性能和机械性能
钢铁的物理力学性能和机械性能fangjym 的钢铁的物理力学性能和机械性能钢材的主要机械性能(也叫力学性能)通常是指钢材在标准条件下均匀拉伸.冷弯和冲击等.单独作用下所显示的各种机械性能。
钢材通常有五大主要的机械性能指标：通过一次拉伸试验可得到抗拉强度，伸长率和屈服点三项基本性能；通过冷弯试验可得到钢材的冷弯性能；通过冲击韧性试验可得到冲击韧性。
1.屈服点(σs)钢材或试样在拉伸时，当应力超过弹性极限，即使应力不再增加，而钢材或试样仍继续发生明显的塑性变形，称此现象为屈服，而产生屈服现象时的最小应力值即为屈服点。
设Ps为屈服点s处的外力，Fo为试样断面积，则屈服点σs =Ps/Fo(MPa)，MPa称为兆帕等于N(牛顿)/mm2，(MPa=106Pa，Pa：帕斯卡=N/m2)2.屈服强度(σ0.2)有的金属材料的屈服点极不明显，在测量上有困难，因此为了衡量材料的屈服特性，规定产生永久残余塑性变形等于一定值(一般为原长度的0.2%)时的应力，称为条件屈服强度或简称屈服强度σ0.2 。
3.抗拉强度(σb)材料在拉伸过程中，从开始到发生断裂时所达到的最大应力值。
它表示钢材抵抗断裂的能力大小。
与抗拉强度相应的还有抗压强度、抗弯强度等。
设Pb为材料被拉断前达到的最大拉力，Fo为试样截面面积，则抗拉强度σb= Pb/Fo (MPa)。
4.伸长率(δs)材料在拉断后，其塑性伸长的长度与原试样长度的百分比叫伸长率或延伸率。
5.屈强比(σs/σb)钢材的屈服点(屈服强度)与抗拉强度的比值，称为屈强比。
屈强比越大，结构零件的可靠性越高，一般碳素钢屈强比为0.6-0.65，低合金结构钢为0.65-0.75合金结构钢为0.84-0.86。
6.硬度硬度表示材料抵抗硬物体压入其表面的能力。
它是金属材料的重要性能指标之一。
一般硬度越高，耐磨性越好。
常用的硬度指标有布氏硬度、洛氏硬度和维氏硬度。
⑴布氏硬度(HB)以一定的载荷(一般3000kg)把一定大小(直径一般为10mm)的淬硬钢球压入材料表面，保持一段时间，去载后，负荷与其压痕面积之比值，即为布氏硬度值(HB)，单位为公斤力/mm2 (N/mm2)。
桥 梁 球 型 支 座
七 支座防腐和组装
1 支座钢件表面应根据不同的环境条件按TB/T 1527 采用 相适应的涂装防护体系进行防护。 2 下支座板凹槽、球型镀硬铬钢衬板上面的凹槽在嵌放四 氟板之前，经清洁后，要涂抹一薄层环氧树脂；检查四 氟板储脂槽的排列方向后嵌入凹槽。 注：组装时，中间不应出现空气夹层。
3 支座组装后，高度偏差应符合标准要求；支座承载力在 1500 ~ 9000 kN 时，组装高度偏差为±2 mm。
4 试验结果 4.1 实测转动力矩 Mθ= P·L/2
4.2 取3次实测转动力矩平均值作结果 4.3 实测转动力矩 ＜ 技术要求值
十三 成品试验条件和停放
1 试验室标准温度：23 ± 5℃ 2 试样停放 试验前，将试样直接暴露在在标准温度下， 停放24h。
4 结果判定 4.1 水平力作用下的变形分别取2个百分表的平均值， 绘制荷载-水平变形曲线，曲线应呈线性关系。 4.2 水平力应满足技术要求。 4.3 在拆除试验装置后，检查支座变形是否恢复。变 形不能恢复的产品为不合格。
十一 成品摩擦系数试验方法
试验步骤 1 将试样按双剪组合置于承载板上，试样中心与承 载板中心对准。 2 对支座匀速施加竖向设计承载力，在整个试验过 程中保持不变。其预压时间为1h。
5.3 采用包覆不锈钢板，此板应满足上述不锈钢板的相关 要求。包覆后的不锈钢板表面不应有折皱，且应与基底 钢衬板密贴，不应有脱空现象。 6 粘结剂 粘结剂应是不可溶的和热固性的，质量稳定，粘结四 氟板与钢材的剥离强度≥5kN。
五 尺寸偏差
1 聚四氟乙烯板 支座采用的平面及球面聚四氟乙烯板可采用整体板或 分片镶嵌板两种形式。 其厚度应≥7mm，嵌入深度应≥1/2厚度；四氟板粘贴 表面应进行活化处理后，再与基体钢板粘贴。
铸铁箱体、机架常用材料及力学性能.doc
QT700-2
QT800-2
铁素体铁素体铁素体源自铁素体+珠光体珠光体+铁素体
珠光体
珠光体或回火组织
400
400
450
500
600
700
800
250
250
310
320
370
420
480
18
15
10
7
3
2
2
130～180
130～180
160～210
170～230
190～270
225～305
245～335
铸铁箱体、机架常用材料及力学性能
材料牌号
化学成分(质量分数) /％
力学性能(退火态)≥
特点及应用举例
C
Si
Mn
σb/
N·mm-2
σS/
N·mm-2
δ5/
%
αkU/
J·cm-2
ZG200-400
0.12～0.22
0.20～0.45
0.35～0.65
400
200
25
60
有良好的塑性和韧性，较好的导热性、焊接性能和切削加工性。冶炼时，排除钢水中的气体和杂质比较困难，容易氧化和热裂。
广泛用于冶金，矿山，锻压设备的各类机架，如各类轧机机架，辊道架，水压机的横梁，锻锤支架，曲柄压力机机身，破碎机架体等
铸铁箱体、机架常用材料及力学性能
牌号
铸件壁厚
/mm
抗拉强度
σb/Mpa≥
硬度
HBS
用途
HT100
2.5～10
10～20
20～30
30～50
130
铸钢铸铁件基本性能数据
铸钢铸铁件基本性能数据铸钢件冲击机构的工作压力是影响冲击能与冲击频率的决定性因素。
试验确认，铸钢件冲击工作压力的建立，应当以一定的工作流量为保证，流量不足以建立起某一工作压力时，增加流量可以提高工作压力，从而提高冲击能与冲击频率；当流量能满足冲击机构建立起某一工作压力时，增加流量不会提高冲击性能。
产品结构确定后，冲击活塞行程一定，冲击活塞的运动速度越高，冲击频率越高，因而冲击频率高低可直接反映铸钢件冲击能的高低，用铸钢件冲击机构的工作压力—冲击频率—工作流量的对应关系可以判断产品冲击性能是否符合要求。
1、铸钢件回转性能参数铸钢件的回转性能是重要性能，铸钢件与传统的气动机械配件相比，铸铁件提高的幅度大大超过了冲击能提高的幅度。
适于钻凿孔径φ30~60mm的铸钢件中，冲击能多在100~250j，比气动的独立回转式机械配件提高不多，但转矩达200~300n.m，提高1倍以上。
经试验研究，铸钢件凿岩效率高于气动机械配件，除因冲击功率增加外，铸铁件的提高起了明显的作用。
北京科技大学的研究人员提出了液压凿岩“冲击—扭切综合破岩作用”的观点；我们在大量凿岩试验研究中也发现，在冲击性能参数不变的情况下，调整铸钢件回转性能参数，凿孔速度往往可以提高20%~30%。
根据试验，钻凿φ55mm以下岩孔时，平均转矩为100~150n.m，但峰值常达150~250n.m，成为凿岩过程中的回转“超载”阻力，这是由岩石性质的规律性变化、岩层裂隙以及钻进推进系统的不平稳等因素造成的。
如采用性能良好的伺服推进系统，及时调整推进力大小，使铸钢件回转阻力及时下调，则回转机构的转矩可稍低一些。
在铸钢件回转性能中，转速是另一重要参数，它影响冲击破碎每次破岩量的大小，又影响“回转扭切”破岩量的大小，从而使凿速发生变化。
铸铁件的回转机构几乎都独立于冲击机构，它的性能参数对凿孔速度的影响，主要是因为可以使推进力变化。
我们总结的试验规律是：（1）冲击性能参数、回转转速一定时，推进力增大，回转转矩加大，在一定范围内，凿孔速度提高，但最佳推进力上升至某一最高点以后，推进力再增加会使凿孔速度下降。
铸钢件机械加工余量、尺寸公差及缺陷评定标准
铸钢件机械加工余量、尺寸公差及缺陷评定标准1、范围本标准规定了铸钢件机械加工余量、尺寸公差及缺陷的评定。
本标准适用于起重机械产品铸钢件尺寸公差测量验收及铸造缺陷评定，也适用于外协铸钢件毛坯的检验验收。
2、引用标准GB/T11350-89 铸件机械加工余量GB6414-86 铸件尺寸公差JB/T6392.2-92 起重机车轮技术条件Q/DQ100-80 普通桥式起重机技术条件3、铸件机械加工余量铸件机械加工件，有毛坯图时，加工余量按毛坯图的规定；没有毛坯图时，按公司的产品特点，选用GB/T11350-89《铸件机械加工余量》中H级加工余量（铸件尺寸公差等级按CT13）数值如表1:表1注：表中每栏的加工余量数值是以一测为基准，进行单侧加工的加工余量值，（）内数值为进行双侧加工时，每测的加工余量值。
4、铸件尺寸公差4.1 铸件尺寸公差按设计图纸的规定。
4.2 设计图纸未规定的铸件非加工面的尺寸公差及加工面毛坯尺寸公差，按公司的产品特点，选用GB64414-86《铸件尺寸公差》中规定的CT13级，公差带为对称分布，即一半为正值，一半为负值。
公差数值见表2：表25、技术要求5.1 铸件最终热处理应按图纸规定，铸件毛坯应进行正火或退货处理；5.2 铸件表面应整洁，不得留有明显的型砂、斑疤等缺陷。
浇口、冒口、毛边应气割清除，飞刺应清除，气割应在铸件毛坯热处理前进行。
浇、冒口气割侯，根部残留高度不大于4mm；5.3 铸件毛坯如有气孔、夹渣、机械伤痕等缺陷，除高锰钢外可焊补；5.4 铸件不加工的次要表面，若缺陷在下述范围内允许存在，可不进行焊补：a、缺陷总面积不超过该表面面积的5%；b、单个缺陷面积的直径不超过5mm，深度不超过其壁厚的10%，且绝对值不超过3mm，每100mm×100mm 面积上不超过2个。
5.5 铸件毛坯焊补，应遵循以下条件：a、焊补应在毛坯热处理前进行；b、缺陷必须清除干净，至呈现良好基体金属；c、所用焊条应能保证焊内的机械性能与铸件本身的机械性能相当。
支座质量控制指南(最终版)
高速公路的建设质量，取决于精心的设计、施工和管理，而建设质量的好坏，同选用材料关系极大，是施工控制的重中之重。
支座的质量控制是结构物施工控制的一项关键因素。
为了确保滨德高速公路工程建设质量目标的顺利实现，特制定滨德高速公路支座采购及质量控制指南，以规范用于本工程时的生产、使用和检测等环节的行为，确保工程质量万无一失。
本指南所指支座为各项技术指标应该满足现行技术规范及合同文件有关规定。
该指南将通过审查选择具有一定的生产规模、信誉良好的生产厂家做为质量控制的重中之重。
2.1 生产厂家资质要求(1) 具有独立法人资格；(2) 注册资本金人民币 1000 万元(含)以上；(3) 具有生产本次招标所列规格型号支座的生产许可证；(4) 单个项目合同总价 500 万元以上(提供合同、发票证明等复印件)；(5) 通过了 ISO 质量体系认证。
2.2 代理企业资质要求(1)经工商管理部门注册登记核准的企业法人，具有良好的银行资信，并符合投标材料经营范围，能独立承担民事责任的法人组织。
(2)企业注册资本不少于500 万元； 2022 年、 2022 年年销售额需达到 1500 万元以上；须有三年以上良好供货业绩，且近三年在国家重点大中型建设项目(铁路、高速公路、市政工程、港口)中有过二个以上同类物资代理供应良好业绩。
(3)投标人 2022 至 2022 年度经过注册会计事务所审计有良好的财务状况。
2.3 支座性能要求2.3.1 普通要求桥梁支座应符合《公路桥梁板式橡胶支座》 (JT／T4-2004)、《公路桥梁盆式橡胶支座》(JT391-99)及《球型支座技术条件》 (GB／T17955-2000)的有关规定。
2.3.2 材料要求2.3.2.1 橡胶橡胶支座的橡胶材料应符合表 1-1 的要求。
支座采用的橡胶种类应为天然橡胶。
不得使用再生橡胶创造支座。
2.3.2.2 聚四氟乙烯板聚四氟乙烯板材应采用新鲜纯料模压而成，严禁使用再生料、回头料模压加工的板材。
建筑铸铁、铸钢材料性能资料
建筑铸铁、铸钢材料性能1、灰铸铁（1）常用牌号 HT15-33、HT20-24（2）用途和特性灰铸铁来源广，价格低，是化工生产中常压、低压设备、机、泵、阀门及管材的主要用材。
灰铸铁性脆，有较大缺口敏感性，对灰铸铁件的使用压力、直径和温度的限制如下：内压 P≤3 kgf/cm2，D≤3000mm；P≤6 kgf/ cm2，D≤1000mm；外压 P≤8 kgf／cm2，D≤2000mm；温度≤＋250℃由于灰铸铁价格低、厚度大，因此有时在耐腐蚀性不理想的条件下，仍可用作易换的部件。
（3）标准 GB/T9439灰铸铁件JB/T2639锅炉承压灰铸铁件技术条件2、球墨铸铁（1）常用牌号 QT40-17、QT42-10、QT50-5（2）用途和特性球墨铸铁（简称球铁）具有灰铸铁的特性，又兼有钢的高强度性，比钢和灰铸铁，有更高的耐磨性、减振性和抗氧化性。
抗冲击能力比灰铸铁好。
球铁广泛用作受磨损、高应力、有冲击作用的各种机械零件，如QT50-5用于轴承、涡轮、受压较大的阀门；QT40-17、QT42-10用于各种铸造管路附件和阀门。
也可用于P≤18kgf ／cm2、t<350℃、Dg<100mm的锅炉及化工装置的各种部件。
（3）标准 GB／T1348《球墨铸铁件》；JB／T2637《锅炉承压球墨铸铁件技术条件》。
3、耐热铸铁4、高硅耐蚀铸铁（1）常用牌号 STSi15Xt（2）用途和特性高硅耐蚀铸铁具有优良的耐腐蚀性能，在硝酸、浓硫酸、醋酸、草酸、各种有机酸、各种盐类溶液中都有良好的耐腐蚀性能，在氟硅酸、稀硫酸中腐蚀较严重。
高硅耐蚀铸铁性脆、缺口敏感性很大。
因此结构设计应尽量避免缺口，截面变化剧烈等应力集中。
安装和维修时应避免振动和锤击。
操作时防止温度变化剧烈或固体介质的撞击。
可用于耐腐蚀的低压，常压管子、塔器、阀门、泵等零部件。
（3）标准GB/T8491《高硅耐蚀铸铁件》。
5、不锈耐酸铸钢表2 不锈耐酸铸钢牌号性能与用途。
铸钢件的性能和应用(精)
7
பைடு நூலகம்
4
铸钢件的应用
铁路机车及车辆设备 铁路运输安全至关重要， 机车车辆的一些关键部件，如车轮、侧架、摇 枕、车钩等，都是传统的铸钢件。
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铸钢件的应用
锻压及冶金设备 锻压机械的机座、十 字架、横梁、机架和 冶金设备的轧钢机机 架、轴承座等重要零 件历来都是铸钢件。
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铸钢件的应用
其他各种类型铸钢件 铸钢件在矿山设备、航 空航天设备、高压容器、船舶、农业机械等都 有大量的使用。如船锚、大型齿轮、阀门管件 等小件。
铸钢的性能特点
与铸铁相比较，铸钢材 料有如下的特点： 有较好的力学性能。 有较高的强度、韧性、 塑性。合金钢，耐磨、 耐蚀、耐高温。
1
铸钢的性能特点
与铸铁相比较，铸钢材 料有如下的特点： 具有良好的焊接性能。 焊补铸件缺陷容易， 铸焊结合，可制作复 杂铸件。
铸焊结合制造件
2
铸钢的性能特点
与铸铁相比较，铸钢材 料有如下的特点： 生产成本较高。 铸造性能差，工艺出 品率低，钢液熔炼工 艺复杂，造型材料要 求高，总成本高。
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铸钢件的应用
电站设备 是高技术产品，主要零件在高负荷下长时 间连续地运转，火电站和核电站设备中有不少零部件 还需耐受高温和高压蒸汽的腐蚀，对零部件的可靠性 有很严格的要求。铸钢件能最大限度地满足这些要求， 在电站设备中铸钢件广为采用。
铁路产品质量监督抽查检验实施细则(铁路桥梁球型支座)
铁路桥梁球型支座产品质量监督抽查检验实施细则1 适用范围铁路桥梁球型支座包括普通球型支座、调高球型支座和减隔震球型支座。
本细则仅规定了普通球型支座和调高球型支座产品质量监督抽查（以下简称“监督抽查”）检验的全部项目。
适用于铁路桥梁球型支座的监督抽查检验，具体检验项目根据当年的监督抽查计划调整确定。
2 检验依据TB/T 3320-2013 铁路桥梁球型支座GB/T 20123-2006 钢铁总碳硫含量的测定高频感应炉燃烧后红外吸收法（常规方法）GB/T 20125-2006 低合金钢多元素含量的测定电感耦合等离子体原子发射光谱法GB/T 228.1-2010 金属材料拉伸试验第1部分：室温试验方法GB/T 229-2007 金属材料夏比摆锤冲击试验方法GB/T 13452.2-2008 色漆和清漆漆膜厚度的测定GB/T 4956-2003 磁性基体上非磁性覆盖层覆盖层厚度测量磁性法GB/T 10125-2012 人造气氛腐蚀试验盐雾试验3 抽样3.1 抽样方案采用一次抽样检验，根据当年的铁路产品监督抽查计划检验内容，按照表1随机抽取一定数量的样品作为一个样本，采用（1；0）抽样方案，同时抽取相同数量的样品作为备用样品封存于被抽样单位，样品数量及要求见表1。
表1 抽样数量及要求3.2 抽样地点可在用户或生产企业抽取。
3.3 抽样要求由国家铁路局委托的检验机构组织人员抽样，具体抽样要求按《铁路产品质量监督抽查管理办法》（国铁科法〔2014〕33号）执行。
抽查的样品应是经生产企业检验合格、未经使用的、近两年内生产的产品。
4 检验条件4.1 检验环境条件检验环境条件按所依据的标准规定的试验条件执行。
4.2 检验用仪器仪表及设备检验用仪器仪表及设备要求见表2。
表2 检验用仪器仪表及设备4.3 使用现场的检测仪器仪表及设备使用现场的检测仪器仪表及设备前，应检查其是否处于正常的工作状态，是否具有计量检定/校准证书，满足规定要求方可使用。
客运专线桥梁盆式橡胶支座暂行技术条件_科技基[2005]101号
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客运专线桥梁盆式橡胶支座暂行技术条件二○○五年七月中华人民共和国铁道部科学技术司科技基[2005]101号关于发布《客运专线高性能混凝土暂行技术条件》等8个暂行技术条件的通知各铁路局，青藏铁路公司，各客运专线公司（筹备组），铁科院：现发布《客运专线高性能混凝土暂行技术条件》、《客运专线基床表层级配碎石暂行技术条件》、《客运专线60AT钢轨暂行技术条件》、《客运专线有碴轨道预应力混凝土岔枕暂行技术条件》、《客运专线桥梁伸缩装置暂行技术条件》、《客运专线桥梁盆式橡胶支座暂行技术条件》、《客运专线桥梁圆柱面钢支座暂行技术条件》、《客运专线桥梁混凝土桥面防水层暂行技术条件》等8个技术条件，自发布之日起实行。
各单位在执行过程中，应结合工作实际，认真总结经验，积累资料。
由主编单位铁道科学研究院另印发单行本。
二○○五年八月十二日主题词：科技工务客运专线技术通知抄送：北京、西南、兰州交大，中南大学，工程、建筑、通号总公司，通号研究设计院，铁一、二、三、四院，中铁设计咨询集团，部鉴定中心、高速办、技委办，部内计划、建设司，运输局。
铁道部科学技术司2005年8月31日印发前言盆式橡胶支座是连接桥梁上部结构和下部结构的重要部件，其质量和性能将直接影响到整座桥梁的使用性和耐久性。
“客运专线桥梁盆式橡胶支座暂行技术条件”是在TB/T2331-2004《铁路桥梁盆式橡胶支座》和GB/T17955-2000《球型支座技术条件》的基础上，参考国内外的最新标准，如欧洲标准prEN1337-5 Structural bearings-Pot bearing、美国公路桥梁设计规范（AASHTO），针对客运专线的特殊要求而编制的。
相对于秦沈客运专线盆式橡胶支座，本技术条件主要有以下方面的改进和补充：○增加了对成品支座胶料的检测；○支座用聚四氟乙烯板物理机械性能检测中增加了球压痕硬度的测定；○明确规定了聚四氟乙烯板在硅脂润滑条件下的初始静摩擦系数；○增加了对成品支座聚四氟乙烯板的检测；○单向活动支座侧向导槽的滑板采用SF-Ⅰ三层复合板；○将支座的检验分为原材料及部件进厂检验、产品出厂检验和型式检验，并明确了检验频次；○在成品支座的检验中增加了支座的压转试验；○型式检验时增加了支座用聚四氟乙烯板的磨耗性能检验；○对支座的防腐涂装提出更明确的要求。
铸钢件力学性能试验研究及铸钢塔结构分析
铸钢件力学性能试验研究及铸钢塔结构分析铸钢材料以其良好的力学性能和适用性,主要以铸钢节点的形式在建筑工程中得到广泛应用,伴随着这种发展,我国已经有铸钢结构建成。
由于铸钢结构在国内的工程应用不多,相关研究很少,在分析、设计和施工方面遇到一些亟待解决的课题,包括铸钢结构的基本单元-铸钢件的力学性能,铸钢材料的不均匀性对铸钢件和铸钢结构的影响,铸钢结构在施工过程中的力学性能,铸钢结构的设计方法等,这些课题解决与否直接影响到铸钢结构的推广和应用。
本文主要围绕上述问题,以国内已有的两座铸钢塔结构为背景,采用数值模拟分析与试验研究相结合的方法,开展了系统的分析研究,取得了一些具有科学意义和工程应用价值的研究成果。
分析归纳建筑工程中可以使用的铸钢牌号的化学成分和力学性能,按照现有的铸钢材料性能分项系数,得出了这些牌号铸钢的设计指标,满足现有工程应用;针对铸钢塔结构的基本单元-一种包含构件和节点在内的空间曲线铸钢件,通过足尺模型的验证性试验和破坏性试验与有限元数值模拟,系统研究了空间曲线铸钢件的力学性能,揭示了其受力特性、承载能力和破坏模式,全面验证了空间曲线铸钢件的安全性和可靠性;通过概率理论和有限元数值模拟,建立了考虑铸钢材料不均匀性的随机有限元模型,结合理想有限元模型结果和试验结果,分析了铸钢材料不均匀性对铸钢件力学性能的影响,揭示了材料不均匀性对铸钢件应变分布和极限承载力的影响规律;通过概率理论和有限元数值模拟,建立了铸钢塔结构考虑铸钢材料不均匀性的随机有限元模型,分析了铸钢材料不均匀性对铸钢塔结构力学性能的影响,揭示了材料不均匀性对铸钢塔结构应力应变分布和动力性能的影响规律;通过有限元数值模拟和实时监测,建立理想施工模型和考虑实际施工偏差的施工模型,研究了铸钢塔结构施工过程中的力学性能,揭示了施工方案和施工偏差对结构静力性能的影响规律以及铸钢塔在施工阶段的实际力学特性;结合铸钢构件设计和铸钢节点设计,得到了铸钢结构的分析和设计方法,并对铸钢件的加固进行了研究,形成一套铸钢结构的设计方法。
铸造桥梁支座时出现的问题
铸造桥梁支座时出现的问题
在铸造桥梁支座时，可能会出现以下问题：
1. 材料问题：支座所采用的材料不符合要求或质量不稳定，会导致支座在使用过程中出现断裂、变形等问题。
2. 结构设计问题：支座的结构设计不合理或存在缺陷，会导致支座无法承受桥梁的荷载或长期使用过程中出现疲劳、变形等问题。
3. 精度问题：支座的尺寸或平面度等精度要求未能满足，导致安装时无法与桥梁完全匹配，或者在使用过程中出现稳定性问题。
4. 施工质量问题：在支座的浇筑或安装过程中，可能存在施工工艺不当或操作不规范的情况，导致支座在安装或使用过程中产生缺陷。
5. 耐久性问题：支座的耐久性不足，无法适应环境变化、温度变化等外界因素，从而在使用过程中出现损坏或失效。
6. 荷载计算问题：在设计支座时，未能准确计算桥梁的荷载情况，导致支座承受的荷载超过承载能力。
7. 维护保养问题：支座在铸造后需要进行定期的维护和保养，如果维护不到位或保养措施不当，会加速支座的老化和损坏，影响其使用寿命。
以上是在铸造桥梁支座时可能出现的一些问题，为了确保支座的质量和稳定性，需要在设计、材料选择、施工和维护等方面进行全面考虑和控制。
桥梁钢板机械性能最佳化途径分析
桥梁钢板机械性能最佳化途径分析摘要：通过数据处理探究碳当量、成品厚度对应变时效冲击值的影响，来判断它们对桥梁钢板关键性能的影响。
关键词：碳当量；成品厚度；应变时效冲击值一、前言应变时效冲击值（（ak）是低合金桥梁钢板（16Mn桥）的重要机械性能之一，也是限制16Mn桥板热轧性能合格率提高的关键因素。
近几年来，在16Mn桥板的7个必检项目中，应变时效冲击值不合批数占总不合批数的39.6-73.6%。
从市场情况来看，随着大跨度焊接桥梁兴起，窄而长（L>16米）桥板的需求量与日俱增。
由于冶炼工艺未取得实质性的改进，化学成分偏析、有害夹杂形态控制困难、成品规格与坯料的矛盾迫使采取纵轧到底的不利轧制方式，更加剧了硫化物等有害夹杂的作用。
因此，提高特殊规格桥梁板性能合格率的难度就更加大了。
本文根据数理统计的结果，探讨了碳当量、成品厚度对桥梁钢板关键性能的影响；提出了按碳当量开坯、按碳当量安排轧制规格的方法；并就轧制工艺、显微组织、夹杂物分布对桥梁钢板机械性能优化作了定性或定量的分析。
二、碳当量及成品厚度对时效值的影响即ak合格率的估计道为88.88%}，而1986年ak实际合格率为91.3%0，估计值和实际值仅差2.42%，回归方程的精度是显而易见的。
碳当量之所以与时效值呈负相关，是因为碳化物的析出必然导致强度增加、韧性降低。
故适当降低含碳量，一方面减小时效敏感性，另方面随着含碳量的降低，珠光体也相应减少，这有利韧性指标的提高。
但碳当量的降低却受到强度指标的制约，特别是采用国际先进水平标准后，各规格档次的强度指标较原标准普遍提高。
因此.只有根据不同的成品厚度来选择碳当量才最为有利。
当钢板厚度越小，轧制时其压缩比较大.即容易达到临界变形程度，故可得到较为均匀细小的铁素体晶粒。
在时效试验时，试样的变形均匀，故经人工时效后冲击功的损失相应减少。
不过，时效值随钢板厚度的增大而减小只能是在一定的厚度范围以内。
将（3）式变为：(4)式中ak标是现行标准中规定的最小ak值。
桥梁支座铸钢件的机械性能
桥梁支座铸钢件的机械性能宫小能张迎春衡水中铁建集团公司摘要：ZG270-500是桥梁支座普遍采用的原材料。
本文从化学成分、热处理工艺、连体试棒铸造与加工、拉力试验等方面，说明了如何有效地保证ZG270-500铸钢件的机械性能要求。
关键词：桥梁支座铸钢件机械性能一、前言由于ZG270-500铸钢在退火后具有较好的综合机械性能，铁路桥梁盆式橡胶支座、钢支座及新版的公路桥梁盆式支座普遍采用ZG270-500铸钢，而桥梁支座在桥梁中的作用非常重要，它将桥梁上部结构与下部结构连接，要求有足够的承载能力，以保证桥梁在运营中的安全以至地震时抗震的要求。
一旦桥梁支座破坏，就可能发生桥梁坍塌的危险，造成重大的人员生命和经济财产损失，而要保证桥梁支座的质量，必须保证支座铸钢件的机械性能要求。
二、ZG270-500铸钢的化学成分与机械性能要求GB/T 11352-2009《一般工程用铸造碳钢件》规定，ZG270-500的化学成分如表1所示，机械性能如表2所示。
表1 ZG270-500的化学成分表注：1、对上限减少0.01%的碳，允许增加0.04%的锰，锰最高至1.20%。
2、除另有规定外，残余元素不作为验收依据。
表2 ZG270-500的机械性能三、如何保证ZG270-500的机械性能1、要保证铸造浇铸前的化学成分要保证铸件的机械性能符合标准要求，首先要保证铸件的化学成分。
首先对铸造原材料要进行适度筛选，尽量少用或不用杂质或合金元素（如Cr、W、Ni等）高的废钢，否则铸件中由于杂质或合金化的影响，使铸件退火后的机械性能难以满足标准要求。
其次，在浇铸前，要加入钢水净化剂，对钢水进行净化，除去钢水中的大部分杂质及有害元素，特别要注意的一点是，并非化学成分满足标准要求，退火后机械性能就能满足标准要求。
如果碳、锰含量太低，铸件的强度指标将不能满足标准要求，如果碳含量过高，钢的韧性、塑性指标将难以满足要求。
经过多年的试验，作者摸索出ZG270-500的最佳碳及锰含量范围：碳含量0.27-0.33%，锰含量0.6-0.9%，经合适的退火后，机械性能最好，各项指标均有一定的安全裕度，为最佳搭配，分别为：屈服强度在330MPa左右，抗拉强度在570 MPa左右，伸长率在35%左右，冲击功在30J左右，收缩率在40%左右，以上控制如有难度，碳含量0.25-0.35%，锰含量0.6-1.0%，退火合适时，也能保证合格。
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桥梁支座铸钢件的机械性能
宫小能张迎春
衡水中铁建集团公司
摘要：ZG270-500是桥梁支座普遍采用的原材料。
本文从化学成分、热处理工艺、连体试棒铸造与加工、拉力试验等方面，说明了如何有效地保证ZG270-500铸钢件的机械性能要求。
关键词：桥梁支座铸钢件机械性能
一、前言
由于ZG270-500铸钢在退火后具有较好的综合机械性能，铁路桥梁盆式橡胶支座、钢支座及新版的公路桥梁盆式支座普遍采用ZG270-500铸钢，而桥梁支座在桥梁中的作用非常重要，它将桥梁上部结构与下部结构连接，要求有足够的承载能力，以保证桥梁在运营中的安全以至地震时抗震的要求。
一旦桥梁支座破坏，就可能发生桥梁坍塌的危险，造成重大的人员生命和经济财产损失，而要保证桥梁支座的质量，必须保证支座铸钢件的机械性能要求。
二、ZG270-500铸钢的化学成分与机械性能要求
GB/T 11352-2009《一般工程用铸造碳钢件》规定，ZG270-500的化学成分如表1所示，机械性能如表2所示。
表1 ZG270-500的化学成分表
注：1、对上限减少0.01%的碳，允许增加0.04%的锰，锰最高至1.20%。
2、除另有规定外，残余元素不作为验收依据。
表2 ZG270-500的机械性能
三、如何保证ZG270-500的机械性能
1、要保证铸造浇铸前的化学成分
要保证铸件的机械性能符合标准要求，首先要保证铸件的化学成分。
首先对铸造原材料要进行适度筛选，尽量少用或不用杂质或合金元素（如Cr、W、Ni等）高的废钢，否则铸件中由于杂质或合金化的影响，使铸件退火后的机械性能难以满足标准要求。
其次，在浇铸前，要加入钢水净化剂，对钢水进行净化，除去钢水中的大部分杂质及有害元素，特别要注意的一点是，并非化学成分满足标准要求，退火后机械性能就能满足标准要求。
如果碳、锰含量太低，铸件的强度指标将不能满足标准要求，如果碳含量过高，钢的韧性、塑性指标将难以满足要求。
经过多年的试验，作者摸索出ZG270-500的最佳碳及锰含量范围：碳含量0.27-0.33%，锰含量0.6-0.9%，经合适的退火后，机械性能最好，各项指标均有一定的安全裕度，为最佳搭配，分别为：屈服强度在330MPa左右，抗拉强度在570 MPa左右，伸长率在35%左右，冲击功在30J左右，收缩率在40%左右，以上控制如有难度，碳含量0.25-0.35%，锰含量0.6-1.0%，退火合适时，也能保证合格。
2、连体试棒的铸造质量要保证
铸件的机械性能要通过连体试棒来检测，退火时因连体试棒体积小，连接部位截面积小，在工件退火工艺合适的情况下，连体试棒退火更充分，不会有什么问题。
但是，由于连体试棒尺寸小，在边缘，浇铸时易出现疏松，这样，在化学成分和退火均没有问题的情况下，由于连体试棒疏松，检验时会出现强度不能满足要求，而肉眼又很难判断试棒是否疏松。
此时，虽然试棒不合格，但工件本体不一定疏松，不一定不合格，容易造成误判，有经验的试验人员，除对拉断的试样进行分析外，可根据伸长率、收缩率和冲击功的大小及化学成分判断是否是疏松。
如碳及锰含量不低，伸长率、收缩率及冲击功均较高的话，强度不应该低，基本可判定为试棒疏松，工件可放行进行加工，在下面的探伤工序，如果工件疏松还可检出，如果不疏松，则工件没问题，但这要求试验人员要有丰富的经验，有条件的应对试棒进行金相分析。
3、支座铸钢件的热处理
由于支座铸钢件机械性能指标较低，采用退火或正火即可达到。
支座铸钢件，如盆式支座、球型支座、柱面支座、双曲面支座的铸钢件，形状都比较简单，尺寸比较小，且都是毛坯件，在空气炉内加热时，对热处理时的入炉温度、加热速度及出炉温度一般没有什么严格要求，不必十分注意，只有盆式支座的固定上座板，截面过渡较大，在铸造时，应力较大，特别圆柱体内拉应力较大，易变形开裂。
清砂后应趁热及时入炉进行热处理。
必要时应分级加热，降温出炉，有些
铸钢厂热处理不及时，造成开裂。
另外，由于盆式支座固定上座板的厚度尺寸比单向上、中及下座板大，加热时需要的保温时间长。
在其它件加热充分后，固定上座板还要再继续保温，这样会降低生产效率，浪费能源，故盆式支座固定上座板宜分批单独铸造、单独退火，有利于保证质量，提高生产效率、节约能源。
有些工厂，各种大小、形状不一的件一起退火，造成盆式支座固定上退火不充分、开裂，这是应该注意的。
支座铸钢件的退火设备，目前多数采用煤气加热炉，成本较低，退火质量较稳定。
有些工厂采用燃煤反射炉，炉内温差大，特别当炉门密封性差及烟道不畅时，炉内温差很大，很难保证一炉内退火件质量合格，经常造成部分件退火不充分，而有的则退火温度过高。
有的厂采用电炉退火，工艺控制很好，但成本太高。
对于退火或正火的温度，根据我们几年来的经验，要远远高于一般教科书或资料上介绍的830-850℃或850-870℃，采用880-900℃，较为合适。
由于铸钢件的铸态组织中，常有粗大的枝晶、柱状晶，偏析严重，加热温度偏低，不但生产效率低，也不利于组织及成分的均匀化，机械性能也不容易合格。
4、连体试棒的加工与试验
作为有经验的检验人员，检验铸件时，首先看铸件的颜色，由此可判断热处理时的温度是否过高或过低。
在撬下连体试棒后，从断裂的过程看是否脆断和观察连接处的断口，大致可判断试棒是否能够合格。
试棒加工时，拉伸试棒除要保证各圆柱面的同心外，还要注意粗糙度、过渡圆角要保证图纸要求，绝不允许扎刀，还要保证拉伸部分，特别标距内直径的尺寸在公差范围之内。
冲击试样要保证形位公差、尺寸公差要求，特别缺口部分的尺寸要求，应经常在投影仪上进行检测。
在进行拉伸试验时，直径测量要准确，要注意避免偏斜拉伸。
冲击试验时，试样要放正，要注意试验环境及试样的温度符合要求。
以上是作者的一些工作经验，曾向很多铸钢厂及同行厂推荐，得到了较好的反馈。